第三章支撑结构设计计算
建筑力学第三章静定结构内力计算
01
02
03
04
排架是由两个单层刚架组成的 结构，其内力可以通过整体法
和分离法进行计算。
整体法是将两个单层刚架作为 一个整体进行分析，从而求得
整个排架的内力。
分离法是将排架拆分成两个单 层刚架进行分析，然后分别求
得每个单层刚架的内力。
在计算过程中，需要考虑到排 架的自重、外力以及支座反力
的影响。
组合结构的内力计算实例
03 静定结构的内力计算方法
截面法
总结词
通过在指定截面上截取隔离体，然后对隔离体进行受力分析，计算出内力的方法。
详细描述
截面法是静定结构内力计算的基本方法之一。在截面法中，我们首先在结构中选择一个或多个截面， 然后将这些截面处的杆件暂时断开，并分析这些杆件的内力。通过这种方法，我们可以确定每个杆件 的内力大小和方向。
组合结构是由两种或多种结构组成的 结构，其内力可以通过叠加法进行计 算。
在计算过程中，需要考虑到组合结构 是将每种结构的内力分别计算 出来，然后根据结构的特点进行叠加， 从而求得整个组合结构的内力。
05 静定结构内力计算的注意 事项
材料强度的考虑
材料强度
在计算静定结构内力时，必须考虑材 料的强度。不同的材料有不同的抗拉 、抗压、抗剪强度，应确保结构中的 应力不超过材料的容许应力。
节点法
总结词
通过分析节点处的平衡状态，计算出节点所受内力的方法。
详细描述
节点法是一种基于力的平衡原理的计算方法。在节点法中，我们首先确定节点 的位置和数量，然后分析每个节点处的平衡状态。通过这种方法，我们可以计 算出每个节点所受的内力大小和方向。
弯矩图法
总结词
通过绘制弯矩图，直观地表示出结构的弯矩 分布情况，进而计算出结构的内力。
第三章 钢筋混凝土受弯构件正截面承载力计算
第三章钢筋混凝土受弯构件正截面承载力计算受弯构件（bendingmember）是指截面上通常有弯矩和剪力共同作用而轴力可以忽视不计的构件。
钢筋混凝土受弯构件的主要形式是板（Slab）和梁（beam）,它们是组成工程结构的基本构件，在桥梁工程中应用很广。
在荷载作用下，受弯构件的截面将承受弯矩M和V的作用。
因此设计受弯构件时，一般应满意下列两方面的要求：（1）由于弯矩M的作用，构件可能沿弯矩最大的截面发生破坏，当受弯构件沿弯矩最大的截面发生破坏时，破坏截面与构件轴线垂直，称为正截面破坏。
故需进行正截面承载力计算。
（2）由于弯矩M和剪力V的共同作用，构件可能沿剪力最大或弯矩和努力都较大的截面破坏，破坏截面与构件的轴线斜交，称为沿斜截面破坏，故需进行斜截面承载力计算。
为了保证梁正截面具有足够的承载力，在设计时除了适当的选用材料和截面尺寸外，必需在梁的受拉区配置足够数量的纵向钢筋，以承受因弯矩作用而产生的拉力；为了防止梁的斜截面破坏，必需在梁中设置肯定数量的箍筋和弯起钢筋，以承受由于剪力作用而产生的拉力。
第一节受弯构件的截面形式与构造一、钢筋混凝土板的构造板是在两个方向上（长、宽）尺度很大，而在另一方向上（厚度）尺寸相对较小的构件。
钢筋混凝土板可分为整体现浇板和预制板。
在施工场地现场搭支架、立模板、配置钢筋，然后就地浇筑混凝土的板称为整体现浇板。
通常这种板的截面宽度较大，在计算中常取单位宽度的矩形截面进行计算。
预制板是在预制厂和施工场地现场预先制好的板，板宽度一般掌握在Inl左右，由于施工条件好，预制板不仅能采纳矩形实心板，还能采纳矩形空心板，以减轻板的自重。
板的厚度h由截面上的最大弯矩和板的刚度要求打算，但是为了保证施工质量及耐久性的要求，《大路桥规》规定了各种板的最小厚度；行车道板厚度不小于IOOmm人行道板厚度，就地浇注的混凝土板不宜小于80mm,预制不宜小于60mm。
空心板桥的顶板和底板厚度，均不宜小于80mm。
第三章 建筑结构设计方法课后习题详解
第3章建筑结构设计方法3.1 思考题3-1 结构在规定的使用年限内应满足哪些功能要求？答：建筑结构在规定的设计使用年限内，应满足安全性、适用性和耐久性三项功能要求。
3-2 随机变量的平均值、标准差有何统计上的意义？答：A、随机变量的平均值表明随机变量取值的集中程度、整体水平或波动中心。
B、标准差和变异系数均表明随机变量取值的分散程度或波动大小。
当平均值相同时，可直接用标准差比较两个或多个随机变量取值的分散程度；当平均值不相同时，只能用变异系数（相对标准差）进行比较。
3-3 结构的功能函数如何表达？实际工程中结构功能可能会出现哪些情况？答：A、Z=g（R，S）=R—S，上式中R和S是随机变量，函数Z也是随机变量。
B、实际工程结构功能可能会出现以下三种情况： Z>0，结构处于可靠状态；Z<0，结构处于失效状态；Z=0，结构处于极限状态。
3-4 正态分布的随机变量，以μf(1-1.645δf)为基准，实际取值不低于该基准值的概率（也即保证率）为多少？答：实际取值不低于该基准值的概率P（X>u—1.645σ）=1—F（u-1.645σ）=1—Ф（—1.645）=1-(0.04947+0.05050)/2=0.95。
即不低于95%。
3-5 荷载效应和作用效应有什么区别？答：A、荷载效应是由直接作用（荷载）引起的内力、变形和裂缝等效应。
Ｂ、作用效应是由作用引起的结构或结构构件的反应，用S表示，例如内力（轴力、弯矩、剪力、扭矩等）变形和裂缝宽度等。
3-6 安全等级为二级的建筑结构构件，延性破坏的目标可靠指标应为多少？答：查表P29也可知为3.2.3-7 结构的可靠概率和失效概率之间有什么关系？答：Ａ、可靠概率Ps即可靠度，它与失效概率P f之和为1，可靠概率上升，失效概率下降；可靠概率下降失效概率上升，知道其中任何一个，另一个也就确定了。
3-8 承载能力极限状态和正常使用极限状态的含义是什么？答：A、结构或结构构件达到最大承载能力或不适合于继续承载的变形时的状态。
钢筋混凝土结构设计原理 -第三章 受弯构件正截面承载力计算
1.3 钢筋的构造
混凝土保护层c(Concrete cover)
定义:钢筋边缘到构件截面的最短距离 作用:1.保证钢筋和混凝土之间的粘结
2.避免钢筋的过早锈蚀 规范给出了各种环境条件下的最小混凝土保护层厚度c(P496, 附表1-8)。
1.3 钢筋的构造
板的配筋：由于受力性能不同，现浇和预制的配筋不同。
梁的配筋
纵向受力钢筋(主钢筋)、弯起钢筋或斜钢筋、箍筋、架立筋、水平纵向钢筋
1）钢筋骨架的形式
架立钢筋
箍筋
弯起钢筋
纵向钢筋
绑扎钢筋骨架
架立钢筋
斜筋
弯起钢筋
斜筋
纵向钢筋
焊接钢筋骨架示意图
2）钢筋种类
(1)主钢筋：承受弯矩引起的拉力，置于梁的受拉区。有时在受压区也配 置一定数量的纵向受力钢筋，协助混凝土承担压应力。
数量由正截面承载力计算确定，并满足构造要求 作用：协助混凝土抗拉和抗压，提高梁的抗弯能力。 直径： d12～ d32mm,≤d40mm
排列总原则：由下至上，下粗上细，对称布置
最小混凝土保护层厚度：应不小于钢筋的公称直径，且应符合规范要求 钢筋净距：
a) 绑扎钢筋
b) 焊接钢 筋
架立筋
箍筋 主钢筋
≥≥40mm
主钢筋
c
≥ (三层及三层以下)
c
净距
≥ (三层以上)
目录
1.受弯构件的截面形式和构造 2.受弯构件正截面受力全过程及破坏形态 3.受弯构件正截面承载力计算的基本假定 4.单筋矩形截面正截面承载力计算 5.双筋矩形截面正截面承载力计算 6.T形截面受弯构件
受剪破坏：M，V作用,沿剪压区段内的某个斜截面（与梁的纵轴线 或板的中面斜交的面）发生破坏
第三章基坑支护结构设计计算
第三章基坑支护结构设计计算3.1土压力计算为计算简便，土压力计算采用简化的兰肯主动土压力计算公式，即采用加权平均之后的内摩擦角、粘聚力值进行计算。
3.1.1加权平均值计算各层土的物理指标如下表所示：基坑开挖的深度为16.3m ，即到粉土夹粉砂层为止。
（1）土层加权平均重度为：)/(68.1797.052.111.95.115.105.21997.09.1752.11711.98.175.15.1815.14.1905.230m KN hh iii =+++++⨯+⨯+⨯+⨯+⨯+⨯==∑∑γγ土层物理参数表土层序号及名称 土层厚度L （m ） 天然含水量W(%)液限指数IL 塑性指数Ip 天然重度粘聚力C(kpa) 内摩擦角φ（°） ①1填土 2.05 0.75 11.8 19.4 16.5 19.6 ①2黏土 1.15 36 0.68 19.5 18.5 20.5 13.1 ②1黏土 1.5 39.9 0.98 18.7 17.8 15.3 11 ②2淤泥质黏土 9.11 52.3 1.55 19.4 17 11.5 8.4 ②3淤泥质粉质黏土1.52 41.6 0.45 14.6 17.913.5 10.2 ③1粉土夹粉砂 3.28 28.9 1.16 9.3 19 11.6 20 ③2粉质黏土夹粉砂10.04 31.8 1.16 11.4 18.812.2 15.2 ④1淤泥质粉质黏土 5.3 38.2 1.28 13.4 18.213.2 12.1 ④2黏土 7.18 36.8 0.99 17.6 18.2 17.2 12.7 ⑥2粉质黏土 6.25 34.2 0.84 14.4 18.6 20.7 14.5 ⑥4粉土 2.04 25.4 0.98 9.6 19.4 12.3 26.6 ⑦1粉质黏土 2.93 27 0.56 13.6 19.6 31.218.3注:表中仅列出本车站有分布布的底层。
混凝土结构设计原理第三章作业及参考资料
第三章 受弯构件正截面承载力计算习题及作业一、思考题1、 试述少筋梁、适筋梁和超筋梁的破坏特征，在设计中如何控制梁的破坏形态。
2、 什么是有效截面高度、相对受压区高度、界限相对受压区高度、最小配筋率和最大配筋率？3、 梁的截面高度、截面宽度与哪些因素有关,设计中通常如何选取？4、 梁中共有几种钢筋，其作用分别是什么？5、 受弯构件计算中采用了几个基本假定,这些基本假定是什么?如何理解?6、 单筋矩形截面梁的计算方法是什么？对矩形截面受弯构件而言，为提高其受弯承载力，可采取的措施有多少种？其中最有效的是哪种？7、 何时采用双筋截面梁？双筋截面梁的计算方法是什么？双筋截面梁有少筋或超筋问题吗?如何在设计中进行控制？8、 T 形截面形成的原因？如何计算T 形截面最小配筋率，为什么? 9、 T 形截面的计算方法是什么？工程中何时采用T 形截面进行计算?10、翼缘在受拉区的T 形截面对承载力有无影响?工程中还有无应用价值？若有价值何时采用？二、作业题1、某办公楼一钢筋混凝土简支梁，梁的计算跨度m l 2.50 ，承受均布线荷载，其中可变荷载标准值为8m kN /,永久荷载标准值为9.5m kN /(不包括梁的自重），拟采用C30混凝土和HRB335级钢筋，结构安全等级为二级，环境类别为一类.钢筋混凝土容重为25m kN /3。
试设计该构件所需的纵向钢筋面积，并选配钢筋.2、某办公楼一矩形截面简支梁,截面尺寸为200X450mm 2，计算跨度4。
5m ，承受均布荷载设计值为79kN/m （含自重).结构安全等级为二级，环境类别为一类。
混凝土强度等级C30，钢筋采用HRB500级。
A 、试设计该梁？B 、若该梁已经配有HRB500级受压钢筋320，受拉钢筋需要多少？3、已知梁截面尺寸为b ×h ＝250×500mm,混凝土强度等级C30，纵向钢筋级别为HRB335，受压区配有216钢筋，受拉区配有625钢筋，试求该梁能够承受的极限弯矩是多少？4、一T 形截面梁,截面尺寸如图，混凝土强度等级C30，钢筋级别为HRB400,结构安全等级为二级,环境类别为一类.试按以下三种弯矩设计值M ，分别设计纵向受拉钢筋面积。
第二讲第三章SATWE
11. 风荷载计算信息： 计算X，Y两个方向的风荷载，选择。
12. 地震作用计算信息： 计算X,Y两个方向的地震力. 选[计算水平地震力]， 《抗规》5.1.1条（强条） 。
风荷载信息
1. 地面粗糙程度类别（决定风压高度变化系数）： 地面粗糙程度分A、B、C、D四类 A类：近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区； B类：田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏
3.1.2 SATWE程序的一般规定
1. 结构按原型输入
（1）各种竖向构件的分类：
柱：
h/b<3
异形柱： 3≤h/b ≤5
短肢剪力墙：5<h/b <8
剪力墙 ： h/b≥8
（2）连梁的输入：对于跨高比Ln/h>4的连梁按普 通梁输入，否则按连梁输入。Ln：连梁的净跨度。
连梁——指梁的一端或两端与剪力墙平面内相 连的梁。
n
2 i2
i2
n nn
模拟施工加载1的计算简图
模拟施工加载1
考虑了从下往上依次施工和逐层找平因素的影响； 未考虑结构地基的不均匀沉降； 若结构地基无不均匀沉降，模拟施工加载1能较准确
地反映结构的实际受力状态； 若结构地基有不均匀沉降，上述分析结果会存在一定
0.5; 见《抗规》5.1.3条表5.1.3（强条）组合值系数。 《高规》3.3.6条。
8. 周期折减系数：
框架 砖填充墙多0.6-0.7，砖填充墙少0.7-0.8 。
框剪 砖填充墙多0.7-0.8，砖填充墙少0.8-0.9 。
剪力墙 1.0； 《高规》3.3.16条（强条），3.3.17
5. 框架、剪力墙抗震等级： 按结构体系，结构高度填写 《抗规》6.1.2条表6.1.2（强条） 《高规》4.8.1 条（强条）
高层建筑钢结构-第三章结构体系和布置
偏心支撑的工作性能
采用偏心支撑的主要目的是改变支撑斜杆与梁(耗能梁段) 的先后屈服顺序。 在罕遇地震时，一方面通过耗能梁段的非弹性变形进行 耗能，另一方面使耗能梁段的剪切屈服在先，从而保护 支撑斜杆不屈曲或屈曲在后。 耗能梁端在多遇地震下应保持弹性状态，在罕遇地震下 产生剪切屈服。 必须提高支撑斜杆的受压承载力，使其至少应为耗能梁 段达到屈服强度时相应支撑轴力的1.6倍。
i i
1
i
实例
北京长富宫中心
1.建筑概况
地下2层、地上25层，旅馆建筑，建于1987年。 高91m，层高3.3m，25.8×48m矩形平面，柱网8×9.8m。 外墙采用带面砖的预制混凝土挂板。
2.结构体系及主要计算结果
为钢框架体系，但在2层以下和地下室为钢骨混凝土 结构。 基本周期为3.6s，最大层间位移1/337，小于1/200 的限值。
偏心支撑框架结构 框架-偏心支撑结构（双体系）
框架-剪力墙板结构（也可以是双体系）
剪力墙板类型有：钢板剪力墙、开缝剪力墙和内藏钢板支撑剪力墙
开缝剪力墙的工作原理
内藏钢板支撑剪力墙
2) 框架-支撑结构的工作特点
框架—支撑体系是由框架体系演变来的，即在框架体 系中对部分框架柱之间设置竖向支撑，形成若干榀带 竖向支撑的支撑框架。
对应伸臂桁架的楼层位置，宜沿外框架周边设置腰桁架或 帽桁架，以使外框架的所有柱子能与内筒起到整体抗弯作 用。腰桁架的高度也与设备层的层高相同。
3.5 交错桁架体系(staggered truss
1) 结构构成
systems)
2) 受力特点
3.6 筒体结构(tube structures)
1) 筒体结构的分类 外筒体系 框架筒体 桁架筒体 筒中筒 成束筒
第三章 支撑结构设计计算
第三章支撑结构设计计算本方案第一层和第二层支撑均采用钢筋砼支撑结构，现计算如下：3.1 第一层钢筋砼支撑结构设计计算根据上述计算和支撑设计平面布置，R=141.48kN/m，对撑间距为9.5米，角支撑间距为7米，最大间距为10米，立柱桩间距10米。
支撑梁截面为500×600，砼等级为C30，受力筋采用HRB335，箍筋采用HPB235。
3.1.1 支撑轴力计算角撑：N=141.48×10×1.25×1.0/sin45o =2501 kN对撑：N=141.48×9.5×1.25×1.0 =1680.1kN3.1.2 支撑弯矩计算①第一类支撑配筋计算（角撑）（1）1．支撑梁自重产生的弯矩：q=1.25×0.5×0.6×25=9.375 kN/mM1=1/10×9.375×102=93.75 kNm/m2．支撑梁上施工荷载产生的弯矩：取q=10.0 kN/mM2=1/10×10×102=100 kN-m/m3．支撑安装偏心产生的弯矩：M3=N×e=2501×10×3‰=75.03 kNm则支撑弯矩为：M=93.75+100+75.03=268.78 kNm（2）初始偏心距e ie0 =M/N=268.78×103/2501=107.5mm取e a =h/30=20 mm则e i= e0+e a=107.5+20=127.5 mm（3）是否考虑偏心距增大系数η∵l0/h=10/0.6=16.7>8.0 ∴要考虑由η=1+11400e ih0（l0h）2ζ1ζ2ζ1=0.5×f c×AN =0.5×14.3×500×6002501×103=0.857ζ2=1.15−0.01×l0h =1.15−0.01×100.6=0.983η=1+11400×127.556516.72×0.857×0.983=1.74e=ηe i+h/2-a s=1.74×127.5+600/2-35=486.85mm（4）配筋计算：ηe i =1.74×127.5=221.85>0.32h0=180.8 属于大偏心受压x=N∂f c b =250100014.3500=349.8mmA s=A s′=Ne−∂f c bx(h0−0.5x)f y′(h0−a)=2501×103×486.85−1×14.3×500×349.8×(565−0.5×349.8)300×530=1521.6mmρmin=0.45f tf y=0.45×1.43×300=2.145×10−3A s=A s′=1521.6mm2>ρmin bh=643mm2实配：上下均为5Φ20，As=A s’=1570mm2②第二类支撑配筋计算（对撑）（1）1. 支撑梁自重产生的弯矩：q=1.25×0.5×0.6×25=9.375 kN/mM1=1/10×9.375×102=93.75 kN-m/m2. 支撑梁上施工荷载产生的弯矩：取q=10.0 kN/mM2=1/10×10×102=100 kNm/m3. 支撑安装偏心产生的弯矩：M3=N×e=1680×10×3‰=50.4 kNm则支撑弯矩为：M=93.75+100+50.4=244.15 kNm（2）初始偏心距e ie0 =M/N=244.15×103/1680=145.3mm取e a =h/30=20 mm则e i= e0+e a=145.3+20=165.3 mm （3）是否考虑偏心距增大系数η∵l0/h=10/0.6=16.7>8.0 ∴要考虑由η=1+11400e ih0（l0h）2ζ1ζ2ζ1=0.5×f c×AN =0.5×14.3×500×6001680×103=1.27取ζ1=1ζ2=1.15−0.01×l0h =1.15−0.01×100.6=0.983η=1+11400×165.356516.72×1×0.983=1.67e=ηe i+h/2-a s=1.67×165.3+600/2-35=541.1mm（4）配筋计算：ηe i =1.67×165.3=276.1>0.32h0=180.8 属于大偏心受压x=N∂f c b =168000014.3500=234.9mmA s=A s′=Ne−∂f c bx(h0−0.5x)f y′(h0−a)=1680×103×541.1−1×14.3×500×234.9×(565−0.5×234.9)300×530=989.7mmρmin=0.45f tf y=0.45×1.43×300=2.145×10−3A s=A s′=989.7mm2>ρmin bh=643mm2实配：上下均为4Φ18，As=A s’=1017mm2箍筋选用：Ф8＠200，高度方向设腹筋2Ф18③联系梁配筋联系梁截面为：400×500，取最小配筋率为ρmin = 0.3%。
2020年一造《交通计量》深度精讲-第三章-补充：刚构桥
1.悬臂浇筑连续刚构桥时，分为几个部分浇筑？答：悬臂浇筑施工时，梁体一般分为墩顶梁段、对称悬浇梁段、边跨现浇段和合龙梁段四大部分浇筑。
墩顶梁段一般为0号块，如0号块顶空间不足拼装挂篮，还包括1号块。
2.连续刚构悬臂浇筑流程图。
3.连续刚构桥0号块的施工方式？答：0号块通常采用支架现浇施工。
支架构造分为墩旁托架和落地支架两类。
墩旁托架支承在墩身上，有高墩托架、墩顶预埋牛腿托架等形式。
落地支架直接支承在承台或地面上，有梁式支架、满布式支架和临时墩及型钢结构支撑架等形式。
4.连续刚构0号块采用落地支架现浇时，需要注意什么？答：落地支架应支承在承台顶面，承台尺寸无法满足的，应支承在经过加固的天然地基上，注意计算地基加固处理的费用。
软土基础处理应保证基础有足够的承载力，避免因沉降过大或沉降不均匀引起连续箱梁产生裂缝或侧向滑移。
普通地基处理，如果是原状土，基础承载力达到设计标准或设计标准以上，整平碾压后垫上枕木即可；若无法满足结构承载力要求，可换填一定厚度的沙土、灰土、水泥稳定土、碎石等，再碾压夯实，也可以在换填后铺设一定厚度的混凝土垫层。
基础处理后，在两侧设置排水沟。
5.0号块托架是否需要预压？若需要，如何计算其费用？答：需要预压，可套用4‐9‐6支架预压的定额计算费用。
支架预压定额工程量按支架上现浇混凝土的实体体积计算。
支架预压一方面是检查支架的安全性，保证施工安全；另一方面是消除地基非弹性变形和弹性变形的影响，为支架的合理起拱提供依据。
托架、满堂式支架、梁式支架、悬浇挂篮都需要进行支架预压。
6.支架预压有哪些方法？答：常用的方法主要有堆载预压法、水箱预压法、反力架预压法三种。
①堆载预压法本法是通过砂袋、钢材、预制混凝土块等堆码加载。
根据现场实际情况，选择适宜的加载体称重后按照加载梯度控制值进行对称加载或卸载。
加载体搬运动作要轻，避免对挂篮形成较大冲击。
该方法取材方便，但吊装量相对较大，加载周期长。
②水箱预压法本法适用于水资源丰富施工区域，利用水箱或水袋替代实体构件。
支护结构内支撑设计
第一章支护结构内支撑设计9.5.1 支护结构的内支撑必须采用稳定的结构体系和连接构造，优先采用超静定内支撑结构体系，其刚度应满足变形计算要求。
9.5.2 支撑结构计算分析应符合下列原则：1. 内支撑结构应按与支护桩、墙节点处变形协调的原则进行内力与变形分析；2. 在竖向荷载及水平荷载作用下支撑结构的承载力和位移计算应符合国家现行结构设计规范的有关规定，支撑体系可根据不同条件按平面框架、连续梁或简支梁分析；3. 当基坑内坑底标高差异大，或因基坑周边土层分布不均匀，土性指标差异大，导致作用在内支撑周边侧向土压力值变化较大时，应按桩、墙与内支撑系统节点的位移协调原则进行计算；4. 有可靠经验时，可采用空间结构分析方法，对支撑、围檩(压顶梁)和支护结构进行整体计算；5. 内支撑系统的各水平及竖向受力构件，应按结构构件的受力条件及施工中可能出现的不利影响因素，设置必要的连接构件，保证结构构件在平面内及平面外的稳定性。
9.5.3 支撑结构的施工与拆除顺序，应与支护结构的设计工况相一致，必须遵循先撑后挖的原则。
条文说明9.5 支护结构内支撑9.5.1 常用的内支撑体系有平面支撑体系和竖向斜撑体系两种。
平面支撑体系可以直接平衡支撑两端支护墙上所受到的侧压力，且构造简单，受力明确，适用范围较广。
但当构件长度较大时，应考虑平面受弯及弹性压缩对基坑位移的影响。
此外，当基坑两侧的水平作用力相差悬殊时，支护墙的位移会通过水平支撑而相互影响，此时应调整支护结构的计算模型。
竖向斜撑体系(图57)的作用是将支护墙上侧压力通过斜撑传到基坑开挖面以下的地基上。
它的施工流程是：支护墙完成后，先对基坑中部的土层采取放坡开挖，然后安装斜撑，再挖除四周留下的土坡。
对于平面尺寸较大，形状不很规则，但深度较浅的基坑采用竖向斜撑体系施工比较简单，也可节省支撑材料。
图57 竖向斜撑体系1—围护墙；2—墙顶梁；3—斜撑；4—斜撑基础；5—基础压杆；6—立柱；7—系杆；8—土堤由以上两种基本支撑体系，也可以演变为其他支撑体系。
第三章结构设计方法与设计指标
《建筑结构基础与识图》
1.直接作用 直接作用是指直接以力的不同集结形式（集中力或均匀
分布力）施加在结构上的作用，通常也称为结构的荷载。例 如结构的自重、楼面人群及物品重量、土压力、风压力、雪 压力、积灰、积水等。 2.间接作用
间接作用是指能够引起结构外加变形、约束变形或振动 的各种原因。间接作用并不是直接以力的形式施加在结构上， 例如地基的不均匀沉降、温度变化、地震作用、材料的收缩 和膨胀变形等。
第三章 结构设计方法与设计指标
《建筑结构基础与识图》
体荷载是指分布在物体的体积内的荷载，单位是N/mm3 或kN/m3，常用γ表示。
面荷载是指分布在物体表面的荷载，单位是N/mm2或 kN/m2，常用p表示。
线荷载是指将面荷载、体荷载简化成连续分布在一段长 度上的荷载，单位是N/mm或kN/m，常用q表示。 三、荷载的代表值
第三章 结构设计方法与设计指标
《建筑结构基础与识图》
【例3-1】 某钢筋混凝土办公楼矩形截面简支梁，计算跨度 l0=6m，梁上的永久荷载（包含自重）标准值gK=12kN/m， 可变荷载标准值qK=5kN/m，安全等级为二级，分别按承载 力极限状态和正常使用极限状态设计时的各项组合计算梁跨 中弯矩设计值。
计尺寸与材料单位体积的自重计算确定。对常用材料和构件 可参《荷载规范》附录A 采用。表3-1列出部分常用材料和构 件自重。
第三章 结构设计方法与设计指标
《建筑结构基础与识图》
例如，某矩形钢筋混凝土梁，b×h = 300mm×600mm，计
算跨度l0 = 4.5mm。查表3-1取钢筋混凝土自重25kN/m3，则
第三章 结构设计方法与设计指标
《建筑结构基础与识图》 第三章 结构设计方法与设计指标
3第三章(14)：钢筋混凝土受弯构件正截面承载力计算3.6
混凝土结构设计原理
第 3章
板的截面尺寸确定
板的宽度一般较大，计算时取单位宽度（b=1000mm）进行计算；
厚度应满足①单跨简支板的最小厚度不小于l0/35; ②多跨连续板的最小厚度不小于l0 /40 ； ③悬臂板的最小厚度（指的是悬臂板的根部 厚度）不小于l0 /12。同时 ，应满足表3-3的规定，并以10mm为模数。
混凝土结构设计原理
第4章
c
d 8 ~ 12mm
板： ≤ C20时，c=20mm ≥ C25时，c=15mm
as ＝c+d/2 as=20mm。 h0＝h－20
h0 h
梁正截面的三种破坏形态
（a）少筋梁；(ρ＜ρmin)
承载力很小，一裂即断，没 有预兆，脆性，应避免。
（b）适筋梁；（ρmin≤ρ≤ρb ）
混凝土结构设计原理
3.3.2计算简图
第3章
x=β1x0
C ——受压区合力；T ——受拉区合力
等效：指两个图形不但压应力合力的大小相等，而且 合力的作用位置完全相同。
混凝土结构设计原理
第 3章
X 0 α1ƒcbx＝ƒyAs
（3-2）
Ms 0 M≤Mu＝α1ƒcbx(h0－x/2) （3-3a）
但混凝土用量和模板费用增加，并影响使用净空高度；
● 反之，b、h(h0)越小，所需的As就越大，r 增大。
衡量截面尺寸是否合理的标准是：实际配筋率是否处 于常用配筋率范围内。
经济配筋率 梁：（0.6~1.5）% 板：（0.4~0.8）%
tA第三章钢筋混凝土轴心受力构件正截面承载力计算
m in
As bh
804 250 250
1.2
max且(3%)
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Nu 0.9( fc A f yAs) 1022 KN N 950 KN
帮助
混凝土结构设计原理
第3 章
3.3
l0 3.5 7 12, 1.0,
b 0.5 dcor d 2c 2d 500 2 25 212 426 mm
Ass 0
dcor Ass1
s
3.14 426 50
113 .1
3025 .74mm 2
Acor
d c or 2
4
3.14 426 2 4
142458
.66mm 2
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混凝土结构设计原理
第3 章
3.3
Nu 0.9( fc Acor f yAs 2 f yv Ass0 ) 4118 .58KN
…3-10
Aso—— 间接钢筋的换算截面面积； k —— 间接钢筋影响系数。
混凝土 强度
≤C50
C55 C60 C65 C70 C75 C80
k
2.0 1.95 1.90 1.85 1.80 1.75 1.70
构造要求
间接筋：d≥d纵 /4， ≥6mm ; s≤80mm , ≤dcor /s。
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混凝土结构设计原理
§3.3 轴心受压构件 3.3.1 概述
配置间距较密 的螺旋箍筋（或 环式焊接钢筋）
有较强的环向 约束，能够提高 构件的承载力和 延性。
第3 章
（P53）
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建筑结构与识图第三章 结构设计方法与设计指标1.3 结构设计方法与设计指标
第二节 极限状态设计方法
在进行结构设计时，就应针对不同的极限 状态，根据结构的特点和使用要求，给出具体 的标志极限值，以作为结构设计的依据。
这种以相应于结构各种功能要求的极限状 态作为结构设计依据的设计方法，就称为“极 限状态设计法”。
一、影响结构可靠性的因素
1 作用效应
作用效应包括荷载产生的各种效应，如弯矩、剪力、
《建筑结构可靠度设计统一标准》对可靠度的定 义是：“结构在规定的时间内，在规定的条件下，完 成预定功能的概率。”
故结构可靠度是可靠性的概率度量。
规定设计使用年限：重要建筑100年；一般建筑
50年；次要建筑5年
二、极限状态
前面所说的“预定功能”，一般是以结构 是否达到“极限状态”来标志的，并以此作为 结构设计的准则。
小震：为烈度概率密度曲线上的峰值所对应的烈度， 即众值烈度或称多遇烈度。当基准设计期为50年时，则 50年内众值烈度的超越概率为63.2%，这就是第一水准的 烈度。
基本烈度：即第二水准烈度，也就全国地震烈度区 划图所规定的烈度，它在50年内超越概率大体为10%。
大震或罕遇烈度：俗称其为大震，50年内超越概率 为2%~3%的烈度，也是第三水准所对应的烈度。
五、耐久性规定
环境类别的分类：
第三节 建筑结构抗震基本知识
主要内容
1. 地震及其破坏作用；震级与烈度；建筑抗震设防烈度、设 防目标、设防标准、抗震概念设计的基本要求；
2. 多层及高层钢筋混凝土房屋的抗震措施；
3. 多层砌体结构房屋和底部框架—抗震墙房屋的抗震措施。
第一讲 教学目标：
1.了解地震的基本知识，理解震级、地震衡量一次地震大小的等级，用符号M表
《建筑结构》第三章_梁板结构课件-1
单向板和双向板
• • 单向板——在荷载作用下，只在一个方向弯曲 或者主 要在一个方向弯曲的板 双向板——在荷载作用下，在两个方向弯曲， 且不能 忽略任一方向弯曲的板
单向板 双向板 均布荷载下单向板与双向板面荷载的传递 12
• 当板的长跨l2与短跨l1之比
大于3时，板面荷载沿长跨 方向的传递可以忽略，可 按沿短跨方向传递考虑； • 除板的四个角部和短边支 座附近，板的大部分区域 呈现单向弯曲。
3.1.2混凝土楼盖结构布置
一、肋形楼盖的荷载传递与计算简图
3 3 P L 1 PL 1 1 1 2 2 f1 f2 48 EI1 48 EI 2
3 P L EI1 1 2 3 P2 L1 EI 2
PP 1 P 2
3 1
P L EI1 P2 L EI 2 1 3 , 3 3 3 P L1 EI 2 L2 EI1 P L1 EI 2 L2 EI91
3 2
肋形楼盖的荷载传递与计算简图
P L EI1 1 3 3 P L1 EI 2 L2 EI1
3 2 3 P2 L1 EI 2 3 3 P L1 EI 2 L2 EI1
若EI1 EI 2 , 则P1 / P和P2 / P随两 方向梁的跨度比L2 / L1的变化？ 若两方向梁的跨度比L2 L1 ,则 P1 / P和P2 / P随两方向梁的抗弯 刚度EI1 / EI 2的变化？
3.1.2混凝土楼盖结构布置
二、单向板肋梁楼盖布置方案 次梁纵向布置，主梁横向布置 次梁横向布置，主梁纵向布置
主梁 次梁
次梁：支承在主梁上的梁 主梁：承受次梁传来荷载的 梁。 超静定结构中，主次梁的关 系是相对的。
主梁 次梁
3-1框架内力计算
q=2.8kN/m （10.21） （1.79） q=3.4kN/m
H
（4.21）
I
3.80m
D
（9.53） （7.11） （4.84）
E
（12.77） （3.64）
F
4.40m
（括号内数字为线刚度相对值）
A
（i=EI/l） 7.50m
B
5.60m
C
解：
上层各柱线刚度×0.9，然后计算各节点的弯矩分配系数
多层与高层建筑结构设计
第三章 框架结构内力与位移计算
土木工程系
框架结构内力与位移计算
• 框架结构的布置与计算简图
• 竖向荷载作用下的近似计算——分层计算法 • 水平荷载作用下的近似计算——反弯点法 • 水平荷载作用下的改进反弯点法——D值法
• 水平荷载作用下侧移的近似计算
框架结构的布置与计算简图
装配整体式楼面
框架柱的截面尺寸估算
框架柱的截面尺寸一般根据柱的轴压比限值按下列公式估算：
N＝βAGn
N Ac≤ [ N ] f c
框架柱轴压比限值，对 一级、二级和三级抗震 等级，分别取0.7, 0.8和 0.9。
其中β——考虑地震作用组合后柱轴压力增大系数，边 柱取1.3，不等跨内柱取1.25，等跨内柱取1.2； A——按简支状态计算的柱的负载面积； G——折算在单位建筑面积上的重力荷载代表值， 可根据实际荷载计算，也可近似取12～16 kN/m2； n——验算截面以上楼层层数；
-0.200 0.133
-0.267 0.231
-4.836
0.668
15.045
0.353 0.175
-13.585
0.472
0.733
STRU-03-第三章--起重运输机金属结构设计计算基础解析
（3-22）
式中 Gzh──跨内主桁架的自重（kN）；
L──距度（m） Q──起重量（kN）
返回
3. 自重载荷的作用方式 桁架结构自重视为节点载荷,作用于桁架节点上。
Pjs
i
PG n 1
i=1或4
实体结构的自重视为均布载荷。 (kN/m或N/m)
Pjs
i
G (kN 或 n 1
N)
q i PG / L0
6.3
0.39
4.8
0.52
2.00
9.1
0.22
5.6
0.35
4.2
0.47
1.60
8.3
0.19
5.0
0.32
3.7
0.43
1.00
6.6
0.15
4.0
0.25
3.0
0.33
0.63
5.2
0.12
3.2
0.19
0.40
4.1
0.098
2.5
0.16
0.25
3.2
0.078
0.16
2.5
0.064
1.0 2 2.0
meq y Ceq y 0
ymax
v0 k
v0
meq Ceq
2
0
0
ymax
0
1.0 2 2.0
表3-1 各种龙门起重机金属结构的换算质量
起重机型式及简图
m1 计算式
m1
1 g
0.5G j
Gxc
m1
1 g
qL
Gxc
α=0.41～0.54
1
表3-1 续
生动态减载作用。考虑这种工况时，通常将起升载荷
PKPM讲义 第三章 四章
钢结构CAD软件STS2008 版本中国建筑科学研究院建筑工程软件研究所一STS-钢框架设计——1.1 三维和二维模型方法¾三维模型方法：建立结构整体模型用SATWE、TAT进行三维分析计算接三维分析计算结果进行节点设计绘制设计图，节点图，构件施工图，布置图统计结构整体用钢量，钢材订货表，高强度螺栓表¾二维模型方法：单榀建模，计算，二维节点设计，施工图一STS-钢框架设计——1.2 三维模型输入¾截面定义（钢管混凝土，实腹、格构组合、任意截面）¾斜梁输入（上节点高、梁端高）¾支撑输入（柱间支撑、屋面支撑）¾广义楼层（柱底标高、越层柱、越层梁）¾楼板厚度组合楼盖时，输最薄位置厚度轻型屋面，不考虑楼板作用，板厚输为0¾次梁布置，压型钢板组合楼盖设计¾荷载输入、吊车平面布置¾结构平面图与钢材统计（毛重）一STS-钢框架设计——1.3 用SATWE，TAT，PMSAP分析计算¾有无侧移，计算长度系数修改¾特殊构件定义（铰接构件，门式刚架构件，组合梁）¾考虑特殊风荷载与自定义荷载效应组合¾净截面和毛截面比值¾强柱弱梁校核选择按“按高规或高钢规进行构件设计”，即可校核强柱弱梁要求¾结果查看钢梁、钢柱、钢支撑、组合梁的应力值的输出意义一STS-钢框架设计——1.4三维框架连接节点设计¾读入设计内力¾定义连接设计参数¾选择连接形式¾全楼连接自动设计¾单个节点设计参数，连接方式修改¾计算结果查看一STS-钢框架设计——1.4.1 读入设计内力¾TAT设计内力¾SATWE设计内力¾PMSAP设计内力一STS-钢框架设计——1.4.2 设计参数，连接形式的选择¾混凝土框架托钢柱，按柱脚设计（08版改进）¾高强度螺栓连接，全焊连接¾螺栓直径，等级等参数¾梁拼接，柱拼接，柱分段¾门式刚架连接¾框架节点域补强¾选择节点连接形式，比较¾选择原则根据具体连接情况确定一STS-钢框架设计——1.4.3 节点设计参数－螺栓排列dθtBeR一STS-钢框架设计——1.4.5 节点设计参数－全焊连接一STS-钢框架设计——1.4.6 计算结果查看计算结果详细输出¾翼缘对接焊缝计算¾连接板与柱翼缘连接焊缝计算¾梁净截面，连接板净截面验算¾螺栓群验算一STS-钢框架设计——1.4.6.1 节点设计—柱脚设计¾预设底板尺寸¾混凝土承压验算¾确定底板厚度1¾锚栓抗拉验算¾确定底板厚度2¾抗剪键设置¾调整原则一STS-钢框架设计——1.4.6.3 节点设计方法—铰接¾梁端设计内力V¾梁柱连接：连接承担V，V*e（偏心弯矩）¾主次梁连接（1）剪力V，V*e（偏心弯矩）（2）1.3V1.4.6.4 节点域验算节点域的屈服承载力应符合下式要求:工字形截面柱和箱形截面柱的节点域应按下列公式验算：（稳定性）注:当柱节点域腹板厚度不小于梁柱截面高度之和的1/70 时可不验算节点域的稳定性¾软件按照上述要求进行了节点域验算，当验算不满足要求时，给出了满足要求的最小腹板厚度，并且自动补强。
结构综合计算手册
结构综合计算手册第一章引言结构工程是一门综合性的学科，涉及到建筑物的力学、材料、力学计算等多个方面。
为了确保结构的安全性和稳定性，在设计和施工过程中需要进行各种计算。
本手册旨在提供一个全面、系统的结构综合计算指南，帮助工程师和技术人员有效完成结构计算工作。
第二章结构计算基础2.1 结构力学原理结构计算的基础是结构力学原理。
结构力学包括静力学和动力学两个方面。
静力学研究结构在平衡状态下受力的关系，而动力学研究结构在受到外界力作用时的响应。
2.2 结构材料和荷载特性结构材料是决定结构性能的关键因素之一。
常用的结构材料包括钢材、混凝土和木材等。
在进行结构计算时，需要考虑材料的强度、刚度和稳定性等各种性质。
同时，荷载特性也是结构计算不可忽视的因素，包括静态荷载和动态荷载等。
2.3 结构计算方法结构计算方法包括解析方法和数值计算方法。
解析方法主要应用于简单结构的计算，通过解析解得到结构的受力状况。
数值计算方法适用于复杂结构的计算，通过数值模拟和迭代计算来获取结构的响应。
第三章结构计算步骤3.1 结构建模与分析结构建模是结构计算的第一步，将实际结构转化为计算模型。
建模包括选择适当的单元类型、确定节点位置和连杆关系等。
建模完成后，可以进行结构的静力和动力分析，计算出结构产生的受力情况。
3.2 受力计算与设计在受力计算与设计阶段，根据结构的受力情况求解内力和应力。
对于钢结构，需要计算各个构件的截面尺寸和抗弯承载力。
对于混凝土结构，需要计算构件的配筋和受力性能。
3.3 结构稳定性分析结构稳定性是指结构在受到外界力作用时不发生失稳和破坏的能力。
常见的稳定性问题包括屈曲、扭转和侧扭等。
稳定性分析可以通过解析方法和数值计算方法进行。
3.4 结构优化设计结构优化设计的目标是在满足结构强度和稳定性要求的前提下，尽可能减少结构的材料消耗和重量。
常见的优化设计方法包括材料优化、截面优化和形状优化等。
第四章结构计算实例4.1 钢结构计算实例以某钢结构框架为例，介绍钢结构计算的具体步骤和方法。
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第三章支撑结构设计计算本方案第一层和第二层支撑均采用钢筋砼支撑结构，现计算如下：3.1 第一层钢筋砼支撑结构设计计算根据上述计算和支撑设计平面布置，R=141.48kN/m，对撑间距为9.5米，角支撑间距为7米，最大间距为10米，立柱桩间距10米。
支撑梁截面为500×600，砼等级为C30，受力筋采用HRB335，箍筋采用HPB235。
3.1.1 支撑轴力计算角撑：N=141.48×10×1.25×1.0/sin45o =2501 kN对撑：N=141.48×9.5×1.25×1.0 =1680.1kN3.1.2 支撑弯矩计算①第一类支撑配筋计算（角撑）（1）1．支撑梁自重产生的弯矩：q=1.25×0.5×0.6×25=9.375 kN/mM1=1/10×9.375×102=93.75 kNm/m2．支撑梁上施工荷载产生的弯矩：取q=10.0 kN/mM2=1/10×10×102=100 kN-m/m3．支撑安装偏心产生的弯矩：M3=N×e=2501×10×3‰=75.03 kNm则支撑弯矩为：M=93.75+100+75.03=268.78 kNm（2）初始偏心距e ie0 =M/N=268.78×103/2501=107.5mm 取e a =h/30=20 mm则e i= e0+e a=107.5+20=127.5 mm （3）是否考虑偏心距增大系数η∵l0/h=10/0.6=16.7>8.0 ∴要考虑由η=1+11400e ih0（l0h）2ζ1ζ2ζ1=0.5×f c×AN=0.5×14.3×500×6002501×103=0.857ζ2=1.15−0.01×l0=1.15−0.01×10=0.983η=1+11400×127.556516.72×0.857×0.983=1.74e=ηe i+h/2-a s=1.74×127.5+600/2-35=486.85mm（4）配筋计算：ηe i =1.74×127.5=221.85>0.32h0=180.8 属于大偏心受压x=N∂f c b =250100014.3500=349.8mmA s=As′=Ne−∂f c bx(h0−0.5x)f y′(h0−a′)=2501×103×486.85−1×14.3×500×349.8×(565−0.5×349.8)=1521.6mmρmin =0.45f tf y=0.45×1.43×300=2.145×10−3A s=As′=1521.6mm2>ρminbh=643mm2实配：上下均为5Φ20，As=A s’=1570mm220②第二类支撑配筋计算（对撑）（1）1. 支撑梁自重产生的弯矩：q=1.25×0.5×0.6×25=9.375 kN/mM1=1/10×9.375×102=93.75 kN-m/m2. 支撑梁上施工荷载产生的弯矩：取q=10.0 kN/mM2=1/10×10×102=100 kNm/m3. 支撑安装偏心产生的弯矩：M3=N×e=1680×10×3‰=50.4 kNm则支撑弯矩为：M=93.75+100+50.4=244.15 kNm （2）初始偏心距e ie0 =M/N=244.15×103/1680=145.3mm取e a =h/30=20 mm则e i= e0+e a=145.3+20=165.3 mm（3）是否考虑偏心距增大系数η∵l0/h=10/0.6=16.7>8.0 ∴要考虑由η=1+11400e ih0（l0h）2ζ1ζ2ζ1=0.5×f c×AN=0.5×14.3×500×6001680×103=1.27取ζ1=1ζ2=1.15−0.01×l0h=1.15−0.01×100.6=0.983η=1+11400×165.356516.72×1×0.983=1.67e=ηe i+h/2-a s=1.67×165.3+600/2-35=541.1mm（4）配筋计算：ηe i =1.67×165.3=276.1>0.32h0=180.8 属于大偏心受压x=N∂f c b =168000014.3500=234.9mmA s=As′=Ne−∂f c bx(h0−0.5x)f y′(h0−a′)=1680×103×541.1−1×14.3×500×234.9×(565−0.5×234.9)300×530=989.7mmρmin =0.45f tf y=0.45×1.43×300=2.145×10−3A s=As′=989.7mm2>ρminbh=643mm2实配：上下均为4Φ18，As=A s’=1017mm2箍筋选用：Ф8＠200，高度方向设腹筋2Ф18③联系梁配筋联系梁截面为：400×500，取最小配筋率为ρmin = 0.3%。
则最小配筋面积为：A min=0.3%×400×500=600mm实配4Φ18，A=1017mm2箍筋取Ф8@200，高度方向设腹筋2Ф183.1.3 整体稳定性验算稳定性系数：l0/b=10000/600=16.6 查表：Ψ=0.87A s=Nφ−f c Ay=2501×1030.87−14.3×500×600<0按构造配筋即满足要求,所以配筋满足要求3.1.4 斜截面强度计算22V=1/2×(141.48×10)×1.25×1.0=884.25 kN 0.25f c bh0=0.25×14.3×500×565=1009.9 kN >V 0.7f t bh0=0.7×1.43×500×565=282.8 kN <VA sv s =V−0.7f t bh01.25f y h0=884.25×103−0.7×1.43×500×5651.25×210×565=4箍筋选用Ф12@100，4肢箍筋，即能满足要求。
3.2 第二层钢筋砼支撑结构设计计算根据上述计算和支撑设计平面布置，R=255.41kN/m，对撑间距为9.5米，角支撑间距为7米，最大间距为10米，立柱桩间距10米。
支撑梁截面为500×600，砼等级为C303.1.1 支撑轴力计算角撑：N=255.41×10×1.25×1.0/sin45o =4515 kN对撑：N=255.41×9.5×1.25×1.0 =3033kN3.1.2 支撑弯矩计算①第一类支撑配筋计算（角撑）（1）1．支撑梁自重产生的弯矩：q=1.25×0.5×0.6×25=9.375 kN/mM1=1/10×9.375×102=93.75 kNm/m2．支撑梁上施工荷载产生的弯矩：取q=10.0 kN/mM2=1/10×10×102=100 kN-m/m3．支撑安装偏心产生的弯矩：24M 3=N ×e=4515×10×3‰=135.45 kNm则支撑弯矩为：M=93.75+100+135.45=392.2 kNm（2）初始偏心距e ie 0 =M/N=392.2×103/4515=86.86mm取e a =h/30=20 mm则e i = e 0+e a =86.86+20=106.86 mm（3）是否考虑偏心距增大系数η∵l 0/h=10/0.6=16.7>8.0 ∴要考虑由η=1+11400e i h 0（l 0h ）2ζ1ζ2 ζ1=0.5×f c ×A N =0.5×14.3×500×6004515×103=0.475 ζ2=1.15−0.01×l 0h =1.15−0.01×100.6=0.983η=1+11400×106.8656516.72×0.475×0.983=1.49e=ηe i +h/2-a s =1.49×106.86+600/2-35=424.2mm（4）配筋计算：ηe i =1.49×106.86=159.2<0.32h 0=180.8 属于小偏心受压 αs ′=[ξb (1−0.5ξb )+0.5]2=0.449ξ=N −αξbf c bh 0Ne −αs′αf c bh 02(β−ξb)(h 0−α′)+αf c bh 0+ξb =4515×103−0.55×14.3×500×5654515×103×424.2−0.449×14.3×500×5652(0.8−0.55)(565−35)+14.3×500×565+0.55=0.76A s=As′=Ne−∂f c bh02ξ(1−0.5ξ)f y′(h0−a′)=4515×103×424.2−1×14.3×500×5652×0.76×(1−0.5×0.76)300×530=5281mm实配：上下均为9Φ28，As=A s’=5542mm2箍筋选用：Ф8＠200，高度方向设腹筋2Ф18②第二类支撑配筋计算（对撑）（1）1. 支撑梁自重产生的弯矩：q=1.25×0.5×0.6×25=9.375 kN/mM1=1/10×9.375×102=93.75 kN-m/m2. 支撑梁上施工荷载产生的弯矩：取q=10.0 kN/mM2=1/10×10×102=100 kNm/m3. 支撑安装偏心产生的弯矩：M3=N×e=3033×10×3‰=91kNm则支撑弯矩为：M=93.75+100+91=284.75 kNm （2）初始偏心距e ie0 =M/N=284.75×103/3033=93.8mm取e a =h/30=20 mm则e i= e0+e a=93.8+20=113.8 mm（3）是否考虑偏心距增大系数η∵l0/h=10/0.6=16.7>8.0 ∴要考虑由η=1+11400e ih0（l0h）2ζ1ζ2ζ1=0.5×f c×A=0.5×14.3×500×6003033×103=0.71ζ2=1.15−0.01×l0h=1.15−0.01×100.6=0.983η=1+11400×113.856516.72×0.71×0.983=1.69e=ηe i+h/2-a s=1.69×113.8+600/2-35=457.3mm（4）配筋计算：ηe i =1.69×113.8=192.3>0.32h0=180.8 属于大偏心受压x=N∂f c b =303300014.3500=424.2mmA s=As′=Ne−∂f c bx(h0−0.5x)f y′(h0−a′)=3033×103×457.3−1×14.3×500×424.2×(565−0.5×424.2)300×530=1991.4mmρmin =0.45f tf y=0.45×1.43×300=2.145×10−3A s=As′=1991.4mm2>ρminbh=643mm2实配：上下均为7Φ20，As=A s’=2200mm2箍筋选用：Ф8＠200，高度方向设腹筋2Ф18③联系梁配筋联系梁截面为：400×500，取最小配筋率为ρmin = 0.3%。