井架基础地下室顶板回顶原版

井架基础地下室顶板回顶计算
因井架设置在地下室顶板上，经复核地下室顶板承载力不满足：
荷载：G=井架架体重+吊笼重+配重重+载重=51+5+5+5=66KN
井架基础面积2.3×3.6=8.28㎡
基础受力计算（取系数n=2）P=66×2=132KN
б=132/8.28=0.0159MPA＞[б]=0.005MPA（顶板承载力）
考虑设置Φ48，壁厚3.5钢管立杆支撑，立杆底部设置底座，支撑的面积为2.4×3.6M（基础面积2.3 M×3.6 M）立杆间距为0.8×0.9，从底板上10cm设置纵横向扫地杆，其间距为0.8×0.9，中间设置两道纵横向水平拉杆（均分），其间距均为0.8×0.9，立杆上部设置顶托，架设方木，方木间距不得小于300，为加强整体刚度，考虑在四面设置剪刀撑以及在每道水平拉杆处设置水平剪刀撑。

地下室高度3.350米，纵、横立杆间距均为0.8×0.9，上部传递荷载：132KN，Ф48×3.5钢管参数
[f]=205N/mm2 (抗压设计强度);E=206×103N/mm2 (弹性模量);A=489mm2（截面积）;I=12.19×104mm4(截面惯性距)W=5.08×103mm3（截面模量）;R=1.59cm(回转半径)
木方参数
木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；
木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):300.000；
木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；
地下室高度3.350米，纵、横立杆间距均为0.8×0.9m，
上部升降机传来荷载66/8.28=7.971KN/m2;
图2 楼板支撑架荷载计算单元（1）、模板支撑方木的计算:
方木按照简支梁计算，方木的截面几何参数为
方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5.000×10.000×10.000/6 = 83.33 cm3；
I=5.000×10.000×10.000×10.000/12 = 416.67 cm4；
方木楞计算简图
（1.1）.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土板 (kN/m)：
= 25×0.25×（0.3-0.05）= 1.5625 kN/m；
q
1
(2)活荷载为： (kN/m)：
=（0.3-0.05）×7.971=1.993 kN/m
q
2
q=3.555 kN/m
(3)集中荷载 (kN)：
p = 0 kN；
（1.2）.强度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 1.2 × q = 1.2×3.555 = 4.266 kN/m；
集中荷载 p = 1.4×0=0 kN；
最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 0+ 4.266×0.82/8 = 0.341 Kn.m；
最大支座力N=P/2 + ql/2= 0+4.266×0.8/2 = 1.706kN ；
方木最大应力计算值σ= M /W = 0.341×106/83333.33 = 4.09 N/mm2；
方木的抗弯强度设计值 [f]=13.0 N/mm2；
方木的最大应力计算值为 4.09 N/mm2小于方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2,满足要求!
（1.3）.抗剪验算：
最大剪力的计算公式如下:
Q = ql/2 + P/2
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力: Q = 4.266×0.800/2+0 = 1.706 kN；
方木受剪应力计算值 T = 3 ×1.706×103/(2 ×50.000×100.000) = 0.512 N/mm2；
方木抗剪强度设计值 [T] = 1.300 N/mm2；
方木的受剪应力计算值 0.512 N/mm2小于方木的抗剪强度设计值 1.300 N/mm2，满足要求!
（1.4）.挠度验算:
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:
均布荷载 q = 3.555 kN/m；
集中荷载 p = 0 kN；
最大挠度计算值V=5×3.555×8004/(384×9500×4166666.667)+0= 0.479 mm；
最大允许挠度 [V]=800.000/ 250=2.800 mm；
方木的最大挠度计算值 0.479 mm 小于方木的最大允许挠度 2.800 mm,满足要求!
（2）、板底支撑钢管计算:
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 3.555×0.800 = 2.844 kN；
支撑钢管计算简图
最大弯矩 M=0.732KN.M
最大应力σ= 144.09 N/mm2；
支撑钢管的抗压强度设计值 [f]=205.000 N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值 144.09 N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值 205.000 N/mm2，满足要求！
=2844×9003/48×206×103×12.19×104=1.72 MM
支撑钢管的最大挠度小于900.000/150与10 mm，满足要求！
（3）、立杆荷载标准值(轴力):
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载。

（3.1）.静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架的自重(kN)：
N
G1
= 0.149×3.350 = 0.499 kN；
(2)最大支座反力(kN)（查内力系数表得1.286）：
N
G2
= 1.286×2.884 +2.884= 6.592 kN；
静荷载标准值 N
G = N
G1
+N
G2
= 7.091 kN；
（3.2）.活荷载
活荷载标准值 N
Q
= 0 kN；
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2N
G + 1.4N
Q
= 8.509 kN；
（4）、立杆的稳定性计算:
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 8.509 kN；
/i 查表得到；
σ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 L
o
i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm；
A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.50 cm2；
W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.73 cm3；
σ-------- 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2)；
[f]---- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205.000 N/mm2；
---- 计算长度 (m)；
L
如果完全参照《扣件式规范》，由下式计算
= h+2a
l
a ---- 顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.100 m；
得到计算结果：
= h + 2a = 1.117+2×0.100 = 1.317 m ；
立杆计算长度 L
L
/ i = 1317.000 / 15.900=83.000 ；
由长细比 l
/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.704 ；
o
钢管立杆受压应力计算值σ=8509/(0.704×450) = 26.859N/mm2；
立杆稳定性计算σ= 26.859 N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值 [f]= 205.000 N/mm2，满足要求！
（4）、扣件抗滑移的计算:
双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，因此实际的双扣件承载力取值为12.80kN 。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；
R-------纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;
计算中R取最大支座反力,R= 6.592kN；
R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!。