多桩型复合地基承载力计算

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CFG桩复合地基设计计算

【tips】本文由李雪梅老师精心收编整理，同学们定要好好复习！
CFG桩复合地基设计计算
1 设计计算公式
根据《建筑地基处理技术规范》(JGJ79-2012)设计计算公式:
(1) 单桩竖向承载力特征值公式:
n
Ra=Up∑qsili+αpqpAp
i=1
Up桩周长，为 1.413m。

n桩长范围内所划分的土层数
qsi、qp桩周第i层土的侧阻力、桩端阻力特征值(Kpa) li 第i层土厚度
(2) 复合地基承载力计算公式:
fspk=λmRa/AP+β(1-m)fsk
fspk复合地基承载力特征值1#、2#、3#、5#、15#、16#、17#、18#fspk≥500Kpa，31#、32#楼fspk≥580Kpa。

Ap桩截面面积，为0.159；
fsk处理后的桩间土承载力特征值1#、3#、5#、15#、16#、17#、18#、31#、32#楼基底天然土层为细纱、砾砂、
含粘性卵石、圆砾层，取加固后桩间土180Kpa；2#楼基底天然土层为砾砂、圆砾层，取加固后桩间土200kpa。

Ra单桩竖向承载力特征值；
m面积置换率。

复合地基承载力计算公式

复合地基承载力计算公式地基承载力是指地基在承受上部结构荷载时所能承受的最大力量。

复合地基是指由多种不同材料组成的地基，常见的复合地基包括砂土加固、灌注桩、石油骨料混凝土等。

为了准确计算复合地基的承载力，我们需要使用复合地基承载力计算公式。

复合地基承载力计算公式主要包括两个部分：砂土层承载力计算和复合地基的有效深度计算。

我们来看砂土层承载力计算。

砂土层承载力是指砂土地基在承受荷载时所能承受的最大力量。

常见的砂土层承载力计算公式为：q = cNc + γDfNq + 0.5γBNγ其中，q为砂土层的承载力，c为砂土的凝聚力，Nc为凝聚力影响系数，γ为砂土的重度，Df为地基的直径，Nq为摩擦力影响系数，B为地基的宽度，Nγ为重度影响系数。

接下来，我们来计算复合地基的有效深度。

复合地基的有效深度是指复合地基中有效承载力形成的深度。

一般来说，复合地基的有效深度可以通过以下公式计算：He = H - ΔH其中，He为复合地基的有效深度，H为地基的总深度，ΔH为复合地基加固层的厚度。

通过计算复合地基的有效深度，可以更准确地评估地基的承载力。

复合地基承载力计算公式包括砂土层承载力计算和复合地基的有效深度计算。

通过这些公式，我们可以准确计算复合地基的承载力，为工程设计提供依据。

当然，在实际计算中，我们还需要考虑地基的实际情况、土壤参数的测定和修正等因素，以得到更准确的结果。

需要注意的是，复合地基承载力计算公式只是一种理论模型，实际工程中还需要进行现场勘测和试验，结合工程经验和实际情况进行合理修正。

同时，地基承载力的计算也需要考虑其他因素，如地震荷载、水文条件等，以确保工程的安全可靠。

复合地基承载力计算公式是计算复合地基承载力的重要工具，能够为工程设计提供依据。

在实际应用中，我们需要综合考虑地基的实际情况和工程要求，灵活运用公式进行计算，并结合现场勘测和试验结果进行修正，以确保工程的安全可靠性。

CFG桩复合地基承载力计算2024新规范

CFG桩复合地基承载力计算2024新规范根据2024年新规范，可以按以下步骤计算CFG桩复合地基的承载力：
1.计算CFG桩的承载力
首先，需要计算CFG桩的承载力。

CFG桩的承载力可以通过基于桩侧
摩擦力和桩端阻力的计算方法进行估算。

具体的计算方法可以参考相关的
桩基设计规范。

2.计算复合地基的承载力
接下来，需要计算复合地基的承载力。

复合地基的承载力计算可以分
为两个部分：CFG桩的承载力和软土地基的承载力。

-CFG桩的承载力可以通过桩侧摩擦力和桩端阻力的计算方法进行估算。

-软土地基的承载力可以通过常规的软土承载力计算方法进行估算，
如广义土质分级法、标贯法等。

3.综合计算复合地基的承载力
在计算复合地基的承载力时，需要综合考虑CFG桩的承载力和软土地
基的承载力。

可以采用荷载传递系数的方法进行计算，将荷载按一定比例
分配给CFG桩和软土地基，再分别计算两者的承载力，并将其叠加求和。

4.结果分析
最后，根据得到的承载力计算结果，与设计要求进行对比分析。

如果
计算得到的承载力满足设计要求，则可以认为复合地基的承载力是满足要
求的；如果计算得到的承载力不满足设计要求，则需要进行进一步的加固设计。

总之，CFG桩复合地基承载力的计算遵循2024年新规范的要求，通过计算桩的承载力和软土地基的承载力，然后综合考虑两者的承载力，并与设计要求进行对比分析，以确定复合地基的承载力是否满足设计要求。

多桩型复合地基

多桩型复合地基（1）多桩型复合地基承载力计算两桩型复合地基施工完成后，基于静力平衡方程，得出多桩型复合地基承载力计算公式：当主辅桩均为有粘结强度桩时：1122121212=(1)a a spk sk p p R R f m m m m f A A λλβ++--当主桩为由粘结强度桩、辅桩为散体桩时：111121=[(1)(1)]a spk sk p R f m m m n f A λβ+-+-两种桩型复合地基施工完成后桩间土承载力特征值sk f ，可通过现场载荷试验确定，初步设计时，也可以通过下式估算：sk ak f f α=式中：α为桩间土承载力提高系数；ak f 为天然地基承载力特征值（kPa ）。

两种桩型复合地基施工完成后桩间土承载力提高系数α，不仅与土性和施工工艺密切相关，还和桩间距有密切的关系：1）两种桩型都采用无振动挤密作用的工艺，如人工洛阳铲、长螺旋钻成孔制桩等，桩间土承载力提高系数 1.0α=。

2）两种桩型中的一种采用振动挤密作用的工艺、另一种采用无振动挤密作用的工艺，如振冲碎石桩和长螺旋钻成孔CFG 桩：若两种桩型中其中一种采用振动挤密工艺的桩型（如振冲碎石桩），桩间距不大（5s d ≤）：对振动挤密效果好的土，桩间土承载力可显著提高，对于松散粉土、粉细砂，桩间土承载力提高系数 1.2 1.5α=～；对可振动挤密，但挤密效果不大的一般粘性土可取 1.0α=；对不可挤密土，桩间土承载力提高系数可取1.0α=。

若两种桩型中其中一种采用振动挤密工艺的桩型（如振冲碎石桩），桩间距较大（5s d >），基于安全考虑，即使挤密效果好的土，桩间土承载力提高系数1.0α=。

3）两种桩型都采用有振动挤密作用的工艺，如振冲碎石桩和振动沉管CFG 桩，对振动挤密效果好的土，桩间土承载力可显著提高，对于松散粉土、粉细砂，桩间土承载力提高系数 1.2 1.5α=～；对可振动挤密，但挤密效果不大的一般粘性土可取 1.0α=；对不可挤密土，桩间土承载力提高系数可取 1.0α=。

第五节复合桩基承载力验算讲课文档

悬臂边2.5倍筏板厚度所围成的面积；桩集中布置于墙下的桩筏基础，取墙两边1/2跨距围成的面积，按条基计算。
现在十三页，总共十八页。
第五节复合桩基承载力验算
ห้องสมุดไป่ตู้
承台效应系数 c
sa/d Bc/l
≤0.4 0.4~0.8
>0.8 单排桩条基
3
4
5
6
0.12～0.14 0.14～0.16 0.16～0.18 0.20～0.30
0.18～0.21 0.21～0.24 0.24～0.26 0.30～0.40
0.25～0.29 0.29～0.33 0.33～0.37 0.40～0.50
0.32～0.38 0.38～0.44 0.44～0.50 0.50～0.60
>6
0.60～ 0.80
现在十四页，总共十八页。
第五节复合桩基承载力验算
现在三页，总共十八页。
第五节复合桩基承载力验算
群桩效应受土性、桩距、桩数、桩的长径比、桩长与承台宽度比、成桩类型和排列方式等多个因素的影响而变化。
1. 端承型群桩基础可近似认为端承型群桩基础中各基桩的工
作性状与单桩基本一致，群桩基础的承载力即为单桩承载力之和。因此，端承型群桩基础无群桩效应。
各桩受力设计要求
NikFk nGk Mxyky i2i
Mykxi xi2
Nk max 1.2R Nk R
现在十六页，总共十八页。
第五节复合桩基承载力验算 • 四、软弱下卧层验算
现在十七页，总共十八页。
第五节复合桩基承载力验算
当桩端持力层厚度有限，且桩端平面以下软弱土层承载力与桩端持力层承载力相差过大，如果桩长较小，桩距较小，桩基类似实体墩基础，可能引起桩端持力层发生冲切破坏。

一个多桩型复合地基设计计算实例

一个多桩型复合地基设计计算实例A Example of the Calculation of Multi-type-pile Composite Subgrade摘要：本文讨论了多桩型复合地基及其复合模量的基本概念。

介绍了一个多桩型复合地基承载力和变形的计算实例。

关键词：多桩型复合地基，复合模量，承载力，变形1 前言复合地基中的纵向增强体习惯上称作桩，由两种或两种以上桩型组成的复合地基称为多桩型复合地基。

比如，对可液化地基，为消除地基液化，可采用振动沉管碎石桩或振冲碎石桩方案。

但当建筑物荷载较大而要求加固后的复合地基承载力较高，单一碎石桩复合地基方案不能满足设计要求的承载力时，可采用碎石桩和刚性桩（如CFG 桩）组合的多桩型复合地基方案。

这种多桩型复合地基既能消除地基液化，又可以得到很高的复合地基承载力。

如太原市华宇·绿洲项目12～22层住宅楼均采用该方案，经济效益较高。

又如，当地基土有两个好的桩端持力层，分别位于基底以下深度为Z 1（Ⅰ层）和Z 2（Ⅱ层）的土层，且Z 1＜Z 2。

在复合地基合理桩距范围内，若桩端落在Ⅰ层时，复合地基不能满足设计要求。

若桩端落在Ⅱ层时，复合地基承载力又过高，偏于保守。

此时，可考虑将部分桩的桩端落在Ⅰ层上，另一部分桩的桩端落在Ⅱ层上，形成长短桩复合地基，需说明的是，多桩型复合地基和长短桩复合地基意义一致，设计计算方法完全相同。

工程中单一桩型复合地基的设计计算方法相对比较成熟，工程经验积累非常多。

但对于两种或两种以上桩型的多桩型复合地基、长短桩复合地基承载力和变形如何计算，虽有很多文献专门论述过，但工程经验不多，本文介绍一个工程实例，以积累多桩型复合地基设计算经验。

2 多桩型复合地基承载力计算一般地，将复合地基中荷载分担比高的桩型定义为主控桩（桩的模量相对较高，桩相对较长）。

其余桩型为辅桩，并按荷载分担比由大到小排序。

工程中常用的是两种桩型组成的复合地基（或长短桩复合地基）。

承载力计算

1 承载力计算在长短桩复合地基进行设计时,一般的设计思想是承载力和变形计算分别根据长桩和短桩复合地基承载力的公式计算承载力,然后视短桩复合地基为长桩复合地基的桩间土来计算长短桩复合地基的承载力,再进行变形计算。

承载力设计计算方法有两种:(1)承载力计算公式:复合地基承载力计算公式:式中: 、分别为长桩、短桩的置换率; 、分别为长桩、短桩单桩竖向承载力特征值; 、分别为长桩、短桩横截面面积; 、分别为复合地基、桩间土的承载力特征值; 、分别为短桩、桩间土强度发挥系数。

长桩、短桩单桩承载力标准值,可由载荷试验确定或由下二式计算的小值确定:式中: 为与搅拌桩水泥土配方相同的立方体试块(边长为70.7mm或50mm)在标准养护条件下28d龄期立方体抗压强度平均值; 、分别为桩在不同土层中的长度、桩周长; 、分别为不同土层桩周土的摩阻力特征值、桩端土地基承载力特征值; 、为折减系数。

无资料时可参照现行地基处理规范中搅拌桩的相关内容选取。

应用公式(1),可以通过调整长桩桩数(反映为值)、短桩桩数(反映为值)来进行优化设计。

(2)承载力计算公式:短桩复合地基承载力公式:式中: , 为短桩复合地基承载力标准值(kPa); 为每根桩分担的面积(m2);正方形等间距布桩时为2b2(b为桩间距); 为天然地基承载力标准值(kPa);Ap1为短桩单桩截面面积; 为桩间土强度提高系数; 为桩间土强度发挥度,对一般工程=0.9～1.0,对重要工程或变形大的建筑物, =0.75～1.0;Rk1为短桩单桩承载力标准值(kN)。

长短桩复合地基承载力计算公式:式中: 为长短桩复合地基承载力标准值(kPa); 为短桩复合地基承载力标准值(kPa);A2为每根桩分担的面积(m2);正方形等间距布桩时,Ap2为长桩单桩截面面积(m2);Rk2为长桩承载力标准值(kN)。

2 沉降计算目前复合地基的沉降计算理论还不成熟,但根据工程实践和当前的理论研究提出了一些实用的沉降计算方法,主要有实体深基础法和分层总和法两种。

复合地基承载力计算示例

土层性质参考zk75（孔口标高 2.78m ），由上至下分别为：序号土层层厚（m ）桩周侧阻力特征值（kPa ）地基承载力特征值（kPa ）1 素填土 2.6 0 /2-1 淤泥质土夹粉砂5.2 5（估计）502-5 粉质粘土7.8 15 1503 粉质粘土6.1 20 2301、单桩竖向承载力特征值：设置桩长为空桩 1.8m ，实桩6.5m ，桩底穿透淤泥质土夹粉砂5.2m ，进入粉质粘土0.5m ；桩距为1.5*1.5m 。

由桩周土和桩端土的抗力所提供的单桩承载力：kN102.72455.014.31504.05.0152.5555.014.321）（p p n i i si pa A q l q u R ——①由桩身材料强度确定的单桩承载力kN 275.71455.014.3120025.02p cu a A f R ——②取①、②两者中较小值，R a =71.275kN ；式中cu f —与搅拌桩桩身水泥土配比相同的室内加固土试块（边长为70.7mm 的立方体，也可采用边长为50mm 的立方体）在标准养护条件下90d 龄期的立方体抗压强度平均值（kPa ）；—桩身强度折减系数，干法可取0.20~0.30；湿法可取0.25~0.33；p u —桩的周长（m ）；n —桩长范围内所划分的土层数；si q —桩周第i 层土的侧阻力特征值；i l —桩长范围内第i 层土的厚度（m ）；p q —桩端地基土未经修正的承载力特征值（kPa ），可按现行国家标准《建筑地基基础设计规范》GB 50007的有关规定确定；—桩端天然地基土的承载力折减系数，可取0.4~0.6，承载力高时取低值。

2、复合地基承载力特征值kPaf m A R m skp a508.6750)1055.01(8.0237.0275.711055.0)1(f spk 1055.05.1455.014.3m 22式中spk f —复合地基承载力特征值（kPa ）；m —面积置换率；a R —单桩竖向承载力特征值（kN ）；p A —桩的截面积（m 2）；—桩间土承载力折减系数，宜按地区经验取值，如无经验时可取0.75~0.95，天然地基承载力较高时取大值。

CFG桩复合地基承载力及变形计算

桩径 d=0.60m 截面积 A p =0.28m²周长 u p =1.9m 桩长 l=25.0m
桩端承载力折减系数 α=0.60
cu28a cu28p 矩形布桩
桩间距S1=2.00m
桩间距S2=2.00m
桩间土层为：2.26m 面积置换率 m=(d 2/d e )2=0.070
桩间土承载力特征值 f sk =40Kpa
λ=0.9
β=0.9
复合地基承载力如需进行深度修正时：
深度修正系数 ηd =1.5
基底以上土加权平均重度 γm =20 kN/m²f spa =f spk +ηd γm (d-0.5)=161 kN/m² 桩身抗压强度还需满足：
f cu28≥
6.81 MPa
可压缩地基深度 Z n =40.00 m 桩底标高：-25.00 m
地基处理深度25.0m 8.14 MPa
复合地基顶面附加压力值 p z =60 kPa
ψ = 0.657
沉降量变形：S=ΣS i +ΣS j =95.8 mm
3.地基变形计算
1.增强体单桩承载力计算
单桩承载力特征值Ra=572kN 取Ra=570kPa
复合地基承载力特征值f spk = λmR a / A p +β(1-m)f sk =2.复合地基承载力计算
161KPa
1杂填土
单桩分担的处理地基面积的等效圆直径 d e =水泥粉煤灰碎石桩(CFG)复合地基承载力及变形计算。

多桩型复合地基的设计计算

多桩型复合地基的设计计算1）布桩要求多桩型复合地基的布桩宜采用正方形或三角形间隔布置，刚性系遇桩宜在基础范围内布置，其他增强体的布桩应满足液化土地基和湿陷性黄土地基强化等对不同性质土质处理范围的要求。

2）垫层设置对由刚性长、短桩组成的复合地基宜选择砂石垫层，垫层厚度宜取对复合地基承载力贡献大的增强体桩直径的1/2;对刚性桩与其他增强体桩组合的复合地基，垫层厚度宜取刚性渔庄直径的1/2;对湿陷性黄土地基，垫层材料宜采用卵石，其厚度宜为300mm。

3）单桩承载力计算多桩型铋复合地基单桩承载力应由载荷试验确定，初步设计可按式（5.15）、式（5.16）进行估算，对施工扰动敏感的土层，应考虑后施工桩对已施工桩承载力的影响，其单桩承载力应予以折减。

4）复合地基承载力特征值确定多桩型复合地基承载力特征值，应采用多桩复合地基承载力载荷试验确定，初步设计时可采用以下公式推估∶（1）对具有黏结强度的两种桩组合形式的多桩型复合地基承载力特征值6）多桩型复合地基变形计算可采用复合模量法进行多桩型复合地基变形指数函数的计算，见5.4.1节。

复合地基变形计算深桩达到承载力极限状态时，整个地基沉降量为25mm左右;当长维数桩所受压应力达到其特征值的80%时，地基沉降值仅为10mm，这与工程实际荷载情况相当。

因此该场地复合地基沉降量可控制在15mm以内。

3）施工技术（1）灰砂桩施工灰砂桩体积比为粘土∶砂子∶水泥=5∶4∶1。

生石灰的粒径≤5cm，活性氧化钙质量分数>80%。

砂子为中粗砂，过筛去除砂中的卵石、碎石、泥块等，泥的质量分数≤6%。

本工程采用长螺旋回转钻机在土中成孔，成桩清晨段夯实混合料，每段1.0m，桩底投20cm厚中砂，顶部0.5m采用水泥黏土夯实封顶。

控制投料量不少于桩孔体积的1.4倍（即充盈系数≥1.4），保证桩身填料的实心度，提高桩身强度，避免发生桩体"软心"现象。

（2）CFG桩施工CFG桩的配合比，按配制1m²桩身混合料计算，需加水187kg，水泥88kg，粉煤灰217kg，石屑（粒径≤10mm）512kg，碎石1194kg。

多桩型复合地基承载力计算方法研究_朱常志

值 qpk =1000kPa , 地基承载力特征值 f ak =200kPa ;
③细砂 , 厚度 1.0m , 中密 , 标贯击数 N =26 , 地基
承载力特征值 f ak =220kPa ; ④粉质粘土 , 厚度
10.5m , 孔隙比 e =0.70 , 液性指数 I L =0.23 , 桩极
ground_penetrating radar (GPR) profi le improvement using two_ phase detection techniques [ J] .Geophysics , 2003 , 68 (2):554 ～ 558 . [ 8 ] 陈文超 , 汪文秉 , 赵荣椿 .探地雷达小波的构造及在提高雷达信号分辨率中的应用 [ J] .煤田地质与勘探 , 2003, 31 (5):46 ～ 48 . [ 9 ] 俞寿朋 .宽带 Ri cker 子波 [ J] .石油地球物理勘探 , 1996 ,
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[ 10] 黄南晖.地质雷达探测的波场分析 [ J] .地球科学 , 1993 , 18 (3):294 ～ 302 .
荷后的实际工作性状和施工方法对桩间土承载力的综合影响 , 引入主控桩、辅桩和桩间土承载力发
挥系数及桩间土承载力提高系数 , 提出了多桩型复合地基承载力分步计算新方法。实例验证表明 ,
复合地基承载力计算值与载荷试验实测值基本吻合。
关键词 :多桩型复合地基 ;承载力 ;计算方法
中图分类号 :TU473
士研究生 .
2 2 工程勘察 Journal of Geotechnical Investigation &Surveying

CFG桩复合地基承载力公式怎么来的

CFG桩复合地基承载力公式怎么来的理论研究：1.维托里安经验公式：维托里安经验公式是由经验求得的公式，适用于较简单的工程条件。

其公式为：Qs = γsAs + qdA其中，Qs为桩的承载力，γs为土的容重，As为桩的侧阻力面积，qd为桩端抵抗力，A为桩的端面积。

2.布洛赫公式：布洛赫公式是以桩为轴的柱体的变形性态分析的结果得到的，适用于桩的端面积较大的情况。

其公式为：Qs = γsAs + qdA + cpPd其中，cp为桩的端面积与侧壁面积之比，Pd为桩端部分土的重量。

3.梁宽系数法：梁宽系数法是根据桩周土壤的平均强度理论进行计算的。

其公式为：Qs=γbAb+γsAs其中，γb为桩周土壤的容重，Ab为桩的侧壁面积。

现场试验：现场试验是获取CFG桩复合地基承载力公式数据的重要手段。

在实际的工程项目中，对CFG桩进行了大量的复合地基试验以获取相关参数和确定公式。

例如，对于CFG桩的侧阻力，可以通过静力触探试验、沉桩法试验等方法获取。

根据试验数据，可以综合分析得到CFG桩的侧阻力系数。

此外，还可以通过桩载荷试验来确定CFG桩的端阻力以及桩的整体承载力。

通过对试验数据的分析，可以计算出桩身和桩帽的最大弯矩、剪力和轴力等参数。

试验数据的分析和总结有助于得出CFG桩复合地基承载力公式。

总结：CFG桩复合地基承载力公式经过理论研究和现场试验的分析得出。

理论研究主要包括维托里安经验公式、布洛赫公式和梁宽系数法等。

现场试验通过对CFG桩的侧阻力和端阻力进行测量和分析，获取相关参数和确定公式。

理论研究和现场试验相结合，形成了全面且准确的CFG桩复合地基承载力公式。

这些公式为工程设计和施工提供了可靠的依据，能够有效预测CFG桩在实际工程中的承载力。

CFG桩复合地基承载力计算

CFG桩复合地基承载力计算
正确计算步骤
（1）确定CFG桩复合地基的设计单元，获取岩土地层的物理力学性质和桩体尺寸参数，确定桩体的设计负荷。

（2）选择合理的计算模型，根据岩土地层的物理力学性质和桩体尺寸参数、桩体的设计负荷计算桩底的应力和位移，获取夹填砂土层CFG桩的设计参数。

（3）根据岩土地层的物理力学性质和桩体尺寸参数、夹填砂土层CFG桩的设计参数得到夹填砂土层CFG桩的应力应变、位移等参数，并建立夹填砂土层CFG桩的计算模型，建立桩体的计算模型；
（4）采用相应的计算方法对夹填砂土层CFG桩的极限承载力进行计算；
（5）将计算结果与桩体的设计负荷进行比较，判断夹填砂土层CFG 桩的静力承载力是否足以满足设计要求；
（6）确定夹填砂土层CFG桩的最终有效承载力，并记录及留存；
（7）根据有效承载力，确定夹填砂土层CFG桩的弹性变形和其它指标；。

地基处理计算公式

一、换填1.垫层厚度的确定垫层厚度应根据垫层底部下卧土层的承载力确定，并符合下式要求。

zcz z f p p ≤+（1.1-1）式中）附加应力值（组合时，垫层底面处的—相应于荷载效应标准—pa K p z ；）压力值（—垫层底面处土的自重—kpa cz p ；）值（正后的地基承载力特征—垫层地面处经深度修—kpa z f 。

垫层底面处的附加压力值z P 也可按压力扩散角θ进行简化计算:①条形基础：θtan 2)(⋅+-=z b p p b p c k z （1.1-2）②矩形基础)tan 2)(tan 2()(θθ⋅+⋅+-⋅=z l z b p p l b p c k z （1.1-3）式中)m (底面的宽度—矩形基础或条形基础—b ；)m (—矩形基础底面的长度—l ；)kpa (平均压力组合时，基础底面处的—相应于荷载效应标准—k p ；)m (度—基础底面下垫层的厚—z ；采用可按表—垫层的压力扩散角—1-1),(︒θ。

)(压力扩散角︒θ表1-1注意：1.︒=︒=<03025.0/θθ外，其余材料均取时，除灰土仍取当b z 2.当值可内插求得时，θ5.0/25.0<<b z 2.垫层宽度的确定关于垫层宽度，目前还缺乏可靠的经验一般可按下式计算或根据当地经验确定：θtan 2z b b ⋅+≥'（1.2-1）式中—垫层底面宽度—b '取值。

时，仍按采用，当可按表—垫层的压力扩散角—25.0/25.0/1-1),(=<︒b z b z θ3.地基承载力修正当基础宽度大于3m 或埋置深度大于0.5m 时，从载荷试验或其他原位测试、规范表格等方法确定的地基承载力特征值，应按下式进行修正：)5.0()3(-+-+=d b f f m d b ak a γηγη（1.3-1）式中特征值—修正后的地基承载力—a f ；—地基承载力特征值—ak f ；基底下土的类别确定基承载力修正系数，按—基础宽度和埋深的地—、d b ηη；效重度度，地下水位以下取有—基础底面以下土的重—γ；取值时按取值，大于按底宽度小于—基础底面宽度，当基—m m m m b 6633；重度水位以下的土层取有效均加权重度，位于地下—基础底面以上土的平—m γ；—基础埋置深度—d 。

复合地基承载力置换率桩数计算公式

CFG 桩、旋喷桩、水泥搅拌桩、粉喷桩等半刚性桩复合地基承载力计算k s paksp f m A R m f,,)1(•-•+•=β式中：k sp f ,：复合地基承载力特征值（Kpa ）m ：桩土面积置换率，42d A p π=：桩身的截面面积（m 2）a R ：单桩竖向承载力特征值（KN ），有单桩静载试验时取极限承载力之半即a R =U R 21，无单桩静载试验时，按p p i i a q A L d R +•=∑τπ估算，p q 为桩端阻力（Kpa ）d 为桩直径，i L 为第i 层土厚（m ），i τ为桩侧第i 层土的侧阻力（Kpa ）β：桩间土承载力折减系数，无经验时取0.75～0.95，天然地基承载力高时取较大值 k s f ,：处理后桩间土承载力特征值，按经验取值，无经验时取天然地基承载力（Kpa ）灰土桩、碎石桩、震冲碎石桩、砂桩、塑料排水板等柔性桩复合地基承载力计算[]k s k s k p k s pak sp f n m f m f m f m A R m f ,,,,,)1(1)1()1(•-+=•-+•=•-+•= n ：为桩土应力比，ks k p f f n ,,=，或wed d n =，e d 为等效当量圆直径，正三角布桩D d e 05.1=、正方形布桩D d e 13.1=、矩形布桩2113.1D D d e =；w d 桩直径，粉土n =1.5～3，粘性土n =2～4，k p f ,为桩的承载力特征值，余同前。

◆复合地基弹性模量：[]S SP E n m E •-+=)1(1，S E 为桩间土的地基弹性模量◆复合地基摩阻力：[]s c n m ττ•-+=)1(1，s τ为桩间土的地基摩阻力◆桩的应力增加系数：)1(1-+=n m n c μ，桩间土应力折减系数：βμ=-+=)1(11n m s ◆塑料排水量等效圆直径πδα)(2+•=b d P ，α为渗透能力折减系数，取0.75，b 板宽，δ板厚。

一个多桩型复合地基设计计算实例

一个多桩型复合地基设计计算实例双城市的某个小区，由于地基土壤压缩沉降导致建筑物出现裂缝、变形等问题，给业主带来了极大的困扰。

这时，设计师们通过对地基土壤进行性质测试，得出了土层的深度和力学参数，并考虑到土层的水平分布不均匀性等因素，最终确定采用了多桩复合地基的方案。

多桩复合地基是在原有基础之上，通过设置桩基和地梁等多种形式，将陆地上不均匀的荷载转化为均匀的轴向力和摩擦力，进而达到增加地基承载能力、减少沉降量的目的。

与传统的单桩地基相比，多桩复合地基具有稳定性好、荷载分布均匀、能承受较大沉降等优点，因此广泛应用于大型建筑物或特殊地质条件下的地基加固工程。

设计师们在确定多桩复合地基方案时，首先要根据地基土壤的物理参数和承载能力进行计算，确定桩径、桩长、桩间距、桩周围土体应力等参数。

然后，制定桩基施工方案，如预制钢筋混凝土桩、钻孔桩、夯实桩等，根据具体施工条件选择最适合的工法。

在施工实施过程中，设计师们需要对桩基的质量进行严格的保证，尤其是预制钢筋混凝土桩要确保接头牢固、混凝土质量好、外观无明显缺陷等等，以免影响桩基的承载能力。

同时，设计师们还要在桩基上设置地梁等辅助构件，将桩基之间连接成整体，提高整个地基的承载能力。

此外，还要加强工地施工管理，完善安全措施，确保在施工过程中不会对周边环境造成不良影响。

通过多桩复合地基的方案设计和施工实施，该小区楼宇地基出现的问题得到了有效的解决。

设计师们在方案设计和施工实施中，充分考虑了土体的物理参数和水平分布均匀性等因素，制定了精准的施工方案，加强了对质量的监督，最终取得了较为满意的效果。

复合地基技术的应用已经成为解决地基加固问题的一种重要手段，为城市建设提供了可靠的技术支撑。

22-5复合地基承载力

2. 复合地基承载力计算竖向增强体复合地基承载力计算（1）目前设计中常用的是将增强体承载力与天然地基承载力相叠加的计算方法：spk pk sk askp(1) =(1)f mf m f R m m f A ββ=+-+-—复合地基承载力特征值spk f —桩体单位面积承载力特征值，由单桩载荷试验确定pk f —处理后桩间土地基承载力特征值，按经验确定或取天然地基承载力sk f pA m A=A p 为桩体截面积，A 为单桩对应的加固面积m —复合地基桩土面积置换率β—桩间土承载力折减系数，按地区经验或表7－6取值a R —复合地基中单桩承载力特征值单桩对应的加固面积A 的计算tan cos .L A L LL⎛⎫=+︒ ⎪︒⎝⎭=21302300866等边三角形（梅花形）布置：正方形布置：A L =2—桩端土承载力折减系数，对水泥土取0.4～0.6；对CFG 桩与旋喷桩取1.0（2）采用散体材料桩加固时复合地基承载力也可按下式计算：[]spk sk1+(1)=-f m n f 其中n 为桩土应力比，按实测资料取值，经验取值2.0～4.0；天然地基强度低时取大值。

p sn σσ=（3）复合地基中单桩承载力特征值R a 通常根据载荷试验确定，也可按以下二式估算（取小值）：a p s p p i i R u q l q A α=+∑a cu pR f A η=αη—强度折减系数，对水泥土取0.2～0.33；对CFG桩与旋喷桩取0.33—与桩体材料配比相同的试块在标准养护条件下规定龄期（90d）的立方体抗压强度cu f。