模板计算书解读
木模板墙模板计算书
木模板墙模板计算书一、墙模板基本参数墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成,直接支撑模板的龙骨为次龙骨,即内龙骨；用以支撑内层龙骨为外龙骨，即外龙骨组装成墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两片模板拉结，每个穿墙螺栓成为外龙骨的支点。
模板面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
内楞采用方木，截面50×100mm，每道内楞1根方木，间距500mm。
外楞采用方木，截面50×100mm，每道外楞1根方木，间距1000mm。
穿墙螺栓水平距离500mm，穿墙螺栓竖向距离1000mm，直径20mm。
墙模板组装示意图二、墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.600m；1——外加剂影响修正系数，取1.000；2——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=50.000kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m2。
三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。
q1.强度计算= M/W < [f]其中——面板的强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩,W = 100.00×1.80×1.80/6=54.00cm3；[f] ——面板的强度设计值(N/mm2)。
模板支架专项方案计算书讲解
主体结构模板支架受力计算书计算人：复核人：狮山路站模板、支架强度及稳定性验算1、设计概况狮山路站为地下两层，双跨整体式现浇钢筋混凝土框架结构；车站内衬墙与围护桩间设置柔性防水层。
在通道、风道与主体结构连接处设置变形缝。
主要结构构件的强度等级及尺寸如下：表1 狮山路站主体结构横断面尺寸表2、模板体系设计方案概述狮山路站全长272m，共分10段结构施工。
主体结构施工拟投入8套标准段脚手架（长27.2m×宽19.8m×6.35m）。
最长段模板长32m、最短段模板长24m，每段模板平均按27.2m考虑。
模板主要采用胶合板模板加三角钢模板。
支架采用Φ48×3.5mm碗扣式钢管脚手架支撑，中间加强杆件、剪刀撑、扫地杆采用扣件式脚手架。
(1)狮山路站侧墙模板施工采用三角支架模板系统，三角大模板支架体系分为：三角钢架支撑和现场拼装的模板系统。
三角支架分为4.0m高的标准节和0.85m高的加高节，大模板采用4000（长）×1980（宽）×6.0mm（厚）钢模板。
大模板竖肋、横肋和边肋均采用［8普通型热轧槽钢，背楞采用2［10，普通型热轧槽钢。
在浇注底板混凝土时，侧墙部分要比底板顶面向上浇灌300mm高。
在浇灌混凝土前水平埋入一排φ25精扎螺纹钢（外露端车丝），作为侧墙大模板的底部支撑的地脚螺栓拉结点，L＝700。
在施工过程中必须确保此部分侧墙轴线位置和垂直度的准确，以保证上下侧墙的对接垂直、平顺。
对于单面侧墙模板，采用单面侧向支撑加固。
侧向支撑采用角钢三角架斜撑，通过预埋Φ25拉锚螺栓和支座垫块固定。
纵向间距同模板竖龙骨间距，距离侧墙表面200mm。
(2)中板、顶板模板采用18mm 胶合板，次楞采用50×100mm 方木，次楞间距25cm ，主楞采用150*150mm 方木，间距90cm 。
每根立柱采用顶托直接顶在主楞上，脚手架纵向间距0.9m ，横向间距0.9m 。
墙模板计算书讲解
墙模板计算书墙模板的计算参照《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范。
墙模板的背部支撑由两层龙骨(木楞或钢楞)组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。
组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。
根据《建筑施工手册》，当采用容量为0.2〜0.8m3的运输器具时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为 3.00kN/m2；一、参数信息1.基本参数次楞间距(mm):300；穿墙螺栓水平间距(mm):600；主楞间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500；对拉螺栓直径(mm):M12；2.主楞信息主楞材料:圆钢管；主楞合并根数:2；直径(mm):48.00；壁厚(mm):2.75；3.次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根数:2；宽度(mm):40.00；高度(mm):90.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):16.00;面板弹性模量(N/mm2):6000.00;面板抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00 ；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00 ；方木抗剪强度设计值f v(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值f c(N/mm2):205.00；单位：（nrinri]t啬模板正立面图墙横板1-1利而图墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值：F=0.22Yt：B2V.F二Y H其中Y--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 一新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T 一混凝土的入模温度，取20.000℃；V 一混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H —模板计算高度，取3.000m；B1--外加剂影响修正系数，取1.200；外--混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
模板计算书
模板计算书一、剪力墙模板计算1、墙体模板初步设计墙体模板内竖楞50×100㎜，方木间距为200㎜，外横楞用2×φ48×3.5架子管，间距600㎜。
外墙拟采用φ12对拉止水螺栓，布置间距@400*600㎜；内墙采用φ14对拉穿墙螺栓，布置间距为@400㎜。
2、荷载计算a 、新浇砼对模板产生的侧压力为○1，标准层的层高3.15m ，侧压力为：2121122.0Vt r F o c ββ=F 2=Hr c取两者较小值。
式中：F 1、F 2——新浇砼对模板产生的最大侧压力； r c ——砼重力密度，取24KN/m ；t 0——新浇砼的初凝时间，按商品砼为4～6h ，本工程取t 0=5h ； v ——砼浇筑速度，取v=3m/h ；H ——砼侧压力计算位置处至新浇筑顶面的总高度取H=3.15m ； β1——外加剂影响修正系数，取β1=1.0；β2——砼坍落度修正系数，按坍度170㎜，取β2=1.15； 因此得：F 1=0.22×24×5×1.0×1.15×31/2=52.58KN/㎡ F 2=24×3.15=75.6KN/㎡＞F1 取F=F 1=52.58KN/㎡b 、倾倒砼时对模板产生的水平荷载○2 砼采用布料杆浇筑，取倾倒砼对模板产生的水平荷载为4KN/㎡。
由○1、○2两项荷载组合，得模板承受的水平荷载值为： q 1=1.2×○1+1.4×○2=1.2×52.58+1.4×4=68.69KN/㎡(此项用于验算模板及其支撑的强度)q 2=○1=52.58KN/㎡(此项用于验算模板及其支撑的刚度)3、次龙骨的设计及验算次龙骨选用50×100㎜的杉木，间距200㎜，按受力方向垂直于木纹方向其截面性能为：E=10000N/㎜2， σ=87N/㎜2，I=416㎝2，W=83㎝2 主龙骨间距取600㎜，次龙骨按三跨连续梁计算。
墙模板(木模)计算书
墙模板计算书一、墙模板基本参数计算断面宽度400mm，高度7100mm，两侧楼板厚度200mm。
模板面板采用普通胶合板。
内龙骨间距200mm，内龙骨采用40×90mm木方，外龙骨采用双钢管48mm×3.5mm。
对拉螺栓布置14道，在断面内水平间距200+500+500+500+500+500+500+500+500+500+500+500+500+500mm，断面跨度方向间距600mm，直径14mm。
面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
7100m m模板组装示意图二、墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中γc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；β——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.9×27.000=24.300kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.9×4.000=3.600kN/m2。
三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照连续梁计算。
面板的计算宽度取6.90m。
荷载计算值q = 1.2×24.300×6.900+1.40×3.600×6.900=235.980kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 690.00×1.50×1.50/6 = 258.75cm3；I = 690.00×1.50×1.50×1.50/12 = 194.06cm4；235.98kN/mA计算简图0.944弯矩图(kN.m)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：167.67kN/mA变形计算受力图0.012经过计算得到从左到右各支座力分别为 N 1=18.878kN N 2=51.916kNN3=51.916kNN4=18.878kN最大弯矩 M = 0.943kN.m最大变形 V = 0.156mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.943×1000×1000/258750=3.644N/mm2面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3Q/2bh=3×28317.0/(2×6900.001×15.000)=0.410N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.156mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!四、墙模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。
模板及支模架计算书
模板及支模架计算书一、荷载及荷载组合１、荷载计算模板及支架的荷载，分为荷载标准值和荷载设计值，后者是荷载标准值乘以相应的荷载分项系数得出的。
（1）荷载标准值模板工程的荷载标准值包括新浇混凝土自重、施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载和倾倒混凝土时产生的荷载，对柱、梁、墙等构件，还应考虑新浇混凝土对模板侧面的压力。
1）新浇混凝土自重标准值对普通钢筋混凝土，采用25N/m3，对其他混凝土，可根据实际重力密度确定。
2）施工人员及设备荷载标准值（表4—1）：施工人员及设备荷载标准值表4—13）振捣混凝土时产生的荷载标准值（表4—2）振捣混凝土时产生的荷载标准值表4—23）新浇筑混凝土对模板侧面的压力标准值——采用内部振捣器时，可按以下两式计算，并取其较小值：F=y c H （4—2）其中：F———新浇筑混凝土对模板的最大侧压力，KN/m2y c———混凝土的重力密度，KN/m2t0———新浇筑混凝土的初凝时间，h，可按实确定；缺乏试验资料时，可采用t0=200/（T+15）计算，T为混凝土的温度，0C V———混凝土的浇筑速度，一般取2m/hH———混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度，m β1———外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0；掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2β2———混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30时，取0.85；50—90mm时，取1.0；110—150mm时，取1.155）倾倒混凝土时产生的荷载（表4—3）倾倒混凝土时产生的荷载表4—3（2）荷载设计值荷载设计值为荷载标准值乘以相应的荷载分项系数，表4—4是荷载分项系数。
荷载分项系数表4—4２、荷载组合荷载组合表表4—5二、模板结构的强度和挠度要求目前施工现场的模板和大小楞以木模板为主，支架多采用钢管架。
其强度和钢度应满足表4—6的要求。
模板允许强度和允许刚度表4—6注：L0———模板的计算长度。
三、模板结构构件的计算理论1模板计算模板结构中的面板、大小楞等均属于受弯构件，而支架为受压构件，可按简支梁或连续梁计算。
模板结构计算书
模板结构计算书（整体式大模板）北京中建模板厂2001.4模板结构计算书已知：模板高度H=2700毫米，面板δ=6毫米，竖肋为8#槽钢，横背楞为双向10#槽钢，竖肋布置间距为300毫米，模板为整体式大钢模板，横背楞布置间距见下图，现计算模板的强度与刚度。
一、荷载计算b1.恒载计算1）、采用内部振捣器振捣的新法砼侧压力标准值：F=0.22rtOβ1β2V1/2其中r：为砼重力密度，普通钢砼取24KN/M3to：新浇砼初凝时间，to=200/（T+15），T为砼温度，T：常温下取15℃ to=6.67V：砼浇注速度2m/hβ1：外加剂影响系数，加外加剂时取1.2β2：砼坍落度修正系数，泵送砼取1.15所以：F=0.22rtOβ1β2V1/2=0.22*24*6.67*1.2*1.15*21/2=68.73KN/M22）混凝土側压力设计值：F1=F*1.2=68.73*1.2=82.48KN/M22.活荷载的计算1)、倾倒混凝土时产生的荷载标准值按容量大于0.8M3的运输工具计算,取6KN/M22)活荷载设计值F2=6*81.4=8.4KN/M2所以F3=82.48+8.4=90.88KN/M2二、面板的计算面板是以竖肋为支撑的多跨连续梁,其计算简图为:将其简化为三跨连续梁1)强度计算取保MM板条为计算单元,并考虑到对荷载设计值乘以0.85荷载调整系数,则恒载F1,=82.48*0.85=70.11KN/M2=0.07011N/MM2Q1,=0.07011*1=0.07011N/MM活荷载F2,=8.4*0.85=7.14KN/M2=0.0714N/MM2Q2,=0.0714*1+0.0714N/MM取 MMAX=MAX{M1MAX,M2MAX}又 M1MAX=(0.08*0.07011+0.101*0.0714)*3002=1153.82N.MM M2MAX=(0.025*0.07011+0.075*0.0714)*3002=639.70N.MMWX=1/6*1*62=6MM3σ=MMAX/(γ.WX)=1153.82/(1*6)=192.3N/MM<215N/MM2’(γX为塑性发展系数,Γx=1.0)2)挠度验算Ωmax=MAX{ω1MAX,ω2MAX}所以Ωmaxx=ω1MAX=0.677*0.07011*3004/(100*2.06*105*18)=1.04MM 又容许挠度[Ｖ]＝300/250=1.2MM>1.04MM即满足要求．三、穿墙螺栓计算：根据《建筑施工手册》中穿墙螺栓的计算公式N≤An*f bf b为A3钢抗拉强度设计值选用Φ=30穿墙螺栓An=560.6M2F b=215N/mm2A n*f b=560.6mm2*215N/mm2=120.53KN按穿墙螺栓横向最大间距1.2M，纵向最大间距1.3M计算穿墙螺栓承受的拉力为N=1.2*1.3*72.73=113.5KN＜A n*f b故穿墙螺栓满足要求四、面板的强度与刚度的计算取1m宽的钢板为计算单元,由于竖肋的间距为300mm,固面板按三垮连续梁计算,混凝土的侧压力F1=72.73KN/m2(1)强度计算:跨度/板厚=300/6=50<100,属小挠度连续板,查<<建筑施工手册>> “荷载与结构静力计算表”得弯矩系数K M=-0.100所以:M=k M*q*l2=0.10*0.7273*32=6545.7N.mm截面抵抗矩W=b*h2/6=10*62/6=60mm3式中: b 板宽取10mmh 板厚 6mm面板最大内力为:σ=M/W=6545.7/60=109.1N/mm2<f=215N/mm3(2)挠度计算:查“荷载与静力结构计算表”得k f=0.667f=k f*q*l4/100*E*I=0.667*0.7273*3004/(100*2.06*105*10*63/12)=1.01mm五、横背楞的计算：（1）强度的计算横背楞是以穿墙螺栓为支座的连续梁，其计算简图为：q=f*1=72.73*1.2=87.3KN/Mf：砼侧压力最大值1：穿墙螺栓最大间距所以横背楞最大弯距为Mmax=1/8q12σ=M max/W其中：查表得双向[10#槽钢的净截面抵抗距为Wx=39.7*2=79.4mm3σ=M max/W=(1/8*87.3*1.22*106/79400=197.9N/mm2依据手册Q235钢抗拉强度设计值为[f]=215N/mm2 σ<[f] 故强度满足要求（2）刚度计算:依<建筑施工手册>:f max =-5/384*q1*14 1=1.2m而q1是横背楞是的截荷标准值q1=72.73*1.2=87.3KN/m1）悬臂部分：V max =q1a4/8E*Ix其中：E为弹性模量，其值为2.06*105Ix惯性矩，其值为396.6cm4a=150mm（模板两边最大悬臂长度）则：V max =87.3*1504/8*2.06*396.6*109=0.0067mm许用挠度[V]=150/500=0.3mmV max <[V]故悬臂部分满足要求2）跨中部分：依《建筑施工手册》V max=q1l4[5-24（a/1）2]/384EI x其中：a/1=150/900=0.167V max=87.3*12004（5-24*0.1672）/384*2.06*396.6*109 =2.3mmV max<[V]=1/500=1200/500=2.4mm故跨中部分刚度满足要求六、竖肋计算：竖肋是支承在横背楞上的连续梁，其计算间图为（1）强度计算：竖肋布置间距一般h=300mm左右考虑q=F*h=68.73*0.3=20.62KN.m依据《建筑施工手册》，考虑载荷最为不利时M max=K m qh2式中K m为弯矩影响系数，最不利情况下取0.125查表得[8# Wx=25300cm3 Ix=101000 cm4M=0.125*20.62*1.32=4.36KN.mα=M max/W x=4.36*106/1.01*25.3*103=170.6N/mm2<[f]=2154N/mm2故强度满足要求（2）刚度计算：1）悬臂部分：而 V max=q1*h*14/8EIxq=f*h=68.73*0.30=20.6KNh为竖肋最大悬臂长度取300mmV max=20.6*3004/8*2.06*101.3*109=0.09mm许用挠度[V]=300/500=0.6mmV max<[V]2）跨中部分:V max=q1*h24(5-24a2)/384EIx其中：a悬臂部分与跨中部分长度之比a=300/1300=0.23h2为垮中最大垮距1300mmV max=20.3*13004*(5-24*0.232)/384*2.06*101*109=2.07mm许用挠度 [V]=1300/500=2.6mmV max<[V]七、吊钩的计算：依据《砼结构设计规范》（GBJ10-89）规定，吊钩计算拉应力不应大于50KN/m2，吊钩的截面面积An=Px/2*50（mm2）Px吊装时所承近大模板的自重载荷值，按模板块最大尺寸为5100*2750模板自重按120Kg/m2考虑P=120*5.1*2.75=1683KNPx=1.3*1683=2187.9KN式中1.3为动荷载系数An=218.79mm2而An的设计值:吊钩采用φ=20mm圆钢,其净截面面积为314mm2，每块模板装两个吊钩An1=628mm2>An故吊钩满足要求说明：因砼侧力即受温度影响，又受浇注速度影响，因此当夏季施工温度较高时，可适当增大砼浇注速度，但最大不能超过6米/小时秋冬季施工温度降低砼浇注速度也要适当降低。
模板及支架计算书解析
模板及支架计算书解析
根据JGJ162-2008《建筑施工模板安全技术 Nhomakorabea程》编制
编制:工程部
2020年3月
第一章：思路
• 思路 （根据JGJ162-2008相关条文）： • 1、根据规范5.1.2条模板及其支架的设计应具有足够的承载力、刚度和稳定性，应能可靠的承受新浇混凝土的自重、
木材查附录A表A.3.1.3~5
b为构件的截面宽度；
挠度验算：
连续楞梁根据规范附录C中的 公式验算，规范5.2.2
6、对拉螺栓的计算思路：
Ntb为对拉螺杆轴向拉力设计值； Ntb为=Anftb 规范5.2.3
An为对拉螺杆的净截面面积，查规范表5.2.3 ftb为螺栓的抗拉强度设计值，查规范附录A表A.1.1-4
V为计算截面沿腹板平面作用的剪力设计值；
S0为计算剪力应力处以上毛截面对中和轴的面积矩；
抗剪强度验算： τ=VS0/Itw ≤ fv（钢实腹构件）
I为毛截面惯性矩；
τ=VS0/Ib ≤ fv （木材） 规范5.2.2
tw为腹板厚度；
fv为抗剪强度设计值，钢材查规范附录A表A.1.1-1和表A.2.1-1；
P=N/A≤m1fak 规范5.2.6条
P为立柱底垫木的底面平均压力； N为上部立柱传至垫木顶面的轴向设计值； A为垫木底面面积；
fak为地基基础承载力设计值，应按 GB50007《建筑地基基础设计规范》 的规定或采用地勘报告数据；
A为立柱垫木地基土承载力折减系数，按规范表5.2.6采用；
第二章：计算
Nw为轴心压力设计值
NGik各恒载标准值对立杆产生的轴向 力之和
Nw=0.9*（1.2∑in=1NGik+1.4∑NQik）
梁柱模板计算书
（一）梁模板验算1、梁侧模板荷载按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中γ -- 混凝土的重力密度，取m3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得；T -- 混凝土的入模温度，取℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取h；H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取；β1-- 外加剂影响修正系数，取；β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为kN/m2、kN/m2，取较小值kN/m2作为本工程计算荷载。
2、梁侧模板验算（1）抗弯验算W = ××6=；新浇混凝土侧压力设计值: q1= ×××=m；倾倒混凝土侧压力设计值: q2= ×××=m；q = q1+q2 = + = kN/m；计算跨度(内楞间距): l = ；面板的最大弯距M= ××= ×；经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = ×104 / ×104=mm2；面板的抗弯强度设计值: [f] = mm2；面板的受弯应力计算值σ =mm2 小于面板的抗弯强度设计值[f]=mm2，满足要求！（2）挠度验算q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = ×=mm；l--计算跨度(内楞间距): l = ；E--面板材质的弹性模量: E = mm2；I--面板的截面惯性矩: I = ×××12=；面板的最大挠度计算值: ω = ××(100×××105) = mm；面板的最大容许挠度值:[ω] = l/250 =250 = ；面板的最大挠度计算值ω = 小于面板的最大容许挠度值[ω]=，满足要求！3、内楞计算W = 40×60×60/6 = ；I = 40×60×60×60/12 = ；（1）内楞强度验算强度验算计算公式如下:q = ××+×××2=m；内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm；内楞的最大弯距: M=××= ×；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ = ×104/×104 = N/mm2；内楞的抗弯强度设计值: [f] = mm2；内楞最大受弯应力计算值σ = N/mm2 内楞的抗弯强度设计值小于[f]=mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算其中 E -- 面板材质的弹性模量：mm2；q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q =×2=N/mm；l--计算跨度(外楞间距)：l = ；I--面板的截面惯性矩：E = ×105N/mm2；内楞的最大挠度计算值: ω = ××(100×××105) = mm；内楞的最大容许挠度值: [ω] = ；内楞的最大挠度计算值ω= 小于内楞的最大容许挠度值[ω]=，满足要求！4.外楞计算W = 60×80×80/6 = ；I = 60×80×80×80/12 = ；（1）外楞抗弯强度验算最大弯矩M按下式计算：其中，作用在外楞的荷载: P = ××+××××2=；外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距): l = 500mm；外楞的最大弯距：M = ××= ×经计算得到，外楞的受弯应力计算值: σ = ×105/×104 = N/mm2；外楞的抗弯强度设计值: [f] = mm2；外楞的受弯应力计算值σ =mm2 小于外楞的抗弯强度设计值[f]=mm2，满足要求！（2）外楞的挠度验算其中 E -- 外楞的弹性模量，其值为mm2；p--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：p =××2= KN；l--计算跨度(拉螺栓间距)：l = ；I--面板的截面惯性矩：I = ×106mm4；外楞的最大挠度计算值: ω = ××103×(100×××106) = ；外楞的最大容许挠度值: [ω] = ；外楞的最大挠度计算值ω = 小于外楞的最大容许挠度值[ω]=，满足要求！5、梁底模板计算模板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = ××6 = ×104mm3；I = ×××12 = ×105mm4；（1）抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: ×（+）×××=m；模板结构自重荷载：q2:×××=m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: ×××=m；q = q1 + q2 + q3=++=m；跨中弯矩计算公式如下:Mmax = 1/8××=；σ =×106/×104=mm2；梁底模面板计算应力σ = N/mm2 小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=mm2，满足要求！（2）挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
3001000梁模板计算书解析
扣件式梁模板安全计算书一、计算依据1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-20036、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20131、计算参数2、施工简图（图1）剖面图1（图2）剖面图2二、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。
W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3I=bh3/12=1000×153/12=281250mm41、强度验算A.当可变荷载Q1k为均布荷载时：由可变荷载控制的组合：q1=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4Q1k b=1.2×(0.5+(24+1.5)×1000/1000)×1+1.4×2.5×1=3 4.7kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4×0.7Q1k b=1.35×(0.5+(24+1.5)×1000/1000)×1+1.4×0.7×2.5×1=37.55kN/m取最不利组合得：q=max[q1,q2]=max(34.7,37.55)=37.55kN/m（图3）面板简图B.当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b=1.2×(0.5+(24+1.5)×1000/1000)×1=31.2kN/m p1=1.4Q1k=1.4×2.5=3.5kN（图4）面板简图由永久荷载控制的组合：q4=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b=1.35×(0.5+(24+1.5)×1000/1000)×1=35.1kN/m p2=1.4×0.7Q1k=1.4×0.7×2.5=2.45kN（图5）面板简图（图6）面板弯矩图取最不利组合得：M max=0.219kN·mσ=M max/W=0.219×106/37500=5.84N/mm2≤[f]=26N/mm2满足要求2、挠度验算q k=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(24+1.5)×300/1000)×1=8.15kN/m（图7）面板简图（图8）面板挠度图ν=0.021mm≤[ν]=300/((3-1)×400)=0.375mm满足要求三、次梁验算A、当可变荷载Q1k为均布荷载时：由可变荷载控制的组合：q1=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q1k a=1.2×(0.5+(24+1.5)×1000/1000)×300/1000/(3-1) +1.4×2.5×300/1000/(3-1)=5.205kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q1k a=1.35×(0.5+(24+1.5)×1000/1000)×300/1000/(3-1)+1.4×0.7×2.5×300/1000/(3-1) =5.632kN/m取最不利组合得：q=max[q1,q2]=max(5.205,5.632)=5.632kN/m计算简图：（图9）次梁计算简图B、当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a=1.2×(0.5+(24+1.5)×1000/1000)×300/1000/(3-1)=4.68kN/ mp1=1.4Q1k=1.4×2.5=3.5kN（图10）次梁计算简图由永久荷载控制的组合：q4=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a=1.352×(0.5+(24+1.5)×15/1000)×300/1000/(3-1)=0.179k N/mp2=1.4×0.7Q1k=1.4×0.7×2.5=2.45kN（图11）次梁计算简图1、强度验算（图12）次梁弯矩图(kN·m) M max=0.355kN·mσ=M max/W=0.355×106/(85.333×1000)=4.159N/mm2≤[f]=13N/mm2 满足要求2、抗剪验算（图13）次梁剪力图(kN)V max=3.734kNτmax=V max S/(Ib)=3.734×103×62.5×103/(341.333×104×5×10)=1.367N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，q k=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a=(0.5+(24+1.5)×1000/1000/(3-1))×1=13.25kN/m（图14）变形计算简图（图15）次梁变形图(mm)νmax=0.168mm≤[ν]=0.5×1000/400=1.25mm满足要求四、主梁验算梁两侧楼板的立杆为梁板共用立杆，立杆与水平钢管扣接也属于半刚性节点，为了便于计算统一按铰节点考虑，偏于安全。
模板设计计算书重点讲义资料
附：模板设计计算书（参考建筑施工手册第四版）1墙体模板设计：1.1本工程地下室部分墙体模板采用组合定型小钢模，以P3015、P3012为主板，以P1015、P1012、P1515、P1512为配板，以E1515、E1512、Y0515、Y0512等附件，进行组合分二行竖排拼成。
模板高度2.70m，墙体厚度250、200 mm。
现场支模时水平内背楞采用2Φ48×3.5钢管，最下一道距地面300mm，其它间距从下至上为450，450，600，600mm，共五道水平背楞。
竖向外背楞采用同规格钢管双根，间距700mm，对拉螺栓M16间距横向700mm，竖向50，450，600，600mm。
(按宽为2.9m为一个计算单元)1.2砼自重（R C）为24KN/m2，强度等级C30，坍落度18cm,采用混凝土输送泵卸料，浇筑速度为2m/h，混凝土温度T=200C，用插入式振捣器振捣。
1.3钢材抗拉强度设计值，Q235钢为f m=215N/mm2，M16普通螺栓为170N/mm2，钢模板的允许挠度:面板1.5mm,钢楞3mm。
1.4荷载设计值：1.4.1砼侧压力Fa.砼侧压力标准值:200= =5.71T20+15F1=0.22R C T Oβ1β2V1/2=0.22×24×5.71×1.0×1.15×21/2=49.02KN/mm2 F2=RcH=24×2.70=64.8KN/m2取两者中小值，即F2=49.02KN/m2b.砼侧压力设计值：F=F1×分项系数×折减系数=49.02×1.2×0.85=50.0KN/m21.4.2倾倒砼时产生的水平荷载:浇筑砼墙体时用导管送砼，倾倒砼时产生的荷载标准值取2KN/m2荷载设计值为2×1.4×0.85=2.38KN/m21.4.3荷载组合：F’=50.0+2.38=52.38KN/m21.5钢模板验算：1.5.1 查P515表8-71钢模板截面特征:W X=5.94×103mm3I X=26.97×104mm4E=2.06×105N/mm21.5.2 计算简图：取P3015为一个计算单元。
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400x1600梁模板支架计算书一、梁侧模板计算（一）参数信息1、梁侧模板及构造参数梁截面宽度B(m):0.40；梁截面高度D(m):1.60；混凝土板厚度(mm):100.00；采用的钢管类型为Φ48×3；次楞间距(mm)：300；主楞竖向道数：4；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：600；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：70.00；2、荷载参数2):38.4；(kN/m新浇混凝土侧压力标准值12):4.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m3、材料参数2)：9000.0；木材弹性模量E(N/mm22)：1.3；)：13.0；木材抗剪强度设计值木材抗弯强度设计值fm(N/mmfv(N/mm2)：6000.0；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：15.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm（二）梁侧模板荷载标准值计算（三）梁侧模板面板的计算2；F=38.40kN/m新浇混凝土侧压力标准值1面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
mm) (单位：面板计算简图1、强度计算面板抗弯强度验算公式如下：σ= M/W < f3；1.8×1.8/6=81cm 其中，W --面板的净截面抵抗矩，W = 150×；面板的最大弯矩(N·mm) M --2) 面板的弯曲应力计算值(N/mm--σ2；) [f] --面板的抗弯强度设计值(N/mm按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：22 M = 0.1qll+0.117q21:q --作用在模板上的侧压力，包括其中，0.9=62.21 kN/m；1.5×新浇混凝土侧压力设计值: q= 1.2×38.4×1；4×: q倾倒混凝土侧压力设计值= 1.4×1.5×0.9=7.56kN/m 2；次楞间距计算跨度(): l = 300mm 2225N·mm；= 6.39×30010 +0.117×7.56×300 M= 0.1×面板的最大弯矩62.208×面板的最大支座反力为：N=1.1ql+1.2ql=1.1×62.208×0.30+1.2×7.560×0.30=23.250kN；21542；10 经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ= 6.39×10=7.9N/mm / 8.10×2；面板的抗弯强度设计值: [f] = 15N/mm2小于面板的抗弯强度设计值7.9N/mm面板的受弯应力计算值σ=2，满足要求！[f]=15N/mm 2、抗剪验算Q=(0.6×62.208×300+0.617×7.56×300)/1000=12.6kN；218)=0.7N/mm1500×12.597×1000/(2×τ=3Q/2bh=3×；2；[fv]=1.4N/mm面板抗剪强度设计值：22，[f]=1.4N/mm 小于面板的抗剪强度计算值τ=0.7N/mm面板的抗剪强度设计值满足要求！3、挠度验算4ν=0.677ql/(100EI)≤[ν]=l/150q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q=38.4×(1.6-0.1)=57.6N/mm；l--计算跨度: l = 300mm；2；面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm E--4；1.8/12=72.9cm 面板的截面惯性矩: I = 150×1.8×1.8×I--45) = 0.722 mm；7.29×10 面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×57.6×300/(100×6000×面板的最大容许挠度值:[v] = min(l/150,10) =min(300/150,10) = 2mm；面板的最大挠度计算值ν=0.722mm 小于面板的最大容许挠度值[v]=2mm，满足要求！（四）梁侧模板支撑的计算1、次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=23.250/1.600-0.100=15.500kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度70mm，断面惯性矩I，断面抵抗矩W和弹性模量E分别为:33；7×7/6 = 40.83cmW = 1×5×4；7×7/12 = 142.92cmI = 1×5×7×2；E = 9000.00 N/mm计算简图经过计算得到最大弯矩M = 0.310 kN·m，最大支座反力R= 6.605 kN，最大变形ν= 0.394 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下:σ= M/W <f542；10 σ= 3.10×10 = 7.6 N/mm/4.08×经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值2；次楞的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2小于σ= 7.6 N/mm次楞的抗弯强度设计值次楞最大受弯应力计算值2，满足要求！[f]=13N/mm（2）次楞的抗剪验算Q=3.505 kN；270)=1.302 N/mm3505.23/(2×50×τ=3Q/2bh=3×；2；次楞的抗剪强度设计值：[fv]=1.3N/mm次楞最大抗剪强度基本满足要求！（3）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: [v] = min(400/150,10)=2.667mm；次楞的最大挠度计算值ν=0.394mm 小于次楞的最大容许挠度值[v]=2.667mm，满足要求！2、主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力6.605kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩 4W分别为:3；W = 2×4.493=8.99cm4；I = 2×10.783=21.57cm2；E = 206000.00 N/mm主楞计算简图经过计算得到最大弯矩M = 0.892 kN·m，最大支座反力R= 14.696 kN，最大变形ν= 0.478 mm（1）主楞抗弯强度验算σ=M/W<f532；/8.99×10经计算得到，主楞的受弯应力计算值: σ= 8.92×10 = 99.2 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值主楞的受弯应力计算值σ=99.2N/mm2，满足要求！[f]=205N/mm（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.478 mm主楞的最大容许挠度值: [v] = min(600/150,10)=4mm；主楞的最大挠度计算值ν=0.478mm 小于主楞的最大容许挠度值[v]=4mm，满足要求！（五）穿梁螺栓的计算验算公式如下:N<[N]=f×A其中N --穿梁螺栓所受的拉力；2)；A --穿梁螺栓有效面积(mm2；穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm f --穿梁螺栓型号: M14；查表得：穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm；52；: A= 105 mm 穿梁螺栓有效面积穿梁螺栓所受的最大拉力: N =14.696 kN。
穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170×105/1000 = 17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=14.696kN 小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=17.85 kN，满足要求！二、梁底模板计算(一) 参数信息梁的截面尺寸为400mm×1600mm，模板支架计算长度为6m，梁支撑架搭设高度H(m)：5.97，梁段集中线荷载(kN/m)：38.6。
采用梁底支撑小楞平行梁跨方向的支撑形式。
1、支撑参数及构造梁两侧楼板混凝土厚度(mm):100；立杆纵距l(m):0.6；a 6立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.08；立杆步距h(m):1.6；板底承重立杆横向间距或排距l(m):0.9；梁两侧立杆间距l(m):0.8；梁底增设双立杆。
b2、材料参数面板类型为胶合面板，梁底支撑采用方木。
竖向力传递通过双扣件。
木方断面为50mm×70mm，梁底支撑钢管采用Ф48×3.0钢管，钢管的截面积为223354。
mm mm，截面惯性矩为A=4.24×10I=1.08×mm，截面模量W=4.49×101022,弹性模＝1.3 N/mm,抗剪强度设计值为ff木材的抗弯强度设计值为＝13 N/mm vm22,抗剪强度设计值为f＝15 N/mm＝＝量为E9000 N/mm1.4 ,面板的抗弯强度设计值为f vm22。
6000 N/mm 面板弹性模量为EN/mm＝,荷载首先作用在梁底模板上，按照底模→底模小楞→水平钢管→扣件/可调托座→立杆→基础的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。
3、荷载参数23；施工人员及设备；梁钢筋自重标准值为梁底模板自重标准值为0.5kN/m1.5kN/m22；新浇混凝土自重标准振捣混凝土时产生的荷载标准值为荷载标准值为1kN/m2kN/m；3。
值：24kN/m2；风荷载高度变化系数为μ0.44 kN/m ＝0.74，W所处城市为宁波市，基本风压为＝z0风荷载体型系数为μ＝0.038。
s （二）梁底模板强度和刚度验算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。
计算的原则是按照模板底支撑的间,距和模板面的大小以梁底小横杆之间的距离宽度的面板作为计算单元进行计算。
: 本工程中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为34 18.00×W = 300.00×18.00/6 = 1.62×10mm；45 1018.00×300.00×I = 18.00×18.00/12 =1.46×mm；、荷载计算1 7模板自重标准值：q＝0.50×0.30＝0.15kN/m；1新浇混凝土自重标准值：q＝1.60×24.00×0.30＝11.52kN/m；2梁钢筋自重标准值：q＝1.60×1.50×0.30＝0.72kN/m；3施工人员及设备活荷载标准值：q＝1.00×0.30＝0.30kN/m；4振捣混凝土时产生的荷载标准值：q＝2.00×0.30＝0.60kN/m。