m连续梁张拉控制应力调整计算
MIDAS连续梁计算书
目录第1章设计原始资料 (1)1.1设计概况 (1)1.2技术标准 (1)1.3主要规范 (1)第2章桥跨总体布置及结构尺寸拟定 (2)2.1尺寸拟定 (2)2.1.1 桥孔分跨 (2)2.1.2 截面形式 (2)2.1.3 梁高 (3)2.1.4 细部尺寸 (4)2.15 主要材料及材料性能 (6)2.2模型建立与分析 (7)2.2.1 计算模型 (8)第3章荷载内力计算 (9)3.1荷载工况及荷载组合 (9)3.2作用效应计算 (10)3.2.1 永久作用计算 (10)3.3作用效应组合 (16)第4章预应力钢束的估算与布置 (20)4.1力筋估算 (20)4.1.1 计算原理 (20)4.1.2 预应力钢束的估算 (24)4.2预应力钢束的布置（具体布置图见图纸） (27)第5章预应力损失及有效应力的计算 (29)5.1预应力损失的计算 (29)5.1.1摩阻损失 (29)5.1.2. 锚具变形损失 (30)5.1.3. 混凝土的弹性压缩 (30)5.1.4.钢束松弛损失 (31)5.1.5.收缩徐变损失 (31)5.2有效预应力的计算 (32)第6章次内力的计算 (33)6.1徐变次内力的计算 (33)6.2预加力引起的次内力 (33)第7章内力组合 (35)7.1承载能力极限状态下的效应组合 (35)7.2正常使用极限状态下的效应组合 (37)第8章主梁截面验算 (41)8.1正截面抗弯承载力验算 (41)8.2持久状况正常使用极限状态应力验算 (44)8.2.1 正截面抗裂验算（法向拉应力） (44)8.2.2 斜截面抗裂验算（主拉应力） (46)8.2.3混凝土最大压应力验算 (49)8.2.4 预应力钢筋中的拉应力验算 (50)8.3挠度的验算 (51)小结 (53)第1章设计原始资料1.1 设计概况设计某预应力混凝土连续梁桥模型，标准跨径为35m+50m+35m。
施工方式采用满堂支架现浇，采用变截面连续箱梁。
30+45+30m预应力连续梁计算书
30+45+30米连续梁计算书一、预应力钢筋砼上部结构纵向计算书（一）工程概况：本计算书是针对标段中的30+45+30米的预应力混凝土连续梁桥进行。
桥宽为9.5m，采用单箱单室，单侧翼板长2.5米；梁高为1.6~2.3米，梁底按二次抛物线型变化。
箱梁腹板采用斜腹板，腹板的厚度随着剪力的增大而从跨中向支点逐渐加大，箱梁边腹板厚度为50~70cm。
箱梁顶板厚22cm。
为了满足支座布置及承受支点反力的需要，底板的厚度随着负弯矩的增大而逐渐从跨中向支点逐渐加大，厚度为22～35cm。
其中跨跨中断面形式见图1.1，支承横梁边的截面形式见图1.2。
结构支承形式见图1.3。
主梁设纵向预应力。
钢束采用Øj15.24低松弛预应力钢绞线,标准强度为1860MPa，弹性模量为1.9X105 MPa，公称面积为140mm2。
预应力钢束采用真空吸浆工艺，管道采用与其配套的镀锌金属波纹管。
纵向钢束采用大吨位锚。
钢束为19Øs15.24的钢绞线，均为两端张拉，张拉控制应力为1339MPa。
图1.1 中跨跨中截面形式图1.2 横梁边截面形式图1.3 结构支承示意图（二）设计荷载结构重要性系数：1.0设计荷载：桥宽9.5米，车道数为2，城-A汽车荷载。
人群荷载：没有人行道，所以未考虑人群荷载。
设计风载：按平均风压1000pa计，地震荷载：按基本地震烈度7度设防，温度变化：结构按整体温升200C，整体温降200C计，桥面板升温140C，降温70C。
基础沉降：桩基础按下沉5mm计算组合。
其他荷载：（三）主要计算参数材料：C50砼；预应力钢束：高强度低松弛钢绞线，抗拉标准强度fpk=1860MPa，抗拉设计强度fpd=1260MPa，抗压设计强度fpd=390Mpa。
一期恒载 容重325/kN m γ=；二期恒载:防撞墙砼重量为0.34722517.35/kN m ⨯⨯=，花槽填土重量为0.419208.38/kN m ⨯=；桥面铺装:沥青砼323/kN m γ=，计算每延米重量为7.750.092316.04/kN m ⨯⨯=；（四）计算模型结构计算、施工模拟分析以设计图纸所示跨度、跨数、断面尺寸及支承形式为基础，有关计算参数和假定以现行国家有关设计规范规程为依据。
(40+64+40)m连续梁0#块支架计算书
跨渝宜高速（40+64+40）连续梁0#块支架计算书一、工程简介连续梁里程为D1K71+802.4～D1K71+947.6，全长145.2m，悬臂现浇法施工。
连续梁中墩为32#、33#墩，墩高分别为7.5m、12m；边墩为31#、34#墩，墩高分别为14.5m、15m。
梁体中支点梁高为5.29m，跨中梁高为2.89m，边支座中心线至梁端0.6m，边支座横桥向中心距4.6m，中支座横桥向中心距4.4m。
0#块施工时采用碗扣式支架现浇。
支架间距腹板底：0.3m×0.6m ×1.2m（横×纵×竖），底板底0.6m×0.6m×1.2m（横×纵×竖），翼缘板底0.9m×0.6m×1.2m（横×纵×竖）。
支架搭设完后搭设剪刀撑。
剪刀撑采用Φ48×3.5mm普通钢管、与地面呈45°～60°搭设，每隔四跨搭设一道。
完后再钢管顶部安装顶托作为脱模杆件，顶托上横向摆放10×15cm方木，再纵向分布摆放10×10cm方木作为面板加劲肋，中心间距为20cm，面板采用1.5cm厚竹胶板。
二、计算参数：1）、梁体混凝土容重：26.0kN/m3；2）、混凝土超重系数：1.05；3）、方木弹性模量取：9×103MPa；4）、竹胶板弹性模量取：3.1×103MPa；5）、杆件承担混凝土重的弹性挠度取构件跨度的L/400；6）、冲击系数取：1.2；7）、施工荷载取：2.5kN/m 2；8）、应力取值：A 3钢： [σ轴]=140MPa ，[σ弯]=145MPa ，[τ]=85MPa ;方木: [σ弯]=9MPa, [τ]=1.5MPa;竹胶板: [σ弯]=55MPa, [τ]=12.1MPa 。
三、计算支架主要承受的荷载：底模、内模支架及内模自重取1.5KN/m 2，侧模自重取2KN/m,施工荷载取：2.5KN/m 2。
梁的应力计算公式全部解释
梁的应力计算公式全部解释应力是材料受力时产生的内部力，它是描述材料内部抵抗外部力的能力的物理量。
在工程领域中，计算材料的应力是非常重要的，可以帮助工程师设计和选择合适的材料，以确保结构的安全性和稳定性。
梁的应力计算公式是计算梁在受力时产生的应力的公式，它可以帮助工程师了解梁在不同条件下的应力情况，从而进行合理的设计和分析。
梁的应力计算公式是由弹性力学理论推导而来的，它可以根据梁的几何形状、受力情况和材料性质来计算梁的应力。
在工程实践中，梁的应力计算公式通常包括弯曲应力、剪切应力和轴向应力三种类型的应力。
下面将分别对这三种类型的应力计算公式进行详细解释。
1. 弯曲应力计算公式。
梁在受到外部力的作用时，会产生弯曲应力。
弯曲应力是由于梁在受力时产生的弯曲变形所引起的，它可以通过以下公式进行计算：σ = M c / I。
其中，σ表示梁的弯曲应力，单位为N/m^2；M表示梁的弯矩，单位为N·m；c表示梁截面内的距离，单位为m；I表示梁的惯性矩，单位为m^4。
弯曲应力计算公式可以帮助工程师了解梁在受力时产生的弯曲应力大小，从而进行合理的设计和分析。
在工程实践中，通常会根据梁的几何形状和受力情况选择合适的弯曲应力计算公式进行计算。
2. 剪切应力计算公式。
梁在受到外部力的作用时，会产生剪切应力。
剪切应力是由于梁在受力时产生的剪切变形所引起的，它可以通过以下公式进行计算：τ = V Q / (I b)。
其中，τ表示梁的剪切应力，单位为N/m^2；V表示梁的剪力，单位为N；Q 表示梁的截面偏心距，单位为m；I表示梁的惯性矩，单位为m^4；b表示梁的截面宽度，单位为m。
剪切应力计算公式可以帮助工程师了解梁在受力时产生的剪切应力大小，从而进行合理的设计和分析。
在工程实践中，通常会根据梁的几何形状和受力情况选择合适的剪切应力计算公式进行计算。
3. 轴向应力计算公式。
梁在受到外部力的作用时，会产生轴向应力。
轴向应力是由于梁在受力时产生的轴向变形所引起的，它可以通过以下公式进行计算：σ = N / A。
连续梁张拉压浆培训
（ 8）张拉钢绞线时，必须两边同时给千斤顶主油缸徐徐供油张拉， 两端伸长应基本保持一致，严禁一端张拉，如设计有特殊规定可按 设计要求办理。
横向张拉
1、横向预应力索采用单侧交错张拉，具体张拉工艺及要 求同纵向预应力索。 2、横向预应力筋的张拉端及锚固端的锚垫板顶面距离模 板面为15cm。
竖向预应力筋采用精轧螺纹钢螺母体系采用JLM-25锚具， 包括：锚垫板、螺旋筋、锚固螺母。
夹片式锚具
群锚体系是用一组内带齿槽的圆锥形夹片（由2片式或3 片式组成）单独夹持一根钢绞线，与预留有多个圆锥形 锚孔的锚板组成。使用时将整束钢绞线捆扎成束，穿入 孔内，将各根钢绞线穿入永久施加预应力锚板（又称 “工作锚”）的各个锥形小孔内，装上锥形夹片组，然 后装上相应的吨位的千斤顶。千斤顶的尾部装有与工作 锚板的相同原理的锥形锚板及夹片（又称“工具锚”， 以拉紧钢绞线作为张拉的工具。当千斤顶张拉到设计张 拉力时把千斤顶回油，钢绞线就自行被锚住。
张拉工艺及要求
连续梁分节段一次张拉完成，精扎螺纹钢不需要冷拉。 张拉应在梁体混凝土强度达到设计值的 95%及弹性模量 达到设计值的 100% 后，且必须保证梁体混凝土龄期不 小于7天。 预应力张拉严格按照施工图要求顺序进行张拉，预应力 钢束采用两端张拉时，两端应保持对称张拉，最大不平 衡束不应超过1束，张拉顺序先腹板束，后顶板束，从外 到内左右对称进行。
竖向张拉
张拉工艺与要求
张拉前准备工作 （1）检查梁体混凝土强度、弹性模量以及龄期是否达到 设计要求。 （2）在雨季钢绞线易生锈，为了避免滑丝，在穿好钢绞 线后，应在钢绞线的锚固及外露部分穿塑料套进行密封。 （3）锚具支承板上的灰渣应预先清除，以防管道压浆时 跑浆。 （4）如果管道口歪斜，在张拉时必须配偏垫，以免刻断 钢绞线。 （5）检查各项设备是否正常，并测定有关数据。
连续梁临时固结计算书
附件三：连续梁临时固结计算书一、墩梁临时固结的设置本桥墩梁铰接，为避免悬灌梁施工时前后梁段荷载不平衡产生倾斜，且不使永久支座过早受力，在悬灌梁施工过程中，应设置临时支座，并临时将桥墩与梁体固结。
临时固结施工步骤如下：墩身施工时在墩顶上设置强度等级为C40，横截面为0.9×2.7m的砼临时固结支墩(中间设两层5cm厚40号硫磺砂浆层)。
其余部分与梁体钢筋焊接，形成墩梁临时固结，以抵抗墩梁节点处不平衡弯矩作用。
顺桥向中心距2.7m。
图1-1 墩顶临时锚固构造示意图二、荷载计算纵向最大不平衡弯矩由悬臂灌注两端混凝土灌注不平衡重、成型后各节段由于施工误差产生的不平衡重、不对称设置的锯齿块的不平衡重等引起的。
表2-1给出了(48＋80＋48)m连续梁的节段长度、节段重量等主要计算参数。
图2-1给出了临时锚固受力简图。
图2-1 临时锚固受力简图临时支座处的精轧螺纹钢承担。
在结构最大双悬臂状态，劲性骨架锁定前，临时压重已经加载，为临时支座受力的最不利状态。
由于上部结构自重产生的临时支座竖向反力为(考虑了挂篮自重、压重自重)：tR R 9.171525.592709.1215.1208.1.1234.1188.1324.1380.1450.1327.1368.1505.29621=⎥⎦⎤⎢⎣⎡+⨯⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+++++++++++== 在结构最大双悬臂状态，考虑一侧各节段混凝土自重超重5%，并考虑另外一侧挂篮与梁段混凝土掉落(考虑1.2的冲击系数)，由此产生的不平衡弯矩为最不利受力状态。
其弯矩为：()mt M .1.101582.10.27309.4508%50.27309.45087.39774.35694.29884.28873.25258.21383.15182.11624.8290.593=⨯++⨯⎥⎦⎤⎢⎣⎡+++++++++++=临时支座中心距2.7m ，由于不平衡弯矩导致临时支座处的竖向力为：t d M R 3.37627.212.10158===' t R R 2.54783.37629.1715max 2max 1=+==t R R 4.20463.37629.1715min 2min 1-=-==三、临时锚固的检算连续梁在悬灌施工过程中由于在不同工况下，施工管理与控制差异、认为操作的不准确等因素，连续梁会产生一定的不平衡力矩，本段（48＋80＋48）m 悬灌连续梁不平衡力矩约为10158.1t ·m 。
连续梁张拉记录表(纵向)
新建云桂铁路(云南段)
连续梁张拉记录表编号：
千斤顶工作部分伸长值计算：
⊿L工作=σ锚外·L/E
式中：
⊿L工作--- 千斤顶工作部分伸长值(mm)；
σ锚外 --- 锚外张拉控制应力(MPa)；
L --- 工作锚具至工具锚之间钢绞线长度（mm）；
E --- 预应力筋的弹性模量（MPa）。
（）张拉时千斤顶工作部分伸长值计算：
现场实际量测每端工作锚具至工具锚之间钢绞线长度为（）mm
⊿L工作=σ锚外·L/E =（）×（）/195000=（）mm ,两端合计（）×2=9mm。
（）张拉时千斤顶工作部分伸长值计算：
现场实际量测每端工作锚具至工具锚之间钢绞线长度为530mm
⊿L工作=σ锚外·L/E =（）×（）/195000=（）mm ,两端合计（）×2=7.5mm。
连续梁5#段预应力筋张拉计算书
永定新河特大桥DK90+922.84—DK90+036.26跨京蓟公路连续梁（32+48+32m）5#块预应力筋张拉计算书计算：复核：监理：中铁十七局集团京津城际轨道交通项目部第四分部二○○七年三月一日永定新河特大桥DK90+922.84—DK90+036.26跨京蓟公路连续梁（32+48+32m）5#块预应力筋张拉计算书一、预应力筋张拉程序为：0→0.2σ→0.8σ→σ→锚固（σ为张拉控制应力）。
二、张拉预应力计算1、腹板F6预应力筋张拉计算：腹板控制应力σ=1302Mpa；根据试验得预应力锚口摩阻力损失为控制应力7.4%，弹性模量201 GPa，所以锚外张=1302/（1-7.4%）=1406.048 Mpa拉控制应力：σcon锚外张拉控制力：P=1406.048×140×9=1771.62kN根据设计说明查得管道摩阻系数µ=0.23;管道偏差系数k=0.0025;张拉孔道长l=41.358m（包括千斤顶内钢绞线长）;曲线部分弯起角度和θ=0.358rad；计算锚外平均拉力得：Pp=P（1-ｅ-（kl+µθ））/（kl+µθ）=1617.4kN伸长量计算得：Δl= Ppl［（1-ｅ-（kl+µθ））/（kl+µθ）］/AρE s =0.241m=241㎜（Δl包括千斤顶内伸长量）一侧241/2=120.5㎜腹板预应力筋张拉用400t千斤顶4个，顶号分别是顶07008、07009、06301、06302。
2、顶板T5预应力筋张拉计算：顶板控制应力σ=1209Mpa；根据试验得预应力锚口摩阻力损失为控制应力7.4%，弹性模量201 GPa，所以锚外张=1209/（1-7.4%）=1305.62 Mpa拉控制应力：σcon锚外张拉控制力：P=1305.62×140×15=2741.79kN根据设计说明查得管道摩阻系数µ=0.23;管道偏差系数k=0.0025;张拉孔道长l=40.962m（包括千斤顶内钢绞线长）;曲线部分弯起角度和θ=0rad；计算锚外平均拉力得：Pp=P（1-ｅ-（kl+µθ））/（kl+µθ）=2607.39kN伸长量计算得：Δl= Ppl［（1-ｅ-（kl+µθ））/（kl+µθ）］/AρE s =0.241m=241㎜（Δl包括千斤顶内伸长量）一侧241/2=120.5㎜顶板预应力筋张拉用400t千斤顶4个，顶号分别是顶07008、07009、06301、06302。
(完整版)Midas计算实例
中南大学2010年1月1。
概要 (1)2. 设置操作环境 (2)3. 定义材料和截面 (3)4. 建立结构模型 (7)5。
非预应力钢筋输入 (10)6。
输入荷载 (30)7. 定义施工阶段 (42)8。
输入移动荷载数据 (48)9. 运行结构分析 (52)10. 查看分析结果 (52)1. 概要本桥为80+2*112+2＊81+41六跨混凝土预应力连续梁桥。
图1。
分析模型桥梁概况及一般截面桥梁形式：六跨混凝土悬臂梁桥梁长度：L = 80+112+112+80+80+41m施工方法：悬臂施工T构部分，满堂支架施工边跨现浇段,边跨合龙时,中跨体系转换为简支单悬臂结构，拆除施工支架，然后施工中跨挂梁,挂梁与中跨主梁铰接,施工桥面铺装，并考虑1000天收缩徐变.预应力布置形式:T构部分配置顶板预应力，边跨配置底板预应力梁桥分析与设计的一般步骤1. 定义材料和截面2. 建立结构模型3. 输入非预应力钢筋4. 输入荷载①.恒荷载②.钢束特性和形状③.钢束预应力荷载5. 定义施工阶段6. 输入移动荷载数据①.选择移动荷载规范②.定义车道③.定义车辆④.移动荷载工况7. 运行结构分析8. 查看分析结果使用的材料❑混凝土主梁采用JTG04（RC)规范的C50混凝土，桥墩采用JTG04(RC）规范的C40混凝土❑钢材采用JTG04(S）规范，在数据库中选Strand1860荷载❑恒荷载自重，在程序中按自重输入,由程序自动计算❑预应力钢束(φ15.2 mm×31)截面面积: Au = 4340 mm2孔道直径: 130 mm钢筋松弛系数（开)，选择JTG04和0.3（低松弛)超张拉（开)预应力钢筋抗拉强度标准值(fpk)：1860N/mm^2预应力钢筋与管道壁的摩擦系数：0.25管道每米局部偏差对摩擦的影响系数：1。
5e—006（1/mm）锚具变形、钢筋回缩和接缝压缩值:开始点：6mm结束点：6mm张拉力：抗拉强度标准值的75%，张拉控制应力1395MPa❑徐变和收缩条件水泥种类系数（Bsc): 5 （5代表普通硅酸盐水泥)28天龄期混凝土立方体抗压强度标准值，即标号强度（fcu，f）：50N/mm^2t5天长期荷载作用时混凝土的材龄：=ot3天混凝土与大气接触时的材龄：=s相对湿度: %RH=70构件理论厚度：程序计算适用规范:中国规范(JTG D62-2004)徐变系数：程序计算混凝土收缩变形率: 程序计算2。
m连续梁张拉控制应力调整计算
（DK6+）成都西特大桥(32+48+32)m连续梁纵向预应力筋张拉控制应力调整计算中国中铁二局中铁二局股份有限公司成都至蒲江铁路站前工程项目经理部成都（DK6+）成都西特大桥(32+48+32)m连续梁纵向预应力筋张拉控制应力调整计算计算：复核：审核：中铁二局股份有限公司成都至蒲江铁路站前工程项目经理部成都目录1编制依据⑴新建成都至蒲江铁路工程成都西特大桥（32+48+32）m双线预应力混凝土连续箱梁图号：《成蒲施桥-01-T-05》⑵国家和铁路总公司相关方针政策、规范、验收标准及施工指南等；⑶中铁二局股份有限公司修建类似工程的经验。
2 适用范围适用于新建成都至蒲江铁路站前工程成都西特大桥五联（32+48+32）m连续梁纵向预应力体系。
3工程概况本连续梁采用两向预应力体系，即为纵向、竖向。
⑴纵向预应力筋采用抗拉强度标准值为fpk=1860Mpa，弹性模量为Ep=195Gpa，公称直径为的高强度钢绞线。
顶板、腹板及底板纵向预应力每根管道均采用9根/束；采用外径87mm，内径80mm金属波纹管成孔，M15A-9圆塔形锚具锚固，张拉千斤顶采用YCW250B。
⑵梁体腹板中的竖向预应力筋采用公称直径25mm的预应力砼用螺纹钢筋（PSB830）（精轧螺纹钢筋），内径?35mm铁皮管成孔，YCW60B型千斤顶张拉，JLM-32型锚具锚固。
4设计预应力损失预应力损失计算参数本工程采用外径87mm,内径80mm金属波纹管成孔，钢束与孔道壁之间的摩阻系数U取,管道位置的偏差系数K取；锚具的锚口摩阻损失与锚下喇叭口摩阻损失之和σk按锚外控制应力的6%计算；根据设计文件的要求，在施工时应按（1）、（2）项实测结果调整张拉控制应力。
工程实例新建成都至蒲江铁路工程成都西特大桥（32+48+32）m双线预应力混凝土连续箱梁图号：《成蒲施桥-01-T-05》中所有纵向预应力钢束N1～N25(备)的锚下控制应力σcon均为：1302MPa，根据设计文件要求，施工时需按照实际测定的管道摩阻和锚具应力损失对张拉控制应力σk进行调整。
铁路预应力混凝土连续梁(钢构)悬臂浇筑施工技术指南
TZ 324-2010铁路预应力混凝土连续梁（刚构）悬臂浇筑施工技术指南2010-03-31 发布 2010-03-31 实施目次1、总则2、术语3、基本规定3.1一般规定3.2实施性施工组织设计3.3挂篮3.4梁体施工3.5人员培训及技术交底3.6施工前测量4、0号梁段4.1施工流程4.2墩旁托（支）架4.3临时支座及梁墩固结4.4永久支座安装4.5模板安装4.6钢筋及预应力管道安装4.7混凝土施工4.8预应力施工及压浆5、悬臂浇筑梁段5.1施工流程5.2挂篮及模板安装5.3线形控制5.4钢筋及预应力管道安装5.5混凝土施工5.6预应力施工及压浆5.7挂篮前移及拆除6、边跨非对称梁段6.1施工流程6.2支架及预压6.3永久支座及模板安装6.4钢筋及预应力管道安装6.5混凝土施工6.6预应力施工及压浆6.7支架拆除6.悬臂浇筑施工方法7、合龙梁段7.1施工流程7.2合龙口临时锁定7.3吊架施工及模板安装7.4混凝土施工7.5预应力施工及体系转换8、施工保障措施8.1质量保证措施8.2安全保证措施8.3环境保护和水土保持措施本技术指南用词说明《铁路预应力混凝土连续梁（刚构）悬臂浇筑施工技术指南》条文说明1、总则1.0.1 为指导铁路预应力混凝土连续梁（刚构）施工，统一主要技术要求，加强施工管理，保证工程质量，制定本技术指南。
1.0.2 本技术指南适用于铁路预应力混凝土连续梁（刚构）的施工。
1.0.3 铁路预应力混凝土连续梁（刚构）施工应严格执行设计文件，全面贯彻设计意图，达到设计要求的安全使用功能。
1.0.4 铁路预应力混凝土连续梁（刚构）施工应有健全的质量保证体系，对施工质量实施全过程控制。
1.0.5 铁路预应力混凝土连续梁（刚构）施工应编制专项施工方案，明确安全保障措施，并按有关规定经审批后实施。
1.0.6 铁路预应力混凝土连续梁（刚构）施工应做好环境保护和水土保持工作，并做到安全文明施工。
1.0.7 设计单位应加强对梁段悬臂浇筑和线形监测等的全面监控，对预应力张拉、合龙段施工等重要工序进行旁站监理。
连续梁张拉计算表
887.30 837.91 16.6
ij 1.694
0.0025 0.23 0.0042 0.995774 837.91
836.14 834.37 7.3
jk 3.643 0.453786 0.0025 0.23 0.1135 0.8927237 834.37
788.77 744.86 14.7
kl 12.5378
0.0025 0.23 0.0313 0.9691416 744.86
733.31 721.87 47.1
638.54
ab 3.268
0.0025 0.23 0.0082 0.9918633 1370
1364.42 1358.85 22.9
567.14
bc 2.793 0.349066 0.0025 0.23 0.0873 0.9164318 1358.85 1301.25 1245.30 18.6
cd 12.721
0.0025 0.23 0.0318 0.9686979 1245.30 1225.70 1206.32 80.0
de 3.639 0.453786 0.0025 0.23 0.1135 0.8927326 1206.32 1140.39 1076.92 21.3
ef 1.702
0.0025 0.23 0.0043 0.995754 1076.92 1074.63 1072.34 9.4
143.00
钢束 编号
分段
B2 bc
Lx(m) 1.047
箱梁钢绞线张拉伸长值计算单
θ (rad)
k
μ kLx+μθ e-(kLx+μθ)
起止点应力(Mpa)
σq
σp
40+60+40连续梁临时固结计算
40+60+40m现浇箱梁临时固结计算书一、工程简述40+60+40m,箱梁断面为单箱五室斜腹板设置，箱梁顶板宽33m（含防撞墙外包部分），底板宽24~25.334m,两翼悬臂各长3.5m。
桥面设置2.0%的向外侧双向横坡，顶底板平行设置。
箱梁根部断面梁高3.8m，跨中和边跨现浇梁段梁高1.8m，其间梁底下缘以1.8次抛物线变化。
二，■图1箱梁典型截面示意箱梁主墩墩顶处各设横隔梁1道，厚度为3.8m。
两边墩墩顶处各设厚横隔梁一道。
箱梁纵向划分为墩顶0号梁段、6个分节段浇筑梁段、边跨支架现浇段、边跨合龙段、中跨合龙段。
墩顶0号梁段长12m，分节段浇筑梁段数及梁段长度从梁根部至跨中布置分别为：2x3.5m、4x4.0m。
边跨现浇段长9.0m，边跨合龙段、中跨合龙段长均为2m。
悬挑梁段最大节段控制重量为3148.4kN，最大悬挑长度为29m。
为避免悬灌梁施工时前后梁段荷载不平衡产生倾斜失稳破坏，且不使永久支座偏压破坏，在悬灌梁施工过程中0号块设置临时支撑，临时将支撑与梁体、承台固结。
二、计算依据《杭州萧山机场公路改建工程两阶段施工图设计》（浙江省交通规划设计研究院，2013.8）《公路桥涵施工技术规范》(JTJ041-2000)《公路桥梁抗风设计规范》(JTG/TD60-01-2004)《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)《钢结构设计规范》(GB50017-2003)《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)三、临时固结设置本桥40+60+40m变截面连续箱梁，跨越规划的利民东路，施工方案拟采用挂蓝悬臂现浇施工。
根据设计文件和相关规范要求，施工时应设置临时固结措施将墩梁固结，以承受悬臂施工中不对称荷载作用。
设计文件要求：无论在浇筑阶段、挂篮移动或拆除阶段，均需保持对称平衡施工，容许不对称重量纵桥向不得大于一个梁段底板的重量，横桥向不得大于一个梁段底板重量的20%。
(48+80+48)m连续梁现浇支架计算书
中铁二局京沪高速铁路项目经理部石济线DK189+633.78跨京沪高速铁路（48+80+48）m连续梁现浇支架计算书中铁二局京沪高速铁路项目经理部德州制梁场二〇一〇年九月六日目录一、现浇支架计算总体说明............................... - 1 -二、模板及枋木检算 .................................... - 1 -三、碗扣式支架检算 .................................... - 5 -四、I20a工字钢分配梁检算............................... - 8 -五、贝雷梁检算........................................ - 8 -六、I45a工字钢分配梁检算.............................. - 11 -七、钢管立柱检算..................................... - 12 -八、地基承载力检算 ................................... - 13 -九、跨京沪线贝雷梁检算................................ - 13 -十、跨京沪线I45a工字钢分配梁检算 ...................... - 14 - 十一、跨京沪线钢管立柱检算 ............................ - 15 - 十二、跨京沪线地基承载力检算........................... - 16 -石济线DK189+633.78跨京沪高速铁路（48+80+48）m 连续梁现浇支架计算书一、现浇支架计算总体说明（48+80+48）m 连续梁为预应力钢筋砼连续箱梁，采用钢管立柱配以贝雷梁及碗扣支架现浇法进行施工。
同时，在京沪高铁正线左右两侧各设置一排钢管立柱，然后采用贝雷梁（单层3片）与京沪线正交跨越既有京沪高铁。
悬浇连续箱梁桥三向预应力张拉顺序调整对结构裂纹影响的探讨_杨大伟
第39卷第4期2013年12月湖南交通科技HUNAN COMMUNICATION SCIENCE AND TECHNOLOGYVol．39No．4Dec．2013收稿日期：2013-11-25作者简介：杨大伟（1969-），男，高级工程师，主要从事路桥建设。
文章编号：1008-844X （2013）04-0109-04悬浇连续箱梁桥三向预应力张拉顺序调整对结构裂纹影响的探讨杨大伟（湖南路桥建设集团公司，湖南长沙410004）摘要：就某高速公路特大桥悬浇连续箱梁纵向预应力下弯索张拉后，腹板沿着波纹管出现裂纹的现象进行了分析，总结了腹板开裂的主要原因，提出了裂纹控制措施的建议，可为预应力连续箱梁的合理设计和同类问题的处理提供参考。
关键词：悬浇连续箱梁；三向预应力；结构裂纹；张拉顺序中图分类号：U 448．21文献标识码：B0引言近年来，我国交通基础建设得到飞速发展，各地兴建了大量的悬浇连续箱梁桥，有关桥梁建造和使用过程中，因出现裂缝而影响工程质量或成为危桥或桥梁垮塌的报道屡见不鲜，混凝土开裂成了“常发病”和“多发病”，因此常困扰着桥梁工程技术人员，其实，如果采取一定的设计和施工措施，很多裂纹是可以避免和控制的。
为了加深桥梁裂纹的认识，尽量避免工程中出现危害较大的裂缝，本文就某高速公路特大桥悬浇连续箱梁纵向预应力下弯索张拉后，腹板沿着波纹管出现裂纹的现象进行了分析，总结了腹板开裂的主要原因，提出了裂纹控制措施的建议，可为预应力连续箱梁的合理设计和同类问题的处理提供参考。
1工程概况该大桥主桥8跨（40m +68m +4ˑ100m +68m +40m ）预应力混凝土变截面连续梁桥（见图1），单箱单室截面，主梁顶宽为18．25m ，底板宽9.25m ，翼缘板长4．5m 。
主跨根部梁高6．2m ，跨中梁高2．8m 。
0# 6#梁段箱梁腹板宽度0．9m ，7# 9#梁段腹板宽度0．8m ，10# 12#梁段腹板宽度0．7m ，13# 15#梁、合龙段腹板宽度0．5m ，7#梁段腹板厚由0．9m 渐变到0．8m ，10#梁段腹板厚由0.8m 渐变到0．7m ，13#梁段腹板厚由0．7m 渐变到0．5m ，混凝土标号为C55，箱梁采用纵、横、竖三向预应力体系（见图2 图4）。
4x30m连续梁计算书
4x30m标准段计算书第一章概述1.1、工程简介上部标准段结构为预应力混凝土现浇箱梁结构，跨径4x30m，桥宽25m，梁高2m，桥面布置为0.5m（护栏）+11.75m（行车道）+0.5m（中央护栏）+11.75m （行车道）+0.5m（护栏），桥面铺装为10cm沥青混凝土+8cm C50混凝土。
梁体采用后张法预应力构件，结构计算考虑施工和使用阶段中预应力损失以及预应力、温度、混凝土收缩徐变等引起的次内力对结构的影响。
1.1.1、采用的主要规范及技术标准①、《工程建设标准强制性条文》建标【2000】202号②、建设部部颁标准《城市桥梁设计荷载标准》CJJ11-2011③、交通部部颁标准《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2004④、交通部部颁标准《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG D63—2007⑤、交通部部颁标准《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTGD62-2004⑥、建设部部颁标准《城市道路设计规范》CJJ37-90技术标准：1、道路等级：快速路2、设计车速：主线60km/h。
3、设计荷载：公路—Ⅰ级。
4、地震烈度：Ⅶ度，地震动峰值加速度0.1g。
5、横断面：0.5m（防撞护栏）+11.75m（车行道）+0.5m（中央防撞护栏）+11.75m（车行道）+0.5m（防撞护栏）=25m6、桥梁结构设计安全等级：一级7、路面类型：沥青混凝土路面。
1.1.2、应用的计算软件①、Midas CIVIL 2010②、桥梁博士3.1.0(同豪土木)1.1.3、主要参数及荷载取值1）主梁：C50混凝土，γ=26kN/m3，强度标准值f ck=32.4MPa，f tk=2.65MPa。
强度设计值f cd=22.4MPa，f td=1.83MPa，桥梁达到设计强度的100%张拉2）二期恒载：桥面铺装沥青混凝土部分：0.1×24×24=57.6KN/m；桥面铺装防水混凝土部分：0.08×24×26=49.92KN/m；两侧防撞护栏（单个）：0.47×26=12.22KN/m（考虑部分声屏障）；中央防撞护栏：0.40×26=10.4KN/m；3）预应力钢束采用1860级φs15.20钢绞线，公称面积139.0mm2，标准强度f pk=1860MPa(270级)，张拉控制应力σcon=1350MPa。
高速铁路(60+108+60)m预应力混凝土连续梁桥设计
西南交通大学本科毕业设计（论文）高速铁路(60+108+60)m 预应力混凝土连续梁桥设计年级:学号:姓名:专业:指导老师:2013年 6 月院系专业年级姓名题目指导教师评语指导教师 (签章)评阅人评语评阅人 (签章) 成绩答辩委员会主任 (签章)年月毕业设计（论文）任务书班级学生姓名学号发题日期：2013年3月 4 日完成日期：2013年6月19日题目高速铁路(60+108+60)m预应力混凝土连续梁桥设计1.目的、意义培养土木工程专业本科毕业生综合应用大学所学的各门基础课和专业课知识，并结合相关设计规范，掌握桥梁设计的基本原理和方法，独立完成一座桥梁的设计工作的能力，熟悉有关设计规范的应用和相关桥梁专业计算软件的使用所做的设计工作应该满足相关规范的要求。
设计计算无误，数据表格化；文整说明简明扼要，条理清晰。
通过设计，提高学生分析问题、解决问题的能力，达到桥梁工程设计人员的初步水平，为将来走上工作岗位打下良好的基础。
2.设计基础资料(1) 设计标准：高速铁路，双线，设计速度350km/h，按ZK荷载设计；无碴轨道。
(2) 桥面布置：桥面宽度12m。
线间距5m。
建筑限界按净高为7.25m，双线净宽9.88m。
(3) 桥面线形：平面为直线，纵坡为平坡，中跨桥面跨中高程为500m。
桥面横坡：2%。
(4) 设计基准温度20°C，体系温度变化：±20°C。
(5) 基础变位：相邻墩台基础不均沉降1cm。
(6) 基本风压：500Pa。
其它基础资料见提供的附图（电子版）。
3.设计规范(1) 《铁路技术管理规程》（铁道部令第29号）(2) 《铁路桥涵设计基本规范》（TB10002.1－2005）(3) 《铁路桥梁钢结构设计规范》（TB 10002.2-2005）(4) 《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范》（TB10002.3-2005）(5) 《铁路桥涵砼和砌体结构设计规范》（TB-10002.4-2005）(6) 《铁路桥涵地基和基础设计规范》（TB10002.5-2005）(7) 《高速铁路设计规范》（试行）(TB 10621-2009)(8) 《铁路桥涵施工技术规范》（TB10203-2002）4.材料规格(1) 主梁混凝土：C55级混凝土；(2) 主墩混凝土：C50级混凝土；(3) 预应力钢筋及锚具：预应力钢绞线：符合美国ASTM A416—97A标准，270级高强度低松弛钢绞线，其标准强度fpk=1860Mpa，Ep=1.95×105Mpa，松弛率小于0.035，用于全桥纵向预应力钢束和主桥横桥向预应力钢束及部分竖向预应力钢束。
支架法现浇连续箱梁施工方案
支架法现浇连续箱梁施工方案一、支架法现浇连续箱梁施工方案大桥（40+56+40）m连续梁，采用支架法现浇施工。
根据设计图及现场实际情况，边跨采用满布碗扣式钢管支架进行施工，基底处理后布设满布支架；跨越大界公路的梁跨，为满足交通要求，采用军用梁、军用墩组合方式跨越。
箱梁底模采用大块钢模板，分块拼装，外、侧模采用整体钢模板，内模由大块组合钢模拼装而成；钢筋采用在钢筋加工场地集中弯制、在梁顶现场绑扎的方法施工；混凝土采用集中拌合，混凝土搅拌运输车运输、混凝土输送泵或泵车泵送灌注，梁体采取全断面一次浇注成型的施工方法。
二、支架法现浇连续箱梁施工工艺1、基础处理及支架搭设施工前先对搭设支架范围进行放样，确定处理范围。
两边跨松土基础采用压实后铺设30cm厚碎石垫层并压实，上铺筑20cm厚C15号砼，砼面层设排水坡，四周做排水沟引至场外排水系统，防止雨水浸泡地基；跨越既有道路处采用军用梁、墩结构，临近墩柱位置在承台之上浇筑钢筋砼条形基础，基础上布设由40工字钢、军用墩、军用梁构成的支撑系统。
支架搭设详见图2-17“现浇连续梁支架布置图”、图2-18“支架结构详图（一）”、图2-19“支架结构详图（二）”。
图2-16 现浇连续梁施工工艺流程图 立底模、侧模 施工支架基础 搭设满堂支架、墩梁支架 安装支座及预埋件 浇筑底板腹板混凝土 预压支架 绑扎底板腹板钢筋波纹管 主网控制点立内模 养 生 立顶板横隔板翼缘板模板 浇筑顶板翼缘板混凝土 拆除模板支架 钢绞线张拉 注浆封锚 吊模封孔 挂安全笆和防护网钢筋下料加工 钢绞线下料编束 钢绞线穿束 钢筋下料加工 绑扎顶板翼缘板钢筋 混凝土拌合运输 张拉机具准备 注浆机具准备 制作试件 制作试件顶板留工作孔 留泄水孔通气孔 压试件混凝土拌合运输图2-17 现浇连续梁支架布置图图2-18 支架结构详图（一）图2-19 支架结构详图（二）2、支架预压为消除基础变形和支架的非弹性变形及支架的不均匀下沉，保证结构线形和结构安全，并为预拱度设置提供依据，主体结构施工前需对支架进行预压，预压期限原则上以支架变形稳固后即可结束，预压荷载为结构自重加临时施工荷载。
智能张拉技术在连续梁施工中的应用总结
智能张拉技术在连续梁施工中的应用总结摘要：随着高质量发展在施工行业的持续推进及国内因人工张拉质量导致的安全事故时有发生，张拉工艺的改进越来越得到施工单位的重视。
本文以肇庆新区核心区交通设施优化工程1号跨线桥为例，简要介绍智能张拉在连续梁施工中的应用、技术特点以及与人工张拉对比存在的优势。
关键词：智能张拉；张拉设备；施工工艺；质量控制1工程概况1#桥上跨长利大道，桥梁长度928m，标准跨径30m，最小跨径27m，最大跨径44m。
预应力钢束采用高强度低松弛钢绞线，公称直径15.24mm。
管道成孔采用塑料波纹管，预应力张拉采用CZB2X2-500型智能张拉设备进行张拉。
2智能张拉设备介绍预应力工程的智能张拉系统主要包含智能数控主/副泵站、智能穿心式千斤顶、高压供/回油管、电源线及信号线等组成。
智能张拉仪是为智能千斤顶提供可靠动力的输出装置，现已发展为与界面操作系统一体化的简洁设备；智能千斤顶最大的特点就是自身配置电子位移传感器和高精度压力传感器，张拉过程中既能够自动测量千斤顶内缸伸长量，又能精准测量千斤顶输出的力值，减少了人为操作；操作系统与智能千斤顶之间采用数据线连接。
3施工工艺与质量控制3.1工艺流程梁体混凝土强度满足设计及规范要求→电源线、油管连接→千斤顶、数据线安装→安装锚具→进入操作界面、输入参数信息→启动张拉至控制应力的10%（持荷30s）→张拉至控制应力的20%（持荷30s）→张拉至控制应力的100%（持荷5min）锚固→回油、退顶→进行下一孔操作。
3.2主要操作步序和要点①钢绞线下料、编束及穿束下料时用砂轮机平放切割，下料长度要通过计算确定，计算应考虑孔道曲线长，锚夹具厚度，千斤顶长度及外露工作长度等因素，由于智能千斤顶采用新的优化结构，减小了千斤顶的长度和外径，从而减少了钢绞线的预留长度，一般锚外预留不少于80cm，节约了材料。
将下好料的钢绞线放在操作平台上，每隔1.0～1.5m按照相应设计根数将钢绞线扎成一束，形成预应力束。
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m连续梁张拉控制应力
调整计算
公司内部编号：（GOOD-TMMT-MMUT-UUPTY-UUYY-DTTI-
新建成都至蒲江铁路工程C P Z Q-1标（DK6+190.0）成都西特大桥
(32+48+32)m连续梁纵向预应力筋
张拉控制应力调整计算
中国中铁二局
中铁二局股份有限公司
成都至蒲江铁路站前工程项目经理部
2014.05 成都
新建成都至蒲江铁路工程CPZQ-1标
（DK6+190.0）成都西特大桥
(32+48+32)m连续梁纵向预应力筋
张拉控制应力调整计算
计算：
复核：
审核：
中铁二局股份有限公司
成都至蒲江铁路站前工程项目经理部
2014.05 成都
目录
1编制依据
⑴新建成都至蒲江铁路工程成都西特大桥（32+48+32）m双线预应力混凝土连续箱梁图号：《成蒲施桥-01-T-05》
⑵国家和铁路总公司相关方针政策、规范、验收标准及施工指南等；
⑶中铁二局股份有限公司修建类似工程的经验。
2 适用范围
适用于新建成都至蒲江铁路站前工程成都西特大桥五联
（32+48+32）m连续梁纵向预应力体系。
3工程概况
本连续梁采用两向预应力体系，即为纵向、竖向。
⑴纵向预应力筋采用抗拉强度标准值为fpk=1860Mpa，弹性模量为Ep=195Gpa，公称直径为15.20mm的高强度钢绞线。
顶板、腹板及底板纵向预应力每根管道均采用9根/束；采用外径87mm，内径80mm金属波纹管成孔，M15A-9圆塔形锚具锚固，张拉千斤顶采用YCW250B。
⑵梁体腹板中的竖向预应力筋采用公称直径25mm的预应力砼用螺纹钢筋（PSB830）（精轧螺纹钢筋），内径?35mm铁皮管成孔，YCW60B 型千斤顶张拉，JLM-32型锚具锚固。
4设计预应力损失
4.1预应力损失计算参数
本工程采用外径87mm,内径80mm金属波纹管成孔，钢束与孔道壁之间的摩阻系数U取0.25,管道位置的偏差系数K取0.0025；锚具的锚口摩
按锚外控制应力的6%计算；根据阻损失与锚下喇叭口摩阻损失之和σ
k
设计文件的要求，在施工时应按（1）、（2）项实测结果调整张拉控制应力。
4.2工程实例
新建成都至蒲江铁路工程成都西特大桥（32+48+32）m双线预应力混凝土连续箱梁图号：《成蒲施桥-01-T-05》中所有纵向预应力钢束
均为：1302MPa，根据设计文件要求，N1～N25(备)的锚下控制应力σ
con
施工时需按照实际测定的管道摩阻和锚具应力损失对张拉控制应力σ
进
k
行调整。
4.2.1管道摩阻系数的测定
（1）测试原理
本次测试方法与常规测试方法比较，主要特点是：
图l中约束垫板的圆孔直径与管道直径相等，预应力筋
以直线形式穿过喇叭口和压力传感器，预应力筋与二者没有
接触，故所测数据仅包括管道摩阻力，保证了管道摩阻损失测
试的正确性。
而常规测试所测摩阻力包括了喇叭口的摩阻力，
测试原理上存在缺陷。
2)摩阻损失的计算公式
平面曲线和空间曲线力筋的管道摩阻损失的计算公式统一为：
σ
s =σ
con
[1-e-(Uθ+KX)]
式中:
σ
con
：钢筋(锚下)控制应力(MPa)：
σ
s
:由摩擦引起的应力损失(MPa)：
θ:从张拉端至计算截面的长度上，钢筋弯起角之和(rad)：
X:从张拉端至计算截面的管道长度(m)；
U:钢筋与管道壁之间的摩擦系数：
K:考虑每米管道对其设计位置的偏差系数。
(3)测试结果与分析
通过委托“国家金属制品质量监督检验中心”对新建成都至蒲江铁路工程成都西特大桥（32+48+32）m双线预应力混凝土连续箱梁0#梁段纵向钢绞线束进行摩阻损失测试。
预应力管道采用外径87mm,内径80mm金属波纹管成孔，对该梁的Nl左外、N1右外、N9左、N9右四个孔道进行管道摩阻测试，实测结果为：U =0.2643，k=0.00213。
实测结果的摩阻系数U比设计值的U=0.25大，实测结果的管道位置的偏差系数K 比设计值的K=0.0025小。
4.2.2锚口摩阻和喇叭口摩阻的测定
(1)测试原理
锚口摩阻及喇叭口摩阻试验在混凝土试件上进行，截面中心处的预应力管道为直线管道，采用的成孔方式及锚具、锚垫板与梁体相同。
试
×Ap 验采用单端张拉方式，试验张拉控制力为预应力钢绞线的0.8 f
ptk （A，为9根钢绞线的面积）。
(2)测试结果及分析
通过委托“国家金属制品质量监督检验中心”，根据上述的测试原理，经过现场试验3个试验试件，得出测试结果见表l，锚口摩阻和喇叭口摩阻损失的平均值为4.6%。
该实测值比设计值(6%)偏小1.4%。
表l锚具摩阻损失测试结果
5张拉控制应力的调整
5.1调整锚下控制应力和锚外控制应力
为保证梁体的设计张拉应力准确的施加于梁体，须根据实际的管道摩阻和锚具摩阻对设计张拉应力进行调整。
下面对新建成都至蒲江铁路工程（DK6+190.0）成都西特大桥（32+48+32）m双线预应力混凝土连续箱梁进行纵向预应力体系张拉控制应力的调整。
σ
con =σ
K
×(1-σ
12
) (1)
σ
1 =σ
con
×e-(Uθ+KX) (2)
σ
i =σ
i-1
×e-(Uθ+KX) (3)
式中:
σ
con
:预应力筋锚下控制应力(M Pa)：
σ
k
:预应力筋锚外控制应力(M Pa)：
σ
12
:由锚口及喇叭口造成的摩阻损失(M Pa)；
σ
1
:第一段末控制应力(M Pa)；
σ
i
:第i段末控制应力(M Pa）；
σ
i-1
:第i段首控制应力(M Pa)：
θ:力筋张拉端曲线的切线与计算截面曲绒的切线之夹角，称为曲线包角；
X:从张拉端至计算截面的管道长度；
U:力筋与管道壁之间的摩擦系数；
K:考虑管道对其设计位置的偏差系数。
根据式(1)、(2)、(3)和设计参数可得表2。
表2设计参数计算数据
注：设计的管道摩阻系数u=0.25,偏差系数k=0.0025 5.1.2计算施工锚下控制应力
根据实测的管道摩阻和锚具摩阻，运用式(1)、(2)、(3)
反算施工锚下控制应力和锚外控制应力。
各项参数及结果见表3。
表3施工参数计算数据
注：实测的管道摩阻系数u=0.2643,偏差系数k=0.00213
5.2计算的结果与分析
由表2和表3的数据可知，根据实测的管道摩阻和锚具
摩阻参数计算出的张拉控制应力比设计值平均小-2.22 %，偏差
比较大。
其原因是：施工中预应力管道不平顺，另外锚具的摩阻4.6%比设计值6%小。