衬砌表格、

工程质量报验单

工程名称：打渔张引黄灌区2012年度续建配套与节水改造工程编号：

本表由施工单位填写一式三份，审核后建设、监理及施工单位各留存一份。

单元工程质量评定表

齿墙浇筑工序质量评定表

齿墙模板单元工序质量评定表

基面处理工序质量检验评定表

防渗膜（布）铺设工序质量检验评定表

混凝土预制板铺砌工序质量检验评定表

伸缩缝处理工序质量检验评定表

封顶板浇筑工序质量评定表

封顶板模板单元工序质量评定表

某工程A隧洞5类围岩衬砌及配筋计算书

某工程A隧洞5类 (桩号干0+156.00~干1+111.00) 衬砌内力和配筋计算书 2014年5月16日

目录 1 基本资料 (3) 1.1 等别 (3) 1.2 断面尺寸 (3) 1.3 荷载 (3) 1.4 计算工况和荷载组合 (3) 2 计算方法 (4) 2.1 参数取值 (4) 2.2 计算简图 (6) 3 理正计算结果 (6) 4 衬砌配筋计算 (9) 4.1 计算情况 (9) 4.2 偏心受压计算 (10) 4.2.1 取值 (10) 4.2.2 配筋计算 (11) 4.3 受弯计算 (13) 4.4 计算结果 (13) 5 抗裂验算 (14) 5.1 计算公式 (14) 5.2 计算情况 (15) 5.3 偏心受压计算 (15) 5.4 受弯计算 (15) 6 斜截面抗剪验算 (16) 6.1 计算公式 (16) 6.2 计算情况 (16) 6.3 偏心受压计算 (17) 6.4 受弯计算 (17) 7 配筋结果 (17)

1 基本资料 1.1 等别根据SL252—2000《水利水电工程等级划分及洪水标准》和GB50288—99《灌溉与排水工程设计规范》的规定，该工程属Ⅲ等（中型）工程。渠系建筑物按5级设计。渠系建筑物设计洪水重现期为10年（P=10 %） 1.2 断面尺寸净断面尺寸2.0m ×2.4m （宽×高），底板、侧墙及顶拱衬砌厚度均为0.3m 。 1.3 荷载按5级建筑物设计，安全级别为Ⅲ级。结构重要性系数9.00=γ，设计状况系数0.1=持久ψ、95.0=短暂ψ、85.0=偶然ψ，永久荷载分项系数05.1=G γ（0.95），可变荷载分项系数20.1=Q γ，偶然作用分项系数0.1=A γ，结构系数2.1=d γ。按承载能力极限状态计算时荷载分项系数：衬砌自重作用分项系数1.05（有利）、0.95（不利）围岩压力作用分项系数1.0 外水压力作用分项系数1.0 灌浆压力作用分项系数1.3 1.4 计算工况和荷载组合检修期：围岩压力+衬砌自重+外水压力施工期：围岩压力+衬砌自重+外水压力+灌浆压力注：以检修期作为控制工况，施工期灌浆时采取必要的支护措施。

工程质量检验评定表格(DOC 35页)

工程项目分项工程质量检验评定表分项工程名称：土方路基所属分部工程名称：路基土石方合同号：工程部位：K0+000～K1+000 施工单位：监理单位：编号：E-1 基本要求1、在路基用地和取土坑范围内，应清除地表植被、杂物、积水、淤泥和表土，处理坑塘，并按规范和设计要求对基底进行压实； 2、路基填料应符合规范和设计的规定，经认真调查、试验后合理选用； 3、填方路基须分层填筑压实，每层表面平整，路拱合适，排水良好； 4、施工临时排水系统应与设计排水系统结合，避免冲刷边坡，勿使路基附近积水； 5、在设定取土区内合理取土，不得滥开滥挖。完工后应按要求对取土坑和弃土场进行修整，保持合理的几何外形。实测项目项次检查项目规定值/ 允许偏差实测值或实测偏差质量评定 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 平均、代表值合格率(%) 得分权值加权得分1△压实度(%) 3 2△弯沉(0.01mm) 3 3 纵断高程(mm) /+10，-15 2 4 中线偏位(mm) /50 2 5 宽度(mm) 2 6 平整度(mm) /15 2 7 横坡(%) /±0.3 1 8 边坡 1 合计外观鉴定减分监理意见质量保证资料减分工程质量等级评定评分：质量等级：

工程项目分项工程质量检验评定表分项工程名称：砂垫层所属分部工程名称：路基土石方合同号：工程部位：（桩号）施工单位：监理单位：编号：E-3 基本要求1、砂的质量和规格必须符合设计要求和规范规定；2、适当洒水，分层压实；3、砂垫层宽度应宽出路基边脚0.5～1.0m，4、两侧端以片石护砌； 5、砂垫层厚度及其上铺设的反滤层应符合要求。实测项目项次检查项目规定值/ 允许偏差实测值或实测偏差质量评定 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 平均、代表值合格率(%) 得分权值加权得分 1 砂垫层厚度不小于 3 2 砂垫层宽度不小于 1 3 反滤层设置符合设计要求 1 4 压实度(%) 90 2 合计外观鉴定减分监理意见质量保证资料减分工程质量等级评定评分：质量等级：制表：复核：项目总工：年月日

隧道衬砌计算

第五章隧道衬砌结构检算 5.1结构检算一般规定为了保证隧道衬砌结构的安全，需对衬砌进行检算。隧道结构应按破损阶段法对构件截面强度进行验算。结构抗裂有要求时，对混凝土应进行抗裂验算。5.2 隧道结构计算方法本隧道结构计算采用荷载结构法。其基本原理为：隧道开挖后地层的作用主要是对衬砌结构产生荷载，衬砌结构应能安全可靠地承受地层压力等荷载的作用。计算时先按地层分类法或由实用公式确定地层压力，然后按照弹性地基上结构物的计算方法计算衬砌结构的内力，并进行结构截面设计。 5.3 隧道结构计算模型本隧道衬砌结构验算采用荷载—结构法进行验算，计算软件为ANSYS10.0。取单位长度（1m）的隧道结构进行分析，建模时进行了如下简化处理或假定： ①衬砌结构简化为二维弹性梁单元（beam3），梁的轴线为二次衬砌厚度中线位置。 ②围岩的约束采用弹簧单元（COMBIN14），弹簧单元以铰接的方式支撑在衬砌梁单元之间的节点上，该单元不能承受弯矩，只有在受压时承受轴力，受拉时失效。计算时通过多次迭代，逐步杀死受拉的COMBIN14单元，只保留受压的COMBIN14单元。

图5-1 受拉弹簧单元的迭代处理过程 ③衬砌结构上的荷载通过等效换算，以竖直和水平集中力的模式直接施加到梁单元节点上。 ④衬砌结构自重通过施加加速度来实现，不再单独施加节点力。 ⑤衬砌结构材料采用理想线弹性材料。 ⑥衬砌结构单元划分长度小于0.5m。隧道结构计算模型及荷载施加后如图5-2所示。

5.4 结构检算及配筋本隧道主要验算明洞段、Ⅴ级围岩段和Ⅳ级围岩段衬砌结构。根据隧道规范深、浅埋判定方法可知，Ⅴ级围岩段分为超浅埋段、浅埋段和深埋段。Ⅳ级围岩段为深埋段。根据所给的材料基本参数和修改后的程序，得出各工况下的结构变形图、轴力图、建立图和弯矩图。从得出的结果可知，Ⅴ级围岩深埋段，所受内力均较大，故对此工况进行结构检算。 5.4.1 材料基本参数 (1)Ⅴ级围岩围岩重度318.5/kN m γ=，弹性抗力系数300/k MPa m =，计算摩擦角 045?=o ，泊松比u=0.4。 (2) C25钢筋混凝土容重325/kN m γ=，截面尺寸 1.00.6b h m m ?=?，弹性模量29.5Pa E G =。轴心抗压强度：12.5cd a f MP =；弯曲抗压强度：13.5cmd a f MP =；轴心抗拉强度: 1.33cd a f MP =;泊松比u=0.2； (3) HPB235钢筋物理力学参数密度：37800/s kg m ρ=；抗拉抗压强度：188std scd a f f MP ==；弹性模量： 210s a E GP =； 5.4.2 结构内力图和变形图（Ⅴ级围岩深埋段） 5.4.3 结构安全系数从上面的轴力图和弯矩图可知，需要对截面8、11、21、47、73进行检算，而根据对称性可知只需要对截面8、11、47进行检算。（1）配筋前检算混凝土和砌体矩形截面轴心及偏心受压构件的抗压强度应按下式计算： a KN R bh ?α≤ （式5-1）

SL703-2015年灌溉与排水工程施工质量评定表

目录 1.渠（沟）道土方填筑基础面清理单元工程施工质量评定表2 2.渠（沟）道土方开挖单元工程施工质量评定表5 3.管槽土方开挖单元工程施工质量评定表7 4.渠（沟）道石方开挖单元工程施工质量评定表8 5.渠（沟）道土方建筑单元工程施工质量评定表11 6．管道土方回填单元工程施工质量评定表14 7.渠道衬砌垫层单元工程施工质量评定表16 8.渠道防渗膜料铺设单元工程施工质量评定表19 9.渠道保温板铺设单元工程施工质量评定表21 10.浆砌石衬砌渠道单元工程施工质量评定表22 11.现浇混凝土衬砌渠道单元工程施工质量评定表26 12.混凝土预制板（槽）衬砌渠道单元工程施工质量评定表29 12.渠道沥青混凝土衬砌单元工程施工质量评定表32 13.渠道斗（农）门单元工程施工质量评定表33 14.蓄水池、水窖单元工程施工质量评定表36 15.泵房建筑单元工程施工质量评定表38 15.阀门井、检查井单元工程施工质量评定表40 17.田间道路路基及路面单元工程施工质量评定表41

18.机井单元工程施工质量评定表44 19.水泵单元工程安装质量评定表45 20.微灌首部工程设备仪表单元工程安装质量评定表48 21.管道单元工程安装质量评定表51 22.微灌灌水器单元工程安装质量评定表54 23.喷灌设备（机组）单元工程施工质量评定表57 24.重要隐蔽单元工程（关键部位单元工程）质量等级签证表60 25.分部工程施工质量评定表61 26.单位工程施工质量评定表62 27.单位工程施工质量检验与评定资料核查表63 28、单位工程项目施工质量评定表65 1.渠（沟）道土方填筑基础面清理单元工程施工质量评定表填表说明

衬砌结构配筋验算

标题:结构力学求解器内力计算杆端内力值( 乘子= 1) ----------------------------------------------------------------------------------------------- 杆端1 杆端2 ---------------------------------------- ------------------------------------------ 单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩 ----------------------------------------------------------------------------------------------- 1 -1032.97924 -693.306249 378.382553 -1032.97924 307.52648 2 -26.7091646 2 -1023.39674 -471.727302 -26.7091646 -1023.39674 525.661659 29.7302473 3 -1004.23207 -469.397538 29.7302473 -1004.23207 526.624262 89.5328590 4 -988.90257 5 -551.905487 89.5328590 -988.902575 449.426344 -18.1300044 5 -1000.69437 -565.896587 -18.1300044 -1000.69437 431.036862 -159.189022 6 -1013.9173 7 -399.089265 -159.189022 -1013.91737 599.86961 8 51.2475614 7 -1074.83393 -224.996864 51.2475614 -1074.83393 716.917676 537.385053 8 -1268.39253 -175.450301 537.385053 -1268.39253 -36.4010094 315.997899 9 -1235.10744 -162.840644 315.997899 -1235.10744 -24.3143844 121.154323 10 -1151.96132 -368.679449 121.154323 -1151.96132 229.604836 -24.2601391 11 -1124.92938 -256.221479 -24.2601391 -1124.92938 341.172858 64.4317042 12 -1095.23101 -307.347407 64.4317042 -1095.23101 289.841370 46.1611543 13 -1070.69410 -244.985973 46.1611543 -1070.69410 356.130483 162.922416 14 -1058.82235 -313.310131 162.922416 -1058.82235 283.933469 132.260019 15 -1024.49282 -342.606797 132.260019 -1024.49282 254.914215 40.6548442 16 -984.013372 -360.249386 40.6548442 -984.013372 238.274275 -86.9316473 17 -966.133938 -268.993685 -86.9316473 -966.133938 328.866329 -24.3740449 18 -1041.11845 8.87388684 -24.3740449 -1041.11845 147.400147 138.319908 19 -1081.00459 97.9440682 138.319908 -1081.00459 236.328067 485.966947 20 -1084.36780 -337.273751 485.966947 -1084.36780 228.459609 378.382553 ----------------------------------------------------------------------------------------------- （八）衬砌结构的配筋计算根据结构计算的轴力、弯矩、剪力进行配筋计算与裂缝宽度的校核。详细规定请参看JTG D70－2004附录K，以及相应的钢筋混凝土设计规范。

曲墙式衬砌结构计算步骤

曲墙式衬砌结构计算步骤 1. 确定断面形状；截面厚度； 2. 确定弹性抗力区的范围及分布规律： 1）按照拱顶圆弧圆心确定b ?位置； 2）按照ab 3 2 确定最大抗力h σ位置，以该点的法线与隧道断面的平分线的交点为基准点o ，连接ob ，此时ob 与隧道平分线的夹角作为抗力计算的实际b ?，h i b ???≤≤。 3. 计算主动荷载作用下的内力： 1）由主动荷载的分布在去掉多余约束后，单独考虑主动荷载引起的结构内力，画出内力图o ip ip N M 、0。计算模型为“悬臂曲梁”； 2）计算墙底在单位力矩作用下的转角位移a kI 11= β 3）按照内力图，可以知道墙底弯矩o ap M ，计算由此产生的墙底转角o ap β=1βo ap M 。轴力o ip N 引起竖向位移，由于结构对称，不影响结构内力计算（不考虑）； 4）计算拱顶单位未知力引起的结构内力1M 、2M ，画出弯矩图； 5）计算位移系数ik δ和自由项ip ?，其中 ds EI M M ? =1111δ≈∑?I E s 1 （1） ds EI M M ?==212112δδ≈∑?I y E s （2） ds EI M M ?=2222δ≈∑?I y E s 2 （3）

ds EI M M o ip p ? =?11≈∑?I M E s o ip （4） ds EI M M o ip p ? =?22≈∑?I yM E s o ip （5） 6）按照基本方程的泛函形式 )()(0 )()(0 21222212110111221111=+?++++=+?++++ap p p p ap p p p f f X f X f X X ββδβδββδβδ （6）计算出基本未知力p X 1、p X 2； 7）主动荷载作用下内力计算 o ip i p ip o ip i p p ip N X N M y X X M +=++=φcos 221 （7） 4. 计算弹性抗力引起的结构内力 1）计算最大弹性抗力公式 σ δδσh hp h k k -= 1 弹性抗力的大小与hp δ、σδh 有关，计算hp δ、σ δh 需要知道主动荷载作用下的ip M 、单位最大抗力作用下的σi M 和单位力单独作用下的ih M 。 2）σi M 的计算如同ip M 的计算过程一样，需要计算单位最大抗力单独作用下的弯矩σ i o M ，墙底位移，自由项ds EI M M o i ?=?σ σ 11、 ds EI M M o i ?=?σσ 22，位移系数项与上述相同，未知力的计算公式

衬砌结构配筋程序

衬砌结构配筋程序程序解释本程序根据钢筋混凝土结构中的设计原理来编制，首先读入材料各特征系数，然后建立循环，读入各截面的厚度、轴力和弯矩，如果弯矩为负值，则要转为正值，但算出受拉区和受压区钢筋量后，要将它们互换，最终才得到衬砌内侧和外侧的钢筋量Ass（j）和Ass1（j）。算出各截面所需的配筋量，取衬砌内侧的钢筋最大值作为整体衬砌结构内侧每截面的配筋量即maxAs，取衬砌外侧的钢筋最大值作为整体衬砌结构外侧每截面的配筋量maxAs1，式中各主要符号的含义如下：Ak——安全系数； Rw——混凝土弯曲抗压极限强度标准值； Ra——混凝土弯曲抗压极限强度； N、NN（j）——轴力、轴力数组； M、MM（j）——弯矩、弯矩数组； b——截面宽度（沿隧道走向取单位长度1m）； x——混凝土受压区高度； Rg——钢筋的抗压计算强度标准值； As——受拉区钢筋的截面面积； As1——受压区钢筋的截面面积； y1——形心轴到受拉区边缘的距离； e——轴力作用点到到受拉钢筋重心的距离； e1——轴力作用点到受压钢筋重心的距离； h0——受压区边缘到受拉钢筋重心的距离； a——受拉钢筋重心到受拉区混凝土边缘的距离； a1——受压钢筋重心到受压区混凝土边缘的距离； e0——偏心距； h——截面高度（即衬砌厚度）； Ec——混凝土的受压弹性模量； Es——钢筋的弹性模量； Wmax——最大裂缝宽度； W——裂缝宽度允许值； afai——构件受力特征系数； csa——裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数； fctk——混凝土抗拉强度标准值； rte——纵向受力钢筋配筋率； Ace——有效受拉混凝土截面面积； R——纵向受拉钢筋表面特征系数； c——钢筋保护层厚度；

顶管结构计算

附件一顶管结构计

1 .设计依据及基本资料设计依据 ①《水工建筑物荷载设计规范》（DL 5077-1997）; ②《水工钢筋混凝土设计规范》（SDJ20-78）。基本资料工程等级：顶管设计按2级建筑物考虑地震烈度：工程区域内地震基本烈度为6度，按不设防考虑。岩土物理力学参数：参考值见表1-1。表1-1 岩土物理力学参数表外水头按6m考虑，运行期内水头为。砼强度等级：预制顶管砼为C5O 钢筋级别：受力钢筋采用II级钢筋（20MnS）,分布钢筋采用I 级钢筋（AJ或A）。钢筋保护层：按2cm进行计算 2.结构计算设计准则衬砌设计按限裂考虑，最大裂缝宽度不超过

计算荷载及荷载组合荷载：基本荷载包括围岩压力、衬砌自重、内水压力、稳定渗流场静水压力；特殊荷载包括施工荷载、灌浆压力、温度荷载、地震荷载等。鉴于顶管所处洞段土质很差，计算可不考虑弹性抗力。荷载组合：见下表2-1。表2-1 荷载组合表荷载计算及计算工况荷载计算内水压力：按设计水深加一定超高考虑，取。外水压力：按有一定外水考虑，取6m 自重：按设计厚度计算自重荷载，钢筋混凝土容重取m；施工推进力：按顶管最大推进长度对应的推进力考虑；温度荷载：考虑到衬砌分缝等结构措施，可不计；地震荷载：可不考虑；围岩压力：可按松动介质平衡理论和弹塑性理论估算围岩压力, 采用普氏理论、太沙基、铁路公式、弹塑性理论公式分别计算，经综合分析后，确定不同的围岩压力分布作为计算组次

各种公式类比计算结果见表2-2。表2-2 山岩压力荷载计算及选取值计算工况工况一(完建期)：山岩压力+自重+外水；工况二(运行期)：山岩压力+自重+内水+外水工况三(施工期)：山岩压力+自重+顶进力+外水;

曲墙式衬砌计算 2

3拱形曲墙式衬砌结构计算 3.1基本资料：公路等级山岭重丘高速公路围岩级别Ⅴ级围岩容重γ =20KN/m3 S 弹性抗力系数 K=0.18×106 KN/m 变形模量 E=1.5GPa 衬砌材料 C25喷射混凝土 =22 KN/m3 材料容重γ h =25GPa 变形模量 E h 二衬厚度 d=0.45m

图2 衬砌结构断面（单位：cm） 3.2荷载确定： 3.2.1围岩竖向压力根据《公路隧道设计规范》的有关计算公式及已知的围岩参数，代入公式 q=0.45 × 2S-1 ×γ×ω 其中： S——围岩的级别，取S=5； γ——围岩容重，取γ=20 KN/m3； ω——宽度影响系数，由式ω=1+i (B-5)计算，其中，B为隧道宽度，B=11.93+2×0.45+2×0.10=13.03m，式中0.10为一侧平均超挖量;B>5时，取i =0.1，ω=1+0.1*(13.03-5)=1.803 所以围岩竖向荷载（考虑一衬后围岩释放变形取折减系数0.4）

q=0.45×16×20×1.803*0.4＝259.632*0.43k /m N =103.853k /m N 3.2.2计算衬砌自重 g=1/2*(d 0+d n ) *γh =1/2×(0.45+0.45) ×22=9.9 3k /m N 根据我国复合式衬砌围岩压力现场量测数据和模型实验，并参考国内外有关资料，建议Ⅴ级围岩衬砌承受80%-60%的围岩压力，为安全储备这里取：72.70 3k /m N 1）全部垂直荷载 q= 72.70+g=82.603k /m N 2）围岩水平均布压力 e=0.4×q=0.4×82.60=33.043k /m N 3.3衬砌几何要素 3.3.1衬砌几何尺寸内轮廓线半径： r 1 =7.000 m , r 2 = 5.900 m 内径r 1，r 2所画圆曲线的终点截面与竖直轴的夹角： α1=70.3432°， α2 =108.7493° 拱顶截面厚度d 0 =0.45 m ,拱底截面厚度d n =0.45m 。 3.3.1半拱轴线长度S 及分段轴长△S S =12.363 m 将半拱轴长度等分为8段，则 △S=S/8=12.363/8=1.545 m △S/E h =1.545/0.25×108 =6.18×10-8 m 3.3.3各分块截面中心几何要素各分块截面与竖直轴的夹角及截面中心点的坐标可以由图3直接量得，具体数值见表2-1。

隧道衬砌台车结构计算书

隧道衬砌台车结构计算书 The manuscript was revised on the evening of 2021

XXXXXXXXXX引水隧道项目衬砌台车计算书编制：校核：审核： 2017年10月

xxxxx项目衬砌台车计算书 1、《xxxxx施工图设计》 2、《衬砌台车结构设计图》 3、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003) 4、《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2002) 2. 概况 xxxxx隧道衬砌模板系统及台车布置图如下图。隧道二衬模板由一顶模、两侧模组成，模板均由6mm钢板按照二衬外轮廓线卷制而成。顶模模板拱架环向主肋采用I10工字钢,加工成R=1447mm，L=3650mm的圆弧拱形，拱架环向肋板间距1m，拱架纵肋采用∠45*45*6的角钢，间距30cm；侧模模板拱架环向肋板采用1524mm长的I14工字钢，侧模环向肋板在隧洞腰线以上部分加工成加工成R=1447mm，L=527mm的圆弧拱形，腰线以下加工成R=3327mm，L=997mm的圆弧拱形，拱架环向肋板间距1m，拱架纵肋采用∠45*45*6的角钢，间距30cm。衬砌台车由顶拱支撑、台车门架结构、走行系统、顶升系统及侧模支撑系统组成，纵向共9m长。顶拱支撑采用H200×200×立柱，纵向焊接通长的∠45*45*6的角钢组成钢桁架，焊接于台车门市框架主横梁上，支撑顶模。衬砌台车门式框架立柱采用H200×200×型钢、横梁、纵梁均采用I20a工字钢焊接组成，其节点处焊接1cm厚的三角连接钢板缀片进行加固。本衬砌台车与顶拱支撑焊接为一个整体。进行顶模的安装及拆除时，在轨道两侧支垫20*20*60cm的枕木，枕木上安放千斤顶进行台车和顶拱支撑系统的整体升

隧道衬砌计算

隧道衬砌结构检算 5.1结构检算一般规定为了保证隧道衬砌结构的安全，需对衬砌进行检算。隧道结构应按破损阶段法对构件截面强度进行验算。结构抗裂有要求时，对混凝土应进行抗裂验算。5.2 隧道结构计算方法本隧道结构计算采用荷载结构法。其基本原理为：隧道开挖后地层的作用主要是对衬砌结构产生荷载，衬砌结构应能安全可靠地承受地层压力等荷载的作用。计算时先按地层分类法或由实用公式确定地层压力，然后按照弹性地基上结构物的计算方法计算衬砌结构的内力，并进行结构截面设计。 5.3 隧道结构计算模型本隧道衬砌结构验算采用荷载—结构法进行验算，计算软件为ANSYS10.0。取单位长度（1m）的隧道结构进行分析，建模时进行了如下简化处理或假定： ①衬砌结构简化为二维弹性梁单元（beam3），梁的轴线为二次衬砌厚度中线位置。 ②围岩的约束采用弹簧单元（COMBIN14），弹簧单元以铰接的方式支撑在衬砌梁单元之间的节点上，该单元不能承受弯矩，只有在受压时承受轴力，受拉时失效。计算时通过多次迭代，逐步杀死受拉的COMBIN14单元，只保留受压的COMBIN14单元。

5.4 结构检算及配筋本隧道主要验算明洞段、Ⅴ级围岩段和Ⅳ级围岩段衬砌结构。根据隧道规范深、浅埋判定方法可知，Ⅴ级围岩段分为超浅埋段、浅埋段和深埋段。Ⅳ级围岩段为深埋段。根据所给的材料基本参数和修改后的程序，得出各工况下的结构变形图、轴力图、建立图和弯矩图。从得出的结果可知，Ⅴ级围岩深埋段，所受内力均较大，故对此工况进行结构检算。 5.4.1 材料基本参数 (1)Ⅴ级围岩围岩重度318.5/kN m γ=，弹性抗力系数300/k M P a m =，计算摩擦角 045?= ，泊松比u=0.4。 (2) C25钢筋混凝土容重325/kN m γ=，截面尺寸 1.00.6b h m m ?=?，弹性模量29.5P a E G =。轴心抗压强度：12.5cd a f M P =；弯曲抗压强度：13.5cm d a f M P =；轴心抗拉强度: 1.33cd a f M P =;泊松比 u=0.2； (3) HPB235钢筋物理力学参数密度：37800/s kg m ρ=；抗拉抗压强度：188std scd a f f M P ==；弹性模量： 210s a E GP =； 5.4.2 结构内力图和变形图（Ⅴ级围岩深埋段） 5.4.3 结构安全系数从上面的轴力图和弯矩图可知，需要对截面8、11、21、47、73进行检算，而根据对称性可知只需要对截面8、11、47进行检算。（1）配筋前检算混凝土和砌体矩形截面轴心及偏心受压构件的抗压强度应按下式计算： a K N R bh ?α≤ （式5-1）

隧道衬砌结构强度检算讲义

一、衬砌结构的计算模型隧道工程建筑物是埋置于地层中的结构物，它的受力和变形与围岩密切相关，支护结构与围岩作为一个统一的受力体系相互约束，共同工作。这种共同作用正是地下结构与地面结构的主要区别。根据本工程浅埋及松散地层的特点，使用阶段结构安全性检算采用“荷载—结构”模式，即将支护和围岩分开考虑，支护结构是承载主体，围岩作为荷载的来源和支护结构的弹性支承。支护结构与围岩的相互作用是通过弹性支承对支护结构施加约束来实现的。计算模型中，二衬结构采用弹性平面梁单元模拟，弹性抗力以及隧底地基均采用弹簧单元模拟。组合荷载根据不同作用方向分别转换成等效节点力施加在相应的单元结点上。具体计算模型见图1。图1 计算模型二、荷载计算围岩压力计算参照课本中有关我国铁路隧道推荐的方法进行确定（双线隧道）或参照《铁路隧道设计规范》，深浅埋分别计算。三、配筋计算结构强度检算和配筋计算应按照现行《铁路隧道设计规范》的方法进行。四、ANSYS操作过程 1、更改路径和工作名 2、进入前处理模块（preprocessor）

(1)定义单元类型element type (2)定义实常数real constant (3)定义材料参数material props (4)定义梁的截面特性sections (5)进入modeling进行建模，生成几何模型 (6)进行网格划分meshing a)给几何模型赋属性 meshing>mesh attribute>picked lines (7)施加弹性约束 Model>Creat>piping models>spring support

定义弹性抗力系数K和距离所选结构节点的相对距离DX, DY, DZ。加弹簧：！水平,在y轴左侧为-0.3；在y轴右侧为0.3 *do,i,10,31 a=150000000 k=a*abs(ny(i+1)-ny(i-1))/2 psprng,i,tran,k, -0.3, , *enddo ！竖向 *do,i,10,31 a=150000000 k=a*abs(nx(i+1)-nx(i-1))/2 psprng,i,tran,k, , -0.3, *enddo 3、进入求解器solution (1)定义分析类型analysis type>new analysis>static (2)定义荷载define loads (3)设置荷载添加形式setting>replace vs add>force，按如下图示设置

衬砌结构计算

衬砌结构计算一、基本资料某公路隧道，结构断面尺寸如下图，内轮廓半径为5.4m，二衬厚度为0.45m。围岩为V 级，重度为19kN/m3，围岩弹性抗力系数为1.6×5 10kN/m3，二衬材料为C25 混凝土，弹性模量为28.5GPa，重度为23 kN/m3 x0 y 二、荷载确定 1.根据式（1-21），围岩竖向均布压力： q=0.45*1-s2*γ*ω 式中：s---围岩级别，此处s=5；

γ---围岩重度，此处γ=19KN/m 3 ω---跨度影响系数，ω=1+i(m l -5),毛洞跨度 m l =(5.4+0.45)*2+2*0.06=11.82m,其中0.06m 为一侧平均超挖量，m l =5—15m 时，i=0.1，此处ω=1+0.1*(11.82-5)=1.682 所以，有：q=0.45*1-52*19*1.682*0.5=115.04875(kPa) 此处超挖回填层重忽略不计 2.围岩水平均布压力： e=0.4q=0.4*115.04875=46.0195(kPa) 三．衬砌几何要素 1.衬砌几何尺寸内轮廓线半径1r =5.4m 外轮廓线半径1R =5.85m 拱轴线半径'1r =5.625m 2.半拱轴线长度S 及分段轴长△S 半拱轴线长度S= °180θπ'1r =° 180°104* *5.625=10.210(m) 将半拱轴线等分为8段，每段轴长为：△S=8 S =8210 .10=1.27625（m) 3.各分块接缝（截面）中心几何要素 i α=8 104 i

i 1y ='1r (1-cos i α) i 1x ='1r sin i α E1Q1 Q2Q3Q4Q5 Q6Q7E2E3E4 E5 E6 E7E8 G3G4 G1 G5 G6G2 G7 G8 R4 R5 R6 R7R8 q b1 b2b3b4b5b6b7b8h1h2h3h4h5h6 h7h8 附图衬砌结构计算图示四．计算位移 1.单位位移用辛普生法近似计算，按计算列表进行。单位位移的计算见附表1-1 单位位移值计算如下： 11δ=≈? ds M s 01I E h h ΔS E I 1∑6 -7 10*1764.474979.1053*10*85.227625.1==

渠道工程施工质量评定表(DOC 53页)

渠道工程施工质量评定表(DOC 53 页) 部门： xxx 时间： xxx 整理范文，仅供参考，可下载自行编辑

四川省渠道工程施工质量评定表四川省水利电力厅基本建设工程质量监督中心站四川省水利地方电力建筑安装工程质量检测中心站一九九九年三月

目录一、综合类表01：渠道工程外观质量评定表表02：基础（隐蔽）工程验收报告单表03：单位工程质量评定表二、开挖工程表1.1：隧洞洞身开挖单元工程质量评定表表1.2：土渠开挖单元工程质量评定表表1.3：石渠开挖单元工程质量评定表表1.4：岩基开挖单元工程质量评定表表1.5：软基开挖单元工程质量评定表表1.6：坡面清理及开挖单元工程质量评定表三、填方及灌浆工程表2.1：填方单元工程质量评定表表2.2：隧洞灌浆单元工程质量评定表四、砼工程表3.1：明渠砼衬砌（现浇）单元工程质量评定表表3.2：涵洞洞身砼单元工程质量评定表表3.3：陡坡控制堰口砼单元工程质量评定表表3.4：挑流鼻坎砼单元工程质量评定表表3.5：现浇钢筋砼管道单元工程质量评定表表3.6：管道支座、镇墩砼单元工程质量评定表表3.7：砼单元工程质量评定表表3.7-l：砼基础面或施工缝处理工序质量评定

表3.7-2：砼模板工序质量评定表表3.7-3：砼钢筋工序质量评定表表3.7-4：砼止水及伸缩缝工序质量评定表表3.7-5-1：砼浇筑工序质量评定表表3.7-5-2：水闸闸室砼浇筑工序质量评定表表3.7-5-3：隧洞洞身砼浇筑工序质量评定表表3.7-5-4：渡槽槽身砼浇筑工序质量评定表表3.7-5-5：砼现浇梁浇筑工序质量评定表表3.7-5-6：排架（桁架）砼浇筑工序质量评定表表3.7-5-7：墩式支承砼浇筑工序质量评定表表 3.7-5-8：（水闸、隧洞、渡槽等）上游联接段砼浇筑工序质量评定表表 3.7-5-9：（水闸、隧洞、渡糟等）下游联接段砼浇筑工序质量评定表表3.7-5-10：整体板式基础砼浇筑工序质量评定表表3.7-5-11：重力墩式基础砼浇筑工序质量评定表五、浆砌石工程表4.1：管道支座、镇墩浆砌石单元工程质量评定表表4.2：涵洞洞身浆砌石单元工程质量评定表表4.3：浆砌石单元工程质量评定表表4.3-1：浆砌石面层处理工序质量评定表表4.3-2：浆砌石勾缝工序质量评定表表4.3-3-1：隧洞洞身浆砌石砌筑工序质量评定表表4.3-3-2：墩式支承砌筑工序质量评定表

盾构衬砌设计计算书

盾构隧道衬砌设计计算书 060987李博一、设计资料如图所示，为一软土地区地铁盾构隧道横断面，有一块封顶块K，两块邻接块L，两块标准块B 以及一块封底块D 六块管片组成。 q=20kN/m 2 j=7.2 j=8.9 部分数据地面超载 2/20m kN q =超地层基床系数 2/20000m kN k = 衬砌外径 m D 2.60= 衬砌内径 m D 5.5= 管片厚度 mm t 350= 管片宽度 m b 2.1=

管片裂缝宽度允许值 []mm 2.0=v 接缝张开允许值 []mm 3=D 混凝土抗压强度设计值 MPa f c 1.23= 混凝土抗压强度设计值 MPa f t 89.1= 钢筋抗拉强度设计值（II 级钢） MPa f y 300= 钢筋抗拉强度设计值（II 级钢） MPa f y 300' = 管片混凝土保护层厚度 mm a a s s 50' == 钢筋抗拉强度设计值（I 级钢） MPa f y 210= 混凝土弹性模量 2 7 /1045.3m kN E ′= 钢筋弹性模量（II 级钢） 28/100.2m kN E ′=钢 M30螺栓有效面积 26.560mm A g = M30螺栓设计强度 MPa R g 210= M30螺栓弹性模量 28/101.2m kN E ′=螺栓 M30螺栓长度 cm l 5.18=螺栓二、荷载计算 1、自重 kN R D D g H h 81.1602)(41 220=×-=p g p 2、竖向土压力由于隧道上覆土层为灰色淤泥质粉质粘土，地层基床系数2 /20000m kN k =，推测应为硬黏性土，且隧道埋深超过隧道半径很多倍，故竖向土压力应按照太沙基公式计算。衬砌圆环顶部的松弛宽度 m D B 73.6)4 8cot(200=+= j p 地面超载2 /20m kN q =超，且H q

工程质量检验评定表格

表5-2-1立井冲积层掘进分项工程质量检验评定表工程名称：部位：工程量：m 说明

1.本表适用于立井（含提升和无提升）在冲积层中（含混凝土帷幕）人工掘进的掘进分项工程。 2.保证项目有1项检验项目。其检验方法：在施工过程中，由班组逐循环检验，并做好施工检查记录。中间或竣工验收时，按《标准》附录A表A.2的规定，选检查点，抽查检查点上的施工检查记录，或现场实查。 3.基本项目有1项检验项目。其检验方法：在施工过程中，由班组逐循环检验，并做好施工检查记录。中间或竣工验收时，按《标准》附录A表A.2的规定，选检查点和测点，抽查检查点上的施工检查记录。

表5-2-2立井冻结法凿井冲积层掘进分项工程质量检验评定表工程名称：部位：工程量：m

说明 1.本表适用于立井冻结法凿井人工掘进的冲积层掘进分项工程。 2.保证项目有1项检验项目。其检验方法同表5-2-1中保证项目的检验方法。 3.基本项目有1项检验项目。其检验方法同表5-2-1中基本项目的检验方法。所不同的是冲积层掘进中，在冻土扩至井帮前（井筒开挖初期）和冻土扩至井帮后（井筒开挖后期或深部）的质量标准要求不同。应按冻土扩至井帮与否用不同的标准去检验。

表5-2-3斜井、平硐冲积层掘进分项工程质量检验评定表工程名称：部位：工程量：m

说明 1.本表适用于斜井、平硐在冲积层中（含混凝土帷幕）人工掘进的掘进分项工程。 2.保证项目有1项检验项目。其检验方法：在施工过程中，由班组逐循环检验，并做好施工检查记录。中间或竣工验收时，按《标准》附录A表A.2的规定，选检查点和测点，抽查检查点上的施工检查记录，或现场实查。 3.基本项目有2项检验项目。其检验方法：在施工过程中，由班组逐循环检验，并做好施工检查记录。中间或竣工验收时，按《标准》附录A表A.2的规定，选检查点和测点，，抽查检查点上的施工检查记录。半圆拱断面首先由中、腰线找到圆心点，中线左、右，腰线上（或圆心点上）各设3 个测点，腰线下设1个测点，分别测得中线左、右的宽度和腰线上、下高度。

压力隧洞衬砌计算方法

压力隧洞衬砌计算方法李青麒　何其诚 (武汉水利电力大学水电学院　武汉　430072) 提要本文介绍一种压力隧洞的衬砌计算方法,并利用该方法对某水电站压力斜井进行了计算分析。该方法根据工程区域实测地应力资料回归拟合初始应力场,在此基础上模拟隧洞开挖、衬砌及衬砌与围岩间的初始缝隙,考虑在内水压力作用下衬砌与围岩联合作用,计算衬砌裂缝的分布,裂缝开展宽度及相应的配筋率等。关键词　压力管道　钢衬钢筋混凝土结构　不衬砌隧洞　水力劈裂　围岩本文于1998年3月2日收到。一、前　言通常引水式水电站在隧洞或调压室后面均接一压力管直达发电厂房,当此压力管道布置在地下时,则成为埋藏式钢衬钢筋混凝土结构。在挪威、英、美等国,根据具体地质条件,有不少压力管道采用不作钢衬或完全不衬砌的压力隧洞结构形式。设计中多采用从工程实践中所总结出来的经验公式,如挪威的经验公式、澳大利亚的雪山公式。其理论依据主要是:对于地质条件好或较好的情况,当岩体中存在足够的初始应力,可以防止在内水压力作用下围岩发生水力劈裂,则可以单独由围岩承担内水压力作用。我国曾有过一些隧洞和洞段根据工程经验和类比采用了不衬砌隧洞形式;近年来国外不衬砌压力隧洞的成功经验在国内引起了广泛的重视,并在几个地质条件相对优越的水电站中根据上述经验公式成功地设计了不衬砌高压隧洞,如广州抽水蓄能电站、天荒坪抽水蓄能电站等。在地质条件好或比较好的情况下,采用不衬砌压力隧洞,可以节省压力管道投资、简化施工程序、缩短工期,无疑是比较先进的,会有广泛的前景。但设计所依据的经验公式则有其局限性:首先,严格说来,防止内压下围岩劈裂的是隧洞开挖后的二次应力,在隧洞断面尺寸不大时,用初始应力代替尚可,而以上覆岩体厚度作为判据则是粗略的,主要在于经验公式无法反映地质条件的影响和围岩各主应力间的差异。其次笼统地认为内水压力作用下,隧洞钢筋混凝土一旦开裂后,则衬砌成为完全的渗水结构,并丧失承载能力,仅起减糙作用也较粗略;工程实践证明,当衬砌裂缝开展宽度不大时(012～013mm 以下),将不会影响结构正常使用,不能等同于无衬砌隧洞。随着地应力测试技术的发展和数值计算手段的普及,目前在我国大、中型水电工程中地应力测试和数值计算分析已是设计中比较常见的手段。此时,不断探索一些新的设计计算方法,以补充经验公式的不足是可取的。本文提出一种钢筋混凝土压力隧洞的三维有限元分析方法,能较全面地反映地应力、 1998年第3期水　力　发　电　学　报 JOU RNAL O F H YDRO EL ECTR I C EN G I N EER I N G 总第62期

隧道衬砌台车结构计算书

XXXXXXXXXX引水隧道项目衬砌台车计算书编制：校核：审核： 2017年10月