单桩承载力计算
单桩承载力计算
塔吊基础桩计算说明：根据塔基的基础承载力、尺寸要求，塔基基础尺寸分别为5300mm×5300mm，5800mm×5800mm两种，基础坐落于回填土上，回填土不能作为持力层使用，根据塔基要求，设计要求地基承载力标准值达到5300mm×5300mm基础≥140 Kpa，5800mm×5800mm基础≥100 Kpa；需对塔基基础进行打桩处理。
厂区内高低起伏较大，持力层花岗片麻岩高度不一，高度从自然地坪下5m到20m不等，因此，为满足持力层设计要求，本次桩基深度统一进入第五层持力层花岗片麻岩0.5m。
基础桩参数计算：（1）桩长、桩径的确定：桩径：φ800㎜；有效桩长L=（5.5m-20.5m），以桩端进入第六层花岗片麻岩。
（2）单桩承载力的确定：根据勘查报告，桩基参数表表5粉砂层按3m 计算，全风化片麻岩2m ，强风化片麻岩0.5m 。
KA q l q u Ra ni p p i si p /)(1∑=+=Ra ---单桩承载力标准值，1011KN ；取值1000KN 。
pu ---桩的截面周长，2.512m ；si q ---第i 层桩周土的侧阻力极限值，kPa ；参见岩土勘察报告；l i ---第i 层土的厚度，按照最不利剖面取值，m ；q p ---桩的端阻力极限值；⑥强风化花岗片麻岩q p =2000kPa ； Ap---桩的截面面积，0.5024㎡； K---安全系数，K=2。
（3）桩数的确定5300mm ×5300mm 基础≥140 Kpa ：该基础竖向承载力要求值为：140×5.3×5.3=3932.6KN 桩数：3932.6/1000=3.93根，为安全期间，在满足承载力及规范要求桩间距的要求情况下，该基础桩采用5根。
5800mm ×5800mm 基础≥100 Kpa ：该基础竖向承载力要求值为：100×5.8×5.8=3364KN桩数：3364/1000=3.36根，为安全期间，在满足承载力及规范要求桩间距的要求情况下，该基础桩采用5根。
单桩水平承载力计算
600单桩水平承载力： ZH-600600.1基本资料600.1.1工程名称：工程一600.1.2桩型：预应力混凝土管桩；桩顶约束情况：铰接600.1.3管桩的编号 PHC-AB600(110)，圆桩直径 d ＝ 600mm，管桩的壁厚 t ＝ 110mm；纵向钢筋的根数、直径为 13φ10.7；桩身配筋率ρg＝ 0.826%600.1.4桩身混凝土强度等级 C80， f t＝ 2.218N/mm， E c＝ 37969N/mm；纵向钢筋净保护层厚度 c ＝ 25mm；钢筋弹性模量 E s＝ 200000N/mm600.1.5桩顶允许水平位移 x0a＝ 10mm；桩侧土水平抗力系数的比例系数 m ＝ 10MN/m4；桩的入土长度 h ＝ 28m600.2计算结果600.2.1桩身换算截面受拉边缘的截面模量 W0600.2.1.1扣除保护层厚度的桩直径 d0＝ d - 2c ＝ 600-2*25 ＝ 550mm600.2.1.2钢筋弹性模量与混凝土弹性模量的比值αE＝ E s / E c＝ 200000/37969 ＝ 5.2675600.2.1.3预应力混凝土管桩的内径 d1＝ d - 2t ＝ 600-2*110 ＝ 380mm600.2.1.4 W0＝π·[(d4 - d14) / d] / 32 + π·d·(αE - 1)·ρg·d02 / 16＝π*[(0.64-0.384)/0.6]/32+π*0.6*(5.2675-1)*0.00826*0.552/16＝ 0.019051m600.2.2桩身抗弯刚度 EI600.2.2.1桩身换算截面惯性矩 I0＝ W0·d0 / 2 ＝ 0.01905*0.55/2 ＝ 0.0052390m4600.2.2.2 EI ＝ 0.85E c·I0＝ 0.85*37969*1000*0.005239 ＝ 169079kN·m600.2.3桩的水平变形系数α 按桩基规范式 5.7.5 确定：α ＝ (m·b0 / EI)1/5600.2.3.1圆形桩当直径 d ≤ 1m 时 b0＝ 0.9(1.5d + 0.5) ＝ 0.9*(1.5*0.6+0.5) ＝ 1.260m600.2.3.2α ＝ (m·b0 / EI)1/5＝ (10000*1.26/169079)0.2＝ 0.5949(1/m)600.2.4桩顶水平位移系数νx600.2.4.1桩的换算埋深αh ＝ 0.5949*28 ＝ 16.66m600.2.4.2查桩基规范表 5.7.2，桩顶水平位移系数νx＝ 2.441600.2.5单桩水平承载力特征值按桩基规范式 5.7.2-2 确定： R ha = 0.75α3·EI·x0a/ νx600.2.5.1 R ha＝ 0.75*0.59493*169079*0.01/2.441 ＝ 109.4kN600.2.5.2验算地震作用桩基的水平承载力时，R haE＝ 1.25R ha＝ 136.7kN9#，10#楼，查电算信息风荷载作用下基底剪力为Vx=1158kn,Vy=2077kn,地震作用下基底剪力为Vx=2292kn,Vy=3001kn.故由地震下控制。
500-600单桩承载力计算
滨江花园φ500/600直径
单桩承载力计算书
本计算采用：建筑地基基础设计规范(GB50007-2002)
根据甲方提供的地质勘察报告，甲方要求改用长螺旋管灌注桩，桩端进入强风化玄武岩层不小于0.5m，桩端土承载力特征值为：
对于500直径的桩q pa=3000kPa。
1，单桩竖向承载力特征值估算(式8.5.5-1)：
R t=q pa A P+ u p∑q sia l i＝0.252*3.14*3000+0.50*3.14*30粘土21.0 ＝588KN +989N
=1577KN
2，桩身砼强度应满足桩的承载力设计要求(式8.5.9)：
Q≤A P f c￠c=0.252*3.14*14.3*0.6=1683KN
3，单桩承载力特征值取值：
R=Q/1.35=1683/1.35=1248KN 取（1200KN）
对于600直径的桩q pa=3000kPa。
1，单桩竖向承载力特征值估算(式8.5.5-1)：
R t=q pa A P+ u p∑q sia l i＝0.302*3.14*3000+0.60*3.14*30粘土21.0 ＝847KN +1186N
=2033KN
2，桩身砼强度应满足桩的承载力设计要求(式8.5.9)：Q≤A P f c￠c=0.302*3.14*14.3*0.6=2425KN
3，单桩承载力特征值取值：
R=Q/1.35=2425/1.35=1800KN 取（1800KN）
设计:
校对:
审核：
长宇(珠海)国际建筑设计有限公司。
单桩承载力估算(PHC桩)
4
③
含黏性土粉 砂
24
0
4.6 4 5.9 5.9 5.5 3.5 2.6 2.1 3.5 5.7 5.7
5 ④ 粗砂
70
4500
0
0 3.1 3.1 0
0 4.1 0
0
0
0
6 ⑤ 圆砾
140
6000 10.8 10.7 7.5 7.5 11 11
6 10.8 10.9 10.2 10.6
7 ⑥ 墙风化泥岩
单桩竖向承载力特征值计算(PHC引孔桩兼作抗拔桩）
工程名称
南宁盛世金悦
1、计算依据：
《建筑桩基础技术规范》JGJ942008
2、单桩竖向承载力计算：
地块名称：
楼栋号
1#
《混凝土结构设计规范》GB500010-2010(2015版）
桩基类别 桩身壁厚 计算公式
层序
岩土名称
1 ① 杂填土
预应力管桩PHC-AB500(100)
取荷载效应标准组合下轴心竖向力= 1800
满足
3、抗拔验算：
抗拔系数λi 0.7
桩砼浮重度
15
N/mm2 桩土浮重度
10
kN/m3
设计参数
设计参数
群桩数n=
2
桩内直径Φ 300
桩芯混凝土强度
C30
地勘孔位编号
桩群外围周长UL
桩芯砼灌注长度
桩芯钢筋强度等级fy XK11 XK12 XK13
5.071 m
2139 1091
2163 1102
1872 957
1872 957
2162 1102
2201 1122
1832 937
2202 1122
单桩竖向承载力特征值计算方法
单桩竖向承载力特征值按《建筑桩基技术规范》JGJ94 -2008第5.2.2条公式5.2.2计算：R a=Q uk/K式中：R a——单桩竖向承载力特征值；Q uk——单桩竖向极限承载力标准值；K——安全系数，取K=2。
1. 一般桩的经验参数法此方法适用于除预制混凝土管桩以外的单桩。
按JGJ94-2008规范中第5.3.5条公式5.3.5计算：式中：Q sk——总极限侧阻力标准值；Q pk——总极限端阻力标准值；u——桩身周长；l i——桩周第i 层土的厚度；A p——桩端面积；q sik——桩侧第i 层土的极限侧阻力标准值；参考JGJ94-2008规范表5.3.5-1取值，用户需在地质资料土层参数中设置此值；对于端承桩取q sik=0；q pk——极限端阻力标准值，参考JGJ94-2008规范表5.3.5- 2取值，用户需在地质资料土层参数中设置此值；对于摩擦桩取q pk=0；2. 大直径人工挖孔桩（d≥800mm）单桩竖向极限承载力标准值的计算此方法适用于大直径（d≥800mm）非预制混凝土管桩的单桩。
按JGJ94-2008规范第5.3.6条公式5.3.6计算：式中：Q sk——总极限侧阻力标准值；Q pk——总极限端阻力标准值；q sik——桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，可按JGJ94-2008规范中表5.3.5-1取值，用户需 1取值，用户需在地质资料土层参数中设置此值；对于扩底桩变截面以上2d范围不计侧阻力；对于端承桩取q sik=0；q pk——桩径为800mm极限端阻力标准值，可按JGJ94-2008规范中表5.3.6- 1取值；用户需在地质资料土层参数中设置此值；对于摩擦桩取qpk=0；ψsi，ψp——大直径桩侧阻、端阻尺寸效应系数，按JGJ94-2008表5.3.6-2取值；u——桩身周长。
3. 钢管桩单桩竖向极限承载力标准值的计算按JGJ 94-2008规范第5.3.8条公式5.3.8-1计算：式中：Q sk——总极限侧阻力标准值；Q pk——总极限端阻力标准值；q sik——桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，可按JGJ94-2008规范中表5.3.5-1取值，用户需在地质资料土层参数中设置此值；对于端承桩取q sik=0；q pk——极限端阻力标准值，可按JGJ94-2008规范中表5.3.5-2取值；用户需在地质资料土层参数中设置此值；对于摩擦桩取q pk=0；l i——桩周第i层土的厚度；u——桩身周长；A j——空心桩端净面积面积；A p1——空心桩敞口面积；λp——桩端土塞效应系数。
单桩承载力计算
6
（二）桩侧摩阻力的影响 因素及其分布
桩侧摩阻力=f(土间的相对位移，土的性质， 桩侧摩阻力=f(土间的相对位移，土的性质， 桩 =f(土间的相对位移 的刚度，时间，土中应力状态，桩的施工） 的刚度，时间，土中应力状态，桩的施工） 桩侧摩阻力实质上是桩侧土的剪切问题。 桩侧摩阻力实质上是桩侧土的剪切问题。 桩侧土极限摩阻力值∝ 桩侧土极限摩阻力值∝桩侧土的剪切强度 桩侧土的剪切强度=f(类别、性质、 =f(类别 桩侧土的剪切强度=f(类别、性质、 状态和剪切 面上的法向应力) 面上的法向应力) 桩的刚度较小时， 桩的刚度较小时，桩顶截面的位移较大而桩 底较小，桩顶处桩侧摩阻力常较大； 底较小，桩顶处桩侧摩阻力常较大；当桩刚度较 大时，桩身各截面位移较接近， 大时，桩身各截面位移较接近，由于桩下部侧面 土的初始法向应力较大，土的抗剪强度也较大， 土的初始法向应力较大，土的抗剪强度也较大， 以致桩下部桩侧摩阻力大于桩上部。 以致桩下部桩侧摩阻力大于桩上部。
5
（一）荷载传递过程 与土对桩的支承力
柱桩：由于桩底位移很小， 柱桩：由于桩底位移很小，桩侧摩阻力不易得到充 分发挥。对于一般柱桩， 分发挥。对于一般柱桩，桩底阻力占桩支承力的绝 大部分，桩侧摩阻力很小常忽略不计。 大部分，桩侧摩阻力很小常忽略不计。但对较长的 柱桩且覆盖层较厚时，由于桩身的弹性压缩较大， 柱桩且覆盖层较厚时，由于桩身的弹性压缩较大， 也足以使桩侧摩阻力得以发挥， 也足以使桩侧摩阻力得以发挥，对于这类柱桩国内 已有规范建议可予以计算桩侧摩阻力。 已有规范建议可予以计算桩侧摩阻力。 摩擦桩： 桩底土层支承反力发挥到极限值， 摩擦桩： 桩底土层支承反力发挥到极限值，则需要 比发生桩侧极限摩阻力大得多的位移值， 比发生桩侧极限摩阻力大得多的位移值，这时总是 桩侧摩阻力先充分发挥出来， 桩侧摩阻力先充分发挥出来，然后桩底阻力才逐渐 发挥，直至达到极限值。对于桩长很大的摩擦桩， 发挥，直至达到极限值。对于桩长很大的摩擦桩， 也因桩身压缩变形大，桩底反力尚未达到极限值， 也因桩身压缩变形大，桩底反力尚未达到极限值， 桩顶位移已超过使用要求所容许的范围， 桩顶位移已超过使用要求所容许的范围，且传递到 桩底的荷载也很微小， 桩底的荷载也很微小，此时确定桩的承载为时桩底 极限阻力不宜取值过大。 极限阻力不宜取值过大。
桩基承载力计算公式
一、嵌岩桩单桩轴向受压容许承载力计算公式采用嵌岩的钻（挖）孔桩基础，基础入持力层1～3倍桩径，但不宜小于，其单桩轴向受压容许承载力[P]建议按《公路桥涵地基与基础设计规范》JTJ024—85第条推荐的公式计算。
公式为：[P]=(c1A+c2Uh)Ra公式中，[P]—单桩轴向受压容许承载力(KN)；Ra—天然湿度的岩石单轴极限抗压强度(KPa)，按表查取，粉砂质泥岩：Ra =14460KPa；砂岩：Ra =21200KPah—桩嵌入持力层深度(m)；U—桩嵌入持力层的横截面周长(m)；A—桩底横截面面积(m2)；c1、c2—根据清孔情况、岩石破碎程度等因素而定的系数。
挖孔桩取c1=，c2=；钻孔桩取c1=，c2=。
二、钻（挖）孔桩单桩轴向受压容许承载力计算公式采用钻（挖）孔桩基础，其单桩轴向受压容许承载力[P]建议按《公路桥涵地基与基础设计规范》JTJ024—85第条推荐的公式计算。
公式为：[]()RpAUlPστ+=21公式中，[P] —单桩轴向受压容许承载力(KN)；U —桩的周长(m)；l—桩在局部冲刷线以下的有效长度(m)；A —桩底横截面面积(m2)，用设计直径(取计算；p τ— 桩壁土的平均极限摩阻力(kPa)，可按下式计算：∑==n i i i p l l 11ττ n — 土层的层数；i l — 承台底面或局部冲刷线以下个土层的厚度(m)； i τ— 与i l 对应各土层与桩壁的极限摩阻力(kPa)，按表查取；R σ— 桩尖处土的极限承载力(kPa)，可按下式计算： {[]()}322200-+=h k m R γσλσ[]0σ— 桩尖处土的容许承载力(kPa)，按表查取； h — 桩尖的埋置深度(m)； 2k — 地面土容许承载力随深度的修正系数，据规范表取为；2γ— 桩尖以上土的容重(kN/m 3)； λ— 修正系数，据规范表，取为； 0m — 清底系数，据规范表，钻孔灌注桩取为，人工挖孔桩取为。
单桩水平承载力计算
600单桩水平承载力： ZH-600600.1基本资料600.1.1工程名称：工程一600.1.2桩型：预应力混凝土管桩；桩顶约束情况：铰接600.1.3管桩的编号 PHC-AB600(110)，圆桩直径 d ＝ 600mm，管桩的壁厚 t ＝ 110mm；纵向钢筋的根数、直径为 13φ10.7；桩身配筋率ρg＝ 0.826%600.1.4桩身混凝土强度等级 C80， f t＝ 2.218N/mm， E c＝ 37969N/mm；纵向钢筋净保护层厚度 c ＝ 25mm；钢筋弹性模量 E s＝ 200000N/mm600.1.5桩顶允许水平位移 x0a＝ 10mm；桩侧土水平抗力系数的比例系数 m ＝ 10MN/m4；桩的入土长度 h ＝ 28m600.2计算结果600.2.1桩身换算截面受拉边缘的截面模量 W0600.2.1.1扣除保护层厚度的桩直径 d0＝ d - 2c ＝ 600-2*25 ＝ 550mm600.2.1.2钢筋弹性模量与混凝土弹性模量的比值αE＝ E s / E c＝ 200000/37969 ＝ 5.2675600.2.1.3预应力混凝土管桩的内径 d1＝ d - 2t ＝ 600-2*110 ＝ 380mm600.2.1.4 W0＝π·[(d4 - d14) / d] / 32 + π·d·(αE - 1)·ρg·d02 / 16＝π*[(0.64-0.384)/0.6]/32+π*0.6*(5.2675-1)*0.00826*0.552/16＝ 0.019051m600.2.2桩身抗弯刚度 EI600.2.2.1桩身换算截面惯性矩 I0＝ W0·d0 / 2 ＝ 0.01905*0.55/2 ＝ 0.0052390m4600.2.2.2 EI ＝ 0.85E c·I0＝ 0.85*37969*1000*0.005239 ＝ 169079kN·m600.2.3桩的水平变形系数α 按桩基规范式 5.7.5 确定：α ＝ (m·b0 / EI)1/5600.2.3.1圆形桩当直径 d ≤ 1m 时 b0＝ 0.9(1.5d + 0.5) ＝ 0.9*(1.5*0.6+0.5) ＝ 1.260m600.2.3.2α ＝ (m·b0 / EI)1/5＝ (10000*1.26/169079)0.2＝ 0.5949(1/m)600.2.4桩顶水平位移系数νx600.2.4.1桩的换算埋深αh ＝ 0.5949*28 ＝ 16.66m600.2.4.2查桩基规范表 5.7.2，桩顶水平位移系数νx＝ 2.441600.2.5单桩水平承载力特征值按桩基规范式 5.7.2-2 确定： R ha = 0.75α3·EI·x0a/ νx600.2.5.1 R ha＝ 0.75*0.59493*169079*0.01/2.441 ＝ 109.4kN600.2.5.2验算地震作用桩基的水平承载力时，R haE＝ 1.25R ha＝ 136.7kN9#，10#楼，查电算信息风荷载作用下基底剪力为Vx=1158kn,Vy=2077kn,地震作用下基底剪力为Vx=2292kn,Vy=3001kn.故由地震下控制。
单桩承载力计算书新
单桩承载力计算书一、设计资料1.单桩设计参数桩径1.0（扩底1.2）选取1号点位，回填土土层厚度取9.7m 地面堆载为10kn/m2桩型及成桩工艺：机械钻孔灌注桩中性点深度ln=9.7*0.9=8m单桩极限承载力标准值：从桩顶起算Q uk = u ∑ψsi q sik l i + ψp q pk A p=0.92*3.14*1.0*(8*18+160*1.5)+0.92*3.14*0.6*0.6*4600=5893kN中性点以上负摩阻计算：i i i e e e i z z ∆+∆=∑-=γγσγ1121' =6.578184.0=⨯⨯kN q i ni si n 5.116.572.0'=⨯==σξ 中性点以上负摩阻标准值：11.5*3.14*1*8=289KN中性点以上填土的正摩阻：0.92*3.14*1*18*8=416kn特征值：5893/2-289-416/2≈2400KN检测值：检测值采用桩反力反推， 即当桩基检测值为该值时能满足设计所需 模型中最大设计轴力1782.54kn检测标准值为（1783+289+416/2）*2≈4500KN单桩承载力计算书1.单桩设计参数桩径0.8（扩底1.2）选取1号点位，回填土土层厚度取9.7m 地面堆载为10kn/m2 桩型及成桩工艺：机械钻孔灌注桩中性点深度ln=9.7*0.9=8m单桩极限承载力标准值：从桩顶起算Q uk = u ∑ψsi q sik l i + ψp q pk A p=3.14*0.8*(8*18+160*1.5)+0.87*3.14*0.6*0.6*4600=5488kN中性点以上负摩阻计算：i i i e e e i z z ∆+∆=∑-=γγσγ1121' =6.578184.0=⨯⨯kN q i ni si n 5.116.572.0'=⨯==σξ 中性点以上负摩阻标准值：11.5*3.14*0.8*8=231KN中性点以上填土的正摩阻：3.14*0.8*18*8=362kn特征值：5488/2-231-362/2≈2300KN检测值：检测值采用桩反力反推， 即当桩基检测值为该值时能满足设计所需 模型中最大设计轴力1916.57kn检测标准值为（1917+231+362/2）*2≈4600KN2..单桩设计参数桩径0.8（扩底1.4）选取1号点位，回填土土层厚度取9.7m 地面堆载为10kn/m2桩型及成桩工艺：机械钻孔灌注桩中性点深度ln=9.7*0.9=8m单桩极限承载力标准值：从桩顶起算Q uk = u ∑ψsi q sik l i + ψp q pk A p=3.14*0.8*(8*18+160*1.5)+0.83*3.14*0.7*0.7*4600=6838kN中性点以上负摩阻计算：i i i e e e i z z ∆+∆=∑-=γγσγ1121' =6.578184.0=⨯⨯kN q i ni si n 5.116.572.0'=⨯==σξ 中性点以上负摩阻标准值：11.5*3.14*0.8*8=231KN中性点以上填土的正摩阻：3.14*0.8*18*8=362kn特征值：68388/2-231-362/2≈3000KN检测值：检测值采用桩反力反推， 即当桩基检测值为该值时能满足设计所需 模型中最大设计轴力2530.9kn检测标准值为（2531+231+362/2）*2≈5800KN3..单桩设计参数桩径0.8（扩底1.8）选取1号点位，回填土土层厚度取9.7m 地面堆载为10kn/m2 桩型及成桩工艺：机械钻孔灌注桩中性点深度ln=9.7*0.9=8m单桩极限承载力标准值：从桩顶起算Q uk = u ∑ψsi q sik l i + ψp q pk A p=3.14*0.8*(8*18+160*1.5)+0.76*3.14*0.9*0.9*4600=9856kN中性点以上负摩阻计算：i i i e e e i z z ∆+∆=∑-=γγσγ1121' =6.578184.0=⨯⨯kN q i ni si n 5.116.572.0'=⨯==σξ 中性点以上负摩阻标准值：11.5*3.14*0.8*8=231KN中性点以上填土的正摩阻：3.14*0.8*18*8=362kn特征值：9856/2-231-362/2≈4500KN检测值：检测值采用桩反力反推， 即当桩基检测值为该值时能满足设计所需 模型中最大设计轴力4481.16kn检测标准值为（4482+231+362/2）*2≈9700KN1.单桩设计参数桩径0.8 选取1号点位，回填土土层厚度取9.7m 地面堆载为10kn/m2 桩型及成桩工艺：机械钻孔灌注桩中性点深度ln=9.7*0.9=8m单桩极限承载力标准值：从桩顶起算Q uk = u ∑ψsi q sik l i + ψp q pk A p=3.14*0.8*(8*18+160*1.5)+3.14*0.4*0.4*4600=2733kN中性点以上负摩阻计算：i i i e e e i z z ∆+∆=∑-=γγσγ1121' =6.578184.0=⨯⨯kN q i ni si n 5.116.572.0'=⨯==σξ 中性点以上负摩阻标准值：11.5*3.14*0.8*8=231KN中性点以上填土的正摩阻：3.14*0.8*18*8=362kn特征值：2733/2-231-362/2≈950KN检测值：检测值采用桩反力反推， 即当桩基检测值为该值时能满足设计所需 模型中最大设计轴力833.74kn检测标准值为（883.74+231+362/2）*2≈2800KN桩身强度计算（800mm 直径桩）一、设计资料1.基本设计参数桩身受力形式：轴心受压桩稳定系数不折减不考虑地震作用效应桩顶5D 范围内箍筋加密主筋：HRB400f'y = 360 N/mm2箍筋：HRB400桩身截面直径：D = 800.00 mm纵筋合力点至近边距离：as = 35.00 mm混凝土：C30fc = 14.3 N/mm2成桩工艺系数： = 0.702.设计依据《建筑桩基技术规范》JGJ 94-2008《混凝土结构设计规范》GB 50010--2010二、计算结果1.. 验算正截面受压承载力r =D/2=800/2=400mmAps = πr 2 = 3.14×400.002 =502400 mm2根据《建筑桩基技术规范》式（5.8.2-2）ps c c A f ψ= 0.70×14.3×502400 =5029024N正截面受压承载力满足要求桩身强度计算（1000mm 直径桩）一、设计资料1.基本设计参数桩身受力形式：轴心受压桩稳定系数不折减不考虑地震作用效应桩顶5D 范围内箍筋加密主筋：HRB400f'y = 360 N/mm2箍筋：HRB400桩身截面直径：D = 1200.00 mm纵筋合力点至近边距离：as = 35.00 mm 混凝土：C30fc = 14.3 N/mm2成桩工艺系数： = 0.702.设计依据《建筑桩基技术规范》JGJ 94-2008《混凝土结构设计规范》GB 50010--2010二、计算结果1.验算正截面受压承载力r =D/2=1000/2=500mmAps = πr 2 = 3.14×500.002 =785000 mm2根据《建筑桩基技术规范》式（5.8.2-2）ps c c A f ψ = 0.70×14.3×785000=7857850N 正截面受压承载力满足要求2. 计算0.8直径桩配筋配筋率0.45%A's = minAps = 0.45%×502400=2260mm2 实配主筋：12D16，A's =2412mm23 .计算1.0直径桩配筋配筋率0.35%A's = minAps = 0.35%×785000=2747mm2 实配主筋：14D16，A's =2814mm24.裂缝计算因为桩身受力形式为轴心受压桩，所以无需进行裂缝计算。
单桩承载力计算
城南路（高浪路~吴都路）工程水中钢管桩承载力计算 本工程桩机平台及现浇箱梁水中部分的基础均采用Φ377的钢管桩作为主要受力构件，上铺14#、20#方钢作为纵横梁与下部的钢管桩有效连接，形成整个基础受力体系。
实测水位1.74m ，河床-1.00m ，钢管桩总长7m ，出水1m （桩顶标高2.74m ），入土深度3.26m(桩底标高-4.26)考虑到钢管桩为开口式打入，承载力计算时主要以摩擦力为主。
参考本工程水中范围内的地质报告，我部钢管桩主要进入的地质层为③2层及④层，分别为粉质粘土夹粉土和粉土层。
其地基承载力特征值及侧壁摩擦阻力分别为：③2粉质粘土夹粉土：τi=49.2kPa ，бR=140kPa ，土层范围（-0.69~-3.29）④粉土：τi=66.1kPa ，бR=160kPa ，土层范围（-3.29~-9.39） 单桩容许承载力[P]＝K1安全系数[桩侧极限摩阻力P su ＋桩底极限阻力P pu ] （1）打入桩容许承载力按下式计算][21][R i i i A l U P σατα+=∑ P －单桩轴向受压容许承载力kNU －桩周长ml i －桩在承台底面或最大冲刷线一下的第i 层土层中的长度mi τ－于l i 相对应的各土层与桩侧的极限摩擦阻力kPaA －桩底面积㎡R σ－桩底处土的极限承载力kPaαi α－分别为振动下沉对各土层桩侧摩阻力和桩底抵抗力的影响系数，打入桩其值均为1单根容许承载力：[P]=0.5×（αA бR +U ∑αiLi τi ）=0.5*（1*0.377*3.14*0.2*140+3.14*0.377*（2.29*49.2+0.97*66.1）） =121.2KN=12.12T㎡㎡断面范围内为水中满堂支架施工,长度L=10.4m ，该段混凝土方量为：）（212131S S S S l V ⨯++⨯⨯= =1/3*10.5*（11.5+8.65+65.8*5.11）=105m ³荷载P=105*2.5=262.5T取总荷载Q=1.2P=1.2*262.5=315T需要钢管桩N=Q/[P]=315/12.12=26根通航孔范围内的现浇段为贝雷架施工,长度L=21m ，该段混凝土方量为：）（212131S S S S l V ⨯++⨯⨯=*2 =1/3*10.5*（7+8.65+65.8*7）*2=164m ³荷载P=164*2.5=410T取总荷载Q=1.2P=1.2*410=492T需要钢管桩N=Q/[P]=492/20=25根1.9~2.6m 等高箱梁支架体系设计连续梁碗扣式承重支架立杆设置为实腹板、横梁、中隔板处纵、横距均为0.6*0.6M ，腹板梁处纵向设置三排，横梁横向六排，中隔梁横向二排，单位承载面积为0.36M 2。
单桩水平承载力特征值计算
单桩水平承载力特征值计算
单桩（群桩）水平承载力特征值计算包括计算单桩（群桩）的侧阻力和摩擦阻力。
其中，侧阻力是指桩身与土体之间产生的摩阻力，摩擦阻力是指桩身周围土体与桩身之间的黏结力。
下面将详细介绍单桩水平承载力特征值计算方法。
首先，需要计算单桩（群桩）侧阻力的特征值。
侧阻力的计算方法有很多种，常见的方法有静力触探法、动力触探法和负荷试验法。
其中，静力触探法是最常用的方法。
静力触探法是通过静力触探仪器进行触探，记录桩身下不同深度的侧阻力，然后将侧阻力与桩身侧面积相乘得到单桩（群桩）的侧阻力特征值。
其次，需要计算单桩（群桩）的摩擦阻力特征值。
摩擦阻力计算方法包括桥式摩擦计算法和比例摩擦计算法。
桥式摩擦计算法是通过桥式摩擦仪器进行摩擦计算，该仪器可以测量桩身周围土体与桩身之间的黏结力。
比例摩擦计算法是通过测量桩身周围土体的侧阻力和摩擦阻力的比值来计算单桩（群桩）的摩擦阻力特征值。
最后，需要进行单桩（群桩）的水平承载力特征值的计算。
水平承载力特征值的计算方法有很多种，常见的方法有平均值法、最不利值法和概率法。
平均值法是将所有单桩（群桩）的承载力特征值相加取平均得到水平承载力特征值。
最不利值法是将单桩（群桩）中的最小承载力特征值作为水平承载力特征值。
概率法则是将单桩（群桩）的承载力特征值按照一定的概率分布进行计算。
综上所述，单桩（群桩）水平承载力特征值计算包括计算侧阻力和摩擦阻力的特征值，然后根据一定的计算方法得出水平承载力特征值。
计算方法有很多种，需要根据实际情况选择合适的方法进行计算。
单桩承载力计算
单桩竖向承载力设计值(R)计算过程:桩型:大直径灌注桩(清底干净)桩基竖向承载力抗力分项系数:γs=γp=γsp=1.65桩类别:圆形桩直径或边长d/a=1000mm截面积As=.78539815m周长L=3.1415926m第1土层为:不计阻力土层,极限侧阻力标准值qsik=0Kpa层面深度为:.0m; 层底深度为:1.4m土层厚度h= 1.4 m土层液化折减系数ψL=1极限侧阻力Qsik=L×h×qsik×ψL=3.1415926×1.4 ×0×1= 0 KN第2土层为:淤泥,极限侧阻力标准值qsik=10Kpa层面深度为:1.4m; 层底深度为:-12.1m土层厚度h= 13.5 m土层液化折减系数ψL=1极限侧阻力Qsik=L×h×qsik×ψL=3.1415926×13.5 ×10×1= 424.115001 KN第3土层为:粘土,极限侧阻力标准值qsik=26Kpa层面深度为:-12.1m; 层底深度为:-21.6m土层厚度h= 9.5 m土层液化折减系数ψL=1极限侧阻力Qsik=L×h×qsik×ψL=3.1415926×9.5 ×26×1= 775.9733722 KN第4土层为:粘土,极限侧阻力标准值qsik=50Kpa层面深度为:-21.6m; 层底深度为:-28.2m土层厚度h= 6.6 m土层液化折减系数ψL=1极限侧阻力Qsik=L×h×qsik×ψL=3.1415926×6.6 ×50×1= 1036.725558 KN总极限侧阻力Qsk=∑Qsik= 2236.8139312 KN极限端阻力标准值qpk=280KN极限端阻力Qpk=qpk×As=280×.78539815= 219.911482 KN总侧阻力设计值QsR=Qsk/γs= 1355 KN端阻力设计值QpR=Qpk/γp= 133 KN基桩竖向承载力设计值R=Qsk/γs+Qpk/γp= 2236.8139312 /1.65+ 219.911482 /1.65= 1488。
单桩竖向承载力-水平承载力计算
单桩承载力计算(DZCZ-1)项目名称构件编号日期设计校对审核执行规范:《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010(2015年版)), 本文简称《混凝土规范》《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011), 本文简称《地基规范》《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2010(2016年版)), 本文简称《抗震规范》《建筑桩基技术规范》(JGJ 94-2008), 本文简称《桩基规范》钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; Q - HRBF400; R - HRBF500-----------------------------------------------------------------------1. 设计资料1.1 桩土关系简图1.2 已知条件(1) 桩参数承载力性状端承摩擦桩桩身材料与施工工艺干作业钻孔桩截面形状圆形砼强度等级 C30桩身纵筋级别 HRB400直径(mm) 350桩长(m) 4.000是否清底干净√端头形状不扩底(2) 计算内容参数竖向承载力√考虑负摩阻ㄨ受压桩桩身承载力√是否考虑压屈影响否成桩工艺系数ψc 0.75纵筋抗压作用折减系数ψs 0.90 水平承载力√允许水平位移(mm) 10.0轴力标准值(kN) -100.000永久荷载控制√地震作用√桩顶约束情况铰接桩身配筋 0.7纵筋保护层厚(mm) 60抗拔承载力ㄨ抗拔桩桩身承载力ㄨ软弱下卧层ㄨ考虑地基液化全考虑设计地震分组第一组抗震设防烈度 6度设防(0.05g)1.3 计算内容(1) 单桩竖向承载力(2) 受压桩桩身承载力(3) 单桩水平承载力2 计算过程及计算结果2.1 单桩竖向承载力(1) 竖向极限承载力侧阻计算序号地层名称地层厚度液化折减极限侧阻力本层侧阻(m) 系数Ψl qsik(kPa) (kN) =======================================================1 粘性土 0.90 1.0000 59.50 58.882 砾砂 3.10 1.0000 59.50 202.81 ======================================================= Σ 261.695 侧阻: Qsk=261.69 (kN)端阻计算q pk×A p=950.0000×0.0962=91.40 (kN)最后端阻Qpk=91.40(kN)(2) 竖向承载力特征值5.2.2及5.2.3R a——单桩竖向承载力特征值；Q uk——单桩竖向极限承载力标准值；K ——安全系数,取K=2。
单桩竖向承载力计算书
主楼单桩承载力计算书12、单桩极限承载力标准值计算：长螺旋钻孔灌压桩直径取①600,试取ZKZ1桩长为16.0米，ZKZ2桩长为28.0 米进入O层含碎石粉质粘土层根据《建筑桩基技术规范规范》(JGJ 94 —2008):单桩竖向极限承载力特征值计算公式：Q uk 二q pk A p 『q/i式中：Q uk ---单桩竖向极限承载力特征值；q pk,q sik ---桩端端阻力，桩侧阻力标准值；A p---桩底端横截面面积；u--- 桩身周边长度；l i---第i层岩土层的厚度。
经计算：Q uk =0.2826 X 2700+1.884 x( 50 X 1.0+90 X 7.5+85 X 4.5+100 X3.0 ) = 3400KNZKZ1单桩竖向承载力特征值R a=1/2 Q uk取R a=1600KN经计算：Q uk =0.2826 X 2700+1.884 x( 50 X 1.0+90 X 7.5+85 X 4.5+100 X15.0 ) = 5675KNZKZ2单桩竖向承载力特征值R a=1/2 Q uk取R a=2850KN3、桩身混凝土强度(即抗压验算)：本基础桩基砼拟选用混凝土为C30根据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94 —2008)第5.8.2条公式：N '■ c f c A ps+0.9f y As根据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94 —2008)第5.8.2条公式：N「c f c A Ps式中：f c--混凝土轴心抗压强度设计值；按现行《混凝土结构设计规范》取值，该工程选用C30砼，f c= 14.3N/m2;N-- 荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值；A PS--桩身横截面积，该式A PS= 0.2826m2;® c---基桩成桩工艺系数，本工程为长螺旋钻孔灌注桩，取0.8。
带入相关数据：对于ZKZ2A ps f c①c = 0.2826 X 106X 14.3 X 0.8 = 3232KN3232KN/1.35=2395KN>R对于ZKZ1:6A ps f c ① c+0.9f y As= 0.2826 X 10 X 14.3 X 0.8+0.9 X 360 X 924 =3532KN3232KN/1.35=2395KN>R4、桩基抗震承载力验算: 根据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94- 2008)第521.桩基竖向承载力计算，第2条地震作用效应和荷载效应标准组合公式：轴心竖向力作用下：N E K岂1.25R偏心竖向力作用下，除满足上式外，尚应满足下式的要求：N EKmax - 1.5RN EK --地震作用效应和荷载效应标准组合下，基桩或符合基桩的平均竖向力。
单桩 抗拔 承载力计算
3-1
细沙
9
0.5 0 0 0 0 0 1.7 0 0 0 0 0 0 1.3
3-2
淤泥质土
11
0
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1.1
3-3
中砂
35
0.5 0 0 4.5 0 2 0 0 2 2 0 0.7 0 0
4
粉质黏土
40
0.7 5 4.2 4.6 6.45 7.7 1.9 6.1 4 4 5.1 3.8 7.5 0Leabharlann 1284 kN,kN,
实取单桩竖向承载力特征值 Ra＝ 1700 kN
401 418 392 406 351 355 454 504 504 508 387 430 359
19 22 28 20 22 24 24 28 28 28 24 24 27
单桩
抗拔
力
单桩抗拔特征值 Rta=
420 440 420 427 373 379 478 531 531 536 411 454 385
预制管桩单桩竖向承载力特征值计算
工程名称: 1. 计
2. 输
桩类别：
计算公式：
Qpk(kN) ＝ qpkAp ＝
层序
岩土名称
清远厂区厂房1~6
《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 广东省《建筑地基基础设计规范》DBJ 15-31-2003 第10.2节
CFG孔桩
桩身直径d(mm) ： 400
5桩.单5位长
ZK3 ZK13 ZK17 ZK25 ZK26 ZK32 ZK38 ZK37 ZK33 ZK20 ZK5 ZK24
1.6956
3500
1
素填土
12
单桩承载力特征值计算
单桩承载力特征值计算单桩竖向承载力特征值计算人工挖孔桩 C30混凝土;桩径Φ1200(圆形)Φ1400(圆形) Φ1200x1800(椭圆形) (塔楼)有效桩长L?5.0m,预计桩长为L=5.0,25.0m(其中地下室底板为,5.5m、-5.0m) (塔楼)桩端持力层:?—微风化粉砂质泥岩、泥质粉砂岩，f=6~15MPa。
rp(裙房)桩端持力层:?—中风化泥质粉砂岩、含砾中粗砂岩，f=2.4~9.9MPa; rp 根据广东省《建筑地基基础设计规范》DBJ15-31-2003，第10.2.4条嵌岩桩，单桩竖向承载力特征值为: R=R+R+RasarapaR=uΣqlsasiaiR=uCfhrap2rsrR=CfApa1rpp取C,0.4，C,0.03(无扩大头)，f,4Mpa(中风化)或10Mpa(微风化)。
12rp桩身混凝土强度控制的单桩竖向承载力:1) 桩Φ1200:2F=0.7×π/4×1200×14.3/1.25=9052 KN (配筋为18Φ20，配筋率为0.5%) 2) 桩Φ1400:2F=0.7×π/4×1400×14.3/1.25=12320 KN (配筋为22Φ20，配筋率为0.45%) 3) 桩Φ1200x1800:F=0.7×π×600×900×14.3/1.25=13578 KN (配筋为26Φ20，配筋率为0.481%)桩承载力计算:(1)ZH3 Φ1200扩至1800——微风化2R=0.4×π/4×1.8×10000=10176KN a取R=8500KN a(2)ZH4 Φ1400扩至2100——微风化2R=0.4×π/4×2.1×10000=13847KN a取R=12000KN a(3)ZH5 Φ1200x1800(椭圆形)，扩底Φ1800x2400——微风化R=0.4×π×0.9×1.2×10000 a=13564KN取R=13000KN a(4)抗浮计算计算条件:a.抗浮设计水位标高从室外地坪起算，计算水头高度Hw=5.7+0.35-0.45=5.60米;b. 顶板覆土1.2米厚;计算柱距:8.0x8.0米;c.顶板厚h=200mm，主梁截面500x1000，次梁400x700(忽略);底板厚h=350mm，主梁截面400x900;则:水浮力为:F=10x5.60x8.0x8.0=3584 KN竖向轴力:W=8.0x8.0x[25x(0.2+0.35)+17x1.2]+0.4x0.55x25x(8.0+8.0)+0.5x0.8x25x(8. 0+8.0)=2433 KN抗拔力: R1=1.05F-W=1.05x3584-2433=1330 KN根据广东省《建筑地基基础设计规范》DBJ15-31-2003，第10.2.10条嵌岩桩，单桩竖向抗拔承载力特征值为(考虑入中风化累积长度不少于4.0米，取f=4Mpa): rpa. ZH1:Φ1200抗拔桩，扩底Φ2000，支承于中风化岩,入岩0.5米最不利情况是，累积4米中风化岩连续均为强风化岩，抗拔桩最短桩长为6.0米，其抗拔力为: R=uΣλql+0.9Gtapisiai0=πx4x2.0x(0.70x90)+πx0.5x2.0x(0.70x0.03x4000)+ π/4x1.2x1.2x25x6.0 =1582+263+169=1915 KN，取R =1800 KN ta其相应竖向承载力特征值为:2R=0.4xπ/4x2.0x4000 a=5024 KN，取R =5000 KN ab. ZH2:Φ1200抗拔桩，扩底Φ2200，支承于中风化岩,入岩0.5米最不利情况是，累积4米中风化岩连续均为强风化岩，抗拔桩最短桩长为6.0米，其抗拔力为: R=uΣλql+0.9Gtapisiai0=πx4x2.2x(0.70x90)+πx0.5x2.2x(0.70x0.03x4000) =1740+290+1692=2199 KN，取R =2100 KN ta其相应竖向承载力特征值为:2R=0.4xπ/4x2.2x4000 a=6079 KN，取R =6000 KN ac. 配筋计算322配筋计算As=1330x10/300=4433mm，实配18Φ20(As=6280 mm)32б=Nk/As=1330x10/6280=211.8 N/mm sk?=1.1-0.65f/ρб=1.1-0.65x2.01/(0.01x211.8)=0.4831 tktesk 2d=30x20/30x1.0x20=20mm eqw=α?б(1.9c+0.08d/ρ)/E maxcrskeqtes5=2.2x0.4831x211.8x(1.9x35+0.08x20/0.01)/2.0x10=0.254mm?0.2mm2调整配筋，实配28Φ20(As=8792 mm)32б=Nk/As=1330x10/8792=151.2 N/mm sk?=1.1-0.65f/ρб=1.1-0.65x2.01/(0.01x151.2)=0.236 tktesk 2d=30x20/30x1.0x20=20mm eqw=α?б(1.9c+0.08d/ρ)/E maxcrskeqtes5=2.2x0.236x151.2x(1.9x35+0.08x20/0.01)/2.0x10=0.089mm根据上述计算，裂缝宽度为0.089mm?0.2mm，满足抗裂要求。
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城南路（高浪路~吴都路）工程水中钢管桩承载力计算 本工程桩机平台及现浇箱梁水中部分的基础均采用Φ377的钢管桩作为主要受力构件，上铺14#、20#方钢作为纵横梁与下部的钢管桩有效连接，形成整个基础受力体系。
实测水位1.74m ，河床-1.00m ，钢管桩总长7m ，出水1m （桩顶标高2.74m ），入土深度3.26m(桩底标高-4.26)考虑到钢管桩为开口式打入，承载力计算时主要以摩擦力为主。
参考本工程水中范围内的地质报告，我部钢管桩主要进入的地质层为③2层及④层，分别为粉质粘土夹粉土和粉土层。
其地基承载力特征值及侧壁摩擦阻力分别为：③2粉质粘土夹粉土：τi=49.2kPa ，бR=140kPa ，土层范围（-0.69~-3.29）④粉土：τi=66.1kPa ，бR=160kPa ，土层范围（-3.29~-9.39） 单桩容许承载力[P]＝K1安全系数[桩侧极限摩阻力P su ＋桩底极限阻力P pu ] （1）打入桩容许承载力按下式计算][21][R i i i A l U P σατα+=∑ P －单桩轴向受压容许承载力kNU －桩周长ml i －桩在承台底面或最大冲刷线一下的第i 层土层中的长度mi τ－于l i 相对应的各土层与桩侧的极限摩擦阻力kPaA －桩底面积㎡R σ－桩底处土的极限承载力kPaαi α－分别为振动下沉对各土层桩侧摩阻力和桩底抵抗力的影响系数，打入桩其值均为1单根容许承载力：[P]=0.5×（αA бR +U ∑αiLi τi ）=0.5*（1*0.377*3.14*0.2*140+3.14*0.377*（2.29*49.2+0.97*66.1）） =121.2KN=12.12T㎡㎡断面范围内为水中满堂支架施工,长度L=10.4m ，该段混凝土方量为：）（212131S S S S l V ⨯++⨯⨯= =1/3*10.5*（11.5+8.65+65.8*5.11）=105m ³荷载P=105*2.5=262.5T取总荷载Q=1.2P=1.2*262.5=315T需要钢管桩N=Q/[P]=315/12.12=26根通航孔范围内的现浇段为贝雷架施工,长度L=21m ，该段混凝土方量为：）（212131S S S S l V ⨯++⨯⨯=*2 =1/3*10.5*（7+8.65+65.8*7）*2=164m ³荷载P=164*2.5=410T取总荷载Q=1.2P=1.2*410=492T需要钢管桩N=Q/[P]=492/20=25根1.9~2.6m 等高箱梁支架体系设计连续梁碗扣式承重支架立杆设置为实腹板、横梁、中隔板处纵、横距均为0.6*0.6M ，腹板梁处纵向设置三排，横梁横向六排，中隔梁横向二排，单位承载面积为0.36M 2。
空腹板处立杆设置间距为0.9M*0.9M ，单位承载面积0.81M 2，挑臂处立杆设置间距为纵向0.9M ，横向1.20M ，单位承载面积1.08M 2。
纵向设置三排；横杆步高为1.2M ，立杆底部设15*15CM 可调底托板，立杆底部上60CM 处设一道纵、横杆。
底部扫地杆距地面高度小于35cm 。
根据现场实际情况对所有现浇连续梁浇筑除跨G312国道为门洞支架外均采用满堂式宛扣承重支架，由于连续梁处在园曲线上，因此支架中间需打插，打插部分支架横杆采用Ф48m m 壁厚3mm 脚手钢管扣件连接。
底模横.梁木采用两根Ф48mm 壁厚3.0mm 的脚手钢管，纵梁木采用10*10CM 方木。
承重支架采用¢48碗扣支架搭设，所使用的下碗扣、上碗扣、横杆接头、限位销应符合验收规范并具有产品合格证和质检报告，碗扣支架钢管壁厚为3.0mm 壁厚公差不得大于-0.025mm ，上碗扣、可调底座及可调托撑螺母应采用可锻铸铁或铸钢制造，其机械性能应符合GB9440中KTH330－08及GB11352中ZG270－500的规定；下碗扣、横杆接头、斜杆接头应采用碳素铸钢制造，其材料机械性能应符合GB11352中ZG230－450的规定；立杆上的上碗扣应能上下串动和灵活转动，不得有卡滞现象；立杆与立杆连接的连孔处应能插入Ф12mm 连接销。
附图1：匝道现浇箱梁支架示意图3.2.2水上现浇箱梁支架体系设计根据现场实际情况，对水中现浇箱梁碗扣式承重支架做如下设计：现浇箱梁下方打设Φ400的9m钢管桩做为承重基础，间距为横桥向1.5m，纵桥向2m满布；钢管桩顶齐平承台及下系梁顶面，桩顶纵桥向搁置20#方钢，并与桩顶焊接牢靠作为主梁；次梁为14#方钢，横桥向间距1m均布；次梁上垂直与次梁方向均布10#槽钢，间距60cm作为碗扣式支架的基础。
碗扣式承重支架立杆设置为实腹板、横梁、中隔板处纵、横距均为0.6*0.6M，腹板梁处纵向设置三排，横梁横向六排，中隔梁横向二排，单位承载面积为0.36M2。
空腹板处立杆设置间距为0.9M*0.9M，单位承载面积0.81M2，挑臂处立杆设置间距为纵向0.9M，横向1.20M，单位承载面积1.08M2。
纵向设置三排；横杆步高为1.2M，立杆底部设15*15CM可调底托板，立杆底部上60CM处设一道纵、横杆。
上部满堂支架尽量按照荷载分布情况，竖向立杆布置在支撑节点之上。
附图2：水上现浇箱梁支架搭设平面示意图水上现浇支架示意图6支架整体性结构措施为加强支架的整体稳定性，必须设置横向、纵向和水平剪刀撑，具体布置参数及要求如下：支架搭设时须设置斜撑（剪刀撑），纵向设置在外侧及靠近腹板处，横向设置在横梁处，每隔6m设一档。
可调节杆伸长量不得超过300mm，箱梁支架与完成的立柱形成抱箍，对平曲线半径较小的箱梁采用脚手钢管代替纵向连杆调节立杆间距。
模板支撑架四周从底到顶连续设置竖向剪刀撑；纵横向由底到顶连续设置竖向剪刀撑，其间距应小于等于4.5m。
剪刀撑斜杆与地面夹角应在45～60度之间，斜杆应每步与立杆扣接。
碗扣式箱梁支架剪刀撑布置表水平剪刀撑与纵横杆控制在45°左右，和立杆进行扣件连接。
水平剪刀撑每4m设置一道。
荷载计算验算依据：《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》JGJ166－2008本工程碗扣式支架搭设采用ф48×3.0钢管，本方案采用30cm×60cm 、60cm×60cm、90cm×60cm及90cm×120cm为单元杆件，立杆间采用水平杆、同时按规范要求设置横向、纵向、及水平剪刀撑进行连接，形成一个整体性支架。
3.2.6.1 1.5m等高箱梁承载力设计值及验算（1）、荷载分类及计算○1永久荷载（荷载分项系数取1.2）。
钢筋混凝土比重取25KN/m3，结构高度1.6~1.9m渐变，取平均值1.75m，桥面宽度12.49m。
混凝土自重一般桥墩横梁：单位投影面积自重：q1（主）＝25×1.75×1＝43.75KN/m2腹板：腹板宽度0.5m，高度1.75m。
横截面面积，取最不利荷载处，宽度为0.4m，S2＝0.5×1.75＝0.875m2，每延米自重：G2＝0.875×25＝21.875KN/m空腹部位：顶板厚度0.25m，底板厚度0.25～0.36m跨中底板厚度0.25m，单位宽度的横截面面积S3＝1×（0.25+0.25）＝0.5m2，每延米自重：G3＝0.5×25×1＝12.5KN/m模板及支撑木方的自重根据《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范JGJ166－2008》中表4.2.3-1，模板及木方的自重取为0.50KN/m2杆系自重由于本工程标准段内箱梁支架搭设高度多数在10m以内，可不计算架体自重。
配件自重1、脚手板自重标准值统一按0.35kN/m2取值。
2、操作层的栏杆与挡脚板自重标准值按0.14kN/m2取值。
3、支架上满挂密目安全网自重标准值按0.01kN/m2取值。
（2）可变荷载（荷载分项系数取1.4）人员及施工设备荷载取1.0KN/m2振捣混凝土时产生的荷载2.0KN/m2作用于模板支撑上的水平风荷载标准值WkWk＝0.7μzμsW0μz—风压高度变化系数，按《建筑结构荷载规范》查表得到，取值1.0μs—风荷载体型系数，按《建筑结构荷载规范》查表得到，取值0.8W0—基本风压（KN/m2），按《建筑结构荷载规范》查表得到，取值0.55Wk＝0.7×1×0.8×0.55＝0.308KN/m2单位长度侧模板上的风荷载为：W＝0.308×1×1.75＝0.539KN21900风荷载对跨中支架内力分析简图Wv＝1200/900×W＝0.719KNWs＝（Wv2+W2）1/2＝1.258KN（2）、荷载效应组合计算①荷载计算A、支撑材料底模为竹胶板，底模铺设方木，断面为10×10cm，间距25m，碗口式支架顶部采用扣件式钢管连接，在钢管上纵向立放10×10cm木方间距为25cm。
钢管支架采用WDJ碗扣式脚手支架，横梁、腹板处立杆纵横间距为0.6m×0.6m步距1.2m和空腹处纵横间距为0.9m×0.9m两种。
B、恒、活载计算（1）、荷载系数取值：静载系数1.2，活载系数1.4（2）、静载：横梁及腹板处：q1=25×1.75=43.75KN/m2；空腹部位：q2=25×(0.25＋0.25)=12.5KN/m2支架、模板系统自重：q3=0.35+0.14+0.01=0.50KN/m2。
（3）、活载：混凝土冲击荷载：q4=2.0KN/m2；施工人员及施工设备荷载：q5=1.0KN/m2。
风荷载：q6= Wk = 0.7μz·μs·Wo=0.7×1×0.8×0.55=0.308 KN/m2（4）荷载效应组合计算一般横梁处：Q1=1.2×（q1+ q3）+0.9×1.4×（q4+q5+q6）=1.2×（43.75+0.5）+0.9×1.4×（2.0+1+0.308）=57.27KN/m2；空腹部位：Q2=1.2×（q2+ q3）+0.9×1.4×（q4+ q5+q6）=1.2×（12.5+0.5）+0.9×1.4×（2.0+1.0+0.308）=19.77KN/m2；腹板处：Q3=1.2×（q1+ q3）+0.9×1.4×（q4+q5+q6）=1.2×（43.75+0.5）+0.9×1.4×（2.0+1+0.308）=57.27KN/m2；门洞荷载计算一、贝雷梁受力计算1、单片贝雷梁I0 W=3578.5cm3I=250497.2cm4EI=526044.12KN.m3弯[M]=788.2 KN.m剪[N]=245.2KN半幅桥共计36条贝雷梁，其中12条承载砼贝雷梁采用双拼，承载宽度0.9m ，单片贝雷梁受力宽度0.45m ，根据上文荷载计算结果，空腹部位荷载为：q=[1.2×（q2+ q3）+0.9×1.4×（q4+ q5+q6）]×0.9/2=[1.2×（12.5+0.5）+0.9×1.4×（2.0+1.0+0.308）]×0.9/2=8.9KN/m2 M=281ql =2219.881⨯⨯=490.6KN.m<[M]=788.2 KN.m N=qL/2=93.45KN<[N]=245.2KN ƒ=EI ql 38454=42.8mm <[400L]=52.5mm2、局部腹板下方由六排贝雷承载，根据上文荷载计算结果，腹板处： q=1.2×（q1+ q3）+0.9×1.4×（q4+q5+q6）=1.2×（43.75+0.5）+0.9×1.4×（2.0+1+0.308）=57.27KN/m2 M=281ql =22127.5781⨯⨯=3157KN.m<6[M]=4729KN.m N=qL/2=601.335KN<4[N]=980KN ƒ=EI ql638454⨯=45.9mm <[400L ]=52.5mm。