墩柱模板承载力计算
墩柱脚手架施工荷载计算书模板
墩柱脚手架施工验算一、受力分析作用于脚手架上的荷载,可分为永久荷载〔恒荷载和可变荷载〔活荷载两类。
1、脚手架的永久荷载,一般包括下列荷载：①组成脚手架结构的杆系自重,包括：立杆、纵向横杆、横向横杆、剪刀撑等自重；②配件重量,包括：脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等防护设施及附加构件的自重；设计脚手架时,其荷载应根据脚手架实际架设情况进行计算。
2、脚手架的可变荷载,包括下列荷载：①脚手架的施工荷载,脚手架作业层上的操作人员、器具及材料等的重量。
②风荷载。
3、荷载取值①脚手架结构杆系自重标准值②脚手架配件重量标准值。
脚手板自重标准值统一按0.35kN/m2 取值。
操作层的栏杆与挡脚板自重标准值按0.14kN/m2 取值。
脚手架上满挂密目安全网自重标准值按0.01kN/m2 取值。
施工人员及设备荷载标准值按均布活荷载取1.0kN/m2。
3、受力分析架体结构的主要传力途径为：操作平台上的各种竖向荷载—横向—水平杆—纵向水平杆—立杆—垫木—地基。
从传力途径可以看出,结构杆件中立杆底段是受力最大,因此在计算过程中主要计主杆底段和地基。
在脚手架的搭设计算中,主要的是通过荷载的分布情况及大小,验算立杆的刚度和稳定性是否满足要求。
另外,脚手架构造、脚手架加强加固必须满足施工要求和安全技术规范要求。
跨铁路桥墩墩身高度最高的为Z27一号墩柱,墩身高25.20米,对其进行支架验算,〔验算过程中未做特殊说明的,均需参见《建筑施工碗口式脚手架安全技术规范》〔JGJ166-2008一、脚手板验算均布荷载q1为：〔脚手板自重0.35kN/m2*1.2+1.4*施工人员及设备荷载标准值按均布活荷载1.0KN/M2=1.82kN/m2脚手板最大弯矩为：Mmax=ql2/8=1.82*1.22/8=0.328kN.m脚手板截面的抵抗矩为：W=bh2/6=450*502/6=1.875*105mm〔脚手板采用厚度为5cm、长度为450cm的松木板脚手板最大应力为：б=Mmax/W=1.749*10-3Mpa查《路桥施工计算手册》知采用松木脚手板时能承受的应力为[б]=8Mpa б<[б]故采用厚度为5cm、长度为450cm的松木脚手板满足施工要求二、钢管横杆计算脚手板的应力值为：R B =0.5*1.82*1.2=1.092kN均布荷载q1为：〔钢管自重0.0384KN/m*1.2+脚手板的应力1.092kN=1.128kN/m横杆最大弯矩为：Mmax=ql2/8=1.128*1.22/8=0.203kN.m横杆抵抗矩为：W=bh2/6=5.08cm3〔横杆采用ф48×3.5钢管横杆最大应力为：б=Mmax/W=0.04Mpa查《路桥施工计算手册》知钢管承受的应力值为[б]=215Mpaб<[б]故横杆采用φ48×3.5钢管满足施工要求三、扣件抗滑承载力计算P c=[1.2*〔钢管自重+脚手板自重+1.4*施工人员及设备荷载标准值按均布活荷载]/2*2=[<1.2<0.0384*1.2*4+0.35*1.2*1.2>+1.4*<1.0*1.2*1.2>]/2*2=2.842P c<F b=12.8kN〔F b为扣件摩擦力设计值,取12.8kN故横杆扣件满足施工要求四、立杆计算1、组合风荷载时单肢立杆承载力计算：1风荷载对立杆产生弯矩按下式计算：M W=1.4*a*l02*W k/10=1.4×0.9×1.22×0.8/10=0.145KN·m式中：Mw——单肢立杆弯矩〔KN·m；a——立杆纵矩〔m；W k——风荷载标准值,取0.8kN/m2,参见《路桥施工计算手册》；l0——立杆计算长度〔m。
墩身钢模板受力计算
墩身模板受力计算一、基本参数：最大墩身分节高度9m ，砼初凝时间为7h ，入模温度25℃。
砼容重γ=25KN/m 3，砼坍落度约16～18㎝，砼每小时浇注数量为40m 3/h ，墩身最小截面积S=5.2×4.8+2.42×3.14=43.05㎡砼浇注速度：V=40/S=40/43.05=0.93m/h 二、砼侧压力计算。
1、有效压头高度hV=0.93m/h<6m/hh=1.53+3.8V/T=1.53+3.8×0.021=1.61m P max =0.22rt 。
k 1k 2V 1/2 (式1) P max =rh (式2) t 。
-砼初凝时间 k 1-外加剂影响系数k 2-砼坍落度影响修正系数 P max =0.22rt 。
k 1k 2V 1/2=0.22×25×7×1.2×1.15×0.931/2=51KPaP max =γh =25×1.61=40.25KPa 取P max =51KPa2、倾倒砼时产生的荷载P 1=6KPa根据《公桥规》作用于模板的侧向最大压力P=P max +P 1=51+6=57KPa三、模板计算：模板采用横肋[10，间距25㎝，竖肋采用高为80㎜厚6㎜热轧扁钢。
面板采用δ=6㎜钢板。
1、面板强度计算面板被横肋、竖肋分成多个区域，按 l x =30㎝，l y =25㎝,l x /l y =1.2<2面板按两边简支，两边固结的双向板计算，取1㎜宽板条作为计算单元q=P ×1㎜=57KPa ×1㎜=0.057N/㎜ 1.1应力计算跨中弯矩M x =k x q l x 2 ；M y =k y q l y 2支座边上的弯矩，M x 。
=k x 。
q l x 2;M y 。
=k y 。
q l y 2查表知：k x =0.0285；k y =0.0158，k x 。
墩柱模板承载力计算
墩柱模板承载力计算1 模板及支架自重肋形楼板及无梁楼板的荷载：(见附表）2 混凝土容重24 kN/ m3钢筋混凝土容重（以体积计算的含筋量≤2％时）25 kN/ m33 施工人员及设备的自重a、计算模板及直接支承模板的小楞时(均布荷载) 2.5 kN/ m2以集中荷载验算（取大者） 2.5 kNb、计算直接支承小楞结构构件时(均布荷载) 1.5 kN/ m2c、模板单块宽度小于150mm时，集中荷载可分布在相邻的两块板上。
4 振动混凝土时产生荷载对水平面模板为 2 kN/ m2对垂直面模板为（作用在新浇混凝土有效侧压高度之内） 4 kN/ m2 5 新浇混凝土对模板的侧压力新浇混凝土的初凝时间（h）t=200/(T+15) 5.41 H T为混凝土的温度，取T＝22 ℃混凝土的浇注速度（V） 6 m/h 新浇混凝土顶面至侧压力计算处的总高度（H） 6 m外加剂影响系数（β1）：不掺外加剂时取 1掺具有缓凝作用的外加剂时 1.2混凝土塌落度影响修正系数（β2）：当塌落度小于30mm时取0.85 50～90mm时取 1110～150mm时取 1.15新浇混凝土对模板的侧压力：F=0.22γtβ1β2V1/268.22 kN/ m2 F=24H 144 kN/ m2取二者中的小者，侧压力为：68.22 kN/ m26 倾倒混凝土时对垂直面模板的水平荷载：用溜槽、串筒、或导管输出 2 kN/ m2用容量0.2及小于0.2m3的运输器具倾倒 2 kN/ m2用容量大于0.2至0.8m3的运输器具倾倒 4 kN/ m2用容量大于0.8m3的运输器具倾倒 6 kN/ m2本方案采用输送泵灌注，取值为 2 kN/ m2由于灌注放料与混凝土振捣是交替进行的，此力不与新浇混凝土对模板的侧压力同时计算。
7 墩柱模板有关数据：肋间距：400 mm 面板厚度： 6 mm 肋高：90 mm 肋宽：8 mm 计算荷载值：27.29 kN/m 惯性矩：1769261.5 Mm4钢材弹性模量：210000000 pa 中性轴位置：81.92 mm8 模板检算：最大弯矩：qL2/10 0.5457 kN-m 强度计算：最大拉力25.27 Mpa 最大压力 4.34 Mpa强度符合要求。
墩柱模板受力计算书(范本)
2021年1月墩柱模板受力计算书目录一、荷载标准值验算 ................................................................................................................................ - 1 - 二、模板材料规格 .................................................................................................................................... - 4 - 三、 CAD 示意图及模型图 ................................................................................................................... - 5 - 四．模板结构参数 .................................................................................................................................... - 7 - 五、有限元计算 ........................................................................................................................................ - 7 - 六、有限元前处理 .................................................................................................................................... - 8 - 七、模板部分有限元受力计算 .............................................................................................................. - 10 -一、荷载标准值验算1.1.1.1. 新浇混凝土自重标准值k G 2由《建筑施工模板安全技术规范》P14页得出：普通混凝土可采用3m /24kN 。
2000×1800墩柱计算书
2000×1800墩柱模板支撑计算书一、墩柱模板基本参数墩柱模板的截面宽度 B=2000mm，墩柱模板的截面高度 H=1800mm，墩柱模板的计算高度 L = 7000mm，柱箍间距计算跨度 d = 1000mm。
墩柱模板竖楞截面宽度48mm，高度100mm，间距300mm。
柱箍采用轻型槽钢[20#，每道柱箍2根钢箍，间距1000mm。
柱箍是墩柱模板的横向支撑构件，其受力状态为受弯杆件，应按受弯杆件进行计算。
二、墩柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h ； T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃；V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m ； 1—— 外加剂影响修正系数，取1.000； 2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m 2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.000kN/m 2倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.000kN/m 2。
三、墩柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下53.60k N/mA面板计算简图1.面板抗弯强度计算支座最大弯矩计算公式跨中最大弯矩计算公式其中 q —— 强度设计荷载(kN/m)；q = (1.2×40.00+1.4×4.00)×1.00 = 53.60kN/md —— 竖楞的距离，d = 300mm ；经过计算得到最大弯矩 M = 0.10×53.600×0.30×0.30=0.482kN.M面板截面抵抗矩 W = 1000.0×6.0×6.0/6=6000.0mm 3经过计算得到f = M/W = 0.482×106/6000.0 = 80.400N/mm 2面板的抗弯计算强度小于190.0N/mm 2,满足要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6qd截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.6×0.300×53.600=9.648kN截面抗剪强度计算值 T=3×9648/(2×1000×6)=2.412N/mm 2截面抗剪强度设计值 [T]=110.00N/mm 2面板的抗剪强度计算满足要求!3.面板挠度计算最大挠度计算公式其中 q ——混凝土侧压力的标准值，q = 40.000×1.000=40.000kN/m；E ——面板的弹性模量，取206000.0N/mm2；I ——面板截面惯性矩 I = 1000.0×6.0×6.0×6.0/12=18000.0mm4；经过计算得到 v =0.677×(40.000×1.00)×300.04/(100×206000.0×18000.0) = 0.592mm [v] 面板最大允许挠度，[v] = 300.000/250 = 1.20mm；面板的最大挠度满足要求!四、竖楞槽钢的计算竖楞槽钢直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下16.08k N/m竖楞槽钢计算简图1.竖楞槽钢抗弯强度计算支座最大弯矩计算公式跨中最大弯矩计算公式其中 q ——强度设计荷载(kN/m)；q = (1.2×40.00+1.4×4.00)×0.30 = 16.08kN/md为柱箍的距离，d = 1000mm；经过计算得到最大弯矩 M = 0.10×16.080×1.00×1.00=1.608kN.M竖楞槽钢截面抵抗矩 W = 48.0×100.0×100.0/6=80000.0mm3经过计算得到f = M/W = 1.608×106/80000.0 = 20.100N/mm2竖楞槽钢的抗弯计算强度小于190.0N/mm2,满足要求!2.竖楞槽钢抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6qd截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.6×1.000×16.080=9.648kN截面抗剪强度计算值 T=3×9648/(2×48×100)=3.015N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=110.00N/mm2竖楞槽钢抗剪强度计算满足要求!3.竖楞槽钢挠度计算最大挠度计算公式其中 q ——混凝土侧压力的标准值，q = 40.000×0.300=12.000kN/m；E ——竖楞槽钢的弹性模量，取206000.0N/mm2；I ——竖楞槽钢截面惯性矩 I = 48.0×100.0×100.0×100.0/12=4000000.3mm4；经过计算得到 v =0.677×(40.000×0.30)×1000.04/(100×206000.0×4000000.3) = 0.099mm[v] 竖楞槽钢最大允许挠度，[v] = 1000.000/250 = 4.00mm；竖楞槽钢的最大挠度满足要求!五、B方向柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍的规格:槽钢20#；钢柱箍截面抵抗矩 W = 191.00cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 1910.00cm4；16.08k N16.08k N16.08k N16.08k N16.08k N16.08k N16.08k NB方向柱箍计算简图其中 P ——竖楞槽钢传递到柱箍的集中荷载(kN)；P = (1.2×40.00+1.4×4.00)×0.30 × 1.00 = 16.08kN经过连续梁的计算得到B方向柱箍剪力图(kN)B方向柱箍弯矩图(kN.m)B方向柱箍变形图(kN.m)最大弯矩 M = 34.652kN.m最大支座力 N = 56.280kN最大变形 v = 2.258mm1.柱箍抗弯强度计算柱箍截面抗弯强度计算公式其中 M x ——柱箍杆件的最大弯矩设计值, M x = 34.65kN.m；x——截面塑性发展系数, 为1.05；W ——弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩, W = 382.00cm3；柱箍的抗弯强度设计值(N/mm2): [f] = 205.000B边柱箍的抗弯强度计算值 f = 90.71N/mm2；B边柱箍的抗弯强度验算满足要求!2.柱箍挠度计算经过计算得到 v =2.258mm[v] 柱箍最大允许挠度，[v] = 2000.000/400 = 5.00mm；柱箍的最大挠度满足要求!六、H方向柱箍的计算16.08k N16.08k N16.08k N16.08k N16.08k N16.08k N16.08k NH方向柱箍计算简图其中 P ——竖楞槽钢传递到柱箍的集中荷载(kN)；P = (1.2×40.00+1.4×4.00)×0.30 × 1.00 = 16.08kN 经过连续梁的计算得到H方向柱箍剪力图(kN)0.000H方向柱箍弯矩图(kN.m)H方向柱箍变形图(kN.m)最大弯矩 M = 29.410kN.m最大支座力 N = 56.280kN最大变形 v = 1.596mm1.柱箍抗弯强度计算柱箍截面抗弯强度计算公式f = M/W < [f]其中 M ——柱箍杆件的最大弯矩设计值, M = 29.41kN.m；W ——弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩, W = 382.00cm3；柱箍的抗弯强度设计值(N/mm2): [f] = 205.000。
墩柱模板计算书
墩柱模板计算书墩柱模板构造尺寸见施工设计图纸，计算如下：解：依据《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）P309页普通模板荷载的计算公式，结合现场施工的机具、设备情况，新浇混凝土对模板的最大侧压力为：P max =0.22rt0k1k2v1/2=0.22×26×6×1.15×31/2=68Kpa式中P max：新浇混凝土对模板的最大侧压力（Kpa）；V：混凝土的浇筑速度（m/h），结合现场钢筋密集，取v=3m/h；t0：新浇混凝土的初凝时间（h），取t0=6小时；r：混凝土的容重r=26KN/m3k1：外加计影响修正系数，不掺加外加剂取1.0k2：混凝土塌落度（140~160mm）影响修正系数，取1.151、面板计算（1）强度计算选用模板区格中四面固结的最不利受力情况进行计算。
Ly/Lx=350/450=0.78 查《路桥施工计算手册》P775页，均布荷载作用下四面固结的板的计算系数，得：Km x0= －0.0679 Km y0= －0.0561KM x0= 0.0281 Km y0= 0.0138 K f=0.00188取1mm宽的板条作为计算单元，荷载q为：q=0.074×1=0.074N/mm支点处的弯矩为：M x0= Km x0×q×L x2= －0.0679×0.074×4502=－1017N·mmM y0= Km x0×q×L y2= －0.0561×0.074×3502=－509N·mm面板的截面系数：W=1/6×bh2=1/6×1×62=6mm3应力为：σmax=M max/W=1017/6=170Mpa<[σ]=215Mpa可满足施工要求。
跨中弯矩：M x= KM x×q×L x2= 0.0281×0.074×4502=421N·mm M y= KM y×q×L y2= 0.0138×0.074×3502=125N·mm 钢板的泊松比ζ=0.3 故需换算为：M x（ζ）= M x+ζM y=421+0.3×125=459N·mmM y（ζ）= M y+ζM x=125+0.3×421=251N·mm应力为：σmax=M max/W=459/6=76.5Mpa<[σ]=215Mpa可满足施工要求。
墩柱和预制小箱梁模板受力计算
（1）模板受力计算：对州河特大桥直径1.7m,高10.41m的，模板进行如下计算。
模板设计高度 h=10.41m混凝土浇筑速度 ν= 2.50m/h混凝土温度 T=200C外加剂影响修正系数 β1=1混凝土坍落度影响系数β2= 1.15（t0=200/（T+15））混凝土浇筑初凝时间 t0= 5.71混凝土的重力密度 r c=25KN/m3永久荷载分项系数 1.2可变荷载分项系数 1.4折减系数0.851）荷载设计值Ⅰ、混凝土侧压力①浇筑混凝土时的侧压力标准值F1=0.22r cβ1β2t0ν1/2= 57.10KN/m2F2=r c H=260.25KN/m2按施工规范规定取最小值，则侧压力标准值为：F1= 57.10KN/m2②浇筑混凝土时的侧压力设计值：F=F1×分项系数×折减系数F=F1×1.2×0.85=58.242KN/m2Ⅱ、倾倒混凝土时产生水平荷载设计值：标准值F= 6 KN/m2（使用1m3吊斗）F′= F×分项系数×折减系数F′= F×1.4×0.85=7.14KN/m2Ⅲ、采用插入式振捣器产生的荷载设计值标准值F= 4 KN/m2F"= F×分项系数×折减系数F"= F×1.4×0.85=4.76KN/m2Ⅳ、荷载组合F组合=F+（F′+F"）= 70.142KN/m22）面板的强度及刚度验算 Ⅰ、强度验算面板按支撑于横肋上（内楞）的三跨连续梁计算，横肋采用宽10mm,高100mm 的扁钢，间距为250mm 。
取计算单元宽200mm(可约去) q=F 组合×b= 14.03 KN/m面板钢材的抗弯强度f ω= 205 Mpa ，面板单元的弯曲截面系数W 抵= bh 2/6=1200mm 3,三跨连续梁受均布荷载作用的最大弯矩为M=0.1ql 2=87688N.mmωδf MP W M <===07.73120087688抵，强度满足要求。
45：1实心墩柱模板计算书
达坂城湿地特大桥45：1实心墩柱模板计算书荷载计算一、水平荷载统计：根据路桥混凝土的施工条件计算混凝土侧压力如下：1.新混凝土对模板的水平侧压力标准值按照《建筑工程大模板技术规程》（JGJ74-2003）附录B ，模板荷载及荷载效应组合B.0.2规定，可按下列二式计算，并取其最小值：2/121022.0V t F c ββγ= H F c γ=式中 F ------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m 2）。
γc ------混凝土的重力密度（kN/m 3）取25 kN/m 3。
t 0------新浇混凝土的初凝时间（h ）,可按实测确定，现场提供初凝时间要求为6小时，当缺乏实验资料时，可采用t =200/(T +15)计算。
T ------混凝土的温度（25°C ）。
V ------混凝土的浇灌速度（m/h ）; 现场提供的浇筑速度不大于为2 m/h 。
H ------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m ）;取8.0m 。
Β1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0；掺缓凝外加剂取1.2，该工程取1.2。
Β2------混凝土坍落度影响系数，当坍落度小于100mm 时，取1.10不小于100mm ，取1.15。
本计算方案以混凝土坍落度高度为180mm,取1.15。
2/121022.0V t F c ββγ==0.22x25x6x1.2x1.15x21/2=64.4kN/m 2H F c γ==25x18=450kN/m 2混凝土对模板的水平侧压力取二者中的较小值，F=64.4kN/m2作为模板水平侧压力的标准值。
2.倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值考虑倾倒混凝土产生的水平活载荷标准值取值4kN/m2（泵送混凝土）3.振捣混凝土时产生的水平荷载标准值振捣混凝土时产生的水平荷载标准值取值4kN/m2（作用范围在新浇筑的混凝土侧压力的有效压头高度之内）二、水平侧压力的荷载组合荷载分项系数:新浇混凝土时对模板侧面的压力r1=1.2;活荷载分项系数r=1.41．总体水平侧压力的设计值为F=64.4*1.2=78.28kN/m2设模板受力分析采用总体水平侧压力设计值2．模板的变形分析采用新浇混凝土对模板水平侧压力的标准值算刚度时荷载的分项系数取1.0F=64.4*1.0=64.4kN/m2标1.1模板的计算 (第二套)已知:墩身的最大截面为7800*3100及结构形式（见图1）,两端圆弧最大半径R1550;现选取4700*2000的平模板（见图2）,面板为6mm，竖边框为2000*120*14的钢板，横边框为4700*120*14的钢板，竖筋为[12#槽钢，间距360mm,横筋为8*120的钢板间距400mm，背楞竖向间距为1000mm;圆弧模板:面板为6mm,连接法兰为14*120的钢板，竖边框为14*120的钢板，环筋12*120的钢板（通长）间距400mm，竖筋为[12#槽钢；模板连接螺栓为M20*65；（图1）（图2）平模面板强度的计算面板首先把砼侧压力传给通长的竖筋，次筋是断开，竖筋间距360mm，横筋间距400mm，背楞水平间距1000mm,所以面板支撑空间最大距离为360mm*400mm。
圆柱墩模板受力计算书
广东云浮（双凤）至罗定（榃滨）高速公路工程圆柱墩模板受力计算书广西壮族自治区公路桥梁工程总公司广东云浮至罗定高速公路第四合同段项目部2011年11月目录1、圆柱墩设计概况 ------------------------------------------22、受力验算依据 --------------------------------------------23、圆柱墩模板方案 ------------------------------------------24、模板力学计算 --------------------------------------------34.1、模板压力计算 --------------------------------------34.2、面板验算 ------------------------------------------34.3、横肋验算 ------------------------------------------34.4、竖肋验算 ------------------------------------------44.5、螺栓强度验算 --------------------------------------4圆柱墩模板受力计算书1、圆柱墩设计概况本标段范围内共设有竹沙大桥、国道G324跨线桥、双莲塘大桥、小垌大桥、及更大桥、培岭1#桥、培岭2#桥、培岭3#桥等8座大桥，共有圆柱墩149条，根据墩柱高度不同，圆柱墩直径有1.1m、1.3m、1.4m、1.6m、2、受力验算依据1、《广东云浮至罗定高速公路两阶段施工图设计第四册第一分册》2、《广东云浮至罗定高速公路两阶段施工图设计T梁通用图第二册》3、《路桥施工计算手册》4、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）5、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）6、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025）3、圆柱墩模板方案圆柱墩模板均专业厂家加工制作，面板厚度6mm，横肋采用100mm×8mm扁钢，间距300mm，纵肋采用100mm×8mm扁钢，最大间距315mm，水平法兰螺丝孔间距165mm，竖向法兰螺丝孔间距150mm，采用φ16mm 普通螺栓。
墩柱承重结构受力计算书
盖梁施工承重结构受力计算书一、工程概况**桥盖梁尺寸及墩柱距离为标段最大，处于最不利施工情况，所以本计算书以安大线支线上跨桥盖梁为例进行受力计算。
盖梁尺寸为13.4×1.45×1.7m的盖梁结构图如图1所示。
图1 盖梁结构图(单位：cm)二、盖梁抱箍法结构设计及受力计算1、结构设计由于本合同段圆柱墩较底低，且数量多，经综合比选，选用在墩身上设置抱箍，采取抱箍+千斤顶+承重梁+分配梁作为施工支架进行盖梁施工。
盖梁抱箍法施工支撑平台采用在两圆柱上各设置一个由2cm厚、50cm宽钢板制成的抱箍，并用2cm厚钢板制成牛腿，在墩柱两侧牛腿上各放置一个40吨机械千斤顶，后架设长13m的I45a工钢作为支架的承重梁，上部铺设间距50cm 长2.7m的I14a工钢作为分配梁，分配梁上铺设盖梁底模。
盖梁抱箍法支架如下图所示。
图2 盖梁抱箍法支架总体布置图2、受力计算1荷载类型 （1）支架自重1F拟采用45a 型工字钢作为主承重梁，每侧布置一道，单根长14.2米，计算长度取13.4米。
分配横梁采用14a 工字钢，单根长度2.5m ，间距50cm ，共布置19道1F =45F +14F =80.38*13*2+16.88*2.7*19=2955.824kg=29.56KN换算到每根主梁：均布荷载q=29.56/12/2=1.23 KN/m1（2）模板自重F2模板自重按均布荷载加载在分配梁上。
模板自重取80kg/m2F=80*｛9.5*1.9+（12.3+9.5）*1.6+0.85*1.9*2+1.59*1.9*2｝2=4976.16kg=49.76KN产生的均布荷载取q=49.76/2/12=2.1KN/m2（3）新浇砼容重F3新浇砼按照各分配梁对应的盖梁高度按均布荷载加载在分配梁上，新浇砼容重取324mKN。
混凝土总方量为36.77m3，钢筋总重6.68T。
/F=26×32=832KN，3=3F/2/13.4=31.1KN/m；换算到每根主梁：均布荷载q3（4）施工人员、机具、堆放荷载F4施工人员、机具、堆放荷载F按均布荷载加载在分配梁上。
φ11圆柱墩模板计算
一．基本情况本圆柱模板高度2.00m,直径1.10m。
采用汽车吊起吊漏斗浇筑，浇注速度3m/h，混凝土施工温度为25℃。
模板采用定型钢模板：面板采用δ5mm；横肋采用80mm宽，δ6mm的圆弧肋板，间距400mm；竖肋采用[8，间距340mm；法兰采用δ12mm带钢。
二．荷载计算1.混凝土侧压力F=0.22rt0β1β221V (1)F=rH (2)式中F——新浇混凝土对侧板的压力(KN/m2)r——混凝土的重力密度(KN/m2)取25t——混凝土的初凝时间, T为混凝土的温度,按青田县7-9月施工温度可取25℃t=200/(T+15)＝200/(25+15)=5V——混凝土的浇注速度3m/hβ1——外加剂影响修正系数1.2(不掺外加剂取1,掺具有缓凝作用的外加剂取1.2)β2——混凝土坍落度影响修正系数取1.15当坍落度小于30mm时，取0.85，当坍落度为50-90mm时，取1.0，当坍落度为110-150mm时，取1.15。
H——混凝土计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度(m)式(1)：F=0.22×25×5×1.2×1.15×3½=65.73KN/m²式(2)：F=25×7=175(KN/㎡)取二式中的小值,故取混凝土的侧压力F=65.73(KN/㎡)2.板面计算：圆弧模板在混凝土浇筑时产生的侧压力有横肋承担，在刚度计算中与平模板相似。
2.1计算简图2.2挠度计算按照三边固结一边简支计算，取10cm宽的板条作为计算单元，荷载为：q=0.06573×10=0.6573N/m根据lx/ly=0.70,查表得Wmax=0.00727×ql4/BcBc=Eh³b/12(1-ν²)=2.1×105×5³×10/12×(1-0.3²)=24038461.54ν——钢材的泊桑比等于0.3Wmax=0.00727×0.6573×3404/24038461.54=2.6565㎜3.竖肋计算3.1计算简图：竖肋采用[8，间距340mm,因竖肋与横肋焊接，固按两端固定梁计算，面板与竖肋共同宽度应按340㎜计算荷载q=F×L=65.73×340=22.348N/mm截面惯性矩I=2139558.567㎜43.2挠度计算Wmax=ql4/384EI=22.348×3404/384×2.1×105×2139558.567=0.6647㎜4.横肋计算4.1计算简图4.2荷载计算圆弧形肋板采用80mm宽，6mm厚的钢板，间距为400mm。
墩柱受力计算书
墩柱受力计算书墩柱最大受力支撑设计计算书一、本设计按墩柱一次浇注最大高度12米，计算模板所受混凝土侧压力与支撑力。
计算分析的目的是根据现场的施工工艺，参照相应的规范，对所提供的模板设计方案进行强度和刚度校核。
本模板单节高2米，用钢板作面板、背楞采用槽钢作面板的竖向加强筋，竖筋外用槽钢做的围带与桁架对内部模板提供一定强度和刚度。
二、分析计算依据1、钢结构设计规范：GB 50017－2003；2、建筑工程大模板技术规程：JGJ 74－2003；3、全钢大模板应用技术规范：DBJ 01－89－2004；4、建筑工程模板施工手册三、荷载分析⑴ 、混凝土压力用下列二式计算，取其中最小值：γ－混凝土溶重，γ＝25kg/m; V －浇注速度，V ＝2m/h;T －砼初凝时间，浇注时温度，T ＝15°c,则 7.6)1515/(200=+= t C1－外加剂影响修正系数，不掺取1，掺外加剂取1.2，这里取1.2；C2－砼坍落度影响修正系数，5cm －9cm 时取1，11cm--15cm 时取1.15这里取1.15；一次浇注高度：H ＝12m ；222.0121C C t F o c ν=m kN /91.71215.12.17.62522.0==2m kN H F c /30012252=?==ν2按规定取其最小值则： 2/91.711m kN P =；⑵、送混凝土浇注施工对侧模板压力24/1/6.46.42m kN V P ==；⑶、捣混凝土时对侧面模板压力 2/43m kN P =；⑷、面板即承受的总压力2/51.8046.491.71321m kN P P P P =++=++=；乘以荷载系数0.85,则设计荷载为：q n =80.51×0.85=68.43kN/m 2=0.0684N/mm 四、材料参数所用材料：板材、槽钢、圆钢均选择Q235，其材料参数为：材料的弹性模量：E=206a Gp =206×1110a p ；屈服极限：〔σs 〕=235a Mp ；许用应力：〔σ〕=215a Mp ；考虑到模板本身的使用特点，对应力的要求确定为：对于对总体结构的安全性，以及会使总体结构产生塑性变形，并且该变形将明显影响施工质量的应力，采用材料的许用应力评判。
圆柱墩模板计算
墩柱模板计算书一．基本情况本工程圆形墩柱最大高度12.3m ，直径1.40m 。
采用泵车浇筑，浇注速度3m/h ，混凝土施工温度为25℃。
模板采用定型钢模板：面板采用4mm 厚钢板；横肋采用12#槽钢，间距400mm ；竖肋采用12#槽钢，间距300mm ；拼接模板螺栓采用M20×60，竖向间距400mm 。
二．荷载计算 1.荷载组合 1.1混凝土侧压力h m γK P =h ——有效压头高度，当v/T ＞0.035时，h=1.53+3.8v/T=1.99m T ——混凝土入模温度，取25℃K ——外加剂影响修整系数，不加取1，掺缓凝剂取1.2 γ——混凝土容重，取25KN/m 3 v ——混凝土的浇注速度，取3m/h P m =1.2×25×1.99=59.6KPa 1.2混凝土倾倒水平荷载，取2KPa 1.3混凝土振捣水平荷载，取4KPa 1.4荷载组合P=59.6+2+4=65.6KPa2.板面计算：圆弧模板在混凝土浇筑时产生的侧压力由横肋承担，在刚度计算中与平模板相似。
2.1计算简图3004002.2强度计算按照最不利的三边固结一边简支计算，取1mm 宽的板条作为计算单元，荷载为： q=0.0656×1=0.0656N/mm ，W=2.667mm 3根据lx/ly=0.75,查表得K Mx =0.0331,K My =0.0109，K f =0.00219 求跨中弯矩：Mx=K Mx ql x 2=0.0331×0.0656×3002=195.4Nmm My=K My ql y 2=0.0109×0.0656×4002=114.4Nmm 换算： Mx（v ）=Mx+υ×My=195.4+0.3×114.4=229.7NmmMy （v ）= My+υ×Mx=114.4+0.3×195.4=173.0Nmm υ——钢材的泊松比等于0.3 应力：σmax =215MPa a 1.86667.27.229max ＜MP W M ==满足要求。
墩柱模板计算书
墩柱模板计算书主墩最大墩柱尺寸为高14.4m、宽11.3m、厚2.5m，按最大墩柱尺寸计算。
墩高14.4m分两次浇筑，第一次浇筑8米，第二次浇筑剩余部分。
浇筑速度按4m/h考虑，砼冲击荷载为6KN/m2，振捣荷载为4KN/m2。
砼密度取25KN/m2。
1、面板计算砼荷载Pa=0.22*γ*t0*K1*K2*√ν取K0=1；K2=1.15；t0=1hPa=0.22*25*1*1*1.15*√4=12.65KN/m2侧向总荷载p=12.65+6+4=22.65 KN/m2钢模面板棱间距为400mm*400mm，面板厚为4mm，按二边固结计算。
强度计算取1mm宽的板条作为计算单元线荷载q=0.022.65*1=0.02265N/mm最大弯矩M=K*q*L2查表得K=0.0698M max=0.0698*0.02265*400*400=253N.mmW=b*h2/6=1*42/6=2.67mm3σmax=M max/W=253/2.67=94.8Mpa<σ=[180]Mpa 满足要求挠度计算B0=Eh3/12(1-υ2) 取υ=0.3; E=2.1*105MPaB0=2.1*105*43/[12*(1-0.32)]=12.3*105Nmmω=K f*q*L4/B0 查表得K f=0.00192ω=0.00192*0.02265*4004/(12.3*105)=0.9mm<1.5mm满足要求2、 肋的计算水平肋用2[8槽钢，间距为1m ；竖向肋用2[10，间距为1.5m 。
[8槽钢:W=25.3*103mm 3 I=10.1*105 mm 4S=1024.8 mm 2[10槽钢:W=39.5*103mm 3 I=19.8*105 mm 4取三跨连续进行计算强度 M=K*q*L 2 查表得K=0.08=0.08*22.65*1500*1500=4.1*106N .mm σmax =M max /W=4.1*106/(2*25.3*103)=81Mpa<σ=[180]Mpa 满足要求挠度ω=K f *q*L 4/B 0 查表得K f =0.677 ω=0.677*22.65*15004/(100*2.1*105*2*10.1*105)=1.8mm<1500/500=3mm 满足要求剪力V B =K V *q*L 查表得K V =0.60=0.6*22.65*1500=20385Nτ=VB /S=22950/(1024.8*2)=9.9Mpa<[85]MPa3、拉杆验算间距为100cm*150cm布置N=1500*1000*0.02265=33975N采用ф18拉杆A=9*9*3.1415926=254.5mm2σmax=N/A=33975/254.5=133.5Mpa>[140] Mpa满足要求。
墩柱模板计算
**省道工程墩柱模板计算书一、编制依据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）中国建筑工业出版社；《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）中国建筑工业出版社；《建筑施工计算手册》 中国建筑工业出版社；《建筑施工手册》第四版 中国建筑工业出版社；《钢结构设计规范》（GB50017-2003）中国建筑工业出版社；《路桥施工计算手册》人民交通出版社；《建筑工程大模板技术规程》JGJ74-2003；二、荷载计算1、水平荷载统计根据路桥混凝土的施工条件计算混凝土侧压力如下：1.新混凝土对模板的水平侧压力标准值按照《建筑工程大模板技术规程》（JGJ74-2003）附录B ，模板荷载及荷载效应组合B.0.2规定，可按下列二式计算，并取其最小值：2/121022.0V t F c ββγ= H F c γ=式中 F ------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m 2）。
γc ------混凝土的重力密度（kN/m 3）钢筋混凝土取25kN/m 3。
t 0------新浇混凝土的初凝时间（h ）,可按实测确定，当缺乏实验资料时，可采用t =200/(T +15)计算。
本工程取初凝时间要求为6小时。
T ------混凝土的温度（25°C ）。
V ------混凝土的浇灌速度（m/h ）；现场提供的浇筑速度不大于为4m/h 。
H ------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m ）;取6.0m 。
β1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0；掺缓凝外加剂取1.2，该工程取1.2。
β2------混凝土坍落度影响系数，当坍落度小于100mm 时，取1.10不小于100mm ，取1.15。
本计算方案以混凝土坍落度高度为180mm ，取1.15。
2/121022.0V t F c ββγ==0.22x25x6x1.2x1.15x41/2=91.1kN/m 2H F c γ==25x6.0=150kN/ m 2混凝土对模板的水平侧压力取二者中的较小值，F =91.1kN/ m 2作为模板水平侧压力的标准值。
墩柱模板计算书
墩柱模板计算书1、基本情况桥墩最高圆柱模高12米，直径1.8米。
采用混凝土泵车下灰，浇注混凝土速度3m/h，混凝土入模温度约15℃，采用定型钢模板：面板采用6mm钢板;横肋采用普通10#槽钢滚圆，间距400mm；竖肋采用普通10#槽钢，间距376mm。
因模板制作较保守，材料选用较保守，安全余量较大，模板强度薄弱点在模板竖向连接螺栓处，连接螺栓选用M18×50，间距200mm ，需校核螺栓抗拉强度。
2、荷载计算2.1混凝土侧压力（1）根据我国《混凝土结构工程施工及验收规范》〈GB50204-92〉中新浇注混凝土作用在模板上的最大侧压力计算公式如下F1=0.22Rс.Tβ1β2V½（其中T=200/（25+15）=5）F2=Rс.H带入数据得F1=0.22*24000*5*1*1.15*3½=52.59KN/㎡F2=24*13.992=335.808KN/㎡取两者中较小值，即F1=52.59KN/㎡(2)混凝土侧压力设计值：F=F1*分项系数*折减系数= 52.59*1.2*0.85=53.64KN/㎡（3）倾倒混凝土时产生的水平荷载查建筑施工手册17-78表为2KN/㎡荷载设计值为2*1.4*0.85=2.38 KN/㎡（4）混凝土振捣产生的荷载查路桥施工计算手册8-1表为2KN/㎡荷载设计值为2*1.4*0.85=2.38 KN/㎡（5）按表17-81进行荷载组合F´=53.64+2.38+2.38= 58.4KN/㎡3、板面计算圆弧模板在混凝土浇注时产生的侧压力有横肋承担，在刚度计算中与与平模板相似。
3.1计算简图3.2挠度计算按照三边固结一边简支计算，取10mm宽的板条作为计算单元，荷载为q=0.0584*10=0.584N/mm根据lX/lY=0.9,查表得ωmax=0.00258ql4/kk=Eh³b/12(1-v²)=206000*6³*10/12*(1-0.3*0.3)=40750000V-钢的泊桑比=0.3ωmax=0.57 mm≤[ω]=1/400=0.883 mm 故满足要求4竖肋计算4.1计算简图：竖肋采用10#槽钢间距376 mm，因竖肋与横肋焊接，故按两端固定梁计算，面板与竖肋共同宽度应按353 mm计算4.2截面惯性距组合截面的形心计算：板和竖肋在X轴心与组合形心重合y¯´=S/A式S=23500+3535*6*（100+6/2）=241654mm³式A =1274+353*6=3394mm ²y¯´=71.2 mm由平行公式得：I=I1+A1y²+I2+A2y²=1983000+1274*21.2²+353*6³/12+353*6*31.8²=46.93*105（㎜4）4.3挠度计算ωmax=ql4/384EI=20.6*4004/384*2.06*105*46.93*105=0.0014mmωmax=0.0014 mm≤[ω]=1/400=0.883 mm 故满足要求5法兰及连接螺栓强度计算5.1法兰抗剪承载力计算：法兰材料为A3钢[τ]=85N/mm²，100 mm宽，12 mm厚的钢板孔距200mm，直径18mm连接螺栓为M18*50单孔抗剪承载力τ=Dлhτ=30*3.1415*12*85=96129.9N2τ=192.26KN>T=21.024KN故法兰符合抗剪承载力要求5.2连接螺栓强度计算在模板连接中螺栓只承受拉力，螺栓为M18*50查（桥梁施工计算手册）附表3.-2，3.-23得ft=110N/mm²螺栓内径15.25 mm 单个连接螺栓承受拉力F= D²лft/4 =15.25²*3.1415*110/4=20.09KN2F=40.18KN>T=21.024KN故螺栓抗拉承载力符合要求。
矩型墩柱受力及有关计算
矩型墩柱受力及有关计算由于矩型墩柱的模板面板采用δ5板，内楞采用8#[槽钢、竖向法兰肋板-12×80，上、下连接法兰80×8角钢。
面板模板的强度与刚度都不成问题。
现在本厂则对外楞（柱夹箍）的间距及外楞的强度与挠度进行验算。
一、墩柱2000×1400的计算设计荷载标准值计算：1).新浇混凝土产生的荷载：γc —混凝土重力容度，取25kN/m3V —新浇混凝土取2m/hH —柱的高度（按3米/节考虑）β1 —掺作用外加剂系数取1.2β2 —混凝土坍落度系数取1T —混凝土的温度，取20℃则：to=200/(20+15)=5.71F=0.22·γc·T×β1×β2×V1/2=53.3KN/m2F=25×H=25×3=75KN/m2取侧压力F=53.3KN/m2乘以分项系数：1.2∴F1=1.2×53.3=63.96KN/m2倾倒混凝土产生的侧压力（F2）考虑吊斗浇筑的容量大于0.8m3，得6KN/m2，乘以活荷载分项系数：1.4∴F2=1.4×6=8.4KN/m2侧压力合计（F3）∴F3=F1+F2=63.96+8.4=72.36KN/m22）墩柱截面a+b=1400×2000(mm)柱夹箍间距：800mm选用2[160a×63×6.5槽钢作b=2000mm向的柱箍楞①强度验算：(N/A n)+(M x/γx·W nx)L2=b+170=2000+170=2170mmL1=800mm a=1400mm荷载设计值的拆减系数：0.85∴N=(a/2) ·0.85F3L1=(1400/2) ×0.85×(72.36×103/106) ×800=34443.36NMx =(0.85F3L1L22)/8=[(0.85·72.36·103·800)/106]·21702=34073600.4N·mmγ1=12[160a×63×6.5槽钢的截面抵抗矩：W nx=108.3×103=108300mm3·2=216600mm3A n=21.95mm2×2=4390mm2(N/A n)+(M x/γx W nx) =7.85+157.31=165.16N/mm2<f=215N/mm2满足要求②挠度验算：(5qL42)/384EI x)≤[υ]其中q荷载标准值：q=FL1=(53.3×103)/(106) ×800=42.64N/mm2查表: I x（惯性矩）I x=866.2×104mm4×2=1732.4×104mm4E(弹性挠量)E=2.1×105(N/mm2)×2=4.2×105(N/mm2)则：（5qL42）/(384EI x)=(5×42.64×21704)/(384×4.2×105×1732.4×104)= 1.7mm[υ]=b/500=2000/500=4mm满足要求二、柱身槽钢紧锁罗杆的计算：对罗杆φ27（直径）截面积计算：截面积=π·d2/4=572.27mm2N≤An·fN=0.8·1.524·72.36KN=88.221KN=88221NAn·f=572.27·170=97285.9N>88221N满足要求矩型墩柱受力及有关计算由于矩型墩柱的模板面板采用δ5板，内楞采用8#[槽钢、竖向法兰肋板-12×80，上、下连接法兰80×8角钢。
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墩柱模板承载力计算
1 模板及支架自重
肋形楼板及无梁楼板的荷载：(见附表）
2 混凝土容重24 kN/ m3
钢筋混凝土容重（以体积计算的含筋量≤2％时）25 kN/ m3
3 施工人员及设备的自重
a、计算模板及直接支承模板的小楞时(均布荷载) 2.5 kN/ m2
以集中荷载验算（取大者） 2.5 kN
b、计算直接支承小楞结构构件时(均布荷载) 1.5 kN/ m2
c、模板单块宽度小于150mm时，集中荷载可分布在相邻的两块板上。
4 振动混凝土时产生荷载
对水平面模板为 2 kN/ m2对垂直面模板为（作用在新浇混凝土有效侧压高度之内） 4 kN/ m2 5 新浇混凝土对模板的侧压力
新浇混凝土的初凝时间（h）t
=200/(T+15) 5.41 H T为混凝土的温度，取T＝22 ℃混凝土的浇注速度（V） 6 m/h 新浇混凝土顶面至侧压力计算处的总高度（H） 6 m
外加剂影响系数（β
1
）：
不掺外加剂时取 1
掺具有缓凝作用的外加剂时 1.2
混凝土塌落度影响修正系数（β
2
）：
当塌落度小于30mm时取0.85 50～90mm时取 1
110～150mm时取 1.15
新浇混凝土对模板的侧压力：F=0.22γt
β
1
β
2
V1/2
68.22 kN/ m2 F=24H 144 kN/ m2
取二者中的小者，侧压力为：68.22 kN/ m2
6 倾倒混凝土时对垂直面模板的水平荷载：
用溜槽、串筒、或导管输出 2 kN/ m2用容量0.2及小于0.2m3的运输器具倾倒 2 kN/ m2用容量大于0.2至0.8m3的运输器具倾倒 4 kN/ m2用容量大于0.8m3的运输器具倾倒 6 kN/ m2本方案采用输送泵灌注，取值为 2 kN/ m2
由于灌注放料与混凝土振捣是交替进行的，此力不与新浇混凝土对
模板的侧压力同时计算。
7 墩柱模板有关数据：
肋间距：400 mm 面板厚度： 6 mm 肋高：90 mm 肋宽：8 mm 计算荷载值：27.29 kN/m 惯性矩：1769261.5 Mm4钢材弹性模量：210000000 pa 中性轴位置：81.92 mm
8 模板检算：
最大弯矩：qL2/10 0.5457 kN-m 强度计算：最大拉力25.27 Mpa 最大压力 4.34 Mpa
强度符合要求。
挠度计算：qL4/128EI
计算挠曲变形： 1.25 mm 模板允许变形为：[f]=l/800 1.875 mm
刚度符合要求。
附表楼板模板自重参考表（KN/ m2）。