挡土墙模板计算书
5米挡土墙计算书
5米挡土墙计算书一、工程概述本挡土墙设计高度为 5 米，主要用于支撑土体，防止土体坍塌，保障周边建筑物和道路的安全。
挡土墙的位置、地形条件以及所承受的荷载等因素对其设计和计算有着重要的影响。
二、设计依据1、相关的工程地质勘察报告，了解土体的物理力学性质，如重度、内摩擦角、粘聚力等。
2、国家和地方现行的有关挡土墙设计的规范和标准，确保设计符合安全性和可靠性的要求。
三、荷载计算1、土压力计算土压力的计算是挡土墙设计的关键。
根据库仑土压力理论，考虑墙后填土的性质、墙背的倾斜程度和粗糙程度等因素，计算主动土压力。
假设墙后填土为砂土，重度为γ，内摩擦角为φ，墙背与竖直方向的夹角为α，填土表面与水平方向的夹角为β，则主动土压力系数 Ka 为：Ka ＝tan²(45° φ/2)主动土压力的大小为：Ea ＝05 × γ × H² × Ka其中，H 为挡土墙的高度，即 5 米。
2、墙身自重计算根据挡土墙所选用的材料，计算其单位体积的重量，然后乘以挡土墙的体积，得到墙身的自重。
四、稳定性验算1、抗滑移稳定性验算为了保证挡土墙在土压力作用下不会发生滑移，需要进行抗滑移稳定性验算。
抗滑移稳定系数 Ks 应满足：Ks ＝（μ × W ＋ Ean) ／ Eax其中，μ为基底摩擦系数，W 为墙身自重垂直于基底的分量，Ean 为土压力的法向分量，Eax 为土压力的水平分量。
2、抗倾覆稳定性验算抗倾覆稳定性验算旨在确保挡土墙在土压力作用下不会绕墙趾发生倾覆。
抗倾覆稳定系数 Kt 应满足：Kt ＝（Mv ＋ Mr) ／ Mo其中，Mv 为墙身自重对墙趾的抗倾覆力矩，Mr 为土压力对墙趾的抗倾覆力矩，Mo 为土压力对墙趾的倾覆力矩。
五、基底应力验算1、基底平均应力基底平均应力应小于地基的承载力特征值，以保证地基不会发生破坏。
基底平均应力 p 为：p ＝（W ＋ Ey) ／ A其中，Ey 为垂直于基底的土压力分量，A 为基底面积。
挡土墙计算书
DQ1一、[计算条件]墙高 = (mm) 墙宽 = (mm) （按单向板计算）墙厚 = (mm)室外地坪高于板顶：900mm室外超载：10kN/m2回填土容重：18kN/m3侧压系数：墙顶土压力标准值： kN/m墙底土压力标准值：（+）= kN/m墙外超载等效均布活载标准值：= kN/m恒载控制组合：墙顶设计荷载：qa= kN/m墙底设计荷载: qb= kN/m墙面均布荷载设计值：q0= kN/m墙面三角形荷载设计值：q1= kN/m墙底弯矩设计值：Mb=−51.03×4.2220−15.835x4.2212=−68.29kN−m墙顶弯矩设计值：Ma=−51.03×4.2230−15.835x4.2212=−53.28kN−m跨中弯矩设计值取墙底1/2：M中= kN-m墙底剪力设计值：Rb=7×51.03×4.220+15.835×4.22=108.27kN墙顶剪力设计值：Ra=3×51.03×4.220+15.835×4.22=65.40kNqaqb活载控制组合：墙顶荷载设计值：qa= kN/m墙底荷载设计值: qb= kN/m墙面均布荷载设计值：q0= kN/m墙面三角形荷载设计值：q1= kN/m墙底弯矩设计值：Mb=−45.36×4.2220−16.72x4.2212=−64.59kN−m墙顶弯矩设计值：Ma=−45.36×4.2230−16.72x4.2212=−52.25kN−m跨中弯矩设计值取墙底1/2：M中= kN-m墙底剪力设计值：Rb=7×45.36×4.220+16.72×4.22=101.79kN墙顶剪力设计值：Ra=3×45.36×4.220+16.72×4.22=63.68kN二、承载力验算混凝土强度等级: C35 fc= N/mm2 ft= N/mm2 ftk= N/mm2混凝土保护层：外侧35mm，h0=250-45=205mm；内侧20mm，h0=250-35=215mm钢筋级别 : HRB400 fy=360 N/mm2墙外侧实配钢筋F14@100(HRB400)，As=1540 mm2x=f y A sf c b=360×154016.7×1000= mmM=f c bx(ℎ0−x2)=16.7×1000×33.2×(205−33.22)= kN-m, 墙顶和墙底抗弯承载力满足。
挡土墙模板计算书(两篇)
引言概述：挡土墙是防止土石坡体下滑、控制土石体稳定的工程结构。
挡土墙模板的计算对于挡土墙的施工至关重要。
本文将详细阐述挡土墙模板计算的相关内容，包括模板计算的步骤、考虑的因素、计算公式等，以帮助读者更好地理解和应用挡土墙模板计算。
正文内容：1. 挡土墙模板计算步骤1.1 设定工程要求在进行挡土墙模板计算之前，首先需要根据工程情况和设计要求，确定挡土墙的高度、宽度、坡度等基本参数，并设定相关的约束条件。
1.2 确定模板材质和尺寸根据挡土墙的高度和工程要求，选择适当的模板材质，如钢模板、木模板等，并确定模板的尺寸和厚度。
1.3 计算模板受力根据挡土墙的高度、坡度和模板的材质、尺寸等参数，利用力学原理和结构力学知识，计算模板在施工过程中的受力情况，包括受力点的位置、受力大小等。
1.4 设计支撑结构根据模板的受力情况和工程要求，设计合适的支撑结构，以确保模板在施工过程中的稳定性和安全性。
1.5 检查计算结果对所得的计算结果进行检查和验证，确保计算符合工程要求和设计规范，不出现安全隐患。
2. 考虑的因素2.1 挡土墙的受力挡土墙作为一个大型工程结构，其受力情况复杂，需要考虑承载力、抗倾覆力、抗滑移力等多个因素，并进行相应的计算和分析。
2.2 模板的材质和强度模板的材质和强度直接影响模板的承载力和稳定性。
应选择合适的材质，保证模板具备足够的强度和刚度。
2.3 施工工况和环境因素挡土墙模板的计算还需要考虑施工过程中的工况和环境因素，如温度变化、风荷载、水压力等，并进行相应的修正和调整。
2.4 施工方法和施工设备挡土墙模板的计算还需要考虑施工方法和施工设备的影响。
合理选择施工方法和施工设备，可以减小模板的受力，提高施工效率。
2.5 其他特殊要求根据具体工程的要求和特点，可能还需要考虑其他特殊因素，如地震作用、地基条件等，并进行相应的计算和分析。
3. 挡土墙模板计算公式在进行挡土墙模板计算时，需要利用一定的计算公式和理论模型。
挡土墙模板及操作平台计算书
挡土墙模板及操作平台设计计算1墙身操作平台及施工通道（1）操作平台设计挡土墙墙身施工采用外侧搭设脚手架操作平台的方式，待基础混凝土浇筑完成并对基坑进行回填后进行支架搭设，施工操作脚手架采用Ф48*3.0mm扣件式脚手架进行搭设。
操作平台步距120cm，横距120cm，纵距120cm，架体最高搭设高度5m，按45度角设剪刀撑，连续设置，钢筋节点用十字扣件连接。
侧面布置斜撑杆，立于稳定土体上，用方木支垫，立于混凝土路面上时预埋钢筋限位。
操作平台满铺50mm厚方木，并按要求设置踢脚板，架体外侧满铺密目网。
操作平台设计如下图所示：图4.2-1 操作平台侧面图（单位：cm）图4.2-2 操作平台正面图（单位：cm）（2）操作平台搭设①扣件及钢管进入施工现场应检查产品合格证，并应进行抽样复试，技术性能应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB 15831的规定。
扣件在使用前应逐个挑选，有裂缝、变形、螺栓出现滑丝的严禁使用。
②纵向水平杆接长应采用对接扣件连接或搭接，并应符合下列规定：a、两根相邻纵向水平杆的接头不应设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不应大于纵距的1／3。
b、搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定；端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm，如图下图所示：图4.2-3 纵向水平杆对接接头布置示意图（mm）③脚手架立杆的对接、搭接应符合下列规定：a、当立杆采用对接接长时，立杆的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1／3；b、当立杆采用搭接接长时，搭接长度不应小于1m，并应采用不少于2个旋转扣件固定。
端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。
④扣件安装应符合下列规定：a、扣件规格应与钢管外径相同；b、螺栓拧紧扭力矩不应小于40N·m，且不应大于65N·m；c、在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm；d、对接扣件开口应朝上或朝内；e、各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。
(完整版)挡土墙模板计算书
(完整版)挡土墙模板计算书(完整版)挡土墙模板计算书1. 项目概述1.1 项目名称：挡土墙建设项目1.2 项目地点：（填写具体地点）1.3 项目目的：建设稳定可靠的挡土墙，提供土地保护和公共安全。
2. 设计要求2.1 承重能力：挡土墙应能承受预期荷载，并具备抗滑稳定性。
2.2 填土材料：填土材料应具备良好的排水性能和抗冲刷能力。
2.3 墙体结构：挡土墙应采用混凝土墙或者土工合成材料墙。
3. 设计计算3.1 挡土墙高度计算：根据设计要求和实际地形条件，确定挡土墙的高度（填写具体计算公式）。
3.2 挡土墙底宽计算：根据挡土墙高度、填土材料的重度、壁角系数等参数，计算挡土墙底宽（填写具体计算公式）。
3.3 排水系统设计：根据挡土墙高度和填土材料的排水性能要求，设计合适的排水系统，包括排水管道、排水孔等。
4. 施工要求4.1 基础处理：确保挡土墙基础的牢固和稳定。
4.2 墙体建设：按照设计要求，采用合适的墙体结构材料进行施工。
4.3 填土施工：选用良好的填土材料，按照设计要求进行填土施工。
4.4 排水系统安装：按照设计要求合理布置排水系统，并确保排水通畅。
5. 安全注意事项5.1 施工现场安全：施工过程中应注意安全措施，避免发生意外事故。
5.2 填土材料选择：选择具备抗冲刷能力的填土材料，确保挡土墙的稳定性。
6. 风险评估6.1 地质条件评估：根据现场地质勘探结果，评估地质条件对挡土墙的影响程度。
6.2 天气因素评估：考虑气候条件对挡土墙的影响，采取适当的防护措施。
7. 附件（相关附件名称及编号，如设计图纸、土质试验报告等）8. 法律名词及注释（根据实际情况相关法律名词及其注释）---(完整版)挡土墙施工方案1. 施工概述1.1 施工单位：（填写具体施工单位名称）1.2 施工地点：（填写具体地点）1.3 施工：根据设计要求建设稳定可靠的挡土墙。
2. 前期准备2.1 地质勘察：进行现场地质勘察，了解地质情况，为施工提供依据。
20米高挡土墙计算书
20米高挡土墙计算书-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One120米高挡土墙计算书1、基本参数：墙面高度(m)：h1=20 墙背坡度(+,-)：N=.1 墙面坡度：M=.25墙顶宽度(m)：b1= 墙趾宽度(m)：db=.7 墙趾高度(m)：dh=基地内倾坡度：N2=.2 污工砌体容重(KN/m3)：r1=21路堤填土高度(m)：a=2 路堤填土坡度：M0=路基宽度(m)：b0=20 土路基宽度(m)：d=.5填料容重(KN/m3)：R=19 填料内摩擦角(度)：φ=35 外摩擦角(度)：δ=基底摩擦系数：μ=.35 基底容许承载力：[σ0](KPa)=700挡土墙分段长度(m)：L1=202、计算结果：1)求破裂角θ假设破裂面交与荷载内，采用相应的公式计算：挡墙的总高度：H=23.612m 挡墙的基地水平总宽度：B=10.561m=°==.545则θ=arctgθ=°验算破裂面是否交于荷载内：堤顶破裂面至墙踵：(H+a)tgθ=13.948m荷载内缘至墙踵：b-Htgα+d=1.139m荷载外缘至墙踵：b-Htgα+d+b0=21.139m故破裂面交于荷载内，与原假设相符，所选用公式正确。
则计算图式为：2)求主动土压力系数K和K1=.287=.776m=2.964m=19.872m=3)求主动土压力及作用点位置====6.275m=9.723m4)抗滑稳定性检算挡土墙体积V=146.343m3 挡土墙自重G==因为kc ≥，则抗滑稳定性检算通过。
5)抗倾覆稳定性检算=因为k0 ≥，则抗倾覆稳定性检算通过。
6)基底应力检算B=10.561m=3.89m=1.39m因为e≤B/6==因为σmax< σ0，则基地应力检算通过。
经过综合考虑，设计人员提出以下建议：1．本挡土墙要求地基承载能力相当高，达到700KPA以上，施工过程须严密注意这个问题，如不能达到，基础须做特殊处理。
（完整版）挡土墙模板计算书
（完整版）挡土墙模板计算书挡土墙模板计算书一、参数信息1.基本参数次楞(内龙骨)间距(mm):250；穿墙螺栓水平间距(mm):750；主楞(外龙骨)间距(mm):600；穿墙螺栓竖向间距(mm):600；对拉螺栓直径(mm):M18；2.主楞信息龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×3.5；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；主楞肢数:2；3.次楞信息龙骨材料:木楞；次楞肢数:2；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):15.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值f t(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值f c(N/mm2):205.00；墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H -- 模板计算高度，取3.000m；β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得65.833 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值65.833 kN/m2作为本工程计算荷载。
计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=65.833kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3 kN/m2。
挡土墙模板计算书
挡土墙模板计算书一、工程概况本次计算的挡土墙位于_____，其主要作用是_____。
挡土墙的高度为_____m，长度为_____m，墙体厚度为_____m。
混凝土强度等级为_____，采用的模板材料为_____。
二、模板设计参数1、混凝土浇筑速度：＿____m/h。
2、混凝土坍落度：＿____mm。
3、混凝土重力密度：＿____kN/m³。
4、模板承受的侧压力标准值计算位置取距地面高度_____m 处。
三、荷载计算1、新浇混凝土对模板的侧压力标准值按照《混凝土结构工程施工规范》（GB50666-2011），当混凝土浇筑速度在 6m/h 以下时，新浇混凝土作用于模板的侧压力标准值，按下列公式计算，并取其中的较小值：F1 ＝028γct0β1β2V^（1/2)F2 ＝γcH其中：γc 为混凝土重力密度，取_____kN/m³；t0 为新浇混凝土的初凝时间，按 t0 ＝ 200/（T ＋ 15)计算，T 为混凝土的温度（℃），取_____℃，则 t0 ＝＿____h；β1 为外加剂影响修正系数，取_____；β2 为混凝土坍落度影响修正系数，取_____；V 为混凝土浇筑速度，取_____m/h；H 为混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，取_____m。
计算得：F1 ＝ 028×＿____×＿____×＿____×＿____×＿____^（1/2) ＝＿____kN/m²F2 ＝＿____×＿____ ＝＿____kN/m²比较 F1 和 F2 的大小，取较小值作为新浇混凝土对模板的侧压力标准值 F，即 F ＝＿____kN/m²。
2、倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值考虑向模板内倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值，取_____kN/m²。
3、荷载组合计算承载能力时的荷载组合：恒载分项系数取 12，活载分项系数取 14。
(完整版)挡土墙模板检算书
重力式挡土墙模板检算书编制审核审批中铁一局集团有限公司赤峰至喀左客运专线CFSG-4标项目经理部二零一七年三月目录1、参数信息 (3)1.1 基本参数 (3)1.2 主楞信息 (3)1.3 次楞信息 (3)1.4 面板参数 (3)1.5 木方和钢楞 (4)2、墙模板荷载标准值计算 (4)3、墙模板面板的计算 (6)3.1 抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下: (6)3.2 抗剪强度验算计算公式如下: (7)3.3 挠度验算计算公式如下: (8)4、墙模板内外楞的计算 (9)4.1 内楞计算 (9)4.1.1 内楞的抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩按下式计算： (9)4.1.2 内楞的抗剪强度验算 (10)4.1.3 内楞的挠度验算 (11)4.2 外楞计算 (12)4.2.1 外楞的抗弯强度验算： (12)4.2.2 外楞的抗剪强度验算: (13)4.2.3 外楞的挠度验算 (14)5、穿墙螺栓的计算计算公式如下: (15)重力式挡土墙模板检算书根据标段内各段落挡土墙设计参数,选择DK82+269.13～DK82+279.13、DK82+574.88～DK82+680.88 挡土墙为例进行模板及支撑系统计算。
1、参数信息1.1 基本参数次楞(内龙骨)间距(mm):300；穿墙螺栓水平间距(mm):600；主楞(外龙骨)间距(mm):600；穿墙螺栓竖向间距(mm):600；对拉螺栓直径(mm):M18；1.2 主楞信息龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管Φ48×3.5钢楞截面惯性矩I(cm4):12.2钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08主楞肢数:2间距:60cm1.3 次楞信息龙骨材料:东北落叶松木楞；次楞肢数:1；宽度(mm):100.00；高度(mm):100.00，间距30cm。
1.4 面板参数面板类型:Q235钢模板,面板弹性模量E(N/mm2):2.06×105；面板抗剪强度设计值f v(N/mm2):125；面板抗弯强度设计值f(N/mm2):215；面板长度取板长1200mm ，板宽度b=1500mm ，面板为6mm 厚冷轧钢板。
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完整版挡土墙模板计算书文档一：一、挡土墙基本概述挡土墙是一种用于处理土方的结构工程，旨在固定土壁或地面，并防止土坡坍塌。
本文将介绍挡土墙的基本概念、分类、设计要求和施工方法。
二、挡土墙分类根据挡土墙的结构和用途，可以分为以下几类：1. 重力挡土墙：通过自重来稳定土壁并抵抗侧压力；2. 块状挡土墙：由块状材料（如混凝土块）构成；3. 土工格挡土墙：由土工格构成，并通过植被来增强；4. 土钉挡土墙：通过土钉和土工格的结合来增强土壁的稳定性；5. 拱形挡土墙：利用拱形结构的稳定性来抵抗土壁的侧压力。
三、挡土墙设计要求1. 挡土墙的高度和倾斜角度应根据土壤特性和挡土墙类型进行合理设计；2. 挡土墙表面应保持光滑，以减少水流对土壁的冲击；3. 挡土墙底部应考虑土壤的排水和排气问题；4. 挡土墙的稳定性和安全性应进行全面的计算和分析；5. 挡土墙与环境的协调性和美观性也应考虑在内。
四、挡土墙施工方法1. 挡土墙施工前应根据设计要求进行地面准备和土壤改良；2. 根据挡土墙类型，选择合适的施工材料和机械设备；3. 按照设计图纸进行挡土墙的具体施工，包括挖掘土壕、固结土体、安装和固定挡土墙结构等；4. 施工过程中应注意安全和质量控制；5. 完工后，对挡土墙进行检查和修复，确保其稳定性和耐久性。
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法律名词及注释：1. 土方工程：土方工程是指通过土壤的开挖、运输和填充等工艺过程来构筑土壤工程体，包括挡土墙、填土、土地平整等。
2. 自重：物体在地球上受到的重力，与物体的质量和重力加速度成正比。
3. 侧压力：土壤在挡土墙上施加的水平力，根据土壤性质和挡土墙结构的不同而有所差异。
文档二：一、完整版挡土墙模板计算书欢迎完整版挡土墙模板计算书，请以下进行：[]二、挡土墙模板计算书内容概述本挡土墙模板计算书包含挡土墙的设计要求、结构设计、稳定性计算、土结构和水力计算等内容。
详细介绍了挡土墙各个方面的技术要求和计算方法。
地下室挡土墙计算书
挡土墙计算书按单向板（取1m宽）计算：q1静止土压力K0=0.5室外填土取1.5m厚室外活荷载取35 KN/m2折算土层厚度35/22=1.59m设计荷载：分项系数取：1.35q1=1.35K0γh=1.35×0.5×22×3.09=46.0 KN/mq2=1.35K0γh=1.35×0.5×22×(4.5+3.09)=113.0KN/m静力计算:q0= q2- q1＝113.0-46.0=67.0KN/mR A=(11 q1+ 4q2)L/40=108.0 KNM B= －(7q1+ 8q2)L2/120=－207.0 KN·mM x= R A X－q1X2/2－q0X3/6L当X0=（γ－μ）L/(1－μ)，式中μ= q1/ q2=0.407，γ=0.646，所以X0=1.81 mM max= R A X0－q1 X02/2－q0 X03/6L=105 KN·m调幅15%后得弯矩设M1=85% M max =89.0 KN.mM2=85%M B =176.0 KN.m板300mm厚,C50，fy=300,a=251.由弯矩设计值M1求配筋面积As：1.1 基本资料1.1.1 工程名称：M11.1.2 混凝土强度等级为C50，fc ＝23.1N/mm ，ft ＝1.89N/mm1.1.3 钢筋抗拉强度设计值fy ＝300N/mm ，Es ＝200000N/mm ；纵筋的混凝土保护层厚度 c ＝30mm所以as=c+a/2=42.5mm1.1.4 由弯矩设计值M 求配筋面积As，弯矩设计值M ＝89.0 kN·m1.1.5 截面尺寸b×h ＝1000×300，ho ＝h －as ＝300－42.5 ＝257.5mm 1.2 计算结果1.2.1 相对界限受压区高度ξb ＝β1 / [1 + fy / (Es ×εcu)]＝0.8/[1+300/(200000×0.0033)] ＝0.5501.2.2 混凝土受压区高度x ＝ho －＝257.5＝15.4mm1.2.3 相对受压区高度ξ ＝x / ho ＝15.4/257.5 ＝0.060 ≤ξb ＝0.5501.2.4 纵筋受拉钢筋面积As ＝α1 ×fc×b ×x / fy＝1×23.1×1000×15.4/300 ＝1186mm1.2.5 配筋率ρ ＝As / (b * ho) ＝1186/(1000*257.5) ＝0.46%纵筋的最小配筋率ρmin ＝Max{0.20%, 0.45ft/fy} ＝Max{0.20%, 0.28%} ＝0.28%配Ф14@125(1232mm ).裂缝宽度验算：1.1 基本资料1.1.1 工程名称：M11.1.2 矩形截面受弯构件构件受力特征系数αcr ＝ 2.1 截面尺寸b×h ＝1000×300mm1.1.3 纵筋根数、直径：第1 种：8Φ14受拉区纵向钢筋的等效直径deq ＝∑(ni ×di2) / ∑(ni ×υ×di) ＝14mm 带肋钢筋的相对粘结特性系数υ ＝11.1.4 受拉纵筋面积As ＝1230mm 钢筋弹性模量Es ＝200000N/mm 1.1.5 最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离c ＝30mm纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离as ＝37mm ho ＝263mm1.1.6 混凝土轴心抗拉强度标准值ftk ＝2.64N/mm1.1.7 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mk ＝78.0kN·m1.1.8 设计时执行的规范：《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002），以下简称混凝土规范1.2 最大裂缝宽度验算1.2.1 按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率ρte，按下式计算：ρte ＝As / Ate （混凝土规范式8.1.2－4）对矩形截面的受弯构件：Ate ＝0.5 ×b ×h ＝0.5×1000×300 ＝150000mmρte ＝As / Ate ＝1230/150000 ＝0.0082在最大裂缝宽度计算中，当ρte ＜0.01 时，取ρte ＝0.011.2.2 按荷载效应的标准组合计算的纵向受拉钢筋的等效应力σsk，按下列公式计算：受弯：σsk ＝Mk / (0.87 ×ho ×As) （混凝土规范式8.1.3－3）σsk ＝78000000/(0.87×263×1230) ＝277.0 N/mm1.2.3 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按混凝土规范式8.1.2－2 计算：ψ ＝1.1 - 0.65×ftk / (ρte×σsk) ＝1.1-0.65×2.64/(0.01×277) ＝0.4811.2.4 最大裂缝宽度ωmax，按混凝土规范式8.1.2－1 计算：ωmax ＝αcr ×ψ×σsk ×(1.9×c + 0.08 ×deq / ρte ) / Es＝2.1×0.481×277×(1.9×30+0.08×14/0.01)/200000＝0.236mm ≥ωlim ＝0.2mm，不满足要。
挡土墙计算书【范本模板】
目录1. 设计资料 (3)1。
1 墙身构造 (3)1。
2 土质条件 (3)1。
3 墙身材料 (3)2。
初拟墙身 (4)3。
车辆荷载换算 (5)4. 破裂棱体位置确定 (6)4.1 破裂面()θ的计算 (6)4。
2 验算破裂面是否交于荷载范围内 (6)5. 土压力计算 (7)5.1 土压力计算 (7)5。
2作用点位置计算 (7)5.3 土压力对墙趾力臂计算 (7)6。
稳定性验算 (8)6.1 受力分析 (8)6。
2 抗滑稳定性验算 (8)6。
3 抗倾覆稳定性验算 (9)6。
4 基底应力 (10)6。
4.1 合力偏心距计算 (10)6.4.2 基底应力验算 (10)6。
5 墙身截面内力计算 (11)7. 改善措施 (13)7。
1 改善措施的拟定 (13)7。
2 挡土墙工程数量表 (13)8. 附属设施设计 (14)8.1 沉降缝 (14)8.2 泄水孔 (14)8。
3 墙后排水层设计 (14)8。
4 横断面布置图 (14)9. 立面设计图 (15)10。
参考文献 (16)1. 设计资料1.1 墙身构造墙高5。
5m ，墙背垂直，前墙仰斜坡度1：0。
20，墙身分段长度20m ，挡墙以上边坡高度a=6m,边坡坡度1：1。
5。
1.2 土质条件墙背填土重度3m /18KN =γ,内摩擦角︒=35ϕ，填土与墙背间的摩擦角︒=17.5δ,地基为岩石，地基容许承载力[]kPa 250=σ，基地摩擦系数3.0=f 。
1.3 墙身材料砌体重度3m /20KN =γ，砌体容许压应力[]kPa 300=σ，容许剪应力[]kPa 80=τ。
2。
初拟墙身初拟顶宽1.0m,基底水平,初拟挡土墙形式如图2—1所示。
3. 车辆荷载换算墙高 5.5m ，按墙高确定附加荷载强度进行计算。
按照线形内插法，计算附加荷载强度q=15.25KN/2m ，则m qh 868.01815.6250===γ4. 破裂棱体位置确定4。
1 破裂面()θ的计算假设破裂面交于荷载范围内，则有:︒=︒+︒+︒=++=52.53517.50ϕδαψ因为︒<90ω根据路堤挡土墙破裂面交于荷载内部时破裂角的计算公式:︒=41.669θ4.2 验算破裂面是否交于荷载范围内假设破裂面交于荷载范围内：当破裂面交于荷载范围内，破裂角应符合max min θθθ<<，815.5890,605.0195.11tan 047.3890,278.195.11tan 2max 21min 1=-====-===θθθθθθ因为 669.41=θ符合条件，所以破裂面交于荷载范围内，符合假设。
挡土墙计算模板
降水位上主动土压力侧
降水位上被动土压力侧
降水位下主动土压力侧
降水位下被动土压力侧
内摩擦角调整系数
1.00
1.00
1.00
1.00
内聚力C调整系数
1.00
1.00
1.00
1.00
地质资料信息表
参数
土层厚(m)
重度(kNm3)
粘聚力标准值(kPa)
内摩擦角(°)
层1
5.00
18.00
12.00
10.00
水泥土墙计算
公司名称_______________项目名称_______________构件编号_______________
设计人_______________校对人_______________日期_______________
一、设计资料
1、基坑参数
基坑底标高:-13.50 m
水土算法:水土分算
7797.49kN.mm
抗倾覆力矩：M2
2070.10kN.mm
抗倾覆安全系数：K2
0.27
墙身应力验算(取基坑坑底部位)
水泥土挡墙自重：W
1051.44kNm
主动土压力对坑底处的力矩：Ma
5605.51kN.mm
边缘最大应力：σ1
1502.78kPa
边缘最小应力：σ2
-1089.93kPa
挡墙基底地基承载力验算
水泥土挡墙自重：W
1162.44kNm
挡墙基底中心处的力矩：M
8052.28kN.mm
பைடு நூலகம்边缘最大应力：σ1
3310.22kPa
边缘最小应力：σ2
-2728.99kPa
层2
5.00
挡土墙计算书
一，作用在挡土墙上的荷载计算（一）土压力的计算1.上墙土压力的计算图（2）在图二中，上墙第二破裂角︒︒=-=302451ϕα，墙顶与衡重台末端连线倾角'1α。
1'18.428)54.2(arctan αα>=+=︒第二破裂面可以形成：以第二破裂面1BC 为墙背，倾角︒=301α，︒==30ϕδ。
211112121]cos )cos(sin )sin(1)[cos(cos )(cos αδαϕδϕδαααϕ++++-=A K=222]cos )3030cos(30sin )3030sin(1)[3030cos(30cos )3030(cos ++++-=0.67填土重度3/18m KN =γ 地面荷载q=30KN/mm qh 67.10==γKPa K h P A 2067.067.118101=⨯⨯==γKPa K H K h P A A 5.11667.0818*******=⨯⨯+=+=γγKN E 16082011=⨯=KN E x 8060cos 16011=⨯=KNE y6.1382316011=⨯=KN E 9.38582148.9622=⨯⨯=KNE x193219.38522=⨯=KNE y 2.33422=2.下墙土压力的计算（1）延长下墙墙背，交墙后填土面于2C 点，量出21BC C ∆面积，然后计算G ,21∆∆∆和G GKN BC C G 504)4.26.4(82118211=+⨯⨯⨯=∆=∆γKN E G 48599.088.0546)cos()]()sin[(22221112=⨯=++-+=∆δαδαδαKN G G G 1921=∆-∆=∆X= m H H G1.0)2(21=+∆γ 校正墙背倾角'2α 29.0tan tan 212'2=+-=H H Xαα︒=2.16'2α下墙墙背摩擦角校正：︒=-=-∆5.02.167.16'22αα︒=-=∆-=5.145.01522'2αδδ28.0]cos )cos(sin )sin(1)[cos(cos )(cos 2'2'2'2'2'2'232'222=++++-=αδαϕδϕδαααϕA K下墙土压力与水平方向夹角︒-=+-=+7.15.142.16'2'2δαKPa K h H P A 7.48)(2012=+=γKNE 4.584127.482=⨯=KN E E x 4.584)cos('2'222=+=δα02=y EKPa K H P A 48.60223==γKNK H E A 9.3625.02223=⨯=γKN E x 9.3623=03=Y E3.墙身自重：KNG KN G KN G KN G G KN G KN G KN G KN G 4.8255.05.145.0148255.195.35.122515.075.18255.15.02.475225.0126.36.116122124.42.2112284.25.06.10586.022121191084321=⨯⨯⨯==⨯⨯==⨯⨯==⨯⨯===⨯⨯⨯==⨯⨯==⨯⨯⨯==⨯⨯=土重：KNG KN G KN G 2.331185.086.46.571884.08.172185.084.2765=⨯⨯⨯==⨯⨯==⨯⨯⨯=总水平力，总竖向力及对前趾力矩计算μ取0.5][31.1C C K HGK >=∑∑=μ5.126.1'<=∑∑=bbt M M K 由于底部桩的抗拔力，所以整体必大于1.54.截面强度计算：将图（2）作用在第二破裂面上的水平土压力和垂直土压力转换到作用墙墙背的x E 11 ， x E 22 ， y E 11 ， y E 22。
钢筋混凝土挡土墙计算书
18300.350.5300kpa 300kpa 0.000m -5.800m -5.000m 5.800m 0.5m 5.200m 300mm 300mm300mm 250mm1000550mm3500mm 5050mm0.330.5151.38 1.1015kN 立臂、踵板及其上覆土469.8kN 484.8kNkN kN kN kN ≥1.3满足要求1977.8156mmz=H/3=1933.3333E an =E a sin(α0)=（2）抗倾覆稳定性验算挡土墙重心到墙趾的水平距离x 0=挡土墙及其上填土总重G=G 1+G 2=三、挡土墙的稳定性验算（1）抗滑移稳定性验算Gn=Gcos(α0)=Gt=Gsin(α0)=E at =E a cos(α0)=（2）主动土压力计算E a =1/2ψa γH 2κa =挡土墙增大系数ψa=（3）挡土墙及其上覆土自重趾板及其上覆土自重G 1=踵板宽度b 3=挡土墙底板总长度B=挡土墙基底倾角α0=二、荷载计算：综合排水情况取ka=立壁高度:h 1=踵板顶面倾斜高差：h 2=底板倾斜高差:h 3=趾板、踵板端高h 4=立臂端部宽度：b=趾板宽度b1=趾板根部宽度b 2=地基承载力标准值f ak =修正后地基承载力f=墙顶标高:H1=墙底标高:H 2=挡土墙前地坪标高H 3=挡土墙总高度H=挡土墙基础埋深H F =挡土墙计算书一、几何数据及计算参数：回填土容重：γ=填料内摩擦角φ=基底摩擦系数μ=静止土压力系数：Ka=≥ 1.6满足要求65.44kN m0.13<1/6B=0.84满足要求111.40<1.2f=360满足要求p 2=G/A-M/W=80.60p=p 1+p 2=96<f=300满足要求1.2C30HRB4002.01N/mm214.3N/mm 2360kN/m 2200000N/mm 240mm 50mm 40mm50mm111.40kpa 105.30kpa49.68kN•m59.62kN•m500mm 相对受压区高度ξ=0.017<2as'/h 0=0.200368mm2拟实配A S =565mm 249.68kN•m 1.9带肋钢筋的相对粘结特11000mm 12mm 对矩形截面的受弯构A te =0.5bh=275000ρte 0.0021取ρte =0.01σsq =M q /(0.87h o A s 202N/mm2裂缝间纵向受拉钢筋应0.45取ψ＝0.450.150<0.2mm80.60kpa 101.94kpa173.23kN•m207.87kN•m#VALUE!524mm 相对受压区高度ξ=#VALUE!#VALUE!2as'/h 0=0.191#VALUE!mm2拟实配@100A S =2011mm 2173.23kN•m 1.9带肋钢筋的相对粘结特11000mm 16mm矩形截面受弯构件，构件受力特征系数αcr＝取1米宽墙计算，截面宽度b＝受拉区纵向钢筋的等效直径deq＝截面高度h=h 2+h 4-b 3*tg(α)=截面有效高度：h 0=#VALUE!②裂筋计算根据《混凝土结构设计规范》7.1.2条进行计算准永久荷载组合作用下弯矩M q =踵板倾角α2=踵板端部土反力：p 2=踵板根部土反力：p 2’=踵板根部弯矩M k =1/2*20*H*b 32-1/6(2p 2+p 2')b 32=踵板上部受拉弯矩设计值M=γG M k =ψ＝1.1-0.65f tk /ρte /σsq =ωxmax = αcr ψσsq (1.9c+0.08d eq /ρte )/E s =裂缝满足要求2、踵板配筋及裂缝计算（1）踵板配筋计算②裂筋计算根据《混凝土结构设计规范》7.1.2条进行计算准永久荷载组合作用下弯矩M q =矩形截面受弯构件，构件受力特征系数αcr＝取1米宽墙计算，截面宽度b＝受拉区纵向钢筋的等效直径deq＝趾板根部土反力：p 1’=趾板根部弯矩M k =1/6(2p 1+p 1')b 12-1/2*20*H F *b 12=弯矩设计值M=γG M k =截面有效高度：h 0=AS=M/fy(h0-as')=外侧保护层厚度：c'=外侧筋合力点位置:a s'=1、趾板配筋及裂缝计算（1）趾板配筋计算趾板端部土反力：p 1=砼抗拉强度标准值f tk =砼抗压强度设计值：f c =钢筋抗拉强度：fy=钢筋弹性模量：Es=外侧保护层厚度：c=外侧筋合力点位置:a s =基础偏心矩e=M/G=p 1=G/A+M/W=五、趾板、踵板、悬臂配筋计算立臂、踵板及趾板均按悬臂板计算恒载分项系数γG =混凝土强度等级:钢筋级别：四、地基承载力计算作用在基底的偏心弯矩M=G 1*(B/2-b 1/2)+E a *(H/3-h 3/2)-G2*(B/2-(b 1+b 2+b 3)/2)=对矩形截面的受弯构A te =0.5bh=#VALUE!ρte #VALUE!取ρte =#VALUE!σsq =M q /(0.87h o A s #VALUE!N/mm2裂缝间纵向受拉钢筋应#VALUE!取ψ＝#VALUE!#VALUE!#VALUE!0.2mm立臂倾角α=8730H u =5.2031.2kN 117.52kN•m141.02kN•m 300.00250mm 相对受压区高度ξ=0.116<2as'/h 0=0.4001959mm 2拟实配@100A S =3142mm 2117.52kN•m 1.9带肋钢筋的相对粘结特11000mm 20mm 对矩形截面的受弯构A te =0.5bh=150000ρte =0.0209取ρte =σsq M q /(0.87h o A s 172N/mm2裂缝间纵向受拉钢筋应#VALUE!取ψ＝#VALUE!#VALUE!#VALUE!0.2mmωxmax = αcr ψσsq (1.9c+0.08d eq /ρte )/E s =#VALUE!根据《混凝土结构设计规范》7.1.2条进行计算准永久荷载组合作用下弯矩M q =矩形截面受弯构件，构件受力特征系数αcr＝取1米宽墙计算，截面宽度b＝受拉区纵向钢筋的等效直径deq＝ψ＝1.1-0.65f tk /ρte /σsq =根部弯矩M k =1/6*q 1*cos(90-α+δ)*H u 2=弯矩设计值M=γG M k =截面高度h=b 2=截面有效高度：h 0=AS=M/fy(h0-as')=②裂筋计算3、立臂配筋及裂缝计算（1）立壁后土压力计算土对挡土墙背的摩察角δ=(2)立臂根部墙配筋及裂缝计算①立壁配筋计算立臂底部土压力q 1=καγH u =ψ＝1.1-0.65f tk /ρte /σsq =ωxmax = αcr ψσsq (1.9c+0.08d eq /ρte )/E s =#VALUE!。
挡土墙计算书
DQ1一、计算条件墙高 = mm 墙宽 = mm 按单向板计算墙厚 = mm室外地坪高于板顶：900mm室外超载：10kN/m2回填土容重：18kN/m3侧压系数：墙底土压力标准值：+= kN/m墙外超载等效均布活载标准值：= kN/m恒载控制组合：墙顶设计荷载：qa=墙底设计荷载: qb=墙面均布荷载设计值：q0= kN/m墙面三角形荷载设计值：q1= kN/m墙底弯矩设计值：Mb=−51.03×4.2220−15.835x4.2212=−68.29kN−m墙顶弯矩设计值：Ma=−51.03×4.2230−15.835x4.2212=−53.28kN−m跨中弯矩设计值取墙底1/2：M中= kN-m墙底剪力设计值：Rb=7×51.03×4.220+15.835×4.22=108.27kN墙顶剪力设计值：Ra=3×51.03×4.220+15.835×4.22=65.40kN活载控制组合：墙顶荷载设计值：qa=墙底荷载设计值: qb=墙面均布荷载设计值：q0= kN/m墙面三角形荷载设计值：q1= kN/m墙底弯矩设计值：Mb=−45.36×4.2220−16.72x4.2212=−64.59kN−m墙顶弯矩设计值：Ma=−45.36×4.2230−16.72x4.2212=−52.25kN−m跨中弯矩设计值取墙底1/2：M中墙底剪力设计值：Rb=7×45.36×4.220+16.72×4.22= 101.79kN墙顶剪力设计值：Ra=3×45.36×4.220+16.72×4.22=63.68kN二、承载力验算混凝土强度等级: C35 fc= N/mm2 ft= N/mm2 ftk= N/mm2混凝土保护层：外侧35mm,h0=250-45=205mm；内侧20mm,h0=250-35=215mm钢筋级别 : HRB400 fy=360 N/mm2墙外侧实配钢筋F14100HRB400,As=1540 mm2x=f y A sf c b=360×154016.7×1000= mmM=f c bx(ℎ0−x2)=16.7×1000×33.2×(205−33.22)= kN-m, 墙顶和墙底抗弯承载力满足;墙内侧实配钢筋F14150HRB400,As=1026 mm2x=f y A sf c b=360×102616.7×1000= mmM=f c bx(ℎ0−x2)=16.7×1000×22.1×(215−22.12)= kN-m, 墙内侧抗弯承载力满足;V=0.7f t bℎ0=0.7×1.57×1000×205= kN,墙上下端斜截面承载力满足;三、墙外侧裂缝验算墙外超载准永值系数取墙面均布荷载标准值：q0=+= kN/m墙面三角形荷载设计值：q1= kN/m仅验算墙底部墙底弯矩标准值：Mb=−37.8×4.2220−10.6x4.2212=−48.92kN−mρte=AsA te=15400.5×1000×250=0.0123σsk=M k0.87×h0×A s=48.92×1060.87×205×1540=178 N/mm2φ=1.1−0.65f tkρteσsk=1.1−0.65× 2.20.0123×178=ωmax=αcrφσskE s (1.9c+0.08d eqρte)=2.1×0.447×1872.0×105×(1.9×35+0.08×140.0123)=,满足要求;DQ2一、计算条件墙高 = 见简图mm 墙宽 = mm 按单向板计算墙厚 = mm室外地坪低于板顶：500mm室外超载：10kN/m2回填土容重：18kN/m3侧压系数：墙顶C处土压力标准值：0 kN/m墙底D处土压力标准值：+= kN/m墙外超载等效均布活载标准值：= kN/m恒载控制组合：墙顶C处荷载设计值墙中B处荷载设计值墙底D处荷载设计值: qdAB段墙面均布荷载设计值：q0= kN/m墙面三角形荷载设计值：q1= kN/mβ=28333333⁄=墙中B处弯矩设计值：Mb上=−4.9×2.83328×(2−0.85)2−34.43×2.833224×(4−3×0.85+3×0.8525)=−28.18kN−m墙中b处上端截面剪力设计值：Rb上=4.9×2.8338×(8−4×0.852+0.853)−8×(4−0.852+0.8535)=51.39kNBD段墙面均布荷载设计值：q0= kN/m墙面三角形荷载设计值：q1= kN/m墙底D处弯矩设计值：Md=−22.49×1.852220−39.325x1.852212=−15.10kN−m墙中B处下截面弯矩设计值：Mb下=22.49×1.852230+39.325x1.852212=13.81kN−m墙底D处剪力设计值：Rd=7×22.49×1.85220+39.325×1.8522=50.99kN墙中B处下截面剪力设计值：Rb下=3×22.49×1.85220+39.325×1.8522=42.66kN墙中B处不平衡弯矩需要按上下段刚度分配,μBD=4×0.544×0.54+3×0.33=0.686；μBA=3×0.334×0.54+3×0.33=0.314墙中B处弯矩设计值：Mb=+ kN-m墙底D处弯矩设计：Mc=+ kN-m活载控制组合：墙顶C处荷载设计值：qc= = kN/m墙中B处荷载设计值墙底D处荷载设计值: qd= = kN/mAB段墙面均布荷载设计值：q0=7 kN/m墙面三角形荷载设计值：q1= kN/mβ=28333333⁄=墙中B处弯矩设计值：Mb上=−7×2.83328×(2−0.85)2−30.6×2.833224×(4−3×0.85 +3×0.8525)=−28.56kN−m墙中b处上端截面剪力设计值：Rb上=7×2.8338×(8−4×0.852+0.853)−8×(4−0.852+0.8535)=51.04kNBD段墙面均布荷载设计值：q0=m墙面三角形荷载设计值：q1= kN/m墙底D处弯矩设计值：Md=−20.0×1.852220−37.6x1.852212=−14.18kN−m墙中B处下截面弯矩设计值：Mb下=20.0×1.852230+37.6x1.852212=13.03kN−m墙底D处剪力设计值：Rd=7×20.0×1.85220+37.6×1.8522=47.78kN墙中B处下截面剪力设计值：Rb下=3×20.0×1.85220+37.6×1.8522=40.37kN墙中B处不平衡弯矩需要按上下段刚度分配,,μBD=4×0.544×0.54+3×0.33=0.686；μBA=3×0.334×0.54+3×0.33=0.314墙中B处弯矩设计值：Mb=+ kN-m墙底D处弯矩设计值：Mc=+ kN-m二、承载力验算混凝土强度等级: C35 fc= N/mm2 ft= N/mm2 ftk= N/mm2混凝土保护层：外侧35mm,h0=250-45=205mm；内侧20mm,h0=250-35=215mm钢筋级别 : HRB400 fy=360 N/mm2墙外侧实配钢筋F14100HRB400,As=1540 mm2x=f y A sf c b=360×154016.7×1000= mmM=f c bx(ℎ0−x2)=16.7×1000×33.2×(205−33.22)= kN-m, 墙顶和墙底抗弯承载力满足;墙内侧实配钢筋F14150HRB400,As=1026 mm2x=f y A sf c b=360×102616.7×1000= mmM=f c bx(ℎ0−x2)=16.7×1000×22.1×(215−22.12)= kN-m, 墙内侧抗弯承载力满足;V=0.7f t bℎ0=0.7×1.57×1000×205= kN,墙上下端斜截面承载力满足;三、墙外侧裂缝验算墙外超载准永值系数取墙顶C处荷载标准值：qc== kN/m墙中B处荷载标准值: qb= += kN/m墙底D处荷载标准值: qd= += kN/mAB段墙面均布荷载标准值：q0= kN/m墙面三角形荷载标准值：q1== kN/mβ=28333333⁄=墙中B处弯矩标准值：Mb上=−2.5×2.83328×(2−0.85)2−25.5×2.833224×(4−3×0.85+3×0.8525)=−19.36kN−mBD段墙面均布荷载标准值：q0= kN/m墙面三角形荷载标准值：q1= kN/m墙底D处弯矩设计值：Md=−16.76×1.852220−28.0x1.852212=−10.87kN−m墙中B处下截面弯矩设计值：Mb下=16.76×1.852230+28.0x1.852212=9.92kN−m墙中B处不平衡弯矩需要按上下段刚度分配,μBD=0.540.54+0.33=0.62；μBA=0.330.54+0.33=0.38墙中B处弯矩标准值：Mbk=+ kN-m墙底D处弯矩标准值：Mck=+ kN-mρte=AsA te=15400.5×1000×250=0.0123σsk=M k0.87×h0×A s =15.77×1060.87×205×1540= N/mm2φ=1.1−0.65f tkρteσsk=1.1−0.65× 2.20.0123×57.4=<,取φ=0.2ωmax=αcrφσskE s (1.9c+0.08d eqρte)=2.1×0.2×57.42.0×105×(1.9×35+0.08×140.0123)=,满足要求;DQ2b墙高 = 见简图mm 墙宽 = mm 按单向板计算墙厚 = mm 室外地坪低于板顶：500mm室外超载：10kN/m2回填土容重：18kN/m3侧压系数：墙顶C处土压力标准值：0 kN/m墙底B处土压力标准值：+= kN/m墙外超载等效均布活载标准值：= kN/m恒载控制组合： AC段墙面均布荷载设计值：q0= kN/m墙面三角形荷载设计值：q1= kN/mA处端弯矩设计值：MA上=4.9×1.16722+14.18×1.16726=6.56kN−mAB段由于A处上端弯矩较小,AB段上端按铰接计算墙底B处弯矩设计值：M b=7×19.08+8×66.86120×3.9332=86.16 kN−mA处剪力设计值：R a=11×19.08+4×66.8640×3.933=46.93 kNB处剪力设计值：R b=9×19.08+16×66.8640×3.933=122.07 kN跨中取下支座的倍：M中活载控制组合：墙顶C处荷载设计值：qc= = kN/m AC段墙面均布荷载设计值：q0= kN/m墙面三角形荷载设计值：q1= kN/mA处端弯矩设计值：MA上=7×1.16722+12.6×1.16726=7.63kN−mAB段由于A处上端弯矩较小,AB段上端按铰接计算墙底B处弯矩设计值：M b= 7×19.6+8×62.08120×3.9332=81.7 kN−m A处剪力设计值：R a=11×19.6+4×62.0840×3.933=45.61 kNB处剪力设计值：R b=9×19.6+16×62.0840×3.933=115.01 kN跨中取下支座的倍：M中二、承载力验算混凝土强度等级: C35 fc= N/mm2 ft= N/mm2 ftk= N/mm2混凝土保护层：外侧35mm,h0=250-45=205mm；内侧20mm,h0=250-35=215mm钢筋级别 : HRB400 fy=360 N/mm2墙外侧实配钢筋F14100HRB400,As=1540 mm2x=f y A sf c b =360×154016.7×1000= mmM=f c bx(ℎ0−x2)=16.7×1000×33.2×(205−33.22)= kN-m, 墙顶和墙底抗弯承载力满足;墙内侧实配钢筋F14150HRB400,As=1026 mm2x=f y A sf c b =360×102616.7×1000= mmM=f c bx(ℎ0−x2)=16.7×1000×22.1×(215−22.12)= kN-m, 墙内侧抗弯承载力满足;V=0.7f t bℎ0=0.7×1.57×1000×205= kN,墙上下端斜截面承载力满足;三、墙外侧裂缝验算墙外超载准永值系数取墙中A处荷载标准值: qa= kN/m墙底B处荷载设计值: qb= kN/mAB段由于A处上端弯矩较小,AB段上端按铰接计算墙底B处弯矩标准值：M bk=7×13.0+8×48.4120×3.9332=61.64 kN−mρte=AsA te=15400.5×1000×250=0.0123σsk=M k0.87×h0×A s =61.64×1060.87×205×1540= N/mm2φ=1.1−0.65f tkρteσsk=1.1−0.65× 2.20.0123×224.4=ωmax=αcrφσskE s(1.9c+0.08d eqρte)=2.1×0.58×224.42.0×105×(1.9×35+0.08×140.0123)=,满足要求;DQ3墙高 = 见简图mm 墙宽 = mm 按单向板计算墙厚 = mm室外地坪低于板顶：500mm室外超载：10kN/m2回填土容重：18kN/m3侧压系数：墙顶C处土压力标准值：0 kN/m墙中A处土压力标准值： kN/m墙底B处土压力标准值：+= kN/m墙外超载等效均布活载标准值：= kN/m恒载控制组合：墙中A处荷载设计值: qa= kN/m墙底B处荷载设计值: qb= kN/mAC段墙面均布荷载设计值：q0= kN/m墙面三角形荷载设计值：q1= kN/mA处上端弯矩设计值：MA上=−4.9×2.45322−29.81×2.45326=−44.64kN−mAB段墙面均布荷载设计值：q0= kN/m墙面三角形荷载设计值：q1= kN/m墙中A处下端弯矩设计值：MA下=34.71×2.897212+35.19×2.897230=34.12kN−m墙底B处弯矩设计值：M B=−34.71×2.897212−35.19×2.897220=−39.04kN−mA端弯矩设计值：Ma= kN-mB端弯矩设计值：Mb=+ kN-m跨中取下支座的倍：M中活载控制组合：墙顶C处荷载设计值：qc= = kN/m AC段墙面均布荷载设计值：q0= kN/m墙面三角形荷载设计值：q1= kN/mA处上端弯矩设计值：MA上=−7.0×2.45322−26.5×2.45326=−47.64kN−mAB段墙面均布荷载设计值：q0= kN/m墙面三角形荷载设计值：q1= kN/m墙中A处下端弯矩设计值：MA下=33.5×2.897212+31.28×2.897230=32.18kN−m墙底B处弯矩设计值：M B=−33.5×2.897212−31.28×2.897220=−36.55kN−mA端弯矩设计值：Ma= kN-mB端弯矩设计值：Mb=+ kN-m跨中取下支座的倍：M中配筋与DQ3b相同,承载力和裂缝验算详DQ3bDQ3b墙高 = 见简图mm 墙宽 = mm 按单向板计算墙厚 = mm 室外地坪低于板顶：500mm室外超载：10kN/m2回填土容重：18kN/m3侧压系数：墙中C处土压力标准值：0 kN/m墙外超载等效均布活载标准值：= kN/m恒载控制组合：墙面均布荷载设计值：q0= kN/m墙面三角形荷载设计值：q1= kN/mβ=53505850⁄=墙底B处弯矩设计值：Mb=−4.9×5.3528×(2−0.915)2−65.0×5.35224×(4−3×0.915+3×0.91525)=−156.87kN−m跨中取下支座的倍：M中kN-m墙底B处截面剪力设计值：Rb=4.9×5.358×(8−4×0.9152+0.9153)−8×(4−0.9152+0.91535)=161.89kN活载控制组合：墙中C处荷载设计值: qc= = kN/m墙面均布荷载设计值：q0= kN/m墙面三角形荷载设计值：q1= kN/mβ=53505850⁄=墙底B处弯矩设计值：Mb=−7.0×5.3528×(2−0.915)2−57.78×5.35224×(4−3×0.915+3×0.91525)=−150.58kN−m跨中取下支座的倍：M中墙底B处截面剪力设计值：Rb=7.0×5.358×(8−4×0.9152+0.9153)−8×(4−0.9152+0.91535)=153.49kN二、承载力验算混凝土强度等级: C35 fc= N/mm2 ft= N/mm2 ftk= N/mm2混凝土保护层：外侧35mm,h0=300-45=255mm；内侧20mm,h0=300-35=265mm钢筋级别 : HRB400 fy=360 N/mm2墙外侧实配钢筋F18100HRB400,As=2540 mm2x=f y A sf c b =360×254016.7×1000= mmM=f c bx(ℎ0−x2)=16.7×1000×54.8×(255−54.82)= kN-m, 墙顶和墙底抗弯承载力满足;墙内侧实配钢筋F16150HRB400,As=1333 mm2x=f y A sf c b =360×133316.7×1000= mmM=f c bx(ℎ0−x2)=16.7×1000×28.7×(265−28.72)= kN-m, 墙内侧抗弯承载力满足;V=0.7f t bℎ0=0.7×1.57×1000×255= kN,墙上下端斜截面承载力满足;三、墙外侧裂缝验算墙外超载准永值系数取kN/m墙底B处弯矩标准值：M bk=−2.5×5.3528×(2−0.915)2−48.15×5.35224×(4−3×0.915+3×0.91525)=−111.44kN−mρte=A sA te=25400.5×1000×300=0.0169σsk=M k0.87×h0×A s =111.44×1060.87×255×2540= N/mm2φ=1.1−0.65f tkρteσsk =1.1−0.65× 2.20.0169×197.8=ωmax=αcrφσskE s(1.9c+0.08d eqρte)=2.1×0.67×197.82.0×105×(1.9×35+0.08×180.0169)=,满足要求;RDQ1一、计算条件墙高 = mm 墙宽 = mm 按单向板计算, 墙厚 =mm室外地坪高于板顶：1150mm室外超载：10kN/m2回填土容重：18kN/m3侧压系数：墙顶土压力标准值：+= kN/m墙外超载等效均布活载标准值：= kN/m外墙人防等效荷载标准值：25 kN/m二、正常使用工况恒载控制组合：墙面均布荷载设计值：q0= kN/m墙面三角形荷载设计值：q1= kN/m墙底弯矩设计值：Mb=−46.17×3.8220−18.87x3.8212=−56.04kN−m墙顶弯矩设计值：Ma=−46.17×3.8230−18.87x3.8212=−44.93kN−m跨中弯矩设计值取墙底1/2：M中墙底剪力设计值：Rb=7×46.17×3.820+18.87×3.82=97.26kN墙顶剪力设计值：Ra=3×46.17×3.820+18.87×3.82=62.17kN活载控制组合：= kN/m墙面均布荷载设计值：q0= kN/m墙面三角形荷载设计值：q1= 墙底弯矩设计值：Mb=−44.01×3.8220−19.42x3.8212=−55.14kN−m墙顶弯矩设计值：Ma=−44.01×3.8230−19.42x3.8212=−44.55kN−m跨中弯矩设计值取墙底1/2：M中= kN-m墙底剪力设计值：Rb=7×44.01×3.820+19.42×3.82=95.43kN墙顶剪力设计值：Ra=3×44.01×3.820+19.42×3.82=61.98kN承载力验算混凝土强度等级: C50 fc= N/mm2 ft= N/mm2 ftk= N/mm2混凝土保护层：外侧35mm,h0=400-45=355mm；内侧20mm,h0=400-35=365mm钢筋级别 : HRB400 fy=360 N/mm2墙外侧实配钢筋F16150HRB400,As=1333 mm2x=f y A sf c b =360×133323.1×1000= mmM=f c bx(ℎ0−x2)=23.1×1000×20.8×(355−20.82)= kN-m, 墙顶和墙底抗弯承载力满足;墙内侧实配钢筋F16150HRB400,As=1333 mm2x=f y A sf c b =360×133323.1×1000= mmM=f c bx(ℎ0−x2)=23.1×1000×20.8×(365−20.82)= kN-m, 墙内侧抗弯承载力满足;V=0.7f t bℎ0=0.7×1.89×1000×355= kN,墙上下端斜截面承载力满足;墙外侧裂缝验算墙外超载准永值系数取墙面均布荷载标准值：q0=+= kN/m墙面三角形荷载设计值：q1= kN/m仅验算墙底部墙底弯矩标准值：Mbk=−34.2×3.8220−12.85x3.8212=−40.16kN−mρte=AsA te=13330.5×1000×400=0.0067<0.01，取ρte=0.01σsk=M k0.87×h0×A s=40.16×1060.87×355×1333= N/mm2φ=1.1−0.65f tkρteσsk=1.1−0.65× 2.20.01×97.5=< ,取ψ=ωmax=αcrφσskE s(1.9c+0.08d eqρte)=2.1×0.2×97.52.0×105×(1.9×35+0.08×140.0123)=,满足要求;三、人防工况墙底设计荷载: qb= = kN/m墙面均布荷载设计值：q0= kN/m墙面三角形荷载设计值：q1= kN/m墙底弯矩设计值：Mb=−41.04×3.8220−37.42x3.8212=−74.66kN−m墙顶弯矩设计值：Ma=−41.04×3.8230−37.42x3.8212=−64.78kN−m跨中弯矩设计值取墙底1/2：M中= kN-m墙底剪力设计值：Rb=7×41.04×3.820+37.42×3.82= 125.68kN墙顶剪力设计值：Ra=3×41.04×3.820+37.42×3.82= 94.49kN承载力验算混凝土强度等级: C50 fcd= N/mm2 ftd= N/mm2混凝土保护层：外侧35mm,h0=400-45=355mm；内侧20mm,h0=400-35=365mm钢筋级别 : HRB400 fyd==432 N/mm2墙外侧实配钢筋F16150HRB400,As=1333 mm2x=f yd A sf cd b =432×13330.8×34.65×1000= mmM=f cd bx(ℎ0−x2)=0.8×34.65×1000×20.8×(355−20.82)= kN-m, 墙顶和墙底抗弯承载力满足;墙内侧实配钢筋F16150HRB400,As=1333 mm2x=f yd A sf cd b =432×13330.8×34.65×1000= mmM=f cd bx(ℎ0−x2)=0.8×34.65×1000×20.8×(365−20.82)= kN-m, 墙内侧抗弯承载力满足;V=0.7f td bℎ0=0.8×0.7×2.835×1000×355= kN,墙上下端斜截面承载力满足;RDQ2、RDQ2a一、计算条件墙高 = mm 墙宽 = mm 按单向板计算, 墙厚 = mm室外地坪高于板顶：1150mm室外超载：10kN/m2回填土容重：18kN/m3侧压系数：墙顶土压力标准值：+= kN/m墙外超载等效均布活载标准值：= kN/m外墙人防等效荷载标准值：25 kN/m二、正常使用工况恒载控制组合：墙面均布荷载设计值：q0= kN/m墙面三角形荷载设计值：q1= kN/m墙底弯矩设计值：Mb=−51.03×4.2220−18.87x4.2212=−72.75kN−m墙顶弯矩设计值：Ma=−51.03×4.2230−18.87x4.2212=−57.74kN−m跨中弯矩设计值取墙底1/2：M中墙底剪力设计值：Rb=7×51.03×4.220+18.87×4.22= 114.64kN墙顶剪力设计值：Ra=3×51.03×4.220+18.87×4.22= 71.78kN活载控制组合：kN/m墙面均布荷载设计值：q0= kN/m墙面三角形荷载设计值：q1= kN/m墙底弯矩设计值：Mb=−45.36×4.2220−19.42x4.2212=−68.55kN−m墙顶弯矩设计值：Ma=−45.36×4.2230−19.42x4.2212=−55.22kN−m跨中弯矩设计值取墙底1/2：M中= kN-m墙底剪力设计值：Rb=7×45.36×4.220+19.42×4.22= 107.46kN墙顶剪力设计值：Ra=3×45.36×4.220+19.42×4.22= 69.36kN承载力验算混凝土强度等级: C35 fc= N/mm2 ft= N/mm2 ftk= N/mm2混凝土保护层：外侧35mm,h0=250-45=205mm；内侧20mm,h0=250-35=215mm钢筋级别 : HRB400 fy=360 N/mm2墙外侧实配钢筋F14100HRB400,As=1540 mm2x=f y A sf c b=360×154016.7×1000= mmM=f c bx(ℎ0−x2)=16.7×1000×33.2×(205−33.22)= kN-m, 墙顶和墙底抗弯承载力满足;墙内侧实配钢筋F14150HRB400,As=1026 mm2x=f y A sf c b =360×102616.7×1000= mmM=f c bx(ℎ0−x2)=16.7×1000×22.1×(215−22.12)= kN-m, 墙内侧抗弯承载力满足;V=0.7f t bℎ0=0.7×1.57×1000×205= kN,墙上下端斜截面承载力满足;墙外侧裂缝验算墙外超载准永值系数取墙面均布荷载标准值：q0=+= kN/m墙面三角形荷载设计值：q1= kN/m仅验算墙底部墙底弯矩标准值：Mb=−37.8×4.2220−12.85x4.2212=−52.23kN−mρte=AsA te=15400.5×1000×250=0.0123σsk=M k0.87×h0×A s =52.23×1060.87×205×1540=190 N/mm2φ=1.1−0.65f tkρteσsk=1.1−0.65× 2.20.0123×190=ωmax=αcrφσskE s (1.9c+0.08d eqρte)=2.1×0.488×1902.0×105×(1.9×35+0.08×140.0123)=,满足要求;三、人防工况kN/m墙底设计荷载: qb= = kN/m墙面均布荷载设计值：q0= kN/m墙面三角形荷载设计值：q1= kN/m墙底弯矩设计值：Mb=−45.36×4.2220−37.42x4.2212=−95.01kN−m墙顶弯矩设计值：Ma=−45.36×4.2230−37.42x4.2212=−81.68kN−m跨中弯矩设计值取墙底1/2：M中= kN-m墙底剪力设计值：Rb=7×45.36×4.220+37.42×4.22= 145.26kN墙顶剪力设计值：Ra=3×45.36×4.220+37.42×4.22= 107.16kN承载力验算混凝土强度等级: C35混凝土保护层：外侧35mm,h0=250-45=205mm；内侧20mm,h0=250-35=215mm钢筋级别 : HRB400 fyd==432 N/mm2墙外侧实配钢筋F14100HRB400,As=1540 mm2x=f yd A sf cd b=432×15400.8×25.05×1000= mmM=f cd bx(ℎ0−x2)=0.8×25.05×1000×33.2×(205−33.22)= kN-m, 墙顶和墙底抗弯承载力满足;墙内侧实配钢筋F14150HRB400,As=1026 mm2x=f yd A sf cd b=432×10260.8×25.05×1000= mmM=f cd bx(ℎ0−x2)=0.8×25.05×1000×22.1×(215−22.12)= kN-m, 墙内侧抗弯承载力满足;V=0.7f td bℎ0=0.8×0.7×2.355×1000×205= kN,墙上下端斜截面承载力满足;LKQ1计算条件墙高 = mm 墙宽 = mm 墙厚 = mm竖向均布荷载KN/M:墙面均布荷载KN/M2:墙面三角形荷载KN/M2:砼强度等级: C50配筋计算 asmm: 30钢筋级别 : HRB400支撑条件:上边下边左边右边简支固定固定固定内力计算 :轴压比 N/Afc=跨中弯矩kN-m/m:水平：竖向：垂直板边弯矩kN-m/m:上下左右, , , 配筋结果 :竖直方向配筋mm^2/m:上截面非荷载侧：实配F14150HRB400 荷载侧：实配F14150HRB400中截面非荷载侧：实配F14150HRB400 荷载侧：实配F14150HRB400下截面非荷载侧：实配F14150HRB400 荷载侧：实配F14150HRB400水平方向配筋mm^2/m:左中右非荷载侧 , , 实配F14150HRB400荷载侧 , ,实配F14150HRB400LKQ2、LKQ2a计算条件墙高 = mm 墙宽 = mm 墙厚 = mm竖向均布荷载KN/M:墙面均布荷载KN/M2:墙面三角形荷载KN/M2:砼强度等级: C50配筋计算 asmm: 30钢筋级别 : HRB400支撑条件:上边下边左边右边简支固定固定固定内力计算 :轴压比 N/Afc=跨中弯矩kN-m/m:水平：竖向：垂直板边弯矩kN-m/m:上下左右, , ,配筋结果 :竖直方向配筋mm^2/m:上截面非荷载侧：实配F14150HRB400 荷载侧：实配F16150HRB400中截面非荷载侧：实配F14150HRB400 荷载侧：实配F16150HRB400下截面非荷载侧：实配F14150HRB400 荷载侧：实配F16150HRB400水平方向配筋mm^2/m:左中右非荷载侧 , , 实配F14150HRB400荷载侧 , , 实配F16150HRB400LKQ2b、LKQ2c计算条件墙高 = mm 墙宽 = mm 墙厚 = mm竖向均布荷载KN/M:墙面均布荷载KN/M2:墙面三角形荷载KN/M2:砼强度等级: C50配筋计算 asmm: 30钢筋级别 : HRB400支撑条件:上边下边左边右边简支固定固定固定内力计算 :轴压比 N/Afc=跨中弯矩kN-m/m:水平：竖向：垂直板边弯矩kN-m/m:上下左右, , ,配筋结果 :竖直方向配筋mm^2/m:上截面非荷载侧：实配F14150HRB400 荷载侧：实配F14150HRB400中截面非荷载侧：实配F14150HRB400 荷载侧：实配F14150HRB400下截面非荷载侧：实配F14150HRB400 荷载侧：实配F14150HRB400水平方向配筋mm^2/m:左中右非荷载侧 , , 实配F14150HRB400荷载侧 , , 实配F16150HRB400LKQ3计算条件按单向板计算墙高 = mm 墙宽 = mm 墙厚 = mm竖向均布荷载KN/M:墙面均布荷载KN/M2:墙面三角形荷载KN/M2:砼强度等级: C50配筋计算 asmm: 30钢筋级别 : HRB400支撑条件:上边下边左边右边简支固定固定固定内力计算 :轴压比 N/Afc=跨中弯矩kN-m/m:水平：竖向：垂直板边弯矩kN-m/m:上下左右, , , 配筋结果 :竖直方向配筋mm^2/m:上截面非荷载侧：实配F16150HRB400 荷载侧：实配F18150HRB400中截面非荷载侧：实配F16150HRB400 荷载侧：实配F18150HRB400下截面非荷载侧：实配F16150HRB400 荷载侧：实配F18150HRB400水平方向配筋mm^2/m:左中右非荷载侧 , , 实配F16150HRB400荷载侧 , , 实配F16150HRB400LKQ3a计算条件墙高 = mm 墙宽 = mm 墙厚 = mm竖向均布荷载KN/M:墙面均布荷载KN/M2:墙面三角形荷载KN/M2:砼强度等级: C50配筋计算 asmm: 30钢筋级别 : HRB400支撑条件:上边下边左边右边简支固定固定固定内力计算 :轴压比 N/Afc=跨中弯矩kN-m/m:水平：竖向：垂直板边弯矩kN-m/m:上下左右, , , 配筋结果 :竖直方向配筋mm^2/m:上截面非荷载侧：实配F16150HRB400 荷载侧：实配F16150HRB400中截面非荷载侧：实配F16150HRB400 荷载侧：实配F16150HRB400下截面非荷载侧：实配F16150HRB400 荷载侧：实配F16150HRB400水平方向配筋mm^2/m:左中右非荷载侧 , , 实配F16150HRB400荷载侧 , , 实配F16150HRB400LKQ4计算条件墙高 = mm 墙宽 = mm 墙厚 = mm竖向均布荷载KN/M:墙面均布荷载KN/M2:墙面三角形荷载KN/M2:砼强度等级: C35配筋计算 asmm: 30钢筋级别 : HRB400支撑条件:上边下边左边右边简支固定固定固定内力计算 :轴压比 N/Afc=跨中弯矩kN-m/m:水平：竖向：垂直板边弯矩kN-m/m:上下左右, , ,配筋结果 :竖直方向配筋mm^2/m:上截面非荷载侧：实配F14150HRB400 荷载侧：实配F18150HRB400中截面非荷载侧：实配F14150HRB400 荷载侧：实配F18150HRB400下截面非荷载侧：实配F14150HRB400 荷载侧：实配F18150HRB400水平方向配筋mm^2/m:左中右非荷载侧 , , 实配F14150HRB400荷载侧 , , 实配F18150HRB400计算项目: 临战封堵上挡墙计算条件L = mm L1 = mm L2 = mmH = mmqe = KN/M2qi = KN/M2砼强度等级: C35配筋计算 asmm: 20纵筋级别 : HRB400箍筋级别 : HRB400箍筋间距 : 100mm计算结果弯矩kN-m/m： M =剪力kN/m： V =按悬臂梁计算抗弯受拉筋: As = mm^2/m 实配F12100HRB400抗剪箍筋: Av = mm^2/m计算项目: 桩承台-1 CT1计算条件1、承台信息剖面形状：阶形现浇平面形状：矩形承台阶数：1阶承台底标高：承台边数：4承台高：1200mm承台x方向移心：0mm承台y方向移心：0mm2、桩信息桩截面宽：500mm桩截面高：0mm单桩承载力：桩位坐标：NUm X Y1 875 -8752 -875 -8753 875 8754 -875 875 3、荷载信息竖向荷载：N =x方向弯矩：Mx =y方向弯矩：My =x方向剪力：Qx =y 方向剪力：Qy = 4、柱信息柱截面宽：600mm 柱截面高：600mm 5、混凝土信息 混凝土等级：C35 混凝土容重：m3 计算结果6、桩反力计算 采用公式：承台及土自重 Gk = B S H γ+ B S futu = + = kn∑XiXi = ∑YiYi = 桩号 X Y 桩反力QKN 桩净反力QNKN1 2 3 4 桩总反力QP= kN; 桩均反力QAVE= kN7、冲切抗剪计算 台阶1 H = 角桩冲切 公式如下: 其中：Nl------------角桩桩顶竖向力设计值β1x,β1y-------角桩冲切系数 λ1x,λ1y-------角桩冲垮比 c1,c2---------角桩内边缘至承台外边缘的距离α1x,α1y-------角桩内缘到冲切面顶部的水平距离h0------------承台外边缘的有效高度No.=1 h0= 1150. α1x=375. λ1x= c1=700. h0= 1150. α1y=375. λ1y= c2=700.β1x= β1y= βhp= ft=QPC=β1xC2+α1y/2+β1yc1+α1x/2βhpftho = > QPD = KN No.=2h0= 1150. α1x=375. λ1x= c1=700.h0= 1150. α1y=375. λ1y= c2=700.β1x= β1y= βhp= ft=QPC=β1xC2+α1y/2+β1yc1+α1x/2βhpftho= > QPD = KN No.=3 h0= 1150. α1x=375.λ1x= c1=700.h0= 1150. α1y=375. λ1y= c2=700.β1x= β1y= βhp= ft=QPC=β1xC2+α1y/2+β1yc1+α1x/2βhpftho = > QPD = KN No.=4h0= 1150. α1x=375. λ1x= c1=700.h0= 1150. α1y=375. λ1y= c2=700.β1x= β1y= βhp= ft=QPC=β1xC2+α1y/2+β1yc1+α1x/2βhpftho = > QPD = KN 柱冲切 公式如下: 其中：F------------柱根部轴力设计值Fl-----------扣除土和自重作用在锥体上的冲切设计值βox,βoy------冲切系数 βhp----------冲切截面高度影响系数λox,λoy-------冲跨比 αox,αoy-------柱边或变阶处到桩边的水平距离h0-----------冲切破坏锥体的有效高度∑Ni---------冲切破坏锥体范围内桩的净反力设计制之和 截面净高H00=x+ h0=1150. αox= 375. λox= x- h0=1150. αox= 375. λox= y+ h0=1150. αoy= 375. λoy= y+ h0=1150. αoy= 375. λoy= hc= 600. bc= 600. βox= βoy= ft= βhp= QCC = 2βoxbc+αoy+βoyhc+αox βhpftho=柱子抗冲切承载力QCC= > 冲切荷载QCD= KN抗剪计算 公式如下: 其中：b0-----------承台计算截面处的计算宽度V------------扣除土和自重作用在锥体上的最大剪力设计值β------------剪切系数 βhs----------受剪切截面高度影响系数λ------------计算截面的剪跨比h0-----------冲切破坏锥体的有效高度左 h0=1150. αx= 375. λx= VPL = βhs λ+b0h0ft =+2750.1150. =VCI1= > VDI1= KN 右 h0=1150. αx= 375. λx=VPL = βhs λ+b0h0ft =+2750.1150. =VCI2= > VDI2= KN 下 h0=1150. αy= 375. λy=VPL = βhs λ+b0h0ft =+2750.1150. =VCJ1= > VDJ1= KN 上 h0=1150. αy= 375. λy=VPL = βhs λ+b0h0ft =+2750.1150.=VCJ2= > VDJ2= KN 8、配筋计算 DMX1 =AGX = DMX1/h0fy/YS = /= mm/M 换算成HRB400,AGX=4593x210/360=2679mm 实配F 22130HRB400 AS=2923mm DMX2 =AGX = DMX2/h0fy/YS = /= mm/M 换算成HRB400,AGX=4756x210/360=2775mm 实配F 22130HRB400 AS=2923mmDMY1 =AGY = DMY1/h0fy/XS = /= mm/M换算成HRB400,AGX=4667x210/360=2722mm实配F 22130HRB400 AS=2923mm DMY2 =AGY = DMY2/h0fy/XS = /= mm/M 换算成HRB400,AGX=4682x210/360=2731mm 实配F 22130HRB400 AS=2923mm计算项目: 桩承台-2 CT2计算条件1、承台信息剖面形状：阶形现浇 平面形状：矩形 承台阶数：1阶 承台底标高： 承台边数：4 承台高：1500mm 承台x 方向移心：0mm 承台y 方向移心：0mm 2、桩信息桩截面宽：500mm 桩截面高：0mm 单桩承载力： 桩位坐标：NUm X Y1 875 -2 -875 -3、荷载信息竖向荷载：N =x方向弯矩：Mx =y方向弯矩：My =x方向剪力：Qx =y方向剪力：Qy =4、柱信息柱截面宽：600mm柱截面高：600mm5、混凝土信息混凝土等级：C35混凝土容重：m3计算结果6、桩反力计算采用公式：承台及土自重 Gk = B S H γ+ B S futu= += kn∑XiXi = ∑YiYi = 桩号 X Y 桩反力QKN桩净反力QNKN12桩总反力QP= kN; 桩均反力QAVE=kN7、冲切抗剪计算截面净高H00=x+ h0=1450. αox= 375. λox=x- h0=1450. αox= 375. λox=抗剪计算公式如下:其中：b0-----------承台计算截面处的计算宽度V------------扣除土和自重作用在锥体上的最大剪力设计值β------------剪切系数βhs----------受剪切截面高度影响系数λ------------计算截面的剪跨比h0-----------冲切破坏锥体的有效高度左 h0=1450. αx= 375. λx=QPC =VPL = βhsλ+b0h0ft=+1000.1450.=VCI1 = MIN VPL , QPCVCI1= > VDI1= KN右 h0=1450. αx= 375. λx=QPC =VPL = βhsλ+b0h0ft=+1000.1450.=VCI2 = MIN VPL , QPCVCI2= > VDI2= KN8、配筋计算DMX1 =AGX = DMX1/h0fy/YS = /= mm/MDMX2 =AGX = DMX2/h0fy/YS = /= mm/MDMY1 =AGY = DMY1/h0fy/XS = /= mm/M DMY2 =AGY = DMY2/h0fy/XS = /= mm/M ASX=mm/M ASY= mm/M换算成HRB400,AGX=5300x210/360=3091mm 实配F22100HRB400 AS=3800mm。
挡土墙模板计算书
挡土墙模板计算书挡土墙模板计算书1. 引言本文档提供了一个详细的挡土墙模板计算书范本，适用于土木工程和建筑设计师参考使用。
挡土墙是一种常见的结构，用于抵抗土体的侧向压力，保护土地和建筑物。
该计算书将指导用户进行挡土墙的设计和计算。
2. 设计标准2.1 工程背景：简要介绍工程的背景和目的。
2.2 相关标准：列出适用的国家或地区的相关标准和规范，如GB、ASCE等。
3. 土体参数3.1 土壤性质：描述挡土墙所用土体的物理和力学性质。
3.2 土体试验：列出所进行的土体试验，包括原位测试和室内试验。
4. 墙体几何参数4.1 墙体类型：介绍选择的挡土墙类型，如重力墙、加筋土墙等。
4.2 墙体几何形状：描述挡土墙的几何形状特征，如高度、底宽、顶宽等。
4.3 墙体排水系统：列出墙体所需的排水系统，以确保墙体排水通畅。
5. 荷载计算5.1 水平荷载：计算墙体所受的水平荷载，包括土压力、流体压力等。
5.2 垂直荷载：计算墙体所受的垂直荷载，包括土体重力、建筑物荷载等。
6. 结构稳定性分析6.1 块体分析：根据选择的挡土墙类型，进行块体稳定性分析。
6.2 滑动分析：计算墩体或基础底部的滑动稳定性。
6.3 翻滚分析：计算墩体或基础底部的翻滚稳定性。
7. 墙体结构设计7.1 材料选用：选择合适的材料，如混凝土、钢筋等。
7.2 墙体计算：根据上述参数和荷载计算结果，进行墙体结构计算和设计。
7.3 钢筋设计：进行墙体钢筋的设计，包括布置和计算。
8. 施工要点8.1 墙体施工方法：介绍墙体的施工方法和步骤。
8.2 施工注意事项：墙体施工过程中需要注意的事项，如施工工艺、振捣等。
9. 安全和监测措施9.1 安全措施：指导施工人员进行施工过程中的安全措施。
9.2 监测要求：提供对挡土墙施工过程中的监测要求和方法。
10. 结论总结本文档提供的挡土墙模板计算书范本，强调设计和施工的关键要点。
附件：1. 图纸和示意图：包括挡土墙的结构示意图和构造图纸。
挡土墙计算书
DQ1一、[计算条件]墙高 = 4200.00(mm) 墙宽 = 1000.00(mm) （按单向板计算）墙厚 = 250.00(mm)室外地坪高于板顶：900mm室外超载：10kN/m2回填土容重：18kN/m3侧压系数：0.5墙底土压力标准值：0.5x18x（0.9+4.2）=45.9 kN/m墙外超载等效均布活载标准值：0.5x10=5.0 kN/m恒载控制组合：墙顶设计荷载：qa=墙底设计荷载: qb=墙面均布荷载设计值：q0=15.835 kN/m墙面三角形荷载设计值：q1=66.865-15.835=51.03 kN/m墙底弯矩设计值：Mb=−51.03×4.2220−15.835x4.2212=−68.29kN−m墙顶弯矩设计值：Ma=−51.03×4.2230−15.835x4.2212=−53.28kN−m跨中弯矩设计值取墙底1/2：M中= kN-m墙底剪力设计值：Rb=7×51.03×4.220+15.835×4.22=108.27kN墙顶剪力设计值：Ra=3×51.03×4.220+15.835×4.22=65.40kN活载控制组合：墙顶荷载设计值：qa=墙底荷载设计值: qb=墙面均布荷载设计值：q0=16.72 kN/m墙面三角形荷载设计值：q1=62.08-16.72=45.36 kN/m墙底弯矩设计值：Mb=−45.36×4.2220−16.72x4.2212=−64.59kN−m墙顶弯矩设计值：Ma=−45.36×4.2230−16.72x4.2212=−52.25kN−m跨中弯矩设计值取墙底1/2：M中墙底剪力设计值：Rb=7×45.36×4.220+16.72×4.22=101.79kN墙顶剪力设计值：Ra=3×45.36×4.220+16.72×4.22=63.68kN二、承载力验算混凝土强度等级: C35 fc=16.7 N/mm2ft=1.57 N/mm2 ftk=2.20 N/mm2混凝土保护层：外侧35mm，h0=250-45=205mm；内侧20mm，h0=250-35=215mm钢筋级别 : HRB400 fy=360 N/mm2墙外侧实配钢筋F14@100(HRB400)，As=1540 mm2x=f y A sf c b=360×154016.7×1000=33.2 mmM=f c bx(ℎ0−x2)=16.7×1000×33.2×(205−33.22)=104.45 kN-m, 墙顶和墙底抗弯承载力满足。
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挡土墙模板计算书一、参数信息1.基本参数次楞(内龙骨)间距(mm):250；穿墙螺栓水平间距(mm):750；主楞(外龙骨)间距(mm):600；穿墙螺栓竖向间距(mm):600；对拉螺栓直径(mm):M18；2.主楞信息龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×3.5；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；主楞肢数:2；3.次楞信息龙骨材料:木楞；次楞肢数:2；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):15.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值f t(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值f c(N/mm2):205.00；墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H -- 模板计算高度，取3.000m；β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 65.833 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值65.833 kN/m2作为本工程计算荷载。
计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=65.833kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3 kN/m2。
三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
根据《建筑施工手册》，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。
面板计算简图1.抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下:其中， M--面板计算最大弯距(N·mm)；l--计算跨度(内楞间距): l =250.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×65.83×0.60×0.90=42.660kN/m；其中0.90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。
倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×3.00×0.60×0.90=2.268kN/m；q = q1 + q2 =42.660+2.268=44.928 kN/m；面板的最大弯距：M =0.1×44.928×250.0×250.0= 2.81×105N.mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，σ --面板承受的应力(N/mm2)；M --面板计算最大弯距(N·mm)；W --面板的截面抵抗矩 :b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W= 600×15.0×15.0/6=2.25×104 mm3；f --面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值：σ = M/W = 2.81×105 / 2.25×104 = 12.480N/mm2；面板截面的最大应力计算值σ =12.48N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下:其中，∨--面板计算最大剪力(N)；l--计算跨度(竖楞间距): l =250.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×65.83×0.60×0.90=42.660kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×3.00×0.60×0.90=2.268kN/m；q = q1 + q2 =42.660+2.268=44.928 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.6×44.928×250.0 = 6739.168N；截面抗剪强度必须满足:其中，τ--面板截面的最大受剪应力(N/mm2)；V--面板计算最大剪力(N)：V = 6739.168N；b--构件的截面宽度(mm)：b = 600mm ；h n--面板厚度(mm)：h n = 15.0mm ；f v--面板抗剪强度设计值(N/mm2)：f v = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: T =3×6739.168/(2×600×15.0)=1.123N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: [f v]=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 T=1.123N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值 [T]=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
挠度计算公式如下:其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载: q = 65.83×0.6 =39.5N/mm；l--计算跨度(内楞间距): l = 250mm；E--面板的弹性模量: E = 9500N/mm2；I--面板的截面惯性矩: I = 60×1.5×1.5×1.5/12=16.88cm4；面板的最大允许挠度值:[ν] = 1mm；面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×39.5×2504/(100×9500×1.69×105) = 0.652 mm；面板的最大挠度计算值: ν=0.652mm 小于等于面板的最大允许挠度值 [ν]=1mm，满足要求！四、墙模板内外楞的计算(一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，内龙骨采用木楞，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W分别为:W = 50×100×100/6 = 83.33cm3；I = 50×100×100×100/12 = 416.67cm4；内楞计算简图1.内楞的抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩按下式计算：其中， M--内楞跨中计算最大弯距(N·mm)；l--计算跨度(外楞间距): l =600.0mm；q--作用在内楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×65.83×0.25×0.90=17.775kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×3.00×0.25×0.90=0.945kN/m，其中，0.90为折减系数。
q =(17.775+0.945)/2=9.360 kN/m；内楞的最大弯距：M =0.1×9.360×600.0×600.0= 3.37×105N.mm；内楞的抗弯强度应满足下式：其中，σ --内楞承受的应力(N/mm2)；M --内楞计算最大弯距(N·mm)；W --内楞的截面抵抗矩(mm3)，W=8.33×104；f --内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；内楞的最大应力计算值：σ = 3.37×105/8.33×104 = 4.044 N/mm2；内楞的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；内楞的最大应力计算值σ = 4.044 N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！2.内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中， V－内楞承受的最大剪力；l--计算跨度(外楞间距): l =600.0mm；q--作用在内楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×65.83×0.25×0.90=17.775kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×3.00×0.25×0.90=0.945kN/m，其中，0.90为折减系数。
q =(17.775+0.945)/2=9.360 kN/m；内楞的最大剪力：V = 0.6×9.360×600.0 = 3369.584N；截面抗剪强度必须满足下式:其中，τ--内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)；V--内楞计算最大剪力(N)：V = 3369.584N；b--内楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ；h n--内楞的截面高度(mm)：h n = 100.0mm ；f v--内楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：f v = 1.500 N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值: τ =3×3369.584/(2×50.0×100.0)=1.011N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值τ =1.011N/mm2小于内楞截面的抗剪强度设计值 f v=1.5N/mm2，满足要求！3.内楞的挠度验算根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。
挠度验算公式如下：其中，ν--内楞的最大挠度(mm)；q--作用在内楞上的线荷载(kN/m)： q = 65.83×0.25/2=8.23 kN/m；l--计算跨度(外楞间距): l =600.0mm ；E--内楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2；I--内楞截面惯性矩(mm4)，I=4.17×106；内楞的最大挠度计算值: ν= 0.677×16.46/2×6004/(100×9500×4.17×106) = 0.182 mm；内楞的最大容许挠度值: [ν] = 2.4mm；内楞的最大挠度计算值ν=0.182mm 小于内楞的最大容许挠度值[ν]=2.4mm，满足要求！(二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面类型为圆钢管48×3.5；外钢楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 12.19cm4；外楞计算简图1.外楞的抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公式：其中，作用在外楞的荷载: P = (1.2×65.83+1.4×3)×0.25×0.6/2=5.62kN；外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 750mm；外楞最大弯矩:M = 0.175×5615.97×750.00= 7.37×105 N·mm；强度验算公式：其中，σ-- 外楞的最大应力计算值(N/mm2)M -- 外楞的最大弯距(N·mm)；M = 7.37×105 N·mmW -- 外楞的净截面抵抗矩； W = 5.08×103 mm3；f --外楞的强度设计值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；外楞的最大应力计算值: σ = 7.37×105/5.08×103 = 145.098N/mm2；外楞的最大应力计算值σ =145.098N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！2.外楞的抗剪强度验算公式如下:其中，P--作用在外楞的荷载: P = (1.2×65.83+1.4×3)×0.25×0.6/2=5.616kN；V--外楞计算最大剪力(N)；外楞的最大剪力：V = 0.65×5615.973 = 2.74×103N；外楞截面抗剪强度必须满足:其中，τ--外楞截面的受剪应力计算值(N/mm2)；V--外楞计算最大剪力(N)：V = 2.74×103N；A --钢管的截面面积(mm2)：A = 500mm2；f v--外楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：f v = 205N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值: τ =2×2.74×103/500.000=10.951N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值τ =10.951N/mm2小于外楞截面的抗剪强度设计值 [f v]=205N/mm2，满足要求！3.外楞的挠度验算根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。