溢流坝水力计算实例
确定溢流坝断面形式和水力计算
附录C 溢流坝段设计及水力计算不设闸门的堰顶高程就是水库的正常蓄水位，库水位超过堰顶后就溢过堰顶泄向下游，这种型式结构简单、管理方便，适用洪水流量大、上游淹没损失不大的中小型工程。
坝顶表孔溢洪道优点：（1）结构简单，检查维修方便，（2）水流平顺，（3）便于排除漂浮物，不易堵塞，（4）泄流量与堰顶水头H 的3/2次，超泄潜力大。
但表孔位置较高，在开始泄流时流量很小，不能及时加大泄量降低库水位。
另外它不能满足排砂、放库等要求。
溢流堰泄流能力计算基本公式： 232ws H g B Cm Q σ= (C-1) 式中：Q —流量，m 3/s ； B —溢流堰净宽，m ；H w —堰顶以上作用水头，H w = ⨯90%= g —重力加速度，m/s 2；m —流量系数，根据P/H d ≥3时，可取m=m d =～,本设计中坝高为=, H d =H w , P/ H d ==19,取；C —上游面为铅直时，C 取； ε—侧收缩系数； δs —淹没系数，取；曲线型实用堰设置中墩，共2孔，每孔净宽13m 。
曲线型实用堰的侧收缩系数可由以下公式计算：nbH n wk ])1([2.010ζζε-+⨯-= (C-2) k ζ为边墩形状系数，边墩取为圆弧形，系数为；0ζ为中墩形状系数，中墩也同样取为圆弧形，系数为。
所以原式代入数据:H w =⨯ s m H g B Cm Q ws /3132.38.922697.049.0232323=⨯⨯⨯⨯⨯==εσ有导流洞参加调洪，参加q=100m/m 3,故校核泄Q Q >=319m 3/s,满足要求。
溢流坝剖面设计溢流坝段的堰面曲线，当设置开敞式溢流孔时可采用实用堰WES 曲线。
设计水头可以取～倍的校核水位时的堰上水头。
H d =H max ×90%=溢流堰上游曲线堰顶o 点上游三段圆弧的半径及其水平坐标值为 X 1==×= R 1==×= R 2==×= X 2==×= R 3==×= X 3==×= 溢流堰下游曲线O 点下游的曲线方程为1.850.5dd y x H H ⎛⎫⎛⎫=⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭（C-3）即 ()1.851.850.850.5 5.43.2x x y =⨯= 按上式算得的坐标值如下表C-1：根据表中数值可绘得堰顶下游曲线OC坡度m a =的下游直线段CD 与曲线相切于C 点。
水力学：泄水建筑物下游的水流衔接与消能
1
12
H1 ht z
z
vt2
2 g12
v12
2g
vt
q ht
v1
q hc02
z
q2 2g
1
1ht
2
( hc02 )2
❖ ③ 临界水跃的跃后水深hc02 ❖ 根据挖池后的收缩断面水深hc0用水跃共轭水
深的公式求得。用试算法求解。
z
q2 2g
1
1ht
2
( hc02 )2
d hc02 ht z
H
a1
v02
2g
hc0
vc20
2g
vc20 2g
❖
令H
a1
v02
2g
T ， 2Tvg02为 有T0 效水头，T0为有效总水头，
则
T0
hc0
(
)
vc20 2g
1
1
2
T0
hc0
vc20
2g 2
vc0
Q Ac0
T0
hc0
Q2
2g 2 Ac20
一、收缩断面水深的计算
T0
hc0
Q2
2g 2 Ac20
综合式消力池：适用范围较广
（一）消力池的水力计算
❖ (1) 池深d的计算
❖ 计算原则：使消力池中形成稍有淹没的水跃，
要求池末水深
h2 ， 一hc02般取
，1.h05c02
为池中发生临界水跃时的跃后水深。
h2 hc02 ht d z
d hc02 ht z
（一）消力池的水力计算
面流式消能：将下泄的高速水流导向 下游水流的上层，主流与河床被巨大 的底部旋滚隔开。余能主要通过水舌 扩散，流速分布调整及底部旋滚与主 流的相互作用而消除。
河岸溢洪道水力计算实例
河岸溢洪道水力计算实例一﹑资料及任务某水库的带胸墙的宽顶堰式河岸溢洪道，用弧形闸门控制泄流量，如图15.7所示。
溢洪道共三孔，每孔净宽10米。
闸墩墩头为尖圆形(半圆形)，墩厚2米。
翼墙为八字形（折线形），闸底板高程为33.00米。
胸墙底部为圆弧形，圆弧半径为0.53米，墙底高程为38.00米。
闸门圆弧半径为7.5米，门轴高程为38.00米。
闸后接第一斜坡段，底坡=0.01，长度为100米。
第一斜坡段后接第二斜坡段，底坡i=1:6，水平长度为60米。
第二斜坡段末端设连续式挑流坎，挑射角25°（30）。
上述两斜坡段的断面均为具有铅直边墙（矩形断面），底宽B=34米的矩形断面，其余尺寸见图15.7。
溢洪道用混凝土浇筑，糙率n=0.014。
溢洪道地基为岩石，在闸底板前端设帷幕灌浆以防渗。
水库设计洪水位42.07米，校核洪水位为42.40米，溢洪道下游水位与流量关系曲线见图15.8。
当溢洪道闸门全开，要求：1.1.绘制库水位与溢洪道流量关系曲线；2.2.绘制库水位为设计洪水位时的溢洪道水面曲线；3.3.计算溢洪道下游最大冲刷坑深度及相应的挑距。
图7图8二﹑绘制库水位与溢洪道流量关系曲线（一）确定堰流和孔流的分界水位宽顶堰上堰流和孔流的界限为0.65。
闸门全开时，闸孔高度=38.0－33.0=5.0米，则堰流和孔流分界时的相应水头为=米堰流和孔流的分界水位=33.0+7.7=40.7米。
库水位在40.7米以下按堰流计算；库水位在40.7米以上按孔流计算。
（二）堰流流量计算堰流流量按下式计算：式中溢流宽度B=nb=3×10=30米。
因溢洪道上游为水库，≈0则≈。
溢洪道进口上游面倾斜的宽顶堰，上游堰高a=33.0－32.5=0.5米，斜面坡度为1：5，则=5（为斜面与水平面的夹角），宽顶堰流量系数m可按及ctg由表11.7查得；侧收缩系数按下式计算：1－0.2[(n－1)]其中孔数n=3；对尖圆形闸墩墩头，0.25；对八字形翼墙，0.7。
溢流坝设计例题
溢流坝设计例题
溢流坝是一种常见的水利工程结构，用于调节水流、保护下游地区免受洪水侵袭。
它能够将多余的水流引导到固定的溢流渠道中，从而保持下游水位的稳定。
在设计溢流坝时，需要考虑多个因素，如水流量、坝体结构和溢流渠道的尺寸等。
首先，设计溢流坝的第一步是确定预计的最大水流量。
这可以通过历史洪水数据、降雨模型和流域特征等来估计。
根据这些数据，工程师可以确定溢流坝的尺寸和结构，确保其能够承受最大水流量的冲击。
其次，设计溢流坝时需要选择合适的坝体材料和结构形式。
常见的坝体材料包括混凝土、土石料和钢筋混凝土等。
选择坝体材料时需要考虑其强度、耐久性和成本等因素。
同时，根据地质条件和水流性质，选择适合的坝体结构形式，如重力坝、拱坝或土石坝等。
另外，溢流坝的溢流渠道也是设计中的重要组成部分。
溢流渠道的尺寸和形状需要根据预计的最大水流量和坝体结构来确定。
通常，溢流渠道的宽度应足够宽，以确保水流能够顺畅通过，并减小冲击力。
此外，溢流渠道的底部和侧面应加固，以防止侵蚀和溢流坝的破坏。
最后，在设计溢流坝时，还需要考虑其他因素，如坝体的稳定性、抗震能力和环境影响等。
工程师们需要进行详细的计算和模拟分析，以
确保溢流坝在各种情况下都能够正常运行，并确保下游地区的安全。
综上所述，溢流坝的设计是一个综合考虑水流量、坝体结构和溢流渠道等多个因素的复杂工程。
通过科学的设计和合理的施工，溢流坝可以有效地控制洪水，保护下游地区的人民和财产安全。
溢流坝水力计算说明书
溢流坝水力计算说明书项目水力计算培训报告教师:鄂作者:赵水利工程27级溢流坝水力计算手册基本信息见“任务说明”1，根据明渠均匀流，根据“数据”计算绘制下游河道(1)的“水位流量”关系曲线。
坝址处的河道断面为矩形断面(2)计算公式(按明渠均匀流计算，即谢才公式):v = criq = acric = R1/6a = bn x = b+2hr =1 na x(3)计算(50年q和100年q对应的水深采用迭代法计算，即矩形断面迭代公式为:h？(nQi)3/5(b？2h)ba，迭代计算50年一次Q=1250m3/s的水h，将已知数据代入公式(Q=1250m3/s，i=0.001，n=0.04，b=52m)得到h？(0.04？12500.001)3/5(52。
？2h)3/5 52首先设定水深h01=0，并代入上述公式得到h02=7.759，然后将h02代入上述公式得到h03=8.613。
用同样的方法，H04 = 8.699，H05 = 8.708，H06 = 8.709，H07 = 8.709，总而言之，最终h = 8.709 m.b .迭代方法用于计算相对于hh = 9.395m .的100年Q=1400m3/s，如a所示。
同样的方法可用于计算和绘制“水位-流量”关系曲线第1页199工程水利计算培训报告指导教师:鄂作者:赵水利工程27级河流下游水位流量关系计算表水利工程水力顺序谢才是流速、水深、h区、湿周长、x半径数、c v r 1 1.000 52.000 54.000 0.963 24.843 0.771 2 3 4 5 6 7 8 9流量Q 40 406.000备注50年回归100年回归谷底深度，2.000 10 4.000 56.000 1.857 27.717 1.194 124.223 407.000 3.000 156.000 58.000 2.690 29.482 1.529 238.522 408.000 4.000 22 230 2.468 898.283 412.000 8.000 416.000 68.000 6.118 33.809 2.644 1，100.077 413.000 8.709 452.868 69.418 6.524 34.174 2.760 1，250.004 413.709 10 9.9 800，000，000 . 000 . 000 . 000 . 000 . 000 000流量单位(m3/s)水位单位(m)水位▽(图2)页2工程水力学计算实训报告教师:作者:赵(问？？MB2g)2/3计算:1。
溢流坝水力计算说明书
溢流坝水力计算说明书基本资料见《任务指导书》一、 按明渠均匀流计算并绘制下游河道“水位~流量”关系曲线 （1） 由《资料》可知，坝址处河道断面为矩形断面 （2） 计算公式（按明渠均匀流计算，即谢才公式计算）： V=C RiQ=AC RiC=n1R 6/1 A=bn X=b+2h R=XA （3） 计算（五十年一遇Q 和一百年一遇Q 相对应的水深，采用迭代法计算水深，即矩形断面迭代公式为：bh b inQ h 5/25/3)2()(+=a 、迭代法计算五十年一遇 Q=12503m /s 的水深h将已知数据代入公式（Q=12503m /s ，i=0.001,n=0.04，b=52m ）得：52)2.52()001.0125004.0(5/35/3h h +⨯= 首先设水深h 01=0,代入上式，则得h 02=7.759,再将h 02代入上式得h 03=8.613,用同种方法可有：h 04=8.699,h 05=8.708,h 06=8.709,h 07=8.709,综上所述最后得h=8.709m. b 、用迭代法计算一百年一遇Q=14003m /s 相对应水深h如a 所示，用同种方法可解得一百年一遇Q=14003m /s 相对应水深h=9.395m. (4)计算并绘制下游河道“水位~流量”关系曲线(图一):溢流坝剖面图下游河道水位与流量关系计算表（表一）（图二）二、 确定溢流堰得堰顶高程并溢流面剖面 （1） 坝顶高程的确定（参考例8-5） a 、 坝上水头H 0计算:3/2)2(0gmB QH σε=计算：1、初步估算 H 0可假定H O ≈H,由于侧收缩系数与上游作用水头有关，侧可先假设侧收缩系数ε，求出H ，再校核侧收缩系数的值。
因堰顶高程和水头H0未知，先按自由出流计算，取σ=1.0，然后再校核。
由题意可知Q=12503m /s ,设ε=0.90，则;3/2)8.9285502.090.00.11250(0⨯⨯⨯⨯⨯⨯=H =6.25(m)2、计算实际水头H 。
各种堰流各种条件下水力计算解析及实例pxs
宽顶堰流的水力计算如图所示，水流进入有底坎的堰顶后，水流在垂直方向受到堰坎边界的约束，堰顶上的过水断面缩小，流速增大，势能转化为动能。
同时堰坎前后产生的局部水头损失，也导致堰顶上势能减小。
所以宽顶堰过堰水流的特征是进口处水面会发生明显跌落。
从水力学观点看，过水断面的缩小，可以是堰坎引起，也可以是两侧横向约束引起。
当明渠水流流经桥墩、渡槽、隧洞〈或涵洞)的进口等建筑物时，由于进口段的过水断面在平面上收缩，使过水断面减小，流速加大，部分势能转化为动能，也会形成水面跌落，这种流动现象称为无坎宽顶堰流，仍按宽顶堰流的方法进行分析、计算。
（一）流量系数宽顶堰的流量系数取决于堰的进口形状和堰的相对高度，不同的进口堰头形状，可按下列方法确定。
1、进口堰头为直角(8-22)2、进口堰头为圆角(8-23)3、斜坡式进口流量系数可根据及上游堰面倾角由表选取。
在公式（8-22）、（8-23）中为上游堰高。
当≥3时，由堰高引起的水流垂向收缩已达到相当充分程度，故计算时将不考虑堰高变化的影响，按=3代入公式计算值。
由公式可以看出，宽顶堰的流量系数的变化范围在0.32～0.385之间，当=0时，=0.385，此时宽顶堰的流量系数值最大。
比较一下实用堰和宽顶堰的流量系数，我们可以看到前者比后者大，也就是说实用堰有较大的过水能力。
对此，可以这样来理解：实用堰顶水流是流线向上弯曲的急变流，其断面上的动水压强小于按静水压强规律计算的值，即堰顶水流的压强和势能较小，动能和流速较大，故过水能力较大；宽顶堰则因堰顶水流是流线近似平行的渐变流，其断面动水压强近似按静水压强规律分布，堰顶水流压强和势能较大，动能和流速较小，故过水能力较小。
（二）侧收缩系数宽顶堰的侧收缩系数仍可按公式（8-21）计算。
（三）淹没系数当堰下游水位升高到影响宽顶堰的溢流能力时，就成为淹没出流。
试验表明：当≥0.8时，形成淹没出流。
淹没系数可根据由表查出。
无坎宽顶堰流在计算流量时，仍可使用宽顶堰流的公式。
溢流坝水力计算说明书
溢流坝水力计算说明书基本资料见《任务指导书》一、 按明渠均匀流计算并绘制下游河道“水位~流量”关系曲线 （1） 由《资料》可知，坝址处河道断面为矩形断面 （2） 计算公式（按明渠均匀流计算，即谢才公式计算）： V=C RiQ=AC RiC=n1R 6/1 A=bn X=b+2h R=XA （3） 计算（五十年一遇Q 和一百年一遇Q 相对应的水深，采用迭代法计算水深，即矩形断面迭代公式为：bh b inQ h 5/25/3)2()(+=a 、迭代法计算五十年一遇 Q=12503m /s 的水深h将已知数据代入公式（Q=12503m /s ，i=0.001,n=0.04，b=52m ）得：52)2.52()001.0125004.0(5/35/3h h +⨯= 首先设水深h 01=0,代入上式，则得h 02=7.759,再将h 02代入上式得h 03=8.613,用同种方法可有：h 04=8.699,h 05=8.708,h 06=8.709,h 07=8.709,综上所述最后得h=8.709m. b 、用迭代法计算一百年一遇Q=14003m /s 相对应水深h如a 所示，用同种方法可解得一百年一遇Q=14003m /s 相对应水深h=9.395m. (4)计算并绘制下游河道“水位~流量”关系曲线(图一):溢流坝剖面图下游河道水位与流量关系计算表（表一）（图二）二、 确定溢流堰得堰顶高程并溢流面剖面 （1） 坝顶高程的确定（参考例8-5） a 、 坝上水头H 0计算:3/2)2(0gmB QH σε=计算：1、初步估算 H 0可假定H O ≈H,由于侧收缩系数与上游作用水头有关，侧可先假设侧收缩系数ε，求出H ，再校核侧收缩系数的值。
因堰顶高程和水头H0未知，先按自由出流计算，取σ=1.0，然后再校核。
由题意可知Q=12503m /s ,设ε=0.90，则;3/2)8.9285502.090.00.11250(0⨯⨯⨯⨯⨯⨯=H =6.25(m)2、计算实际水头H 。
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溢流坝水力计算实例溢流坝水力计算一、基本资料：为了解决某区农田灌溉问题。
于某河建造拦河溢流坝一座，用以抬高河中水位，引水灌溉。
进行水力计算的有关资料有：设计洪水流量为550m 3／s ；坝址处河底高程为43.50m ；由灌区高程及灌溉要求确定坝顶高程为48.00m ；为减小建坝后的壅水对上游的影响，根据坝址处河面宽度采用坝的溢流宽度B ＝60m ；溢流坝为无闸墩及闸门的单孔堰，采用上游面铅直的三弧段WES 型实用堰剖面，并设有圆弧形翼墙； 坝前水位与河道过水断面面积关系曲线，见图15.2；坝下水位与河道流量关系曲线，见图15.3；坝基土壤为中砾石；河道平均底坡;00127.0=i 河道实测平均糙率04.0=n 。
二、水力计算任务：1．确定坝前设计洪水位； 2．确定坝身剖面尺寸；3．绘制坝前水位与流量关系曲线； 4．坝下消能计算； 5．坝基渗流计算； 6．坝上游壅水曲线计算。
三、水力计算1、确定坝前设计洪水位坝前设计洪水位决定于坝顶高程及设计水头dH ，已知坝顶高程为4800m ，求出dH 后，即可确定坝前设计洪水位。
溢流坝设计水头dH 可用堰流基本方程(10.4)3202H g mB Q ⨯=σε计算．因式中σε及、0H 均与dH有关，不能直接解出dH ，故用试算法求解。
设dH ＝2.53m ，则坝前水位＝48.00+2.53＝50.53m ．按坝前水位由图15.2查得河道过水断面面积A 0＝535m 2，又知设计洪水流量，则s mQ /5503=mgav H H m g av s m A Q v d 586.2056.053.22056.08.9203.10.12/03.1525550202000=+=+==⨯⨯====按设计洪水流量Q ，由图15.3查得相应坝下水位为48.17m ．下游水面超过坝顶的高度 15.0066.0586.217.017.000.4817.480<===-=H h mh st下游坝高0.274.1586.250.450.400.4300.4801<===-=H ama因不能完全满足实用堰自由出流条件:故及,0.215.001≥≤H a Hh s 为实用堰淹没出流。
根据010H a Hht 及值由图10.17查得实用堰淹没系数999.0=σ。
因溢流坝为单孔堰，溢流孔数n ＝1；溢流宽度60==b B m 。
按圆弧形翼墙由表10.4查得边墩系数7.0=kζ.则侧收缩系数nbH n k 00])1[(2.01ςςε+--=994.0601586.27.02.01=⨯⨯⨯-= 对于WES 型实用堰，当水头为设计水头时，流量系数502.0==dmm 。
于是可得溢流坝流量sm H g mB Q /6.550586.28.9260502.0994.0999.02323230=⨯⨯⨯⨯⨯==σε计算结果与设计洪水流量基本相符，说明假设的dH 值是正确的，故取设计水头dH =2.53m 。
坝前设计洪水位＝坝顶高程+dH ＝48.00+2.53—50.53m 2、确定坝身剖面尺寸坝项上游曲线的有关数据计算如下:mH b m H b m H R m H R m H R d d d d d 698.053.2276.0276.0443.053.2175.0175.0101.053.204.004.0506.053.22.02.0265.153.25.05.021321=⨯===⨯===⨯===⨯===⨯==mH bd 713.053.22818.02818.03=⨯== 坝顶下游曲线方程为402.453.22285.185.085.185.085.1x x H x y d =⨯==按上式计算的坝顶下游曲线坐标x 、y 区列于表l 5.3。
因下游坝高m m a 105.41<=，故取坝末端圆弧半径为m a R 25.25.45.05.01=⨯==按上述数据绘制的坝身剖面图见图15.4 3、绘制坝前水位与流量关系曲线不同水头H 的溢流坝流量仍按3202H g mBQ σε=计算．现以H ＝2.0米为例说明求流量的方法。
因0A 为未知，无法计算0v 及0H ，故先取mH H 0.20=≈．又因下游水位与Q 有关，尚无法判别堰的出流情况，可先按自由出流算出Q 后，再行校核．对于自由出流，1=σ。
根据791.053.20.20==dH H，由图10.5查得m ＝0.485．侧收缩系数995.06010.27.02.01])1[2.0100=⨯⨯⨯-=+--=nbH n k ςςε（则流量的第一次近似值sm H g mB Q /6.36228.9260485.0995.012323230=⨯⨯⨯⨯⨯==σε按坝前水位＝480+2.0＝50.0m ，由图15．2查得A 0＝459m 2，则s m A Q v/79.04596.36200===表15.3x(米) y(米) x(米) y(米) x(米) y(米) 0.000.000 1.75 0.640 3.502.3060.25 0.50 0.75 1.00 1.25 1.50 0.004 0.063 0.133 0.227 0.343 0.481 2.00 2.25 2.50 2.75 3.00 3.250.819 1.018 1.237 1.476 1.734 2.011 3.75 4.00 4.25 4.50 4.75 5.002.620 2.9523.303 3.6714.057 4.461图15.4995.0601031.27.02.01031.2031.00.22031.08.9297.00.120020=⨯⨯⨯-==+=+==⨯⨯=εααmgvH H mg v则流量的第二次近似值sm Q /371031.28.9260485.0995.01323=⨯⨯⨯⨯⨯=因流量的微小变化，对0v 及0H 影响甚小，故以上所求Q 值可认为正确．校核出流情况。
按smQ /3713=由图15.3查得相应的坝下水位为47.20m 。
则0.222.2031.250.415.0394.0031.280.080.000.4820.47010>==<-=-=-=-=H a Hh mh s s满足实用堰自由出流条件．为自由出流，原假设的出流情况是正确的．再设几个H ，按上法计算相应的Q ，计算成果列于表15.4.按表15.4的数据绘制坝前水位与流量关系曲线于图15.5。
H （m ） 坝前水位 （m ） H 0（m ） mεσQ（Q 3/s ） 备注 2.53 2.0 1.5 1.00.5 50.53 50.00 49.50 49.0048.5 2.586 2.031 1.156 1.0060.500.502 0.485 0.465 0.4420.410.994 0.995 0.997 0.9980.990.999 1.000 1.000 1.0001.00550.6 371.0 229.9 118.1 39.1 淹没出流 自由出流 自0 1 6 9 0 由出流自由出流自由出流表15.4图15.54、坝下消能计算(一)确定消能设计流量设一系列流量Q ，求出一系列相应的临界水跃跃后水深''ch 及thc-''(t 为下游水深)．绘出)(''t hc-～Q关系曲线．由该曲线找出相应于)(''t hc-为最大值时的流量即为消能设计流量．现以Q ＝229.9m 3／s 为例求)(''t h c-值。
单宽流量ms mB Q q ⋅===/83.3609.2293临界水深 m g q hk144.18.983.30.13232=⨯==α由表15.4查得，则m H 516.10=m a H T 016.65.4516.11=+=+=26.5144.1016.60==kh T按90.00=ϕ及kh T 由附录图Ⅳ查得2.2''=kc h h ，则mh h k c517.2144.12.22.2''=⨯==按smQ /9.2293=由图15.3查得相应坝下水位为46.2m ，则相应下游水深m t 7.25.432.46=-= 于是mt h c 183.07.2517.2''-=-=-设一系列Q 值，按上述方法求得一系列相应的)(''t hc-值，计算结果列于表15.5． 由表15.5可知，相应于)(''t hc-最大值时的smQ /803=，故采用消能设计流量为80m 3／s 。
当380m Q =／s 时，下游发生远离水跃，需做消能工，现拟做消力池。
表15.5Q(m 3/s) )/(3m s m q ⋅ )(m h k)(0m T kh T /0kch h /''()m h c ''()m t ())(''m t h c-550.6 371.0 229.9 118.180.0 39.1 20.0 9.177 6.183 3.832 1.9681.3330.6522.048 1.574 1.144 0.734 0.566 0.351 7.086 6.531 6.016 5.506 5.288 5.0013.4604.1495.259 7.501 9.343 14.25 1.88 2.02 2.20 2.47 2.64 2.99 3.850 3.179 2.517 1.813 1.494 1.049 4.67 3.70 2.70 1.64 1.25 0.82 -0.820 -0.521 -0.183 0.173 0.244 0.2290.333 0.225 4.831 21.47 3.34 0.752 0.57 0.182(二)求消力池深度d已知380m Q =/s ，由表15.5查得q =1.333m3m s ⋅mt m T m h k 25.1288.5566.00===，，．则 342.9566.0288.50==khT208.2566.025.1==kh t按kkh t hT,0及90.0=ϕ由附录图Ⅳ查得素55.0=kh d，则池深mhh d d k k311.0566.055.0=⨯==采用4.0=d m ．消力池池底高程＝河底高程m d 1.434.05.43=-=- (三)求消力池长度l 05.10566.04.0288.50=+=+k h d T则m h h hh m h h h h k kcc k kcc 528.1566.070.2142.0566.025.0''''=⨯===⨯==则水跃长度mh h lc c i563.9)142.0582.1(9.6)(9.6''=-=-=故池长ml ll j 65.7563.98.008.00=⨯+=+=采用l ＝8m 。