地铁车站模板支架计算书
地铁车站钢模板及支架计算书
附件1：计算书本计算书钢管规格均取φ48×3.0mm 。
1 荷载汇总2 材料性能汇总3 侧墙钢模及支撑体系验算3.1钢模板及支撑体系验算 （1）侧压力计算根据《建筑施工计算手册》,新浇筑混凝土对模板最大侧压力按下列公式计算,并取二式中较小值。
2121022.0V t F c ββγ=H F c γ=式中：F ─新浇混凝土对模板的最大侧压力（2/m kN ）c γ─混凝土的重力密度，取243/m kN0t ─新浇混凝土的初凝时间（小时），可按公式)15/(200t 0+=T ，T 为混凝土的温度，取20℃，h h 7.5)1520/(200t 0=+=1β─外加剂影响修整系数，1β=1.22β─混凝土的坍落度影响修整系数。
当坍落度小于30mm 时，取0.85；50~90mm 时，取1.0；110~150mm ，取1.15，本次计算取2β=1.15V ─混凝土浇注速度。
取h m V /2=H ─混凝土侧压力计算位置至新浇混凝土顶面的总高度，本次侧墙浇注高度取最大值4.70m 。
得：2212101/74.58215.12.17.52422.022.0m kN V t F c =⨯⨯⨯⨯⨯==ββγ。
22/8.11270.424m kN H F c =⨯==γ因二者取最小值，新浇混凝土对模板最大侧压力20/74.58m kN F =。
有效压头高度h 由下式计算：c F h γ/0=有效压头m h 45.2=。
分项系数1.35，则作用在侧墙模板上的总荷载为：2/30.7974.6835.1m kN F =⨯=。
（2）钢面板验算钢面板采用6mm 钢板，背面间距350mm 布置[10槽钢，面板计算时按三跨连续梁考虑，有效净跨去330mm ，计算时取1m 板宽。
截面抵抗矩3322100.6610006161W mm bh ⨯=⨯⨯==模截面惯性矩4433108.161000121b 121mm h I ⨯=⨯⨯==模 进行刚度验算时，采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用，则模板上作用的均布荷载。
地铁车站附属结构顶板模板计算书
7.1附属顶板（700mm ）模板支架验算㈠ 荷载计算⑴ 砼自重顶板：2.5×0.7=1.75t/m 2⑵ 模板与方木自重：0.3 t/m 2⑶ 钢筋自重：顶板：0.11×0.7=0.077 t/m 2⑷ 人员、设备、振捣等活荷载总额：0.4 t/m 2⑸ 标准荷载（计算挠度时用）（按JGJ162-2008式4.3.1-1和表4.2.3）顶板：q 标=1.2×（1.75+0.3+0.077）×0.9=2.297t/m 2⑹ 设计荷载组合（计算强度时用）顶板：q 计=1.2×（1.75+0.3+0.077）×0.9+1.4×0.4×0.9=2.801t/m 2㈡ 立杆的强度验算顶板：取柱网0.9m ×0.9m(纵向×横向)，横杆步距为0.9m ，则每根立杆受力：0.9m ×0.9m/根×2.801t/m 2=2.269 t/根。
单根立杆强度为2.269×10×1000/489 = 46.401N/mm 2 ＜ 205 N/mm 2满足强度要求㈢ 立杆的稳定性验算N/ΨA ≤ fΨ = N/Af = 28010/(489×205) = 0.137式中：Ψ为轴心受压构件稳定系数按《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 166—2008附录C 查得长细比λ=149，而钢管的回转半径i=224/1d D =15.8mm ，由λ=L 0 /i 可得立杆的允许长度即横杆的步距L 0 =λi=149×15.8=2054.2mm ，所以横杆的步距选择为0.9m 满足要求。
㈣ 模板计算顶板模板面板为受弯构件，需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度0.9m 的面板作为计算单元，则荷载取值为：顶板：q 标=2.297t/m2×0.9=20.673 N/mm顶板：q 计=2.801t/m2×0.9=25.209 N/mm面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为：W=bh 2/6=90×702/6=73500cm 3；I=bh 3/12=90×703/12=2572500cm 4；模板面板的按照简支梁计算（@200mm ）。
地铁主体结构高大模板支架专项施工方案(附计算书)【范本模板】
主体结构高大模板支架专项施工方案编制：复核：审核：XXXXXXX股份有限公司XXXXXXX项目经理部二○一三年九月目录1。
编制依据及原则 (IV)1。
1 编制依据 (IV)1。
2 编制原则 (IV)2. 工程概况 (V)2.1 观前街站及区间结构概况 (V)2.2 乐桥站及联络线结构概况 (VI)3. 总体施工计划及部署 (VIII)3.1 施工组织机构 (VIII)3。
2 施工场地布置 (IX)3.3 施工进度计划 (IX)3.4 机械设备配备 (X)3。
5 劳动力计划 (XI)3。
6 纵向分段施工 (XIII)4. 主体结构施工工序 (XIV)5. 模板支撑体系设计 .................................................................................................. X V5.1 支撑系统材料选用 ........................................................................................ X V5.1。
1 模板支撑体系主要材料 .................................................................. X V5。
1。
2 材料的要求和配置 (XVI)5。
1。
3 脚手架 ........................................................................................ X VII5.1。
4 模板枋木 ....................................................................................... X VII5。
地铁5号线14标段_工程模板计算书
地铁5号线14标段工程模板计算书北京星河模板脚手架工程有限公司二零零四年四月一、模板方案说明地铁5号线14标段工程为桥墩用模板，墩柱最高15m，墩柱型钢加固截面考虑最大截面为2200x1800，超过该截面的考虑加设对拉螺栓或现场做桁架来加固。
二、混凝土侧压力计算根据《混凝土结构工程施工及验收规范》GB50204－92规定，新浇混凝土作用于模板最大侧压力P按下列二式计算，并取二式中的较小值P=0.22rt0β1β2V1/2(1)P=rH (2)式中p-新浇混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）r-混凝土的重力密度（KN/m3）取24t0-混凝土的初凝时间，t0=200/（T+15）（T为混凝土的温度℃,可实测，暂取15）t0=200/（15+15）=6.7V-混凝土的浇筑速度（m/h），取2β1-外加剂影响修正系数取1.2(不掺外加剂取1，掺具有缓凝作用的外加剂取1.2)β2－混凝土坍落度影响修正系数取1.15H-混凝土建筑高度（m），本工程取10（m）式（1）:P=0.22×24×6.7×1.15×1.2×21/2=69(KN/ m2)式（2）:P=15×10=150(KN/ m2)取二式中的小值，故取混凝土侧压力P=70KN/ m2三、模板面板的验算本工程面板为5mm厚的钢板，设有横肋，竖肋，故对面板可作双向板来校验，取10 mm宽板条作为计算单位，其荷载为q=0.07×10=0.7(N/mm)根据面板格构Lx/Ly=300/400=0.75查《建筑施工手册》得：Mx=-0.075×0.7×3002=-4725(N.m)My=-0.0572×0.7×3002=-3603.6(N.m)板条截面抵抗矩：Wx=Wy=bh2/6=10×52/6=41.7(mm3)式中b-板宽，取10mmh-板厚，取5mm面板最大应力为：σ=Mx/Wx=4725/41.7=113(N/mm2)<f=215(N/mm2)挠度计算：查《建筑施工手册》得Wmax=0.00219qL4/k其中经计算:k=4.07×107故Wmax=0.00219×0.7×3004/4.07×107=0.31(mm)<Ly/500=400/500=0.8(mm)四、横龙骨的计算横龙骨采用双12.6 #槽钢,截面积A=1569.2x2=3138mm2,截面惯性矩I X=391×104×2=782×104 mm4,截面弹性抵抗矩W X=62.1×103×2=124.2×103 mm3。
模板支架专项方案计算书讲解
主体结构模板支架受力计算书计算人：复核人：狮山路站模板、支架强度及稳定性验算1、设计概况狮山路站为地下两层，双跨整体式现浇钢筋混凝土框架结构；车站内衬墙与围护桩间设置柔性防水层。
在通道、风道与主体结构连接处设置变形缝。
主要结构构件的强度等级及尺寸如下：表1 狮山路站主体结构横断面尺寸表2、模板体系设计方案概述狮山路站全长272m，共分10段结构施工。
主体结构施工拟投入8套标准段脚手架（长27.2m×宽19.8m×6.35m）。
最长段模板长32m、最短段模板长24m，每段模板平均按27.2m考虑。
模板主要采用胶合板模板加三角钢模板。
支架采用Φ48×3.5mm碗扣式钢管脚手架支撑，中间加强杆件、剪刀撑、扫地杆采用扣件式脚手架。
(1)狮山路站侧墙模板施工采用三角支架模板系统，三角大模板支架体系分为：三角钢架支撑和现场拼装的模板系统。
三角支架分为4.0m高的标准节和0.85m高的加高节，大模板采用4000（长）×1980（宽）×6.0mm（厚）钢模板。
大模板竖肋、横肋和边肋均采用［8普通型热轧槽钢，背楞采用2［10，普通型热轧槽钢。
在浇注底板混凝土时，侧墙部分要比底板顶面向上浇灌300mm高。
在浇灌混凝土前水平埋入一排φ25精扎螺纹钢（外露端车丝），作为侧墙大模板的底部支撑的地脚螺栓拉结点，L＝700。
在施工过程中必须确保此部分侧墙轴线位置和垂直度的准确，以保证上下侧墙的对接垂直、平顺。
对于单面侧墙模板，采用单面侧向支撑加固。
侧向支撑采用角钢三角架斜撑，通过预埋Φ25拉锚螺栓和支座垫块固定。
纵向间距同模板竖龙骨间距，距离侧墙表面200mm。
(2)中板、顶板模板采用18mm 胶合板，次楞采用50×100mm 方木，次楞间距25cm ，主楞采用150*150mm 方木，间距90cm 。
每根立柱采用顶托直接顶在主楞上，脚手架纵向间距0.9m ，横向间距0.9m 。
地铁车站支架计算书
计算书及相关施工图纸12.1模板及支撑系统设计取值高大模板支撑架采用φ48.3mm×3.6mm（验算按φ48mm×3.0mm）钢管及构配件搭设碗扣式钢管满堂支撑架、可调托撑（底板厚度5mm，螺杆外径36mm）搭设，模板采用18mm厚竹胶板、100mm×100mm截面松木方（验算按95mm ×95mm）次楞、2[10槽钢（用于侧墙及梁板）或φ48.3mm×3.6mm扣件式双钢管（用于立柱）主楞。
模板分类布置如下：板：次楞间距250mm，顶板立杆双向间距600mm，中板立杆横向900mm、纵向600mm，边立杆距侧墙及梁侧≤400mm，水平杆步距1200mm；两侧加腋部位范围内的立杆横向间距加密至450mm。
侧墙：次楞竖向布置、间距250mm，主楞横向布置、间距400mm、600mm （对应水平杆顶撑步距），横向钢管支撑纵向间距600mm，竖向间距1200mm，两侧距墙横向4跨（5根立杆）、竖向3步（350+1200×3=3950）范围内均加密至400mm、竖向3步以上至板底加密至600mm（端头井负二层净高7280mm，加密区为竖向4步）。
梁：中板梁次楞间距200mm，梁下布置4根立杆，纵距600mm；顶板梁次楞间距200mm，梁下布置6根立杆，纵距600mm；梁下立杆不升至板底，纵横水平杆步距1200mm。
柱：次楞竖向布置间距250mm，主楞横向布置间距450mm。
由于涉及到的模板及支撑系统选型较多，现将模板及支撑系统采用的设计值列于下表12.1-1所示：表12.1-1 模板及支撑系统采用的设计值12.2模板及支撑系统设计验算说明12.2.1设计验算原则（1）应满足模板在运输、安装、使用过程中的强度、刚度及稳定性的要求； （2）从本工程实际出发，优先选用定型化、标准化的模板支撑和模板构件； （3）采取符合实际的力学模型进行计算。
12.2.2模板及支架系统的力学参数 (1)碗扣式支撑架(2)木材（3）钢材12.2.3模板变形值的规定为了保证结构表面的平整度，模板及模板支架必须具有足够的刚度，验算时其变形值不超过下列规定：(1) 对结构表面外露的模板，为模板构件计算跨度的1/400；结构表面隐蔽的模板，为模板构件计算跨度的1/250；(2)支架体系的压缩变形值或弹性挠度，为相应的结构计算跨度的1/1000； (3)柱箍最大容许变形值为3mm 或B/500； 12.3侧墙模板设计验算根据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008）、《建筑施工临时支撑结构技术规范》（JGJ300-2013）、《混凝土结构工程施工规范》（GB50666-2011）进行模板设计验算。
地铁主体结构高大模板支架专项施工方案(附计算书)
地铁主体结构高大模板支架专项施工方案(附计算书)项目背景地铁在城市的快速发展中起到了至关重要的作用，而地铁主体结构的建设涉及到许多复杂的工程技术问题。
其中，高大模板支架是地铁主体结构建设中的重要组成部分，其施工方案的设计和实施对地铁工程的进展具有至关重要的影响。
本文旨在对地铁主体结构高大模板支架专项施工方案进行详细的分析和讨论，并附上相关的计算书，以确保施工的顺利进行。
施工方案概述目标本项目的主要目标是设计一个高效、安全和经济的模板支架专项施工方案，保证地铁主体结构的稳定性和持久性。
方案内容1.确定施工工艺：根据地铁主体结构的设计要求和具体情况，确定最佳的施工工艺，包括施工流程、工序和施工方法等。
2.材料选用：选择优质的材料用于模板支架的制作，保证施工的质量和安全性。
3.设计支架结构：根据地铁主体结构的实际情况和需求，设计合适的支架结构，保证支撑的稳定性和承重能力。
4.安全措施：在施工过程中，加强安全监管，采取有效措施保障工人和周围居民的安全。
模板支架施工流程1.确定支架位置：根据设计图纸和地铁主体结构的要求，确定支架的具体位置和布置方案。
2.制作模板支架：按照设计要求和计算书中的数据，制作模板支架的各个部分，确保质量和精度。
3.安装支架：将制作好的支架部件按照设计要求组装安装到地铁主体结构的指定位置，确保支撑的牢固和稳定。
4.调试测试：在支架安装完成后，进行必要的调试和测试工作，确认支架的安全性和稳定性。
5.完成验收：经过调试测试合格后，对支架进行验收，确保施工符合设计要求和标准。
计算书附录本文附上了地铁主体结构高大模板支架的相关计算书，包括但不限于以下内容：•支架的设计参数和要求•材料的选用和强度计算•支架结构的承载能力计算•支架的抗震和稳定性计算•施工过程中的负荷计算和安全系数分析结论通过本文的详细分析和讨论，我们设计了一个相对完备的地铁主体结构高大模板支架专项施工方案，并附上了相关的计算书，为地铁工程的顺利进行提供了可靠的依据和支持。
城市地铁车站主体结构模板支架力学演算word精品文档11页
1.1墙体模板1、模板配置1）、墙体模板均采用（60×150）cm 组合钢模板，顶部采用木胶板调节，模板配置高度以结构层高为准。
2）、外墙后背内大竖楞用10× 10cm 方木竖向放置，横向间距150cm ，大竖楞间布置两排内小竖楞，用10×10cm 方木竖向放置，横向间距50cm ，外横楞用双排Φ48×3.5mm 扣件式钢管横向放置，竖向间距60cm 。
2、墙模板验算：1）荷载验算：新浇筑砼对模板侧面压力：混凝土自重（γc）为24 kN/m 3，采用导管卸料，浇注速度v=2m/h ，浇注入模温度T=22℃；β1=1.2；β2=1.15； t 0=200/(T+15)；墙高H ＝6.195m ；F 1=0.22γc t 0β1β2v 1/2 =0.22×24×200/（22+15）×1.2×1.15×21/2=55.7KN/m 2F 2=γc H=24×6.195=148.68KN/m 2取较小值F 1=55.7KN/m 2作为计算值，并考虑振动荷载，取F 3==4KN/m 2 总侧压力 F= F 1+ F 3=59.7KN/m 22）强度演算：①选用100×100mm 方木作主背楞竖向布置，间距1.5m 。
相邻主背楞间用100×100方木作次背楞竖向布置，间距取500mm 。
背楞的最大跨度按三跨以上连续梁且只须按低限100×100方木作次背楞竖向布置，间距取500mm 进行计算即可。
100×100mm 方木次背楞强度验算(按多跨简支梁计算)（1）强度计算q 1=17.7×0.2=3.54KN/m q 2=2.5×0.2=0.5KN/mK M1=0.107 K M2=0.121M MAX =0.107×4.04×（0.9）2＋0.121×0.5×（0.9）2=0.356KN.mW N =bh 2/6=100×1002／6=166666.7mm 3（方木的截面抵抗矩）σ=M MAX /W N =0.356×106/166666.7=2.136N/mm 2<11N/mm 2（2）抗剪：K v1 =0.607 K v2=0.62V max ＝0.607×3.54×0.9＋0.62×0.5×0.9＝2.213KNS ＝bh 2/8=100×1002/8=125000mm 3I ＝bh 3/12=100×1003/12=8.33×106mm 4τ＝V max S/Ib= 2.213×103×125000/8.33×106×100＝0.332N/mm 2<f v =1.4N/mm 2强度满足要求3）挠度计算:ω＝KW1ql 4/(150EI)+ KW2ql 4/(150EI)＝0.632×4.04×9004/(150×9×103×8.33×106)＋0.967×0.5×9004/(150×9×103×8.33×106)＝0.13＋0.03＝0.16mm<[ω]=900／400= 2.25mm挠度满足要求次背楞满足要求②外钢横楞验算：2Φ48× 3.5mm扣件式钢管的截面特征为：I=2×12.19×104=24.38×104mm4；W=2×5.08×103=10.16×103mm3化为线性均布荷载：=59.7×0.6=35.82KN/mq1抗弯强度验算：M=0.1ql2=0.1×35.82×0.62=1.290KN.mσ=M/ω=1.29×106/10.16×103=127.0N/mm2<fm=215N/mm2满足要求。
地铁车站支架计算书
计算书及相关施工图纸12.1模板及支撑系统设计取值高大模板支撑架采用φ48.3mm×3.6mm（验算按φ48mm×3.0mm）钢管及构配件搭设碗扣式钢管满堂支撑架、可调托撑（底板厚度5mm，螺杆外径36mm）搭设，模板采用18mm厚竹胶板、100mm×100mm截面松木方（验算按95mm ×95mm）次楞、2[10槽钢（用于侧墙及梁板）或φ48.3mm×3.6mm扣件式双钢管（用于立柱）主楞。
模板分类布置如下：板：次楞间距250mm，顶板立杆双向间距600mm，中板立杆横向900mm、纵向600mm，边立杆距侧墙及梁侧≤400mm，水平杆步距1200mm；两侧加腋部位范围内的立杆横向间距加密至450mm。
侧墙：次楞竖向布置、间距250mm，主楞横向布置、间距400mm、600mm（对应水平杆顶撑步距），横向钢管支撑纵向间距600mm，竖向间距1200mm，两侧距墙横向4跨（5根立杆）、竖向3步（350+1200×3=3950）范围内均加密至400mm、竖向3步以上至板底加密至600mm（端头井负二层净高7280mm，加密区为竖向4步）。
梁：中板梁次楞间距200mm，梁下布置4根立杆，纵距600mm；顶板梁次楞间距200mm，梁下布置6根立杆，纵距600mm；梁下立杆不升至板底，纵横水平杆步距1200mm。
柱：次楞竖向布置间距250mm，主楞横向布置间距450mm。
由于涉及到的模板及支撑系统选型较多，现将模板及支撑系统采用的设计值列于下表12.1-1所示：表12.1-1 模板及支撑系统采用的设计值次楞：100×100方木@250对拉螺栓长边柱箍中间加一道M16 根并排2柱箍：3.6mm （壁厚48.3mm ）钢管@450 模板及支撑系统设计验算说明12.2.1设计验算原则 安装、使用过程中的强度、刚度及稳定性的要求；（1）应满足模板在运输、 从本工程实际出发，优先选用定型化、标准化的模板支撑和模板构件；（2） （3）采取符合实际的力学模型进行计算。
车站顶板模板(碗扣式)计算书
板模板（碗扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-20163、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2017一、工程属性模板设计平面图模板设计立面图四、面板验算W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 承载能力极限状态q1＝[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×(Q1k+Q2k)]×b=[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.7)+1.4×2]×1=24.004kN/m q1静=[γG(G1k +(G2k+G3k)h)]b = [1.2×(0.1+(24+1.1)×0.7)]×1=21.204kN/mq1活=(γQ×(Q1k+Q2k))×b=(1.4×2)×1=2.8kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h)+γQ×(Q1k+Q2k))×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.7)+1×(1+1))×1＝19.67kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×21.204×0.12+0.117×2.8×0.12＝0.024kN·m σ＝M max/W＝0.024×106/37500＝0.653N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×19.67×1004/(100×10000×281250)=0.005mmνmax=0.005mm≤min{100/150，10}=0.667mm满足要求！五、小梁验算11k+(G2k+G3k)×h)+1.4×(Q1k+Q2k)]×b=[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.7)+1.4×2]×0.1＝2.424kN/m 因此，q1静＝1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=1.2×(0.3+(24+1.1)×0.7)×0.1＝2.144kN/m q1活＝1.4×(Q1k+Q2k)×b=1.4×2×0.1＝0.28kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×2.144×0.92+0.125×0.28×0.92＝0.245kN·m M max＝0.245kN·mσ=M max/W=0.245×106/100000=2.455N/mm2≤[f]=16.2N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×2.144×0.9+0.625×0.28×0.9＝1.364kNV max＝1.364kNτmax=3V max/(2bh0)=3×1.364×1000/(2×60×100)＝0.341N/mm2≤[τ]=1.728N/mm2 满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×(Q1k+Q2k))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.7)+1×(1+1))×0.1＝1.987kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×1.987×9004/(100×8500×500×104)＝0.16mm≤[ν]＝min(L/150，10)＝min(900/150，10)＝6mm满足要求！六、主梁验算q1＝[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×(Q1k+Q2k)]×b=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.7)+1.4×2]×0.1＝2.448kN/mq1静＝1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝1.2×(0.5+(24+1.1)×0.7)×0.1＝2.168kN/m q1活＝1.4×(Q1k+Q2k)×b ＝1.4×2×0.1＝0.28kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×(Q1k+Q2k))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.7)+1×(1+1))×0.1＝2.007kN/m 承载能力极限状态按二等跨连续梁，R max＝1.25q1L＝1.25×2.448×0.9＝2.754kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.5R＝R max×0.5＝1.377kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×2.007×0.9＝2.258kNR'＝R'max×0.5＝1.129kN;计算简图如下：主梁计算简图一2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)σ=M max/W=1.018×106/100000=10.184N/mm2≤[f]=16.2N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)τmax=3V max/(2bh0)=3×6.181×1000/(2×60×100)＝1.545N/mm2≤[τ]=1.728N/mm2 满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中νmax=0.855mm≤[ν]=min{900/150，10}=6mm悬挑段νmax＝0.433mm≤[ν]=min(2×200/150,10)=2.667mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=8.966kN，R2=13.066kN，R3=13.066kN，R4=8.966kN 七、可调托座验算满足要求！八、立柱验算λ=(h+2a)/i=(1200+2×350)/15.9=119.497≤[λ]=230满足要求！2、立柱稳定性验算λ=l0/i=1900.000/15.9=119.497查表得，φ1=0.458不考虑风荷载:单肢立柱轴向力：N=Max[R1,R2,R3,R4]/0.5+γG×q×H=Max[8.966,13.066,13.066,8.966]/0.5+1.2×0.15×4.95= 27.022kNf=N/(φ1A)＝27.022×103/(0.458×424)=139.151N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008第6.2.5：模板支撑架高宽比应小于或等于2H/B=4.95/23.1=0.214≤2满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立柱支承面承载力验算11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表h t0u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=1040mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，m)ηu m h0=(0.7×1×0.737+0.25×0)×1×1040×110/1000=59.019kN≥F1=27.022kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表c cβl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(400)×(300)/(200×100)]1/2=2.449，A ln=ab=2000 0mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×2.449×6.902×20000/1000=456.472kN≥F1=27.022kN满足要求！。
地铁车站主体结构模板、支架计算书
计算书1模板配置概况表模板支架配置表2材料的物理力学性能指标及计算依据2.1材料的物理力学性能指标1）材料的物理力学性能指标①碗扣支架钢管截面特性根据JGJ166-2008规范表5.1.6、5.1.7采用：φ=，壁厚t=3.5mm，按壁厚3.0mm计算。
截面积A=4.24cm2，自外径48mm重q=33.1N/m，抗拉、抗弯抗压强度设计值f=205N/mm2，抗剪强度设计值fv=125N/mm2，弹性模量E=2.06×105N/mm2。
回转半径i＝1.59cm，截面模量W=4.49cm3，截面惯性矩I=10.78cm4。
②方木根据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）附录 A 3.1-3 木材的强度设计值和弹性模量采用；方木采用红皮云杉，弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度设计值f=13N/mm2，承压强度设计值f=10N/mm2，顺纹抗拉强度设计值fm=8.0 N/mm2，顺纹抗剪强度设计值fv=1.4N/mm2。
截面尺寸85mm×85mm，惯性矩I=bh3/12=4.350×10-6m4 ,抗弯截面模量W=bh2/6=1.024×10-4m3, 静矩S= bh2/8=7.677×10-5m3截面尺寸100mm×100mm，惯性矩I=bh3/12=8.333×10-6m4 ,抗弯截面模量W=bh2/6=1.667×10-4m3, 静矩S= bh2/8=1.250×10-4m3截面尺寸120mm×120mm，惯性矩I=bh3/12=1.728×10-5m4 ,抗弯截面模量W=bh2/6=2.88×10-4m3, 静矩S= bh2/8=2.16×10-4m3③木胶合板（参照产品试验性能参数）模板采用胶合面板，规格2440mm×1220mm×18mm抗弯强度设计值f=11.5N/mm2，承压抗拉强度设计值fm=8.0 N/mm2，抗剪强度设计值fv=1.3N/mm2，弹性模量E=6000 N/mm2；取1m宽模板，惯性矩： I=bh3/12=1000×183/12=4.86×10-7 m4；模板的截面抵抗矩为：w＝bh2/6=1000×182/6=5.40×10-5m3；静矩： S= bh2/8=1000×182/8=4.05×10-5m3；④钢模板面板钢模板采用大模板，面板为6mm厚Q235A钢板，规格2m×3m。
地铁反力架、托架计算书docx
回转半径（i） ix=10.81cm iy=6.32cm ix=8.62cm iy=5.02cm ix=4.78cm iy=1.53cm
面积矩（s） Sx=476.28cm3 Sy=221.53cm3 Sx=262.74cm3 Sy=121.9cm3 Sx=29.6cm3 Sy=8.81cm3
HW250*250*9*14
图 4-18 始发井支架剪应力云图
图 4-19 紫霞三路站支架剪应力云图
技术交流 QQ313200818
西安地铁 9 号线 5 标项目部
图 4-20 二次始发井支架剪应力分布图
图 4-20 地裂缝暗挖隧道支架剪应力分布图 根据各工况下剪应力计算分析结果显示， 剪应力最大值发生在支座、 及侧向支撑的位置，由计算结果可知： 1. 在盾构始发井始发时反力架剪应力最大值 80.84Mpa， 分布上下 横梁支座处；
A=13.28cm2 A=187cm2
3.2 荷载计算 3.2.1 始发托架荷载
1. 始发托架自重荷载（软件自行计算） 2. 盾构机主机荷载
表 3-3 盾构主机荷载
技术交流 QQ313200818
西安地铁 9 号线 5 标项目部
序号 1 2 3 4
名称 刀盘 前盾 中盾 尾盾
数量 1 1 1 1
规格尺寸（mm） Φ6280*1785 Φ6280*2083 Φ6280*2820 Φ6280*3890
4-1 吊入前盾后托架荷载工况
技术交流 QQ313200818
西安地铁 9 号线 5 标项目部
4-2 吊入前盾后托架变形
4-3 吊入前盾后支架剪应力云图
技术交流 QQ313200818
西安地铁 9 号线 5 标项目部
4-4 吊入前盾后支架组合应力图
模板支架计算书
模板支架计算书一、简况：现浇钢筋砼楼板，板厚（max=160mm），最大梁截面为300×600 mm，沿梁方向梁下立杆间距为800 mm，最大层高4.7 m，施工采用Ф48×3.5 mm钢管搭设滿堂脚手架做模板支撑架，楼板底立杆纵距、横距相等，即la＝lb＝1000mm，步距为1.5m，模板支架立杆伸出顶层横杆或模板支撑点地长度a＝100 mm.剪力撑脚手架除在两端设置，中间隔12m－15m设置.应支3－4根立杆，斜杆与地面夹角搭设示意图如下：600.450－二、荷载计算：静荷载1.0.5KN/ m3楼板底模板支架自重标准值：0.3KN/m2楼板木模板自重标准值：1.1KN/ m3楼板钢筋自重标准值：24 KN/ m3浇注砼自重标准值：动荷载2.1.0 KN/ m2施工人员及设备荷载标准值：2.0 KN/ m2掁捣砼产生地荷载标准值：架承载力验算：作用大横向水平杆永久荷载标准值：4.32 KN/m＝1×0.1624×＋1.1×1×0.16＋qK1=0.3×1作用大横向水平杆永久荷载标准值：5.184 KN/m4.32＝q1＝1.2 qK1＝1.2×作用大横向水平杆可变荷载标准值：3KN/m＝2×1＝1×1＋qK2作用大横向水平杆可变荷载设计值：4.2 KN/m3＝＝q21.4 qK2＝1.4×大横向水平杆受最大弯矩12=1.01 KN/m4.2×＝0.1q1Ib2+0.117q2Ib2=0.1×5.184×12+0.117×M滿足要求f ＜205N/ m2＝M/W＝1.01×106/5.08×103＝198.82N/ m2抗弯强度：σ＝/100EI）0.667 q1＋0.99 qK2挠度：V＝14×（10412.19×2.06×105×＋0.99×3）/100×＝14×（0.667×5.184滿足要求5 mm＝2.6 mm＜5000/1000＝扣件抗滑力计算3.大横向水平杆传给立杆最大竖向力，不能滿足，应采取措施，紧靠立杆原＞10.74KN8KN＋1.2×4.2×1＝5.184×＋R=1.1q1Ib1.2q2Ib ＝1.1×1.16KN10.74KN＜，滿足要求R扣件下立端，增设一扣件，在主节点处立杆上为双扣件，即＝板下支架立杆计算：4.支架立杆地轴向力设计值为大横杆传给立杆最大竖向力与楼板底模板支架自重产生地轴向力设计值之和，即：11.34KN＝1.20.5×＋10.74＋1.20.5×＋R＝N．1.7 m0.1＝＝1.5＋2×模板支架立杆地计算长度I0＝h＋2a1.5＝取长度系数μKμI0/i＝λ＝I0/I，滿足要求〕＝210161.39＜〔λ1，λ＝1.5×170/1.58＝取K＝186.41.5×170/1.58＝λ＝1.155＝1.155×取K0.207＝Ψ验算支架立杆稳定性，即，滿足要求f＜205 N/ mm2＝489＝112．03N/ mm2ΨAN/＝11.34×103/0.207×根立杆）41.6 m范围，其下为梁下立杆强度计算（计算5.荷载计算静荷载：0.5KN/ m2梁下钢模板自重标准值：1.1 KN/ m2梁钢筋自重标准值：新浇筑砼自重标准值：24 KN/ m2动荷载：1.0 KN/ m2施工人员及设备荷载标准值：2.0 KN/ m2掁捣砼产生地荷载标准值：21.6×0.3×0.3×2＋24×＋qK1＝0.3×1.6×0.31.1×1.6×24.34KN/m23.04＝0.24＋1.056＋＝29.21KN/m29.21＝1.2×24.34＝q1＝1.2×qK1＝ 1.44KN/m ＝2×1.6×0.3qK2＝1×1.6×0.3＋ 2.02KN/m＝1.4×1.44＝q2＝1.2×qK27.812KN/m＝）/4每根立杆受力（29.21＋2.02）模板支架立杆地计算长度2（＝1.7 m＋2×0.1＝l0＝h＋2a1.51.5＝取长度系数μKμI0/i＝λ＝I0/ i，滿足要求210＜〔161.39λ〕＝1.5×，取K＝1λ＝1×170/1.58＝＝186.4170/1.581.155×λ＝取K1.155＝1.5×0.207＝Ψ．）验算支架立杆稳定性，即3（，滿足要求f205 N/ mm2＝4897.81×103/0.207×＝77.16N/ mm2＜N/ΨA＝.．模板地安装及拆除要求6．模板地安装质量要求：1 6．6．1．1．组合钢模板安装完毕后，应按《砼结构工程施工及验收规范》GB50204—92，《组合钢模.89地有关规定，进行全面检查，合格验收后方能进行下道工序施工板技术规范》GBJ214—.．组装地模板必须符合施工设计地要求1．2 6．.．组装地模板地配件、支撑件、连接件必须安装牢固无松动，且拼缝严密．3 6．1.．各种预埋件、预留孔洞位置准确、固定牢固．1．4 6.行执一表下按差偏许允地装安板模．5．1．6．）允许偏差（序号mm项目51轴线位置底模上表面标高5±2基础10±截面内部尺寸3-5+4柱、墙、梁、≤5m全高6层高垂直4m全主＞8.．预埋件和留孔洞允许偏差．6．61预埋件插筋3外露长度+1010中心线线预留洞4截面内部尺寸+10．模板地拆除要求：．266．2．1．模板地拆除，除了侧模应以能保证砼表面及棱角不受损坏时方可拆除外，底模应按《砼结构工程施工及验收规范》GB5024—92地有关规定执行以及施工组织设计P42拆模时间：表下如即，行执定规．%结构跨度按设计地砼强度标准值地百分率结构类型100大于8m板8m大于2m,小于等于758m小于等于75梁100大于8m2m小于等于75悬臂构件2m大于1006．2．2．拆模顺序：按照模板设计地规定进行，遵循先支后拆，先拆非承重部位，后承重.部位以及自上而下地原则进行6．2．3．本工程主体浇筑时段6月下旬至8月中旬，气温在25℃左右，当新浇砼达到初凝地时间8小时后，墙体砼强度达到12N/mm2，必须及进松动穿墙拉杆，并将模板与所.浇筑地砼墙体脱离，防止砼与模板粘结6．2．4．拆模时不得用撬棍硬砸硬撬模板，同时保护好模板地边角和砼边角，拆下地模.板及时清理，严禁抛掷，必须采取有人接应传递到指定地点堆放，刷好隔离剂待周转使用.526．．．模板全部拆除后，将模板、配件、支撑支架等分类运出堆放指定地点。
地铁车站基坑主体支架计算书
附件一：基坑主体支架计算书顶板厚度为80cm ，中板厚度为40cm 。
顶板检算分为顶板以及顶板梁两部分检算。
一、中板检算1.1 荷载分析根据《建筑施工模板安全技术规范》查得：模板及其支架自重标准值G1K=0.5KN/㎡；施工人员及设备荷载因本工程用泵送混凝土，故计算时取均布荷载Q1k ＝4.0KN/㎡，集中荷载P ＝4.0KN 。
振捣混凝土产生的荷载标准值Q2k:水平模板取2KN/㎡；根据《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》查得：新浇筑混凝土自重标准值G2K=25.5KN/m3（包括钢筋），400mm 厚新浇混凝土板自重标准值为25.5×0.4＝10.2KN/㎡；永久荷载分项系数K1=1.35，可变荷载分项系数K2=1.4；安全系数1.1。
1.2 中板模板验算1.2.1 横向方木验算本方案采用的木材为东北落叶松，根据木结构设计规范（GB50005-2003）东北落叶松抗弯强度Mpa f m 17=,顺纹抗剪强度为：Mpa f v 6.1=，弹性模量Mpa E 31010⨯=。
本施工方案中中板及梁模板采用15mm 竹胶板，支架采用0.9m ×0.9m （纵*横）间距脚手架，上设可调快拆顶托，底模横向采用cm cm 1010⨯方木，按间距m 3.0布置横向方木，其下方设纵向双拼Ф48×3.0钢管分配梁，按间距m 9.0布置，每根支架立杆上布置一根。
按均布线荷载考虑时：Q1=（（G1K+G2K ）*1.35+（Q1k+Q2k ）*1.4）*0.3*1.1=（（0.5+10.2）*1.35+（4+2）*1.4）*0.3*1.1=7.54KN/m ；简化为三等跨连续梁计算：M 中＝0.08q 1l 2＝0.08×7.54×0.92＝0.49KN ·mM 中＝0.1q 1l 2＝0.1×7.54×0.92＝0.61KN ·m施工人员及设备按集中荷载最不利位置布置计算时Q2=（G1K+G2K ）*1.35*0.3*1.1=（0.5+10.2）*1.35*0.3*1.1=4.9KN/m ； P=6*1.4*1.1=9.3KN跨中最大弯矩M 中＝0.08q 2l 2＋0.213PL ＝0.08×4.9×0.92＋0.213×9.3×0.9＝2.1KN ·m支座最大弯矩M中＝－0.1q 2l 2－0.175PL ＝-0.1×4.9×0.92-0.175×9.3×0.9＝-1.86KN ·m综上所述弯矩值，取跨中最大弯矩值M ＝2.1KN ·m 进行截面验算。
车站盖梁支架、模板计算方案2
车站盖梁模板、支架方案1、模板设计方案 侧模支撑如下图所示：侧模横肋为10×10cm 方木，间距a=30cm ，竖肋为2[10，间距为65cm ，拉杆采用φ16圆钢，水平方向间距为65cm ，竖直方向间距为100cm 。
荷载分析：恒载：新浇筑砼对模板的最大侧压力221212101/9.275.015.12.152622.022.0m N v t F =⨯⨯⨯⨯⨯==ββγ。
活载：F 2—倾倒砼时产生的荷载，取4KN/m 2；因此荷载组合：F=0.9×1.2×F 1+0.9×1.4×F 2=0.9×1.2×27.9+0.9×1.4×4=35.2KN/m 2。
1.2为荷载分项系数，0.9为临时结构荷载折减系数。
1）、验算面板面板采用18mm 厚的竹胶板，按单向板简支梁考虑，其受力如下图所示： 取b=1cm 的板元考虑，跨径为0.3m ，则b Fb q 2.35==m bKN b ql M .396.03.02.35818122max =⨯⨯==b b bh 522104.5018.06161-⨯=⨯⨯==ω 3mMPa bb M 3.7104.510396.053maxmax =⨯⨯==-ωσ ＜MPa 30][=σ，弯矩满足要求。
m b b EIql f 43943411032.2018.0121105.63842.0102.3553845-⨯=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==<m l f 411054002.0400][-⨯===，式中1l 为横肋净距，挠度能满足要求。
bKN b ql Q 28.53.02.352121=⨯⨯==MPa MPa bb A Q 9.1][44.0018.021028.53233=<=⨯⨯⨯==ττ，抗剪满足要求。
从面板验算情况来看，面板的强度、抗剪、刚度能够满足。
2）、横肋验算方木间距为30cm ，跨径为65cm ，按五跨连续梁考虑，受力如下图所示：56.103.02.35=⨯=q m KN /m KN ql M .47.065.056.10105.0105.022max =⨯⨯==4221067.11.01.06161-⨯=⨯⨯==bh ω 3mMPa bM 8.21067.11047.043maxmax =⨯⨯==-ωσ＜MPa 11][=σ，弯矩满足要求。
最新城市地铁车站主体结构模板支架力学演算
城市地铁车站主体结构模板支架力学演算1.1墙体模板1、模板配置1）、墙体模板均采用（60×150）cm组合钢模板，顶部采用木胶板调节，模板配置高度以结构层高为准。
2）、外墙后背内大竖楞用10× 10cm方木竖向放置，横向间距150cm，大竖楞间布置两排内小竖楞，用10×10cm方木竖向放置，横向间距50cm，外横楞用双排Φ48×3.5mm扣件式钢管横向放置，竖向间距60cm。
2、墙模板验算：1）荷载验算：新浇筑砼对模板侧面压力：混凝土自重（γc）为24 kN/m3，采用导管卸料，浇注速度v=2m/h，浇注入模温度T=22℃；β1=1.2；β2=1.15； t0=200/(T+15)；墙高H＝6.195m；F 1=0.22γc tβ1β2v1/2=0.22×24×200/（22+15）×1.2×1.15×21/2=55.7KN/m2F2=γc H=24×6.195=148.68KN/m2取较小值F1=55.7KN/m2作为计算值，并考虑振动荷载，取F3==4KN/m2总侧压力 F= F1+ F3=59.7KN/m22）强度演算：①选用100×100mm方木作主背楞竖向布置，间距1.5m。
相邻主背楞间用100×100方木作次背楞竖向布置，间距取500mm。
背楞的最大跨度按三跨以上连续梁且只须按低限100×100方木作次背楞竖向布置，间距取500mm进行计算即可。
100×100mm方木次背楞强度验算(按多跨简支梁计算)（1）强度计算q 1=17.7×0.2=3.54KN/m q2=2.5×0.2=0.5KN/mK M1=0.107 KM2=0.121MMAX=0.107×4.04×（0.9）2＋0.121×0.5×（0.9）2=0.356KN.mWN=bh2/6=100×1002／6=166666.7mm3（方木的截面抵抗矩）σ=MMAX/WN=0.356×106/166666.7=2.136N/mm2<11N/mm2（2）抗剪：Kv1=0.607 Kv2=0.62Vmax＝0.607×3.54×0.9＋0.62×0.5×0.9＝2.213KN S＝bh2/8=100×1002/8=125000mm3I＝bh3/12=100×1003/12=8.33×106mm4τ＝Vmax S/Ib= 2.213×103×125000/8.33×106×100＝0.332N/mm2<fv=1.4N/mm2强度满足要求3）挠度计算:ω＝KW1ql4/(150EI)+ KW2ql4/(150EI)＝0.632×4.04×9004/(150×9×103×8.33×106)＋0.967×0.5×9004/(150×9×103×8.33×106)＝0.13＋0.03＝0.16mm<[ω]=900／400= 2.25mm挠度满足要求次背楞满足要求②外钢横楞验算：2Φ48× 3.5mm扣件式钢管的截面特征为：I=2×12.19×104=24.38×104mm4；W=2×5.08×103=10.16×103mm3化为线性均布荷载：=59.7×0.6=35.82KN/mq1抗弯强度验算：M=0.1ql2=0.1×35.82×0.62=1.290KN.mσ=M/ω=1.29×106/10.16×103=127.0N/mm2<fm=215N/mm2满足要求。
地铁侧墙模板支架计算书
一、 x 侧压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即是新浇筑混凝土的最大侧压力。
侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。
通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值：2/1210ββγ22.0V t F c = H F c γ=式中 F ------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m 2）γc ------混凝土的重力密度（kN/m 3）取24 kN/m 3t 0------新浇混凝土的初凝时间（h ）, 取t=25℃，则t 0=5 ； 152000+=t t V ------混凝土的浇灌速度（m/h ）;取1.5m/hH ------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m ）;取7mΒ1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺外加剂时取1.2Β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm 时，取0.85；50—90mm 时，取1；110—150mm 时，取1.15。
取122/1210m /8.385.1*0.1*2.1*5*24*22.0ββγ22.0KN V t F c ===H F c γ==24x7=168kN/ m 2取二者中的较小值，F =54.3kN/ m 2作为模板侧压力的标准值，并考虑倾倒混凝土产生的水平载荷标准值4 kN/ m 2，分别取荷载分项系数1.2和1.4，则计算模板强度的荷载值为：q =38.8Х1.2+4Х1.4=52.16kN/ m 2二、模板支架受力计算检算标准及依据；1) 《钢结构设计规范》；TB1002.2-2005《铁路桥梁钢结构设计规范》2) TB10210-2001《铁路混凝土与砌体工程施工规范》；3) JGJ74-2003《建筑工程大模板技术规范》；材料许用应力及挠度规定：1)许用应力：Q235钢材的许用正应力[σ]＝215MPa;许用弯曲应力[σ]＝140MPa，许用剪应力[τ]＝80MPa。
--火车站及地下区间模板支架计算书
**火车站及地下区间模板支架计算书**火车站及地下区间结构模板支架计算书计算：复核：审核：批准：中国中铁股份有限公司 **市轨道交通1号线、2号线一期施工总承包项目经理部二〇一八年八月十日目录 1.工程概况 1 2.计算目标 1 3.计算依据 1 4.计算理论及方法 1 5.计算参数取值1 6.荷载组合 3 6.1恒载 3 6.2活载 3 6.3荷载组合 3 7.模板体系计算 3 7.1板厚700mm支架检算 3 7.1.1支架体系计算 3 7.2板厚400mm中板支架检算 11 7.2.1支架体系计算 11 7.3顶板梁截面900mm×1600mm支架检算 19 7.3.1顶板梁底模支架体系计算 19 7.3.2顶板梁侧模板验算 27 7.4中板梁截面800×1000mm支架检算34 7.4.1中板梁底模检算 34 7.4.2 中板梁侧模板验算 42 7.5侧墙模板支架检算 49 7.5.1侧墙模板设计 49 7.5.2侧墙模板检算 49 7.6柱子模板支架检算 56 7.6.1柱子模板设计 56 7.6.1柱子模板检算 56 7.7中隔墙模板支架检算 60 7.7.1中隔墙模板设计 60 8施工注意事项 67 1.工程概况 **火车站结构顶板厚度为700mm，标准段中板厚度为400mm，底板厚度为900mm；顶纵梁截面尺寸为900×1600mm ，中纵梁截面尺寸为800×1000mm，侧墙厚700mm。
明挖地下区间结构顶板厚度为700mm，底板厚度为800～900mm，侧墙厚度为600~700mm。
2.计算目标本计算的计算目标为：1）验算各构件强度；2）验算各构件的刚度；3）验算各构件的稳定性。
3.计算依据本计算的计算依据如下：1）《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》（JGJ231-2010）2）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》（JGJ130-2010） 3）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011） 4）《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012) 5）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）6）《钢结构设计标准》（GB50017-20xx） 7）施工图纸 4.计算理论及方法本计算主要依据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》（JGJ231-2010）、《钢结构设计标准》（GB50017-20xx）等规范中的相关规定，通过结构力学求解器软件计算完成。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
计算书为安全考虑，本计算书钢管规格均取φ48×3.0mm 。
1荷载汇总2材料性能汇总3 侧墙模板及支撑体系验算3.1侧墙模板验算 （1）侧压力计算根据《建筑施工计算手册》,新浇筑混凝土对模板最大侧压力按下列公式计算,并取二式中较小值。
2121022.0V t F c ββγ=H F c γ=式中：F ─新浇混凝土对模板的最大侧压力（2/m kN ）c γ─混凝土的重力密度，取243/m kN0t ─新浇混凝土的初凝时间（小时），可按公式)15/(200t 0+=T ，T 为混凝土的温度，取20℃，h h 7.5)1520/(200t 0=+=1β─外加剂影响修整系数，1β=1.22β─混凝土的坍落度影响修整系数。
当坍落度小于30mm 时，取0.85；50~90mm 时，取1.0；110~150mm ，取1.15，本次计算取2β=1.15V ─混凝土浇注速度。
取h m V /1=H ─混凝土侧压力计算位置至新浇混凝土顶面的总高度，本次侧墙浇注高度取最大值5.35m 。
得：2212101/53.41115.12.17.52422.022.0m kN V t F c =⨯⨯⨯⨯⨯==ββγ。
22/4.12835.524m kN H F c =⨯==γ因二者取最小值，新浇混凝土对模板最大侧压力20/53.41m kN F =。
有效压头高度h 由下式计算：c F h γ/0=有效压头。
分项系数1.35，则m h 73.1=作用在侧墙模板上的总荷载为：2/07.5653.4135.1m kN F =⨯=。
（2）侧模板验算侧墙模板在力学上属于受弯构件，按三跨连续梁计算。
墙侧模板采用mm 15=δ竹胶板，内楞采用28585mm ⨯方木，间距mm 280。
截面抵抗矩34221075.31510006161W mm bh ⨯=⨯⨯==模截面惯性矩45331081.2151000121b 121mm h I ⨯=⨯⨯==模 进行刚度验算时，采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用，则模板上作用的均布荷载。
m /53.4153.421b q 01kN F =⨯==进行强度验算时，采用设计荷载，则作用在模板上的均布荷载。
m kN bF /07.5607.561q 2=⨯==①刚度验算竹胶板挠度mm 68.01081.210910028053.41677.0100EI q K 53441W =⨯⨯⨯⨯⨯⨯==模l ω 竹胶板容许挠度值mm l 7.0400280400][===ω][ωω<，挠度满足规范要求 ②强度验算mm N l q K M M •⨯=⨯⨯==5222max 1040.428007.561.0245max /73.111075.31040.4mm N W M =⨯⨯==模σ 竹胶板抗弯强度设计值2/288.035mm N f m =⨯=模板。
模板m f <σ，强度符合规范要求。
上面各式中：1q ――作用于模板上的标准均布荷载； 2q ――作用于模板上的均布荷载；l ――内楞间距；σ――模板承受的应力；模W ――模板的截面抵抗矩； 模I ――模板的截面惯性矩； （3）模板内楞验算内楞采用mm 8585⨯方木，纵向间距mm 280布置，外楞采用mm 8585⨯方木，竖向间距mm 600布置，按三跨连续梁计算。
截面抵抗矩35221002.1858561b 61mm h W ⨯=⨯⨯==楞截面惯性矩46331035.48585121b 121mm h I ⨯=⨯⨯==楞 ①内楞刚度验算 内楞挠度计算：mm 26.01035.410910060028.053.41677.0150q K 634411W =⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==楞EI l ω 内楞的允许挠度值mm l 5.1400600400][1===ω ω<[ω]，刚度符合规范要求。
②内楞强度验算 内楞承受的弯矩计算：mm N l q K M M •⨯=⨯⨯⨯==522121065.560028.007.561.0内楞强度计算：255mm /54.51002.11065.5N W M =⨯⨯==楞σ 方木采用落叶松，抗弯设计强度2/15mm N f m =方木方木m f <σ，强度符合规范要求。
（4）模板外楞验算外楞按三跨连续梁计算。
①外楞刚度验算外楞挠度计算：mm 56.01035.41091006006.053.41677.0100q K 634411W =⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==楞EI l ω 外楞的允许挠度值mm l 50.1400600400][1===ωω<[ω]，刚度符合规范要求。
②外楞强度验算 外楞承受的弯矩计算：mm N l q K M M •⨯=⨯⨯⨯==622121021.16006.007.561.0外楞强度计算：2256/15mm /86.111002.11021.1mm N f N W M m =<=⨯⨯==方木楞σ 方木m f <σ，强度符合规范要求。
3.2侧墙支撑验算（1）横撑验算横撑承担轴心压力设计值：kN Fab N 18.206.06.007.56=⨯⨯==斜撑稳定性按下式验算AN ϕσ=式中：N---立杆的轴心压力设计值(kN) ；λ——长细比,由il 0=λ确定；i ——计算立杆的截面回转半径，cm mm i 6.1164424822==+=；A ——立杆净截面面积(cm 2)，22224.41.2-4.214.3cm A =⨯=）（；0l ——立杆的计算长度 (m)，m 9.00=l ；25.56106.19.0i 20=⨯==-l λ []f ---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[]2/205mmN f =；ϕ---轴心受压构件的稳定系数，通过查《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》附表E 得立杆稳定性系数831.0=ϕ计算。
故：223/27.571024.4831.01018.20mm N A N =⨯⨯⨯==ϕσ ][f <σ，钢管斜撑稳定性满足要求。
（2）端头井侧墙局部斜撑采用2根φ48×3.5mm 钢管支撑，按45°方向设置，端部固定在底板预埋的C 20钢筋，最外排4道斜撑横向间距300mm 。
钢管斜撑稳定性验算：对最不稳定的最外排斜撑进行验算。
斜撑承担的轴心压力设计值kN Fl N 14.745cos 3.06.007.5621=︒÷⨯⨯⨯==,斜撑稳定性按下式验算AN ϕσ=式中：N---立杆的轴心压力设计值(kN) ；λ——长细比,由il 0=λ确定； i ——计算立杆的截面回转半径； A ——立杆净截面面积(cm 2)；0l ——立杆的计算长度 (m)，m 1.56.36.3220=+=l ；250319106.11.5i 20>=⨯==-l λ []f ---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[]2/205mmN f =；ϕ---轴心受压构件的稳定系数，根据长细比λ由《建筑施工手册（第二版）》附表2-71计算，093.0=ϕ计算。
故：223/07.1811024.4093.01014.7mm N A N =⨯⨯⨯==ϕσ ][f <σ，钢管斜撑稳定性满足要求。
4 板模板及支撑体系验算中、顶板支架搭设按纵向600mm ，横向900mm ，步距1200mm 搭设。
模板上层楞木均采用85mm ×85mm 方木铺设，间距300mm ，下层楞木采用85mm ×85mm 方木铺设。
本工程中板厚400mm 、顶板厚800mm ，中、顶板采用相同搭设体系，故只验算顶板模板支架。
4.1顶板模板验算（1）荷载计算800mm 厚混凝土自重：24×0.8=19.2kN/m 2 800mm 厚顶板钢筋自重：1.1×0.8=0.88kN/m 2 顶板模板自重标准荷载：0.5kN/m 2 施工人员及设备（均布荷载）：2.5kN/m 2 混凝土振捣荷载：2kN/m 2由于板厚大于30cm ，在进行模板设计时可不考虑混凝土对水平模板的冲击荷载。
永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取1.4；由于模板及其支架中不确定因素较多，荷载取值难以准确，不考虑荷载设计值的折减。
设计均布荷载为：m kN q /08.341]4.1)25.2(35.1)88.05.02.19[(1=⨯⨯++⨯++= m kN q /58.201)88.05.02.19(2=⨯++=（2）模板计算顶板模板采用δ=15mm 竹胶板，按单位宽度1000mm ，跨度300mm 三跨等跨连续梁计算。
①刚度验算挠度mm 45.01081.210910030058.20677.010053442w =⨯⨯⨯⨯⨯⨯==模EI l q K A ω板模板允许挠度mm l 75.0400300400][===ω ][ωω<,满足刚度要求。
②强度验算模板强度按下式计算。
mm N l q K M M •⨯=⨯⨯==52211007.330008.341.0245mm /19.81075.31007.3N W M =⨯⨯==模σ 模板抗弯强度设计值2/288.035mm N f m =⨯=模板模板m f <σ，强度满足要求。
（3）上层楞木验算上层楞木（次楞）采用85×85mm 方木，间距300mm ，下层楞木采用85×85mm 方木，横向间距900mm 。
楞木承受的标准荷载与模板相同，则楞木承受的均布荷载为：m kN /22.1030.008.34q 3=⨯=m kN q /17.630.058.204=⨯=①刚度验算挠度mm 70.01035.410910090017.6677.0100634414w =⨯⨯⨯⨯⨯⨯==楞EI l q K ω 板模板允许挠度mm l 25.2400900400][1===ω][ωω<，刚度满足要求。
②强度验算mm N l q K M M •⨯=⨯⨯==522131028.890022.101.0255mm /12.81002.11028.8N W M =⨯⨯==楞σ 方木抗弯强度设计值2/15mm N f m =方木方木m f <σ，强度满足要求。
（4）下层楞木验算楞木承受的标准荷载与模板相同，则楞木承受的均布荷载为：m kN /45.2060.008.34q 5=⨯= m kN /35.1260.058.20q 6=⨯=①刚度验算挠度mm 28.01035.410910060035.12677.0100634416w =⨯⨯⨯⨯⨯⨯==楞EI l q K ω板模板允许挠度mm l 50.1400600400][1===ω ][ωω<，刚度满足要求。