(修订版)沁河特大桥水文计算书 -

水文计算书

新孟公路武陟至温县段初步设计沁河特大桥水文计算书计算：复核：审核：1999年10月目录一概述…………………………………….1-6页二水文计算……………………………….7-10页三桥孔径计算……………………………11-13页四洪水位计算……………………………14-16页五冲刷计算………………………….….17-23页六设计采用值……………………………….24页第一章概述沁河发源于山西省沁源县大岳山南麓，流经安泽、沁水、阳城、晋城、沁阳、博爱、温县、武陟，汇入黄河，全长485公里，流域面积13532平方公里，沁河小董站多年平均年总水量12亿立方米，平均年输沙量814万吨，平均含沙量 6.9公斤/立方米，实测最大流量4130秒/立方米（1982年）。

沁河济源市五龙口以下为防洪河段，长90公里，据查，沁河提防始建于明太祖洪武十八年（公元1385年），解放后，经过大力整修延长，目前两岸现有提防总长161.63公里，其中，左岸提防上起济源逯村，下至武陟的马家止，长76.29公里，右岸上起济源五龙口，下至武陟方陵止，长85.34公里,共有险工44处，堤保护岸691个，工程长42.24公里，裹护长29.70公里，现马蓬至方陵大堤加固工程即将开工。

据1986年《河南年鉴》1985年防汛任务，对沁河则保证小董站4000 m3/s洪水不决口，遇到超标准洪水，保证北岸不决口，南岸自然漫溢。

据《河南省沁河河道地图》记载，历史上沁河发生特大洪水至少三次，具体情况见表1-1。

沁河武陟小董站解放以来的历年汛期最高水位、最大流量见表1-2。

新（乡）孟（州）公路武陟至温县段平原区二级公路改建工程，起自新乡市获嘉县和焦作市武陟县交界处新孟路上（K37+193），经武陟县的谢旗营、城关、阳城、北郭、西陶、大封和温县的赵堡、南张羌、温泉等乡镇，在温县城北与温博路相接（K88+861.53），路线全长51.44公里。

在河南省武陟县岳马蓬村跨越沁河，桥位正交。

大桥水文计算书1

某大桥新建工程桥梁水文计算一、概况1.我们在外业测量期间,收集了以下资料1.1沿线地形图（1：10000和1：50000）；1.2计算流量所需的要的资料（如多年平均降雨量、与设计洪水频率相对应的24h 降雨量及雨力）；1.3地区性洪水计算方法、历史洪水资料、各河沟已经有洪水成果；1.4现有河流的设计断面、流量、水位；2.水文调查及勘测主要包含了以下主要内容2.1各汇水区内土壤类别、植被情况、蓄水工程分布及现状；2.2根据河沟两岸土壤类别、河床质，选定河沟糙率；2.3当桥涵位处于村庄附近时，通过走访村中的老同志或洪痕调查历史洪水位、常水位、河床冲淤及漂浮物等情况；2.4调查原有桥涵的现状、结构类型、基础埋深、冲刷变化、运营情况等；2.5测量河沟比降。

施测范围应以能求得桥（涵）区段河沟坡度为准。

平原区为水文断面上游不少于200m，下游不少于100m；山区水文断面上游不少于100m，下游不少于50m；2.6测量水文断面。

当历史洪水位距桥（涵）位比较远，河沟断面有变化时，在历史洪水位附近，亦应布测水文断面，测量范围以满足水位、流量计算为准。

3.工程水文勘测计算依据3.1《公路工程水文勘测设计规范》JTG C30—2002；3.2《公路桥涵设计通用规范》JTG D60—2004；3.3《实用桥涵水力水文计算原理与习题法指南》叶镇国主编；3.4《公路小桥涵勘测设计示例》孙家驷主编；3.5《桥位勘测设计》（土木工程专业用）高冬光主编； 3.6《公路桥涵设计手册-桥位设计》高冬光主编。

二、设计流量计算（6×20米预应力混凝土空心板桥）在现场，通过走访附近年龄较大的村民（60岁以上）和现场所测洪痕得知，该桥位处的历史最高洪水位为71m(黄海高程)左右。

由于缺乏水文观测资料，利用交通部公路科学研究所1960年制定的暴雨径流简化公式进行计算设计流量。

从1:10000的地形图上，量的桥位以上流域的流域面积F=5km 2，利用交通部公路科学研究所1960年制定的暴雨径流简化公式进行计算。

桥涵水文计算书

桥涵水文大作业计算书
一 , 基本情况
桥梁设计为等跨径直线梁桥,标准跨径为30m(桥墩净间距lj=30-d),设计洪水频率百年一遇,桥梁与河道正交,河道为单式断面,河道宽度B=130m,位于平原(冲刷系 d = 0.005m 设计流量地区经验(C=0.23, n=0.68), 数取平原区的)无明显河槽河段,河床质平均粒径推理和经验公式取大者计算(流域面积F=100km2,河道的平均比降i=3‰,河道计算长度50km);孔径计算按过水面积和经验公式法计算,桥墩直径d=2m;桥底标高计算按缓流(弗汝德数Fr<1)考虑河湾超高(河湾曲率半径平均值R=300m),壅水(中值粒径d50=3mm)和波浪高度(计算浪程D=800m,风速Vw=15m/s,Kf=2.42);分别考虑桥墩和桥台的冲刷及基础埋置深度.
1
B1 =
2m
1 1 kη1 = 0.8 0.45 + 0.15 = 1.016 d d v n= 0 v
0.25 d 0.19
=
0.59
n
' ' v v0 hb = kξ * kη1 * B10.6 ( v0 v0 ) = 3.27 ' v0 v0
m
5. 5.冲刷值的组合
3 Cp= QP = Q2% 1
28 m 3.4 18 m3/s
d=
2. 2.用桥孔净长度经验公式计算桥孔跨径
0.005 m
B0 = 16.07 Q d
0.24 0.3
1.07 121 m Lj =
=
113 m
Lj = 取合理桥孔长度为
121 m
五 , 桥底最低标高计算
VC = VM =
* hCM =
4.54 m

桥梁水文计算实例

水文计算书ZKX+XXX XXX大桥KX+XXX XXX大桥水文计算书一概况该处为XXX大桥，属于蒙江水系，蜿蜒曲折，河道自然坡降大，径流补给以雨水为主，桥址处覆盖层为粉质粘土，较厚，基层为泥灰岩夹页岩。

此沟汇水面积3.942km，沟长2.52km，平均比降5.550。

00二参阅文献及资料1、《公路工程水文勘测设计规范》（JTG C30-2015）2、《公路桥位勘测设计规范》3、《公路小桥涵设计示例》——刘培文等编4、《公路桥涵设计手册（涵洞）》5、《桥涵水文》——高冬光6、《公路涵洞设计细则》（D65-04-2007）7、《贵州省小桥涵设计暴雨洪峰流量研究报告》——贵州省交通规划勘察设计院三水文计算该项目水文计算共采用四种不同的方法进行水文计算，通过分析比较确定流量。

方法1：交通部公路科学研究所暴雨径流公式推算设计流量；方法2：交通部公路科学研究所暴雨推理公式推算设计流量；方法3：简化公式；方法4：贵州省交通雨洪法（H法）经验公式。

（1）交通部公路科学研究所暴雨径流公式：βγδφ5423)(F z h Q p -= （3-1）φ ——地貌系数，根据地形、汇水面积F 、主河沟平均坡度决定，取0.1h ——径流厚度（mm ），取44mmZ ——被植被或坑洼滞留的径流厚度（mm ）,取10mmF ——汇水面积（km 2）,取3.94β ——洪峰传播的流量折减系数，取1γ ——汇水区降雨量不均匀的折减系数，取1δ——湖泊或小水库调节作用影响洪峰流量的折减系数，取1p Q ——规定频率为p 时的洪水设计流量（m 3/s ）将各参数带入公式3-1，可得βγδφ5423)(F z h Q p -==59.34（m 3/s ）（2）交通部公路科学研究所暴雨推理公式：F S Q np p )(278.0μτ-= （3-2） p Q ——频率为p 的设计流量（3/m s ）p S ——暴雨力（/mm h ）查暴雨等值线图（p ＝1％），得01.0S ＝80mm/hτ——汇流时间（h ）采用公式23K ατ⎛⎫=，L 为河沟长度2.52（km ），z I 为主河沟平均坡度5.55（000），3K =0.193，2α=0.713， τ=0.55（h ）。

泌河特大桥高墩翻模施工工艺总结(精)

沁河大桥高墩施工工艺总结济晋项目部1 工程概况1.1 气候、水文、地质1.1.1 气候本桥所在地区属暖温带大陆性季风气候，冬冷夏热，四季分明。

降水集中在每年6、7、8、9四个月，年平均降水量600.3mm，年平均气温为14.3℃，最冷为1月，平均气温为0.2℃，最热为7月份，平均气温为27℃。

本区年平均风速为2.2m/s，平时最大风速20m/s，极大风速为22m/s。

1.1.2 地形、地貌本桥位于沁河上游，出山口处，横跨河谷两岸为太行山东端中低山区，地形复杂，地势高差变化极大。

1.2 工程概况太澳国家重点公路济源至晋城（省界）段高速公路K11+524.4沁河大桥，起讫桩号为K11+148~K11+900.8，全长752.8米，下部结构为钻孔桩基础，钢筋混凝土薄壁空心墩身，上部结构为50m预应力混凝土T型梁，采用装配式部分预应力混凝土连续及简支结构。

合同开工日期2004年10月1日，竣工日期2006年11月30日。

本桥为钢筋混凝土薄壁空心墩身，半幅1个，全桥14个墩共计28个墩身，最高墩身50.4m，结构尺寸有2.5×6.5m、3.0×6.5m两种，壁厚分别为0.5×1.0m、0.8×1.0m；均属于高空作业，工作面狭小，且本桥地处太行山脉边缘，冬春季风力大，施工难度高；工期又紧，仅为26个月，并经过两个 1冬季，因此墩身施工速度成为了本桥能否按期完工的制约因素。

2 施工方案竖向钢筋焊接、模板、工作平台及提升设备的施工是桥墩墩身施工的关键工作，直接影响到墩身的施工进度和盖梁等后续工作的正常进行，根据高墩施工的经验，结合本桥的特点，拟定了以下方案进行比选：2.1 钢筋焊接工艺方案一：电弧搭接焊工艺原理：钢筋焊接前将两钢筋搭接端部预先折向一侧，使两接合钢筋轴线保持在一直线上，并用两点定位焊缝固定；施焊时，引弧在搭接钢筋的一端开始，收弧在搭接钢筋端头上，弧坑填满；焊缝长度：单面焊接不小于10d，双面焊接不小于5d，焊缝宽度不小于0.7d，并不小于10mm，焊缝深度不小于0.3d，并不小于4mm（d为钢筋直径）；焊接过程中及时清渣，确保焊缝表面光滑平整。

郑庄沁河大桥桥梁冲刷计算

桥梁板粘结相对较好，但桥梁承载能力及整体性提高系数较方案上，对加固方案进行优化补充，有效加强工程的质量。
二略低。
参考文献
３４．３
方案二整体加高了梁板自身高度，通过灌注自流平Ｓｋ灌浆［］姚玲森．梁工程［．ｉａ１桥Ｍ］北京：民交通出版社，９７：８ — 人１９２７料，整体性有较大提高，但施工工艺相对复杂，且后期灌浆料主要
析计算。郑庄沁河大桥经现场踏勘，于安全，偏自然冲刷按零处
只做一般冲刷、局部冲刷计算，不做滩地冲刷计算。大桥上部结构采用装配式预应力混凝土连续Ｔ梁，先简支后理，
．连续；下部结构０号桥台采用柱式台，２ｌ号桥台采用Ｕ台，，，８９１０号４１一般冲刷计算１参数名称及意义见表１）。桥墩采用空心墩，其余桥墩采用实体墩，２号桥台采用扩大基础，１
２工程特性及大桥设计指标
地Ｃ，ｏ一ａ型拟建郑庄沁河大桥按Ｉ级公路大桥标准设计，采用全桥渡方果表明，表水及地下水的化学类型均为ＨＯ一Ｓ４Ｃ — Ｍｇ在地表水、地下水对混凝土无各类腐蚀性。式跨越沁河，中心桩号为Ｋ４＋３，５０５设计桥长４７ｍ，９纵向布设１跨，水， Ⅱ类环境条件下，２孔跨布置式样为：４４４４（—０＋ —０＋４４） —０ｍ。
・
第３８卷第２０期１４・２０１２年７月７
山西建筑

大桥水文计算书

大桥水文计算书一、流量计算（一）形态断面（1）98年洪水洪水频率(%)Pm=0.91100101001=⨯+　（按98年为百年洪水计）洪水位：67.3 (图中②) 河床比降（%） I= 0.045135河槽糙率251=c n 河滩糙率151=t n河槽过水面积（m2）Wc= 1364.734 河滩过水面积（m2）Wt= 31.9692 河槽湿周（m ）ρc= 158.5708 河滩湿周（m ）ρtc= 34.6464河槽水力半径8.61Rc ==ccW ρ河槽水力半径0.92Rt ==t Wtρ河槽平均流速(m/s) 2.23R 1Vc 2132c ==I n c河滩平均流速(m/s)0.003Rt 1Vt 2132==I n t河槽流量（m3/s ）Qc= Wc ×Vc= 3044.12 河滩流量（m3/s ）Qt= Wt ×Vt= 0.1098年洪水流量（m3/s ）Q98= Qc+Qt = 3044.22偏态系数Cs=1.92 偏态系数ΦT=3.6849平均流量906.47Φ1Q Q T 98T98=+=vC（2）常年洪水洪水频率(%)Pm=50 （按常年洪水为两年一遇计）洪水位：64 (图中①) 河床比降（%） I= 0.045135河槽糙率251=c n 河滩糙率151=t n河槽过水面积（m2）Wc= 865.6289 河滩过水面积（m2）Wt=0 河槽湿周（m ）ρc= 150.3651河槽水力半径5.756847Rc ==ccW ρ河槽平均流速(m/s) 1.706031R 1Vc 2132c ==I n c河槽流量（m3/s ）Qc= Wc ×Vc= 1476.79 常年洪水流量（m3/s ）Q1/2= Qc= 1476.79 偏差系数Cv=0.64 偏态系数Cs=1.92 偏态系数ΦT=-0.2912平均流量（m3/s ）1815.05874Φ1Q Q T 1/2T1/2=+=vC（3）设计洪水洪水频率(%)Pm=1 偏差系数Cv=0.64 偏态系数Cs=1.92历史洪水平均流量（m3/s ）1360.76592Q Q QT1/2T98=+=设计流量（m3/s ）4464.09)1(Q P =Φ+=v P C Q二、设计水位计算（试算设计水位）设计水位（m ）：69.35 河槽湿周（m ）ρc= 161.693 河滩湿周（m ）ρt= 108.225 河槽过水面积（m2）Wc= 1682.44 河滩过水面积（m2）Wt= 240.45 河槽水力半径Rc= 10.41 河滩水力半径Rt= 2.22 河槽平均流速(m/s)Vc= 2.53 河滩平均流速(m/s)Vt= 0.90 河槽设计流量（m3/s ）Qc= 4258.96 河滩设计流量（m3/s ）Qt= 217.44 总流量（m3/s ）Q ＝Qc+Qt= 4476.40 三、桥孔长度计算系数Kq=0.95 指数n3=0.87设计流量（m3/s ）QP= 4464.09595 河槽宽度（m ）BC= 156.16河槽设计流量（m3/s ）Qc= 4259.0桥孔最小净长度（m ） 154.55)(Lj3==Bc Q Q K n cP q 水流与路线方向夹角a=90o 桥台宽度（m ）bt=12桥孔最小斜净长度（m ） 178.55)cos(2L jx=+=a bt L j四、桥面标高计算（一）雍水高自然过水面积（m2）W= 1922.9 桥下净过水面积（m2）Wj= 1688.2桥前全断面平均流速(m/s) 2.32V ch ==wQ p桥下断面平均流速(m/s) 2.64Vq ==jp w Q系数η=0.05 桥下雍水高（m ） 0.08)V -η(V z △2ch 2q ==（二）浪高风速(m/s)W=15 计算浪程（m ）D=0.3波浪高度（m ）32D w0.0166 h 311.25L(1%)⨯⨯⨯==0.22（三）桥面标高设计水位（m ）： hp= 69.35 桥下雍水高（m ）ΔZ=0.08 波浪高度（m ）hL(1%)=0.22 安全值（m ）ha=0.5 建筑高度(m)hj=1.8 (按30mT 梁高)铺装厚（m ）hpz=0.2横坡高度（m ）hhp=4.25×2%=0.085桥面标高(m)Hsj= hp+ΔZ+ hL(1%)+ ha+ hj+ hpz+ hhp= 72.23 五、冲刷计算（一）一般冲刷 1、河槽一般冲刷建桥前河槽宽度（m ）Bc= 156.16 建桥后河槽宽度（m ）Bcg= 156.16河槽平均水深（m ）10.77Hc ==Bc Wc流量集中系数02.1)Hc Bc (=A 0.1521=天然河槽设计流量（m3/s ）Qc= 4258.96河槽部分的设计流量4247.25Qp Qt1Qc QcQ2=⨯+=阻水总面积/过水面积λ= 0.07 桥墩侧向压缩系数μ= 0.97 河槽最大水深（m ）hcm= 13.23河槽冲刷后水深（m ） 14.98h )λ)μB -(1Bc()Qc Q 1.04(A=hcp 0.66cg0.92=cm河槽冲刷深（m ）1.75h =-=hcm hcp c 一般2、河滩一般冲刷建桥前河滩宽度（m ）Bt= 108.02 建桥后河滩宽度（m ）Btj= 40.37河滩平均水深（m ）2.23Ht ==Bt Wt流量集中系数02.1)Ht Bt (=A 0.1521=河滩最大水深（m ）htm=3.76 河滩不冲流速(m/s) VH1=1.15河滩部分的设计流量 216.84Q Q Q Q Q p t1c t11=⨯+=河滩冲刷后水深（m ） 7.48)V )h h (μB Q (=htp 65h135ttm tj 1=河滩冲刷深（m ） 3.72h =-=tm tp t h h 一般（二）局部冲刷 1、桥墩局部冲刷河槽泥沙平均粒径(mm)d= 1002.810.7)+0.28(d =V 0.50=墩前泥沙始冲流速1.510.5)+0.12(d ='V 0.550=一般冲刷后墩前行近流速 2.90)(])B -(1c [)Q Q (1.04=V 32ccm 0.34cg 0.1c 20.1c =c V h h B A λμ墩形系数K ξ=1.1 河槽颗粒影响系数 1.132482375.00023.0K 24.02.2η2=+=d d桥墩计算宽度B1=1.8河槽一般冲刷后水深hcp= 14.98指数0.97)VV (=n20.19Lgd+0.230= 桥墩局部冲刷深度 1.34)V 'V -V (h B h n200.15cp0.612db==ηξK K2、桥台局部冲刷河滩泥沙平均粒径(mm)d= 0.5河滩泥沙始冲流速0.310.7)+0.28(d =V 0.50= 台前泥沙始冲流速0.120.5)+0.12(d ='V 0.550=一般冲刷后台前行近流速0.19)(])B -(1t[)Qt Q1(1.04t =V 32tm 0.34tg 0.10.1=t V hth B A λμ台形系数K ξ=1.1 河滩颗粒影响系数0.328098375.00023.0K 24.02.2η2=+=d d桥台计算宽度B1=2河滩一般冲刷后水深htp= 7.48指数 1.05)VV (=n20.19Lgd+0.230= 桥台局部冲刷深度0.16)V 'V -V (h B h n200.15tp0.612tb ==ηξK K。

大桥水文计算书

主要设计成果汇总表一、流域概况呼玛河发源于大兴安岭山脉南麓的，是黑龙江右岸一大支流，该河由西向东流经沈家营子，于平安村、团山子分别汇入溪浪河、牤牛河后折向北流入松花江。

河流长度265Km,流域面积12603 Km2，流域内植被良好，中、上游山丘地带生长茂密森林和次生林，平原区为耕地，流域内支流毛沟纵横，较大支流右岸有牤牛河，左岸有溪浪河，向阳山以上为上游段，支流汇入较多，地处中山、低山、丘陵区棕山峻岭，地势较高，海拔400～600m，地面比降1.5～5.0‰，谷窄流急，向阳山至牤牛河口为中游，属丘陵及河谷平原区，高程在200～400m，地面比降为0.15～1.0‰,河谷变宽，一般在2Km 以上，最宽达5Km ,水流变缓，河道弯曲，汛期洪水泛滥成灾。

牤牛河口以下为下游段，属平原区，地势较低，高程150～170m地表平坦开阔，地面比降0.2～0.5‰，河谷较宽，一般3～15Km,水流缓慢，河道蜿蜒曲折且多串沟，河水常出槽泛滥成灾，属山前区宽滩性河段。

本项目路线经过之处位于河流中游，河道较顺直稳定，复式断面，砂质河床，两岸平坦宽阔，河床比降较小，流速较缓，汛期洪水泛滥宽度达2～5Km。

桥位上游汇水面积F=5642Km2二、水文气象流域内径流主要受降雨支配，夏季雨量充沛，年最大降水量为880mm，夏秋两季降水量占全年降水的70%以上,洪汛多发生在7、8、9月份，冬季枯水多雪，春季降水较少，约占全年的15%，因此春汛较小，故洪水设计流量，采用暴雨洪水流量。

洪水时河水出槽，没溢两岸，泛滥宽度达3～5Km。

项目区域内处于大陆性寒温带季风气候区，其特点春季干旱多风，夏季温热多雨，秋季降温急剧，冬季严寒，一年四季分明，而春秋两季较短，寒冷期长，年平均气温2～40C，平均湿度55～65%，年日照时数约2500小时。

最高气温发生在7月份，为36.20C, 最低气温发生在1月份，为-35.40C。

最大冻深1.92m,最大冰厚1.13m,封冻日期11月中旬，封冻天数130～150天，翌年4月开河年平均降雨量600～800mm，全年分布不均，多集中在夏秋汛期，占全年的65％～70％，24小时最大降雨量为125mm，3日最大降雨225mm，最大降雪厚度100cm。

榆林洺河特大桥跨主河道水中墩施工方案

榆林洺河特大桥跨主河道水中墩施工方案一、工程概况新建石武客运专线(河北段)榆林洺河特大桥G1037～G1052#墩位于洺河河道内，全部采用钻孔灌注摩擦桩基础，桩直径为φ1.0m，桩长40m～50m，每墩8～12根钻孔桩，本施工段共计16座桥墩，钻孔桩146根。

洺河主河道地势平坦，日常流量为9690m3/s，常水位为56.7m，河水流速为4.82m/s，冲刷系数为1.16，其中主河道常水位水深2～3m，河道地层为粉砂、淤泥质黏土（河床腐败物）、砂土等，详细地质情况如图-1所示。

二、基础结构简介跨河主墩采用群桩基础，承台为矩形承台，具体设计形式为3种：1、G1038#墩群桩基为12根，平面尺寸为11m×8m，承台底标高为44.827m，承台基坑开挖深度为5.7m。

2、G1037、G1039～G1044#墩群桩基为10根，平面尺寸为10.4m ×7.1m，承台底标高最深为46.425m，承台基坑开挖深度为4.4m。

3、G1045～G1052#墩群桩基为8根，平面尺寸为10.4m×5m，承台底标高最深为52.013m，承台基坑开挖深度为3.8m。

三、工程特点跨河主墩均处于主河道内，根据往年水文资料，洺河在汛期泄洪量巨大，来势凶猛，因此结构基础在雨季汛期施工难度大，为确保顺利展开工程施工，基础施工前采用草袋围堰填土筑岛作为桩基础施工平台。

2.0中沙淤泥质黏土粉土粉质黏土6.89.820.80.0地质剖面图1.0图-1 地质剖面图由于河床中砂、淤泥质黏土及粉土厚度达10m ，根据开挖探坑观察，上层中沙透水性强，其下层为淤泥质黏土(为黑色河床腐败物，流动性和透水性极强)、粉土，透水性强，直立性差，遇水即形成流沙，造成缩孔或塌孔，因此钻孔桩施工采用护筒跟进施工工艺，护筒直径1.5m ，每节1.5m ，根据钻进中实际地质情况长度定为15～18m ，逐节跟进，使护筒穿透易坍塌的淤泥质黏土和粉土层，确保钻孔桩成桩质量。

沁河特大桥设计流量及设计水位计算

＋一）（
。
式中： ——实测洪水流量经验频率；
特大洪水的项数；ｚ —— 实测流量系列中按特大洪水流量处理的项数。
陟县，陟县方陵村汇入黄河。河道全长４５５ｋ流域面积于武８．ｍ，
１３ｍ２是黄河左岸－Ｉ峡以下一条最大支流。３５２ｋ，＇ｑ焦作至西陶二级公路改建工程路线起点位于本线与焦作站
２设计洪水分析与计算２１设计流量计算．
设计流量计算基础资料采用桥位断面上游约５０ｍ处武陟０（站１５～２０的流量观测资料，二）９０年００年历史调查资料经考证
调整参数，选定一条与经验点据拟合良好的频率曲线。
根据上述方法，最终拟合的频率曲线见图１。
沁河特大桥设计流量及设计水位计算
董宏昌李宁祥
摘要：结合水文观测资料和历史考证资料，介绍了沁河特大桥设计流量以及桥位断面设计水位的计算方法，对其他公路桥梁设计供水的分析与计算具有一定的参考意义。
关键词：设计流量，桥位断面，设计水位中图分类号：４．４Ｕ４２３文献标识码：Ａ
的武陟（站百年一遇洪峰流量为７６０ｍ３ｓ２二）９／，０年一遇洪峰流将调查考证期Ｎ年中的特大洪水流量和实测洪水流量组成量为４００ｍ３ｓ０／。个不连续系列，除特大洪水流量外，其余实测洪水流量的经验经比较，此次计算洪峰偏小，分析原因如下，次计算采用的此频率按下式计算。资料系列延长到５１年，而最近２０多年内，沁河来水明显偏少，相

(修订版)沁河特大桥水文计算书 -

第二章水文计算把已有流量资料（从1895年开始），按大小递减顺序排列，见表2-1，并计算经验频率,采用不连续系列计算的第一种方法。

表格1（一）、确定经验频率以后，目估绘出经验频率曲线.然后采用三点适线法绘制理论频率曲线。

在经验频率曲线上，以频率P1-2-3=5-50-95%，读取三点的流量值：Q1=3640m3/s, Q2=500m3/s, Q3=32m3/s由S=312231QQ QQ Q-⨯-+=323640500232 3640-⨯-+=0.741 由S=0.741，得CS =2.7,取Cs=2.85由CS =2.85，P1-2-3=5-50-95%，得：φ1=2.01，φ2=-0.385，φ3=-0.7，Q=311331φφφφ-⨯-⨯QQ=7.001.236407.03201.2+⨯+⨯=964m3/s,C V=133131QQQQ⨯-⨯-φφ=3640710.03201.2323640⨯+⨯-=1.381，取Q =1068,由Q P =（φ×C V +1）×Q 计算如表2-2表2-2取Q S =6953立方米/秒。

(二)武陟站到桥位处暴雨径流计算由地形图上勾绘出武陟水文站到桥位处的汇水面积，由于沁河属于地面河，大堤两边均低于大堤内，故汇水面积只有大堤内，F=21平方公里。

由《河南省中小流域设计暴雨图集》中的《河南省百年一遇（P=1%）年最大1小时点雨量图》（图15）上查得汇水面积处设计雨力S P =120毫米/小时。

由地形图上量得干流长度L=15.5公里; 洪水比降为j=0.0003， θ=4/13/1F j L ⨯=4/13/1210003.05.15⨯=108.161 由《河南省中小流域设计暴雨图集》中图26-《推理公式汇流参数地区θ∽m 综合关系图》查得：m=3.3(从《河南省山丘区水文分区图》中查得桥位处属于Ⅺ区，因θ大于100，故采用θ等于100的m 值). 则：洪峰汇流时间τ=0.278×m=0.278×3.3161.108=9.112(小时) 由《河南省中小流域设计暴雨图集》中P 5《μ值分区数值表》查得：平均入渗率μ=5由规范7.3.3-1公式Q P =0.278×（S P /τ-μ）×F 得：Q P =0.278×（120/9.112-5）×21=48(m 3/s) 所以，设计流量 Q P =6953+48=7001(m 3/s)。

桥梁工程水文计算

2、水文计算基本资料：桥位于此稳定河段，设计流量31%5500/S Q Q m s ==，设计水位457.00S H m =，河槽流速 3.11/s c v m =，河槽流量3C Q =4722m /s ，河槽宽度c B 159.98m =，河槽平均水深c h 9.49m =,天然桥下平均流速0 3.00/M v m s =,断面平均流速=2.61m/s υ,水面宽度B=180m ，河岸凹凸岸曲率半径的平均值R=430m ，桥下河槽最大水深12.39mc h m =。

2。

1桥孔长度根据我国公路桥梁最小桥孔净长度Lj 公式计算.该桥在稳定河段，查表知K=0.84,n=0。

90。

有明显的河槽宽度Bc,则有：n 0.90j s c c L =K (Q /Q )B =0.84(55004722)159.98=154.16m ⨯÷⨯ 换算成平面半径R=1500的圆曲线上最小桥孔净长度为154。

23m.2.2桥孔布置图根据河床断面形态，将左岸桥台桩号布置在K52+325.00。

取4孔40m 预应力混凝土T 形梁为上部结构;钻孔灌注桩双柱式桥墩，桩径为1.6m,墩径取1。

4m ；各墩位置和桩号如图1所示；右桥台桩号为K52+485。

00；该桥孔布置方案的桥孔净长度为155。

80m 大于桥孔净长度154.23m ，故此桥孔布置方案是合理的。

2。

3桥面最低高程河槽弗汝德系数Fr= 223.119.809.49=0.104c cv gh ⨯=＜1.0。

即，设计流量为缓流。

桥前出现壅水而不出现桥墩迎水面的急流冲击高度. 2.3。

1桥前壅水高度∆Z 和桥下壅水高度∆Zq冲刷前桥下流速'm υ=55003.72/1609.493 1.49.49Qs m s Aj ==⨯-⨯⨯ 天然桥下平均流速v om =3。

00m/s自然淤积孔隙率n 为0。

4，则天然空隙比e 取0.67，查表知d 50=3mm 冲刷前桥下流速：m υ=0.250.2550' 3.723.29' 3.7210.5(1)10.53(1)3.11mmcv v d v -==+-+⨯⨯-m/s系数Ky=0.50.50.533.290.10.1v ==--桥前最大壅水高度：∆Z=22226.430.53()(3.29 3.00)0.32229.8m om KnKy v v g ⨯-=-=⨯m 桥下壅水高度取洪水和河床条件为一般情况,则:∆Zq=12∆Z=0.16m 2.3.2浪高∆h 2计算风速为21.53m/s ，浪程内平均水深取河床平均水深8。

沁水河特大桥0号块托架预压方案(最终采用沙袋)__-_副本

高平至沁水高速公路LJ12合同段里必沁水河特大桥0#块托架预压方案编制:审核:审批:中铁二十二局集团有限公司高沁高速公路LJ12合同段二〇一四年三月里必沁水河特大桥主桥钢构连续梁0#段托架预压方案一、工程概况里必沁水河特大桥位于沁水县龙港镇里必村东侧0.6Km处，横跨侯月双线铁路和S331省道及沁水河。

本桥为新建22跨双线特大桥，全段设计速度为80km/h，桥面宽度2×12m。

本桥起点桩号为K62+266.500，终点桩号为K63+613.500，左幅桥梁全长1347m。

跨径组合为（3×30米装配式预应力混凝土连续箱梁）+ （80+3×150+80米预应力混凝土刚构）+（8×30米装配式预应力混凝土连续箱梁）+（80+150+80预应力混凝土钢构）+（3×30米装配式预应力混凝土连续箱梁）。

主梁采用C55混凝土，直腹板单箱单室预应力混凝土梁，采用纵向、竖向、横向预应力混凝土结构，箱梁顶面、底板横坡与路线横坡一致。

箱梁顶宽12m，底宽7.0m，悬臂长2.5m。

合拢段处箱梁中心高度为3.5m，顶、底板厚0.3m；0号块中心高度为9m，顶板厚0.8m，底板厚为1.2m；从悬臂端到0号块根部箱梁高度按1.8次抛物线变化。

箱梁纵向划分为墩顶0号梁段、19个悬浇梁段、边跨合拢段、次边跨合拢段、中跨合拢段。

从墩顶至跨中梁段长度为：5×3.0m、6×3.5m、8×4.0m。

边跨合拢段长6.0m，次边跨合拢段、中跨合拢段长度均为2.0m。

二、0号块托架预压的原因采用托架形式进行０＃块混凝土的施工，由于托架的变形对0＃块混凝土质量和梁体线形产生至关重要的影响。

在三向预应力及支点反力作用下，0 块处于复杂的应力状态, 支架的不均匀变形使支点附近的底板、肋板的应力集中现象。

因此, 我们必须通过预压来减小支架变形，防止开裂，改善梁体线形；同时亦可检查托架结构安全，防止事故发生。

里必沁水河特大桥洪水设计流量计算

＝
笼统。方法１算结果同水文站实测资料相比，数计值偏低比较多。说明该公式不适合用来计算里必沁
水河特大桥及周边流域的洪水设计流量。
采用《山西省晋东南地区水文计算手册》中的推
理公式计算出来的数值更接近于水文站已有全国水文分区经验公式法的优点是方法简单，
２２采用公式进行计算．．２计算步骤如下：
参变系数查表即可．但是对于全国不同区域地质、
地貌、植被等影响流量计算的诸多因素的界定有些
流；杏河发源于县城西南杏峪关门岭，由西向东
为２８０３．发生于１８年。历史上调查洪水最大６ｍ／ｓ９２值是１ｌ０。．发生于１１年６。１ｍ／ｓ９８月
２洪水设计流量的计算
流，两河在县城东南汇合。流经龙港镇的杨河、马
Ｑ“ ２５ｍｓ．／。＝３由于试算的值与假设值相同，故该流域百
年一遇洪峰流量９￣２０ｍ３。＝３０／ｓ
录１，得：Ｋ％５９，则Ｑ％％Ｑ＝２．３（３）３１．＝９１１。９０１５ｍ／。＝ × ｓ
０．７。１
确适用。
４结语
第三步，计算洪峰流量Ｑ：ＱｍｒｘＢ＝们ｘ（ｘ
ｈ％４２５ｍ３。１）３８７／￣＝ｓ
在山区高速公路设计当中，桥梁数量较多，造

大桥水文计算书

大桥水文计算书一、流量计算（一）形态断面（1）98年洪水洪水频率(%)Pm=0.91100101001=⨯+　（按98年为百年洪水计）洪水位：67.3 (图中②) 河床比降（%） I= 0.045135河槽糙率251=c n 河滩糙率151=t n河槽过水面积（m2）Wc= 1364.734 河滩过水面积（m2）Wt= 31.9692 河槽湿周（m ）ρc= 158.5708 河滩湿周（m ）ρtc= 34.6464河槽水力半径8.61Rc ==ccW ρ河槽水力半径0.92Rt ==t Wtρ河槽平均流速(m/s) 2.23R 1Vc 2132c ==I n c河滩平均流速(m/s)0.003Rt 1Vt 2132==I n t河槽流量（m3/s ）Qc= Wc ×Vc= 3044.12 河滩流量（m3/s ）Qt= Wt ×Vt= 0.1098年洪水流量（m3/s ）Q98= Qc+Qt = 3044.22偏态系数Cs=1.92 偏态系数ΦT=3.6849平均流量906.47Φ1Q Q T 98T98=+=vC（2）常年洪水洪水频率(%)Pm=50 （按常年洪水为两年一遇计）洪水位：64 (图中①) 河床比降（%） I= 0.045135河槽糙率251=c n 河滩糙率151=t n河槽过水面积（m2）Wc= 865.6289 河滩过水面积（m2）Wt=0 河槽湿周（m ）ρc= 150.3651河槽水力半径5.756847Rc ==ccW ρ河槽平均流速(m/s) 1.706031R 1Vc 2132c ==I n c河槽流量（m3/s ）Qc= Wc ×Vc= 1476.79 常年洪水流量（m3/s ）Q1/2= Qc= 1476.79 偏差系数Cv=0.64 偏态系数Cs=1.92 偏态系数ΦT=-0.2912平均流量（m3/s ）1815.05874Φ1Q Q T 1/2T1/2=+=vC（3）设计洪水洪水频率(%)Pm=1 偏差系数Cv=0.64 偏态系数Cs=1.92历史洪水平均流量（m3/s ）1360.76592Q Q QT1/2T98=+=设计流量（m3/s ）4464.09)1(Q P =Φ+=v P C Q二、设计水位计算（试算设计水位）设计水位（m ）：69.35 河槽湿周（m ）ρc= 161.693 河滩湿周（m ）ρt= 108.225 河槽过水面积（m2）Wc= 1682.44 河滩过水面积（m2）Wt= 240.45 河槽水力半径Rc= 10.41 河滩水力半径Rt= 2.22 河槽平均流速(m/s)Vc= 2.53 河滩平均流速(m/s)Vt= 0.90 河槽设计流量（m3/s ）Qc= 4258.96 河滩设计流量（m3/s ）Qt= 217.44 总流量（m3/s ）Q ＝Qc+Qt= 4476.40 三、桥孔长度计算系数Kq=0.95 指数n3=0.87设计流量（m3/s ）QP= 4464.09595 河槽宽度（m ）BC= 156.16河槽设计流量（m3/s ）Qc= 4259.0桥孔最小净长度（m ） 154.55)(Lj3==Bc Q Q K n cP q 水流与路线方向夹角a=90o 桥台宽度（m ）bt=12桥孔最小斜净长度（m ） 178.55)cos(2L jx=+=a bt L j四、桥面标高计算（一）雍水高自然过水面积（m2）W= 1922.9 桥下净过水面积（m2）Wj= 1688.2桥前全断面平均流速(m/s) 2.32V ch ==wQ p桥下断面平均流速(m/s) 2.64Vq ==jp w Q系数η=0.05 桥下雍水高（m ） 0.08)V -η(V z △2ch 2q ==（二）浪高风速(m/s)W=15 计算浪程（m ）D=0.3波浪高度（m ）32D w0.0166 h 311.25L(1%)⨯⨯⨯==0.22（三）桥面标高设计水位（m ）： hp= 69.35 桥下雍水高（m ）ΔZ=0.08 波浪高度（m ）hL(1%)=0.22 安全值（m ）ha=0.5 建筑高度(m)hj=1.8 (按30mT 梁高)铺装厚（m ）hpz=0.2横坡高度（m ）hhp=4.25×2%=0.085桥面标高(m)Hsj= hp+ΔZ+ hL(1%)+ ha+ hj+ hpz+ hhp= 72.23 五、冲刷计算（一）一般冲刷 1、河槽一般冲刷建桥前河槽宽度（m ）Bc= 156.16 建桥后河槽宽度（m ）Bcg= 156.16河槽平均水深（m ）10.77Hc ==Bc Wc流量集中系数02.1)Hc Bc (=A 0.1521=天然河槽设计流量（m3/s ）Qc= 4258.96河槽部分的设计流量4247.25Qp Qt1Qc QcQ2=⨯+=阻水总面积/过水面积λ= 0.07 桥墩侧向压缩系数μ= 0.97 河槽最大水深（m ）hcm= 13.23河槽冲刷后水深（m ） 14.98h )λ)μB -(1Bc()Qc Q 1.04(A=hcp 0.66cg0.92=cm河槽冲刷深（m ）1.75h =-=hcm hcp c 一般2、河滩一般冲刷建桥前河滩宽度（m ）Bt= 108.02 建桥后河滩宽度（m ）Btj= 40.37河滩平均水深（m ）2.23Ht ==Bt Wt流量集中系数02.1)Ht Bt (=A 0.1521=河滩最大水深（m ）htm=3.76 河滩不冲流速(m/s) VH1=1.15河滩部分的设计流量 216.84Q Q Q Q Q p t1c t11=⨯+=河滩冲刷后水深（m ） 7.48)V )h h (μB Q (=htp 65h135ttm tj 1=河滩冲刷深（m ） 3.72h =-=tm tp t h h 一般（二）局部冲刷 1、桥墩局部冲刷河槽泥沙平均粒径(mm)d= 1002.810.7)+0.28(d =V 0.50=墩前泥沙始冲流速1.510.5)+0.12(d ='V 0.550=一般冲刷后墩前行近流速 2.90)(])B -(1c [)Q Q (1.04=V 32ccm 0.34cg 0.1c 20.1c =c V h h B A λμ墩形系数K ξ=1.1 河槽颗粒影响系数 1.132482375.00023.0K 24.02.2η2=+=d d桥墩计算宽度B1=1.8河槽一般冲刷后水深hcp= 14.98指数0.97)VV (=n20.19Lgd+0.230= 桥墩局部冲刷深度 1.34)V 'V -V (h B h n200.15cp0.612db==ηξK K2、桥台局部冲刷河滩泥沙平均粒径(mm)d= 0.5河滩泥沙始冲流速0.310.7)+0.28(d =V 0.50= 台前泥沙始冲流速0.120.5)+0.12(d ='V 0.550=一般冲刷后台前行近流速0.19)(])B -(1t[)Qt Q1(1.04t =V 32tm 0.34tg 0.10.1=t V hth B A λμ台形系数K ξ=1.1 河滩颗粒影响系数0.328098375.00023.0K 24.02.2η2=+=d d桥台计算宽度B1=2河滩一般冲刷后水深htp= 7.48指数 1.05)VV (=n20.19Lgd+0.230= 桥台局部冲刷深度0.16)V 'V -V (h B h n200.15tp0.612tb ==ηξK K。

山西中南部沁河特大桥岸坡稳定性分析

山西中南部沁河特大桥岸坡稳定性分析王东【摘要】介绍沁河特大桥概况,详细分析了桥址区工程地质条件及水文地质条件.针对拟建桥址日照台侧的桥墩位置,进行了现场地质勘察及回弹试验,利用岩层产状数据及回弹参数进行投影统计计算,采用边坡稳定性的岩体质量评价方法即SMR法和岩体质量与边坡坡度的经验公式,计算出该岩质边坡稳定的自然坡角和安全距离,两者取其小值为自然稳定坡脚,做出了定量的稳定性评价,有效的指导桥梁设计及后期的安全施工.【期刊名称】《铁道勘察》【年(卷),期】2010(036)001【总页数】4页(P51-54)【关键词】岩质边坡;岸坡稳定性;SMR法;稳定坡角【作者】王东【作者单位】中铁工程设计咨询集团有限公司,北京,100055【正文语种】中文1 工程概况沁河特大桥位于山西省临汾市安泽县马连圪塔村的东南方向,河谷地形较为平坦,地势较为开阔,冲沟较发育,洪洞侧山势呈梯形田层次上升,日照侧为基岩,山体坡度较陡50°～60°。

大桥全长928.65m,中心里程DK417+256.98,为11-64m+6-32m简支梁桥,最大墩高7.506m,洪洞台位于黄土山梁坡顶,日照台位于基岩山梁斜坡处,地势较陡。

该桥在线位DK417+210处跨越了一条宽约为4m的水泥路,可以通往安第线及G309国道,交通较为便利,安泽县府城镇坐落在该桥的线位西南方向约2km 处,桥址位置见图1。

图1 沁河特大桥工程地质平面2 工程地质特征2.1 地形地貌桥址区位于低山丘陵区及河床地带,地形有一定起伏,地势较为开阔,最大相对高差约100m。

2.2 气象线路通过地区属中温带干旱、半干旱气候区。

以寒冷干燥、大陆型气候为特征。

昼夜温差变化较大,表现为降雨量少,蒸发量大,空气干燥,春秋季节多风,夏季短促而炎热,冬季漫长且严寒。

平均气温9.9℃,极端最高气温38.7℃,极端最低气温-12.6℃;年平均降水量465.8～509.1mm,年平均蒸发量1506.3mm;瞬时最大风速13.7m/s,主导风向南风;土壤冰冻期从当年10月下旬到次年的3月下旬,季节最大冻土深度49cm。

郑庄沁河大桥桥梁冲刷计算

郑庄沁河大桥桥梁冲刷计算
郭华筝
【期刊名称】《山西建筑》
【年(卷),期】2012(038)020
【摘要】结合沁河大桥工程特性及大桥设计指标，介绍了桥址水文地质条件，从一般冲刷与局部冲刷两方面进行了冲刷分析计算，得出有效结论，从而有效指导类似桥梁施工。

【总页数】2页(P174-175)
【作者】郭华筝
【作者单位】山西省交通规划勘察设计院,山西太原030012
【正文语种】中文
【中图分类】U442.32
【相关文献】
1.跨河桥梁一般冲刷计算方法比较 [J], 卢书红;王翠翠
2.兰州市新城黄河大桥桥渡冲刷计算与水文分析 [J], 李建林;刘有录
3.防洪评价中跨河桥梁壅水和冲刷计算探讨 [J], 夏丽丽;吴敦银
4.水运工程规范在桥梁防冲刷方面的应用r——开阳高速公路那龙河大桥冲刷防护工程探讨 [J], 王海林
5.考虑冲刷效应的黄土沟壑区桥梁桩基极限承载力计算方法 [J], 解刚;刘海鹏;赵宝俊;王旭东;王鼎
因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。

沁河流域洪水估算和预报

沁河流域洪水估算和预报
陈二平;李玉书
【期刊名称】《山西气象》
【年(卷),期】1995(000)004
【摘要】沁河流域洪水估算和预报陈二平，李玉书（山西省气象科学研究所０３０００２）（山西省气象台０３０００６）引言沁河是山西省五大河流之一，河道贯穿长治、临汾、晋城三市（区），是我省重要水源。

目前，沁河水系水量丰富，植被生态条件较好，将是缓解我省水资源日益紧缺...
【总页数】6页(P21-25,64)
【作者】陈二平;李玉书
【作者单位】不详;不详
【正文语种】中文
【中图分类】P333.2
【相关文献】
1.ADAS-WRF中尺度数值降水预报在海河流域洪水预报中的应用及分析 [J], 杨鹏;周波;马金一
2.中国洪水预报系统在邯郸中小河流域洪水预报中的应用 [J], 王玲
3.淮河流域不同时间尺度暴雨的多模式预报性能评估及洪水可预报性探讨 [J], 郝莹; 王元; 王皓; 邱学兴
4.沁河流域全新世特大洪水及其重现期初步研究 [J], 葛兆帅;杨达源;谢悦波;李徐生
5.历史上的一次溃决洪水——1482年沁河流域大洪水 [J], 葛兆帅;杨达源;谢悦波;慕平;王蕾
因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。