(完整word版)钢管落地脚手架计算书
钢管落地脚手架计算书
钢管落地脚手架计算书采用品茗安全计算软件计算；本工程为深圳市龙岗区第二人民医院综合楼改造工程，总建筑面积6570m2,建筑总高度为米，建筑总层数为地下一层、地上十二层，一层层高，二层层高4m，三~十一层层高均为3m，十二层层高为4m。
扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等编制。
一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的横距为，立杆的纵距为，大小横杆的步距为；内排架距离墙长度为；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；脚手架沿墙纵向长度为；采用的钢管类型为Φ48×；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为；连墙件采用两步两跨，竖向间距，水平间距3m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:m2；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2层；3.风荷载参数本工程地处广东深圳市，基本风压m2；风荷载高度变化系数μz为，风荷载体型系数μs为；脚手架计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):；脚手板自重标准值(kN/m2):；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):；安全设施与安全网(kN/m2):；脚手板类别:冲压钢脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、冲压钢脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):；脚手板铺设总层数:12；5.地基参数要求若地基土类型为:素填土；地基承载力标准值(kPa):；立杆基础底面面积(m2):；地基承载力调整系数:。
本工程原地基土类型为混凝土，地基承载力大于120，满足要求！二、大横杆的计算:按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)第条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
钢管落地脚手架计算书
钢管落地脚手架计算书外脚手架施工方案外脚手架施工方案第一章工程概况工程概况上海宝山区罗店西大型居住社区配套商品房基地A3地块；工程建设单位：上海罗南房地产有限公司；项目管理及施工总承包单位：浙江省紹兴白云建设有限公司；勘察设计単位；上海协力岩土工程勘察有限公司：建筑结构设计：上海市房屋建筑设计院有限公司：监理单位：上海创众工程监理有限公司；第二章作业特点a、本工程外行相对简单且立面平整，拐角不多，施工工期紧，层数不高，较适合采用双排外脚手架。
基于以上特点，综合考虑各方面因素，本工程外脚手架采用落地式钢管双排脚手架,脚手架地坪为回填土回填地坪，经振动式压路机分层压实。
再做 10cmC20的混凝土地坪，外设240*240的砖砌排水沟,从底层搭到顶层，每三层用竹挑板封闭一次。
第三章材质要求及引用标准一钢管、角铁、扣件、螺栓的质量应符合规范要求，钢管外径不得小于Φ48mm，壁厚不得低于。
无严重锈蚀裂纹分层变型、扭曲和打洞截口，必须具有生产厂家产品检验合格证或租凭单位的质保书,不准使用1外脚手架施工方案锈蚀、变瘪、滑牙和有裂缝的金属扣件，不准使用木胡危、单径、破损散边的竹片、篱笆，不准用锈蚀铁丝作拉结和绑扎辅料。
二引用标准:1 建筑施工高处作业安全技术规范2 建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范3 施工现场临时用电安全技术规范4 建筑施工现场安全检查评分标准5 连墙杆材质符合现形国家标准GB/T700Q235-A级钢规范第四章施工部署一、落地式脚手架施工部署1、搭设顺序为：摆放扫地杆——逐根树立立杆，随即与扫地杆扣紧——装扫地小横杆并与立杆或扫地杆扣紧——安第一步大横杆——第一步小横杆——第二步小横杆——加设临时斜撑杆——第三、四步大横杆和小横杆——连墙杆——接立杆——加设剪刀撑——铺脚手板杆的伸出部分上，这样可以避免两根斜杆相交时把钢管别弯。
斜杆两端扣件与立杆点的距离不宜大于20cm，最下面的斜杆与立杆的连接点离地面不宜大于50cm，以保证架子的稳定性。
扣件式钢管落地脚手架计算书 Microsoft Word 文档
扣件式钢管落地脚手架计算书一、工程概况和风雅致小区一标1#-4#、6#楼为6层，5#、10#、11#、15#楼为11层，框架或框剪结构，地上分别为6、11层，地下1层，建筑总高度30.8米及18.8米，建筑面积63876.5 m2，标准层层高2.8米，总工期330天,（搭设高度小于20米，计算高度20米）。
本工程由徐州高铁置业有限公司投资建设，徐州设计院有限公司设计，徐州中国矿大岩土工程新技术发展有限公司负责地质勘查，江苏创佳建设项目管理有限公司监理，江苏南通六建建设集团公司组织施工。
二、计算依据《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社；《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社、《钢结构设计规范》GB50017-2003 中国建筑工业出版社；《建筑结构荷载规范》GB50009-2001中国建筑工业出版社；《建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）》中国建筑工业出版社；《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001 中国建筑工业出版社；《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002中国建筑工业出版社；《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99中国建筑工业出版社。
三、计算参数1、钢管截面特征：（钢号：Q235，B类）钢管规格：Ф48×3.5；钢管直径d（mm）：48；钢管壁厚t（mm）：3.5；单位重量q g（kN/m）：0.0376；惯性矩I（mm4）：121900；抵抗矩W（mm3）：5080；截面积A（mm2）：489；回转半径i（mm）；15.8；抗弯、抗压容许应力[σ](N/mm2)：205；弹性模量E(N/mm2)：206000；2、脚手架构造参数脚手架类型：双排架；脚手架高度H s（m）：19；立杆纵距L a（m）：1.5；立杆横距L b（m）：1.05；横杆步距h（m）：1.8；上部横杆根数n2：2；脚手板铺设层数n3：10；立杆底垫块面积A（m2）：0.2；连墙件类型：扣件连接；连墙件布置方式：二步三跨；连墙件水平间距l w（m）：4.5；连墙件垂直间距h w（mm4）：3.6；连墙件长度b1（m）：0.4；剪刀撑斜杆与地面的倾角a：45；剪刀撑跨越立杆根数n4：6；3、荷载参数脚手板自重q j（kN/m2）：0.3；栏杆、挡脚板自重q d（kN/m）：0.14；安全网自重q a（kN/m2）：0.0014；作业层施工均布荷载q s（kN/m2）：2；同时施工作业层数n1：2;脚手架状况：全封闭;徐州市地区基本风压w0（kN/m2）: 0.35;4、其他参数风压高度变化系数μz（查GB50009-2001表7.2.1）架高25m，地处B类(城市郊区)μz为：1.25；脚手架风荷载体型系数μs（查JGJ 130-2001表4.2.4）：0.69；风荷载标准值w k=0.7×μs×μz×w0 =0.212kN/m2；立杆计算长度系数μ（查JGJ 130-2001表5.3.3）：1.5；轴心受压构件稳定系数φ（查JGJ 130-2001附录C）：0.243；注：计算长度l0 = μ×h =1.5×1.8=2.7m长细比λ= l0 / i=2.7/0.0158=171荷载分项系数（查GB50009-2001第8页）永久荷载γG：1.2；可变荷载γQ：1.4；地基承载力标准值f gk（kPa）地基为粘性土：200；脚手架地基承载力调整系数k c（查JGJ 130-2001第20页）工况为架底铺设混凝土及设置排水沟：1；5、材料种类说明脚手板采用：木脚手板挡脚板采用：栏杆，木脚手板挡板安全网采用：ML1.8×6;1.5kg四、脚手架验算本脚手架属于施工荷载由横向水平杆传递给立杆情况，荷载传递线路如下：脚手板→纵向水平杆（大横杆）→横向水平杆（小横杆）→立杆→地基。
落地式钢管脚手架计算
落地式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为11.6米，立杆采用单立管。
搭设尺寸为：立杆的纵距1.2米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.20米。
采用的钢管类型为Φ48×3.5，连墙件采用2步2跨，竖向间距2.4米，水平间距2.4米。
施工均布荷载为2kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设3层。
一、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.15×1.05/3=0.053kN/m活荷载标准值Q=2×1.05/3=0.7kN/m静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.053=0.109N/m活荷载的计算值q2=1.4×0.7=0.98kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.109+0.10×0.98)×1.22=0.154kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.109+0.117×0.98)×1.22=-0.181kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.181×106/5080=35.63N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.053=0.091kN/m活荷载标准值q2=0.7kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.091+0.990×0.7)×12004/(100×2.06×105×121900)=0.623mm大横杆的最大挠度小于1200/150或10mm,满足要求!二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
屋面钢管落地脚手架计算书
屋面钢管落地脚手架计算书目录一、设计依据: (3)二、参数信息: (3)1.脚手架参数 (3)2.活荷载参数 (3)3.风荷载参数 (3)4.静荷载参数 (4)5.地基参数 (4)6.脚手架平面图 (4)7.脚手架立面图 (4)三、荷载工况: (5)四、荷载组合: (5)五、计算模型: (5)1.以SAP2000对脚手架进行验算： (5)2.自重荷载： (5)3.施工荷载： (6)4.吊装横梁荷载： (6)5.风荷载： (6)六、脚手架验算: (7)1.挠度验算： (7)2.强度稳定性校核： (7)七、立杆基础底面验算: (9)八、扣件抗滑力的验算: (19)一、设计依据:《钢结构设计标准》(GB50017-2017)《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)《建筑抗震设计规范》(GB50011-2010)(2016年版)《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)《钢管混凝土结构技术规范》(GB50936-2014)《钢管混凝土结构设计规程》(CECS28:2012)《矩形钢管混凝土结构技术规程》(CECS159-2004)《钢结构焊接规范》(GB50661-2011)《钢结构高强度螺栓连接技术规程》(JGJ82-2011)二、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为3.9米，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.0米，立杆的横距为1.5米；内排架距离墙长度为0.40米；采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为0.80；连墙件连接方式为单扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:2kN/m2；脚手架用途:轻型钢结构脚手架；同时施工层数:1层；吊装横梁荷载：横杆中部集中荷载2.96KN；3.风荷载参数本工程地处陕西省西安市，基本风压为0.35kN/m2；施工位置标高13.4m，地面粗糙度类别：C类；风荷载高度变化系数μz为0.65；挡风系数Φ为0.05；圆管的体型系数μs为1.2；脚手架的风荷载体形系数为μstw为0.06；脚手架标准风荷载Wk=0.014kN/m2脚手架计算中考虑风荷载作用4.静荷载参数脚手板自重标准值(kN/m2):0.35；脚手板类别:竹串片脚手板；每米脚手架钢管自重由结构计算软件计算；5.地基参数地基类型:C30混凝土；地基承载力标准值:20.1Mpa；地基承载力调整系数:1.00。
39m落地式扣件钢管脚手架计算书word精品文档13页
落地式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。
计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取0.90。
双排脚手架，搭设高度39.0米，立杆采用单立管。
立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。
钢管类型为φ48×3.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。
施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。
脚手板采用冲压钢板，荷载为0.30kN/m2，按照铺设10层计算。
栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。
脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。
基本风压0.45kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数1.2480。
地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数1.00。
卸荷钢丝绳采取2段卸荷，吊点卸荷水平距离2倍立杆间距。
卸荷钢丝绳的换算系数为0.85，安全系数K=10.0，上吊点与下吊点距离4.2m。
一、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.300×0.800/2=0.120kN/m活荷载标准值 Q=3.000×0.800/2=1.200kN/m静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.120=0.190kN/m活荷载的计算值 q2=1.4×1.200=1.680kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.190+0.10×1.680)×1.5002=0.412kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.190+0.117×1.680)×1.5002=-0.485kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=0.485×106/4491.0=108.000N/mm2大横杆的计算强度小于194.8N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值 q1=0.038+0.120=0.158kN/m活荷载标准值 q2=1.200kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.158+0.990× 1.200)×1500.04/(100× 2.06×105×107780.0)=2.953mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
钢管落地脚手架计算书
钢管落地脚手架计算书采用品茗安全计算软件计算；本工程为深圳市龙岗区第二人民医院综合楼改造工程，总建筑面积6570m2,建筑总高度为米，建筑总层数为地下一层、地上十二层，一层层高，二层层高4m，三~十一层层高均为3m，十二层层高为4m。
扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等编制。
一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 m，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的横距为，立杆的纵距为，大小横杆的步距为 m；内排架距离墙长度为；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；脚手架沿墙纵向长度为 m；采用的钢管类型为Φ48×；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为；连墙件采用两步两跨，竖向间距 m，水平间距3 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值: kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处广东深圳市，基本风压 kN/m2；风荷载高度变化系数μz 为，风荷载体型系数μs为；脚手架计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):；脚手板自重标准值(kN/m2):；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):；安全设施与安全网(kN/m2):；脚手板类别:冲压钢脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、冲压钢脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):；脚手板铺设总层数:12；5.地基参数要求若地基土类型为:素填土；地基承载力标准值(kPa):；立杆基础底面面积(m2):；地基承载力调整系数:。
本工程原地基土类型为混凝土，地基承载力大于120，满足要求！二、大横杆的计算:按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)第条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
钢管落地满堂脚手架计算书
钢管落地满堂脚手架计算书扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等编制。
一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度约为 4.4 米，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5米，立杆的横距为1米，大小横杆的步距为1.5 米；内排架距离墙长度为0.35米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3 米，水平间距4.5 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处上海，基本风压为0.55 kN/m2；风荷载高度变化系数μz 为1.00，风荷载体型系数μs为1.13；脚手架计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1394；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施 (kN/m2):0.005；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038；脚手板铺设总层数:4；5.地基参数地基承载力标准值(kpa):160.00；立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:0.50。
二、大横杆的计算:按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
钢管落地脚手架计算书
钢管落地脚手架计算书一、脚手架参数二、荷载设计计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式 纵向水平杆在上 横向水平杆上纵向水平杆根数n 0 横杆抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 205 横杆截面惯性矩I(mm 4) 92800 横杆弹性模量E(N/mm 2)206000横杆截面抵抗矩W(mm 3)3860纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.028+G kjb ×l b /(n+1))+1.4×G k ×l b /(n+1)=1.2×(0.028+0.35×0.9/2)+1.4×3×0.9/2=2.11k N/m正常使用极限状态q'=(0.028+G kjb ×l b /(n+1))+G k ×l b /(n+1)=(0.028+0.35×0.9/2)+3×0.9/2=1.54kN/m 计算简图如下：1、抗弯验算M max =0.1ql a 2=0.1×2.11×1.52=0.48kN·mσ=M max /W=0.48×106/3860=123.14N/mm 2≤[f]=205N/mm 2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×1.54×15004/(100×206000×92800)=2.753mm νmax＝2.753mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.1ql a=1.1×2.11×1.5=3.49kN正常使用极限状态R max'=1.1q'l a=1.1×1.54×1.5=2.53kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=3.49kNq=1.2×0.028=0.034kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=2.53kNq'=0.028kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0×106/3860=0.79N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝0.013mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm 满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=0.01kN五、扣件抗滑承载力验算扣件抗滑承载力验算：纵向水平杆：R max=3.49kN≤R c=0.8×12=9.6kN横向水平杆：R max=0.01kN满足要求！六、荷载计算立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N G1k=(gk+l a×n/2×0.028/h)×H=(0.1248+1.5×0/2×0.028/1.8)×14.7=1.83kN 单内立杆：N G1k=1.83kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆：N G2k1=(H/h+1)×la×l b×G kjb×1/2/2=(14.7/1.8+1)×1.5×0.9×0.35×1/2/2=1.08kN 单内立杆：N G2k1=1.08kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=(H/h+1)×la×G kdb×1/2=(14.7/1.8+1)×1.5×0.14×1/2=0.96kN4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw×la×H=0.01×1.5×14.7=0.22kN构配件自重标准值N G2k总计单外立杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=1.08+0.96+0.22=2.27kN单内立杆：N G2k=N G2k1=1.08kN立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k=la×l b×(n jj×G kjj)/2=1.5×0.9×(2×3)/2=4.05kN内立杆：N Q1k =4.05kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(N G1k + N G2k )+0.9×1.4×N Q1k =1.2×(1.83+2.27)+ 0.9×1.4×4.05=10.02kN单内立杆：N=1.2×(N G1k + N G2k )+0.9×1.4×N Q1k =1.2×(1.83+1.08)+ 0.9×1.4×4.05=8.6kN七、立杆稳定性验算脚手架搭设高度H 14.7 立杆截面抵抗矩W(mm 3) 3860 立杆截面回转半径i(mm) 16.1 立杆抗压强度设计值[f](N/mm 2) 205 立杆截面面积A(mm 2)357连墙件布置方式两步三跨1、立杆长细比验算立杆计算长度l 0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m 长细比λ=l 0/i=2.7×103/16.1=167.7≤210 轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l 0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.12m 长细比λ=l 0/i=3.12×103/16.1=193.7 查《规范》表A 得，φ=0.193 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(N G1k +N G2k )+1.4N Q1k =1.2×(1.83+2.27)+1.4×4.05=10.59kN σ=N/(φA)=10590.45/(0.193×357)=153.71N/mm 2≤[f]=205N/mm 2 满足要求！ 组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(N G1k +N G2k )+0.9×1.4N Q1k =1.2×(1.83+2.27)+0.9×1.4×4.05=10.02kN M w =0.9×1.4×M wk =0.9×1.4×ωk l a h 2/10=0.9×1.4×0.28×1.5×1.82/10=0.17kN·m σ=N/(φA)+M w/W=10023.45/(0.193×357)+173545.27/3860=190.44N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！八、脚手架搭设高度验算不组合风荷载作用H s1=(φAf-(1.2N G2k+1.4N Q1k))×H/(1.2N G1k)=(0.193×357×205×10-3-(1.2×2.27+1.4×4.05))×14. 7/(1.2×1.83)=38.3m组合风荷载作用H s2=(φAf-(1.2N G2k+0.9×1.4×(N Q1k+M wkφA/W)))×H/(1.2N G1k)=(φAf-(1.2N G2k+0.9×1.4×N Q1k+M wφA/W))×H/(1.2N G1k)=(0.193×357×205×10-3-(1.2×2.27+0.9×1.4×4.05+0.17×1000×0.193×35 7/3860))×14.7/(1.2×1.83)=21.4mH s=21.4m>H=14.7m满足要求！九、连墙件承载力验算N lw=1.4×ωk×2×h×3×l a=1.4×0.38×2×1.8×3×1.5=8.55kN长细比λ=l0/i=600/158=3.8，查《规范》表A.0.6得，φ=0.99(N lw+N0)/(φAc)=(8.55+3)×103/(0.99×489)=23.8N/mm2≤0.85 ×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：N lw+N0=8.55+3=11.55kN≤1×12=12kN满足要求！十、立杆地基承载力验算地基土类型素填土地基承载力特征值f g(kPa) 100地基承载力调整系数m f 1 垫板底面积A(m2) 0.25 单立杆的轴心压力标准值N=(N G1k+N G2k)+N Q1k=(1.83+2.27)+4.05=8.15kN立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(m f A)＝8.15/(1×0.25)＝32.6kPa≤f g＝100kPa 满足要求！。
钢管落地脚手架计算书A10-1
钢管落地脚⼿架计算书A10-1钢管落地脚⼿架计算书⼀、脚⼿架参数脚⼿架搭设⽅式双排脚⼿架脚⼿架钢管类型Φ48×2.8脚⼿架搭设⾼度H(m) 21.5 脚⼿架沿纵向搭设长度L(m) 136⽴杆步距h(m) 1.8 ⽴杆纵距或跨距l a(m) 1.4⽴杆横距l b(m) 0.85 内⽴杆离建筑物距离a(m) 0.3双⽴杆计算⽅法按双⽴杆受⼒设计双⽴杆计算⾼度H1(m) 6双⽴杆受⼒不均匀系数K S0.6⼆、荷载设计脚⼿板类型⽵笆⽚脚⼿板⾃重标准值G kjb(kN/m2) 0.150.01脚⼿板铺设⽅式1步1设密⽬式安全⽴⽹⾃重标准值G kmw(kN/m2)挡脚板类型⽊挡脚板栏杆与挡脚板⾃重标准值G kdb(kN/m) 0.140.1248挡脚板铺设⽅式2步1设每⽶⽴杆承受结构⾃重标准值g k(kN/m)横向斜撑布置⽅式5跨1设结构脚⼿架作业层数n jj 2结构脚⼿架荷载标准值G kjj(kN/m2) 3 地区江苏昆⼭市安全⽹设置全封闭基本风压ω0(kN/m2) 0.51.25，1.25，1 风荷载体型系数µs 1.13 风压⾼度变化系数µz(连墙件、单⽴杆、双⽴杆稳定性)0.49，0.49，0.39风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单⽴杆、双⽴杆稳定性)计算简图：⽴⾯图侧⾯图三、纵向⽔平杆验算纵、横向⽔平杆布置承载能⼒极限状态q=1.2×(0.031+G kjb×l b/(n+1))+1.4×G k×l b/(n+1)=1.2×(0.031+0.15×0.85/(1+1))+1.4×3×0.8 5/(1+1)=1.9kN/m正常使⽤极限状态q'=(0.031+G kjb×l b/(n+1))+G k×l b/(n+1)=(0.031+0.15×0.85/(1+1))+3×0.85/(1+1)=1.37kN/ m计算简图如下：1、抗弯验算M max=0.1ql a2=0.1×1.9×1.42=0.37kN·mσ=M max/W=0.37×106/4250=87.57N/mm2≤[f]=205N/mm2满⾜要求！2、挠度验算νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×1.37×14004/(100×206000×101900)=1.697mm νmax＝1.697mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1400/150，10]＝9.33mm满⾜要求！3、⽀座反⼒计算承载能⼒极限状态R max=1.1ql a=1.1×1.9×1.4=2.92kN正常使⽤极限状态R max'=1.1q'l a=1.1×1.37×1.4=2.11kN四、横向⽔平杆验算承载能⼒极限状态由上节可知F1=R max=2.92kNq=1.2×0.031=0.037kN/m正常使⽤极限状态由上节可知F1'=R max'=2.11kNq'=0.031=0.031kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.62×106/4250=146.85N/mm2≤[f]=205N/mm2满⾜要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝1.296mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[850/150，10]＝5.67mm 满⾜要求！3、⽀座反⼒计算承载能⼒极限状态R max=1.48kN五、扣件抗滑承载⼒验算纵向⽔平杆：R max=2.92/2=1.46kN≤R c=0.8×12=9.6kN横向⽔平杆：R max=1.48kN≤R c=0.8×12=9.6kN满⾜要求！六、荷载计算1、⽴杆承受的结构⾃重标准值N G1k单外⽴杆：N G1k=(gk+l a×n/2×0.031/h)×(H-H1)=(0.1248+1.4×1/2×0.031/1.8)×(21.5-6)=2.12kN 单内⽴杆：N G1k=2.12kN双外⽴杆：N G1k=(gk+0.031+l a×n/2×0.031/h)×H1=(0.1248+0.031+1.4×1/2×0.031/1.8)×6=1.01kN 双内⽴杆：N GS1k=1.01kN 2、脚⼿板的⾃重标准值N G2k1单外⽴杆：N G2k1=((H-H1)/h+1)×la×l b×G kjb×1/1/2=((21.5-6)/1.8+1)×1.4×0.85×0.15×1/1/2=0.86kN 单内⽴杆：N G2k1=0.86kN 双外⽴杆：N GS2k1=H1/h×la×l b×G kjb×1/1/2=6/1.8×1.4×0.85×0.15×1/1/2=0.3kN 双内⽴杆：N GS2k1=0.3kN3、栏杆与挡脚板⾃重标准值N G2k2单外⽴杆：N G2k2=((H-H1)/h+1)×la×G kdb×1/2=((21.5-6)/1.8+1)×1.4×0.14×1/2=0.94kN 双外⽴杆：N GS2k2=H1/h×la×Gkdb×1/2=6/1.8×1.4×0.14×1/2=0.33kN 4、围护材料的⾃重标准值N G2k3单外⽴杆：N G2k3=G kmw×la×(H-H1)=0.01×1.4×(21.5-6)=0.22kN双外⽴杆：N GS2k3=G kmw×la×H1=0.01×1.4×6=0.08kN构配件⾃重标准值N G2k总计单外⽴杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=0.86+0.94+0.22=2.02kN单内⽴杆：N G2k=N G2k1=0.86kN双外⽴杆：N GS2k=N GS2k1+N GS2k2+N GS2k3=0.3+0.33+0.08=0.71kN双内⽴杆：N GS2k=N GS2k1=0.3kN⽴杆施⼯活荷载计算外⽴杆：N Q1k=la×l b×(n jj×G kjj)/2=1.4×0.85×(2×3)/2=3.57kN内⽴杆：N Q1k=3.57kN组合风荷载作⽤下单⽴杆轴向⼒：单外⽴杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.85×1.4×N Q1k=1.2×(2.12+2.02)+ 0.85×1.4×3.57=9.22kN单内⽴杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.85×1.4×N Q1k=1.2×(2.12+0.86)+ 0.85×1.4×3.57=7.82kN双外⽴杆：N s=1.2×(N GS1k+ N GS2k)+0.85×1.4×N Q1k=1.2×(1.01+0.71)+ 0.85×1.4×3.57=6.31kN双内⽴杆：N s=1.2×(N GS1k+ N GS2k)+0.85×1.4×N Q1k=1.2×(1.01+0.3)+0.85×1.4×3.57=5.82kN七、⽴杆稳定性验算⽴杆计算长度l0=k µh=1.155×1.5×1.8=3.12m长细⽐λ=l0/i=3.12×103/16=194.91≤210满⾜要求！查《规范》表C得，φ=0.1912、⽴杆稳定性验算不组合风荷载作⽤单⽴杆的轴⼼压⼒设计值N=(1.2×(N G1k+N G2k)+1.4×N Q1k)=(1.2×(2.12+2.02)+1.4×3.57)=9.96kN双⽴杆的轴⼼压⼒设计值N S=1.2×(N GS1k+N GS2k)+N=1.2×(1.01+0.71)+9.96=12.03kNσ=N/(φA)=9964.98/(0.191×398)=131.09N/mm2≤[f]=205N/mm2满⾜要求！σ=K S N S/(φA)=0.6×12025.34/(0.191×398)=94.91N/mm2≤[f]=205N/mm2满⾜要求！组合风荷载作⽤单⽴杆的轴⼼压⼒设计值N=(1.2×(N G1k+N G2k)+0.85×1.4×N Q1k)=(1.2×(2.12+2.02)+0.85×1.4×3.57)=9.22kN 双⽴杆的轴⼼压⼒设计值N S=1.2×(N GS1k+N GS2k)+N=1.2×(1.01+0.71)+9.22=11.28kNM w=0.85×1.4×M wk=0.85×1.4×ωk l a h2/10=0.85×1.4×0.49×1.4×1.82/10=0.27kN·m σ=N/(φA)+ Mw/W=9215.28/(0.191×398)+0.27/4250=121.22N/mm2≤[f]=205N/mm2 满⾜要求！M ws=0.85×1.4×M wk=0.85×1.4×ωk l a h2/10=0.85×1.4×0.39×1.4×1.82/10=0.21kN·m σ=K S(N S/(φA)+M w/W)=0.6×(11275.64/(0.191×398)+0.21/4250)=89N/mm2≤[f]=205N/mm2 满⾜要求！⼋、连墙件承载⼒验算lw k a长细⽐λ=l0/i=300/122=2.46，查《规范》表D得，φ=1(N lw+N0)/(φAc)=(6.96+5)×103/(1×309)=38.91N/mm2≤[f]=205N/mm2满⾜要求！拉接部分柔性钢筋的最⼩直径计算：拉接柔性钢筋的抗拉强度fy=205N/mm2d min=2×(A/2/π)1/2=2×((N lw+N0)/fy/2/π)1/2=2×((6.96+5)×103/205/2/3.14)1/2=6.1mm九、⽴杆地基承载⼒验算f ak满⾜要求！。
钢管落地脚手架计算书
钢管落地脚手架计算书一、工程概况本工程为_____，建筑高度为_____米，总建筑面积为_____平方米。
结构形式为_____，脚手架搭设高度为_____米。
二、编制依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）2、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）3、《钢结构设计规范》（GB50017-2017）4、本工程施工图纸三、脚手架参数1、脚手架搭设方式：双排脚手架2、脚手架钢管类型：Φ48×353、脚手架搭设高度：＿____米4、立杆横距：105 米5、立杆纵距：15 米6、步距：18 米7、内立杆距建筑物距离：03 米8、脚手板类型：竹笆片脚手板9、脚手板自重标准值：03kN/m²10、栏杆、挡脚板类型：栏杆、竹笆片脚手板挡板11、栏杆、挡脚板自重标准值：015kN/m12、安全网类型：密目式安全立网13、安全网自重标准值：001kN/m²四、纵向水平杆计算1、荷载计算（1）恒载标准值：g1k ＝ 0038kN/m（2）活载标准值：q1k ＝ 03kN/m2、强度计算最大弯矩 Mmax ＝ 01×q×l²其中，q ＝ 12×g1k ＋ 14×q1kl ＝ 15 米（纵距）经过计算，最大弯矩 Mmax ＝＿____kN·m弯曲应力σ ＝ Mmax/W其中，W 为纵向水平杆的截面抵抗矩，W ＝ 508×10³mm³值 205N/mm²，满足要求。
3、挠度计算v ＝ 0677×q×l⁴/（100×E×I)其中，E 为钢材的弹性模量，E ＝ 206×10⁵N/mm²I 为纵向水平杆的截面惯性矩，I ＝ 1219×10⁴mm⁴经过计算，挠度 v ＝＿____mm，小于容许挠度 v ＝ l/150 与 10mm 中的较小值，满足要求。
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钢管落地脚手架搭设方案为了确保该项目的施工中安全生产,高处作业安全可靠,满足施工进度及作业需要，认真贯彻国家安全生产法规，做到施工现场防护要求明确，技术经济合理而编制脚手架及洞口防护的安全生产方案，并根据该项目的结构及造型而编制的脚手架方案。
南通中天科技光纤有限公司改扩建工程主体为钢筋混凝土框架结构，1a#建筑（新增拉丝塔区）结构层数为5层，建筑高度32.60m，层高分别为6.8米、6.7米、7.4米、7.2米、3.5米，建筑面积6595.42m2；1b#建筑（新增动力区）结构层数为一层，层高为6.8米，建筑面积为705.78平方米；1c#建筑（新增材料库）结构层数为二层，层高分别为6.8米、6.7米，建筑面积为919.48平方米；以上三个建筑面积合计为8740.33平方米。
本工程由中天科技光纤有限公司投资建设，信息产业电子第十一设计研究设计，南通远大建筑设计院有限公司地质勘察，江苏省苏通建工管理项目有限公司监理，南通五建跃进建筑安装工程有限公司组织施工；由缪亚东担任项目经理，缪国军担任技术负责人。
扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等编制。
一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 33.9 米，12米以下采用双管立杆，12米以上采用单管立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.4米，立杆的横距为1.05米，大小横杆的步距为1.8 米；内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 4 根；采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 米，水平间距4.2 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:3 层；3.风荷载参数本工程地处江苏省南通市，基本风压为0.45 kN/m2；风荷载高度变化系数μz为1.00，风荷载体型系数μs为1.13；脚手架计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1219；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038；脚手板铺设总层数:18；单立杆脚手板铺设层数:0；5.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kpa):160.00；立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:1.00。
单排钢管落地脚手架计算书.
钢管落地脚手架计算书一、脚手架参数二、荷载设计立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n 2横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 127100横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 5260纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.04+G kjb×l b/(n+1))+1.4×G k×l b/(n+1)=1.2×(0.04+0.35×0.9/(2+1))+1.4×3×0.9/(2 +1)=1.43kN/m正常使用极限状态q'=(0.04+G kjb×l b/(n+1))+G k×l b/(n+1)=(0.04+0.35×0.9/(2+1))+3×0.9/(2+1)=1.04kN/m 计算简图如下：1、抗弯验算M max=0.1ql a2=0.1×1.43×1.52=0.32kN·mσ=M max/W=0.32×106/5260=61.32N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×1.04×15004/(100×206000×127100)=1.368mm νmax＝1.368mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.1ql a=1.1×1.43×1.5=2.37kN正常使用极限状态R max'=1.1q'l a=1.1×1.04×1.5=1.72kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=2.37kNq=1.2×0.04=0.048kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=1.72kNq'=0.04kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.8×106/5260=152.9N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝2.48mm≤[ν]＝min[(l b+0.12)/150，10]＝min[1020/150，10]＝6.8mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=2.4kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.85纵向水平杆：R max=2.37/2=1.18kN≤R c=0.85×8=6.8kN横向水平杆：R max=2.4kN≤R c=0.85×8=6.8kN满足要求！六、荷载计算脚手架搭设高度H 20 脚手架钢管类型Φ48.3×2.80.129每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N G1k=(gk+l a×n/2×0.04/h)×H=(0.129+1.5×2/2×0.04/1.8)×20=3.24kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆：N G2k1=(H/h+1)×la×(l b+0.12)×G kjb×1/2/2=(20/1.8+1)×1.5×(0.9+0.12)×0.35×1/2/2=1.62k N3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=(H/h+1)×la×G kdb×1/2=(20/1.8+1)×1.5×0.14×1/2=1.27kN4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw×la×H=0.01×1.5×20=0.3kN构配件自重标准值N G2k总计单外立杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=1.62+1.27+0.3=3.19kN立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k=la×(l b+0.12)×(n jj×G kjj+n zj×G kzj)/2=1.5×(0.9+0.12)×(1×3+1×2)/2=3.82kN 组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(3.24+3.19)+0.9×1.4×3.82=12.54kN七、立杆稳定性验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.81≤230轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.12m长细比λ=l0/i=3.12×103/15.9=196.13查《规范》表A得，φ=0.188满足要求！2、立杆稳定性验算不组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=1.2(N G1k+N G2k)+1.4N Q1k=1.2×(3.24+3.19)+1.4×3.82=13.08kNσ=N/(φA)=13076.65/(0.188×506)=137.46N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=1.2(N G1k+N G2k)+0.9×1.4N Q1k=1.2×(3.24+3.19)+0.9×1.4×3.82=12.54kN M w=0.9×1.4×M wk=0.9×1.4×ωk l a h2/10=0.9×1.4×0.28×1.5×1.82/10=0.17kN·mσ=N/(φA)+M w/W=12541.15/(0.188×506)+173545.27/5260=164.83N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！八、脚手架搭设高度验算不组合风荷载作用H s1=(φAf-(1.2N G2k+1.4N Q1k))×H/(1.2N G1k)=(0.188×506×205×10-3-(1.2×3.19+1.4×3.82))×20/(1.2×3.24)=53.03m组合风荷载作用H s2=(φAf-(1.2N G2k+0.9×1.4×(N Q1k+M wkφA/W)))×H/(1.2N G1k)=(φAf-(1.2N G2k+0.9×1.4×N Q1k+M wφA/W))×H/(1.2N G1k)=(0.188×506×205×10-3-(1.2×3.19+0.9×1.4×3.82+0.17×1000×0.188×506/5260))×20/(1.2×3.24)=39.65mH s=39.65m>H=20m满足要求！九、连墙件承载力验算lw k a长细比λ=l0/i=600/158=3.8，查《规范》表A.0.6得，φ=0.99(N lw+N0)/(φAc)=(8.55+3)×103/(0.99×489)=23.8N/mm2≤0.85 ×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2满足要求！拉接部分柔性钢筋的最小直径计算：拉接柔性钢筋的抗拉强度fy=205N/mm2d min=2×(A/2/π)1/2=2×((N lw+N0)/fy/2/π)1/2=2×((8.55+3)×103/205/2/3.14)1/2=5.99mm。
落地式扣件钢管脚手架计算书.doc
落地式扣件钢管脚手架计算书依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）一、参数1.脚手架参数计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为18.60m，立杆采用双管立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.2m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.5m；外立杆外挑小横杆长 0.15m；内立杆外挑小横杆长 0.3m小横杆在上，大横杆上主节点间小横杆根数为 2根；采用的钢管类型为Φ48×3.5；连墙件采用2步2跨，竖向间距3m，水平间距2.4m，连墙件钢管计算长度为0.36m，采用扣件连接；扣件抗滑承载力系数 0.8；脚手架沿墙纵向长度为 150m；长杆的平均长度为 6m外立杆双管段高度：6m内立杆双管段高度：6m双管截面积计算方法：取两倍截面积按0.7折减单管段荷载变化：脚手板层数：1层；挡脚板层数：0层；栏杆根数：0根2.静荷载参数脚手板类别:冲压钢脚手板；内立杆外挑脚手板类别：冲压钢脚手板；栏杆挡脚板类别: 栏杆竹串片；脚手板自重标准值: 0.3kN/m2；内立杆外挑脚手板自重标准值：0.3kN/m2；栏杆、挡脚板自重标准值: 0.14kN/m2；安全设施与安全网: 0.005kN/m2；网目密度：2300目/100cm2，每目孔隙面积：1.3mm2脚手板层数 2层；挡脚板层数 2层；栏杆根数 2根；3.活荷载参数脚手架用途: 装修脚手架；均布荷载标准值: 2kN/m2；同时施工层数: 2层；4.风荷载参数本工程地处北京，基本风压为 0.45kN/m2；地面粗糙程度：C类(有密集建筑群市区)全封闭脚手架背靠封闭墙脚手架计算中考虑风荷载作用；5.地基参数地基承载力标准值: 105kN/m2；基础底面扩展面积: 0.25m2地基承载力降低系数：碎石土、砂土、回填土 0.4二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
落地式钢管脚手架计算
落地式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为11.6米，立杆采用单立管。
搭设尺寸为：立杆的纵距1.2米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.20米。
采用的钢管类型为Φ48×3.5，连墙件采用2步2跨，竖向间距2.4米，水平间距2.4米。
施工均布荷载为2kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设3层。
一、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.15×1.05/3=0.053kN/m活荷载标准值Q=2×1.05/3=0.7kN/m静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.053=0.109N/m活荷载的计算值q2=1.4×0.7=0.98kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.109+0.10×0.98)×1.22=0.154kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.109+0.117×0.98)×1.22=-0.181kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.181×106/5080=35.63N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.053=0.091kN/m活荷载标准值q2=0.7kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.091+0.990×0.7)×12004/(100×2.06×105×121900)=0.623mm大横杆的最大挠度小于1200/150或10mm,满足要求!二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
落地式扣件钢管脚手架计算书
落地式扣件钢管脚手架计算书计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为23.4米，立杆采用车立管。
搭设尺寸为：立杆的纵距1.8m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距1.8m，采用的钢管类型为Ф48×3.5；连墙件采用2步3跨，竖向间距3.6m，水平间距5.4m，施工均布荷载为2.0KN/m2,同时施工2层，脚手板共铺设12F。
一、大横杆的计算：大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
1、均布荷载值计算大横杆的自重标准值：P1=0.038KN/m脚手板的荷载标准值：P2=0.35×1.05/3=0.122KN/m活荷载标准值：Q=2.000×1.050/3=0.700KN/m静荷载标准值：q=1.2×0.038+1.2×0.122=0.193KN/m1=1.4×0.4=0.98KN/mQ22、强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩：=(0.08×0.193＋0.10×0.98)×1.8002=0.368KN.M 跨中最大弯矩为：M1=10.1×0.193＋0.117×0.987×1.8008=0.434KN.M 支座最大弯矩为：M2我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.434×106/5080.0=85.444N/㎜2大横杆的计算强度小于205.0N/㎜2,,所以满足要求。
3、挠度计算：最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用大挠度：=0.038＋0.122=0.16KN/m静荷载标准值：q1=0.7KN/m活荷载标准值：q2三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度：V=（0.677×0.161＋0.990×0.7）×1800.04/(100×2.06×105×121900)=3.352㎜大横杆的最大挠度小于1800/150与10㎜。
钢管落地脚手架计算书
钢管落地脚手架计算书金山湖花园3号小区工程；属于框架结构;地上18层;地下1层；建筑高度：60.00m；标准层层高：3.00m ；总建筑面积：300000.00平方米；总工期：400天；施工单位：贵州六建。
本工程由隆生投资建设，惠州设计院设计，地质勘察，监理，贵州六建组织施工；由1担任项目经理，2担任技术负责人。
扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等编制。
一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 40 米，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5米，立杆的横距为1.05米，大小横杆的步距为1.8 米；内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 米，水平间距4.5 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处浙江省杭州市，基本风压为0.45 kN/m2；风荷载高度变化系数μz为1.00，风荷载体型系数μs为0.65；脚手架计算中考虑风荷载作用4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:22；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038；5.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kpa):160.00；立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:1.00。
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钢管落地脚手架计算书采用品茗安全计算软件计算；本工程为深圳市龙岗区第二人民医院综合楼改造工程，总建筑面积6570m2,建筑总高度为39.8 米，建筑总层数为地下一层、地上十二层，一层层高 4.5m，二层层高4m，三~十一层层高均为3m，十二层层高为4m。
扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011) 、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011) 、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012) 、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003) 等编制。
一、参数信息:1. 脚手架参数双排脚手架搭设高度为44.2 m ，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的横距为1.05m ，立杆的纵距为 1.5m，大小横杆的步距为 1.8 m；内排架距离墙长度为0.20m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；脚手架沿墙纵向长度为150.00 m ；采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00 ；连墙件采用两步两跨，竖向间距 3.6 m ，水平间距3 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2. 活荷载参数施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m 2；脚手架用途: 装修脚手架；同时施工层数:2 层；3. 风荷载参数本工程地处广东深圳市，基本风压0.75 kN/m 2；风荷载高度变化系数μz 为1.00 ，风荷载体型系数μs 为1.13 ；脚手架计算中考虑风荷载作用；4. 静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248 ；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300 ；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.110 ；安全设施与安全网(kN/m2):0.005 ；脚手板类别: 冲压钢脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、冲压钢脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038 ；脚手板铺设总层数:12 ；5. 地基参数要求若地基土类型为: 素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00 ；立杆基础底面面积(m2):0.20 ；地基承载力调整系数:1.00 。
本工程原地基土类型为混凝土，地基承载力大于120，满足要求！二、大横杆的计算:按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011) 第5.2.4 条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1. 均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P 1=0.038 kN/m ；脚手板的自重标准值:P 2=0.3×1.05/(2+1)=0.105 kN/m ；活荷载标准值: Q=2 ×1.05/(2+1)=0.7 kN/m ；静荷载的设计值: q 1=1.2 ×0.038+1.2 ×0.105=0.172 kN/m ；活荷载的设计值: q 2=1.4×0.7=0.98 kN/m ；图1 大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）图2 大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩）2. 强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。
跨中最大弯距计算公式如下:跨中最大弯距为M1max=0.08×0.172×1.52+0.10×0.98×1.52 =0.251 kN.m ；支座最大弯距计算公式如下:支座最大弯距为M2max= -0.10 ×0.172×1.52-0.117 ×0.98 ×1.5 2 =-0.297 kN.m ；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ =Max（0.251 ×160,0.297 ×106）/5080=58.465 N/mm 2；大横杆的最大弯曲应力为σ= 58.465 N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205 N/mm 2，满足要求！3. 挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。
计算公式如下：其中：静荷载标准值: q 1= P1+P2=0.038+0.105=0.143 kN/m ；活荷载标准值: q 2= Q =0.7 kN/m ；最大挠度计算值为：ν=4 5 4 50.677 ×0.143 ×1500 4/(100 ×2.06 ×105×121900)+0.990 ×0.7 ×1500 4/(100 ×2.06 ×105×1219 00) = 1.593 mm ；大横杆的最大挠度 1.593 mm 小于大横杆的最大容许挠度1500/150 mm与10 mm，满足要求！三、小横杆的计算:根据JGJ130-2011第5.2.4 条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1. 荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.038 ×1.5 = 0.058 kN ；脚手板的自重标准值：P2=0.3 × 1.05 × 1.5/(2+1)=0.158 kN ；活荷载标准值：Q=2×1.05 ×1.5/(2+1) =1.050 kN ；集中荷载的设计值: P=1.2 ×(0.058+0.158)+1.4 ×1.05 = 1.728 kN ；小横杆计算简图2. 强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:M qmax = 1.2 ×0.038 ×1.05 2/8 = 0.006 kN.m ；集中荷载最大弯矩计算公式如下:M pmax = 1.728 × 1.05/3 = 0.605 kN.m ；最大弯矩M= M qmax + M pmax = 0.611 kN.m ；最大应力计算值σ= M / W = 0.611 ×61/50080=120.313 N/mm 2；小横杆的最大弯曲应力σ=120.313 N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205 N/mm2，满足要求！2 2 53. 挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:45 νqmax=5×0.038 ×1050 3/(384 ×2.06 ×104×121900) = 0.024mm ；大横杆传递荷载P = p 1 + p 2 + Q = 0.058+0.158+1.05 = 1.265 kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:满足要求！四、扣件抗滑力的计算:按规范表 5.1.7, 直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00 ，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算( 规范 5.2.5):R ≤R c其中Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN ；R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P 1 =0.038 ×1.5 ×2/2=0.058 kN ；小横杆的自重标准值: P 2 = 0.038 ×1.05/2=0.02 kN ；脚手板的自重标准值: P 3 = 0.3 ×1.05×1.5/2=0.236 kN ；活荷载标准值: Q = 2×1.05×1.5 /2 = 1.575 kN ；荷载的设计值: R=1.2 ×(0.058+0.02+0.236)+1.4×1.575=2.582 kN ；R < 8.00 kN ，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、脚手架立杆荷载计算:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：(1) 每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/mN G1 = [0.1248+(1.50 ×2/2) ×0.038/1.80] ×44.20 = 6.931kN ；最大挠度和ν= qmνax + νpmax = 0.024+2.07 = 2.094 mm ；小横杆的最大挠度为 2.094 mm 小于小横杆的最大容许挠度1050/150=7 与10 mm,(2) 脚手板的自重标准值；采用冲压钢脚手板，标准值为0.3kN/m2N G2= 0.3 ×12×1.5×(1.05+0.2)/2 = 3.375 kN ；(3) 栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11kN/m N G3 = 0.11 ×12×1.5/2 = 0.99 kN ；(4) 吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005 kN/m 2N G4 = 0.005 ×1.5×44.2 = 0.332 kN ；经计算得到，静荷载标准值N G =N G1+N G2+N G3+N G4 = 11.627 kN ；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2 取值。
经计算得到，活荷载标准值N Q= 2 ×1.05 ×1.5 ×2/2 = 3.15 kN风荷载标准值按照以下公式计算其中W o -- 基本风压(kN/m2) ，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)的规定采用：2W o = 0.75 kN/m 2；U z -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)的规定采用：U z= 1 ；U s -- 风荷载体型系数：取值为1.13；经计算得到，风荷载标准值W k = 0.7 ×0.75×1×1.13 = 0.593 kN/m 2；不考虑风荷载时, 立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2N G+1.4N Q= 1.2 ×11.627+ 1.4 ×3.15= 18.362 kN ；考虑风荷载时, 立杆的轴向压力设计值为N = 1.2 N G+0.85 × 1.4N Q = 1.2 ×11.627+ 0.85 ×1.4×3.15= 17.701 kN ；风荷载设计值产生的立杆段弯矩M W 为M w = 0.85 ×1.4W k L a h2/10 =0.850 ×1.4×0.593×1.5×21.8 2/10 = 0.343 kN.m ；六、钢丝绳卸荷计算(因此内容在规范以外，故仅供参考)钢丝绳卸荷按照完全卸荷计算方法。