(完整版)防护棚计算书
防护棚计算书
防护棚计算书编制依据：《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001。
由于防护棚有双层防护，故只按照承载能力极限状态设计，不考虑正常使用极限状态。
计算书中规定防护棚开间方向为横向，进深方向为纵向，简图如下：一、参数信息1、构造参数立杆横距l b(m)：1.8 ；立杆纵距l a(m)：2.1 ；防护棚高度H(m)：5 ；上下防护层间距h1(m)：0.6 ；立杆步距h(m)：1.5 ；斜撑与立杆连接点与地面的距离h2(m)：1.6 ；斜撑与立杆连接点到下防护层的距离h3(m): 1.5；水平钢管搭设方式：钢管沿纵向搭设；水平钢管间距a(m)：0.3 ；钢管类型：Φ48 × 3.5 ；扣件连接方式：双扣件 ,双扣件抗滑承载力调整系数: 0.8 ；2.荷载参数高空坠落物最大荷载标准值N(kN)：1 ；脚手板自重(kN/m2)：0.35 ；栏杆及挡脚板自重(kN/m)：0.15 ；3.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa): 120；立杆基础底面面积(m2): 0.25；地基承载力调整系数: 1。
二、纵向水平支撑钢管计算纵向钢管按照三跨连续梁计算，承受脚手板自重、坠落物冲击集中荷载。
由于防护棚有双层防护，故只按照承载能力极限状态设计，不考虑正常使用极限状态。
截面几何参数如下：截面抵抗矩 W = 5.08 cm3;截面惯性矩 I = 12.19 cm4;纵向钢管计算简图1.荷载的计算(1)脚手板自重(kN/m)：q1 = 0.35×0.3 = 0.105 kN/m；(2) 高空坠落物最大荷载标准值(kN)：N= 1 kN；2.强度验算纵向支撑钢管按三跨连续梁计算；最大弯矩计算公式如下:M = 0.08ql2 + 0.2Fl均布恒载：q = 1.2 ×0.105 = 0.126 kN/m；冲击荷载：F = 1.4×1 = 1.4 kN；最大弯距 M = 0.08×0.126×2.12 + 0.2×1.4×2.1= 0.632 kN.m；最大应力σ = M / W = 0.632×106 / (5.08×103) = 124.499 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；支撑钢管的计算应力 124.499 N/mm2小于钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2，满足要求！三、横向支撑钢管计算横向水平钢管按照承载能力极限状态设计，按照集中荷载作用下的简支梁计算；冲击荷载按最不利情况作用于跨中，上部钢管传递的恒载按等间距步置。
(完整版)防护棚计算书
防护棚计算书编制依据：《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001。
由于防护棚有双层防护，故只按照承载能力极限状态设计，不考虑正常使用极限状态。
计算书中规定防护棚开间方向为横向，进深方向为纵向，简图如下：一、参数信息1、构造参数立杆横距l b(m)：1.8 ；立杆纵距l a(m)：2.1 ；防护棚高度H(m)：5 ；上下防护层间距h1(m)：0.6 ；立杆步距h(m)：1.5 ；斜撑与立杆连接点与地面的距离h2(m)：1.6 ；斜撑与立杆连接点到下防护层的距离h3(m): 1.5；水平钢管搭设方式：钢管沿纵向搭设；水平钢管间距a(m)：0.3 ；钢管类型：Φ48 × 3.5 ；扣件连接方式：双扣件 ,双扣件抗滑承载力调整系数: 0.8 ；2.荷载参数高空坠落物最大荷载标准值N(kN)：1 ；脚手板自重(kN/m2)：0.35 ；栏杆及挡脚板自重(kN/m)：0.15 ；3.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa): 120；立杆基础底面面积(m2): 0.25；地基承载力调整系数: 1。
二、纵向水平支撑钢管计算纵向钢管按照三跨连续梁计算，承受脚手板自重、坠落物冲击集中荷载。
由于防护棚有双层防护，故只按照承载能力极限状态设计，不考虑正常使用极限状态。
截面几何参数如下：截面抵抗矩 W = 5.08 cm3;截面惯性矩 I = 12.19 cm4;纵向钢管计算简图1.荷载的计算(1)脚手板自重(kN/m)：q1 = 0.35×0.3 = 0.105 kN/m；(2) 高空坠落物最大荷载标准值(kN)：N= 1 kN；2.强度验算纵向支撑钢管按三跨连续梁计算；最大弯矩计算公式如下:M = 0.08ql2 + 0.2Fl均布恒载：q = 1.2 ×0.105 = 0.126 kN/m；冲击荷载：F = 1.4×1 = 1.4 kN；最大弯距 M = 0.08×0.126×2.12 + 0.2×1.4×2.1= 0.632 kN.m；最大应力σ = M / W = 0.632×106 / (5.08×103) = 124.499 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；支撑钢管的计算应力 124.499 N/mm2小于钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2，满足要求！三、横向支撑钢管计算横向水平钢管按照承载能力极限状态设计，按照集中荷载作用下的简支梁计算；冲击荷载按最不利情况作用于跨中，上部钢管传递的恒载按等间距步置。
井架防护棚计算书
井架防护棚计算书编制依据：《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80-91)、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)。
由于防护棚有双层防护，故只按照承载能力极限状态设计，不考虑正常使用极限状态。
计算书中规定防护棚开间方向为横向，进深方向为纵向，简图如下：井架防护棚【横设】一、参数信息:1、构造参数:立杆横距l b(m)：1.8 ；立杆纵距l a(m)：1.8 ；防护棚高度H(m)：6 ；上下防护层间距h1(m)：0.6 ；立杆步距h(m)：1.8 ；斜撑与立杆连接点与地面的距离h2(m)：1.6 ；斜撑与立杆连接点到下防护层的距离h3(m): 1.5；水平钢管搭设方式：钢管沿横向搭设；水平钢管间距a(m)：0.45 ；钢管类型(mm)：Ф48×3.2 ；扣件连接方式：单扣件,取扣件抗滑移承载力系数: 0.9 ；2.荷载参数:高空坠落物最大荷载标准值N(kN)：1 ；脚手板自重(kN/m2)：0.35 ；栏杆及挡脚板自重(kN/m)：0.15 ；3.地基参数:地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa): 70；立杆基础底面面积(m2): 0.25；地基承载力调整系数: 0.4。
二、横向水平支撑钢管计算:横向钢管按照简支梁计算，承受脚手板自重、坠落物冲击集中荷载。
由于防护棚有双层防护，故只按照承载能力极限状态设计，不考虑正常使用极限状态。
截面几何参数如下：截面抵抗矩W = 4.73 cm3；截面惯性矩I = 11.36 cm4；横向钢管计算简图1、荷载的计算：(1)脚手板自重(kN/m)：q1 = 0.35×0.45 = 0.16 kN/m；(2) 高空坠落物最大荷载标准值(kN)：N= 1 kN；2.强度验算:横向支撑钢管按简支梁计算；最大弯矩计算公式如下：M = ql2/8+Fl/4均布恒载：q = 1.2 ×0.16 = 0.19 kN/m；冲击荷载：F = 1.4×1 = 1.4 kN；最大弯距：M = 0.125×0.19×1.82 + 0.25×1.4×1.8= 0.71 kN·m ；最大应力：σ = M / W = 0.71×106 / (4.73×103) = 149.38 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205 N/mm2；支撑钢管的计算应力149.38 N/mm2小于钢管的抗弯强度设计值205N/mm2，满足要求！三、纵向支撑钢管计算:纵向水平钢管按照承载能力极限状态设计，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；冲击荷载按最不利情况作用于跨中，上部钢管传递的恒载按等间距布置。
防护棚计算书
防护棚计算书一、搭设参数计算简图：二、荷载设计格构柱q=1.2(g k1×a+0.033) =1.2×(0.5×0.4+0.033)=0.28kN/mp=1.4P k=1.4×1=1.4kN正常使用极限状态格构柱q1=g k1×a+0.033 =0.5×0.4+0.033=0.233kN/m p1=Pk =1 kN1、抗弯验算M max=0.335 kN·mσ=M max/W=0.335×106/4490=74.711N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=1.36 mm[ν]＝min[max{a1，l a，l2-a1}/150，10] = min[max{400，1500，800-400}/150，10] =10mmνmax≤[ν]满足要求！3、支座反力计算承载力使用极限状态R max=1.637 kN四、横向水平杆验算格构柱：F=1.2(g k1a+0.033)(l a+ a1)/2=1.2×(0.5×0.4+0.033)×(1.5+0.4)/2=0.266 kN p=1.4P k=1.4×1=1.4 kN正常使用极限状态格构柱：F1=(g k1a+0.033)(l a+ a1)/2=(0.5×0.4+0.033)×(1.5+0.4)/2=0.222 kNp1=P k=1 kN计算简图如下：1、抗弯验算σ=M max/W=0.59×106/4490=131.392N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、挠度验算νmax =5.36mm≤[ν]＝min[max(l 1-a 1, l b , a 1)/150，10] = min[max(2500-400, 6000, 400)/150，10] =10mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载力使用极限状态 R max =3.083 kN五、扣件抗滑承载力验算max 满足要求！六、斜撑稳定性验算斜撑计算长度系数μ2 1.3 钢管抗弯强度设计值 205 钢管截面惯性矩I(mm 4) 107800 钢管弹性模量E(N/mm 2)206000钢管截面抵抗矩W(mm 3)4490α1=arctan( l 1/(H-h 2))=arctan(2500/(5500-3000))=45° 第1层防护层传递给斜撑荷载计算 （1）横向斜撑验算 承载力使用极限状态 格构柱：F=1.2(g k1a+0.033)(l a + a 1)/2=1.2×(0.5×0.4+0.033)×(1.5+0.4)/2=0.266 kNp=1.4P k=1.4×1=1.4 kN横向斜撑计算简图如下：横向斜撑最大支座反力：R2max =2.124 kN横向斜撑轴向力：N21= R2max/cosα1=2.124/cos45°=3.004 kNN=N21=3.004 kN斜撑自由长度：h= h1/cosα1=0.8/cos45°=1.131 m 斜撑计算长度l0=kμ2h=1×1.3×1.131=1.471 m满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：斜撑计算长度l0=kμ2h=1.155*1.300*1.131=1.699m长细比λ= l0/i =1699/15.9=106.84查《规范》JGJ130-2011表A.0.6得，φ= 0.544σ= N/(φA) =3003.791/(0.544×424)=13.023N/mm2σ≤[f]=205N/mm2满足要求！第2层防护层传递给斜撑荷载计算（1）横向斜撑验算承载力使用极限状态格构柱：F=1.2(g k1a+0.033)(l a+ a1)/2=1.2×(0.5×0.4+0.033)×(1.5+0.4)/2=0.266 kN横向斜撑计算简图如下：横向斜撑最大支座反力：R2max =2.066 kN横向斜撑轴向力：N22= R2max/cosα1=2.066/cos45°=2.921 kNN=N21+N22=5.925 kN斜撑自由长度：h= (H-(n-1)h1-h2)/cosα1=(5.5-(2-1)×0.8-3)/cos45°=2.404 m 斜撑计算长度l0=kμ2h=1×1.3×2.404=3.125 m0 满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：斜撑计算长度l 0=kμ2h=1.155*1.300*2.404=3.610m 长细比λ= l 0/i =3610/15.9=227.03查《规范》JGJ130-2011表A.0.6得，φ= 0.141 σ= N/(φA) =5924.897/(0.141×424)=99.105N/mm 2 σ≤[f]=205N/mm 2满足要求！七、立杆稳定性验算 立杆布置格构柱 钢管截面惯性矩I(mm 4)107800 立杆计算长度系数μ1 1.3 钢管截面抵抗矩W(mm 3)4490 立杆截面回转半径i(mm) 15.9 钢管抗弯强度设计值 205 立杆截面面积A(mm 2) 424 立杆荷载计算1、防护棚结构自重N G1k钢管长度：L=n[(l a + a 1) ((l b +2a 1)/a+1)/2+ l b ]+2( l 12+(H- h 2)2)0.5+4H=2×[(1.5+0.4)×((6+2×0.4)/0.4+1)/2+6]+2×(2.52+(5.5-3)2)0.5+4×5.5=75.271m 扣件数量：m=2n[((l b +2a 1)/a-3)/2+1×4]=2×2×[((6+2×0.4)/0.4-3)/2+1×4]=44个 N G1k =0.033L+0.015m=0.033×75.27+0.015×44=3.167kN2、防护棚构配件自重N G2k防护层防护材料自重标准值N G2k1=n×g k1×(l a + a 1)×(l b + 2a 1)/2=2×0.5×(1.5+0.4)×(6+2×0.4)/2=6.46 kN栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2=g k2×(l a + a 1)=0.11×(1.5+0.4)=0.209 kN 纵向外侧防护自重标准值N G2k3=g k3×(l a + a 1)=0.2×(1.5+0.4)=0.38 kN N G2k = N G2k1+ N G2k2+ N G2k3=6.46+0.209+0.38=7.049 kN经计算得到，静荷载标准值：N Gk= N G1k + N G2k=3.167+7.049=10.216 kN 3、冲击荷载标准值N QkN Qk=P k=1 kN立杆荷载设计值：N=1.2N Gk+ 1.4N Qk=1.2×10.216+ 1.4×1=13.659 kN立杆的稳定性验算1、立杆长细比验算立杆自由长度h取立杆步距1.2m立杆计算长度l0=kμ1h=1×1.3×1.2=1.56m长细比λ= l0/i=1560/15.9=98.113≤210满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=kμ2h=1.155*1.300*1.200=1.802m长细比λ= l0/i =1802/15.9=113.32查《规范》JGJ130-2011表A.0.6得，φ= 0.4962、立杆稳定性验算σ= N/4/(φA) =13658.632/4/(0.496×424)=16.237N/mm2σ≤[f]=205N/mm2满足要求！八、立杆地基承载力验算Gk Qk立杆底垫板平均压力P=N/(k c A)=11.216/(1×0.25)=44.862 kPaP≤f g=140 kPa满足要求！。
防护棚计算书
防护棚计算书一、荷载计算永久荷载标准值压型钢板（单板） 1.40kN/m2 820型4mm厚彩钢板 3.20kN/m2合计5.40 kN/m2可变荷载标准值不上人屋面荷载0.50kN/m2合计0.50 kN/m2梁自重70*70*3方管梁：1.42 kN/m二、构件承载力验算计算简图如下：屋面板传给梁的荷载（采取最不利荷载满跨计算）：上层屋面荷载：（1.431.4+0.531.2）33.6+1.42=10.64 KN/m下层屋面荷载：（3.231.4+0.531.2）33.6+1.42=19.70 KN/m横梁自重：1.4231.433.6=7.2 KN由结构力学求解器建模有：得计算结果如下:杆端 1 杆端 2单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩--------------------------------------------------------------------------------------------1 -16.1157142 -0.74428571 -0.99238095 -16.1157142 -0.74428571 -2.480952382 0.74428571 -8.91571429 -2.48095238 0.74428571 30.4842857 19.08761903 -22.6503020 1.13030413 -8.40154145 -22.6503020 1.13030413 -7.836389384 1.90044516 15.3745805 -7.83638938 0.04345406 -5.85092482 1.699163525 -13.0414548 -0.33558109 1.69916352 -13.0414548 -0.33558109 0.89376891--------------------------------------------------------------------------------------------梁构件内力值校核：最大弯矩值为19.08 KN·m70*70*3方管构件截面特性：W x =28.84 cm 3；验算强度x x x W r M ＝461084.2805.11008.19⨯⨯⨯＝ 63.01N/mm 2<f=215N/mm 2 柱抗压承载力验算：取7轴与A 轴交点柱进行验算此柱压力最大截面为柱底，压力为16.11 KN柱截面特性： A=102.8 mm 2强度验算：A N ＝8.1021011.163⨯＝156.7N/mm 2<f=310N/mm 2 故构件承载力符合要求。
悬挑防护棚计算书
悬挑防护棚计算书一、基本参数侧立面示意图平面图三、荷载参数次梁材料 钢管 次梁钢管型号 Ф48×3.5 截面面积A(cm 2) 4.89 截面惯性矩Ix(cm 4) 12.19 截面抵抗矩Wx(cm 3) 5.08 抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 205 回转半径i(mm)15.8弹性模量E(N/mm 2)206000c c a 计算简图：计算抗弯：M=0.466kN.m计算抗剪：V=1.078kN计算挠度：ν=2.28mm计算简图：计算抗弯：M=0.383kN.m 计算抗剪：V=0.897kN计算挠度：ν=1.566mm承载能力极限状态：q=1.2×(g k1+g k3)×L b+1.2×g k4=1.2×(0.3+0.01)×0.5+1.2×0.0384=0.232kN/m 横向次梁的集中力：R=1.2×L b×g k4=1.2×0.5×0.0384=0.023kNP k =1.4pk=1.4×1=1.4kN正常使用极限状态：q'=(g k1+g k3)×L b+g k4=(0.3+0.01)×0.5+0.0384=0.193kN/m横向次梁的集中力：R'=L b×g k4=0.5×0.0384=0.0192kNP k'=1kN1.抗弯验算M max=Max(0.466，0.383)=0.466kN.mσ=M max/W X=0.466×106/(5.08×103)=91.742N/mm2≤[f]=205N/mm2 次梁强度满足！2.挠度验算νmax=Max(2.28，1.566)=2.28mm≤[ν]=L a/400=1500/400=3.75mm 次梁挠度满足要求！3.支座反力计算极限状态下支座反力：R次梁=R max=Max(1.45，1.24)=1.45kN正常使用状态下支座反力：R'次梁=R'max=Max(1.087，0.937)=1.087kN五、主梁验算计算抗弯：M=1.295kN.m 计算抗剪：V=3.505kN计算挠度：ν=6.951mm下层纵向次梁的自重荷载L a×g k4 1.5×0.0384=0.058 1.2×1.5×0.0384=0 .069下层横向次梁的自重荷载2×L b×g k42×0.5×0.0384=0.038 1.2×2×0.5×0.0384 =0.046防护层内材料自重L a×L b×g k1 1.5×0.5×0.3=0.225 1.2×1.5×0.5×0.3= 0.27安全网自重荷载L a×L b×g k3 1.5×0.5×0.01=0.008 1.2×1.5×0.5×0.01 =0.009合计0.352 0.422 承载能力极限状态：q x=1.2×q×sin（α0）=1.2×g k5×sin（50）=1.2×0.0768×0.0872=0.008kN/mq y=1.2×q×cos（α0）=1.2×g k5×cos（50）=1.2×0.0768×0.9962=0.0918kN/m R x=(R次梁+R下排)×sin(α0)=1.872×0.0872=0.1631kNR y=(R次梁+R下排)×cos(α0)=1.872×0.9962=1.8647kN正常使用极限状态：q'x=q×sin（α0）=g k5×sin（50）=0.0768×0.0872=0.0067kN/mq'y=q×cos（α0）=g k5×cos（50）=0.0768×0.9962=0.0765kN/mR'x=(R'次梁+R'下排)×sin(α0)=1.438×0.0872=0.1253kNR'y=(R'次梁+R'下排)×cos(α0)=1.438×0.9962=1.4326kN1.抗弯验算M max=1.295kN.mσ=M max/W X=1.295×106/(10.16×103)=127.449N/mm2≤[f]=205N/mm2主梁抗弯度满足！2.挠度验算νmax=6.951mm≤[ν]=A/400=4000/400=24.45mm主梁挠度满足要求！3.支座反力计算R0=2.273kNR1=7.495kNR2=5.517kN上拉部分：第1道上拉：F1=R1/(sin(α+arctan((S1-L1×sinα)/(L1×cosα))))=7.495/(sin(5+arctan((3.3-2×sin5)/ (2×cos5)))) =8.451kN第2道上拉：F2=R2/(sin(α+arctan((S2-L2×sinα)/(L2×cosα))))=5.517/(sin(5+arctan((3.3-3.5×sin5 )/(3.5×cos5)))) =7.714kN4.主梁稳定性验算N max=q x×A+R x((A-a)/L b+1)+(F12-R12)0.5+(F22-R22)0.5=0.008×4+0.1631×（(4-0.5)/0.5+1）+(8.4512-7.4952)0.5+(7.7142-5.5172)0.5=10.633kN λx=L1/i=2000/31.6=63.291查《规范》表A得，φ=0.806σ=N/(φA)=10632.626/(0.806×9.78×102)=13.489N/mm2≤[f]=205N/mm2主梁稳定性满足要求！六、主梁与主体结构连接点强度计算扣件抗滑承载力验算：N max=q x×A+R x((A-a)/L b+1)+(F12-R12)0.5+(F22-R22)0.5=0.008×4+0.1631×（(4-0.5)/0.5+1）+(8.4512-7.4952)0.5+(7.7142-5.5172)0.5=10.633kN 主梁钢管扣件抗滑移N max=10.633kN≤1×12=12kN主梁与主体结构预埋钢管扣件抗滑移计算：N1max=R0×cosα+N max×sinα=2.273×cos(50)+10.633×sin(50)= 3.191kN≤R c=1×12=12kN 主梁扣件抗滑承载力满足要求！七、拉撑绳杆承载力计算1.上拉杆件为钢丝绳钢丝绳节点钢丝绳的最大轴向拉力N S=Max[F1]=8.451kN查(《建筑施工计算手册》江正荣著2001年7月第一版)表13-4、13-5、13-6得，钢丝绳破断拉力总和：F g=184kN[F g]=α× F g/k=0.85×184/9=17.378kN≥N S=8.451kN符合要求！绳夹数量：n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×17.378/(2×15.19)=1个≤[n]=3个符合要求！花篮螺栓验算：σ=[F g]/(π×d e2/4)=17.378×103/(π×122/4)=153.653N/mm2≤[ft]=170N/mm2符合要求！拉环验算：σ =[F g]/(2A)=2[F g]/πd2=2×17.378×103/(π×202)=27.658N/mm2≤[f]=65N/mm2注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2符合要求！角焊缝验算：τf =N S/(h e×l w)=8.451×103/(10×100)=8.451N/mm2≤f t w=160N/mm2符合要求！2.上拉杆件为钢管S2轴心受拉稳定性计算：σ=N S/A=7.714×103/489=15.775N/mm2≤f=205N/mm2 符合要求！钢管扣件抗滑移N S=7.714kN≤1×12=12kN扣件抗滑承载力满足要求！角焊缝验算：τf=N S/(h e×l w)=7.714×103/(15×120)=4.286N/mm2≤f t w=160N/mm2符合要求！对接焊缝验算：σ=N S/(l w t)=7.714×103/A=7.714×103/489=15.775N/mm2≤f t w=185N/mm2符合要求！。
防护棚设计计算书-1.
防护棚设计计算书一、计算依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《钢结构设计规范》GB50017-20034、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20135、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-2011二、计算参数及简图基本参数名称防护棚-1防护棚长度L(m13.4防护棚高度H(m7 立杆纵距la(m 2 立杆横距l b(m 4 立杆步距h(m 2防护层层数n 2 防护层间距h1(m0.7防护层次梁方向纵向搭设防护层次梁间距a(m0.5是否设置斜撑是斜撑底端高度l1(m4斜撑水平宽度l2(m 1.333 立杆纵向防护方式斜撑立杆形式双立杆格构柱截面边长b(m/主梁与立杆扣接方式单扣件材料参数钢管类型Φ51×3脚手板类型木脚手板脚手板自重标准值g1k(kN/m20.35 地基基础类型混凝土楼板地基承载力特征值f ak(kPa/ 架体底部垫板面积A(m20.2搭设省份上海(省搭设城市上海(市基本风压值Wo(kN/m^20.4地面粗糙度类型C类指有密集建筑群的城市市区最大集中荷载标准值F k(kN 1.5 示意简图（图1）正立面图（图2）侧立面图三、防护层纵向水平钢管验算脚手板下为纵向搭设钢管时，钢管主要承受荷载为：恒荷载为钢管自重，脚手板自重；活荷载为高空坠物等产生最大集中荷载；强度验算采用荷载效应基本组合的设计值，按规范恒荷载分项系数取1.2，活荷载取1.4；挠度验算按正常使用极限状态验算变形，分项系数均为1.0。
按单跨简支梁模型计算,结果偏于安全。
1、强度验算恒荷载为：g1=1.2(g+g1k×a=1.2×(0.035+0.35×0.5=0.253kN/m活荷载为：F1=1.4F k=1.4×1.5=2.1kN受力简图如下:（图3）简支梁受力简图1（图4）承载能力极限状态下的应力图M max=0.811kN·mσ=M max/W=0.811×106/5130=158.047N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求2、挠度验算恒荷载：g k1=g+g1k×a=0.035+0.35×0.5=0.21kN/m活荷载：F k1=F k=1.5kN（图5）正常使用极限状态下的受力简图（图6）次梁变形图(mmνmax=6.013mm≤[ν]=10mm满足要求四、防护层横向水平钢管验算横向钢管主要承受纵向钢管传递的集中力及钢管自重，恒荷载为：纵向钢管传递的恒荷载及横向钢管自重，活荷载为纵向钢管传递下来的活荷载；分别按承载能力极限状态和正常使用极限状态进行强度及挠度验算。
井架防护棚计算书
井架防护棚计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-20163、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20114、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计标准》GB50017-2017由于防护棚有双层防护，故只按照承载能力极限状态设计，不考虑正常使用极限状态。
计算书中规定防护棚开间方向为横向，进深方向为纵向，简图如下：井架防护棚【横设】一、参数信息:1、构造参数:立杆横距l b(m)：1.8 ；立杆纵距l a(m)：1.8 ；防护棚高度H(m)：6 ；上下防护层间距h1(m)：0.6 ；立杆步距h(m)：1.8 ；斜撑与立杆连接点与地面的距离h2(m)：1.6 ；斜撑与立杆连接点到下防护层的距离h3(m): 1.5；水平钢管搭设方式：钢管沿横向搭设；水平钢管间距a(m)：0.45 ；钢管类型(mm)：Ф48×3 ；扣件连接方式：单扣件,取扣件抗滑移承载力系数: 0.9 ；2.荷载参数:高空坠落物最大荷载标准值N(kN)：1 ；脚手板自重(kN/m2)：0.35 ；栏杆及挡脚板自重(kN/m)：0.15 ；3.地基参数:地基土类型:碎石土；地基承载力标准值(kPa): 150；立杆基础底面面积(m2): 0.25；地基承载力调整系数: 0.4。
二、横向水平支撑钢管计算:横向钢管按照简支梁计算，承受脚手板自重、坠落物冲击集中荷载。
由于防护棚有双层防护，故只按照承载能力极限状态设计，不考虑正常使用极限状态。
截面几何参数如下：截面抵抗矩W = 4.49 cm3；截面惯性矩I = 10.78 cm4；横向钢管计算简图1、荷载的计算：(1)脚手板自重(kN/m)：q1 = 0.35×0.45 = 0.158 kN/m；(2) 高空坠落物最大荷载标准值(kN)：N= 1 kN；2.强度验算:横向支撑钢管按简支梁计算；最大弯矩计算公式如下：M = ql2/8+Fl/4均布恒载：q = 1.2 ×0.158 = 0.189 kN/m；冲击荷载：F = 1.4×1 = 1.4 kN；最大弯距：M = 0.125×0.189×1.82 + 0.25×1.4×1.8= 0.707 kN·m ；最大应力：σ = M / W = 0.707×106 / (4.49×103) = 157.36 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205 N/mm2；支撑钢管的计算应力157.36 N/mm2小于钢管的抗弯强度设计值205 N/mm2，满足要求！三、纵向支撑钢管计算:纵向水平钢管按照承载能力极限状态设计，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；冲击荷载按最不利情况作用于跨中，上部钢管传递的恒载按等间距布置。
型钢悬挑防护棚计算书
型钢悬挑防护棚计算书一、构造参数面板自重G k1(kN/m2) 0.39 次梁自重G k2(kN/m) 0.098主梁自重G k3(kN/m) 0.1424 栏杆、挡脚板类型栏杆、冲压钢脚手板挡板栏杆、挡脚板自重G k4(kN/m) 0.15 安全网设置设置密目安全网安全网自重G k5(kN/m2) 0.01 施工活荷载Q k1(kN/m2) 1堆放荷载Pk(kN) 1 堆放荷载作用面积S(m2) 1施工活荷载动力系数 1.3三、设计简图型钢悬挑式防护棚平面布置图型钢悬挑防护棚侧立面图节点一四、面板验算计算简图(kN)取单位宽度1m进行验算q=1.2×G k1×1+1.4×(1.3×Q K1+P k/S)×1=1.2×0.39×1+1.4×(1.3×1+1/1)×1=3.688kN/m 抗弯验算：M max=0.100×q×s2=0.100×3.688×0.62=0.133kN·mσ=M max/ W=0.133×106/(13.5×103)=9.835N/mm2<[f]=15N/mm2面板强度满足要求！五、次梁验算承载能力极限状态：q1=(1.2×G k1+1.4×1.3×Q k1)×s+1.2×G k2=(1.2×0.39+1.4×1.3×1)×0.6+1.2×0.098=1.49kN/mp1=1.4×P k=1.4×1=1.4kN正常使用极限状态：q2=(G k1+Q k1)×s+G k2=(0.39+1)×0.6+0.098=0.932kN/mp2=P k=1kN1、抗弯强度计算简图(kN)M max=q1(L12/8-m2/2)+p1×L1/4=1.49(32/8-02/2)+1.4×3/4=2.727kN.mσ=M max/(γx W X)=2.727×106/(1.05×39.7×103)=65.412N/mm2<[f]=205N/mm2次梁强度满足要求！2、挠度验算计算简图(kN)νmax=q2L14/(384EIx)(5-24(m/L1)2)+p2L13/(48EIx)=0.93×30004/(384×206000×198.3×104)×(5-24(0/3)2)+1×30003/(48×206000×198.3×104)=2.408mm<[ν]=L1/250=3000/250=12m m次梁挠度满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态：R1=q1×B/2=1.49×3/2=2.236kN正常使用极限状态：R2=q2×B/2=0.932×3/2=1.398kN六、主梁验算侧钢丝绳吊点和建筑物上支承点为支座的悬臂简支梁计算（不考虑内侧钢丝绳支点作用）：承载能力极限状态：q1=1.2×(G k3+G k4+G k5)=1.2×(0.142+0.150+0.010)=0.363kN/mp1=1.4×P k/2=1.4×1/2=0.7kNR1=2.236kN正常使用极限状态：q2=G k3+G k4+G k5=0.142+0.150+0.010=0.302kN/mp2=P k/2=0.5kNR2=1.398kN1、强度验算计算简图(kN)弯矩图(kN·m)剪力图(kN)R左=7.449KNM max=3.018kN·mN=R左/tanα=R左/(h1/a1)= 7.449/(2.800/2.500)=6.651kNσ=M max/(γx W X)+N/A=3.018×106/(1.05×80.500×103)+6.651×103/18.51×102=39.296 N/mm2<[f]=205.000 N/mm2主梁强度满足要求！2、挠度验算计算简图(kN)变形图(kN·m)νmax=1.005mm<[ν]=a1/250=2500.00/250=10.000mm 主梁挠度满足要求！3、支座反力计算剪力图(kN)R左=7.449KN七、钢丝绳验算花篮螺栓T外=R左/sinα=7.449/0.746=9.986kN[Fg]=aF g/K=0.820×322.000/9.000=29.338kN>T外=9.986kN 钢丝绳强度满足要求！八、拉环验算节点二σ=T外/(2A)=9.986×103/[2×3.14×(20/2)2]=15.902 N/mm2 < [f]= 65N/mm2 拉环强度满足要求！九、焊缝验算节点三σf=T外/(h e×l w)=9.986×103/(2×8.000×120.000)=5.201N/mm2<f f w=160N/mm2拉环焊缝强度满足要求！11。
防护棚架构计算书
高层建筑临街底层悬挑长6米防护棚结构计算书一、防护棚架构受力分析1.1、简化模型详图1防护棚主梁采用工字钢，纵距1.5米，两道钢丝绳斜拉到以上两层边梁上，层高4.5米，简化为两跨连续梁计算主梁内力，BC跨搭设2层外加，P=4.35KN，设工字钢为工18#，q1=241N/m=0.24 KN/m,以下分析钢绳和主梁内力。
1.2、工字钢梁及钢丝绳内力计算设坠落物落在防护棚上，折算为均布活载q2=1 KN/㎡,化为线载q2=1.5 KN/m,竹架板q3=0.35×1.5=0.53 KN/m，钢管q4=0.04KN/m，组合后，q=1.2×0.81＋1.4×1.5=3.1KN/m.查《建筑结构静力计算手册》，中国建筑工业出版社·1975.N B=-0.125×3.1×32-0.167×4.35×3=-5.7 KN·mM1=0.07×3.1×9+0.278×4.35×3=5.6 KN·mV B=0.625×3.1×3+1.167×4.35=10.9 KNN C=0.375×3.1×3+0.833×4.35=7.10 KNN B= V B=10.9 KNN A=0.375×3.1×3+0.167×4.35=4.20 KN由图（a），设分解到钢丝绳拉力为N1，N2N1= N A/sin57.2°=4.20/0.84=5.0 KNN2= N B /sin58.11°=10.9/ sin58.11°=12.8 KN设分解到主梁轴压力为N AB,N BCN AB= N1cos57.2°=5.0×0.54=2.7 KNN BC = N AB+ N2cos58.11°=2.70+12.8×cos58.11°=6.76 KN二、强度验算2.1、工字钢强度验算选Ⅰ14，A=2152㎜2，W=102000㎜2，按《钢结构设计规范》GB50017-2003，压弯公式.5.2.1，r=1.2,f=205MPa N/A±M/rw=12.8×103/2152±5.7×106/1.2×102000 =5.9±46.6=52.5(40.7)＜f=205 MPa(满足)1.5Afv=1.5×2152×125=404 KN＞V B=10.9 KN(满足)2.2、钢丝绳直径d选择Fg=12.8 KN,T=15.19 KN, n=1.667[Fg]/（zt）=0.7＜3，Pg=9[Fg]/0.85=135.5 KN,d min=( Pg)/0.51/2=16㎜,选⊙16钢丝绳。
防护棚设计计算书-1
防护棚设计计算书-1防护棚设计计算书一、计算依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《钢结构设计规范》GB50017-20034、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20135、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-2011二、计算参数及简图示意简图（图1）正立面图（图2）侧立面图三、防护层纵向水平钢管验算脚手板下为纵向搭设钢管时，钢管主要承受荷载为：恒荷载为钢管自重，脚手板自重；活荷载为高空坠物等产生最大集中荷载；强度验算采用荷载效应基本组合的设计值，按规范恒荷载分项系数取1.2，活荷载取1.4；挠度验算按正常使用极限状态验算变形，分项系数均为1.0。
按单跨简支梁模型计算,结果偏于安全。
1、强度验算恒荷载为：g1=1.2(g+g1k×a)=1.2×(0.035+0.35×0.5)=0.253kN/m活荷载为：F1=1.4F k=1.4×1.5=2.1kN受力简图如下:（图3）简支梁受力简图1（图4）承载能力极限状态下的应力图M max=0.811kN·mσ=M max/W=0.811×106/5130=158.047N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求2、挠度验算恒荷载：g k1=g+g1k×a=0.035+0.35×0.5=0.21kN/m活荷载：F k1=F k=1.5kN（图5）正常使用极限状态下的受力简图（图6）次梁变形图(mm)νmax=6.013mm≤[ν]=10mm满足要求四、防护层横向水平钢管验算横向钢管主要承受纵向钢管传递的集中力及钢管自重，恒荷载为：纵向钢管传递的恒荷载及横向钢管自重，活荷载为纵向钢管传递下来的活荷载；分别按承载能力极限状态和正常使用极限状态进行强度及挠度验算。
1、强度验算恒荷载：g2=1.2g=1.2×0.035=0.043kN/mF21=1.2(g+g1k×a)×l a=1.2×(0.035+0.35×0.5)×2=0.505kN活荷载：F22=1.4F k=1.4×1.5=2.1kN受力简图如下：（图7）横向钢管受力简图（图8）承载能力极限状态下的应力图M max=0.615kN·m;σ=M max/W=0.615×106/5130=119.825N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求2、挠度验算恒荷载：g k2=g=0.035kN/mF k21=(g+g1k×a)×l a=(0.035+0.35×0.5)×2=0.421kN/m活荷载：F k22=F k=1.5kN简图如下：（图9）正常使用极限状态下的受力简图（图10）横向钢管变形图(mm) νmax=2.172mm≤[ν]=10mm满足要求3、支座反力计算承载能力极限状态下支座反力为：R=3.941kN正常使用极限状态下支座反力为：R k=2.996kN五、扣件抗滑移计算由上知最大扣件滑移力为R max==3.941kN≤[R]=8N/mm2满足要求六、立柱验算1、长细比验算防护棚立杆一般只在纵向有水平支撑杆，横向只有地面、斜撑(存在时)及防护层约束，故一般为横向失稳。
悬挑防护棚计算书
1、荷载计算：Φ48钢管：0.038kn/m 木模板：0.12kn/m16#工字钢：0.207kn/m 活荷载：2kn/m2恒荷载分项系数：1.2 活荷载分项系数：1.4动力系数：1.2上层模板：0.12kn/m×12m×18m=25.92kn上层钢管：（16×18m+0.5m×16×6）×0.038kn/m=12.768 kn 下层模板：0.12kn/m×12m×18m=25.92kn下层钢管：27×18m×0.038kn /m=18.468kn16#工字钢：12m×6×0.207kn/m=14.904kn∑=97.98kn活荷载：2kn/m2×12m×18m=432kn综上所述：Q=1.2×97.98kn+1.2×1.4×432kn=843.336kn 即：q=11.73kn/m2、计算模型如图所示：根据矩阵位移法计算得知：跨内最大弯矩：0.08ql2=0.08×11.73kn/m×16m2=15.01kn·mMa=Mb=-0.1×11.73kn/m×16m2=18.768 kn·m 剪力计算：Va=0.4×11.73kn/m×4m=18.76knV b左=-0.6×11.73kn/m×4m=-28.15knV b右=0.5×11.73kn/m×4m=23.46knV c左=-0.5×11.73kn/m×4m=-23.46knV c右=0.6×11.73kn/m×4m=28.15knVd=-0.4×11.73kn/m×4m=18.76kn剪力图：（kn）弯矩图：（kn·m）3、抗弯强度验算：16#工字钢截面特性：惯性矩（I）=1130cm4 强度设计值（f）=205n/mm2 截面抵抗矩：（W）=141cm3 弹性模量（E）=206×103n/mm2б=M/(R X W X)+N/A=126.8+83.1kn/2610mm2=158.6n/mm2＜[f]=205n/mm2所以满足要求！4、稳定性验算：б=M/(R X W X)=18.77kn·m/（1.05×141000）=126.8n/mm2＜[f]=205n/mm2R X取1.05；满足要求！5、钢丝绳拉力验算：单根￠14钢丝绳拉力为：1373 kn，假设当钢丝绳与拉结体形成450夹角时其拉力为：1373 kn×sin450=970.86 KN﹥∑N=140.556kn远远满足要求。
最新 型钢悬挑防护棚计算书
型钢悬挑防护棚计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、基本参数二、主梁布置及锚固参数三、荷载参数1、防护棚荷载基本参数示意图：剖立面示意图平面图四、次梁验算L c为主梁之间添加的横向次梁的间距，L c=L a/(n+1)=1.4/(1+1)=0.7m 承载能力极限状态：q=1.2×(g k1+g k3)×L b +1.2×g k=1.2×(0.35+0.01)×0.6+1.2×0.04=0.307kN/m 横向次梁的集中力：R=1.2×L b×g k =1.2×0.6×0.04=0.029kNP k=1.4p k=1.4×1=1.4kN正常使用极限状态：q'=(g k1+g k3)×L b+g k=(0.35+0.01)×0.6+0.04=0.256kN/m横向次梁的集中力：R'=L b×g k =0.6×0.04=0.024kNP k'=1kN计算简图弯矩图(kN·m)最大弯矩：M=0.442kN.m剪力图(kN)最大剪力：V=1.111kN变形图(mm)最大挠度：ν=3.707mm计算简图弯矩图(kN·m)最大弯矩：M=0.363kN.m剪力图(kN)最大剪力：V=0.93kN变形图(mm)最大挠度：ν=2.545mm1、抗弯验算M max=Max(0.442，0.363)=0.442kN.mσ=M max/W X=0.442×106/(5.26×103)=84.009N/mm2≤[f]=215N/mm2 次梁强度满足！2、抗剪验算V max=Max(1.111，0.93)=1.111kNτmax＝2V max/A=2×1.111×1000/506=4.391N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！3、挠度验算νmax=Max(3.707，2.545)=3.707mm≤[ν]=L a/250=1400/250=5.6mm 次梁挠度满足要求！4、支座反力计算极限状态下支座反力：R次梁=R max=Max(1.515，1.306)=1.515kN正常使用状态下支座反力：R'次梁=R'max=Max(1.142，0.993)=1.142kN五、主梁验算1、主梁验算承载能力极限状态：q=1.2×g k=1.2×0.205=0.246kN/mF1=···=F n=R次梁+F下排=1.515+0.497=2.013kN正常使用极限状态：q'=g k=0.205kN/mF'1=···=F'n=R'次梁+F'下排=1.142+0.414=1.556kN计算简图1）抗弯验算弯矩图(kN·m)M max=4.685kN.mσ=M max/W=4.685×106/(141×103)=33.225N/mm2≤[f]=215N/mm2主梁抗弯度满足！2）抗剪验算剪力图(kN)V max=7.665kNτmax＝V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=7.665×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8××6)=9.059N/ mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3）挠度验算变形图(mm)νmax=3.907mm≤[ν]=2L x/250=2×4200/250=33.6mm主梁挠度满足要求！4）支座反力计算R1=-2.939kN；R2=10.973kN；R3=9.472kN；2、支撑杆件设置3、上拉杆件验算上拉杆件角度计算：α1=arctan(n1/m1)= arctan(8000/3700)=65.179°上拉杆件支座力：R S1=R3=9.472kN由上拉钢丝绳（杆件）作用造成的主梁轴向力：N SZ1= R S1/tanα1=9.472/tan(65.179°)=4.381kN上拉钢丝绳（杆件）轴向力：N S1= R S1/sinα1=9.472/sin(65.179°)=10.436kN上拉钢丝绳（杆件）的最大轴向拉力：N S=max[N S1] =10.436kN查(《建筑施工计算手册》江正荣着2001年7月第一版)表13-4、13-5、13-6得，钢丝绳破断拉力总和：F g=161.462kN[F g]=α×F g/k=0.85×161.462/9=15.249kN≥N S=10.436kN符合要求！n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×15.249/(2×15.19)=1个≤[n]=3个符合要求！花篮螺栓验算：σ=[F g]/(π×d e2/4)=15.249×103/(π×142/4)=99.059N/mm2≤[ft]=170N/mm2符合要求！拉环验算：σ =[F g]/(2A)=2[F g]/πd2=2×15.249×103/(π×202)=24.27N/mm2≤[f]=65N/mm2注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2符合要求！拉环详图(主梁为工字钢)角焊缝验算：τf=N S1cosα1/(0.7h f l w)=10.436×103×cos(65.179)/(0.7×8×160)=4.889N/mm2≤f f w=160N/mm2 符合要求！σf=N S1sinα1/(0.7h f×l w)=10.436×103×sinα1/(0.7×8×160)=10.571N/mm2≤βf f f w=1.22×160=195.2N/mm2符合要求！[(σf/βf)2+τf2]0.5=[(10.571/1.22)2+4.8892]0.5=9.949N/mm2≤f f w=160N/mm2符合要求！4、悬挑主梁整体稳定性验算主梁轴向力：N =N sz1 =4.381kN压弯构件强度：σmax=M max/(γW)+N/A=4.685×106/(1.05×141000)+4.381×103/2610=33. 321 N/mm2≤[f]=215N/mm2满足要求！受弯构件整体稳定性分析：其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=0.99由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到φb值为0.785。
安全系统通道防护棚计算书
安全通道防护棚计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-913、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20114、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、搭设参数计算简图：扣件钢管防护棚_正面图扣件钢管防护棚_侧面图二、荷载设计三、纵向水平杆验算承载力使用极限状态:格构柱q=1.2(g×a+0.033) =1.2×(0.5×0.4+0.033)=0.28kN/m k1=1.4×1=1.4kNp=1.4Pk正常使用极限状态格构柱q1=g×a+0.033 =0.5×0.4+0.033=0.233kN/mk1p1=Pk =1 kN1、抗弯验算Mmax=0.335 kN·mσ=Mmax/W=0.335×106/4490=74.711N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、挠度验算νmax=1.363 mm[ν]＝min[max{a1，la，l2-a1}/150，10] = min[max{400，1500，800-400}/150，10] =10mmνmax≤[ν] 满足要求！3、支座反力计算承载力使用极限状态 Rmax=1.637 kN 四、横向水平杆验算承载力使用极限状态格构柱：F=1.2(gk1a+0.033)(la+ a1)/2=1.2×(0.5×0.4+0.033)×(1.5+0.4)/2=0.266 kNp=1.4Pk=1.4×1=1.4 kN 正常使用极限状态格构柱：F1=(gk1a+0.033)(la+ a1)/2=(0.5×0.4+0.033)×(1.5+0.4)/2=0.222 kNp1=Pk=1 kN计算简图如下：1、抗弯验算/W=0.483×106/4490=107.594N/mm2≤[f]=205N/mm2 σ=Mmax满足要求！2、挠度验算νmax =3.109mm≤[ν]＝min[max(l1-a1, lb, a1)/150，10] = min[max(2200-400,3600, 400)/150，10] =10mm满足要求！3、支座反力计算承载力使用极限状态Rmax=2.593 kN五、扣件抗滑承载力验算Rmax=2.593 kN≤Rc =0.8×8=6.4 kN 满足要求！六、斜撑稳定性验算α1=arctan( l1/(H-h2))=arctan(2200/(4000-2500))=55.713°第1层防护层传递给斜撑荷载计算（1）横向斜撑验算承载力使用极限状态格构柱：F=1.2(gk1a+0.033)(la+ a1)/2=1.2×(0.5×0.4+0.033)×(1.5+0.4)/2=0.266 kNp=1.4Pk=1.4×1=1.4 kN 横向斜撑计算简图如下：横向斜撑最大支座反力：R2max=2.022 kN 横向斜撑轴向力：N21= R2max/cosα1=2.022/cos55.713°=3.589 kNN=N21=3.589 kN斜撑自由长度：h= h1/cosα1=0.8/cos55.713°=1.42 m斜撑计算长度l0=kμ2h=1×1.3×1.42=1.846 m长细比λ= l/i=1846.142/15.9=116.11≤250 满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：斜撑计算长度l0=kμ2h=1.155*1.300*1.420=2.132m长细比λ= l/i =2132/15.9=134.11查《规范》JGJ130-2011表A.0.6得，φ= 0.376σ= N/(φA) =3588.705/(0.376×424)=22.51N/mm2 σ≤[f]=205N/mm2满足要求！第2层防护层传递给斜撑荷载计算（1）横向斜撑验算承载力使用极限状态格构柱：F=1.2(gk1a+0.033)(la+ a1)/2=1.2×(0.5×0.4+0.033)×(1.5+0.4)/2=0.266 kN横向斜撑计算简图如下：横向斜撑最大支座反力：R2max=1.509 kN 横向斜撑轴向力：N22= R2max/cosα1=1.509/cos55.713°=2.679 kNN=N21+N22=6.268 kN斜撑自由长度：h= (H-(n-1)h1-h2)/cosα1=(4-(2-1)×0.8-2.5)/cos55.713°=1.243 m斜撑计算长度l0=kμ2h=1×1.3×1.243=1.615 m长细比λ= l/i=1615.375/15.9=101.596≤250 满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：斜撑计算长度l0=kμ2h=1.155*1.300*1.243=1.866m长细比λ= l/i =1866/15.9=117.34查《规范》JGJ130-2011表A.0.6得，φ= 0.47σ= N/(φA) =6267.938/(0.47×424)=31.453N/mm2 σ≤[f]=205N/mm2满足要求！七、立杆稳定性验算立杆荷载计算1、防护棚结构自重NG1k 钢管长度：L=n[(la + a1) ((lb+2a1)/a+1)/2+ lb]+2( l12+(H- h2)2)0.5+4H=2×[(1.5+0.4)×((3.6+2×0.4)/0.4+1)/2+3.6]+2×(2.22+(4-2.5)2)0.5+4×4=51.325m 扣件数量：m=2n[((lb +2a1)/a-3)/2+1×4]=2×2×[((3.6+2×0.4)/0.4-3)/2+1×4]=32个NG1k=0.033L+0.015m=0.033×51.325+0.015×32=2.189kN2、防护棚构配件自重NG2k防护层防护材料自重标准值NG2k1=n×gk1×(la+ a1)×(lb+ 2a1)/2=2×0.5×(1.5+0.4)×(3.6+2×0.4)/2=4.18 kN栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2=gk2×(la+ a1)=0.11×(1.5+0.4)=0.209 kN纵向外侧防护自重标准值NG2k3=gk3×(la+ a1)=0.2×(1.5+0.4)=0.38 kNNG2k = NG2k1+ NG2k2+ NG2k3=4.18+0.209+0.38=4.769 kN经计算得到，静荷载标准值：NGk = NG1k+ NG2k=2.189+4.769=6.958 kN3、冲击荷载标准值NQkNQk =Pk=1 kN立杆荷载设计值：N=1.2NGk + 1.4NQk=1.2×6.958+ 1.4×1=9.75 kN立杆的稳定性验算1、立杆长细比验算立杆自由长度h取立杆步距1.2m立杆计算长度l0=kμ1h=1×1.3×1.2=1.56m长细比λ= l/i=1560/15.9=98.113≤210 满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=kμ2h=1.155*1.300*1.200=1.802m长细比λ= l/i =1802/15.9=113.32查《规范》JGJ130-2011表A.0.6得，φ= 0.496 2、立杆稳定性验算标准文档实用大全 σ= N/4/(φA) =9749.763/4/(0.496×424)=11.59N/mm 2 σ≤[f]=205N/mm 2满足要求！八、立杆地基承载力验算立杆荷载标准值：N=N Gk + N Qk =6.958+1=7.958立杆底垫板平均压力P=N/(k c A)=7.958/(1×0.25)=31.833 kPaP ≤f g =140 kPa满足要求！。
1-3#楼悬挑防护棚计算书
1-3#楼悬挑防护棚计算书悬挑防护棚计算书一、基本参数悬挑防护棚类型双层悬挑防护棚防护棚两层之间间距h(m)0.6防护栏高度h1(m)0.5悬挑防护棚悬挑长度A(m)6悬挑防护棚宽度B(m)70悬挑防护棚的水平倾斜角度a°5主梁间距La(m) 1.5纵向次梁间距Lb(m)0.5主梁之间添加横向次梁的根数n2内侧纵向次梁离主梁与主体锚固点距离a(m)1二、撑拉杆件参数支撑序号支撑方式材料选择Ln(m): 支撑杆件在主梁上锚固点到主梁锚固点处直线长度Sn(m): 支撑杆件在外墙锚固点到主梁锚固点处竖直距离是否参与计算1上拉钢丝绳 1.53是2上拉钢管33是3上拉钢丝绳 4.56是4上拉钢丝绳 5.56是侧立面示意图平面图三、荷载参数防护层内材料类型木脚手板防护层内材料自重标准值gk1(kN/m2)0.3栏杆与挡脚板类型栏杆、木脚手板挡板栏杆与挡脚板自重标值gk2(kN/m)0.17安全网自重gk3(kN/m2)0.01冲击荷载pk(kN)1次梁自重gk4(kN/m)0.0333主梁自重gk5(kN/m)0.0333四、次梁验算次梁材料钢管次梁钢管型号Ф48×3截面面积A(cm2) 4.24截面惯性矩Ix(cm4)10.78截面抵抗矩Wx(cm3) 4.49抗弯强度设计值[f](N/mm2)205回转半径i(mm)15.9弹性模量E(N/mm2)206000次梁计算方式三等跨连续梁c c a计算简图：计算抗弯：M=0.464kN.m 计算抗剪：V=1.069kN计算挠度：ν=2.565mm 计算简图：计算抗弯：M=0.382kN.m 计算抗剪：V=0.89kN计算挠度：ν=1.77mm承载能力极限状态：q=1.2×(g k1+g k3)×L b+1.2×g k4=1.2×(0.3+0.01)×0.5+1.2×0.0333=0.226kN/m 横向次梁的集中力：R=1.2×L b×g k4=1.2×0.5×0.0333=0.02kNP k =1.4pk=1.4×1=1.4kN正常使用极限状态：q'=(g k1+g k3)×L b+g k4=(0.3+0.01)×0.5+0.0333=0.188kN/m横向次梁的集中力：R'=L b×g k4=0.5×0.0333=0.0166kNP k'=1kN1.抗弯验算M max=Max(0.464，0.382)=0.464kN.mσ=M max/W X=0.464×106/(4.49×103)=103.371N/mm2≤[f]=205N/mm2次梁强度满足！2.挠度验算νmax=Max(2.565，1.77)=2.565mm≤[ν]=L a/400=1500/400=3.75mm次梁挠度满足要求！3.支座反力计算极限状态下支座反力：R次梁=R max=Max(1.433，1.223)=1.433kN正常使用状态下支座反力：R'次梁=R'max=Max(1.074，0.924)=1.074kN五、主梁验算主梁材料单钢管主梁钢管型号Ф48×3截面面积A(cm2) 4.24截面惯性矩Ix(cm4)10.78截面抵抗矩Wx(cm3) 4.49抗弯强度设计值[f](N/mm2)205回转半径i(mm)15.9弹性模量E(N/mm2)206000主梁与主体结构的连接方式双扣件扣件的抗滑移折减系数0.9计算抗弯：M=0.92kN.m计算抗剪：V=2.138kN计算挠度：下层防护棚传递至悬挑主梁荷载标准值R'(kN)设计值R(kN)连接两层短立杆的自重荷载h×g k40.6×0.0333=0.021.2×0.6×0.0333 =0.024下层纵向次梁的自重荷载L a×g k4 1.5×0.0333=0.051.2×1.5×0.0333 =0.06下层横向次梁的自重荷载2×L b×g k42×0.5×0.0333=0.0331.2×2×0.5×0.0 333=0.04防护层内材料自重L a×L b×g k1 1.5×0.5×0.3=0.2251.2×1.5×0.5×0. 3=0.27安全网自重荷载L a×L b×g k3 1.5×0.5×0.01=0.0081.2×1.5×0.5×0. 01=0.009合计0.3360.403 q x=1.2×q×sin（α0）=1.2×g k5×sin（50）=1.2×0.0333×0.0872=0.0035kN/mq y=1.2×q×cos（α0）=1.2×g k5×cos（50）=1.2×0.0333×0.9962=0.0398kN/mR x=(R次梁+R下排)×sin(α0)=1.836×0.0872=0.16kNR y=(R次梁+R下排)×cos(α0)=1.836×0.9962=1.8291kN正常使用极限状态：q'x=q×sin（α0）=g k5×sin（50）=0.0333×0.0872=0.0029kN/mq'y=q×cos（α0）=g k5×cos（50）=0.0333×0.9962=0.0332kN/mR'x=(R'次梁+R'下排)×sin(α0)=1.409×0.0872=0.1228kNR'y=(R'次梁+R'下排)×cos(α0)=1.409×0.9962=1.4041kN1.抗弯验算M max=0.92kN.mσ=M max/W X=0.92×106/(4.49×103)=204.804N/mm2≤[f]=205N/mm2主梁抗弯度满足！2.挠度验算νmax=6.788mm≤[ν]=A/400=6000/400=10.6mm主梁挠度满足要求！3.支座反力计算R0=0.273kNR1=5.191kNR2=5.94kNR3=3.719kNR4=5.238kN上拉部分：第1道上拉：F1=R1/(sin(α+arctan((S1-L1×sinα)/(L1×cosα))))=5.191/(sin(5+arctan((3-1.5×sin5)/(1.5×cos5)))) =5.619kN第2道上拉：F2=R2/(sin(α+arctan((S2-L2×sinα)/(L2×cosα))))=5.94/(sin(5+arctan((3-3×sin5)/(3×co s5)))) =8.056kN第3道上拉：F3=R3/(sin(α+arctan((S3-L3×sinα)/(L3×cosα))))=3.719/(sin(5+arctan((6-4.5×sin5)/(4.5×cos5)))) =4.467kN第4道上拉：F4=R4/(sin(α+arctan((S4-L4×sinα)/(L4×cosα))))=5.238/(sin(5+arctan((6-5.5×sin5)/(5.5×cos5)))) =6.816kN4.主梁稳定性验算N max=q x×A+R x((A-a)/L b+1)+(F12-R12)0.5+(F22-R22)0.5+(F32-R32)0.5+(F42-R42)0.5=0.0035×6+0.16×（(6-1)/0.5+1）+(5.6192-5.1912)0.5+(8.0562-5.942)0.5+(4.4672-3.7192)0.5+(6.8162-5.2382)0.5=16.211kN λx=L1/i=1500/15.9=94.34查《规范》表A得，φ=0.634σ=N/(φA)=16211.232/(0.634×4.24×102)=60.306N/mm2≤[f]=205N/mm2主梁稳定性满足要求！六、主梁与主体结构连接点强度计算扣件抗滑承载力验算：N max=q x×A+R x((A-a)/L b+1)+(F12-R12)0.5+(F22-R22)0.5+(F32-R32)0.5+(F42-R42)0.5=0.0035×6+0.16×（(6-1)/0.5+1）+(5.6192-5.1912)0.5+(8.0562-5.942)0.5+(4.4672-3.7192)0.5+(6.8162-5.2382)0.5=16.211kN 主梁钢管扣件抗滑移N max=16.211kN>0.9×12=10.8kN主梁与主体结构预埋钢管扣件抗滑移计算：N1max=R0×cosα+N max×sinα=0.273×cos(50)+16.211×sin(50)= 1.685kN≤R c=0.9×12=10.8kN 主梁上的扣件抗滑承载力不满足要求！建议增加扣减的数量！七、拉撑绳杆承载力计算钢丝绳型号6×19钢丝绳公称抗拉强度(N/mm2)1550钢丝绳直径(mm)12.5钢丝绳不均匀系数α0.85钢丝绳安全系数k9钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)15.19钢丝绳绳夹数量[n]3花篮螺栓在螺纹处的有效直径12花篮螺栓抗拉强度设计值[ft](N/mm2)170de(mm)主梁拉环直径d(mm)20焊缝厚度he(mm)10焊缝长度lw(mm)100角焊缝强度设计值ftw(N/mm2)160钢丝绳节点钢丝绳的最大轴向拉力N S=Max[F1,F3,F4]=6.816kN查(《建筑施工计算手册》江正荣著2001年7月第一版)表13-4、13-5、13-6得，钢丝绳破断拉力总和：Fg=97.3kN[F g]=α× F g/k=0.85×97.3/9=9.189kN≥N S=6.816kN符合要求！绳夹数量：n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×9.189/(2×15.19)=1个≤[n]=3个符合要求！花篮螺栓验算：σ=[F g]/(π×d e2/4)=9.189×103/(π×122/4)=81.253N/mm2≤[ft]=170N/mm2符合要求！拉环验算：σ =[F g]/(2A)=2[F g]/πd2=2×9.189×103/(π×202)=14.625N/mm2≤[f]=65N/mm2注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2符合要求！角焊缝验算：τf =N S/(h e×l w)=6.816×103/(10×100)=6.816N/mm2≤f t w=160N/mm2符合要求！2.上拉杆件为钢管上拉杆截面类型Ф48×3上拉杆截面积A(cm2) 4.24上拉杆截面惯性矩I(cm4)10.78上拉杆截面抵抗矩W(cm3) 4.49上拉杆材料抗拉强度设计值205上拉杆件弹性模量E(N/mm2)206000f(N/mm2)焊缝厚度h e(mm)15焊缝长度l w(mm)120角焊缝强度设计值f t w(N/mm2)160对接焊缝抗拉强度设计值f t w(N/mm2)185S2轴心受拉稳定性计算：σ=N S/A=8.056×103/424=19.001N/mm2≤f=205N/mm2符合要求！钢管扣件抗滑移N S=8.056kN≤0.9×12=10.8kN扣件抗滑承载力满足要求！角焊缝验算：τf=N S/(h e×l w)=8.056×103/(15×120)=4.476N/mm2≤f t w=160N/mm2符合要求！对接焊缝验算：σ=N S/(l w t)=8.056×103/A=8.056×103/424=19.001N/mm2≤f t w=185N/mm2符合要求！结论和建议：1.主梁上的扣件抗滑承载力不满足要求！建议增加扣减的数量！。
外脚手架架体外悬挑安全防护棚计算书
外脚手架架体外悬挑安全防护棚计算书编制单位：编制人：审核人：日期：目录一、防护棚搭设方案 (1)二.防护棚受力计算 (2)（一）、荷载取值 (2)（二）、纵向水平支撑钢管计算 (2)（三）、悬挑横向支撑钢管计算 (4)（四）、斜拉钢管、钢丝绳计算 (6)（五）、斜拉钢管扣件抗滑力的计算 (7)（六）、钢丝绳验算 (7)（七）、吊环强度计算 (7)二.防护棚受力计算（一）、荷载取值1、脚手板：脚手板自重标准值(kN/m2)：0.30；2、安全网自重标准值(kN/m2)：0.005；3、高空坠落物最大荷载标准值N(kN)：1 ；4、每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038；5、查《建筑结构荷载规范》风荷载，式中：ωk——风荷载标准值（kN/m2）。
βz——风振系数，取1.0；μz——风压高度变化系数，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GBJ50009-2001）规定采用。
地面高度为12m，取值为1.07。
μS——脚手架风荷载体型系数，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GBJ50009-2001）规定取μS=1.3×ψ=1.3×0.089=0.116。
（其中ψ为挡风系数）ω0——基本风压（kN/m2），按现行国家标准《建筑结构荷载规范》采用。
清远三十年一遇取0.32kN/m2。
ωK=0.7×1×1.07×0.116×0.32=0.028kN/m2。
（二）、纵向水平支撑钢管计算纵向钢管按照三跨连续梁计算，承受钢管自重、脚手板及安全网自重、坠落物冲击集中荷载、风荷载。
因坠落物冲击集中荷载、风荷载不会同时作用，因此按二者分别作用最大值计算。
因防护棚按照承载能力极限状态设计，不考虑正常使用极限状态。
截面几何参数如下：钢管截面抵抗矩 W=5.08 cm3;钢管截面惯性矩 I=12.19 cm4;钢管净截面面积： A=4.89 cm2；1.荷载的计算(1)脚手板自重(kN/m)：q1=0.30×0.8=0.24kN/m；(2)钢管自重(kN/m)q2=0.038（3）安全网自重(kN/m)q3=0.005×0.8=0.004（4）风荷载(kN/m)q4=0.028×0.8=0.022(5) 高空坠落物最大荷载标准值(kN)：N= 1kN；2.纵向强度验算1、纵向支撑钢管按三跨连续梁计算；（1）坠落物冲击集中荷载作用下最大弯矩计算公式如下:纵向钢管计算简图M=0.08ql2 + 0.2Fl均布恒载：q=1.2 ×（0.24+0.038+0.004） =0.338kN/m；冲击荷载：F=1.4×1=1.4kN；最大弯距 M=0.08×0.338×1.52 + 0.2×1.4×1.5= 0.481kN·m；最大应力σ=M / W=0.481×106 / (5.08×103)=94.583N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 [f]=205N/mm2；支撑钢管的计算应力 94.583N/mm2小于钢管的抗弯强度设计值 205N/mm2，满足要求！（2）风荷载作用下最大弯矩计算公式如下:纵向钢管计算简图M=0.08ql2当考虑风荷载为正荷载时q=1.2 ×（0.24+0.038+0.004）+1.4×0.022=0.369 kN/m；最大弯距 M=0.08×0.369×1.52 = 0.066kN·m；最大应力σ=M / W=0.066×106 / (5.08×103)=12.99N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 [f]=205N/mm2；支撑钢管的计算应力 12.99N/mm2小于钢管的抗弯强度设计值 205N/mm2，满足要求！当考虑风荷载为负荷载时q=1.2 ×（0.24+0.038+0.004）-1.4×0.022=0.308 kN/m；最大弯距 M=0.08×0.308×1.52 = 0.055kN·m；最大应力σ=M / W=0.055×106 / (5.08×103)=10.83N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 [f]=205N/mm2；支撑钢管的计算应力 10.83N/mm2小于钢管的抗弯强度设计值 205N/mm2，满足要求！（三）、悬挑横向支撑钢管计算悬挑横向水平钢管按照承载能力极限状态设计，按照两跨连续梁计算；1、坠落物冲击集中荷载作用下最大弯矩、及支座剪力计算公式如下:冲击荷载按最不利情况作用于跨中，上部钢管传递的恒载按等间距步置。
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防护棚计算书
编制依据：《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001。
由于防护棚有双层防护，故只按照承载能力极限状态设计，不考虑正常使用极限状态。
计算书中规定防护棚开间方向为横向，进深方向为纵向，简图如下：
一、参数信息
1、构造参数
立杆横距l b(m)：1.8 ；
立杆纵距l a(m)：2.1 ；
防护棚高度H(m)：5 ；
上下防护层间距h1(m)：0.6 ；
立杆步距h(m)：1.5 ；
斜撑与立杆连接点与地面的距离h2(m)：1.6 ；
斜撑与立杆连接点到下防护层的距离h3(m): 1.5；
水平钢管搭设方式：钢管沿纵向搭设；
水平钢管间距a(m)：0.3 ；
钢管类型：Φ48 × 3.5 ；
扣件连接方式：双扣件 ,双扣件抗滑承载力调整系数: 0.8 ；
2.荷载参数
高空坠落物最大荷载标准值N(kN)：1 ；
脚手板自重(kN/m2)：0.35 ；
栏杆及挡脚板自重(kN/m)：0.15 ；
3.地基参数
地基土类型:素填土；
地基承载力标准值(kPa): 120；
立杆基础底面面积(m2): 0.25；
地基承载力调整系数: 1。
二、纵向水平支撑钢管计算
纵向钢管按照三跨连续梁计算，承受脚手板自重、坠落物冲击集中荷载。
由于防护棚有双层防护，故只按照承载能力极限状态设计，不考虑正常使用极限状态。
截面几何参数如下：
截面抵抗矩 W = 5.08 cm3;
截面惯性矩 I = 12.19 cm4;
纵向钢管计算简图
1.荷载的计算
(1)脚手板自重(kN/m)：
q1 = 0.35×0.3 = 0.105 kN/m；
(2) 高空坠落物最大荷载标准值(kN)：
N= 1 kN；
2.强度验算
纵向支撑钢管按三跨连续梁计算；
最大弯矩计算公式如下:
M = 0.08ql2 + 0.2Fl
均布恒载：q = 1.2 ×0.105 = 0.126 kN/m；
冲击荷载：F = 1.4×1 = 1.4 kN；
最大弯距 M = 0.08×0.126×2.12 + 0.2×1.4×2.1= 0.632 kN.m；
最大应力σ = M / W = 0.632×106 / (5.08×103) = 124.499 N/mm2；
支撑钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；
支撑钢管的计算应力 124.499 N/mm2小于钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2，满足要求！
三、横向支撑钢管计算
横向水平钢管按照承载能力极限状态设计，按照集中荷载作用下的简支梁计算；
冲击荷载按最不利情况作用于跨中，上部钢管传递的恒载按等间距步置。
冲击荷载: F= 1.4 kN；
上部钢管传递恒载：P=1.2×0.35×0.3×2.1 = 0.265 kN；
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图(kN·m)
最大弯矩 M max = 0.987 kN·m ；
最大应力σ= M max / W = 0.987×106 / (5.08×103) = 194.265 N/mm2；
支撑钢管的计算应力 194.265 N/mm2小于横向钢管的抗压强度设计值 205
N/mm2，满足要求！
四、扣件抗滑移计算
水平钢管传递最大支座力N=1.4+ 1.8 / 0.3×0.265/2=2.194；
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN，扣件抗滑移按下式：
R ≤Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.8 kN；
水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 2.194 kN；
R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、立杆的稳定性验算
（一）立杆荷载计算
作用于立杆的荷载包括防护棚结构自重、构配件自重、冲击荷载。
1、防护棚结构自重N G1：
钢管自重取0.04kN/m,扣件自重取0.015kN/个；
钢管长度：L=[1.8/2+2.1×1.8/(2×0.3)] ×2+(5－0.6)/1.5 ×2.1+5= 25.7 m ；
扣件数量：n=2×2+(5－0.6)/1.5= 7 个；
N G1=0.04×25.7 + 0.015×7 = 1.133 kN；
2、防护棚构配件自重(kN)：
栏杆、挡脚板自重：0.15×2.1= 0.315 kN；
脚手板自重：0.35×1.8×2.1/2= 0.662 kN；
N G2=0.315+0.662=0.977 kN；
经计算得到，静荷载标准值 N G = 1.133+ 0.977 = 2.11 kN；
3、冲击荷载N Q (kN)：
N Q = 1 kN ；
立杆荷载设计值 N = 1.2N G + 1.4N Q = 1.2×2.11 + 1.4×1 = 3.931 kN；
（二）立杆的稳定性验算
立杆的稳定性计算公式:
σ = N/φA ≤ [f]
其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN)：N =3.931 kN；
φ ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到；
i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm；
A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2；
W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W= 5.08 cm3；
σ ------- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)；
[f] ---- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；
l0 ---- 计算长度 (m)；
参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001) ： l0 = kμh ；
k ---- 计算长度附加系数，取值为1.155；
μ---- 计算长度系数，参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3；取μ= 1.8；
h ---- 立杆自由长度；
防护棚不同于落地脚手架，一般的落地架在主节点处有横向水平杆支撑，故立杆自由长度取立杆步距；而防护棚在主节点处大多无横向水平杆支撑，立杆自由长度h取值如下；
斜撑与立杆的连接点到地面的距离为1.6 m，；斜撑与立杆的连接点到下层防护层的距离为1.5 m；
h取上述两者的最大值 1.6 m。
立杆计算长度 l0 = kμh = 1.155×1.8×1.6 = 3.326 m；
λ＝l0/i =3.326×103 / (1.58×10) = 211 ；
由长细比λ查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.163 ；
钢管立杆受压应力计算值；σ =3.931 ×103/( 0.163×4.89×102 )= 49.323 N/mm2；
钢管立杆稳定性验算σ = 49.323 N/mm2小于抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
六、立杆的地基承载力计算
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求：
p ≤ f g
地基承载力设计值:
f g = f gk×k c = 120×1 = 120 kPa ；
其中，地基承载力标准值：f gk= 120 kPa ；
脚手架地基承载力调整系数：k c = 1 ；
立杆基础底面的平均压力：p = N/A =3.931 / 0.25 = 15.726 kPa ；
其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N =3.931 kN；
基础底面扩展面积：A = 0.25 m2。
p= 15.726 kPa≤ f g= 120 kPa 。
地基承载力满足要求！。