大容量多电平变换器PWM控制技术现状及进展

  1. 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性,平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
  2. 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
  3. 3、如文档侵犯您的权益,请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间:9:00-18:30)。

一个调制波比较,得到 多 电 平 ’:; 波 , 即 载 波 层 叠 法 (AB++1*+ C12D(21/1(0, AC) ’:;,该方法可直接用于二极管箝 位型多电平结构的控制,对其它类型的多电平结构也适用; 生 "用多个分别移相、幅值相同的三角载波与调制波比较, 成 ’:; 波分别控制各组功率单元, 然后再叠加, 形成多电平 称为载波移相法 >’EB2* ?E1F/ AB++1*+, ’:; 波形, ’?CG ’:;, 一般用在 H 桥级联型结构和电容箝位型结构。 同时, 多电平载波 ’:; 方法还需要实现其它的控制目 标和性能指标, 如电容电压 !" 的平衡、 优化输出谐波、 提高电 压利用率, 开关管功率平衡等。解决途径主要有I!在多载波 上想办法, 即可以改变三角载波之间的相位关系, 如各载波 同相位、 交替反相、 正负反相、 以及载波移相J"在调制波上加 如 H 桥级联型 入相应的零序分量J# 对于某些特殊的结构, 结构、 电容箝位型结构、 以及层叠式多单元结构, 当桥臂上输 出相同的电压时,可以有多种不同的开关状态组合对应, 不 同的开关状态组合对上述一些性能指标的影响是不同的, 选 择适当的开关状态组合就可以实现上述目标。 在 AC ’:; 中,根据三角载波之间相位关系的排列不 同,可有 ! 种载波层叠 ’:; 方式:!同相层叠方式 (’EB2* ; " 正 负 反 相 层 叠 式 (’EB2* 8DD(21/1(0 C12D(21/1(0, ’C) ; # 交 替 反 向 层 叠 式 (K-/*+0B/1L* ’EB2* C12D(21/1(0, ’8C) 简称 K’8C) 。载波移相法 ’? 与 K’8C 8DD(21/1(0 C12D(21/1(0, 非常类似。图 & 示出 M 种调制方式下五电平载波 ’:; 示意 图<$=。这 M 种载波 ’:; 方法在输出谐波方面有所不同。利用 双边傅立叶分析<!=, 可得这 M 种载波方法的各次谐波的值, 从 而得出它们在谐波消除方面的优劣。结论是:
34 包括平衡中点电压、 提高电压利用率、 降低开关损耗等12, 。以
以变换器直流侧最低电位为参考零点 I, 则每一相输出 的电平序数可表示为 I, ……F%K-H。根据空间矢量的定义, -, 多电平变换器三相输出的空间矢量定义为L
% (()M!(*-!J(+) (!) !D J & D& $ ! (*.(+ " MO # ) ! J()N(*.(+ " 0 ) 根据该定义,可得多电平变换器在 !P" 直角坐标系下, 的输出空间状态矢量图, 而且可知, 三相多电平变换器有 %)
图 ’ 多电平变换器开关模型 图中 ().(*.(+—三相的开关函数, —— 且 ().(*.(+,{ I.-.…%K-} 图 ! 各种五电平载波调制示意图 —三相输出. #)D()&.#*D(*&.#+D(+& #).#*.#+——
虽然通过一定的方式分解控制波, 可在 "( 方式下获得 类似于 "& 方式的谐波消除效果, 但这显然失去了 "( 方式的 模块化的优点。"( 方式已成为 * 桥多电平电路的标准 "+, 控制方法, 与其它 "+, 控制方法相比, 有以下的优点: (-) 在任何调制比 !.即任何频率下保证各单元桥具有 相同的输出电压、 功率和开关频率, 而其它的载波方式在 ! 降低时, 会出现部分单元桥没有 "+, 电压输出, 造成单元桥 之间的输出功率不一样,输出电压的等效开关频率下降, 使 得输出电压的谐波含量增加; (’) 与主电路的模块化结构相一致,"( 载波与 "+, 方 式中各个单元的载波和调制波相比也呈现模块化的结构; ()) 对于同样的载波频率,"( 方式下输出电压的频率是 载波频率的 " 倍 (当载波移相等于 ’!/", 。 " 为串联单元数) 对于无中线三相对称系统, 在三相电压中加入 0 的倍数 次谐波时, 不会影响负载电压波形。基于此, 在正弦调制波中 加入不同的零序分量可实现载波调制的优化控制。优化目标
第 !" 卷第 # 期 $%%# 年 &% 月
电力电子技术 ’()*+ ,-*./+(01.2
3(-45"6 7(4# 8./(9*+6 $%%#
大容量多电平变换器 #$% 控制技术现状及进展
李永东,高 跃,候 轩
(清华大学,北京 &%%%NM) 摘要: 多电平 ’:; 控制技术是多电平变换器研究的核心内容之一。 基于传统两电平 ’:; 技术的研究经验, 经 过近十几年的发展, 多电平 ’:; 控制技术已形成了几类不同的实现方法, 同时新的控制方法还在涌现。 与两电平相 比, 多电平 ’:; 控制需要面对一些新的问题, 拓展 ’:; 控制的内涵, 进而形成新的 ’:; 控制思路。按照目前的发 展情况, 多电平 ’:; 控制方法一般有多电平载波 ’:; 方法、 多电平空间矢量 ’:; 方法, 以及其他优化的 ’:; 方 最后指出多电平空间矢量法和载波调制法在一定条件 法。本文对已有的多电平 ’:; 控制技术进行了归纳和分析, 下具有内在的一致性。 关键词: 变换器;脉宽调制 O 多电平;空间矢量调制;载波调制;零序分量控制 中图分类号: P;MQM 文献标识码: K 文章编号: &%%%R&%%ST$%%#G%#R%%%$R%#
空间矢量 ((B:75 C578=; "+,, 法从电动机的 (C"+,) 角度出发, 以三相对称正弦电压供电时交流电动机的理想磁 通圆为基准, 用逆变器不同的开关模式所产生的实际磁通去 逼近基准圆磁通,由它们比较的结果决定逆变器的开关, 形
式中 #)", —负载相电压 #*", #+"—— —变换器三相输出电压, 有时也表示为 #)P#*P#+ #)=, #*=, #+=—— —负载中点对变换器零参考点的电压, 代表变换 #"= —— 器输出的零序分量
" 多电平载波 #$% 技术
多电平变换器载波 ’:; 控制策略,是两电平载波 ?’:; 技术在多电平中的直接推广应用。由于多电平变换器 需要多个载波,因此在调制生成多电平 ’:; 波时有两类基 本方法: 然后与同 ! 首先将多个幅值相同的三角载波叠加, !!!!!!定稿日期: $%%cR%dR5% 作者简介: 李永东 (&"Q$R) 6男6博导6研究方向为电力电子 与电气传动。
%&’
多电平变换器的空间矢量模型()*
三相多电平变换器电路模型是一个三相电压源, 该电压
源的每一相可以输出多级直流电平,对于一个 % 电平变换 器,假设每一级的电 平 值 为 & D’97 EF% G!H, 则 每 相 可 输 出 I, &, J& ……, F% K-H&,共 % 种不同的电平值。 图J 示出典型的多电平变 换器带三相对称负载 的开关模型。
! 引

Baidu Nhomakorabea
多电平脉宽调制 (’:;) 控制技术是多电平变换器研究 的核心技术。 传统两电平变换器的 ’:; 控制方案有许多种, 当微处理器应用于 ’:; 技术实现数字化以后,又不断涌现 常用的两电平 ’:; 算法有载波调 出新的 ’:; 技术。目前, 制法、 电压空间矢量调制法、 优化目标函数调制法等<&=。 这些 ’:; 控制思想也可推广到多电平变换器的控制 中。但多电平变换器的 ’:; 控制方法是与其拓扑紧密联系 的, 不同的拓扑具有不同的特点, 其性能要求亦不同。归纳起 来, 多电平变换器 ’:; 技术的主要控制目标为: !输出电压 的控制, 即变换器输出的脉冲序列在伏秒意义上与参考电压 波形等效; 包括电容电压的 " 变换器本身运行状态的控制, 平衡控制、 输出谐波控制、 所有功率开关的输出功率平衡控 制、 器件开关损耗控制等。 多电平变换器 ’:; 控制方法主要有载波 ’:; 方法、 空间电压矢量>?3;@法和优化 ’:; 方法等。与两电平一样, 载波调制法和空间矢量调制法也具有内在联系和一致性。
种输出开关状态, 对应 -MA&/ 个基本矢量。图 ) 示出四电
/D-
!
%N-
"
平变换器空间矢量图。
二极管箝位型结构、 电容箝位型结构、 以及层叠式多单元结 构为例, 因开关特性的非理想性、 负载波动以及电容参数的 偏差, 某一时刻逆变器输出的电流大小和方向会影响与之相 因此需考虑 #$ 的平衡控制问题。这样, 在三 关的 #$ 的大小, 相正弦调制波中叠加零序分量,不影响输出线电压的大小, 且可以控制相应电容的充放电状态, 实现 #$ 的平衡控制。 还有特定谐波优化 "+,、 电流滞 在两电平 "+, 当中, 环 "+, 等基于另外一种思路的优化 "+, 方法。对于多电 平变换器,也可以采用优化 "+, 技术,如特定谐波消去 "+, 方法、多级电流滞环的方法,其中以特定谐波消去法 ((5657859 *:;<=>?7 @6?<?>:8?=> "+,, 较常用1A4。 (*@"+,)
&’(’)*+,’-. */ #$% 0*-.1*) 2’34-*)*56 7- %8).7!)’(’) 0*-(’1.’19
UV W(0X!Y(0X,ZK8 W[*,H8\ S[B0
>#$%&’(!) *&%+,-$%./6 0,%1%&’ &%%%NM6 2(%&)G :;9.1<3.=PE* ’:; .(0/+(- 12 /E* ]*^ /*.E0(-(X^ 10 _[-/1!-*L*- .(0L*+/*+24;[-/1!-*L*- ’:; .(0/+(- /*.E0(-(X^ EB2 Y*L*-(D*Y L*+^ FB2/ Y[+10X -B2/ Y*.BY*6Y1FF*+*0/ )B^2 EBL* 9**0 D+(D(2*Y (0 /E* 9B212 (F /+BY1/1(0B- /)(!-*L*- ’:; _*/E(Y4A(_DB+*Y )1/E /)(!-*L*- B-X(+1/E_26_[-/1!-*L*- ’:; B-X(+1/E_2 0**Y /( /B.]-* 2(_* 0*) D+(9-*_26/E*+*F(+* 0*) .(0/+(- 2/+B/*X1*2 B+* 0**Y*Y4Z*0*+B--^6_[-/1!-*L*- ’:; 2/+B/*X1*2 10.-[Y* /E+** /^D*2 (F _*/E(Y2I_[-/1!-*L*- AB++1*+ ’:;6 _[-/1!-*L*- ?DB.* 3*./(+ ’:; B0Y 8D/1_B- ’:;4PE12 DBD*+ D+*2*0/2 B0B-^212 B0Y B0 2[__B+^ /( *‘12/10X _[-/1!-*L*’:; 2/+B/*X1*24a10B--^6/E* 10/*+0B- +*-B/1(02 9*/)**0 _[-/1!-*L*- ?3; B0Y AB++1*+ ’:; B-X(+1/E_2 B+* E1XE-1XE/*Y4 >’6 ?*1@9=.(0L*+/*+;’:; O _[-/1!-*L*-;2DB.* L*./(+ _(Y[-B/1(0J .B++1*+ _(Y[-B/1(0J b*+( .(_D(0*0/2 .(0/+(-
图 ) 四电平空间矢量和开关状态图
设负载的中点为 ", 则输出电压满足如下方程组: #)"D#)=.#"= (") #*"D#*=.#"= #+"D#+=.#"= 在三相平衡负载下, 负载相电压之和为零, 则可得下式: ! ($) #"=# (#)=M#*=-#+=) )

! 多电平空间矢量 "#$ 技术
$
大容量多电平变换器 "+, 控制技术现状及进展 (!) "# 方式的谐波性能最好,尤其是线电压谐波性能, $"%& 次之, "%& 效果最差; (’) 前提是在一个基波 $"%& 和 "( 有相同的谐波性能, 周期内总的开关次数相同; 在 "( 方式下, 通过不连续的控制波与移相载波的 ()) 比较, 可得类似 "& 方式的谐波性能。 成 "+, 波形。由于该方法将逆变器和电动机看成一个整体 来处理, 便于微机实时控制, 并具有转矩脉动小, 噪音低, 电 压利用高的优点, 因此目前无论在开环控制系统还是闭环控 24 。 制系统中均得到了广泛应用1-,
相关文档
最新文档