独立避雷针基础
避雷针计算书
设计条件：1.计算依据《钢结构设计规范》 《变电站建筑结构设计技术规定》 《建筑地基基础设计规范》 《建筑结构荷载规范》 《建筑抗震设计规范》 《变电构架设计手册》 2．独立避雷针荷载计算： H=35m ， 第一段高度 h 1=7300mm, 采用钢管Φ 第二段高度 h 2=7000mm, 采用钢管Φ 第三段高度 h 3=7000mm, 采用钢管Φ 第四段高度 h 4=7000mm, 采用钢管Φ 第五段高度 h 5=2400mm, 采用钢管Φ 第六段高度h 6=1950mm, 采用钢管Φ 第七段高度 h 7=1600mm, 采用钢管Φ 第八段高度 h 5=1050mm, 采用钢管Φ按各段高度及外径求得加权平均外径为：D=(7300×535+7000×440+7000×340+7000× 240+2400×152+1950×133+1600×114+1050×95)÷(7300+7000×3+2400+1950+1600+1050)=339mm (实际取用 364mm 偏于安全) 风荷载计算：按《建筑结构荷载规范》 (GB 50009-2001 )( 2006版)查得ω 0=0.60kN/m 2， 风荷载标准值 ：ω k =βz. μ s . μ z . ω0风振系数：单钢管柱 (h>8m), β z =2.0 风压高度变化系数μ z ： h=35m 查《建筑结构荷载规范》 (GB50009-2001 )表 7.2.1( B 类)插值得： μ z =1.42+(1.56-1.42) ×5÷ (40-30)=1.4922风荷载体型系数μ s ：μ z ω 0.d =1.49× 0.60× 0.364 =0.118>0.015 ，取μ s =+0.62ωk =βz .μs . μz . ω 0=2.0×0.6× 1.49× 0.60=1.073kN/m作用于各段钢管的风荷载标准值：第一段钢管Φ 580/Φ 490x10， q 1= ω k xD=1.073 ×0.535=0.574 kN/m 第二段钢管Φ 490/Φ390x8，q 2=ω k xD=1.073 × 0.44=0.472 kN/m第三段钢管Φ 390/Φ290x8，q 3=ω k xD=1.073 × 0.34=0.365 kN/m 第四段钢管Φ 290/Φ190x6，q 4=ωkxD=1.073 × 0.24=0.258 kN/m避雷针计算GB50017-2003 NDGJ96-92 GB 50007-2002GB 50009-2001 (2006 年版) GB 50011-2008580/Φ 490x10，平均直径Φ 535，N=9.5 kN490/Φ 390x8，平均直径Φ 440， N=6 kN 390/Φ 290x7，平均直径Φ 340，N=5 kN290/Φ 190x6，平均直径Φ 240， N=2.5 kN 152x4， N=0.5 kN133x4， N=0.4 kN114x4， N=0.3 kN95x3， N=0.2 kN第五段钢管Φ152x4，q5=ωk xD=1.073 ×0.152=0.163 kN/m第六段钢管Φ133x4，q6=ωk xD=1.073 ×0.133=0.143 kN/m第七段钢管Φ114x4，q7= ω k xD=1.073 ×0.114=0.122 kN/m第八段钢管Φ95x3，q8=ωk xD=1.073 ×0.095=0.102 kN/m 、内力分析各段钢管底风荷载标准值：1) 剪力第八段钢管Q k8=0.102 × 1.05=0.107 kN第七段钢管Q k7=0.107+0.122 × 1.60=0.107+0.195=0.302 kN第六段钢管Q k6=0.302+0.143 × 1.95=0.302+0.279=0.581 kN第五段钢管Q k5=0.581+0.163 × 2.40=0.581+0.391=0.972 kN第四段钢管Q k4=0.972+0.258 × 7=0.972+1.806=2.778 kN第三段钢管Q k3=2.778+0.365 × 7=2.778+2.555=5.333 kN第二段钢管Q k2=5.333+0.472 × 7=5.333+3.304=8.637 kN第一段钢管Q k1=8.637+0.574 × 7.3=8.637+4.19=12.827 kN2) 弯矩第八段钢管M k8=0.5 ×1.05× 0.107=0.056 kNm第七段钢管M k7=0.056+0.107×1.6+0.5×1.6×0.195=0.056+0.171+0.156=0.383 kNm第六段钢管M k6=0.056+0.107×( 1.6+1.95) +0.156+0.195 × 1.95+0.5×1.95× 0.279=0.056+0.38+0.156+0.38+0.272=1.244 kNm第五段钢管M k5=0.056+0.107×(1.6+1.95+2.40)+0.156+0.195×( 1.95+2.40) +0.272+0.279 ×2.40+0.5×2.4× 0.391=0.056+0.637+0.156+0.85+0.272+0.67+0.469=3.574 kNm 第四段钢管M k4=0.056+0.107×(1.6+1.95+2.40+7)+0.156+0.195×( 1.95+2.40+7) +0.272+0.279 ×(2.40+7)+ 0.469+0.391 ×7+0.5×7×1.806=0.056+1.386+0.156+2.213+0.272+2.623+0.469+2.734+6.321=16.23 kNm第三段钢管M k3=0.056+0.107×(1.6+1.95+2.40+7+7 )+0.156+0.195×(1.95+2.40+7+7) +0.272+0.279 ×(2.40+7+7)+ 0.469+0.391 ×(7+7)+6.321+1.806 × 7+0.5 ×7×2.555=0.056+2.135+0.156+3.578+0.272+4.576+0.469+5.474+6.321+12.642+8.943=44.622 kNm第二段钢管M k2=0.056+0.107 ×( 1.6+1.95+2.40+7+7+7 )+0.156+0.195×( 1.95+2.40+7+7+7 )+0.272+0.279 × (2.40+7+7+7)+ 0.469+0.391 ×( 7+7+7) +6.321+1.806 ×(7+7)+8.943+2.555 × 7+0.5×7×3.304=0.056+2.884+0.156+4.943+0.272+6.529+0.469+8.211+6.321+25.284+8.943+17.885+11.564=95.517 kNm第一段钢管M k1=0.056+0.107×( 1.6+1.95+2.40+7+7+7+7.3 )+0.156+0.195 ×(1.95+2.40+7+7+7+7.3 )+0.272+0.279 × (2.40+7+7+7+7.3)+ 0.469+0.391 ×( 7+7+7+7.3 )+6.321+1.806×(7+7+7.3)+8.943+2.555 ×( 7+7.3 )+11.564+3.304×7.3+0.5×7.3×4.19=0.056+3.665+0.156+6.367+0.272+8.565+0.469+11.065+6.321+38.468+8.943+36.537 +11.564+24.119+15.294=171.862 kNm3）轴力第八段钢管N k8=0.2kN第七段钢管N k7=0.2+0.3=0.5kN第六段钢管N k6=0.5+0.4=0.9kN第五段钢管N k5=0.9+0.5=1.4kN第四段钢管N k4=1.4+2.5=3.9kN第三段钢管N k3=3.9+5=8.9kN第二段钢管N k2=8.9+6=14.9kN第一段钢管N k1=14.9+9.5=24.4kN三、钢管截面特性计算（按平均截面计算）第一段钢管Φ 580/Φ 490x10, 平均直径Φ 535 的截面特性I x=I y=π(d4-d41)/64=3.141592 ×(5354-5154)÷64=568453891.8mm4W x=W y=π(d4-d41)/(32d)=3.141592 ×(5354-5154)÷(32×535)=2125061.3mm3i x=i y=(d2+d21)0.5/4=(535 2+515 2)0.5÷ 4=185.7mm185.8A=π(d2-d21) /4=3.141592×(5352-5152) ÷4=16493.3 mm2第二段钢管Φ 490/Φ 390x8, 平均直径Φ 440 的截面特性I x=I y=π(d4-d41)/64=3.141592 ×(4404-4244)÷64=253366931.8mm4W x=W y=π(d4-d41)/(32d)=3.141592 ×(4404-4244)÷(32×440)=1151667.9mm3i x=i y=(d2+d21)0.5/4=(440 2+424 2)0.5÷ 4=152.8mmA=π(d2-d21) /4=3.141592×(4402-4242) ÷4=10857.3 mm2第三段钢管Φ 390/Φ 290x8, 平均直径Φ 340 的截面特性I x=I y=π(d4-d41)/64=3.141592 ×(3404-3244)÷64=115031326.3mm4W x=W y=π(d4-d41)/(32d)=3.141592 ×(3404-3244)÷(32×340)=676654.9mm3i x=i y=(d2+d21)0.5/4=(340 2+324 2)0.5÷ 4=117.4mmA=π(d2-d21) /4=3.141592 ×(3402-3242) ÷4=8344.1 mm2第四段钢管Φ 290/Φ 190x6, 平均直径Φ 340 的截面特性I x=I y=π(d4-d41)/64=3.141592 ×(2404-2284)÷64=30209536.1mm4W x=W y=π(d4-d41)/(32d)=3.141592 ×(2404-2284)÷(32×240)=251746.1mm3i x=i y=(d2+d21)0.5/4=(240 2+228 2)0.5÷ 4=82.8mmA=π(d2-d21) /4=3.141592 ×(2402-2242) ÷4=5830.8 mm2第五段钢管Φ 152×4 截面特性I x=I y=π(d4-d41)/64=3.141592 ×(1524-1444)÷64=5095913.6mm4W x=W y=π(d4-d41)/(32d)=3.141592 ×(1524-1444)÷(32×152)=67051.5mm3i x=i y=(d2+d21)0.5/4=(152 2+144 2)0.5÷ 4=52.3mmA=π(d2-d21) /4=3.141592 ×(1522-1442) ÷4=1859.8 mm2第六段钢管Φ 133x4 截面特性I x=I y=π(d4-d41)/64=3.141592 ×(1334-1254)÷64=3375252.6mm4W x=W y=π(d4-d41)/(32d)=3.141592×(1334-1254)÷(32x133)=50755.7mm 3i x=i y=(d2+d21)0.5/4=(133 2+125 2)0.5÷ 4=45.6mmA=π(d2-d21) /4=3.141592 ×(1332-1252) ÷4=1621 mm2第七段钢管Φ 114x4 截面特性I x=I y=π(d4-d41)/64=3.141592 ×(1144-1064)÷64=2093494.1mm 4W x=W y=π(d4-d41)/(32d)=3.141592 ×(1144-1064)÷(32×114)=36728mm3 i x=iy=(d2+d21)0.5/4=(1142+1062)0.5÷4=38.9mmA=π(d2-d21) /4=3.141592×(1142-1062) ÷4=1382.3 mm2第八段钢管Φ 95x3 截面特性I x=I y=π(d4-d41)/64=3.141592 ×(954-894)÷64=918345.5mm4W x=W y=π(d4-d41)/(32d)=3.141592×(954-894)÷(32×95)=193333.6mm 3 i x=iy=(d2+d21)0.5/4=(952+892)0.5÷4=32.5mmA=π(d2-d21) /4=3.141592×(952-892) ÷4=867.1mm 2四、强度验算第一段钢管N/A+M x/(γx W x)=1.2×24.4×1000÷16493.3+1.4×171.862×1000000÷(1.15×2125061.3)=1.78+98.46=100.24N/m m 2<215×0.7=150.5 N/mm2N/A-M x/(γx W x)=24.4 ×1000÷16493.3-1.4×171.862×1000000÷(1.15×2125061.3)=1.48-98.46=-96.98N/m m 2<215 ×0.7=150.5 N/mm 2第二段钢管N/A+M x/(γx W x)=1.2×14.9×1000÷10857.3 +1.4 ×95.517 ×1000000÷(1.15×1151667.9)=1.65+100.97=102.61N/m m 2<215 ×0.7=150.5 N/mmN/A-M x/(γx W x)= 14.9×1000÷10857.3 -95.517 ×1000000 ÷(1.15×1151667.9)=1.37-72.12=-70.75N/m m 2<215 × 0.7=150.5 N/mm 2 第三段钢管N/A+M x/(γx W x)= 1.2×8.9×1000÷8344.1 +1.4 ×44.622 ×1000000÷(1.15×676654.9)=1.28+80.28=81.56N/m m 2<215 ×0.7=150.5 N/mm N/A-M x/(γx W x)= 8.9×1000÷8344.1 -44.622×1000000÷(1.15×676654.9)=1.07-57.34=-56.27N/m m 2<215 ×0.7=150.5 N/mm 第四段钢管N/A+M x/(γx W x)= 1.2×3.9×1000÷5830.8 +1.4×16.23×1000000÷(1.15×251746.1)=0.8+78.48=79.28N/m m 2<215×0.7=150.5 N/mm N/A-M x/(γx W x)= 3.9×1000÷5830.8 -16.23×1000000÷(1.15×251746.1)=0.67-56.06=-55.39N/m m 2<215 ×0.7=150.5 N/mm 2第五段钢管N/A+M x/(γx W x)= 1.2×1.4×1000÷1859.8 +1.4×3.574×1000000÷(1.15×67051.5)=0.9+64.89=65.79N/m m 2<215×0.7=150.5 N/mm 2N/A-M x/(γx W x)= 1.4×1000÷1859.8-1.4×3.574×1000000÷(1.15×67051.5)=0.75-64.89=-64.14N/m m 2<215 ×0.7=150.5 N/mm 2第六段钢管N/A+M x/(γx W x)= 1.2×0.9×1000÷1621+1.4×1.244×1000000÷(1.15×50755.7)=0.67+29.84=30.51N/m m 2<215 ×0.7=150.5 N/mm 2 N/A-M x/(γx W x)= 0.9×1000÷1621-1.4×1.244×1000000÷(1.15×50755.7)=0.56-29.84=-29.28N/m m 2<215 ×0.7=150.5 N/mm 2第七段钢管N/A+M x/(γx W x)= 1.2×0.5×1000÷1382.3+1.4×0.383×1000000÷(1.15×36728)=0.43+12.69=13.12N/m m 2<215 ×0.7=150.5 N/mm 2 N/A-M x/(γx W x)= 0.5×1000÷1382.3-1.4×0.383×1000000÷(1.15×36728)=0.36-12.69=-12.33N/m m 2<215 ×0.7=150.5 N/mm 2第八段钢管设计值作用下：N/A+M x/(γx W x)= 1.2×0.2×1000÷1382.3+1.4×0.383×1000000÷(1.15×36728)=0.17+12.69=12.86N/m m 2<215 ×0.7=150.5 N/mm 2 N/A-M x/(γx W x)= 0.2×1000÷1382.3-1.4×0.383×1000000÷(1.15×36728)=0.14-12.69=-12.55N/m m 2<215 ×0.7=150.5 N/mm 2设计值作用下：N/A+M x/(γx W x)= 1.2×0.2×1000÷1382.3+0.383×1000000÷(1.15×36728)=0.17+9.07=9.24N/mm 2<80 N/mm 2N/A-M x/(γx W x)= 0.2×1000÷1382.3-1.4×0.383×1000000÷(1.15×36728)=0.14-12.69=-12.55N/mm 2<80 N/mm 2五、稳定性验算第一段钢管1）平面内的稳定性等效长度计算系数 K=1+M 1/M 2=1+95.517÷171.862=1.556注： (M 1为钢管上部弯矩； M 2为钢管下部弯矩 )x =Kl/i x =1.556×7300÷185.7=61.17<150,查得φx =0.815N 'Ex2EA /(1.1 2x ) 3.1415922 206000 16493.3/(1 .1 61.172) 81471312）平面外的稳定性2) 平面外的稳定性N tx M x 1.2 14900 1.4 1.0 95.517 1000000tx x0.7 2.10 81.27φx A φb W 1x 0.785 10857.3 1.0 1151667.9 83.37kN / m 215kN /m第三段钢管1）平面内的稳定性 等效长度计算系数 注： （M 1为钢管上部弯矩； M 2为钢管下部弯矩 ）mxMx φ A Nφx Ax W 1x (1 0.8 ' ) x 1xNE ' x1.2 24400 1.4 1.0 171.862 10000002.18 98.74100.92kN / m 0.815 16493.3215kN /m1.15 2125061.3 (1 0.8 1.2 24400 )8147131 )φx AtxM xφb W1x1.2 24400 0.815 16493.3 81.43kN /m 215kN /m0.7 1.4 1.0171.862 1000000 2.18 79.251.0 2125061.3第二段钢管1）平面内的稳定性等效长度计算系数K=1+M 1/M 2=1+44.622÷95.517=1.467注： （M 1为钢管上部弯矩； M 2为钢管下部弯矩 ）x =Kl/i x =1.467x7000 ÷ 152.8=67.21<150,查得φx =0.785N 'Ex 2EA /(1.1 x 2) 3.1415922 206000 10857.3 /(1.1 67.212 ) 4442507 NmxM x 1.2 14900φx A x W 1x (1 0.8 N ' ) 0.785 10857.3 x 1x NE 'x2.10 101.3 103.4kN /m 215kN /m1.4 1.0 95.517 10000001.2 149001.15 1151667.9 (1 0.8 )4442507K=1+M 1/M 2=1+16.23/44.622=1.36x =Kl/i x =1.36x7000 ÷ 117.4=81.09<150,查得φx =0.704N 'Ex 2EA/(1.1 2x ) 3.1415922 206000 8344.1 /(1.1 81.092) 2345411NmxMx1.2 8900 1.4 1.0 44.622 1000000φx Ax W 1x (10.8 N ' ) 0.704 8344.11.15 676654.9 (1 0.81.2 8900) N E 'x23454111.82 80.57 82.39kN /m215kN /m2)平面外的稳定性N tx M x 1.2 8900 0.7 1.4 1.044.622 100000064.61.82φx A φb W 1x 0.704 8344.1 1.0 676654.966.42kN /m 215kN /m第四段钢管1) 平面内的稳定性等效长度计算系数 K=1+M 1/M 2=1+3.574 ÷ 16.23=1.22 注： (M 1为钢管上部弯矩； M 2为钢管下部弯矩 )x =Kl/i x =1.22x7000 ÷ 82.8=103.14<150,查得φx =0.56364.37kN/m 215kN /m根据上述结构计算，第五、第六、第七、第八段平面内及平面外都满足要求。
避雷针计算书
避雷针计算一．设计条件：1.计算依据《钢结构设计规范》GB50017-2003《变电站建筑结构设计技术规定》NDGJ96-92《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001（2006年版）《建筑抗震设计规范》GB 50011-2008《变电构架设计手册》2．独立避雷针荷载计算：H=35m，第一段高度h1=7300mm,采用钢管Φ580/Φ490x10，平均直径Φ535，N=9.5 kN第二段高度h2=7000mm,采用钢管Φ490/Φ390x8，平均直径Φ440，N=6 kN第三段高度h3=7000mm,采用钢管Φ390/Φ290x7，平均直径Φ340，N=5 kN第四段高度h4=7000mm,采用钢管Φ290/Φ190x6，平均直径Φ240，N=2.5 kN第五段高度h5=2400mm,采用钢管Φ152x4，N=0.5 kN第六段高度h6=1950mm,采用钢管Φ133x4，N=0.4 kN第七段高度h7=1600mm,采用钢管Φ114x4，N=0.3 kN第八段高度h5=1050mm,采用钢管Φ95x3，N=0.2 kN按各段高度及外径求得加权平均外径为：D=（7300×535+7000×440+7000×340+7000×240+2400×152+1950×133+1600×114+1050×95）÷(7300+7000×3+2400+1950+1600+1050)=339mm（实际取用364mm偏于安全）风荷载计算：按《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2001）（2006版）查得ω0=0.60kN/m2，风荷载标准值：ωk=βz.μs.μz.ω0风振系数：单钢管柱(h>8m),βz=2.0风压高度变化系数μz：h=35m查《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2001）表7.2.1（B类）插值得：μz=1.42+(1.56-1.42)×5÷(40-30)=1.49风荷载体型系数μs：μzω0.d2=1.49×0.60×0.3642=0.118>0.015，取μs=+0.6ωk=βz.μs.μz.ω0=2.0×0.6×1.49×0.60=1.073kN/m2作用于各段钢管的风荷载标准值：第一段钢管Φ580/Φ490x10，q1=ωk xD=1.073×0.535=0.574 kN/m第二段钢管Φ490/Φ390x8，q2=ωk xD=1.073×0.44=0.472 kN/m第三段钢管Φ390/Φ290x8，q3=ωk xD=1.073×0.34=0.365kN/m第四段钢管Φ290/Φ190x6，q4=ωk xD=1.073×0.24=0.258 kN/m第五段钢管Φ152x4，q5=ωk xD=1.073×0.152=0.163 kN/m第六段钢管Φ133x4，q6=ωk xD=1.073×0.133=0.143 kN/m第七段钢管Φ114x4，q7=ωk xD=1.073×0.114=0.122 kN/m第八段钢管Φ95x3，q8=ωk xD=1.073×0.095=0.102 kN/m二、内力分析各段钢管底风荷载标准值：1）剪力第八段钢管Q k8=0.102×1.05=0.107 kN第七段钢管Q k7=0.107+0.122×1.60=0.107+0.195=0.302 kN第六段钢管Q k6=0.302+0.143×1.95=0.302+0.279=0.581 kN第五段钢管Q k5=0.581+0.163×2.40=0.581+0.391=0.972 kN第四段钢管Q k4=0.972+0.258×7=0.972+1.806=2.778 kN第三段钢管Q k3=2.778+0.365×7=2.778+2.555=5.333 kN第二段钢管Q k2=5.333+0.472×7=5.333+3.304=8.637 kN第一段钢管Q k1=8.637+0.574×7.3=8.637+4.19=12.827 kN2）弯矩第八段钢管M k8=0.5×1.05×0.107=0.056 kNm第七段钢管M k7=0.056+0.107×1.6+0.5×1.6×0.195=0.056+0.171+0.156=0.383 kNm 第六段钢管M k6=0.056+0.107×（1.6+1.95）+0.156+0.195×1.95+0.5×1.95×0.279=0.056+0.38+0.156+0.38+0.272=1.244 kNm第五段钢管M k5=0.056+0.107×（1.6+1.95+2.40）+0.156+0.195×（1.95+2.40）+0.272+0.279×2.40+0.5×2.4×0.391=0.056+0.637+0.156+0.85+0.272+0.67+0.469=3.574 kNm 第四段钢管M k4=0.056+0.107×（1.6+1.95+2.40+7）+0.156+0.195×（1.95+2.40+7）+0.272+0.279×(2.40+7)+ 0.469+0.391×7+0.5×7×1.806=0.056+1.386+0.156+2.213+0.272+2.623+0.469+2.734+6.321=16.23 kNm第三段钢管M k3=0.056+0.107×（1.6+1.95+2.40+7+7）+0.156+0.195×（1.95+2.40+7+7）+0.272+0.279×(2.40+7+7)+ 0.469+0.391×（7+7）+6.321+1.806×7+0.5×7×2.555=0.056+2.135+0.156+3.578+0.272+4.576+0.469+5.474+6.321+12.642+8.943=44.622 kNm第二段钢管M k2=0.056+0.107×（1.6+1.95+2.40+7+7+7）+0.156+0.195×（1.95+2.40+7+7+7）+0.272+0.279×(2.40+7+7+7)+ 0.469+0.391×（7+7+7）+6.321+1.806×(7+7)+8.943+2.555×7+0.5×7×3.304=0.056+2.884+0.156+4.943+0.272+6.529+0.469+8.211+6.321+25.284+8.943+17.885+11.564=95.517 kNm第一段钢管M k1=0.056+0.107×（1.6+1.95+2.40+7+7+7+7.3）+0.156+0.195×（1.95+2.40+7+7+7+7.3）+0.272+0.279×(2.40+7+7+7+7.3)+ 0.469+0.391×（7+7+7+7.3）+6.321+1.806×(7+7+7.3)+8.943+2.555×（7+7.3）+11.564+3.304×7.3+0.5×7.3×4.19=0.056+3.665+0.156+6.367+0.272+8.565+0.469+11.065+6.321+38.468+8.943+36.537+11.564+24.119+15.294=171.862 kNm3）轴力第八段钢管N k8=0.2kN第七段钢管N k7=0.2+0.3=0.5kN第六段钢管N k6=0.5+0.4=0.9kN第五段钢管N k5=0.9+0.5=1.4kN第四段钢管N k4=1.4+2.5=3.9kN第三段钢管N k3=3.9+5=8.9kN第二段钢管N k2=8.9+6=14.9kN第一段钢管N k1=14.9+9.5=24.4kN三、钢管截面特性计算（按平均截面计算）第一段钢管Φ580/Φ490x10, 平均直径Φ535的截面特性W x=W y=π(d4-d41)/(32d)=3.141592×(5354-5154)÷(32×535)=2125061.3mm3 i x=i y=(d2+d21)0.5/4=(5352+5152)0.5÷4=185.7mm185.8A=π(d2-d21) /4=3.141592×(5352-5152) ÷4=16493.3 mm2第二段钢管Φ490/Φ390x8, 平均直径Φ440的截面特性I x=I y=π(d4-d41)/64=3.141592×(4404-4244)÷64=253366931.8mm4W x=W y=π(d4-d41)/(32d)=3.141592×(4404-4244)÷(32×440)=1151667.9mm3 i x=i y=(d2+d21)0.5/4=(4402+4242)0.5÷4=152.8mmA=π(d2-d21) /4=3.141592×(4402-4242) ÷4=10857.3 mm2第三段钢管Φ390/Φ290x8, 平均直径Φ340的截面特性I x=I y=π(d4-d41)/64=3.141592×(3404-3244)÷64=115031326.3mm4W x=W y=π(d4-d41)/(32d)=3.141592×(3404-3244)÷(32×340)=676654.9mm3 i x=i y=(d2+d21)0.5/4=(3402+3242)0.5÷4=117.4mmA=π(d2-d21) /4=3.141592×(3402-3242) ÷4=8344.1 mm2第四段钢管Φ290/Φ190x6, 平均直径Φ340的截面特性I x=I y=π(d4-d41)/64=3.141592×(2404-2284)÷64=30209536.1mm4W x=W y=π(d4-d41)/(32d)=3.141592×(2404-2284)÷(32×240)=251746.1mm3 i x=i y=(d2+d21)0.5/4=(2402+2282)0.5÷4=82.8mmA=π(d2-d21) /4=3.141592×(2402-2242) ÷4=5830.8 mm2第五段钢管Φ152×4截面特性I x=I y=π(d4-d41)/64=3.141592×(1524-1444)÷64=5095913.6mm4W x=W y=π(d4-d41)/(32d)=3.141592×(1524-1444)÷(32×152)=67051.5mm3 i x=i y=(d2+d21)0.5/4=(1522+1442)0.5÷4=52.3mmA=π(d2-d21) /4=3.141592×(1522-1442) ÷4=1859.8 mm2第六段钢管Φ133x4截面特性I x=I y=π(d4-d41)/64=3.141592×(1334-1254)÷64=3375252.6mm4W x=W y=π(d4-d41)/(32d)=3.141592×(1334-1254)÷(32x133)=50755.7mm3i x=i y=(d2+d21)0.5/4=(1332+1252)0.5÷4=45.6mmA=π(d2-d21) /4=3.141592×(1332-1252) ÷4=1621 mm2第七段钢管Φ114x4截面特性W x=W y=π(d4-d41)/(32d)=3.141592×(1144-1064)÷(32×114)=36728mm3i x=i y=(d2+d21)0.5/4=(1142+1062)0.5÷4=38.9mmA=π(d2-d21) /4=3.141592×(1142-1062) ÷4=1382.3 mm2第八段钢管Φ95x3截面特性I x=I y=π(d4-d41)/64=3.141592×(954-894)÷64=918345.5mm4W x=W y=π(d4-d41)/(32d)=3.141592×(954-894)÷(32×95)=193333.6mm3i x=i y=(d2+d21)0.5/4=(952+892)0.5÷4=32.5mmA=π(d2-d21) /4=3.141592×(952-892) ÷4=867.1mm2四、强度验算第一段钢管N/A+M x/(γx W x)=1.2×24.4×1000÷16493.3+1.4×171.862×1000000÷(1.15×2125061.3)=1.78+98.46=100.24N/m m2<215×0.7=150.5 N/mm2N/A-M x/(γx W x)=24.4×1000÷16493.3-1.4×171.862×1000000÷(1.15×2125061.3) =1.48-98.46=-96.98N/m m2<215×0.7=150.5 N/mm2第二段钢管N/A+M x/(γx W x)=1.2×14.9×1000÷10857.3 +1.4×95.517 ×1000000÷(1.15×1151667.9)=1.65+100.97=102.61N/m m2<215×0.7=150.5 N/mm2N/A-M x/(γx W x)= 14.9×1000÷10857.3 -95.517 ×1000000÷(1.15×1151667.9)=1.37-72.12=-70.75N/m m2<215×0.7=150.5 N/mm2第三段钢管N/A+M x/(γx W x)= 1.2×8.9×1000÷8344.1 +1.4×44.622 ×1000000÷(1.15×676654.9)=1.28+80.28=81.56N/m m2<215×0.7=150.5 N/mm2N/A-M x/(γx W x)= 8.9×1000÷8344.1 -44.622×1000000÷(1.15×676654.9)=1.07-57.34=-56.27N/m m2<215×0.7=150.5 N/mm2第四段钢管N/A+M x/(γx W x)= 1.2×3.9×1000÷5830.8 +1.4×16.23×1000000÷(1.15×251746.1) =0.8+78.48=79.28N/m m2<215×0.7=150.5 N/mm2N/A-M x/(γx W x)= 3.9×1000÷5830.8 -16.23×1000000÷(1.15×251746.1)=0.67-56.06=-55.39N/m m2<215×0.7=150.5 N/mm2第五段钢管N/A+M x/(γx W x)= 1.2×1.4×1000÷1859.8 +1.4×3.574×1000000÷(1.15×67051.5) =0.9+64.89=65.79N/m m2<215×0.7=150.5 N/mm2N/A-M x/(γx W x)= 1.4×1000÷1859.8-1.4×3.574×1000000÷(1.15×67051.5)=0.75-64.89=-64.14N/m m2<215×0.7=150.5 N/mm2第六段钢管N/A+M x/(γx W x)= 1.2×0.9×1000÷1621+1.4×1.244×1000000÷(1.15×50755.7)=0.67+29.84=30.51N/m m2<215×0.7=150.5 N/mm2N/A-M x/(γx W x)= 0.9×1000÷1621-1.4×1.244×1000000÷(1.15×50755.7)=0.56-29.84=-29.28N/m m2<215×0.7=150.5 N/mm2第七段钢管N/A+M x/(γx W x)= 1.2×0.5×1000÷1382.3+1.4×0.383×1000000÷(1.15×36728)=0.43+12.69=13.12N/m m2<215×0.7=150.5 N/mm2N/A-M x/(γx W x)= 0.5×1000÷1382.3-1.4×0.383×1000000÷(1.15×36728)=0.36-12.69=-12.33N/m m2<215×0.7=150.5 N/mm2第八段钢管设计值作用下：N/A+M x/(γx W x)= 1.2×0.2×1000÷1382.3+1.4×0.383×1000000÷(1.15×36728)=0.17+12.69=12.86N/m m2<215×0.7=150.5 N/mm2N/A-M x/(γx W x)= 0.2×1000÷1382.3-1.4×0.383×1000000÷(1.15×36728)=0.14-12.69=-12.55N/m m2<215×0.7=150.5 N/mm2设计值作用下：N/A+M x/(γx W x)= 1.2×0.2×1000÷1382.3+0.383×1000000÷(1.15×36728)=0.17+9.07=9.24N/mm2<80 N/mm2N/A-M x/(γx W x)= 0.2×1000÷1382.3-1.4×0.383×1000000÷(1.15×36728)=0.14-12.69=-12.55N/mm2<80 N/mm2五、稳定性验算第一段钢管1)平面内的稳定性等效长度计算系数 K=1+M 1/M 2=1+95.517÷171.862=1.556注：(M 1为钢管上部弯矩；M 2为钢管下部弯矩)λx =Kl/i x =1.556×7300÷185.7=61.17<150,查得x φ=0.8158147131)17.61.116493.3/(1206000141592.3)1.1/(2222'=⨯⨯⨯==x Ex EA N λπmkN m kN N N W M A N Ex x x x mx /215/92.10074.9818.2)8147131244002.18.01(2125061.315.11000000862.1710.14.13.16493815.0244002.1)8.01(φ'1x <=+=⨯⨯-⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯=-+=γβσ 2)平面外的稳定性mkN m kN W M A N x x tx /215/43.8125.7918.22125061.30.11000000862.1710.14.17.03.16493815.0244002.1φφ1b x ≤=+=⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯=+βη 第二段钢管1)平面内的稳定性等效长度计算系数 K=1+M 1/M 2=1+44.622÷95.517=1.467注：(M 1为钢管上部弯矩；M 2为钢管下部弯矩)λx =Kl/i x =1.467x7000÷152.8=67.21<150,查得x φ=0.7854442507)21.67 /(1.110857.3206000141592.3)1.1/(2222'=⨯⨯⨯==x Ex EA N λπmkN m kN N N W M A N Ex x x x mx /215/4.1033.10110.2)4442507149002.18.01(1151667.915.11000000 95.5170.14.1 10857.3785.0149002.1)8.01(φ'1x <=+=⨯⨯-⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯=-+=γβσ 2)平面外的稳定性mkN m kN W M A N x x tx /215/37.8327.8110.29.15166710.11000000517.950.14.17.03.10857785.0149002.1φφ1b x ≤=+=⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯=+βη 第三段钢管1)平面内的稳定性等效长度计算系数 K=1+M 1/M 2=1+16.23/44.622=1.36注：(M 1为钢管上部弯矩；M 2为钢管下部弯矩)λx =Kl/i x =1.36x7000÷117.4=81.09<150,查得x φ=0.7042345411)09.81 /(1.18344.1206000141592.3)1.1/(2222'=⨯⨯⨯==xEx EA N λπ mkN m kN N N W M A N Ex x x x mx /215/39.8257.8082.1)234541189002.18.01(9.76654615.11000000 622.440.14.1 1.3448704.089002.1)8.01(φ'1x <=+=⨯⨯-⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯=-+=γβσ 2)平面外的稳定性mkN m kN W M A N x x tx /215/42.666.6482.19.6766540.11000000622.440.14.17.01.8344704.089002.1φφ1b x ≤=+=⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯=+βη 第四段钢管1)平面内的稳定性等效长度计算系数 K=1+M 1/M 2=1+3.574÷16.23=1.22注：(M 1为钢管上部弯矩；M 2为钢管下部弯矩)λx =Kl/i x =1.22x7000÷82.8=103.14<150,查得x φ=0.563102222'104.3)563.0 /(1.18.8305206000141592.3)1.1/(⨯=⨯⨯⨯==x Ex EA N λπmkN m kN N N W M A N Ex x x x mx /215/91.7948.7843.1)104.339002.18.01(1.25174615.11000000 23.160.14.18.5830563.039002.1)8.01(φ10'1x <=+=⨯⨯⨯-⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯=-+=γβσ 2)平面外的稳定性mkN m kN W M A N x x tx /215/37.6418.6319.11.2517460.1100000023.160.14.17.08.5830563.039002.1φφ1b x ≤=+=⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯=+βη 根据上述结构计算，第五、第六、第七、第八段平面内及平面外都满足要求。
独立避雷针施工方案交底
交底记录工程名称：XXHOkV变电站新建工程编接受交底人签名（见附件）交底作业项目:独立避雷针基础施工方案主要交底内容：1、本工程主要技术特点独立避雷针基础为钢筋混凝土独立基础，上部为钢结构避雷针安装，独立避雷针基础为台阶形式，从下到上尺寸为：3.0m*3.0m*0.8m （底部）、2.0m*2.0m*0.8m （中间）、（短柱）,基础下设3.2*3.2m 的C15 混凝土垫层100mm厚，每边宽出基础100mm。
垫层底标高为-2.80米。
基础混凝土C30,钢筋HRB400,钢筋保护层40mm,预埋地脚螺栓Q345B。
根据《肥乡小漳堡UOkV变电站新建工程岩土工程勘察报告》基础以第②层粉土层为持力层，地基承载力特征值fak2120Kpa。
避雷针与基础的连接：预埋地脚螺栓Q345B,避雷针底面铳平顶紧；焊缝均为高度8mm角焊缝，焊缝长度为满焊；避雷针安装校正完毕后，将锚栓垫板与底板焊牢，hf=8mm；二次灌浆采用C35细石混凝土，浇灌密实。
2、施工中的主要注意点（1）根据工程特点，确定本单位工程的质量验评范围，明确检验范围和检验标准。
严格控制，确保工程质量优良。
（2）基槽开挖前，放线确定沟边位置及与周围建筑物的距离，引出控制桩和标高控制点。
（3）测量放线准备工作：测量仪器设备完好、测量人员就位，所需工具、材料齐全。
（4）基础土方开挖工程准备工作：定位放线已完成，验收合格；土方开挖的施工队伍和机械设备已准备就绪; 施工方案和安全、技术交底已编写好，符合实际要求，能指导施工。
（5）模板工程准备工作：模板材料、木工机具、支护架体、周转材料等准备就绪；模板加工、制作、安装与拆除。
（6）混凝土工程准备工作：混凝土材料、混凝土浇筑、养护、保护。
（7）回填土准备工作：模板拆除清理干净，混凝土隐蔽验收合格，回填土材料合格、机具完好，施工人员就位。
3、质量要点：（1）基底平整，标高准确。
（2）测量人员及时将控制轴线引至基底，并及时撒出基底边线，以防边坡坡度变小造成基底尺寸不准。
独立避雷针安全技术交底书模板
一、交底项目：独立避雷针安装与维护二、交底目的：为确保独立避雷针的安装、使用和维护过程中的安全，预防可能发生的安全事故，特进行安全技术交底。
三、交底对象：所有参与独立避雷针安装、使用和维护的相关人员。
四、交底内容：一、独立避雷针安装前准备1. 人员准备：- 安装人员必须经过专业培训，了解独立避雷针的安装原理、操作规程和安全注意事项。
- 安装人员必须持有相关操作证书。
2. 材料准备：- 独立避雷针本体、接地装置、连接线等。
- 安全帽、绝缘手套、绝缘鞋、安全带等安全防护用品。
3. 工具准备：- 电钻、扳手、螺丝刀、线钳等安装工具。
二、独立避雷针安装步骤1. 测量定位：- 根据设计图纸，确定避雷针的安装位置和高度。
- 使用水平仪和测距仪进行精确测量。
2. 打孔与固定：- 使用电钻在基础混凝土中打孔，孔径应大于避雷针直径。
- 将避雷针插入孔中，使用螺丝或焊接方式固定。
3. 接地装置安装：- 根据设计要求，安装接地装置。
- 接地电阻应满足相关规范要求。
4. 连接线连接：- 将避雷针与接地装置连接。
- 连接处应使用专用接头，并做好绝缘处理。
5. 测试与验收：- 使用接地电阻测试仪测试接地电阻。
- 检查避雷针的固定是否牢固，连接线是否可靠。
三、独立避雷针使用与维护1. 定期检查：- 每半年对避雷针进行检查一次，检查内容包括避雷针的固定、接地装置的接地电阻、连接线的可靠性等。
2. 维护保养：- 清洁避雷针本体，去除污垢和杂物。
- 检查接地装置是否完好，如有损坏应及时修复。
3. 异常情况处理：- 如发现避雷针本体、接地装置或连接线有损坏，应立即停止使用，并报请专业人员处理。
四、安全注意事项1. 安装过程中，必须佩戴安全帽、绝缘手套、绝缘鞋等安全防护用品。
2. 高空作业时，必须使用安全带，并确保安全带系挂牢固。
3. 操作人员必须遵守操作规程，不得违章作业。
4. 如遇雷雨天气，应停止安装和维护工作，确保人员安全。
五、交底结束以上为独立避雷针安全技术交底书模板，请相关人员认真学习并严格遵守，确保安装、使用和维护过程中的安全。
厂区独立避雷针基础施工方案
1.工程概况及特点全厂区内共设置四个独立避雷针，基础形式为现浇钢筋混凝土独立基础，基础埋深为-2.50m。
其定位坐标分别为A=663.50m，B=2014.00m；A=531.50m，B=2014.00m；A=481.50m，B=2107.00m；A=594.80m，B=2106.50m；避雷针基础±0.00m标高相当于绝对标高4.40m，其高程控制以厂区控制桩为基准点，进行测量。
因避雷针基础地下水位在-3.00m 以上，根据水质报告，地下水对砼有强腐蚀，固此，所有基础砼（包括垫层）中均需掺入SRA-I型防腐剂，掺入量为水泥用量的2%,所有基础外侧均刷厚浆型环氧煤沥青防腐涂料2遍。
厂区独立避雷针基础垫层砼强度等级为C15，基础砼强度等级为C35；模板采用组合钢模板，共300m2；钢筋有Ⅰ级钢和Ⅱ级钢两种，共5.0t。
2.编制技术方案依据的技术文件《电力建设消除施工质量通病守则》《火电施工质量检验及评定标准》土建工程篇《电力建设施工及验收技术规范》SDJ69-87《电力建设安全工作规程》第一部分：火力发电厂，DL5009.1-2002 《电力建设安全健康与环境管理工作规定》国电电源[2002]49号《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002《厂区独立避雷针及照明平台施工图》10-F038S-T0447《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002《人工回填土施工工艺规程》Q/JDJFW102.102-2004《1#机组基础外防腐工程施工技术方案》Ⅲ-WD1-JZ-FF-A13.施工应具备的条件3.1施工现场场地平整完成，临时道路畅通，水源、电源引至使用地点，经测试后满足施工要求。
3.2建立测量控制网，并经甲方、监理等验收合格。
3.3对进场的所有施工人员进行了三级安全教育，特殊工种作业人员已经经过培训合格，持证上岗。
3.4钢筋、水泥、砂、石、外加剂等施工原材料根据材料计划准备充足，同时完成必要的复试和检验。
厂区独立避雷针基础施工方案
1.工程概况及特点全厂区内共设置四个独立避雷针，基础形式为现浇钢筋混凝土独立基础,基础埋深为-2.50m。
其定位坐标分别为A=663.50m,B=2014.00m; A=531.50m，B=2014.00m；A=481.50m，B=2107.00m；A=594.80m，B=2106.50m;避雷针基础±0.00m标高相当于绝对标高4.40m，其高程控制以厂区控制桩为基准点，进行测量。
因避雷针基础地下水位在-3.00m以上，根据水质报告，地下水对砼有强腐蚀，固此，所有基础砼（包括垫层）中均需掺入SRA-I型防腐剂，掺入量为水泥用量的2%,所有基础外侧均刷厚浆型环氧煤沥青防腐涂料2遍。
厂区独立避雷针基础垫层砼强度等级为C15,基础砼强度等级为C35;模板采用组合钢模板，共300m2；钢筋有I级钢和口级钢两种，共5.0t。
2.编制技术方案依据的技术文件《电力建设消除施工质量通病守则》《火电施工质量检验及评定标准》土建工程篇《电力建设施工及验收技术规范》SDJ69-87《电力建设安全工作规程》第一部分：火力发电厂，DL5009.1-2002《电力建设安全健康与环境管理工作规定》国电电源[2002]49号《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002《厂区独立避雷针及照明平台施工图》10-F038S-T0447《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002《人工回填土施工工艺规程》Q/JDJFW102.102-2004《1#机组基础外防腐工程施工技术方案》O-WD1-JZ-FF-A13.施工应具备的条件3.1施工现场场地平整完成，临时道路畅通，水源、电源引至使用地点，经测试后满足施工要求。
3.2建立测量控制网，并经甲方、监理等验收合格。
3.3对进场的所有施工人员进行了三级安全教育，特殊工种作业人员已经经过培训合格，持证上岗。
3.4钢筋、水泥、砂、石、外加剂等施工原材料根据材料计划准备充足，同时完成必要的复试和检验。
独立避雷针基础作业指导书
独立避雷针基础施工方案一、编制依据二、施工组织、工期、适用范围及工序1、按照项目管理体系,设置总工一名,专职安全员一名,质量监督员一名。
2、工期安排：11月 10日到 11月28日。
3、人员组织：瓦工，钢筋工，木工，普工。
4、适用范围：枣庄邳庄110kV输变电站工程独立避雷针基础工程。
三、全危险源分析及防范措施四、施工流程及要求4.1定位放线利用经纬仪、水准仪和钢尺，根据图纸设计要求，依据站内控制桩分别引测两个避雷针基础中心线，制作控制桩，并用灰线洒出各基础开挖范围。
4.2土方开挖清除挖方区域内所有障碍物，开挖前确定开挖路线、顺序、范围、基底标高，确定挖出土的堆放位置，为确保基槽边坡的稳定，要适当放坡或采取加固措施。
机械开挖由深而浅，基坑及边坡应预留一层150-300mm原土层用人工清底、修坡找平，以保证基底标高正确，避免超挖和土层遭受扰动。
机械开挖施工时，应保护平面控制桩和水准点，定时复测基坑平面位置和水平标高。
基础土方开挖完成后进行基槽验收后，再进行垫层施工。
4.3垫层施工混凝土垫层施工。
混凝土铺摊时，速度应先慢后快，逐步加速。
浇筑顺序由远而近。
混凝土浇筑后24小时内浇水养护，保持湿润，养护用水应与拌制用水相同。
混凝土浇筑完毕，强度达到1.2N/mm2后，才允许上人。
4.4基础模板施工避雷针基础为台阶式独立基础，杯口底部模板支设应加固可靠，模板接缝严密不能漏浆，模板支撑在稳固的土层上，不能位移。
4.5钢筋工程施工本工程钢筋量较小，可以提前绑扎完毕后，支模前放入设计位置，钢筋笼子存放过程中避免锈蚀和变形，钢筋安放时应放置足量垫块保证混凝土保护层厚度。
钢筋绑扎时，钢筋规格和数量要严格按照设计要求进行。
基础的地脚螺栓安装，应定位准确标高正确，安装牢靠，浇筑混凝土时不能位移，地脚螺栓应有防护措施，避免浇筑过程被污染。
4.6混凝土工程施工A浇筑基础施工时，可按台阶分层一次浇筑完毕，不允许留施工缝，每层混凝土要一次性卸足，顺序是先边角后中间，务使混凝土充满模板。
避雷针知识
避雷针塔的基本知识避雷针塔的设置原则(1)独立避雷针与被保护物之间应有不小于5m距离，以免雷击避雷针时出现反击。
独立避雷针宜设独立的接地装置，与接地网间地中距离不小于3m。
(2)35kV及以下高压配电装置构架及房顶上不宜装设避雷针。
装在构架上的避雷针应与接地网相连，并装设集中接地装置。
(3)变压器的门型构架上不应安装避雷针。
(4)避雷针及接地装置距道路及出口距离应大于3m，否则应铺碎石或沥青面5～8cm厚，以保人身不受跨步电压危害。
(5)严禁将架空照明线、电话线、广播线、天线等装在避雷针或构架上。
(6)如在独立避雷针或构架上装设照明灯，其电源线必须使用铅皮电缆或穿入钢管，并直接埋入地中长度10m以上。
塔式避雷针的介绍由于避雷针根据保护范围的要求，需要一定的安装高度，后来在此基础上就有了避雷针塔，也就是塔式避雷针（避雷塔），常见有以下几种规格：GFL角钢避雷针塔、GJT圆钢避雷针塔、GH钢管杆避雷针塔等多种形式的金属塔。
避雷针塔的保护范围还要按照滚球法来计算保护半径和保护范围。
避雷塔的工作原理在雷雨天气，高楼上空出现带电云层时，避雷针和高楼顶部都被感应上大量电荷，由于避雷针针头是尖的，所以静电感应时，导体尖端总是聚集了最多的电荷。
这样，避雷针就聚集了大部分电荷。
避雷针又与这些带电云层形成了一个电容器，由于它较尖，即这个电容器的两极板正对面积很小，电容也就很小，也就是说它所能容纳的电荷很少。
而它又聚集了大部分电荷，所以，当云层上电荷较多时，避雷针与云层之间的空气就很容易被击穿，成为导体。
这样，带电云层与避雷针形成通路，而避雷针又是接地的，避雷针就可以把云层上的电荷导入大地，使其不对高层建筑构成危险，保证了它的安全。
避雷针制作与安装注意的质量问题焊接处一不饱满，焊药处理不干净，漏刷防锈漆。
应及时予以补焊，将药皮敲掉，刷上防锈漆。
针体弯曲，安装的垂直度超出允许偏差。
应将针体重新调直，符合要求后再安装独立避雷针及其接地装置与道路或建筑物的出入口保护距离不符合规定。
防雷接地计算规则
防雷及接地装置工程量计算1）接闪器安装工程量计算避雷针安装按在平屋顶上、在墙上、在构筑物上、在烟囱上及在金属容器上等划分定额。
（1）定额单位①平屋顶上、墙上、烟囱上避雷针安装以“根”或“组”计量。
②独立避雷针安装以“基”计量，长度、高度、数量均按设计规定。
(2)避雷针加工制作，以“根”为计量单位。
(3)避雷针拉线安装，以三根为一组，以“组”计量。
2）避雷网安装（1）避雷网敷设按沿折板支架敷设和沿混凝土块敷设，工程量以“m”计量。
工程量计算式如下：避雷网长度＝按图示尺寸计算的长度×(1+3．9％) 式中 3.9％——为避雷网转弯、避绕障碍物、搭接头等所占长度附加值。
（2）混凝土块制作，以“块”计量，按支持卡子的数量考虑，一般每米1个，拐弯处每半米1个（3）均压环安装，以“m”计量①单独用扁钢、圆钢作均压环时，工程量以设计需要作均压接地的圈梁的中心线长度按“延长米”计算，执行“均压环敷设”项目。
②利用建筑物圈梁内主筋作均压环时，工程量以设计需要作均压接地的圈梁中心线长度，按“延长米”计算，定额按两根主筋考虑，超过两根主筋时，可按比例调整。
（4）柱子主筋与圈梁焊接，以“处”计量柱子主筋与圈梁连接的“处”数按设计规定计算。
每处按两根主筋与两根圈梁钢筋分别焊接连接考虑。
如果焊接主筋和圈梁钢筋超过两根时，可按比例调整。
2、引下线安装工程量计算避雷引下线是从接闪器到断接卡子的部分，其定额划分有：沿建筑物、沿构筑物引下；利用建（构）筑物结构主筋引下；利用金属构件引下等。
1）引下线安装，按施工图建筑物高度计算，以“延长米”计量，定额包括支持卡子的制作与埋设。
其引下线工程量按下式计算：引下线长度＝按图示尺寸计算的长度×(1+3．9％)2）利用建(构)筑物结构主筋作引下线安装：按下列方法计算工程量。
用柱内主筋作“引下线”时，定额按焊两根主筋考虑，以“m”计量，超过两根主筋时可按比例调整。
3）断接卡子制作、安装，按“套”计量。
独立避雷针安装技术交底
(1)支承面的标高偏差：≤±3.0mm；
(2)支承面的平整度偏差：≤5.0mm；
(3)相邻螺栓中心偏移：≤2.0mm。
组装时用道木将其垫平、排直，每段钢柱两端保证两根道木垫实，道木应保证在同一平面上，同时应检查和处理钢管接触面上的锌瘤或其他影响节点接触的附着物。组装后，对柱身长度、柱的弯曲矢高进行测量。上下两节钢管插入深度要求：必须满足大于外套入段最大内径1.5倍。杆段插接压力＞40KN(d＜300)、压力＞60KN（300≤d＜500)、压力＞80KN（500≤d≤700)。
避雷针完全吊起后，插入地脚螺栓后将螺栓临时紧固，同时收紧四周的缆风绳，确认缆风绳全部固定并使立柱基本垂直、螺栓紧固后，才能松大钩。
避雷针就位后应立即做好临时接地。独立避雷针与道路或建筑物的出入口等距离小于3m时应采取均压措施或铺设裸石或沥青地面。
平面校正应根据基础轴线进行根部的调整，立体校正用两台经纬仪同时在相互垂直的两个面上检测，校正最好在早晚进行，避免日照影响。
独立避雷针安装1基础制作1施工步骤定位测量土方开挖地基处理基础钢筋绑扎地脚螺栓安装基础模板安装基础砼浇筑土方回填2定位测量避雷针安装与股道中间其混凝土面西高东低混凝土面与相邻股道道砟底平面平齐
技术交底记录
编号：
工程名称
交底内容：独立避雷针安装
定位测量→土方开挖→地基处理→基础钢筋绑扎→地脚螺栓安装→基础模板安装→基础砼浇筑→土方回填
脚手架的搭设：在基础短柱范围内，搭设满堂红脚手架，保证脚手架的立杆间距不得小于3m，在短柱四角分别设置4根立杆，立杆的相邻间距比短柱每边大出300mm，再用横杆将各立杆相连接，为了保证脚手架有足够的稳定性和刚度，将各立杆用斜杆拉结。
输变电工程35m独立避雷针及设备支架基础施工方案
目录1.编制目的 (2)2.适用范围 (2)3.编制依据 (2)4.工程项目概况 (3)5.作业准备 (3)5.1人员准备 (3)5.2机械准备 (4)5.3机械设备要求： (4)5.4技术准备 (4)5.5作业条件 (5)5.6作业顺序 (5)6.作业方案 (5)6.1作业注意事项 (5)6.2定位放线、高程控制 (6)6.3土方回填 (6)6.4钢筋工程 (6)6.5模板工程 (7)6.6混凝土工程 (8)7.工艺质量要求 (10)8.质量记录 (11)9.质量通病防治措施 (12)10.强制性条文要求 (12)11.安全管理、文明施工及环境保护 (14)12.环境保护 (16)12.1主要环境因素清单及控制措施 (16)12.2危险作业项目清单及控制措施 (16)12.3安全风险分析表 (16)1.编制目的用于指导梁头110kV变电站#3主变扩建工程30m独立避雷针及设备支架施工，保证屋外配电装置构筑物的作业按规定的方法，在安全条件下进行；使管理人员和作业班组了解施工内容、作业流程、质量标准以及安全施工要求等。
2.适用范围用于梁头110kV变电站#3主变扩建工程30m独立避雷针基础及设备支架基础施工。
3.编制依据《变电（换流）站土建工程施工质量验收及评定规程》（Q/GDW 1183-2012）《输变电工程建设标准强制性条文实施管理规程》第1部分：通则（Q/GDW 10248.1—2016）第3部分：变电（换流）站建筑工程施工（Q/GDW 10248.3—2016）第8部分：输变电工程施工安全（Q/GDW 10248.8—2016）《国家电网公司输变电工程质量通病防治工作要求及技术措施》《国家电网公司输变电工程典型施工方法管理规定》（基建质量[2011]78号）（国家电网公司输变电工程标准工艺设计图集）（标准工艺六）《国家电网公司输变电工程标准工艺（三）工艺标准库2016版》《钢筋混凝土用钢第1部分：热轧光圆钢筋》GB 1499.1—2008《钢筋混凝土用钢第2部分：热轧带肋钢筋》GB 1499.2—2007《建筑工程施工质量验收统一标准》GB 50300—2013《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB 50202—2002《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB 50204-2015）；《施工图纸》《梁头110kV变电站#3主变扩建工程项目管理实施规划》4.工程项目概况30m独立避雷针基础尺寸为3100*3100mm，共1座；30m独立避雷针基础埋深2.1m。
施工方案-独立避雷针安装施工方案2018
施工方案-独立避雷针安装施工方案2018XXX的归州66kV变电站改造工程正在进行中。
为了确保工程质量和安全，施工项目部编写了独立避雷针安装施工方案。
本方案适用于归州变电站改造工程的独立避雷针安装工程。
编制依据包括多个标准和规范，如变电（换流）站土建工程施工质量验收规范、电气装置安装工程接地装置施工及验收规范等。
作业流程包括材料进场、现场组装、吊装安装、调整、固定接地和验收。
在施工准备阶段，需要进行技术准备，包括图纸会检等。
2.钢管插接要求为确保安全可靠，钢管的插接深度必须大于外套入段最大内径的1.5倍。
同时，钢管插接的压力也需要满足以下要求：钢管直径小于300mm时，插接压力需大于40KN；钢管直径在300mm至500mm之间时，插接压力需大于60KN；钢管直径在500mm至700mm之间时，插接压力需大于80KN。
3.钢柱组装后的控制标准对于镀锌组合钢柱，其弯曲矢高偏差不应超过H/1000，且不大于35mm。
钢管柱的长度偏差应控制在±5mm以内。
三）独立避雷针的吊装1）选择合适的吊装设备根据场地条件、构件重量及起吊高度等因素，建议选择16-30吨汽车吊进行吊装。
在吊装过程中，需要严格按照吊装平面布置图进行停放，确保起吊时幅度不超过14m，起吊后幅度不超过10m。
在选择吊点时，需要综合考虑以下三个因素：a、避雷针管材质量分布的特点；b、起重机的技术性能；c、现场试吊的结果。
2）吊点的保护为防止起吊过程中破坏构件锌层，需要在吊点处绑扎橡胶皮或麻布片，并采用橡胶或尼龙千斤绳。
3）起吊过程中的稳定在采用缆风绳固定架体的情况下，缆风绳必须采用直径大于φ32mm的圆股钢丝绳，并在提升高度在24m时设置一组（四根）。
缆风绳应在架体四角同一水平面上对称设置，与地面夹角在45度至60度之间。
缆风绳的下端应采用与钢丝绳拉力相适应的花篮螺丝与地锚拉紧连接，不得拴在树木、电杆等其他物体上。
地锚应采用不少于2根钢管（Φ48-Φ53）并排设置联合桩，间距不小于0.5m，打入深度不小于1.7m。
25米独立避雷针计算
独立避雷针计算书1.工程设计条件1.1 工程基本资料工程名称：避雷针施工地点：建设单位：设计单位：设计人：-变电站级别: p220KV分析程序: SAP2000 v01.2 构架基本资料排架类型: 构架1.2.1 柱Z1：类型: 单根柱，避雷针高度：25.0m1.3 荷载资料荷载资料信息如下所示：地震信息:抗震烈度: 6(0.05g)度抗震等级: 四级场地土类别: II类最大地震影响系数: 0.04阻尼比: 0.02场地特征周期: 0.35地震力放大系数: 1结构重要性系数: 1风荷载信息:基本风压W0: 0.4地面粗糙度: B类温度信息：夏季安装:最低日计算平均气温下运行的温度作用效应，计算温差: Δt=-40°；最大风条件下运行的温度作用效应，计算温差: Δt=-30°1.3.1 电器专业提供的荷载资料2.基本构件统计2.1 杆件类型统计2.1.1 柱Z1,类型Z-1杆件统计2.2 材料汇总表Q235的总质量为18.80kg的总质量为2058.56kg3.模型简图图1 模型简图4.导荷载过程4.1 荷载模式定义G k——结构自重及其他恒载效应标准值；W k——大风气象条件下作用于构架或导线上的风荷载效应标准值（导线风荷载作用方向与导线垂直）；W10k——对应风速10m/s时作用于构架和导线上的风荷载效应标准值（导线风荷载作用方向与导线垂直）；D11k——大风气象条件下的导线荷载效应标准值，对应结构风压取W k；D12k——覆冰有风气象条件下的导线荷载效应标准值，对应结构风压取W10k；D13k——最低气温条件下的导线荷载效应标准值，对应结构风压取W10k；D21k——安装工况的导线荷载效应标准值，对应结构风压取W10k；D22k——安装气象条件下非紧线相的导线荷载效应标准值，对应结构风压取W10k；D31k——三相同时上人停电检修时的导线荷载效应标准值（仅考虑母线），对应结构风压取W10k；D32k——检修工况的导线荷载效应标准值，对应结构风压取W10k；Δt50——冬季安装，最高日计算平均气温下运行的温度作用效应，计算温差Δt=50°；Δt-40——夏季安装，最低日计算平均气温下运行的温度作用效应，计算温差Δt=-40°；Δt35——冬季安装，最大风条件下运行的温度作用效应，计算温差Δt=35°；Δt-30——夏季安装，最大风条件下运行的温度作用效应，计算温差Δt=-30°；E k——地震作用效应标准值；F k——偶然工况下导线荷载作用效应标准值；其中：W k和E k按方向细分为W kx、W ky、E kx、E ky、E kz；4.2 荷载计算4.2.1 风荷载计算基本风压ω0=0.4kPa地面粗糙度为B类风速10m/s时风压ω10=v21600=1021600= 0.0625kPa风速10m/s时风荷载标准值W10k= ω10ω0W k =0.06250.4W k = 0.156W k4.2.1.1 柱Z1风荷载计算：主体结构：下段柱杆件：1）风振系数，按单杆悬臂柱结构计算：βz=1.72）高度系数，高度0.05m,查(DL/T5457-2012)表4.4.2-4：μz=13）体型系数：柱（独立杆结构）形状为圆钢d=0.53m，且μzω0d² = 0.112，按(DL/T5457-2012)表4.4.2-1取值,μs=0.6风荷载：∴Wk＝βz×μs×μz×ω0＝1.7×0.6×1×0.4=0.408kN/m²单根构件承担风荷载，所以qWkX=qWkY＝Wk×D(直径)=0.408×0.53=0.216kN/m4.2.2 导线荷载计算4.2.2.1 导线荷载表4.3 荷载组合4.3.1 运行工况4.3.1.1 大风工况4.3.1.2 覆冰有风工况4.3.1.3 温度作用工况4.3.2 检修工况4.3.3 地震作用效应组合4.3.4 正常使用极限状态组合5.荷载简图图1. X向风荷载荷载简图图3. 最大风速D11k荷载简图图7. 非紧线相D22k荷载简图图9. 单相检修D32k荷载简图6.总体分析结果6.1 结构自振周期6.2 振型简图振型简图请用户自动手动添加6.3 支座反力6.3.1 柱Z1支座反力：7.杆件分析（设计）结果输出7.1 柱Z1计算结果：7.1.1 应力比7.1.2 控制内力7.1.3 挠度验算平面内：在标准组合NormCom23下，Z1柱顶最大平面内位移为U max=0mm挠度Δ=Umax/H=0/100=3.552E-005<1/100=1.000E-002,满足要求平面外：在标准组合NormCom21下，Z1柱顶最大平面外位移为U max=0mm挠度Δ=Umax/H=0/100=3.552E-005<1/100=1.000E-002,满足要求8.特殊杆件设计校核8.1 柱Z1主杆设计验算：8.1.1 主杆1杆件Frame_1设计验算：8.1.1.1 截面O530X10特性：环形截面：EQ D\S\do(0)=530mm,t=10mm 面积：A=16336.3mm 2惯性矩：I x =552370528.32mm 4，I y =552370528.32mm 4抗弯刚度：W x =I x /(Max(t2,t2b)/2)=2084417.09mm 3，W y =I y /y max =2084417.09mm 3 回转半径：i x =I x /A=183.9mm ，i y =I y /A=183.9mm 8.1.1.2钢材材质：材质：Q235钢材的抗拉、抗压和抗弯强度设计值：f ＝215N/mm2 弹性模量：Es ＝210000N/mm28.1.1.3 局部稳定验算：D/t ＝530/10＝53≤100(235/fy)＝100×(235/235)=100 ∴钢管的局部稳定满足要求。
独立避雷针的安装工序
独立避雷针的安装工序独立避雷针的施工内容及主要质量控制要点如下。
一、施工准备（1）技术准备1.图纸会检：严格按照国家电网公司《电力建设工程施工技术管理导则》的要求做好图纸会检工作，主要有下列几项：a．施工图纸与设备、原材料的技术要求是否一致；b．图纸表达深度能否满足施工需要；c．施工图之间和总分图之间、总分尺寸之间有无矛盾；d．设计采用的四新在施工技术、机具和物资供应上有无困难。
2.技术交底：应按照导则规定，每个分项工程必须分级进行施工技术交底。
技术交底内容要充实，具有针对性和指导性，全体参加施工的人员都要参加交底并签名，形成书面交底记录。
（2）机具准备按照施工措施要求的工器具进行准备和检查，详细见附表一。
（3）构件进场、验收及堆放1.构件进场时，应检查出厂合格证、构件安装说明、螺栓清单等出厂资料，以及构件的防腐质量、碰伤、变形情况，镀锌层不得有黄锈、锌瘤、毛刺及漏锌现象。
2.堆放时用道木垫起，构件不允许与地面直接接触，钢管堆放不得超过三层。
3）构件验收的质量标准：对单节钢管弯曲矢高偏差控制在L/1500，且≤5mm；单个构件长度偏差≤±3mm二、基础及地脚螺栓复测（1）复核避雷针的基础轴线、标高、地脚螺栓的规格是否符合设计要求。
（2）基础顶面的支承面、地脚螺栓位臵的质量标准应符合：1.支承面的标高偏差：≤±3.Omm；2.支承面的平整度偏差：≤5mm；3.相邻螺栓中心偏移：≤2.Omm三、构件排杆、组装（1）根据图纸轴线和厂家构件安装说明，制定“构件平面排杆图”。
（2）构件运输、卸车排放时组装场地应平整、坚实，按照“构件平面排杆图”一次就近堆放，尽量减少场内二次倒运。
（3）排杆时应将构件垫平、排直，每段钢柱应保证不少于两个支点垫实。
（4）避雷针组装1.组装时用道木将其垫平、排直，每段钢柱两端保证两根道木垫实，道木应保证在同一平面上，同时应检查和处理钢管接触面上的锌瘤或其他影响节点接触的附着物。
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2
施工缝位置
应符合设计和施工方案的要求，施工缝的处理应按技术方案执行
3
养护
应符合施工技术方案和现行有关标准的规定
混凝土洒水养护
4
表面平整度
≤10
mm
4
1
0
3
1
1
1
2
0
1
5
标高偏差
±10
mm
3
0
1
2
3
2
1
0
1
2
6
坡度偏差
不大于房间相应尺寸的2‰，且不大于30 mm
mm
7
厚度偏差
检查项目
质量标准
单
位
施工单位自检记录
监理（建设）单位
验收记录
主
控
项
目
1
模板及其支架☆
应根据工程结构形式、荷载大小、地基土类别、施工设备和材料供应等条件进行设计。
应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载
模板及其支架具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载
分部（子分部）工程名称
独立避雷针
基础
检验批数
2
施工单位
安徽宏源电力建设投资有限公司
项目经理
陈善华
项目技术
负责人
胡广润
分包单位
分包单位负责人
分包项目经理
序号
检验批及部位、区段
施工单位检查结果
监理（建设）单位验收结论
1
独立避雷针基础模板安装
自检合格
2
独立避雷针基础模板拆除
自检合格
检验批验收记录完整性核查
独立避雷针
基础
检验批数
1
施工单位
安徽宏源电力建设投资有限公司
项目经理
陈善华
项目技术
负责人
胡广润
分包单位
分包单位负责人
分包项目经理
序号
检验批及部位、区段
施工单位检查结果
监理（建设）单位验收结论
1
独立避雷针基础
自检合格
检验批验收记录完整性核查
完整
施工单位
检查结果
项目专业质量检查员：
项目专业技术负责人：2009年06月15日
2
1
2
4
标高
偏差
杯形基础的杯底
-10～-20
mm
5
其他基础模板
0～-5
mm
-2
0
-1
-3
-3
0
-1-30-1 Nhomakorabea设备基础模板安装工程检验批质量验收记录
编号：040001050201001表6.3.1（续表）
类别
序号
检查项目
质量标准
单
位
施工单位自检记录
在个别地方不大于设计厚度的1/10
mm
2
1
1
0
3
2
3
1
0
2
施工单位
检查结果
班组长：项目专业质量检查员：
项目专业技术负责人：2009年06月15日
监理(建设)单位
验收结论
专业监理工程师：
(建设单位项目专业技术负责人)年月日
编号：0400010502表3.0.18-3
单位（子单位）工程名称
220kV昌明变电站工程220kV屋外配电装置构筑物
分部（子分部）
工程名称
独立避雷针基础
分项工程名称
模板
验收部位
独立避雷针基础
施工单位
安徽宏源电力建设投资有限公司
项目经理
陈善华
施工执行标准
名称及编号
《110kV-1000kV变电（换流）站土建工程施工质量验收及评定规程》（Q/GDW 183—2008）
专业工长
（施工员）
樊军
分包单位
分包项目经理
类别
序号
2
避免隔离剂沾污
在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接搓处
无沾污混凝土接槎处
3
预埋件制作质量
预埋件制作质量应符合附录B的相关规定
4
预埋件、预留孔
预埋件、预留孔齐全、正确，固定
一般项目
1
模板安装的一般要求
1、模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；
2、模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能的隔离剂；
设计单位
项目负责人：年月日
监理(建设)单位
总监理工程师：
（建设单位项目专业负责人）年月日
注1：除地基基础分部外，勘察单位可不参加；注2：“混凝土结构实体检验”一栏非混凝土结构不填。
编号：0400010501表3.0.18-3
单位（子单位）工程名称
220kV昌明变电站工程220kV屋外配电装置构筑物
分部（子分部）工程名称
安徽宏源电力建设投资有限公司
项目经理
陈善华
施工执行标准
名称及编号
《110kV-1000kV变电（换流）站土建工程施工质量验收及评定规程》（Q/GDW 183—2008）
专业工长
（施工员）
樊军
分包单位
分包项目经理
类别
序号
检查项目
质量标准
单
位
施工单位自检记录
监理（建设）单位
验收记录
主控项目
1
原材料及配合比
编号：04000105表3.0.18-4
单位（子单位）工程名称
220kV昌明变电站工程220kV屋外配电装置构筑物
施工单位
安徽宏源电力建设投资有限公司
技术部门负责人
胡广润
质量部门负责人
汪严兵
分包单位
分包单位负责人
分包技术负责人
序号
分项工程名称
检验批数
施工单位检查结果
监理（建设）单位验收意见
1
垫层
1
自检合格
2
模板
2
自检合格
3
混凝土
3
自检合格
质量控制资料
齐全
安全和功能检验（检测）报告
齐全
混凝土结构实体检验
观感质量验收（综合评价）
好□较好□一般□
好□较好□一般□
验收结论
验
收
单
位
分包单位
项目经理：公司质量（技术）负责人：年月日
施工单位
项目经理：公司技术负责人：2009年06月20日
勘察单位
项目负责人：年月日
3、浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；
4、对清水混凝土工程，应使用能达到设计效果的模板
1、模板的接缝无漏浆,木模板已浇水湿润,模板内无积水；
2、模板与混凝土的接触面已清理干净并涂刷隔离剂；
3、模板内的杂物已清理干净；
2
轴线位移
≤5
mm
4
2
1
0
2
1
2
1
3
2
3
平面外形尺寸偏差
±10
mm
3
5
2
1
2
1
0
必须符合设计要求和现行有关标准的规定
2008-CMD-0015
2
混凝土强度及试件留置
必须符合设计要求和现行有关标准的规定
C10混凝土配合比施工，试块按要求留置
3
混凝土运输、浇筑及间歇时间
应符合现行有关标准的规定
运输及间歇时间未发现离析、及混凝土初凝现象
一般项目
1
施工配合比及开盘鉴定
施工配合比应符合现行有关标准的规定，首次使用的混凝土配合比应进行开盘鉴定
完整
施工单位
检查结果
项目专业质量检查员：
项目专业技术负责人：2009年06月19日
监理(建设)单位
验收结论
专业监理工程师：
(建设单位项目专业技术负责人)年月日
设备基础模板安装工程检验批质量验收记录
编号：040001050201001表6.3.1
单位(子单位)
工程名称
220kV昌明变电站工程
220kV屋外配电装置构筑物
监理(建设)单位
验收结论
专业监理工程师：
(建设单位项目专业技术负责人)年月日
水泥混凝土垫层检验批质量验收记录
编号：040001050101001表5.9.7
单位
工程名称
220kV昌明变电站工程
220kV屋外配电装置构筑物
分部（子分部）
工程名称
独立避雷针基础
分项工程名称
垫层
验收部位
独立避雷针基础
施工单位