承台坐标计算方法
四桩承台计算书
四桩承台计算书一、设计资料1、承台信息承台底标高：-6.60m承台高：1400mm承台x方向移心：0mm承台y方向移心：0mm2、桩截面信息桩截面宽：1400mm桩截面高：0mm单桩承载力：3200.00kN3、承台混凝土信息承台混凝土等级：C304.桩位坐标:桩位表柱信息表《建筑桩基技术规范》（JGJ 94－2008）以下简称桩基规范《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2010）以下简称混凝土规范二、计算结果1、桩承载力验算承台及覆土重:采用公式：= 1905.1 kN∑X i2= 12250000.0 ∑Y i2= 12250000.02、承台内力配筋计算三、结果汇总一、标准组合下桩反力:最大最小桩反力及对应的标准组合桩平均反力最大值2999.90 (非震)(Load 11)桩平均反力最小值2541.45 (非震)(Load 4)桩平均反力最大值2790.87 (震)(Load 21)桩平均反力最小值2753.89 (震)(Load 20)单桩承载力验算满足二、基本组合下承台冲切、剪切、配筋计算:角桩冲切计算：桩1: 抗力6359.03 kN 冲切力3279.22 kN h0：1450 mm (Load:23)桩2: 抗力6359.03 kN 冲切力3246.43 kN h0：1450 mm (Load:23)桩3: 抗力6359.03 kN 冲切力3191.58 kN h0：1450 mm (Load:23)桩4: 抗力6359.03 kN 冲切力3224.38 kN h0：1450 mm (Load:23) 柱冲切计算：抗力13274.51 kN 冲切力12941.61 kN h0：1350 mm Load：23 抗剪计算：1左边：抗力11804.15kN 剪力6503.60kN h0：1450mm (Load:23)2右边：抗力11804.15kN 剪力6438.01kN h0：1450mm (Load:23)3上边：抗力12232.87kN 剪力6525.65kN h0：1450mm (Load:23)4下边：抗力12232.87kN 剪力6415.96kN h0：1450mm (Load:23)承台冲剪验算满足承台高度：承台高1500底板配筋计算：X方向：弯矩8779.86 kN.m 计算钢筋面积3186 mm2/m Load：23 Y方向：弯矩8320.20 kN.m 计算钢筋面积3019 mm2/m Load：23根据最小配筋率计算承台最小配筋：Agx min= 2100. mm2/mAgy min= 2100. mm2/m原钢筋x方向配筋量不满足原钢筋y方向配筋量不满足计算的配筋方案为：Agx: HRB400 22@100Agy: HRB400 20@100。
桥梁施工测量培训资料
桥梁工程是铁路（高铁）、公路建设中的重要组成部分。
施工测量在桥梁建设过程中起着十分重要的作用。
随着现代科学技术的发展桥梁的结构形式不断变革，技术含量越来越高；测量工作也应随科技的发展而相应变化。
控制网建立和布设形式目前公司在建项目类型多样，有铁路、公路、地铁、城市轨道、地方引水工程等。
铁路项目和多数公路项目采用GPS布网控制，也有一些项目受条件限制采用导线布网控制。
除个别长大桥梁和特殊设计桥梁以外，一般项目中的桥梁的控制都纳入了全线的精测加密网中。
建网时遵守先整体后局部的工作程序，应将设计院控制点全部纳入精测网或加密网中，对设计破坏或缺失的控制点应要求设计院补埋重测。
在建立控制网时，既要考虑三角网、三角锁本身的精度（即图形强度），还要考虑施工的需要。
所以在布网之前应对桥梁的设计方案、施工方法、场地便道布置、桥址地形、周围环境条件、水文地质情况，以及精度要求等方面进行分析和研究。
可以事先在奥维地形图中拟定布网方案，再到现场选定定位。
长大桥梁或个别特殊设计桥梁应独立建网，编写《桥梁施工测量技术方案》。
根据桥梁的长度、结构类型、仪器的等级，合理选择控制网等级和精度；选择有利的三角网进行布设控制。
桥梁三角网一般应满足下列要求：三角网的布设应满足控制网精度和观测条件的要求。
首级网可为测角网、测边网或三角网，亦可根据需要增设插入点或精密导线点，作为次级控制点。
三角形网的求距角不宜小于30°，困难情况不宜小于25°。
岸上基线边应与桥中线近于垂直，其长度宜为桥轴线度的0.7倍，困难时不应小于桥轴线长度的0.5倍。
1、桥梁三角网的基本图形的选择：2、三角网的控制点必须能控制全桥（主跨）及相关的重要附属工程；3、桥轴线一般是控制网中的一条边；4、所有控制点必须选定在开阔、安全、稳固和便于引点的地方；5、控制网图形应有足够的图形强度和满足一定的精度；以确保引点和墩台定位的精度；6、有长大引桥或个别特殊桥梁的三角网宜采用分级控制，根据工程进展情况，分阶段逐级布网；所布设的三角网应与设计院或加密点一同联测，保证全桥连接的整体性。
浅谈铁路曲线桥坐标及相关参数计算
浅谈铁路曲线桥坐标及相关参数计算浅谈铁路曲线桥坐标及相关参数计算井昭义中交⼀公局张呼客专五标⼀分部【摘要】铁路曲线桥与直线桥相⽐桥墩、台坐标计算要复杂得多，涉及的内容也较多，本⽂结合张呼铁路⼯程实例，对铁路曲线桥坐标、参数计算提出了具体建议。
【关键词】铁路；曲线桥；坐标、参数计算；新建张家⼝⾄呼和浩特铁路站前⼯程ZHZQ-5合同段⼀分部管段DK167+550～DK179+950,起于集宁新区六间房村，⽽后经察哈尔右翼前旗⽌于卓资⼭县芦家⼘⼦村，全长12.4km，特⼤桥2137.66m/2座、⼤桥706.44m/2座、中桥112.6m/1座，其中曲线桥3座，直线桥2座。
直线桥坐标计算较为简单，在此不进⾏详细说明，下⾯以西⼟外⼤桥为例进⾏曲线桥坐标、参数计算。
西⼟外⼤桥位于内蒙古乌兰察布市西⼟坑村西南，起⽌⾥程为DK178+163.13～DK178+373.97，桥中⼼⾥程为DK178+268.55，全长210.84m，孔跨类型为6-32.6m简⽀梁。
桥台采⽤双线矩形空⼼桥台，桥墩1～5号墩采⽤圆端形实体桥墩，桥墩台桩基础采⽤钻孔灌注桩，1～5墩范围简⽀梁固定⽀座设于每孔跨的⼩⾥程侧，横向活动⽀座均设置于线路右侧。
曲线布置采⽤平分中⽮法，按左线中⼼线⾥程进⾏计算、绘图，左右线线间距4.6m，桥墩中⼼线与线路中⼼线之间的距离等于曲线偏距E。
相关设计数据如下图所⽰：设在曲线上的简⽀梁桥，每孔梁仍是直的，于是各孔梁中线的连接线为折线，以适应梁上曲线线路需要，⽽线路中线为曲线，两者并不重合，简⽀梁中⼼线总是偏在线路中线内侧，当列车通过时，桥梁必然承受偏⼼荷载。
为使桥梁承受较⼩的偏⼼荷载，桥梁设计中，每孔梁中⼼线的两个端点并不位于线路中⼼线上，⽽是将梁的中线向曲线外侧移动⼀段距离。
根据跨长及曲线半径，梁中线向曲线外侧所移动的距离，可以等于以梁长为弦线的中⽮值，此布置⽅式称为切线布置（图1）。
也可以等于该中⽮值的⼀半，称为平分中⽮布置（图2）。
基础工程课程设计_低桩承台基础设计说明
1．某跨线桥主桥上部结构为预应力混凝土连续梁，跨径组成为 (60+100+60) m，桥面净宽 11m，设计荷载标准为公路Ⅰ级。
采用盆式橡胶支座、等截面单箱双室薄壁桥墩(如下图示)。
2．主墩高度 18m，箱壁厚度 0.75m，纵隔板厚度 0.8m，墩身顶部 1.5m 与底部2m 均为实心段，矩形墩底截面尺寸为 (4×14)m2，采用 30 号混凝土。
作用于墩身底截面中心处的设计荷载为：(坐标规定：纵桥向 x 轴、横桥向 y 轴、竖向 z 轴)3．主墩基础拟采用 12 根钻孔灌注桩群桩基础，混凝土标号 25。
承台顶面与地面平齐，厚度为 3.5m。
4．地质资料自地面向下 16m 深度围为中密细砂加砾石 (土层 (土层地基土的物理力学性质指标为:土层：q =55kp ，ψ =19.8kN/m3 ， m=10000kN/m4 ,k a 土层：q =70kp , [f]=500kp ,ψ =21.8KN/m3 m=20000kN/m4 k a a0 a5. 设计参数承台与基桩材料重度基桩设计有关参数为：=25kN/m3，E =2.8×107kN/m2 , λ=0.85, m =0.8, K =6 c 0 2(一)设计计算容： 1.根据已知条件拟定承台平面尺寸； 2.进行基桩的平面布置；3.拟定桩长并验算单桩轴向受压容许承载力；4.判断是否弹性桩；5.桩顶荷载分配并校核；6.确定桩长并验算单桩轴向受压容许承载力；7.单桩力与位移计算与验算；8.桩身截面配筋设计与桩截面强度验算；9.群桩基础承载力和沉降量验算。
(二)设计完成后应提交的文件与图表1．低桩承台群桩基础设计计算书(应附计算小图)；2. 桥墩与基础结构构造图；3. 基桩钢筋构造图。
1．公路桥涵地基与基础设计规(JTG D63-2022 )2．公路钢筋混凝土与预应力混凝土桥涵设计规(JTGD62-2004)3. 王晓谋.基础工程.：人民交通， 20044. 叶见曙.结构设计原理. ：人民交通， 20045. 江祖铭等主编.墩台与基础.：人民交通， 1994一、拟定承台平面尺寸钻孔灌注桩属于磨擦桩中的钻孔桩，根据规要求，其中心距不应小于桩径的 2.5倍，此处，横、纵向桩中心距均取桩径的 2.5 倍即：横、纵向桩的中心距为 1.8*2.5=4.5m根据规，为了避免承台边缘距桩身过近而发生破裂，并考虑桩顶位置允许的偏差，边桩外侧到承台边缘的距离，对于桩径大于 1.0m 的桩不应小于 0.3 倍桩径并不小于0.5m。
桩基计算书
桩基参数桩承载力计算单桩/基桩竖向承载力特征值计算书(一)、输入参数：(二)、计算公式：(5.3.5)式中： Quk──单桩竖向极限承载力标准值；Qsk──总极限侧阻力标准值；Qpk──总极限端阻力标准值；qsik──桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，如无当地经验时，可按表5.3.5-1取值；li──桩周第i层土的厚度；qpk──极限端阻力标准值，如无当地经验时，可按表5.3.5-2取值；Ap──桩端面积；u──桩身周长。
(5.2.2)式中： Quk──单桩竖向极限承载力标准值；K──安全系数，取K=2；Ra──单桩竖向极限承载力特征值。
(三)、计算过程：1、桩身周长=(0.500+0.500)×2=2.000 m2、桩端面积=0.500×0.500=0.250 m23、总极限侧阻力标准值=(30.300×1.300+30.600×2.600+30.900×2.100)×2.000=367.680 KN—桩侧第i层土的极限侧阻力标准值；qsik—桩周第i层土的厚度。
li4、总极限端阻力标准值=1.000×2000.900×0.250=500.225 KN—桩端土的极限端阻力标准值；qpk—端阻发挥系数。
αp5、单桩竖向极限承载力标准值=367.680+500.225=867.905 KN6、单桩竖向极限承载力特征值=867.905÷2=433.952 KNK为安全系数,取K=2。
(四)、计算示意图：桩承载力验算桩基承载力验算计算书(一)、输入参数：(二)、计算公式：(5.2.1-1)式中： Nk──荷载效应标准组合轴心竖向力作用下，基桩或复合基桩的平均竖向力；R──基桩或复合基桩竖向承载力特征值。
(5.2.1-2)式中： Nkmax──荷载效应标准组合偏心竖向力作用下，桩顶最大竖向力；R──基桩或复合基桩竖向承载力特征值。
承台坐标
底标高 759.813 顶标高 764.313 墩身高 14.000 底标高 762.028 顶标高 764.228 墩身高 11+3 底标高 761.954 顶标高 764.154 墩身高 11+3 底标高 761.859 顶标高 764.059 墩身高 11+3 底标高 761.744 顶标高 763.944 墩身高 11+3. 底标高 762.065 顶标高 764.265 墩身高 10.5+3 底标高 761.883 顶标高 764.083 墩身高 10.5+3 底标高 顶标高 763.901 墩身高 10.5+3
编号 361 04XXX0361
墩身
坐标 X Y 4123095.053 495469.125 4123099.255 495464.842 4123096.481 495470.526 4123100.683 495466.243 坐标 X Y 4123071.65 495446.261 4123075.835 495441.961 4123073.083 495447.656 4123077.268 495443.356 坐标 X Y 4123048.154 495423.493 4123052.321 495419.176 4123049.593 495424.882 4123053.76 495420.565 坐标 X Y 4123024.565 495400.821 4123028.714 495396.487 4123026.009 495402.204 4123030.159 495397.870 坐标 X Y 4123000.883 495378.246 4123005.014 495373.895 4123002.333 495379.623 4123006.465 495375.272 坐标 X Y 4122977.109 495355.768 4122981.223 495351.400 4122978.565 495357.139 4122982.678 495352.771 坐标 X Y 4122953.243 495333.387 4122957.339 495329.003 4122954.705 495334.752 4122958.8 495330.368 坐标 X Y 4122929.286 495311.104 4122933.364 495306.703 4122930.753 495312.463 4122934.831 495308.062 坐标 X Y 4122905.238 495288.919 4122909.298 495284.502
桥梁标高及坐标复核计算表
3.37
21.290
4-1#、4-2#
4.50
5.44
4.62
21.272
5-1#、5-2#
5.75
6.69
5.87
21.253
6-1#、6-2#
7.00
7.94
7.12
21.234
7-1#、7-2# 8-1#、8-2#
8.25 9.50
9.19 10.44
8.37 9.62
22.843
21.215 21.197
尹家湖桥直线段空心板梁垫石标高反算表
桥墩号（直线段）
桥墩、承台、盖梁
结构控制点里 程计算
桩基
垫石
中心里程 小里程侧 大里程侧 小里程侧 大里程侧
18
456.500 454.900 458.100 456.130 456.870
说明：该表为0#台～18#墩（直线 段）空心板梁的垫石标高反算， 并作为“坐标计算”的辅助计 算，输入墩台号则自动计算对应 控制点的“里程桩号、偏距及垫 石标高”；根据空心板预制情 况，在垫石标高反算时把1cm外露 的预埋钢板考虑为垫石上1cm的砂 浆找平层。
每排垫石编号 垫石中心距道路中心 每板支撑中心距 设计中线
内侧→外侧
线距离（m） 挡块边距离(m) 高程(m)
垫石顶标高(m)
连接墩16m跨垫 石顶标高(m)
1-1#、1-2#
0.75
1.69
0.87
21.328
2-1#、2-2#
2.00
2.94
2.12
21.309
3-1#、3-2#
3.25
4.19
9-1#、9-2#
10.75 11.69
桩基计算书
独立桩承台设计(J2a-5)项目名称 构件编号 日 期 设 计 校 对 审 核 执行规范:《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》 《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011), 本文简称《地基规范》 《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012), 本文简称《荷载规范》 《建筑桩基技术规范》(JGJ 94-2008), 本文简称《桩基规范》 -----------------------------------------------------------------------1 设计资料 1.1 已知条件承台参数(2 桩承台第 1 种)承台底标高 : -1.200(m) 承台的混凝土强度等级 : C30 承台钢筋级别 : HRB400 配筋计算a s : 150(mm)桩参数桩基重要性系数 : 1.0桩类型 : 混凝土预制桩 承载力性状 : 端承摩擦桩 桩长 : 10.000(m) 是否方桩 : 否桩直径 : 500(mm) 桩的混凝土强度等级 : C80单桩极限承载力标准值 : 3500.000(kN) 桩端阻力比 : 0.400 均匀分布侧阻力比 : 0.400 是否按复合桩基计算 : 否 桩基沉降计算经验系数 : 1.000 压缩层深度应力比 : 20.00% 柱参数柱宽 : 500(mm) 柱高 : 500(mm) 柱子转角 : 0.000(度) 柱的混凝土强度等级 : C30 柱上荷载设计值弯矩M x : 50.000(kN.m) 弯矩M y : 50.000(kN.m) 轴力N : 3500.000(kN) 剪力V x : 15.000(kN) 剪力V y : 15.000(kN)是否为地震荷载组合 : 否基础与覆土的平均容重 : 0.000(kN/m3) 荷载综合分项系数 : 1.201.2 计算内容(1) 桩基竖向承载力计算(2) 承台计算(受弯、冲切、剪计算及局部受压计算)2. 计算过程及计算结果 2.1 桩基竖向承载力验算(1) 桩基竖向承载力特征值R 计算 5.2.2及5.2.3R a —— 单桩竖向承载力特征值； Q uk —— 单桩竖向极限承载力标准值； K —— 安全系数,取K=2。
桩水平变位及水平剪力
一、计算假定坐标原点取为中桩中心点。
桩身混凝土为C35。
取五桩承台计算。
承台尺寸为5米×5米。
桩径为d =800mm ，桩长按40米计算。
查柱底内力：轴力N+G=15000Kn ；M=200kn.M;H=200 Kn 桩截面面积为0.5024m 2二、确定基本计算参数1、地基土水平抗力系数的比例系数m 。
桩底面土竖向抗力系数的比例系数m 0.查表5.7.5，I L =0.75~1，故取m=6.0MN/m 4。
=6.0×103 kN/m 4 近似取m 0= m=6.0MN/m 42、桩身抗弯刚度EIC35混凝土弹性模量C E =3.15×104N/mm 2=3.15×1010N/m 2=3.15×107kN/m 2扣除保护层厚度的桩直径为0d =800-100=700mm=0.7m54210==6.3493.1510E α⨯=⨯钢筋弹性模量混凝土弹性模量 桩身配筋率g 61230==0.002450.502410S A A ρ=⨯ 桩身换算截面受拉边缘的截面模量：2200[2(1)]32E g d W d d παρ=+- 220 3.140.8[0.82(6.3491)0.002450.7]32W ⨯=+⨯-⨯⨯=0.05125m 3 桩身换算截面惯性矩0I =00/2W d =0.05125×0.7/2=0.0179m4 查5.7.2第6条： 00.85C EI E I ==0.85×3.15×107×0.0179=4.79×105 kN.m 23、桩水平变位系数α桩身计算宽度0b =0.9d+（1.50.5）=1.53m0.453α== m -14、桩身轴向压力传递系数N ξ 根据摩擦桩取小值N ξ=0.55、地基土竖向抗力系数0C 承台底地基土竖向抗力系数b C00=m h=6.040=240 C ⨯MN/m 3=2.4×105kN/m 3 a s /d=2.4/0.8=3 C B /l =5/40=0.125 查承台效应系数C η=0.06b 0nc =m h =6.0 1.70.06=0.683C η⨯⨯MN/m 3=683 kN/m 36、桩底与承台间土的摩擦系数取μ=0.3三、单位力作用于桩顶时，桩顶产生的变位1、H=1作用时500h 52.40100.0179=0.01970.020.453 4.7910C I K EI α⨯⨯===⨯⨯ h y α-==0.453×40=18.12m 按18查表(1) 水平位移（1F L -⨯） 3443h 244233443h 2442()()1()()HH B D B D K B D B D EI A B A B K A B A B δα-+-=⨯-+-351 2.747340.02 3.251434.79100.479510.02 1.88946+⨯=⨯⨯⨯+⨯（0.453）441 2.8123686 1.177104.62100.5172992-=⨯=⨯⨯ (m /kN)(2) 转角（1F -）3443h 244223443h 2442()()1()()MH A D A D K A D A D EI A B A B K A B A B δα-+-=⨯-+-251 2.136530.02 2.269334.79100.479510.02 1.88946+⨯=⨯⨯⨯+⨯（0.453）541 2.1819166 4.3109.82100.5172992-=⨯=⨯⨯（kN ）-12、M=1作用时(1) 水平位移（1F-） H M M H δδ= (2) 转角（11F L --⨯）3443h 24423443h 2442()()1()()MM A C A C K A C A C EI A B A B K A B A B δα-+-=⨯-+-51 2.061470.02 3.130394.79100.479510.02 1.88946+⨯=⨯⨯⨯+⨯（0.453）551 2.140778 1.893102.16937100.5172992-=⨯=⨯⨯（kN. m ）-1 四、求桩顶发生单位位变时，在桩顶引起的内力1、发生单位竖向位移时轴向力（1F L -⨯）单桩桩底压力分布面积 2220170.8() 3.14(40)35.7144242md A htg tg mm ϕπ=+=⨯⨯+= 2220 2.4 4.52244A s mm ππ===取20 4.522A mm =5575001110.540110.14868100.092100.85 3.15100.5024 2.410 4.522NN N hEA C A ρξ--===⨯⨯+⨯++⨯⨯⨯⨯⨯551 4.155100.2406810-==⨯⨯( kN / m) 2、发生单位水平位移时（1）水平力（1F L -⨯）55325510101.89310 1.89310 4.610/11.7710 1.89310 4.3 4.31040.7710MM HH HH MM MH kN m δρδδδ------⨯⨯====⨯-⨯⨯⨯+⨯⨯⨯（2）弯矩（F ）55425510104.310 4.310 1.0551011.7710 1.89310 4.3 4.31040.7710MHMH HH MM MH kN δρδδδ------⨯⨯====⨯-⨯⨯⨯+⨯⨯⨯3、发生单位转角时（1）水平力（F ）41.05510HM MH kN ρρ==⨯（2）弯矩（F ）554255101011.771011.7710 2.8871011.7710 1.89310 4.3 4.31040.7710HHMM HH MM MH kN m δρδδδ------⨯⨯====⨯⋅-⨯⨯⨯+⨯⨯⨯五、求承台发生单位变位时所有桩顶、承台和侧墙引起的反力和01516B B m =+=+=25550.502422.488b A F nA m =-=⨯-⨯=2683 1.7580.55/22cn n C h F kN m ⨯=== 2683 1.7 1.7328.99/66c n n C h S kN m ⨯⨯=== 3683 1.7 1.7 1.7279.631212cn n C h I kN ⨯⨯⨯=== 1、发生单位竖向位移时竖向反力（1F L -⨯） 555 4.1551068322.488 2.0910/VV NN b b n C A kN m γρ=+=⨯⨯+⨯=⨯水平反力（1F L -⨯） 30.368322.488 4.6110/UV b b C A kN m γμ==⨯⨯=⨯2、发生单位水平位移时水平反力（1F L -⨯） 3405 4.6106580.55 2.6510/C UU HH n B F kN m γρ=+=⨯⨯+⨯=⨯反弯矩（F ）4405 1.055106328.99 5.07810C U MH n B S kN βγρ=-+=-⨯⨯+⨯=⨯3、发生单位转角时水平反力（F ）45.07810U U kN ββγγ==⨯反弯矩（F L ⨯）20452555555 2.88710 4.155104 1.76279.63683279.631.44351048.03100.016810 1.911051.410C CMM NN i i b n K x B I C I kN mββγρρ=+++=⨯⨯+⨯⨯⨯+⨯+⨯=⨯+⨯+⨯+⨯=⨯⋅∑六、求承台位变1、竖向位移（L ） 5150000.07182.0910VV N GV m γ+===⨯ 2、水平位移（L ）22533545425454291411()()51.410200 4.611020015000 4.611051.4102.651051.410(5.07810) 2.0910[2.651051.410(5.07810)]1.02710 3.55101.33610U UV UU U VV UU U H M N G U βββββββββββγγγγγγγγγγγ-+=---⨯⨯-⨯⨯⨯⨯⨯⨯=-⨯⨯⨯-⨯⨯⨯⨯⨯-⨯⨯⨯=-⨯23160.503710 5.037102.7910m --=-⨯=⨯⨯3、转角（弧度）224434454254542611()()2.6510200 5.0781020015000 4.6110 5.078102.651051.410(5.07810) 2.0910[2.651051.410(5.07810)]4.85610 3.5111.33610UU U UV U UU U VV UU U M H N G ββββββββγγγγβγγγγγγγ-+=---⨯⨯-⨯⨯⨯⨯⨯⨯=-⨯⨯⨯-⨯⨯⨯⨯⨯-⨯⨯⨯=--⨯115160 4.89102.7910-=⨯⨯七、求任一基桩桩顶内力1、轴向力（F ）5540()(0.0718 4.8910 1.7) 4.15510 2.98710i i NN N V x kN βρ-=+⋅=+⨯⨯⨯⨯=⨯2、水平力（F ）33540 5.03710 4.610 4.8910 1.0551022.65i HH HM H U kN ρβρ--=-=⨯⨯⨯-⨯⨯⨯=3、弯矩（F ×L ）54340 4.8910 2.88710 5.03710 1.0551051.728i MM HM M U kNβρρ--=-=⨯⨯⨯-⨯⨯⨯=-八、求任一深度桩身弯矩（F ×L ）20033332352532535535() 4.8910(0.453) 4.7910( 5.037100.955640.867150.45351.72822.650.52997 1.61162)(0.453) 4.7910(0.453) 4.79100.98310( 4.814109.3611027.88y M H M EI UA B C D EI EI βαααα----=+++⨯=⨯⨯-⨯⨯-⨯-+⨯+⨯⨯⨯⨯⨯=⨯-⨯-⨯-5581081.97510)429.3kN m--⨯+⨯=-⋅九、求任一基桩桩身最大弯矩及其位置最大弯矩位置（L ）0.4534018.12h α=⨯=按4计算 0100.453(51.728) 1.03522.65M C H α⨯-===-得 2.2h y α-== 0.196D II = max M y =4.857mmax 0/22.65/0.196115.56M H D kN m II ===⋅十、桩水平承载力特征值计算 按桩顶铰接计算。
谈谈桥梁施工测量放样
谈谈桥梁施工测量放样摘要:桥梁测量的实质内容,从桥梁结构顺序简述野外测量作业,内业测量计算等。
关键词:桥梁测量(线路初测) 放样元素计算AOTOCAD电脑测量绘图桥位定位轴线放样水准测量工程测量是桥梁建设的首要工序,是施工进度和工程质量的重要保证,它贯穿于工程施工的全过程。
从结构上划分,桥梁测量可划分为桥梁下部结构施工放样及水准测量,桥梁上部结构施工放样及水准测量。
按施工测量内容可概括为:桩位放样、桥轴线长度放样、墩台中心及细部放样、梁部放样及水准测量等。
桥梁测量实际上是将图纸上任一组测量数据,以一定的精度标定到实地,作为施工的数值依据(平面常采用1980西安坐标系统,高程为1985国家高程基准),实际上就是点的放样和高程测量。
根据现场导线控制点和图纸坐标,采用拨角放线法放样出主要控制桩(为减少放线误差累积,可双向进行放线),初步定出线路方向。
然后对导线点进行复测,记录转折角、边长,计算点坐标值。
和图纸导线坐标、转折角、边长相比较,根据坐标和导线长度计算导线精度,如满足精度要求,说明导线测量准确,同时整理出导线点成果表。
点的放样,现场两个已知控制点,已知待定点坐标,计算出放样距离S和放样方位角β,用极坐标法放样。
放样元素β和S的计算公式:A、B点为已知桩点,P点为待放样点。
(在A点架设仪器)(图1)。
β=δAP-δAB=arctan〔(yp-yA)/(xp-xA)〕-arctan〔(yB-yA)/(xB-xA)〕S=〔(xp-xA)2+(yp-yA)2〕1/2随着科学技术的发展,全站仪在测量领域已普及。
使用全站仪极坐标法进行定位测量,将已知点及待放样点坐标通过计算器输入全站仪,经过操作,全站仪能自动、简单、快速、精确的测定待放样点位置。
无需手工计算,省去了大量繁重传统的内业计算。
因电脑应用的普及,电脑操作的高精度等优点,可利用电脑进行又快又准的内业计算,降低工作量。
用AOTOCAD描绘测绘图形,如导线图,测算待放样点的方位角和放样距离:打开AOTOCAD,为了视图的直观,选择大比例的点样式。
如何计算桩坐标
如何计算桩坐标其实对于刚入门者用文字去描述测量问题，对他来说，接受是比较困难的，必须以图文并茂去描述才能使他理解。
现本人就举个简单的例子来讲一下。
如下图所示，已知1#承台的中心点为O，其坐标为（X=234.56，Y=789.01），并且已知O点的方位角为60度。
第一步：先根据O点的坐标和方位角计算过渡点O’点的坐标为：Xo’=2.5×cos60°+Xo=1.25+234.56=235.81，Yo’=2.5×sin60°+Yo=2.165+789.01=791.175第二步：根据O’点的坐标计算D点坐标为：Xd=3.0×cos(60°+90°)+ Xo’=-2.598+235.81=233.212，Yd=3.0×sin(60°+90°)+Yo’=1.5+791.175=792.675第三步：根据D点的坐标计算A点坐标为：Xa=5.0×cos(60°+180°)+ Xd=-2.5+233.212=230.712，Ya=5.0×sin(60°+180°)+Yd=-4.330+792.675=788.345第四步：根据A点的坐标计算B点坐标为：Xb=6.0×cos(60°+270°)+ Xa=5.196+230.712=235.908，Yb=6.0×sin(60°+270°)+Ya=-3.0+788.345=785.345第五步：根据B点的坐标计算C点坐标为：Xc=5.0×cos(60°)+ Xb=2.5+235.908=238.408，Yc=5.0×sin(60°)+Yb=4.330+785.345=789.675第六步：根据C点的坐标复核计算O’点坐标：Xo’=3.0×cos(60°+90°)+ Xc=-2.598+238.408=235.81，Yo’=3.0×sin(60°+90°)+Yc=1.5+789.675=791.175 经复核第一步与第六计算结果相符，说明计算过程无算术性错误。
浅谈市政高架桥坐标计算
浅谈市政高架桥坐标计算经历了三个高架桥项目，从坐标计算、施工测量放线到复核，由一个小白查询资料学习起开始一步一步走来，深感一开始的艰辛。
现在总结一下自己的一点体会和心得，仅供大家参考。
个人感觉作为一名测量员在自己本职专业技术的基础上，要熟练掌握Eexcel常规的函数的使用、道路之星软件(PC)、测量坐标计算程序V5、测量员(APP)软件、CAD、南方cass等常规软件的使用。
首先借助成熟的道路计算软件输入本项目曲线参数（平、竖曲参数），各个软件输入方法不同在此不做说明（角点法、线元法），我们可以快速的计算出需要的里程桩号的中桩坐标和相对应的切向方位角。
这两项是计算相应桩基、承台、墩柱施工坐标的基础，施工需要坐标都可以从墩中心里程坐标及切线方位角推算所得（常规的已知坐标方位角距离求坐标，在此可以借助EXCEL编制计算公式批量计算）。
在此着重讲一点注意事项，大家在计算弯道时可能会有一个误区，通过里程偏距计算结果发现计算的坐标承台不是矩形。
通过里程、偏距来计算坐标的方法是没有错的，这里的问题出在在弯道上里程、偏距在线路切线和法向方向上有改正值。
在这里本人推荐用上面的理论方法计算，这就解决了弯道桩基、承台及墩柱坐标的计算，有的承台设计有旋转，根据实际情况计算出相应的方位角就可以了。
计算弯道垫石坐标时要注意桥梁的做法，桥梁有弯桥弯做和弯桥直做。
弯桥弯做垫石的工作线以墩柱中心里程切线方向为准，弯桥直做垫石工作线以桥梁工作线为准,也就时说垫石与与桥梁中线平行、垂直关系。
那么弯做跟上面计算方法相同，不做详细介绍。
直做就要计算相应的桥梁工作线方位角，工作线方位角通过桥跨始末敦的中心坐标来反算。
这里要注意在弯道设计墩柱根据半径及行车速度要求会设计偏心，计算坐标要加偏心（外矢距）。
关于在直线段的桥梁，计算比较简单根据里程、偏距可以直接计算。
以上所述的是计算的理论依据，只有明白这点结合合理使用软件，才能保证运用计算软件不出错误。
承台和地梁的标高计算公式
承台和地梁的标高计算公式承台和地梁是建筑结构中非常重要的部分，它们承担着支撑和传递荷载的作用。
在建筑设计和施工中，确定承台和地梁的标高是非常重要的一环，它直接影响着建筑结构的稳定性和安全性。
因此，我们需要通过科学的计算方法来确定承台和地梁的标高。
承台的标高计算公式。
承台是建筑结构中的重要承载构件，它通常用来支撑柱子或墙体的荷载，并将荷载传递到地基上。
承台的标高计算公式通常是根据承载力和地基的情况来确定的。
一般情况下，承台的标高计算公式可以通过以下步骤进行：1. 确定承载力，首先需要确定承台所需承载的荷载大小，包括垂直荷载和水平荷载。
垂直荷载通常是由上部结构的重量和使用荷载确定的，而水平荷载通常是由风荷载或地震荷载确定的。
2. 确定地基情况，接下来需要对地基的情况进行调查和分析，包括地基的土质、承载力和沉降性能等。
这些信息将影响承台的标高计算。
3. 计算承台的尺寸，根据承载力和地基情况，可以计算出承台的尺寸，包括长度、宽度和厚度等。
4. 确定标高，最后根据承台的尺寸和地基情况，可以确定承台的标高。
一般情况下，承台的标高应该使得承台能够有效地承载荷载，并且不会导致地基的沉降或不稳定。
地梁的标高计算公式。
地梁是建筑结构中的横向承载构件，它通常用来连接墙体或柱子，并承担横向荷载的作用。
地梁的标高计算公式通常是根据结构的荷载和受力情况来确定的。
一般情况下，地梁的标高计算公式可以通过以下步骤进行：1. 确定荷载情况，首先需要确定地梁所受的荷载情况，包括垂直荷载和横向荷载。
垂直荷载通常是由上部结构的重量和使用荷载确定的，而横向荷载通常是由风荷载或地震荷载确定的。
2. 确定受力情况，接下来需要对地梁的受力情况进行分析，包括受拉和受压的情况，以及受力点的位置和大小等。
这些信息将影响地梁的标高计算。
3. 计算地梁的尺寸，根据荷载情况和受力情况，可以计算出地梁的尺寸，包括高度、宽度和厚度等。
4. 确定标高，最后根据地梁的尺寸和受力情况，可以确定地梁的标高。
桥梁承台、桥台、墩身施工工艺标准
实体墩台施工工艺图
• ⑶ 模板的拼装 • 模板拼缝用双面胶填塞，不得有缺漏现象，模 板之间使用螺栓连接，两面采用对拉钢筋加固， 对拉钢筋每侧螺帽至少使用2个。 • 模板拼装时，严格控制板与板之间的错台不得 大于1mm。超过1mm时，通过调节模板使错台 消除，如无法调节时采用打磨的方式消除。 • 对拉钢筋及螺帽每次使用前应进行检查。检查 对拉钢筋及螺帽是否滑丝，对拉钢筋是否有截 面削弱，如发现有上述问题立即更换对拉钢筋 及螺帽。
模板吊装
实体墩台施工工艺图
• 槽钢两端（对拉钢筋边）加焊2块钢板（厚6mm） 补强，更换对拉钢筋时不得擅自加工，应及时和现 场管理人员汇报，由项目部组织加工。 • 模板拼装完毕，混凝土灌注前，要对对拉钢筋专人 检查，记录。发现问题及时处理。 • 针对技术交底，按照交底尺寸，在拼装过程要随时 检查、校正。 • 对于模板上的预留孔尺寸要按照交底尺寸进行检查， 发现问题要及时通知技术人员确认。 • 模板安装好后，检查轴线、高程符合设计要求，保 证模板在灌注混凝土过程受力后不变形、不移位。 模板内干净无杂物，拼合平整严密。
混凝土浇筑
混凝土振捣
• ⑵混凝土的振捣 • 混凝土浇筑过程中应随时对混凝土进行振捣并 使其均匀密实，振捣方式宜插入式振捣器垂直 振捣，其移动间距不宜大于作用半径的1.5 倍 且插入下层混凝土内的深度宜为50～100mm， 与侧模应保持50～100mm的距离，每一振点的 振捣时间宜为20～30s，以混凝土不再沉落、 不出现气泡、表面泛浆为度，防止过振漏振。 混凝土在浇筑振捣过程中产生的部分泌水，应 及时排除。浇筑完成后，应及时修整、抹平混 凝土裸露面。
承台施工
• ④基坑开挖的土方应集中堆放，不得影响施工， 并为承台灌注预留通道。弃土堆坡脚距基坑顶 边缘的距离不小于基坑的深度，不得堵塞河道， 影响泻洪。 • ⑤基坑底为土层时可夯铺一层石碴或按设计要 求浇注垫层混凝土，其顶面高程不得高于承台 底设计高程。 • ⑥基坑平面位置及基底尺寸必须满足设计及施 工要求。采用挖掘机放坡开挖，坑底预留 30cm人工清底。并根据地质情况，设置木桩 或钢管桩等临时支护措施，防止边坡坍塌。
桥梁坐标计算
桥梁桩基坐标计算可以在施工图中找到已知设计参数每个桥墩的墩台中心设计桩号、法向偏距、走向偏角和每个桩基的测量坐标，施工之前，应先验算每个桩基坐标数据，并与设计坐标相符后才能进行桥墩桩基工作。
（1）计算原理:
桥梁属于路线构筑物的组成部分，桥墩桩基的平面位置及其排列方向是以墩台中心的平面坐标及其走向方位角为基准，按照一定的法向偏距与走向偏角设计的，而墩台中心的平面坐标（Oj#,Oj#）及其走向方位角可以使用设计给出的墩台中心设计桩号，根据路线平曲线设计数据算出，因此，桥墩桩基坐标与路线平曲线关系式通过墩台中心设计桩号联系的。
下图：(计算原理图)
如图：设图纸给出的桥墩墩台设计桩号Zj#，法向偏距为dx，走向偏角为δ，图中桩基与承台与承台尺寸从墩台大样图获取。
设根据平曲线墩台中心设计桩号Zj#算出的其对应的方位角走向aj#，以及对应的中桩坐标Zx，Zy。
；墩台中心坐标系X坐标轴方位角a为：
偏向左为负，偏向右为正；
墩台中心Oj#坐标计算公式：
（2）桥墩中心坐标以及方位角求出，桥墩各个部位坐标计算即可通过结构图上的结构尺寸以及夹角来验算井桩以及各个部位的坐标，下面不再累述。
桩系梁承台方案
国家高速公路十堰至天水联络线（G7011）陕西境汉中至略阳（陕甘界）H-34标段桩系梁、承台施工方案2009年8月14日第一条目旳第二条为了规范施工现场旳管理, 控制桥梁桩系梁、承台质量, 使每个工作人员对这项工作有一致旳认识, 而使其质量到达合格率100%, 优良率95%以上, 质量评分90分以上旳目旳, 特编写此作业指导书, 望各参建人员遵照执行。
第三条质量原则1.基本规定1) 混凝土所用旳水泥、砂、石、水、外掺剂及混合材料旳质量和规格必须符合有关技术规范旳规定, 按规定旳配合比施工。
2) 不得出现露筋和空洞现象。
2.实测项目, 见下表。
实测项目3.外观鉴定1) 混凝土表面平整、光洁, 棱角线平直。
不符合规定时减1~3分。
2) 墩、台帽和盖粱如出现蜂窝麻面, 必须进行修整, 并减l~4分。
第三条合用范围及工程概况本作业指导书合用于项目所有桥梁桩系梁、承台施工。
第四条施工措施1.施工工艺:本桥桩系梁或承台按常规措施进行施工, 重要工序为基坑开挖、破除桩头、处理基底、测量放样, 绑扎钢筋、立模、浇筑砼。
整个施工应安排在睛天或少雨时间里, 并做好各项准备工作, 持续不停地有计划地迅速施工, 必要时安排抽水设备。
(1) 测量放样首先根据桩位平面坐标, 用全站仪从导线点按坐标法进行桩系梁（承台）旳施工放样和复核。
测出桩系梁(承台)所在墩旳中心桩位和施工时旳平面控制特性点及纵横向轴线。
(2) 基坑开挖基坑开挖采用机械开挖与人工开挖相配合旳措施。
基坑开挖一定要做好边坡防护工作, 陆地上系梁、承台基坑开挖根据土质状况采用放坡开挖或挡板支护开挖, 围堰处基坑开挖采用挡板支护开挖。
当采用放坡开挖时, 放坡坡度按1: 0.25考虑；当采用钢挡板支护开挖时, 挡板采用定型钢模板, 立木、纵横支撑采用型钢或圆钢管, 支撑截面形状、大小根据坑壁土压状况, 通过构造内力计算选定。
由于地下水位较高, 基坑开挖中, 在坑底基础范围之外设置集水坑并沿坑底周围开挖排水沟, 使水流入集水坑内, 排出坑外。
铁路、公路坐标计算(中桩、边桩和桩
3061756.7571
519732.1809
梁缝桩号 K10+788.090 3061749.7609 519733.9849 7.225 注:如是斜交桥,斜交角与桥墩同步，斜交角在墩基计算中输入。 计算起点桩号选择 第1排桩基坐标 桩基编号 0台-01# 0台-02# 0台-03# X(N) 3061756.6223 3061755.6271 3061754.6319 Y(E) 519733.8247 519730.0538 519726.2829
N-00# N-00# N-00# N-00# N-00# N-00# N-00# N-00# N-00# N-00# N-00# N-00# N-00# N-00# N-00#
0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000
0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000
0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000
N-00# N-00# N-00# N-00# N-00# N-00#
0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000
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承台(系梁)施工方案、方法与技术措施
承台(系梁)施工方案、方法与技术措施三、施工方法1、测量放线桩头破除后，按设计图纸数据，用极坐标法放样出系梁施工范围，并作好标记，打好保护桩。
2、系梁基坑开挖系梁开挖拟采用自然放坡方法施工（详见下图承台开挖示意图），人工配合机械开挖，为保证足够的作业空间，基坑底边距系梁边缘线不小于1.0m，坡率控制在0.75～1.0之间，并沿坑底周边设30cm50cm排水沟，然后用抽水泵抽干地面及地下积水。
基坑开挖过程中，要控制好开挖宽度及开挖面标高，严禁超挖。
基坑开挖后，立即凿除桩顶松散混凝土层，铺筑10cm厚素混凝土垫层封底。
承台开挖示意图3、钢筋绑扎A、钢筋绑扎施工方法垫层混凝土浇注后，在垫层面放出承台大样，进行钢筋安装。
钢筋在施工现场临时钢筋加工场内开料加工制作，钢筋加工成型后运到现场。
各施工段钢筋绑扎次序是：承台、底部钢筋网承台上部钢筋网桥台插筋。
绑扎下层钢筋时，在承台、支撑梁底加水泥垫块作水混凝土保护层；钢筋绑扎完成后，放出墩柱位置并经复核准确无误后，绑扎与桥台的连接钢筋，完成后分别在桥台插筋脚部(与系梁面钢筋接触位置)及顶部加水平筋、箍筋点焊固定并加焊斜撑筋，防止墩柱插筋位移。
B、施工注意事项①、进场钢筋必须进行报验，并向甲方及监理公司提供合格证。
②、钢筋在运输过程中要轻装轻卸，不能随意抛掷。
③、在绑扎钢筋时，必须在钢筋底部垫混凝土垫块，确保保护层厚度符合施工规范要求。
④、钢筋的连接必须符合设计图纸要求和国家有关的规范要求。
4、模板支立钢筋绑扎完毕通过验收后，方可进行侧模的支立，模板采用组合钢模板，利用坑壁和坑底进行支撑固定。
5、混凝土浇注A、混凝土浇捣前必需进行钢筋隐蔽工程验收并办理好验收手续。
承台混凝土一次连续浇捣完成，不留施工缝。
每层浇筑厚度不大于300mm，浇筑速度要连续均匀，用插入式振动器振捣，振捣完毕后，用刮尺、木磨板抹平表面。
在混凝土接近初凝收水时，安排泥水工进行混凝土磨面工作，防止混凝土表面龟裂。