不锈钢堆焊
《2024年无铋不锈钢FCAW堆焊工艺优化》范文
《无铋不锈钢FCAW堆焊工艺优化》篇一一、引言随着现代工业的快速发展，堆焊技术作为一项重要的金属加工技术，其应用领域越来越广泛。
无铋不锈钢FCAW（Flux Cored Arc Welding）堆焊工艺作为一种新兴的堆焊方法，具有较高的堆焊质量和生产效率。
然而，由于堆焊过程中的复杂性和多变性，仍存在一些问题需要进一步研究和优化。
本文旨在探讨无铋不锈钢FCAW堆焊工艺的优化方法，以提高堆焊质量和生产效率。
二、无铋不锈钢FCAW堆焊工艺概述无铋不锈钢FCAW堆焊工艺是一种以熔化极气体保护焊为基础的堆焊方法。
该工艺采用无铋填充材料，通过电弧熔化并喷涂在基材表面，形成一层新的金属层。
该工艺具有焊接速度快、热影响区小、焊接变形小等优点，广泛应用于机械制造、石油化工、航空航天等领域。
三、无铋不锈钢FCAW堆焊工艺存在的问题尽管无铋不锈钢FCAW堆焊工艺具有诸多优点，但在实际应用中仍存在一些问题。
主要包括：1. 堆焊质量不稳定：受焊接参数、填充材料、基材表面状态等因素影响，堆焊质量存在波动。
2. 生产效率有待提高：焊接过程中产生的飞溅、烟尘等问题会影响生产效率。
3. 环境保护问题：焊接过程中产生的烟尘和气体对环境造成一定污染。
四、无铋不锈钢FCAW堆焊工艺优化方法针对无铋不锈钢FCAW堆焊工艺存在的问题，我们提出以下优化方法：1. 优化焊接参数：通过调整电流、电压、焊接速度等参数，使焊接过程更加稳定，从而提高堆焊质量。
2. 改进填充材料：研发新型无铋填充材料，提高其与基材的匹配性，降低焊接过程中的飞溅和烟尘。
3. 引入自动化技术：采用自动化设备进行堆焊，减少人为因素对焊接质量的影响，提高生产效率。
4. 优化烟尘处理系统：改进烟尘处理系统，减少对环境的污染。
五、实施与效果通过上述优化方法，我们对无铋不锈钢FCAW堆焊工艺进行了实践。
实践结果表明，优化后的工艺显著提高了堆焊质量和生产效率，降低了烟尘排放，取得了良好的效果。
奥氏体不锈钢堆焊的层间温度
奥氏体不锈钢堆焊的层间温度奥氏体不锈钢是一种常用的材料，具有优良的耐腐蚀性和机械性能。
在工业生产中，有时需要进行堆焊修复或涂覆保护层等工艺，这就涉及到奥氏体不锈钢的层间温度问题。
本文将围绕这一问题展开讨论。
我们需要了解奥氏体不锈钢的特性。
奥氏体不锈钢是由铁、铬、镍等元素组成的合金材料，其中铬的含量通常在10.5%以上。
这使得奥氏体不锈钢具有良好的耐腐蚀性能，能够在潮湿、酸性或碱性环境中长期使用而不生锈。
同时，奥氏体不锈钢还具有良好的机械性能，强度高、韧性好，适用于各种工程和制造领域。
在堆焊过程中，层间温度是一个重要的考虑因素。
层间温度过高会导致奥氏体不锈钢的组织发生变化，甚至出现晶间腐蚀和脆化现象，降低了材料的性能。
因此，在进行奥氏体不锈钢堆焊时，需要控制好层间温度，避免出现过高的情况。
那么，如何控制奥氏体不锈钢的层间温度呢？首先，我们可以通过合理的焊接参数来控制层间温度。
焊接参数包括焊接电流、焊接电压、焊接速度等。
通过调整这些参数，可以控制焊接过程中的热输入量，从而控制层间温度。
此外，还可以采用预热和后热处理等措施，来提高焊接接头的温度均匀性，减少层间温度的差异。
选择合适的焊接材料也是控制层间温度的关键。
一些特殊的堆焊材料，如钎焊材料、焊条等，具有较低的熔点和热导率，可以有效降低层间温度。
此外，还可以选择一些具有良好热导性能的辅助材料，如铜垫片、铝垫片等，来加速热量的传导，降低焊接过程中的温度梯度，减少层间温度的差异。
焊接过程中的气氛环境也会对层间温度产生影响。
一些气氛中含有氧气、氢气等活泼元素的环境，会加剧奥氏体不锈钢的氧化和脱氢反应，导致层间温度升高。
因此，在焊接过程中，需要采取相应的保护措施，如使用惰性气体保护、减少气氛中的杂质含量等，来降低层间温度的升高。
奥氏体不锈钢的层间温度对于堆焊修复等工艺是一个重要的问题。
通过合理控制焊接参数、选择合适的焊接材料、调整焊接气氛等措施，可以有效降低层间温度，保证奥氏体不锈钢在堆焊过程中的性能和质量。
20MnMo超厚锻件不锈钢堆焊工艺4页word文档
20MnMo超厚锻件不锈钢堆焊工艺1 前言粗甲醇水冷器设备管板为20MnMo锻件堆焊不锈钢耐蚀层，尺寸为φ2700×400mm堆焊耐蚀层厚度为6mm。
由于堆焊工作量大、工期紧我们决定采用埋弧自动带极堆焊，对锻件边缘无法进行带极堆焊的部位采用焊条电弧焊。
2 焊接性分析及对策20MnMo锻件的供货热处理状态为淬火+回火（Q+T），经过淬火+回火后的显微组织是回火低碳马氏体、下贝氏体或回火索氏体，这类组织虽然可以保证较高的力学性能但在焊接?嵊跋烨?容易产生冷裂纹和韧性下降[1]。
焊接热影响区韧性下降的问题可以通过控制焊接热输入的大小的方法来解决，焊接热输入的大小已通过事先的焊接工艺评定验证进行了验证。
本文着重介绍施焊过程中为预防焊接冷裂纹的产生所采取的措施。
众所周知，焊接冷裂纹产生的三要素是拘束应力、扩散氢以及淬硬倾向。
超厚20MnMo锻件调质状态下的淬硬倾向以及拘束应力敏感性都很大。
待施焊的管板是厚度达到400mm的超厚锻件，厚度的增加直接导致了焊接过程中产生较大的拘束应力，同时厚度较大如果预热不均匀也会产生较大的内应力。
为了防止冷裂纹的产生施工过程中我们从拘束应力、扩散氢以及淬硬倾向三个方面采取了如下措施：（1）严格清理待焊表面铁锈、氧化皮、油污等；（2）严格按要求烘干焊条、焊剂；（3）预热采用大型加热炉进行炉内预热保证预热均匀；（4）预热好后出炉将除了待堆焊面外的各个面用保温石棉包裹防止热量散失过快；（5）焊接过程中停止施焊或焊接完成后应进行焊后消氢处理；（6）焊后进行消除应力热处理。
3 减小焊接变形埋弧自动带极堆焊的热输入较大，为防止管板产生超差变形我们在生产过程中采用中心对称交叉的焊接顺序。
沿着中心线将圆周按逆时针标注为0°、90°、180°、360°，第1层的第1道沿直径从0°方向起弧焊到180°熄弧；第2道从直径的右侧从180°方向启弧焊到0°熄弧；第3道从直径的左侧从0°方向启弧焊到180°熄弧，按如此规律上下两半圆周对称施焊且相邻两焊道（即2和4道，3和5道）的施焊方向相反。
不锈钢带极堆焊质量问题及控制措施【建筑工程类独家文档首发】
不锈钢带极堆焊质量问题及控制措施【建筑工程类独家文档首发】在工件表面进行不锈钢带极堆焊，依据堆焊层组织的不同，堆焊金属性能各不相同。
堆焊金属的性能包括外观成形、力学性能、弯曲性能、耐蚀性能、耐磨性能等。
但是，我们除了关心这些内容之外，我们还关心堆焊时常见的质量问题、产生的原因分析及防止措施。
1.宏观缺陷（1）夹渣夹渣往往以道间形成出现，有时也会产生层间夹渣。
焊道夹渣形成原因主要是焊剂工艺性能较差，使熔敷金属的焊道两侧的润湿角太陡，造成边缘熔合不良，在堆焊后一道焊道时，就易形成道间夹渣。
另外，焊接规范、焊接位置等不合格也易形成这种缺陷。
（2）咬边咬边主要是出现在电渣堆焊中，对于宽带极（带极宽度大于60mm）电渣堆焊，由于磁收缩效应，会使堆焊层产生咬边，随着带极宽度增加，堆焊电流增大，咬边现象越重，因此必须采用外加磁场的方法来防止咬边的产生（磁控法）。
同时必须合理布置磁极位置，选择合理的激磁电流大小，外加磁场太强或太弱均会影响堆焊焊道的成形。
两个磁极的磁控电流应可分别调整。
比如对于非预热的平焊位置的工件，当带极为60mm×0.5mm时，磁控装置的南、北极控制电流分别为1.5A和3.5A；对于90mm×0.5mm的带极，则分别为3A和3.5A。
（3）裂纹裂纹主要出现在收弧处，有时也会出现在焊道中。
堆焊层裂纹主要是热裂纹，其原因有二：熔敷金属的铬镍比不合适，致使堆焊金属铁素体含量太低或太高，这主要由焊带及焊剂的成分匹配不当造成；焊接规范不当，电流过大也易造成热裂纹。
（4）未熔合堆焊层与母材间结合面或层间易出现未熔合现象，由于烧结型焊剂比熔炼型焊剂堆焊重量轻，故熔深比较小。
一旦操作不当或焊接规范参数掌握不适，易出现结合面未熔合或层间未熔合缺陷。
上面介绍了常见宏观缺陷及防止措施，除此之外，在实际产品堆焊时，还应注意以下几点。
一是焊前严格对母材打磨，去除铁锈、油污等影响焊接的因素且必须预热。
防爆起重机车轮不锈钢堆焊工艺
防爆起重机车轮不锈钢堆焊工艺
防爆起重机车轮通常采用不锈钢堆焊工艺来增强其耐腐蚀性和耐磨性。
不锈钢堆焊工艺主要包括以下几个步骤：
1. 准备工作：将车轮表面清洁干净，去除任何污垢和油脂。
2. 选择合适的不锈钢焊丝：根据车轮的材质和使用环境，选择适合的不锈钢焊丝。
常用的不锈钢焊丝有304、316等。
3. 进行堆积焊接：将不锈钢焊丝加热至熔化温度后，将其堆焊在车轮表面。
焊接过程要保持适当的焊接速度和焊接温度，以确保焊缝的质量。
4. 进行后处理：焊接完成后，对焊缝进行打磨和抛光，以使其与车轮表面平整光滑。
5. 进行质量检验：对堆焊部位进行质量检验，包括焊缝的密实性、无裂纹和气孔等缺陷。
需要注意的是，防爆起重机车轮的不锈钢堆焊工艺必须符合相关的标准和要求，以确保其安全可靠性。
在进行堆焊时，操作人员必须佩戴防护设备，并进行必要的防爆安全措施，以避免火花引发爆炸等危险。
不锈钢板堆焊
不锈钢板堆焊焊接工艺指导书单位名称四川良川机械设备有限公司焊接工艺规程编号LCJX-26-04 日期2010.09.20 所依据焊接工艺评定报告编号LCJX-26-P04焊接方法GTAW 机械化程度（手工、机械、自动）手工焊接接头：（LC04）不锈钢板堆焊坡口形式无衬垫（材料及规格）无其他简图：（接头形式、坡口形式与尺寸、焊层、焊道布置及顺序）母材：ZG0Cr18Ni9类别号Ⅶ组别号Ⅶ— 1 与类别组别号相焊及标准号GB12230 材料代号302 与标准号GB/T984-2001 材料代号HS111 相焊厚度范围：10母材：对接焊缝角焊缝管子直径、壁厚范围：对接焊缝角焊缝其他堆焊焊接材料：焊接类别不锈钢板堆焊焊材标准GB/T984-2001填充金属尺寸φ3焊材型号钴基焊丝焊材牌号（金属材料代号）HS111焊缝金属厚度范围：对接焊缝角焊缝其他堆焊层≥3mm耐蚀堆焊金属化学成分（%）C SiWFeS Cr Ni Mn Co Ti Nb1.0～1.7≤27.0～10≤326～32≤2 余量其他：焊接位置：对接焊缝的位置向上立焊的焊接方向：（向上、向下）角焊缝的位置立焊的焊接方向：（向上、向下）焊后热处理：保温温度范围（℃）650±10 保温时间（h）120min，炉冷预热：最小预热温度（℃）无最大层间温度（℃）300保持预热时间无加热方式气体：气体种类混合比流量（L/min）保护气氩气无15～30尾部保护气无背面保护气无电特性：电流种类直流极性直流反接焊接电流范围（A）100～120 电弧电压（V）23～27焊接速度（范围）10～15Cm/min钨极类型及直径φ 3 喷嘴直径（mm）12熔滴过渡形式无焊丝送进速度（cm/min）无（按所焊位置和厚度，分别列出电流和电压范围，记入下表）焊道/ 焊层焊接方法填充材料焊接电流电弧电压（V）焊接速度（cm/min）线能量（kJ/cm）牌号直径极性电流（A）1 GTAWHS111 φ3 反接100～115 22～24 12～132 GTAWHS111 φ3 反接150～170 23～27 14～153 GTAWHS111 φ3 反接170～200 25～29 15～17技术措施：摆动焊或不摆动焊无摆动参数焊前清理和层间清理打磨背面清根方法无单道焊或多道焊（每面）五单丝焊或多丝焊单导电嘴至工件距离（mm）锤击无其他：注：对每一种母材与焊接材料的组合均需分别填表。
不锈钢堆焊工艺
不锈钢堆焊工艺1. 引言不锈钢是一种具有耐腐蚀性和高温强度的金属材料，广泛应用于化工、石油、食品加工等领域。
在某些情况下，不锈钢的制造过程中需要进行堆焊，以修复或增强材料的性能。
不锈钢堆焊工艺是一种将不锈钢材料焊接到基材上的技术，本文将详细介绍不锈钢堆焊工艺的过程、方法和注意事项。
2. 不锈钢堆焊工艺的过程不锈钢堆焊工艺的过程主要包括以下几个步骤：2.1 表面准备在进行不锈钢堆焊之前，首先需要对基材进行表面准备。
表面准备的目的是清除基材表面的污垢、氧化物和油脂等杂质，以确保焊接的质量。
常用的表面准备方法包括机械清理、化学清洗和溶剂清洗等。
2.2 堆焊材料选择不锈钢堆焊的材料选择非常重要。
通常情况下，堆焊材料应与基材具有相似的化学成分和机械性能，以确保焊接接头的强度和耐腐蚀性。
此外，还需要考虑不锈钢的耐腐蚀性和热膨胀系数等特性。
2.3 堆焊工艺参数设定堆焊工艺参数的设定对焊接接头的质量和性能有重要影响。
常用的堆焊工艺参数包括焊接电流、焊接电压、焊接速度和填充材料的厚度等。
这些参数应根据具体的堆焊材料和焊接要求进行合理设定。
2.4 堆焊过程控制在堆焊过程中，需要控制焊接参数、焊接速度和填充材料的均匀性等。
同时，还需要注意焊接过程中的温度控制，以避免产生过高的温度导致不锈钢发生晶间腐蚀等问题。
此外，还需要注意堆焊过程中的保护气体的选择和流量控制，以防止氧化和污染。
2.5 堆焊接头质量检验堆焊接头质量检验是确保堆焊工艺的关键步骤之一。
常用的堆焊接头质量检验方法包括可视检查、超声波检测和X射线检测等。
这些方法可以检测焊接接头的缺陷、裂纹和气孔等问题，以确保接头的质量合格。
3. 不锈钢堆焊工艺的方法不锈钢堆焊工艺的方法主要包括以下几种：3.1 熔化堆焊熔化堆焊是将填充材料加热至熔化状态，并与基材融合形成焊接接头的方法。
熔化堆焊可以使用电弧焊、气焊或激光焊等方法进行。
这种方法适用于不锈钢的大面积堆焊和高强度要求的场合。
核电设备稳压器筒体内表面不锈钢堆焊技术
核电设备稳压器筒体内表面不锈钢堆焊技术1 前言稳压器在核电站中是对一回路压力进行控制和超压保护的重要设备。
稳压器用于调节因负荷变化引起的正波动和负波动，在正常运行时，稳压器内下部是水，上部是蒸汽，水处于饱和状态。
在正波动时，由喷淋系统冷凝容器内的蒸汽，在负波动时，由水的闪蒸和加热水产生蒸汽，达到调节压力的作用。
稳压器是一个立式圆柱形容器，高为13 m，直径为2.5 m，内部容积为39.7 m3，净重为80 t。
壳体为合金钢板16MND5，厚度为113 mm。
稳压器容器壳体和反应堆冷却剂接触的内表面，用奥氏体不锈钢堆焊具有和AISI308L钢相同的防腐蚀性能。
母材即壳体材料（16MND5）化学成分如表1。
表1 壳体材料（16MND5）化学成分元素碳锰磷硫硅镍含量% ≦0.22 1.15～1.60 ≦0.008 ≦0.008 0.10～0.30 0.50～0.80 元素铬钼钒铜铝钴含量% ≦0.25 0.43～0.57 ≦0.01 ≦0.08 ≦0.04 ≦0.032 不锈钢堆焊要求不锈钢一般堆焊两层，即过渡层和耐蚀层，在低合金钢上堆焊不锈钢，原则上是要保证稀释后的过渡层化学成分接近耐蚀层。
为使过渡层具有良好的抗裂性和塑韧性，按RCC－M中SA3634规定不锈钢堆焊层铁素体含量应控制在5%~12%之间。
在选择堆焊用焊接材料及焊接参数时，必须严格控制熔敷金属中的铁素体含量，过量的δ-铁素体在一定条件下会转化成σ相造成脆化，因此在带极堆焊时，除熔深外，还应特别注意相邻焊道之间的搭接量，带极堆焊的搭接量一般应控制在8~10 mm的范围内。
3 稳压器筒体内表面堆焊工艺3.1 焊接前工作在稳压器壳体内表面堆焊前，待堆焊面应进行目视及着色检验，不允许有任何表面超标缺陷，筒体内表面清洁，确保表面无任何污物、油渍，并干燥，保证堆焊后堆焊层的质量。
3.2 焊接方法采用自动带板埋弧焊，第一层过渡层和第二、三层为面层。
不锈钢带极堆焊
C O P Y南京化学工业有限公司化工机械厂标准通用工艺规程 Q/NH04/J0601.18-1999第18部分不锈钢带极堆焊1 范围本标准规定了不锈钢带极堆焊的基本要求. 本标准适用于钢制压力容器及元件的不锈钢带极堆焊2 引用标准下列标准所包含的条文通过在本标准中引用而构成为本标准的条文在标准出版时所示版本均为有效所有标准都会被修订使用本标准的各方应探讨使用下列标准最新版本的可能性JB4708-92 钢制压力容器焊接工艺评定ZB G93008-88 尿素高压设备堆焊工艺评定和焊工技能评定CWCEC 8-A11S-95 尿素高压设备埋弧和手工堆焊工艺评定3 焊接材料3.1 焊接材料包括焊带,焊剂等3.2 应根据图样要求和使用条件综合考虑选用焊接材料常用焊带焊剂的匹配推荐按表1表1 用途 焊带 焊剂 尿素级容器 25/22/2LMn 13BLFT加氢反应器 309L 347L WELBNDF8 WELBNDF7其它容器 309L 308L 10SW10SW其它容器 309L 316L 10SW 10SW3.3 焊接材料应有产品质量证明书,并符合相应标准的规定,且满足图样的技术要求,进厂后按焊接材料管理制度的规定验收和复验,合格后方可使用4 焊接工艺评定和焊工4.1 不锈钢带极堆焊的焊接工艺应按JB4708要求进行评定参加焊接的焊工应持有锅炉压力容器不 锈钢材料埋弧焊资格并按JB4708对堆焊试验的要求进行技能评定4.2 尿素级不锈钢带极堆焊的焊接工艺应按ZB G93008和CWCEC 8-A11S 评定合格参加焊接的焊工应持有锅炉压力容器不锈钢材料埋弧焊资格,具有尿素级不锈钢的基本知识并按ZB G93008的要求经技能评定合格5 堆焊要求C O P Y 5.1 待堆焊表面应经磁粉或渗透检测合格后方可进行堆焊检验标准按JB4730级为合格 5.2 堆焊前的准备工作5.2.1 堆焊前应清理待堆焊表面,除去水份铁锈油污等杂质5.2.2 在堆焊前应测试焊接速度,并调整到焊接工艺文件中的规定值5.2.3 检查焊带牌号和批号按5.4.4的要求调整焊带伸出长度5.2.4 检查焊剂烘烤情况及焊剂牌号和炉批号5.2.5 焊带与焊剂的匹配应符合焊接工艺文件的规定和焊接材料匹配试验的要求5.3 堆焊工艺要求5.3.1 应按焊接工艺文件的规定调整焊接电压和电流推荐的焊接规范见表2表2焊带规格mm 焊接电流 A 焊接电压 V 焊接速度cm/min 605 750 28 110-140 500 4 650 28 110-1305.3.2 堆焊过渡层前焊件应按规定预热,常用钢号推荐的预热温度见表3表3 钢 号厚度mm 预热温度 16Mn 16MnR;19Mn620MnMo >50 80-120 15CrMo 15CrMoR SA387Gr12Cl2 任意厚度 100-150 12Cr2Mo1,12Cr2Mo1R,SA387Gr22 任意厚度 150-2005.3.3 焊接时层间温度应低于1505.4 焊接操作要求5.4.1 焊道间的搭接宽度为 6 mm-8 mm5.4.2 每一层的各焊道应相互平行相邻两层焊道的搭接处应相互错开,不应重迭或搭接不良 5.4.3 焊剂层的厚度约为25 mm 焊剂层太厚,则气体不易逸出易产生气孔等缺陷 5.4.4 焊带伸出长度为35 mm 左右5.4.5 焊剂一般不重复使用如果要重复使用,应对使用过一次的焊剂经过筛选后与新焊剂按1:1的比例混合后使用耐蚀层堆焊应全部使用新焊剂,以确保焊接质量5.5 焊道清理打磨要求5.5.1 在焊完每一焊道后均应用不锈钢钢丝刷清理焊道表面,并用砂轮稍微修磨焊道侧面每层焊道焊完后其表面应用不锈钢钢丝刷进行清理5.5.2 收弧处应打磨成长约40 mm 斜角约30的斜坡并圆滑过渡至焊道表面;或者在收弧处搭上起弧重熔,然后再打磨除去高出焊道表面的部分也可在收弧处重新起弧,磨去收弧处后再用手工电弧焊焊补打磨处5.5.3 焊道的打磨方向应平行于焊道而不应垂直于焊道打磨后的表面不应出现过热的深兰色.6 焊后热处理6.1 过渡层堆焊后一般需进行消除应力热处理,热处理温度及保温时间应根据不同的基体材料及容器结构特点和图样要求确定,推荐的焊后热处理规范见表4 表4母材 过渡层材料 热处理温度, 保温时间, h16Mn 16MnR,19Mn6 20MnMo 25/22/2LMn 550570 215CrMo 15CrMoR 309L 550580 212Cr2Mo1,12Cr2Mo1R,SA387Gr22 309L 600620 26.2 耐蚀层堆焊后一般不进行消除应力热处理,如需要热处理,应按焊接工艺评定的规定执行C O P Y 7 堆焊层返修7.1 对需要返修的缺陷应分析产生的原因,提出改进措施,编制堆焊返修工艺按返修工艺进行修补7.2 返修前应将缺陷清除干净清除缺陷应用机加工或砂轮打磨的方法不得使用碳弧气刨清除缺陷的部位应经渗透检测确认无缺陷存在后方可补焊7.3 待补焊部位应修磨形成宽度均匀,表面平整,便于补焊的坡口7.4 补焊一般采用手工电弧焊,手工电弧焊的焊工资格同4.1和4.27.5 过渡层补焊时的预热温度应比原过渡层堆焊时的预热温度提高30-507.6 补焊焊缝的性能和质量要求与原焊缝相同7.7 补焊工作应在热处理前进行8 焊接检验8.1 过渡层8.1.1 外观检查8.1.2 超声测厚其厚度应满足图样和焊接工艺文件要求8.1.3 超声检测按JB4730级为合格8.2 耐蚀层8.2.1 外观检查8.2.2 渗透检测按JB4730级为合格8.2.3 超声测厚其厚度应满足图样和焊接工艺文件要求8.2.4 超声检测按JB4730级为合格8.2.5铁素体含量测定 a) 尿素级材料的铁素体含量不得大于0.6%b) 加氢反应器的不锈钢堆焊材料的铁素体含量为3%-10%------------------------。
20MnMo钢表面堆焊304不锈钢
焊接性差 的异种金属直接焊接困难很大时，
可采用能与两种金属都可很好焊接的中间层 （ 如
金属垫 、金属丝 ，金属粉末 、过渡接头 ）的办
是多种 多样的 ，对 接头也有多种要求 ，因此焊
接时采取的工艺措施也是因材料不同而异。
（ 上接第Ｊ 一 ５ ５ 页 ）
放。二是焊工操作 时 ，没有按正确 的焊接顺 次 施焊过渡层 ，没有按焊接工艺参数施焊。 找到了焊接此法兰盖的焊工 ，了解施焊时 的状况 ，果然与焊接工艺制定 的焊接顺序不符， 于是把 以前 的堆焊层全部刨掉 ，严格执行焊接
为Ｑ ３ ４ ５ Ｒ ，管程 主体为２ ０ Ｍ ｎ Ｍ ｏ Ｉ Ｖ 堆焊３ ０ ４ ，管箱 筒节与管箱法兰盖表面都要堆焊一层 ８ ６ ｍ ｍ 厚 的３ ４ ，筒节堆焊 时没有 出现任何问题 ，可是在 ０ 焊法兰盖时 出现了麻烦 ，因为法兰盖的密封面 上存在一个凹槽 ，问题就出现在凹槽的地方。
在此焊接过程 中，存在以下两个 问题 ：１ 、由于
３ 焊接
焊接时应使 用短弧 ，小电流 ，快速焊的操 作方法 ，且采用直流反接 ，焊接时每层焊道厚 度 在２ ～ ３ ｍ ｍ 之 间。注意调整焊接顺序 ，以控制 焊接变形 。焊接时不仅对打底层及盖面层 ，还 要对层间焊道进行锤击 ，消除应力 。
（ 下转第Ｊ 一 ５ ８ 页）
母材基体对表面堆焊层 的稀释作用，将降低堆焊 层中的铬镍含量 ，增加 了堆焊层中的含碳量 ，易 导致堆焊层 中产生马氏体组织 ， 从而降低焊接接
头的塑性和韧性 ，影响堆焊层的耐腐蚀性。２ 、
由于不锈钢堆焊层具有低的热导率 （ 仅为母体的
二分之一 ）和较大的膨胀系数 （ 为基体母材的１ ． ３
法和工艺条件焊接较为简便 ，且能获得优质接 头 ，应能做到合理选用 。因为焊接性是一个相 对的概念 ，同样 的异种金属 ，例如铜与铝 ，选 择手工弧焊可能很难焊接 ，但选用 电阻焊 、扩 散焊就能获得优质稳定的接头。
不锈钢堆焊工艺
不锈钢堆焊工艺不锈钢堆焊工艺1. 引言不锈钢是一种普遍使用于工业领域的重要材料，但其堆焊工艺相对复杂。
本文将介绍不锈钢堆焊工艺中的相关知识和技巧。
2. 不锈钢堆焊的重要性•不锈钢堆焊可以修复或加固损坏的不锈钢部件，延长其使用寿命。
•不锈钢堆焊可以改变不锈钢的形状或尺寸，以适应不同的工程需求。
•不锈钢堆焊可以在不同材料之间建立耐腐蚀和耐高温的连接。
3. 不锈钢堆焊的基本步骤不锈钢堆焊通常包括以下步骤： 1. 准备工作：清洁工件表面，去除氧化物和污垢。
2. 选择合适的堆焊材料：根据工件的要求选择合适的焊材。
3. 设置焊接参数：根据焊材和工件的材质及尺寸，设置合适的焊接电流、电压等参数。
4. 进行堆焊操作：采用合适的堆焊技术，如手工堆焊、自动堆焊等进行焊接。
5. 检验和修整：对焊接区域进行检验，如有需要，进行修整和二次堆焊。
4. 不锈钢堆焊的常见问题及解决方法•热裂缝：在焊接过程中产生的，解决方法包括增加堆焊材料的Cr、Ni含量，缩短焊接时间，控制焊接温度等。
•焊缺陷：如气孔、夹杂物等，解决方法包括提高焊接技术水平，增加焊缝清洁度，选择合适的焊接电流等。
5. 不锈钢堆焊工艺的发展趋势•自动化：随着技术的进步，不锈钢堆焊工艺将越来越多地使用自动化设备，提高生产效率和质量。
•环保性：注重减少废气、废液和废料的排放，推动不锈钢堆焊工艺向环保方向发展。
6. 结论不锈钢堆焊工艺在工业生产中扮演着重要的角色。
通过选择合适的焊接参数和技术，解决常见问题，并关注自动化和环保，可以提高堆焊质量，延长不锈钢部件的使用寿命。
不锈钢堆焊工艺1. 引言不锈钢堆焊工艺在工业领域中广泛应用，其技术要求和操作技巧不容忽视。
本文将继续介绍不锈钢堆焊工艺的相关知识和技术要点。
2. 必备设备和工具进行不锈钢堆焊需要以下设备和工具： - 焊接机：选择合适的AC/DC复合焊机或直流焊机，具有较高的电流和电压稳定性。
- 堆焊材料：选择与不锈钢基材相匹配的焊材，确保焊接质量。
核电设备稳压器筒体内表面不锈钢堆焊技术
核电设备稳压器筒体内表面不锈钢堆焊技术1前言稳压器在核电站中是对一回路压力进行控制和超压保护的重要设备。
稳压器用于调节因负荷变化引起的正波动和负波动，在正常运行时，稳压器内下部是水，上部是蒸汽，水处于饱和状态。
在正波动时，由喷淋系统冷凝容器内的蒸汽，在负波动时，由水的闪蒸和加热水产生蒸汽，达到调节压力的作用。
稳压器是一个立式圆柱形容器，高为13m，直径为2.5m，内部容积为39.7m3，净重为80t。
壳体为合金钢板16MND5，厚度为113mm。
稳压器容器壳体和反应堆冷却剂接触的内表面，用奥氏体不锈钢堆焊具有和AISI308L钢相同的防腐蚀性能。
母材即壳体材料（16MND5）化学成分如表1。
表1壳体材料（16MND5）化学成分元素碳锰磷硫硅镍含量%≦0.221.15～1.60≦0.008≦0.0080.10～0.300.50～0.80元素铬钼钒铜铝钴含量%≦0.250.43～0.57≦0.01≦0.08≦0.04≦0.03 2不锈钢堆焊要求不锈钢一般堆焊两层，即过渡层和耐蚀层，在低合金钢上堆焊不锈钢，原则上是要保证稀释后的过渡层化学成分接近耐蚀层。
为使过渡层具有良好的抗裂性和塑韧性，按RCC －M中SA3634规定不锈钢堆焊层铁素体含量应控制在5%~12%之间。
在选择堆焊用焊接材料及焊接参数时，必须严格控制熔敷金属中的铁素体含量，过量的δ-铁素体在一定条件下会转化成σ相造成脆化，因此在带极堆焊时，除熔深外，还应特别注意相邻焊道之间的搭接量，带极堆焊的搭接量一般应控制在8~10mm的范围内。
3稳压器筒体内表面堆焊工艺3.1焊接前工作在稳压器壳体内表面堆焊前，待堆焊面应进行目视及着色检验，不允许有任何表面超标缺陷，筒体内表面清洁，确保表面无任何污物、油渍，并干燥，保证堆焊后堆焊层的质量。
3.2焊接方法采用自动带板埋弧焊，第一层过渡层和第二、三层为面层。
3.3焊接设备伊莎埋弧自动焊机LAE1000，将堆焊头装上直丝马达即可成自动堆焊机，可调式给送机构从30mm至100mm焊带均适用，采用直流正极、电弧下降、双管道式药剂给送装置，堆焊带宽度为60mm。
不锈钢堆焊层剥离断裂的金属学本质
不锈钢堆焊层剥离断裂的金属学本质在工业制造领域，不锈钢堆焊是一种常见的金属表面处理技术，能有效增强金属表面的耐磨性、耐腐蚀性等。
然而，在实际应用中，有时会遇到堆焊层剥离或断裂的问题，影响金属工件的使用寿命和安全性。
为了有效解决这一问题，我们需要深入探讨不锈钢堆焊层剥离断裂的金属学本质。
不锈钢堆焊过程中，熔融的焊材与母材表面相互作用，形成了一种冶金结合。
然而，如果在堆焊过程中，母材与焊材之间的热膨胀系数、弹性模量等物理性质差异过大，可能会导致堆焊层在冷却过程中产生应力。
这种应力在某些情况下会超过材料的承受能力，从而导致堆焊层剥离或断裂。
不锈钢堆焊层的剥离断裂也与其内部化学成分有关。
不锈钢的主要成分是铁，并含有铬、镍等合金元素。
这些合金元素在堆焊过程中对金属的物理性质和机械性能产生重要影响。
例如，铬元素可以提高不锈钢的耐腐蚀性，而镍元素可以降低不锈钢的脆性，提高其韧性。
如果合金元素的含量或比例控制不当，可能会导致不锈钢堆焊层在应用过程中剥离或断裂。
除了物理性质和化学成分的影响，不锈钢堆焊层的剥离断裂还与其制备工艺密切相关。
例如，堆焊层的厚度、堆焊过程中的热输入、冷却速度等因素都会影响堆焊层的内部结构和机械性能。
如果制备工艺不合理，可能会导致堆焊层内部产生缺陷或应力，从而在应用过程中发生剥离或断裂。
针对不锈钢堆焊层剥离断裂的问题，需要从金属学角度出发，深入探讨其本质。
通过优化母材与焊材的匹配、调整合金元素的含量和比例、优化制备工艺等手段，可以有效地提高不锈钢堆焊层的稳定性和耐久性，避免剥离断裂等问题的发生。
针对母材与焊材之间的物理性质差异，可以通过试验测定它们的热膨胀系数和弹性模量，并在此基础上进行优化匹配。
这样可以降低堆焊过程中产生的应力，减小堆焊层剥离或断裂的风险。
对于合金元素的含量和比例，应根据实际应用需求进行合理控制。
例如，可以通过调整铬、镍等合金元素的含量，提高不锈钢的耐腐蚀性和韧性，从而降低堆焊层剥离或断裂的可能性。
双相不锈钢2507堆焊
化工装备1 前言双相不锈钢是指由铁素体和奥氏体两相组成的不锈钢[1]。
在室温下，铁素体和奥氏体的体积分数大约各占50%。
工程经验证明，要达到双相不锈钢良好的综合性能，铁素体体积分数可在30%~70%之间。
双相不锈钢综合了奥氏体型和铁素体型不锈钢二者的优点，具有良好的韧性、强度和焊接性，其屈服强度可达普通不锈钢的2倍，耐中性氯化物应力腐蚀性能远超18-8型不锈钢，并具有良好的抗点蚀和缝隙腐蚀能力。
其镍含量只有18-8型不锈钢的1/2，解决了镍资源不足问题。
因此，双相不锈钢在石油冶炼和煤气工业领域使用愈加广泛。
2 课题来源2007年，我公司为某油田承制分离系统使用换热器，管程设计压力2.5MPa，壳程设计压力2.5MPa，管板基层为16MnIII锻件，厚度68mm，要求一个面堆焊双相钢复层，复层成分满足表1要求，堆焊层加工后厚度最小8mm，铁素体体积分数为30%~50%。
3 试验选材分析堆焊试板材料选用16MnR厚度12mm，试板尺寸150*250mm。
选用焊条牌号AVESTA 2507/P100，焊条符合标准EN1600-E 25 9 4 N L，其熔敷金属化学成分见表2。
过渡层选用焊条牌号A042，其熔敷金属化学成分见表3。
4 试验方案确定所有的双相不锈钢都凝固生成铁素体，而在凝固终了时得到铁素体组织。
铁素体相在一个高温范围内(取决于成分)是稳定的，直到低于其固溶线温度后开始转变为奥氏体。
铁素体-奥氏体相变的特性，取决于成分和冷却速度。
这个相变决定了焊缝金属中最终的铁素体-奥氏体的平衡组分和奥氏体的分布[2]。
因此，就堆焊来讲，在确定了试板和焊条牌号情况下，有效堆焊层的化学成分基本确定。
控制好道间的冷却速度就能够控制堆焊层金属最终的铁素双相不锈钢2507堆焊郭文彬 王庆红（江苏远方迪威尔容器有限公司，宜兴214206）摘 要：本文介绍了使用焊条电弧焊堆焊双相不锈钢2507焊接工艺，通过采用不同工艺措施，经化学成分分析和金相分析，提出合理的焊接工艺要求。
双相不锈钢的堆焊
双相不锈钢的堆焊前言近年来，随着石油化工、原子能产业、海洋开发、化工等工业部门的迅速发展，对不锈钢使用要求越来越高。
双相不锈钢由于其具有奥氏体和铁素体双相组织，兼有奥氏体和铁素体不锈钢的抗点蚀（PC）和缝隙腐蚀能力的抗应力腐蚀破裂，腐蚀疲劳和冲刷腐蚀能力，良好的抗硫化物应力腐蚀破裂能力，高的均匀腐蚀能力。
因此双相钢被广泛认为是替代普通不锈钢的最佳材料。
它的利用也大幅增加。
因此焊好双相钢就成为工程界的关注焦点。
本文将结合焊接试验情况谈一谈。
一、双相钢的堆焊特性分析某厂生产的U型管换热器，换热管为AVestapocarit即阿维斯塔公司生产的2205的双相钢管，板为16Mn锻。
技术要求在16Mn锻的管板上堆焊5mm厚双相不锈钢后再与换热管2205相焊。
16Mn锻化学成分与堆焊焊材化学成分见表1。
表1：16Mn锻/E309MLT-1、LEXAL22.9.3N化学成分根据文献和资料介绍，双相钢屈服强度高、导热系数大、线膨胀系数小，与普通奥氏体相比可焊性良好，热膨胀倾向小。
焊前不需预热也不需处理。
堆焊时应注意下列5个问题：（1）焊缝金属超合金化，有魏氏组织出现；。
（2）在600℃-1000℃长时间加热，会出现相；（3）当多时，由于共熔N低，易形成脆性氮化物而熔N能力强。
（0.2%-5%）可减少氮化物；（4）但是有钢特性相，475℃脆性等，因此其使用温度不得超过250℃；（5）热裂纹及冷裂纹均小，但应防止裂纹。
根据上述分析，我们选用进口药芯焊丝LEXALT22.9.3NΦ1.2mm药芯焊丝。
具有生产效率高，堆焊成分纯净，稀释率低等优点。
有时是输入热量低即线能量低，有利于焊缝金属金相组织。
二、焊接工艺试验产品技术文件规定堆焊层中铁素体含量控制在25%-29%，因工艺参数对铁素体含量的影响，起决定作用，所以我们制定四种方案，分别进行评定。
见表2。
表2 ：四种评定方案对四组试件分别取样进行化学成分分析，取样位置均距母材4.5mm处，取样范围0.5mm深。
A508Ⅲ钢的不锈钢带极堆焊工艺
金属铸锻焊技；嘲Ｃａｓｔｉｎｇ・Ｆｏｒｇｉｎｇ．Ｗｅｌｄｉｎｇ２００９年９月Ｓ≤０．０１５．Ｐ≤０．０２０，Ｃｒｌ９．５～２０．５，Ｎｉ９．５－１０．５，Ｎ≤０．０４，Ｂ≤０．００３．Ｃｕ≤０．０２，Ｃｏ≤０．０５。
（５）堆焊层铁索体含量为５％一１２％。
（６）堆焊层表面往下２ｍｌｎ处无晶间腐蚀倾向。
２不锈钢堆焊工艺（１）堆焊前对Ａ５０８一ＩＩＩ钢板堆焊面进行目视及着色检验。
不允许有任何表面有超标缺陷；表面清洁，确保表面无任何污物、油渍，并干燥。
（２）焊接方法：采用自动带板埋弧焊，第一层为过渡层，第二、三层为面层。
（３）焊接设备：堆焊采用ＺＰＧＴ．１０００平特性电源，ＭＵＩ一１０００一Ｉ机头，自制简易磁控焊带给送装置，双管道式焊剂给送装置。
（４）焊接操作：图１所示为带极埋弧堆焊工作简图，焊接工艺参数见表２。
焊接过程为全自动表２焊接工艺参数图１带极埋弧堆焊工作简图焊接层焊缝焊剂焊带尺寸／ｍｍ焊接电流／Ａ焊接电压／Ｖ焊接速度／（ｃｍ・ｒａｉｎ。
１）电极伸出长度／一搭接量／ｒａｍ１Ｄ３０９ＬＳＨＤ．２０２３０×０．５７５０～８００２４～２７９～１０３０～４０５～１０２、３Ｄ３０８ＬＳＨＤ一２０２３０ｘ０．５７５０～８００２４～２７９～１０３０～４０５～ｌＯ控制，焊接参数严格按照焊接工艺执行。
Ａ５０８．ⅡＩ钢板预热到１５０℃后先堆焊过渡层．堆焊时钢板温度不低于１００℃；过渡层堆焊完成之后。
进行着色探伤．检验堆焊层有无缺陷。
超标缺陷应进行返修，然后才能堆焊不锈层；不锈层堆焊时不进行预热，但应控制层间温度及道间温度不大于１５０℃，堆焊丁艺参数与过渡层相同。
（５）焊后热处理：堆焊完成后应立刻进行消氢处理，消氢处理工艺参数见表３；之后进行最终热处理，最终热处理工艺参数见表４。
３堆焊层检测根据对堆焊层要求．对堆焊层进行ＰＴ／ＵＴ、晶表３消氢处理工艺参数焊接层数后热温度（ｍｉｎ）后热温度（ｍａｘ）后热保温时问（ｒａｉｎ）ｌ、２、３２５０℃４００℃４ｈ表４最终热处理工艺参数起始温度加热速度保温温度保温时间冷却速度冷却至，℃／（℃・ｈ１），℃／ｈ／（℃・ｈ，１）／℃３５０≤１００６０５～６２５２９≤６０３００间腐蚀监测，结果合格。
E347型不锈钢单层带极电渣堆焊技术研究
CFHI TECHNOLOGY摘要：采用带极电渣堆焊方法进行单层堆焊工艺参数试验，研究堆焊层厚度与化学成分、铁素体数FN 之间的关系，以及焊接电流和焊接速度对堆焊层厚度、宽度、稀释率的影响规律，对堆焊层微观组织进行分析。
利用筛选出的工艺参数开展堆焊工艺评定试验，其结果满足加氢反应器单层堆焊E347型不锈钢的技术要求。
关键词：单层堆焊；工艺参数；稀释率；加氢反应器中图分类号：TG455文献标识码：A文章编号：1673-3355（2020）03-0008-05Study on Electroslag Clad Welding with Single Layer E347Stainless Steel Strip ElectrodeFan Dongliang ，Tang Jilong ，Gao DianbaoAbstract:Single-layer cladding parameters test has been performed with a strip electroslag clad-welding technique to find the relationship of clad layer thickness with chemical composition and ferrite number FN,and effect of welding current andwelding speed on the thickness,width and dilution rate.The microstructure of clad layers is analyzed too.The result of the clad-welding process evaluation test with selected process parameters meets the technical requirement on the single layer clad-welding with E347stainless steel strip electrode for hydrogenation reactors.Key words:single layer clad-welding ；process parameter ；dilution rate ；hydrogenation reactorE347型不锈钢单层带极电渣堆焊技术研究范东亮1，唐计龙1，高殿宝210.3969/j.issn.1673-3355.2020.03.0081.一重集团大连核电石化有限公司工程师，辽宁大连1161132.一重集团大连核电石化有限公司高级工程师，辽宁大连116113加氢反应器的工作环境为高温、高压、临氢及H 2S 和H 2腐蚀介质，为此要求在低合金Cr-Mo 钢母材上堆焊E347型奥氏体不锈钢。
不锈钢与钛堆焊工艺
不锈钢与钛堆焊工艺不锈钢与钛的堆焊工艺是一种非常重要的焊接工艺，特别是在航空航天等领域的制造中，经常会用到这种工艺。
为了确保焊接质量，需要按照一定的步骤进行操作。
下面将详细介绍不锈钢与钛的堆焊工艺的步骤。
步骤一：准备工作首先需要做准备工作，包括准备焊接材料、设备以及清理工作。
对于不锈钢和钛来讲，需要选择相应的焊丝及保护气体。
然后，需要检查设备是否正常，包括焊接机器、气瓶及其阀门等等。
清理工作也是非常重要的一步，在清理的过程中需要注意，要使用纯净的丙酮或乙酸来清洗材料表面，防止其他杂质的污染。
步骤二：制备准备接下来，开始制备需要焊接的材料，在这个步骤中需要保证材料的准备和标记要清晰明确。
因此，需要对焊缝进行清洗，然后使用相应的工具对其进行切割、切除，以便于进行接头的制备工作。
步骤三：焊接参数调整这一步骤非常重要，需要对焊接参数进行调整，以满足焊接的要求。
在这一过程中，需要注意保护气体流量的控制，合适的焊接电流和电压等等。
为了确保焊接效果，需要根据材料的不同特性，精心调整焊接参数。
步骤四：焊接过程开始进行焊接，需要将材料的焊口定位好，加热至适当的温度，然后开启焊接机器进行焊接。
在这个过程中，需要时刻保证焊接电流稳定，并确保保护气体的使用。
焊接结束后，需要让焊缝降温，以免导致裂纹的产生。
步骤五：检查焊接完成后，需要进行检查工作，以确保焊接质量。
在检查过程中，需要对焊缝进行目视检测、X射线探伤、超声波检测等等，以保证焊接的质量符合要求。
同时，需要检查焊接口是否清洁，是否存在划伤、砂眼等问题。
总之，不锈钢与钛的堆焊工艺是一项比较复杂的工程，并且要求非常高。
只有按照步骤进行，严格把关每一个细节，才能保证焊接的质量。
在未来，焊接技术将会不断发展，不断创新，以创造更加质量和高效的焊接工艺和技术。
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焊条选用的原则焊条的选用须在确保焊接结构安全、可靠使用的前提下，根据被焊材料的化学成分、力学性能、板厚及接头形式、焊接结构特点、受力状态、结构使用条件对焊缝性能的要求、焊接施工条件和技术经济效益等综合考查后，有针对性地选用焊条、必要时还需进行焊接性试验。
（1）同种钢材焊接时焊条选用要点1）考虑焊缝金属力学性能和化学成分对于普通结构钢，通常要求焊缝金属与母材等强度，应选用熔敷金属抗拉强度等于或稍高于母材的焊条。
对于合金结构钢，有时还要求合金成分与母材相同或接近。
在焊接结构刚性大、接头应力高、焊缝易产生裂纹的不利情况下，应考虑选用比母材强度低的焊条。
当母材中碳、硫、磷等元素的含量偏高时，焊缝容易产生裂纹，应选用抗裂性能好的碱性低氢型焊条。
2）考虑焊接构件使用性能和工作条件对承受动载荷和冲击载荷的焊件，除满足强度要求外，主要应保证焊缝金属具有较高的冲击韧性和塑性，可选用塑、韧性指标较高的低氢型焊条。
在高温、低温、耐磨或其他特殊条件下工作的焊接件，应选用相应的耐热钢、低温钢、堆焊或其他特殊用途焊条。
3）考虑焊接结构特点及受力条件对结构形状复杂、刚性大的厚大焊接件，由于焊接过程中产生很大的内应力、易使焊缝产生裂纹，应选用抗裂性能好的碱性低氢焊条。
对受力不大、焊接部位难以清理干净的焊件，应选用对铁锈、氧化皮、油污不敏感的酸性焊条。
对受条件限制不能翻转的焊件，应选用适于全位置焊接的焊条。
4）考虑施工条件和经济效益在满足产品使用性能要求的情况下，应选用工艺性好的酸性焊条。
在狭小或通风条件差的场合，应选用酸性焊条或低尘焊条。
对焊接工作量大的结构，有条件时应采用高效率焊条，如铁粉焊条、高效率重力焊条等，或选用底层焊条、立向下焊条之类专用焊条，以提高焊接生产率。