设备选型计算书
循环泵选型计算书(1)
水泵选型计算书一、设计工况已知太原某建筑面积A为3.3万m²，楼高24层，每层3米，5层以上为高区，以下为低区，供暖面积各为1.25万m²，预留0.8万m²供暖住宅。
现设20台GG-399型96kW锅炉。
二、设计参数2.1气象资料（太原）采暖室外计算温度-12℃采暖室外平均温度-2.7℃采暖期天数135天室外平均风速3m/s2.2室内设计参数采暖室内计算温度18℃2.3采暖设计热负荷指标2.3.1采暖设计负荷指标qs(W/m²) 46.37 在采暖室外计算温度条件下，为保持室内计算温度，单位建筑面积在单位时间内需由锅炉房或其他供热设施供给的热量。
2.3.2耗热量指标qh(W/m²) 32三、循环水泵选型： 3.1系统开闭式扬程公式开式水系统 Hp=hf+hd+hm+hs 式中hf 、hd ——水系统总的沿程阻力和局部阻力损失，Pa ； hm ——设备阻力损失，Pa ；hs ——开式水系统的静水压力，Pa 。
静水压力应该是水泵停止状态下，冷却塔静止液面到水泵或设备末端得高差；hd/ hf 值，小型住宅建筑在1~1.5之间；大型高层建筑在0.5~1之间。
注：闭式水系统没有hs 一项。
3.2 一次循环泵选型3.2.1一次循环水泵的流量Q ：方法一：)(12T T C FRG -=式中 G ——循环水泵的质量流量，kg/h ； R ——热损失系数，一般取1.05；F ——采暖系统所需热量，也就是热水锅炉或热交换器产生的热量，kcal/h ；T2、T1——热水锅炉供回水温度，℃； C ——水的比热，kcal/（kg*℃）。
由上式得，hkg G /44.115597)7590(11.860962005.1=-⨯⨯⨯⨯=查的75℃水的比重γ为974.83kg/m ³，则h m h m G Q /58.118/83.97444.115597/33=÷==γ该值即为20台GG-399型热水锅炉与分水器之间所需循环泵的流量值。
蒸汽散热器选型计算书
散热器选型计算说明书一、根据客户提供的工艺参数：蒸汽压力：10kgf/cm2温度：175℃热空气出风温度150℃温差按15℃，闭式循环烤箱内腔尺寸：716*1210*4000MM风量G=6000-7000M3/H 补新风量为20%二、选型计算：1．满足工艺要求的总负荷Q1=0.24Gγ（Δt）=0.24×6500×0.9×15=21060Kcal/hQ2=0.24Gγ（Δt2）=0.24×6500×20%×1.0×125=39000 Kcal/h总热负荷Q=Q1+Q2=60060Kcal/h2．根据传热基本方程式Q=KA△Tm△T m=△Tmax - △Tminln△Tmax/△Tmin=（100-20）-(175-150)ln(75/30)=47.4℃则换热面积A=Q / ψK△Tm根据我公司产品性能及工艺要求，初选换热系数K=33Kcal/h·m2·℃则换热面积A=60060 / 1.0×（33×47.4）=38.4m2设计余量取18%则总换热面积A=45m2根据空气阻力小，风速较低，受风面积较大的原则，初选风速V=4m/s则所需排管受风表面积=6500 /（3600×4）=0.45m2根据客户提供空间尺寸，推荐参数800×500mm，受风面积为：0.4m2所以，初选散热器换热面积为45 m2表面管数：11根. ￠18X2.0-38不锈钢铝复合管.排数：8排.3．性能复核计算：1）此散热器净通风截面积为0.4m22）实际风速V=6500/（3600×0.4×0.55）=8.2m/s查表知此温度下的空气比重γ=0.95KG/M35）根据我公司的散热管性能曲线图，当片距为3.0mm Vr=7.8kg/ m2·s时，散热管的空气阻力h=3.6mmWg6)该散热排管8排，其空气阻力h=3.6×8=29mmWg此空气阻力远小于900Pa 的风压，所以，我公司所选型号:SGL-8R-11-800-Y，换热面积为45 m2，迎风尺寸：800X500mm。
200m3h的反渗透+混床工艺设计计算书及设备选型
200m3/h的反渗透+混床工艺设计计算书及设备选型1)原水池原水池设计停留时间不小于1小时,有效容积不小于300m32)原水泵原水泵应满足五台过介质过滤器同时运行流量及四台过滤器运行,另一台过滤器正洗的两种工艺状态,五台过滤器同时运行时进水流量为:270t/h, 四台过滤器运行,另一台过滤器正洗时进水流量为:350t/h。
原水泵选用流量270-350t/h,扬程:38-36m,功率:55KW,在系统中选用二台,一用一备。
3)汽水混合加热器汽水混合加热器在系统中选用1台,加热水量为:270-350t/h。
换热器选用规格为φ425,进水及出水口规格为DN300,进蒸汽口规格为:DN400。
a、蒸汽耗量:基础条件:蒸汽性质为过热蒸汽,最大进出水温差按25℃计,蒸汽温度:170℃,蒸汽压力不大于0.8MPa,蒸汽焓:2726.5KJ/Kg,蒸汽比容:0.2403m3/Kg,水的比热:4.18KJ/Kg. ℃。
350t/h水加热25℃,需的换热量:Q=350×103×4.18×25=3.65×107KJ/h所需的加热蒸汽量:G=Q÷2726÷1000=10.35t/h蒸汽沿程损耗系数按10%计,实所需气量:13.4t/h。
每小时所需的蒸汽容积: 13.4t/h×0.2403m3/Kg×1000=3224m3/hb、蒸汽管道的选型:蒸汽管流速按62-73m/S计,进汽母管需选用:φ133×4。
4)PAC加药装置对净化后的河水凝聚剂加药装置设计加药量为:3PPm,前级系统运行进水量为:270t/h,当一台过滤器正洗时进水量为350t/h。
运行时PAC加药量为:270t/h×3PPm÷1000=0.81kg/h。
当一台过滤器正洗时PAC加药量为:350t/h×3PPm÷1000=1.05kg/h。
设备选型计算书
设备选型计算书边界条件：工程容量50MW，25台风力发电机组，容量2MW。
新建一座110kV升压站，1台主变，容量50MV A，1回送出线路，长度30km。
110kV、35kV均采用单母线接线方式；25台箱变，容量2MV A，箱变与风机采用单元接线方式。
3回集电线路，长度分别6km（6台）、9km（10台）、24km（9台），采用电缆直埋敷设方式。
110kV变电站三相短路电流计算：一、基本参数：1、系统：系统短路电流40kA，线路长度30km。
X 系∗=1I∗=1II j=1400.5=0.013X 线∗=X架×S jj2×L=0.4×1002×30=0.09X系统∗=X系∗+X线∗=0.013+0.09=0.1032、风机：风机额定电流1.7kA。
X风机∗=1II j=11.779.637=46.8453、主变：容量50MV A，U d%=10.5。
X主变∗=U d%100×S jS=10.5100×10050=0.214、箱变：容量2MV A，U d%=6.5。
X箱变∗=U d%100×S jS=6.5100×1002=3.255、线路：X 缆=0.12Ω/km（35kV电缆），X架=0.4Ω/km（架空线）。
三回集电线路长度分别为L1=6km；L2=9km；L3=24km。
X L∗=X缆×S jj2=0.12×1002=0.009回路1（6台风机）：X L1∗=16× X风机∗+X箱变∗+X L∗×L1=16×46.845+3.25+0.009×6 =8.403回路2（10台风机）：X L2∗=110× X风机∗+X箱变∗+X L∗×L2=110×46.845+3.25+0.009×9 =5.091回路3（9台风机）：X L3∗=19× X风机∗+X箱变∗+X L∗×L3=19×46.845+3.25+0.009×24 =5.782二、短路计算：1、110kV侧短路阻抗X L1∗//X L2∗=3.17 X L1∗//X L2∗//X L3∗=2.047X 110′=X L1∗//X L2∗//X L3∗+X 主变∗=2.257X 110′′=X 系统∗=0.103短路电流I 110=I j ×1110′+I j ×1110′′=0.5×1+0.5×1=5.076（kA ）冲击电流i ch = 2×K ch ×I 110=12.919（kA ） [K ch =1.8]全电流I ch= 1+2×（K ch −1）2×I 110=7.665（kA ）短路容量S = 3×I 110×U j =1015.433（MVA ）2、35kV 侧短路阻抗X 35′=X L1∗//X L2∗//X L3∗=2.047 X 35′′=X 系统∗+X 主变∗=0.313短路电流I 35=I j ×135′+I j ×135′′=1.571×1+1.571×1=5.786（kA ）冲击电流i ch = 2×K ch ×I 35=15.136（kA ） [K ch =1.85]全电流I ch = 1+2×（K ch −1）2×I 35=9.047（kA ）短路容量S = 3×I 35×U j =368.285（MVA ）3、0.69kV 侧短路 （1）回路1短路阻抗X L2∗//X L3∗=2.707X 35′′//X L2∗//X L3∗=0.2810.281+0.054=0.335 46.845+3.25 ÷5=10.019′=10.019//0.335+3.25=3.574X0.69′′=46.845X0.69（2）回路2短路阻抗X L1∗//X L3∗=3.425X35′′//X L1∗//X L3∗=0.2870.287+0.081=0.36846.845+3.25÷9=5.566′=5.566//0.368+3.25=3.595X0.69′′=46.845X0.69（3）回路3短路阻抗X L1∗//X L2∗=3.17X 35′′//X L1∗//X L3∗=0.2850.285+0.216=0.501 46.845+3.25 ÷8=6.262X 0.69′=6.262//0.501+3.25=3.714X 0.69′′=46.845通过对比可知，当回路1短路时，阻抗最小，短路电流最大，所以选择回路1短路作为0.69kV 侧短路计算的基准。
换热站、补水泵、循环泵、风机设备选型计算书(审图)
换热站设备选型计算本工程为陕西碧桂园嘉誉项目换热站设计，为住宅楼1#—8#楼冬季提供低温地板辐射采暖热水，本换热站设于地下室设备用房内。
(1)热负荷统计表注：（已考虑：外网热损失、室内采暖系统损失以及热力站系统热损失）本工程热源为市政热网热水，经水-水换热以后为小区提供采暖热水。
市政热源参数为：总供热量4800.0kW，流量169.0m³/h，供回水温度：95/70℃，1.6MPa；二次侧采暖热水供回水温度：50/40℃。
各热力系统分别选用两台板式换热器，单台承担总负荷的70%, 热水循环泵为一用一备，补水泵为一用一备，板式换热器和循环水泵，补水泵组合为一套换热机组。
补水定压系统：采暖系统均选用定压罐定压，各系统均选用两台补水泵（一用一备）进行补水。
一.高区采暖换热机组选型计算1、换热器选型计算住宅高区采暖总热负荷为1912.1kW，高区热力系统总计算热负荷Qjz=1912.1x1.1=2103.31kW。
换热机组选用板式换热器两组，单台承担70%负荷，即Q1=2103.31x0.65=1367.15kW。
选用板式换热器BRO0.35-1.6-15-E-I，满足设计要求。
2、采暖采暖热水循环系统计算m/h;二次侧流量G=3.6x2103.31/(4.2x(50-40))=180.283换热器内水流阻力约为50kPa；机房内内管道系统及其他设备水压降约为100kPa；室外管道水力损失为75.68kPa；最不利室内环路阻力为35.0kPa,系统总阻力为(50+100+75.68+35.0)x1.1=286.75kPa。
m/h，H=32.0m，热水循环水泵一用一备，选用KQL 150/315-30/4型，G=187.03P=30.0kW。
热水循环水泵KQL 150/315-30/4型特性曲线图如下。
3、补水定压系统计算 （1）系统水容量换热站及室内外管道系统的水容量c V =G=117.03m 。
锅炉房计算书
某锅炉房计算书锅炉房300㎡，需给二期1＃、2＃、3＃、4＃楼的采暖和空调供热水，住宅部分采暖供回水温度为80℃、60℃，底商部分空调供回水温度为60℃、50℃，锅炉出水和回水温度为95℃、70℃。
一．锅炉及辅机设备选型计算1．锅炉的选型系统住宅部分热负荷为4355KW×1.1＝4790.5KW，底商空调部分热负荷为900KW×1.1＝990KW，总的热负荷为5780.5KW，选择5台布德鲁斯GE615－1200型锅炉，单台供热量为1200KW，锅炉外形尺寸为3116×1281×1595（长×宽×高）。
2．循环水泵的选型（1）一次循环水泵选择水泵的总流量为：G＝0.86×5830/（95－70）=201t/h水泵扬程H1＝1.1×（9＋6）＝16.5m一次循环水泵选择SPG160-20A三台，流量G＝150m3/h，扬程H＝17.5M，两用一备。
外形尺寸为800×520×1006，底座290×360，基础400×500×250（长×宽×高）（2）二次循环水泵选择a . 底商空调：底商空调部分热负荷为900KW，底商水泵流量为G3＝1.1×0.86×900/10=85t/h，扬程为H＝1.1×（H1＋H2＋H3＋H4），H1＝8m，H2＝2m，H3＝（157+6.9）×2×200pa=65.56Kpa 约为7m，H4＝5＋3＝8m，则H＝（8＋2＋7＋8）×1.1＝27.5m选择三台SPG50-32，两用一备，流量为60m3/h，扬程为29.3m，外形尺寸：650×520×958，底座250×300，基础400×500×250（长×宽×高）b．高区热负荷为Q1＝2155KW，流量为G1＝1.1×0.86×2155/20=103t/h扬程H＝1.1×（H1+H2+H3+H4），其中H1＝8m，H2＝2mH3为锅炉房至最不利用户供回水管的压力损失，本工程中锅炉房至四号楼高区为最不利环路，锅炉房至四号楼入户口的核心筒处的管井的距离为157m，入户口到29层的距离为6.9＋2.7×28＝82.5m，则环路总长为240m，H3＝240×200×2pa＝96Kpa＝9.6m，H4为最不利用户内部系统的压力损失。
03-隔膜式气压罐(容纳膨胀水量)选型计算书
隔膜式气压罐（容纳膨胀水量）选型计算书(一)项目概况本项目建筑面积50000 m2，冷冻供回水温度7/12℃，根据空调设备和官网允许的压力，循环水泵入口最高工作压力为1.0MPa，补水箱与系统最高点高差为45m，采用隔膜式气压罐进行定压补水。
气压罐定压的优点有易于实现自动补水、自动排气、自动泄水和自动过压保护。
(二)系统水容量计算V c= k*S =1.3*50000/1000=65m3式中：V c—系统水容量，m3；S —建筑面积，m2；K —系数，取1.3，详见如下表：(三)系统补水量Q补计算系统每小时的补水量Q补可按系统水容量V c的2%计算，则系统补水量Q补：Q补=2%*V c=2%*65=1.3m3/h(四)补水泵流量Q泵计算补水泵每小时的流量Q泵按系统水容量V c的5-10%计算，则补水泵流量Q泵：Q泵=5%*Vc=5%*65=3.25m3/h注意：当采用变频补水泵时，上述补水泵流量可按额定转速时补水泵流量的1/3~1/4计算。
(五)补水泵选型补水泵每小时的流量Q泵按系统水容量V c的5-10%计算，则补水泵流量Q泵：Q泵=5%*Vc=5%*65=3.25m3/h注意：当采用变频补水泵时，上述补水泵流量可按额定转速时补水泵流量的1/3~1/4计算。
水温≤60℃的系统，应使系统最高点的压力高于大气压力5kPa以上，系统定压点最低压力P定≥补水箱与系统最高点高差△P+ 5kpa+（10kpa裕量），则系统定压点最低压力P定：P定≥450+5+10=465kPa补水泵扬程H应保证补水压力比系统补水点压力P定高30-50kPa，则补水泵扬程H：H≥465+50=515kpa=51.5m选用2台流量为3.25m3/h，扬程为52m的定频水泵，平时一用一备，初期上水和事故补水时2台水泵同时运行。
(六)气压罐选型调节容积V调应不小于3min补水泵流量Q泵，则调节容积V调：V调≥3.25*3/60=0.163m3安全阀的开启压力P4应确保系统的工作压力不超过系统内管网、阀门、设备等的承压能力（补水点处允许工作压力1.0MPa），则安全阀开启压力P4：P4=1000kPa膨胀水量流到补水箱时，可取P3=0.9P4，则电磁阀开的启压力P3：P3=0.9*P4=900kPa补水泵的启动压力P1在满足定压点最低要求压力P定的基础上，则补水泵的启动压力P1：P1= P定=465 kpa补水泵的停泵压力P2，即是电磁阀的关闭压力，可取P2=0.9P3，则补水泵的停泵压力P2：P2=0.9* P3=810kPa压力比αt=（P1+100kpa）/（P2+100kpa）=（465+100）/（810+100）=0.62，满足规定αt=0.5~0.9取值范围。
设备选型计算书
附录Ⅱ电气设备校验：断路器校验：220kv 电压等级断路器的校验所选断路器LW1-220，Un ≧Uns=220kv ，满足要求。
流过断路器的最大持续工作电流：Imax=1.05Ins=1.05*240000/（1.714*220）=6.3A 。
(1) 动稳定校验Imax=6.3A ，断路器的额定电流In=2000A ，所以Imax ＜In ；动稳定峰值Ies=80KA ，Ish=3.15KA,所以Ies ＞ Ish 则；稳定校验合格。
(2) 热稳定校验短路点流的热效应（KA 2.S ），设继电保护时间tpr 为0.15秒，则短路：St t t t t t a in pr br pr K 224.004.0025.015.0=++=++=+=；其中K t ———验算热稳定的的短路时间；pr t ———后备保护动作时间；in t ———固有分闸时间；a t ———电弧持续时间；SKAt I Q k Z K⋅=⨯=⨯=222''332.0224.02.1；SKA t I Q t r ⋅=⨯=⋅=222396935.31；即 k rQ Q > 满足要求110kv 电压等级断路器的校验所选断路器SW4-11，Un ≧Uns=110kv ，满足要求。
流过断路器的最大持续工作电流：Imax=1.05Ins=1.05*350000/（1.714*110）=19.4A 。
（1）动稳定校验Imax=19.4A ，断路器的额定电流In=1260A ，所以Imax ＜In ，动稳定峰值Ies=80KA ，Ish=6.8KA,所以Ies ＞ Ish ，则稳定校验合格。
（2）热稳定校验短路点流的热效应（KA 2.S ），设继电保护时间tpr 为0.15秒，则短路：St t t t t t a in pr br pr K 226.006.0025.015.0=++=++=+=S KAt I Q k Z K ⋅=⨯=⨯=222''5.2226.032.3SKAt I Q t r ⋅=⨯=⋅=222101534.18；即k r Q Q > 满足要求。
提升设备计算书
内蒙古自治区鄂托克旗千里沟白云煤矿主井提升设备选型计算书临汾市天宇新矿山设备制造有限公司主井提升设备选型计算书本选型计算是根据内蒙古自治区鄂托克旗千里沟白云煤矿矿领导的合理化建议，在太原市明仕达煤炭设计有限公司初步设计的基础进行的，由于时间短，基础资料不完善，是否合理请各位领导审核。
（一）、设计依据生产能力 60万t/a井口标高 +1591.21m装载硐室底板标高 +1220.0m装载高度 5m卸载高度 9m工作制度 330d/a,16h/d提升容器：箕斗型号： 4t 提煤箕斗本体质量（包含悬挂） 3650kg装载质量 4000kg本体高度 7.56m装载口距箕斗底高度 3.56m（二） 、设备选择1、钢丝绳绳端载荷： Qd=3650+4000=7650kg提升高度： H t =1591.21-1220+5+9+3.56=388.77m 悬挂长度： H c =388.77+7.56+6.5=402.83m最大允许提升速度： ［Vm ］=0.6t H =0.677.388=11.83m/s专用升降物料的立井提升的最大速度不得超过公式［Vm ］=0.6t H 钢丝绳选用30 18×7+FC 1770 B ZZ GB8918-2006型钢丝绳，d=30mm ；qk=3.51kg/m,δB =1770Mpa （钢丝绳的公称抗拉强度），Fq =1.283×494=633.802KN钢丝绳安全系数：m=g ×)H ×(c k d qq Q F +=9.81×402.83)×51.37650(633802+=7.1＞6.5（专为升降物料用的不得小于6.5）式中：Fq 为钢丝绳的全部破断拉力总和，NQd 为钢丝绳终端载荷；qk 为所选钢丝绳每米质量，kg/mHc 为钢丝绳的悬挂长度，mg 为重力加速度，m/s 22、提升机滚筒计算直径： D /g =（60-80）×d=80×30=2400mm其中d-已选定的钢丝绳直径，30mm计算最大静张力：Fjmax=（Qd +qk Ht ）g=(7650+3.51×388.77) ×9.81×10-3=88.43KN 计算最大静张力差：Fcmax=（m+ qk Ht ）g=（4000+3.51×388.77）×9.81×10-3=52.626KN 式中：m 为装载质量；根据以上计算，选用2JK-2.5/11.5E 型单绳缠绕式提升机，其主要技术参数如下：型号 2JK-2.5/11.5E滚筒直径 2.5m滚筒宽度 1.2m最大静张力 90KN最大静张力差 55KN滚筒数量 2提升速度 6.6m/s主机变位质量 13700kg减速比 10.5计算钢丝绳实际缠绕宽度： B=ππ×Dp ×2 2.5××)43(+++Lm Ht =ππ×2.528×2 2.5××)43(3077.388+++×（30+2.5）=969mm ＜1200mm式中：Dp=Dg+(Kc-1)d ；Dg 为卷筒直径，2500mm ；Kc 为缠绕层数，2层；d-已选定的钢丝绳直径，30mm3、电动机初选 Ns=η1000max Km gV ρ=0.92×1000 6.6×9.81×4000×15.1×1.25=404.66KW 式中：Ns 所需电动机功率，kwK 矿井提升的阻力系数，箕斗可取1.15；Vmax 提升机选定的最大速度，m/sη减速器的传动效率，《煤炭工业矿井设计规范》规定，行星齿轮减速器可取0.92.ρ动负荷的影响系数，称为动力系数，箕斗可取1.2-1.3。
冷水机组设备选型
一、冷水机组选型本设计选用螺杆式冷水机组。
机组选型计算：整栋大楼的最大冷负荷 Q=2473KW，考虑风机、风管、水管、冷水管及水箱温升引起的附加冷负荷，修正后：Q=1.1*2473=2720KW根据以上数据选择冷水机组见下表（表 1.1）表1.1 冷水机组性能参数型号数量(台)制冷量（KW）冷冻水流量（m3/h）冷却水流量（m3/h）冷冻水接管径（mm）冷却水接管径（mm）30HXC400A21392239287200200该冷水机组采用R134a制冷工质，两台机组完全运行时，总制冷量为：2784 KW，可满足最大负荷的情况；运行一台30HXC400A时，制冷量为：1392KW，满足约50％最大负荷的情况。
二、冷却塔选型冷水机组所需要冷却水的流量及其参数冷却塔的水流量 = 冷却水系统水量×1.2=287*2*1.2=688 m3/h具体参数为：进水温度为32℃，出水温度为37℃，湿球温度为28℃根据此选择马利冷却塔2台，其参数如下表（表 1.2）表1.2 冷却塔性能参数动力系统型号流量（m3/h）风机直径（mm）电机功率（Kw）扬程mH2OSC-G-350UL350291011 5.5接管管径型号进水（mm）出水（mm）满水（mm）补水（mm）排污（mm）SC-G-350UL150*2250805050三、膨胀水箱的选择膨胀水箱的容积是有系统中水容量和最大水温变化幅度决定，可由下式计算： M 3S P tV V ∆=α式中 膨胀水箱的有效容积，m 3；P V 水的体积膨胀系数，，L/℃;α0006.0=α 最大水温变化值；t ∆ 系统内的水容量，m 3。
可以按表1.3确定S V 表1.3 水系统中总水容量（L/m 2建筑面积）系统形式全空气系统空气—水空调系统供冷时0.4~0.550.70~1.30供暖时1.25~2.001.20~1.90根据上表 =1.2×17228=20673 LS V =0.0006×( 60－20 ) ×20673S P tV V ∆=α =496 L = 0.496 m3由以上得膨胀水箱的有效容积后，可从采暖通风标准图集T905(一)进行配管管径选择，选定方形水箱型号为1＃。
4.计算书-吊装设备选择及吊装工况验算
吊装设备选择及吊装工况验算本工程拟采用4台15T 手动葫芦配合工装进行吊装，具体选型如下：1.5T 手拉葫芦参数由表中参数可知，15T 手拉葫芦满足本工程吊装要求。
2.结构的设计本工程吊装工装结构设计如下：H450*220*10*12H450*220*10*12 15T 手动葫芦操作平台 吊耳钢梁8轴劲性柱上部工装结构图11轴劲性柱上部工装结构图3.结构的计算3.1 8轴劲性柱吊装支架计算设计主要依据:《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012);《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2010);《钢结构设计规范》(GB 50017-2003);《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》(CECS 102:2002，2012年版);结果输出---- 总信息 ----结构类型: 门式刚架轻型房屋钢结构设计规范: 按《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》计算结构重要性系数: 1.00节点总数: 3柱数: 1梁数: 1支座约束数: 1标准截面总数: 2活荷载计算信息: 考虑活荷载不利布置风荷载计算信息: 不计算风荷载钢材: Q345梁柱自重计算信息: 柱梁自重都计算恒载作用下柱的轴向变形: 考虑梁柱自重计算增大系数: 1.20基础计算信息: 不计算基础梁刚度增大系数: 1.00钢结构净截面面积与毛截面面积比: 0.95门式刚架梁平面内的整体稳定性: 按压弯构件验算钢结构受拉柱容许长细比: 400钢结构受压柱容许长细比: 180钢梁(恒+活)容许挠跨比: l / 180柱顶容许水平位移/柱高: l / 60地震作用计算: 计算水平地震作用计算振型数： 3地震烈度： 7.00场地土类别：Ⅱ类附加重量节点数： 0设计地震分组：第一组周期折减系数:0.80地震力计算方法：振型分解法结构阻尼比：0.045按GB50011-2010 地震效应增大系数 1.000窄行输出柱、梁控制组合内力与配筋---- 节点坐标 ----节点号 X Y 节点号 X Y 节点号X Y( 1) 0.00 2.00 ( 2) 1.00 2.00 ( 3) 0.00 0.00---- 柱关联号 --------柱号节点Ⅰ节点Ⅱ柱号节点Ⅰ节点Ⅱ柱号节点Ⅰ节点Ⅱ( 1) 3 1---- 梁关联号 ----梁号节点Ⅰ节点Ⅱ梁号节点Ⅰ节点Ⅱ梁号节点Ⅰ节点Ⅱ( 1) 1 2---- 柱上下节点偏心 ----节点号柱偏心值节点号柱偏心值节点号柱偏心值节点号柱偏心值( 1) 0.00 ( 2) 0.00 ( 3) 0.00---- 标准截面信息 ----1、标准截面类型( 1) 16, 220, 220, 450, 10.0, 12.0, 12.0, 5( 2) 16, 220, 220, 450, 10.0, 12.0, 12.0, 5---- 柱布置截面号,铰接信息,截面布置角度 -----柱号标准截铰接截面布柱号标准截铰接截面布面号信息置角度面号信息置角度( 1) 1 0 0---- 梁布置截面号,铰接信息,截面布置角度 -----梁号标准截铰接截面布梁号标准截铰接截面布面号信息置角度面号信息置角度( 1) 2 0 02、标准截面特性截面号 Xc Yc Ix Iy A 1 0.11000 0.22500 0.31772E-03 0.21332E-040.95400E-022 0.11000 0.22500 0.31772E-03 0.21332E-040.95400E-02截面号 ix iy W1x W2x W1yW2y1 0.18249E+00 0.47286E-01 0.14121E-02 0.14121E-02 0.19392E-030.19392E-032 0.18249E+00 0.47286E-01 0.14121E-02 0.14121E-02 0.19392E-030.19392E-03荷载效应组合计算...----- 荷载效应组合及强度、稳定、配筋计算 -------------------------------------------------------------------------------------钢柱 1截面类型= 16; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 4.77, Ly= 2.00; 长细比：λx= 26.1,λy= 42.3构件长度= 2.00; 计算长度系数: Ux= 2.38 Uy= 1.00抗震等级: 三级截面参数: B1= 220, B2= 220, H= 450, Tw= 10, T1= 12, T2= 12轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:c类构件钢号：Q345验算规范: 门规CECS102:2002考虑腹板屈曲后强度，强度计算控制组合号: 5, M= 150.45, N=152.70, M= -0.45, N= -0.90考虑屈曲后强度强度计算应力比 = 0.381抗剪强度计算控制组合号: 49, V= 7.81抗剪强度计算应力比 = 0.008平面内稳定计算最大应力对应组合号: 5, M= 150.45, N= 152.70, M= -0.45, N= -0.90平面内稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 124.34平面内稳定计算最大应力比 = 0.401平面外稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 127.43平面外稳定计算最大应力比 = 0.411门规CECS102:2002腹板容许高厚比 [H0/TW] = 206.33翼缘容许宽厚比 [B/T] = 12.38考虑屈曲后强度强度计算应力比 = 0.381 < 1.0抗剪强度计算应力比 = 0.008 < 1.0平面内稳定计算最大应力 < f= 310.00平面外稳定计算最大应力 < f= 310.00腹板高厚比 H0/TW= 42.60 < [H0/TW]= 206.33翼缘宽厚比 B/T = 8.75 < [B/T]= 12.38压杆,平面内长细比λ= 26. ≤ [λ]= 180压杆,平面外长细比λ= 42. ≤ [λ]= 180构件重量 (Kg)= 149.78--------------------------------------------------------------------------------钢梁 1截面类型= 16; 布置角度= 0;计算长度： Lx= 2.00, Ly= 1.00构件长度= 1.00; 计算长度系数: Ux= 2.00 Uy= 1.00抗震等级: 三级截面参数: B1= 220, B2= 220, H= 450, Tw= 10, T1= 12, T2= 12轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:c类构件钢号：Q345验算规范: 门规CECS102:2002--- 梁的弯矩包络 ---梁下部受拉:截面 1 2 3 4 5 67弯矩 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.000.00梁上部受拉:截面 1 2 3 4 5 67弯矩 150.45 125.31 100.20 75.11 50.05 25.010.00考虑屈曲后强度强度计算应力比 = 0.362抗剪强度计算应力比 = 0.197平面内稳定最大应力 (N/mm*mm) = 106.86平面内稳定计算最大应力比 = 0.345平面外稳定最大应力(N/mm*mm) = 106.87平面外稳定计算最大应力比 = 0.345考虑屈曲后强度计算应力比 = 0.362 < 1.0抗剪强度计算应力比 = 0.197 < 1.0平面内稳定最大应力 < f= 310.00平面外稳定最大应力 < f= 310.00腹板高厚比 H0/TW= 42.60 < [H0/TW]= 206.33 (CECS102:2002)翼缘宽厚比 B/T = 8.75 < [B/T] = 12.38--- (恒+活)梁的相对挠度 (mm) ---截面 1 2 3 4 5 6 7挠度值 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00最大挠度值 = 0.00 最大挠度/梁跨度 = 1/ 100000.构件重量 (Kg)= 74.89--------------------------------------------------------------------------------地震荷载作用下柱顶最大水平（X 向）位移:节点( 1), 水平位移 dx= 0.245(mm) = H / 8170.梁的(恒+活)最大挠度:梁( 1), 挠跨比 = 1 / 100000.地震作用下柱顶最大水平位移: H/ 8170< 柱顶位移容许值: H/60梁的(恒+活)最大挠跨比: 1/ 100000< 梁的容许挠跨比: 1/ 180所有钢柱的总重量 (Kg)= 150.所有钢梁的总重量 (Kg)= 75.钢梁与钢柱重量之和 (Kg)= 225.3.2 11轴劲性柱吊装支架计算设计主要依据:《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012);《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2010);《钢结构设计规范》(GB 50017-2003);《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》(CECS 102:2002，2012年版); 结果输出---- 总信息 ----结构类型: 门式刚架轻型房屋钢结构设计规范: 按《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》计算结构重要性系数: 1.00节点总数: 3柱数: 1梁数: 1支座约束数: 1标准截面总数: 2活荷载计算信息: 考虑活荷载不利布置风荷载计算信息: 不计算风荷载钢材: Q345梁柱自重计算信息: 柱梁自重都计算恒载作用下柱的轴向变形: 考虑梁柱自重计算增大系数: 1.20基础计算信息: 不计算基础梁刚度增大系数: 1.00钢结构净截面面积与毛截面面积比: 0.85门式刚架梁平面内的整体稳定性: 不验算钢结构受拉柱容许长细比: 400钢结构受压柱容许长细比: 180钢梁(恒+活)容许挠跨比: l / 180柱顶容许水平位移/柱高: l / 60地震作用计算: 计算水平地震作用计算振型数： 3地震烈度： 7.00场地土类别：Ⅱ类附加重量节点数： 0设计地震分组：第一组周期折减系数:0.80地震力计算方法：振型分解法结构阻尼比：0.045按GB50011-2010 地震效应增大系数 1.000窄行输出柱、梁控制组合内力与配筋---- 节点坐标 ----节点号 X Y 节点号 X Y 节点号X Y( 1) 0.00 0.80 ( 2) 1.50 0.80 ( 3) 0.00 0.00---- 柱关联号 --------柱号节点Ⅰ节点Ⅱ柱号节点Ⅰ节点Ⅱ柱号节点Ⅰ节点Ⅱ( 1) 3 1---- 梁关联号 ----梁号节点Ⅰ节点Ⅱ梁号节点Ⅰ节点Ⅱ梁号节点Ⅰ节点Ⅱ( 1) 1 2---- 柱上下节点偏心 ----节点号柱偏心值节点号柱偏心值节点号柱偏心值节点号柱偏心值( 1) 0.00 ( 2) 0.00 ( 3) 0.00---- 标准截面信息 ----1、标准截面类型( 1) 16, 220, 220, 450, 10.0, 12.0, 12.0, 5( 2) 16, 220, 220, 450, 10.0, 12.0, 12.0, 5---- 柱布置截面号,铰接信息,截面布置角度 -----柱号标准截铰接截面布柱号标准截铰接截面布面号信息置角度面号信息置角度( 1) 1 0 0---- 梁布置截面号,铰接信息,截面布置角度 -----梁号标准截铰接截面布梁号标准截铰接截面布面号信息置角度面号信息置角度( 1) 2 0 02、标准截面特性截面号 Xc Yc Ix Iy A1 0.11000 0.22500 0.31772E-03 0.21332E-040.95400E-022 0.11000 0.22500 0.31772E-03 0.21332E-040.95400E-02截面号 ix iy W1x W2x W1y W2y1 0.18249E+00 0.47286E-01 0.14121E-02 0.14121E-02 0.19392E-030.19392E-032 0.18249E+00 0.47286E-01 0.14121E-02 0.14121E-02 0.19392E-030.19392E-03荷载效应组合计算...----- 荷载效应组合及强度、稳定、配筋计算 -------------------------------------------------------------------------------------钢柱 1截面类型= 16; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 1.91, Ly= 0.80; 长细比：λx= 10.5,λy= 16.9构件长度= 0.80; 计算长度系数: Ux= 2.38 Uy= 1.00抗震等级: 三级截面参数: B1= 220, B2= 220, H= 450, Tw= 10, T1= 12, T2= 12轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:c类构件钢号：Q345验算规范: 门规CECS102:2002考虑腹板屈曲后强度，强度计算控制组合号: 5, M= 226.01, N=152.07, M= -1.01, N= -1.35考虑屈曲后强度强度计算应力比 = 0.640抗剪强度计算控制组合号: 51, V= -4.88抗剪强度计算应力比 = 0.005平面内稳定计算最大应力对应组合号: 5, M= 226.01, N= 152.07,M= -1.01, N= -1.35平面内稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 176.34平面内稳定计算最大应力比 = 0.569平面外稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 176.61平面外稳定计算最大应力比 = 0.570门规CECS102:2002腹板容许高厚比 [H0/TW] = 206.33翼缘容许宽厚比 [B/T] = 12.38考虑屈曲后强度强度计算应力比 = 0.640 < 1.0抗剪强度计算应力比 = 0.005 < 1.0平面内稳定计算最大应力 < f= 310.00平面外稳定计算最大应力 < f= 310.00腹板高厚比 H0/TW= 42.60 < [H0/TW]= 206.33翼缘宽厚比 B/T = 8.75 < [B/T]= 12.38压杆,平面内长细比λ= 10. ≤ [λ]= 180压杆,平面外长细比λ= 17. ≤ [λ]= 180构件重量 (Kg)= 59.91--------------------------------------------------------------------------------钢梁 1截面类型= 16; 布置角度= 0;计算长度： Lx= 3.00, Ly= 1.30构件长度= 1.50; 计算长度系数: Ux= 2.00 Uy= 0.87抗震等级: 三级截面参数: B1= 220, B2= 220, H= 450, Tw= 10, T1= 12, T2= 12轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:c类构件钢号：Q345验算规范: 门规CECS102:2002--- 梁的弯矩包络 ---梁下部受拉:截面 1 2 3 4 5 67弯矩 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.000.00梁上部受拉:截面 1 2 3 4 5 67弯矩 226.01 188.20 150.45 112.75 75.11 37.53 0.00考虑屈曲后强度强度计算应力比 = 0.608抗剪强度计算应力比 = 0.197平面外稳定最大应力(N/mm*mm) = 160.27平面外稳定计算最大应力比 = 0.517考虑屈曲后强度计算应力比 = 0.608 < 1.0抗剪强度计算应力比 = 0.197 < 1.0平面外稳定最大应力 < f= 310.00腹板高厚比 H0/TW= 42.60 < [H0/TW]= 206.33 (CECS102:2002)翼缘宽厚比 B/T = 8.75 < [B/T] = 12.38--- (恒+活)梁的相对挠度 (mm) ---截面 1 2 3 4 5 6 7挠度值 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00最大挠度值 = 0.00 最大挠度/梁跨度 = 1/ 100000.构件重量 (Kg)= 112.33--------------------------------------------------------------------------------地震荷载作用下柱顶最大水平（X 向）位移:节点( 1), 水平位移 dx= 0.010(mm) = H / 81771.梁的(恒+活)最大挠度:梁( 1), 挠跨比 = 1 / 100000.地震作用下柱顶最大水平位移: H/ 81771< 柱顶位移容许值: H/ 60梁的(恒+活)最大挠跨比: 1/ 100000< 梁的容许挠跨比: 1/ 180所有钢柱的总重量 (Kg)= 60.所有钢梁的总重量 (Kg)= 112.钢梁与钢柱重量之和 (Kg)= 172.4. 吊点、吊索设计及吊装验算4.1吊索选用计算:以下为几种常用直径的钢丝绳的破断拉力钢丝绳使用安全系数表：桁架吊索选用本工程钢桁架重约15t，按2点吊装受力考虑，平均每点受力7.5t，钢丝绳夹角为90o，则单根钢丝绳受拉力为N1=N2=7.5/sin90。
冷水机组设备选型
一、冷水机组选型本设计选用螺杆式冷水机组。
机组选型计算：整栋大楼的最大冷负荷 Q=2473KW，考虑风机、风管、水管、冷水管及水箱温升引起的附加冷负荷，修正后：Q=*2473=2720KW根据以上数据选择冷水机组见下表（表）表冷水机组性能参数该冷水机组采用R134a制冷工质，两台机组完全运行时，总制冷量为：2784 KW，可满足最大负荷的情况；运行一台30HXC400A时，制冷量为：1392KW，满足约50％最大负荷的情况。
二、冷却塔选型冷水机组所需要冷却水的流量及其参数冷却塔的水流量 = 冷却水系统水量×=287*2*=688 m3/h具体参数为：进水温度为 32℃，出水温度为37℃，湿球温度为28℃根据此选择马利冷却塔2台，其参数如下表（表）表冷却塔性能参数三、膨胀水箱的选择膨胀水箱的容积是有系统中水容量和最大水温变化幅度决定，可由下式计算： S P tV V ∆=α M 3式中 P V 膨胀水箱的有效容积，m 3；α 水的体积膨胀系数，0006.0=α，L/℃; t ∆ 最大水温变化值；S V 系统内的水容量，m 3。
可以按表确定 表 水系统中总水容量（L/m 2建筑面积）根据上表 S V =×17228=20673 LS P tV V ∆=α=×( 60－20 ) ×20673=496 L = m3由以上得膨胀水箱的有效容积后，可从采暖通风标准图集T905(一)进行配管管径选择，选定方形水箱型号为1＃。
具体参数见下表（表）表 膨胀水箱各项参数表四、水泵的选择1、水泵的选择原则水泵的形式的选择与水管系统的特点、安装条件、运行调节要求和经济性等有关。
选择水泵所依据的流量L和压头P如下确定：水泵扬程为： P=~Hmax ，kPa式中 Hmax 管网最不利环路总阻力计算值，kPa；~ 放大系数。
水泵水量 L=~ L max， m3/h式中 Lmax 设计最大流量~ 放大系数，水泵单台工作时取，多台并联工作时取。
换热站设备选型计算书
XXX换热站计算书一、项目概况：XXX换热站总供热面积为17.5万㎡，共8幢楼，其中低区8.2万㎡，最高建筑高度50.9m，高区9.3万㎡，最高建筑100.4m，换热站位于地下二层车库，站房标高-5.8m。
本居住小区均为节能建筑，本设计采暖热指标取用32W/㎡。
一次侧供/回水温度130/70℃(校核温度110/70℃)，设计压力1.6MPa，二次侧供/回水温度45/35℃，设计压力1.6MPa。
站内建设4个机组1#机组为5,6,7,8号楼高区机组，供热面积约45272㎡，按6万㎡设计；2#机组为为1,2,3,4号楼高区机组，供热面积约47739㎡，按6万㎡设计；3#机组为5,6,7,8号楼低区机组，供热面积约41369㎡，按6万㎡设计；4#机组为1,2,3,4号楼低区机组，供热面积约40516㎡，按6万㎡设计。
二、管径1.一次网管径：240×32×3.6/（4.18×40）=165.4m³/h选取DN250 比摩阻=34pa/m 流速0.63m/s2.二次网管径：1#，2#，3#，4#机组：60×32×3.6/（4.18×10）=165.4 m³/h选取DN250 比摩阻=34pa/m 流速0.63m/s3.补水管径补水量0.02×661.6=13.232选取DN125 比摩阻=10.6pa/m三、 设备选型1. 1#机组：1) 板式换热器：板换面积按每平方米供400平方米计算，得板式换热器面积150㎡ 采暖热指标按32w/㎡考虑板片材质：AISI 316L ，板片厚度：0.6mm板式换热器二次侧压力损失≯3m板式换热器一次侧压力损失≯5m2) 循环水泵：循环水泵扬程为：H=K （H1+H2+H3）式中：H ——循环水泵扬程（m ）K ——安全系数，取1.10～1.20。
H1——热力站内部压力损失，一般取10~15mH2——最不利环路供回水干管压力损失（m ）H3——最不利环路末端用户压力损失（m ）站内损失按8米考虑，用户端损失按5米考虑，最不利环路损失经计算为6米得循环水泵扬程为H=1.2×（8+5+6）=22.8m循环水泵流量为：310)21(6.3-⨯-=t t c Q G式中：G——循环水泵总流量（t/h）Q——供热系统总热负荷（W）C——热水的平均比热；t1、t2——供热循环水系统供、回水温度（℃）G=60×3.6×32/（4.18×10）=165.4m³/h150/285-18.5/4 Q=165.4m³/h，H=24m，P=18.5KW 1台3)补水泵：补水泵流量按循环水量的2%估算。
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主要设备选型计算书1、基本参数：（游泳池）V P =180m3；TP=4h；VP=49.5m3/d；（水容积系数1.1）Td=28℃；th=48h；2、循环系统计算书：过滤循环流量：Q C = VP/TPVP——标准游泳池的池水容积（m3）；TP——循环周期（h）；QC=180/4*1.1=49.5m3/h选用循环水泵数量3台（两用一备）；流量25 m3/h；功率2.2kw；。
3、过滤系统计算书：过滤循环流量：QC=180/4*1.1=49.5m3/hA、选用过滤器数量2台；单台过滤面积1.13m2；过滤速度25m3/m2·h；单台流量28.26m3/h；过滤器尺寸φ1200；滤床深度1000mm；出水浊度0.1FTU；反冲洗强度12～15L/S·m2，工作压力0.60MPa。
4、臭氧消毒设备4.1 过滤循环流量：QC=180/4*1.1=49.5m3/h4.2 池水消毒采用臭氧消毒，臭氧投加率C=1.2mg/L：C T =QC·CCT——臭氧投加量（g/h）；C——臭氧投加率（g/m3）；C T =QC·C=49.5x1.2=59.4g/h故本工程选用投加量60g/h臭氧设备。
5、加热系统计算书：5.1 标准游泳池的池水加热包括初次升温加热和保温加热两部分。
初次升温加热时加热速度不宜过快，以防结构受热不均引起瓷砖爆裂。
初次升温加热时，所需热量主要为：A、游泳池水表面蒸发损失的热量；B、游泳池新鲜水加热所需的热量。
C、游泳池的池壁和池底传导损失的热量；5.2 保温加热时，所需热量包括以下四部分：A、游泳池水表面蒸发损失的热量；B、游泳池的池壁和池底传导损失的热量；C、管道和净化水设备传导损失的热量；D、游泳池补充新鲜水加热所需的热量。
5.3 游泳池水表面蒸发损失的热量：Q S =α·γ·(0.0174·VW+0.0229)·(Pb-Pq)·AS·(760/B)α——热量换算系数，α=4.187；γ——与池水温度相等时，水的蒸发汽化潜热（Kcal/Kg）；VW——游泳池水表面上的风速（m/s）；一般按下列规定采用：室内游泳池：VW=0.2～0.5m/s；露天游泳池：VW=2～3m/s；因是室内池，故取VW=0.5m/s；Pb——与池水温度相等时的饱和空气的水蒸汽分压力（mmHg）；Pq——游泳池的环境空气的水蒸汽分压力（mmHg）；AS——游泳池的水表面面积（m2）；B——当地的大气压力（mmHg）。
QS=4.187x582.5x(0.0174x0.5+0.0229)x(25.2-19.1)x150x760/751=82.98kw 5.4 游泳池水面、池壁、池底、管道和设备等传导损失的热量：Q t =0.2·QS=0.2x82.98=16.60kw5.5 初次升温加热时，游泳池新鲜水升温所需的热量：Q f =α·γ·VP·(Td-Tf)/thα——热量换算系数，α=1.163；γ——水的密度（Kg/L）；VP——游泳池的池水容积（L）；Td——游泳池的池水设计温度（o C）；Tf——游泳池补充新鲜水的水温（o C）；th——加热时间（h）。
Qf=1.163x1x180x(28-5)/48=100.31kw；5.6 保温加热时，游泳池补充新鲜水加热所需的热量：Q f =α·γ·Vf·(Td-Tf)/tα——热量换算系数，α=1.163；γ——水的密度（Kg/L）；VP——游泳池每天补充的新鲜水量（L）；Td——游泳池的池水设计温度（o C）；Tf——游泳池补充新鲜水的水温（o C）；th——每天设备运行时间（h）。
Qf=1.163x1x9x(28-5)/12=20.06kw；5.7 初次升温加热时，池水总耗热量：199.89kw5.8 保温加热时，池水总耗热量： 119.64kwA、选用板式换热器型号10M2数量1台6、药剂投加系统计算书：游泳池的药剂投加系统主要包括絮凝剂的投加、长效消毒剂的投加、PH值平衡剂的投加三大部分。
6.1 絮凝剂推荐聚合氯化铝，设计投加量4mg/L，药剂有效含量50%，投加浓度10%,投加量：QC=49.5x4/0.1=1.98L/h；A.选用絮凝剂加药装置型号C-660P；数量1套；单台投加量19L/h，注射压力10bar。
6.2除藻剂采用硫酸铜，设计投加量1mg/L，药剂有效含量12%，投加浓度10%，投加量：QC=49.5x1/0.1=0.49L/h；A.选用长效消毒剂加药装置型号C-660P；数量1套；单台投加量19L/h，注射压力10bar。
6.3 PH值平衡剂为纯碱，设计投加量1mg/L，药剂有效含量10%，投加浓度3%，投加量：QC=49.5x1/0.03=1.65L/h；A.选用PH值平衡剂加药装置型号C-660P；数量1套；单台投加量19L/h，注射压力10bar。
1、基本参数：（戏水池）V P =6.8m3；TP=0.5h；VP=15m3/d；（水容积系数1.1）Td=30℃；th=24h；2、循环系统计算书：过滤循环流量：Q C = VP/TPVP——标准游泳池的池水容积（m3）；TP——循环周期（h）；QC=6.8/0.5*1.1=15m3/h选用循环水泵数量2台（一用一备）；流量15 m3/h；功率1.1kw；。
3、过滤系统计算书：过滤循环流量：QC=6.8/0.5*1.1=15m3/hA、选用过滤器数量1台；单台过滤面积0.63m2；过滤速度25m3/m2·h；单台流量15.90m3/h；过滤器尺寸φ900；滤床深度1000mm；出水浊度0.1FTU；反冲洗强度12～15L/S·m2，工作压力0.60MPa。
4、加热系统计算书：4.1 标准游泳池的池水加热包括初次升温加热和保温加热两部分。
初次升温加热时加热速度不宜过快，以防结构受热不均引起瓷砖爆裂。
初次升温加热时，所需热量主要为：A、游泳池水表面蒸发损失的热量；B、游泳池新鲜水加热所需的热量。
C、游泳池的池壁和池底传导损失的热量；4.2 保温加热时，所需热量包括以下四部分：A、游泳池水表面蒸发损失的热量；B、游泳池的池壁和池底传导损失的热量；C、管道和净化水设备传导损失的热量；D、游泳池补充新鲜水加热所需的热量。
4.3 游泳池水表面蒸发损失的热量：Q S =α·γ·(0.0174·VW+0.0229)·(Pb-Pq)·AS·(760/B)α——热量换算系数，α=4.187；γ——与池水温度相等时，水的蒸发汽化潜热（Kcal/Kg）；VW——游泳池水表面上的风速（m/s）；一般按下列规定采用：室内游泳池：VW=0.2～0.5m/s；露天游泳池：VW=2～3m/s；因是室内池，故取VW=0.5m/s；Pb——与池水温度相等时的饱和空气的水蒸汽分压力（mmHg）；Pq——游泳池的环境空气的水蒸汽分压力（mmHg）；AS——游泳池的水表面面积（m2）；B——当地的大气压力（mmHg）。
QS=4.187x582.5x(0.0174x0.5+0.0229)x(25.2-19.1)x17x760/751=9.4kw 4.4 游泳池水面、池壁、池底、管道和设备等传导损失的热量：Q t =0.2·QS=0.2x9.4=1.88kw4.5 初次升温加热时，游泳池新鲜水升温所需的热量：Q f =α·γ·VP·(Td-Tf)/thα——热量换算系数，α=1.163；γ——水的密度（Kg/L）；VP——游泳池的池水容积（L）；Td——游泳池的池水设计温度（o C）；Tf——游泳池补充新鲜水的水温（o C）；th——加热时间（h）。
Qf=1.163x1x6.8x(28-5)/24=7.58kw；4.6 保温加热时，游泳池补充新鲜水加热所需的热量：Q f =α·γ·Vf·(Td-Tf)/tα——热量换算系数，α=1.163；γ——水的密度（Kg/L）；V——游泳池每天补充的新鲜水量（L）；P——游泳池的池水设计温度（o C）；Td——游泳池补充新鲜水的水温（o C）；Tf——每天设备运行时间（h）。
th=1.163x1x0.34x(28-5)/12=0.76kw；Qf4.7 初次升温加热时，池水总耗热量：18.86kw4.8 保温加热时，池水总耗热量：12.04kwA、选用板式换热器型号2M2数量1台。