挡墙与高差处理实例
某市政道路高路堑挡土墙的设计实例
1 工程地质 情况
某市 政道路改造工 程K6千 K7+ 10 弱0一 0 段从一山 侧通过。 体南 道路左侧为最高1 m 3
的高挖方路堑。 场地由薄层坡积层、 厚层残积 层(砂质粘性土)及全风化岩土层组成。土性呈 硬可塑一 硬土状， 粘性土和全风化花岗 坚 砂质 岩土的承载力可分别满足2加KP 和 30 K训 a j ( 的要求。但砂质粘性土学校的教职工宿舍楼。
建 筑 料 学
某市政道路高路堑挡土墙的设计实例
曹新玲 ( 广东省冶金建筑设计研究院)
摘 石混凝土 墙在高挖方 挡 路段的 应用， 以及分级挡土墙设计的一个实例。 市政工程中 挡土墙设计要考虑绿化景观， 以求美 观 要: 介绍片 、绿色、视觉舒适. 关键词: 片石混凝土 分级挡土墙 市政道路挡士墙 中图分类号: T UZ 文献标识码: A 文章编号: 1672一 3791(2007)0 (c)一 6 0075一 01
施工前， 首先要把学校山 体的排水系统完 善， 做好旧水管、沟渠的截流排放， 修建截水 台阶宽度根据墙身高度不同通过计算取值。 沟。修建挡土墙时， 先降平台范围的土方， 做 其中对于墙身高 l l m 的挡墙， 上墙高度为 第二级挡 土墙。等第二级挡土墙稳定后， 再对 4m ， 台阶宽度为0 . 7m。为了能满足地基承载 市政道路进行扩宽， 修建第一级挡土墙。施工 力的要求， 加设墙趾及防滑土掸。由于基础底 挡土墙要严格按有关规定规范进行， 井做好垫 位于砂质粘性土层， 在基础底设70 m 厚的碎 层施工及挡土墙本身的排水设施。最后， c 2 设计思路 修建 山体为某学校校园用地， 受红线限制， 设 石垫层。 花槽， 进行绿化方面的施工并完善其他相关设 (3 通过计算确定两级挡土墙之间的平台 施。 ) 计采用占 地少的挡土墙防护方式。因为高差 以确保第二级挡土墙后的土体压力不会 较大， 为了减少工程难度， 减低造价。把人行 宽度， 道适当抬高， 设置两级挡土墙。车行道与人行 作用在第一级挡七墙上。通过对土体的整体 6 结语 确定 道之间设第一级衡重式挡墙， 墙身高度为『sm 稳定计算和对第一级挡土墙土压力计算， 高路堑档土墙在合适的条件下采用分级 即可满足要求。设计采 (包含基础埋深) ， 人行道与山体之间设第二级 平台宽度.大于 7m 时， 形式， 可以节省造价， 并降低工程施工难度。 平台宽度。 挡土墙， 采用重力 式档墙但参照 衡重式挡土墙 用7m 的 片石混凝土砌体是在混凝土中分层铺入 把上墙身部分减薄， 以减少污工量的使用。墙 片石， 石含量为砌体体积的50%‘ %， 片 0 6 石块 上的 考虑 身高度为8、 m(包含基础埋深)。两级挡墙 4 设计细节 l 净距为4一 m。 c 6 既可减少 混凝土的使用 也 量， 由于某学校就位千山体上， 学校里的雨、 可以防止混凝土产生水化热。同时， 之间设置一平台， 用作人行道。 也克服了 过去相当长 的时期里， 浆砌片 石砌体在衡 污水通过大小不一的水管、沟渠排放到市政 浆砌片石挡墙长 时间使用因沙浆质量问题而 因此 重式和重力式挡墙中大量应用。而根据实际 道路的排水系统里。由于产地土质怕水， 容易松动倒塌的隐患。 墙之前， 必须要妥善解决这些水的排 使用情况， 各地发生的倒塌事故多为桨砌片石 修建挡 七 市区 道路挡 土墙要注重考 虑绿化景 以 观， 完善该区域的排水系统。首先， 在第 美观、 砌体。究其 原因， 部分是由于砌筑砂浆的缺陷 放问题， 绿色、 视觉舒适为原则。 可以采用勒杜 对这些水管、沟渠进行截流. 所致。设计要求片石砌体的灰缝厚度宜为 二级档墙后面， 鹃和爬山虎结合以绿色植物授盖生硬的混凝 20一 30mm， 砂浆应饱 当 满， 石块间 有较大的空 通过截水井、 跌水井， 排水沟构成一个排水系 土墙面。 隙时， 应填塞砂浆后， 再用碎石块嵌实， 不得采 统， 在档土墙背后分别把雨、污水横向引排到 在第二级 用先摆碎石块， 后塞砂桨或干填碎石块的方 市政道路的雨、污排水系统。然后， 拦截山体 法。而根据实地检查来看， 石砌块实地检查来 挡墙墙顶s m 外的设置一道截水沟， 西 看， 砂浆不饱满， 很多石块中 竟没有砂桨， 与设 雨水。截水沟东侧引入市政道路的雨水井， l 0 后， 土墙 计要求相差甚远， 甚至还有干砌石块的现象。 侧排人K7+ 2 处的涵洞。最 两级档 同时， 挡墙截面尺寸不够或墙身质量差也是浆 之间的平台靠第二级挡土墙的墙角处设置盖 平台设置一定的坡度倾向排水沟。 砌片石砌体倒塌的主要原因之一。这说明浆 板排水沟， 平台上的雨水及时排走而不往 砌片石砌筑挡土墙在质量控制上容易出现问 以保证下雨时， 题， 稍有疏忽， 即会留下隐患。因此， 广州市政 下渗透 。 做好挡土墙的的墙后排水， 在挡墙前地面 道 路逐步降低桨砌片石档土墙的使用高度， 用 混凝土结构代替桨砌片石挡土墙。为了保证 以上设置多排泄水孔。泄水孔采用中s c 爪 安全， 同时减少混凝土的用量， 设计考虑在该 PVC 排水管， 孔眼间距2一 米， 排泄水孔 3 上下 错开设置。 泄水孔进水口 应设置反滤材料。 墙 路堑挡土墙采用片石混凝土结构。 背设置厚度为30cm 厚的沙砾连续排水层， 并 在最底下的泄水孔下设置5( nl 厚的粘土隔水 k 3 挡土 计算 墙的 档土墙按 承载能力 极限状态设 挡土墙 层。 计， 由于位 干市区， 市政道路的建 设要考虑景 的验算包括基底合力的偏心距验算、基底应 舒适。 尽量避免成片的生硬混 力的满足验算、 抗滑动及抗倾搜稳定系数验 观视觉的美观、 该路段设计时， 着重考虑视 算、 墙身的强 度验算等方 挡土墙 面。 计算 包括 凝土表面。因此， 觉景观的设计， 增加多处绿化。第一、 挡土墙 三部分， 计算采用理正岩土计算软件。 避免墙面过于单调， 装 (1)通过验算， 确定第一级挡土墙的能满足 墙身表面设置装饰缝， 增加墙面的凹凸感。第 使用要求的合理构造尺寸。经过计算， 确定墙 饰缝采用竖条的凹槽， 档土墙墙顶均设置花槽， 种植勒杜鹃， 以便 顶 宽度为0.6m， 坡率为卜 5 ， 面坡 0.0 上墙背 坡 二， 绿色植物下垂遮挡墙面， 并在第二级挡土墙下
《城市公共活动型河道滨河空间高差处理研究——以十里河滨水景观设计为例》
《城市公共活动型河道滨河空间高差处理研究——以十里河滨水景观设计为例》摘要：河道是城市空间格局中极为重要的组成因素，不仅是城市风貌的展现、更是市民生活的重要场景。
积极开展对河道滨水环境的提升与整治工作，是近年来各个城市的首要城建计划。
如何利用好河岸空间创造更多的活动场所，便成为设计的一项重要任务。
为此，本文对城市河道中高差较大的河岸改造进行了探究与摸索。
关键词：高差处理滨河景观活动型城市河道随着现在构建绿色城市的理念提出，城市建设越来越重视户外公共空间的打造，高品质的城市开放空间不仅能改善城市形象，带来城市活力，更能切实的为市民提供舒适的生活场所[1]，达到创造城市美好人居生活的目的。
滨水空间作为重要的城市空间组成部分，自古以来受到人们的喜爱与向往，带着逐水而居的深层基因，人们始终存有观水、亲水、戏水的精神需求。
而城市内河往往由于周边地块的建设，使得滨水空间局促、河道线型生硬、水与岸之间存在高差，多出现陡坡和直立挡墙的驳岸形式，既不亲水、也不生态。
这就要求河道整治工程中提前做好竖向设计，结合景观效果最大化去解决人与水的关系，因地制宜，根据不同高差设置合理的驳岸形式，创造与河道环境相匹配的活动场所。
梳理河道水文情况在进行河道景观设计之前，首先要对各项水文资料进行了解与梳理，组织多次现场踏勘，目的是明确河道功能，必须满足防洪要求，在保证水安全的前提下，再去提升水环境。
除了防洪排涝，河道是否承担航运、水源等功能也尤为重要。
其次，必须在明确了河道水位、流量、泥沙、水温、冰情、水质、地下水、降水、蒸发量等水文基础资料后，结合河道现存问题去切实提出景观改造的设计方案。
常见的滨河高差处理手法滨河空间是景观的高频项目类型，可以理解为是设计水陆之间的景观界面，而这种景观界面如果存在2m以上高差，就变得很难利用，会成为项目成败的关键点。
景观设计中常见的滨河高差处理有以下几种方式：1.直立驳岸挡墙：这类手法一般用在城市用地极为局促且高差大的河道中，多结合墙面浮雕或景观护栏，来达到比较好的景观效果。
挡土墙各种案例及做法.最全
挡土墙各种案例及做法.最全简介、步入老板最高境界：工作清闲活少干、钱多事少离家近、位高权重责任轻、赚钱赚到手抽筋。
一、挡土墙简介1、定义挡土墙是指支承路基填土或山坡土体、防止填土或土体变形失稳的构造物。
2、各部分的名称在挡土墙横断面中，与被支承土体直接接触的部位称为墙背；与墙背相对的临空的部位称为墙面；与地基直接接触的部位称为基底；与基底相对的、墙的顶面称为墙顶；基底的前端称为墙趾；基底的后端称为墙踵。
3、应用范围路基在遇到下列情况时可考虑修建挡土墙：1）陡坡地段；2）为避免大量挖方及降低边坡高度的路堑地段；3）可能产生塌方、滑坡的不良地质地段；4）高填方地段；点这免费下载施工技术资料5）水流冲刷严重或长期受水浸泡的沿河路基地段；6）为节约用地、减少拆迁或者少占用农田的地段；7）为保护重要建筑物、生态环境或其他特殊需要的地段。
二、挡土墙的分类1、按挡土墙的位置划分1）路堑挡土墙：设置在路堑边坡底部，主要用于支撑开挖后不能自行稳定的山坡，同时可减少挖方数量，降低挖方边坡的高度。
2）路肩挡土墙：设置在路肩部位，墙顶是路肩的组成部分，其用途与路堤墙相同。
它还可以保护临近路线既有的重要建筑物。
3）路堤挡土墙：设置在高填土路提或陡坡路堤的下方，可以防止路堤边坡或路堤沿基底滑动，同时可以收缩路堤坡脚，减少填方数量，减少拆迁和占地面积。
4）山坡挡土墙：设置在路堑或路堤上方，用于支撑山坡上可能坍滑的覆盖层、破碎岩层或山体滑坡。
5）浸水挡土墙：沿河路堤，在傍水的一侧设置挡土墙，可以防止水流对路基的冲刷和侵蚀，也是减少压缩河床的有效措施。
2、按照挡土墙的结构形式划分1）重力式挡土墙：以挡土墙自身重力来维持挡土墙在土压力作用下的稳定，是我国目前常用的一种挡土墙。
常见的重力式挡土墙高度一般在5～6 m以下，大多采用结构简单的梯形截面形式，对于超高重力式挡土墙（一般指6m以上的挡墙）即有半重力式、衡重力式等多种形式。
重力式挡土墙可根据其墙背的坡度分为以下几种类型：重力式挡土墙和悬臂式挡土墙的示意图：2）薄壁式挡土墙：包括悬臂式挡土墙和扶壁式挡土墙两种。
挡土墙施工技术交底
技术交底记录资料编号表 C2-1门头沟区采空棚户区改造石泉砖厂B 地块定向安置房项目B8-1室外工程交底时间 2017年7月26日工程名称审核人交底人接受交底人交底内容:一、设计概况1、该工程厂区南边与门头沟北路相接，相接处高差大约为修筑钢筋混凝土挡土墙，该段挡土墙长 92米。
该工程厂区东边与耿王路相接，耿王路为缓路高差不超过1米，故该段采用毛石混凝土挡土墙； 从北至南59米范围内厂区与耿王路相接处高差超过1米，故采用钢筋混凝土挡土墙。
2、A 型毛石挡土墙设计概况：采用不低于 MU40毛石，自重不低于 22KN/m3,厚度不小于200mm 采用M10级水泥砂浆砌筑，每隔 15米设置一道变形缝，缝宽为一道结构缝，缝宽5mm 缝长至基顶缝内填纤维板。
泄水孔采用PVC 管，直径100mm 间距1000-1500mm 梅花形布置，外漏墙面 20mm 具体大样如下:施工单位 中煤建设集团工程有限公司分项工程名称交底提要挡土墙施工挡土墙3-4米，故需要在厂区南边坡路段，与厂区内高差不异，该段挡土墙总长度为185米；从南至北126米内厂区与耿王中部最小20mm 缝内沿墙的内、外、顶三边填塞沥青木板，塞入深度不小于200mm 挡土墙每隔4米设置审核人交底内容:3、C 型钢筋混凝土挡土墙设计概况：采用C30混凝土浇筑，内配 HRB400级直径12、14的钢筋，具体详见04J008图集第18页和第184页，选择编号为XJDB3至XJDB6;下设置 100mm 厚 C15混凝土垫层；每隔10-20米设置一道变形缝，缝宽为 20mm 缝内沿墙的内、结构缝，缝宽5mm 缝长至基顶缝内填纤维板。
泄水孔采用PVC 管，直径40mm 间距2000m梅花形布置，外漏墙面 20mm 具体大样如下:本表由施工单位填写。
技术交底记录表 C2-1工程名称 门头沟区采空棚户区改造石泉砖厂B 地块定向安置房项目B8-1室外工程 施工单位 中煤建设集团工程有限公司资料编号交底时间 分项工程名称交底提要挡土墙施工2017年7月26日挡土墙外、顶三边填塞沥青麻筋或沥青木板，塞入深度不小于200mm 挡土墙每隔4米设置一道二、施工工艺1、毛石挡土墙施工工艺:施工测量定位 f 基槽开挖一►地基处理一►毛石挡土墙砌筑一►现浇C20混凝土压顶一►养护交底人接受交底人审核人技术交底记录资料编号表 C2-1门头沟区采空棚户区改造石泉砖厂 B 地块定向安置房项目B8-1室外工程交底时间 2017年7月26日工程名称审核人本表由施工单位填写。
片石混凝土挡墙方案
片石混凝土挡墙方案目录1. 片石混凝土挡墙方案概述 (3)1.1 方案背景 (4)1.2 建设意义 (4)1.3 挡墙功能与设计要求 (5)2. 挡墙工程概况 (6)2.1 工程位置与地形 (7)2.2 设计依据与参数 (8)3. 挡墙设计原则 (10)3.1 安全性原则 (11)3.2 经济性原则 (12)3.3 实用性原则 (13)3.4 美观性原则 (14)4. 挡墙结构形式选择 (15)4.1 片石混凝土挡墙结构特点 (16)4.2 挡墙类型比较 (17)4.3 结构方案比选依据 (19)5. 挡墙工程设计 (20)5.1 挡墙尺寸与平面布置 (21)5.2 挡墙厚度与高度设计 (23)5.3 片石混凝土材料选择 (24)5.4 施工工艺流程 (25)6. 施工准备 (26)6.1 施工用地准备 (27)6.2 材料供应与检验 (28)6.3 施工机械准备 (29)6.4 施工组织设计 (30)7. 片石混凝土挡墙施工技术 (32)7.1 放线与基槽开挖 (33)7.2 片石混凝土浇筑 (34)7.3 养护与加固措施 (35)7.4 挡墙细部处理 (36)8. 质量控制与验收 (37)8.1 质量控制标准 (38)8.2 安全管理措施 (39)8.3 质量检验程序 (40)8.4 竣工验收标准 (41)9. 施工管理与环境保护 (42)9.1 施工进度计划 (43)9.2 现场管理措施 (44)9.3 环境保护与文明施工 (45)10. 项目案例分析 (47)10.1 成功案例介绍 (48)10.2 存在问题分析 (49)10.3 改进措施建议 (49)11. 结论与建议 (51)11.1 工程总结 (52)11.2 经验与教训 (53)11.3 未来发展方向 (54)1. 片石混凝土挡墙方案概述本片石混凝土挡墙方案旨在提供一种经济、实用、具有良好视觉效果的工程解决方案，用以支持斜坡、河流或者高差较大的地段。
五种常见挡土墙的设计计算实例
挡土墙设计实例【2 】挡土墙是指支承路基填土或山坡土体.防止填土或土体变形掉稳的构造物.在挡土墙横断面中,与被支承土体直接接触的部位称为墙背;与墙背相对的.临空的部位称为墙面;与地基直接接触的部位称为基地;与基底相对的.墙的顶面称为墙顶;基底的前端称为墙趾;基底的后端称为墙踵.依据挡土墙的设置地位不同,分为路肩墙.路堤墙.路堑墙和山坡墙等.设置于路堤边坡的挡土墙称为路堤墙;墙顶位于路肩的挡土墙称为路肩墙;设置于路堑边坡的挡土墙称为路堑墙;设置于山坡上,支承山坡上可能坍塌的笼罩层土体或破裂岩层的挡土墙称为山坡墙.本实例中重要讲述了5种常见挡土墙的设计盘算实例.1、重力式挡土墙------------------------------------------------------------------------原始前提:墙身尺寸:墙身高: 6.500(m)墙顶宽: 0.660(m)面坡竖直坡度: 1:0.250背坡竖直坡度: 1:0.200采用1个扩大墙址台阶:墙趾台阶b1: 0.300(m)墙趾台阶与墙面坡坡度雷同墙底竖直坡率: 0.200:1物理参数:圬工砌体容重: 23.000(kN/m3)圬工之间摩擦系数: 0.400地基土摩擦系数: 0.500砌体种类: 片石砌体砂浆标号: 5石料强度(MPa): 30挡土墙类型: 一般挡土墙墙后填土内摩擦角: 35.000(度)墙后填土粘聚力: 0.000(kPa)墙后填土容重: 19.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角: 17.500(度)地基土容重: 18.000(kN/m3)修改后地基土允许承载力: 500.000(kPa)地基土允许承载力进步系数:墙趾值进步系数: 1.200墙踵值进步系数: 1.300平均值进步系数: 1.000墙底摩擦系数: 0.500地基土类型: 土质地基地基土内摩擦角: 30.000(度)土压力盘算办法: 库仑坡线土柱:坡面线段数: 2折线序号程度投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数1 3.000 2.000 02 5.000 0.000 0坡面肇端距离: 0.000(m)地面横坡角度: 20.000(度)墙顶标高: 0.000(m)挡墙分段长度: 10.000(m)===================================================================== 组合1（仅取一种组合盘算）组合系数: 1.0001. 挡土墙构造重力分项系数 = 1.000 √2. 墙顶上的有用永远荷载分项系数 = 1.000 √3. 墙顶与第二决裂面间有用荷载分项系数 = 1.000 √4. 填土侧压力分项系数 = 1.000 √5. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数 = 1.000 √=============================================[土压力盘算] 盘算高度为 7.309(m)处的库仑自动土压力无荷载时的决裂角 = 28.320(度)按现实墙背盘算得到:第1决裂角： 28.320(度)Ea=244.312 Ex=214.072 Ey=117.736(kN) 感化点高度 Zy=2.627(m)因为俯斜墙背,需断定第二决裂面是否消失,盘算后发明第二决裂面不消失墙身截面积 = 15.518(m2) 重量 = 356.925 kN(一) 滑动稳固性验算基底摩擦系数 = 0.500采用竖直基底加强抗滑动稳固性,盘算进程如下:基底竖直角度 = 11.310 (度)Wn = 349.993(kN) En = 157.432(kN) Wt = 69.999(kN) Et = 186.825(kN) 滑移力= 116.827(kN) 抗滑力= 253.713(kN)滑移验算知足: Kc = 2.172 > 1.300滑动稳固方程验算：滑动稳固方程知足: 方程值 = 164.582(kN) > 0.0地基土摩擦系数 = 0.500地基土层程度向: 滑移力= 214.072(kN) 抗滑力= 252.070(kN)地基土层程度向: 滑移验算不知足: Kc2 = 1.177 <= 1.300(二) 倾覆稳固性验算相对于墙趾点,墙身重力的力臂 Zw = 2.186 (m)相对于墙趾点,Ey的力臂 Zx = 3.521 (m)相对于墙趾点,Ex的力臂 Zy = 1.818 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳固性倾覆力矩= 389.149(kN-m) 抗倾覆力矩= 1194.778(kN-m)倾覆验算知足: K0 = 3.070 > 1.500倾覆稳固方程验算：倾覆稳固方程知足: 方程值 = 649.592(kN-m) > 0.0基本为自然地基,验算墙底偏幸距及压应力取竖直基底的竖直宽度验算地基承载力和偏幸距感化于基本底的总竖向力 = 507.426(kN) 感化于墙趾下点的总弯矩=805.628(kN-m) 基本底面宽度 B = 4.127 (m) 偏幸距 e = 0.476(m)基本底面合力感化点距离基本趾点的距离 Zn = 1.588(m)基底压应力: 趾部=208.008 踵部=37.896(kPa)最大应力与最小应力之比 = 208.008 / 37.896 = 5.489感化于基底的合力偏幸距验算知足: e=0.476 <= 0.167*4.127 = 0.688(m)墙趾处地基承载力验算知足: 压应力=208.008 <= 600.000(kPa)墙踵处地基承载力验算知足: 压应力=37.896 <= 650.000(kPa)地基平均承载力验算知足: 压应力=122.952 <= 500.000(kPa)(四) 基本强度验算基本为自然地基,不作强度验算(五) 墙底截面强度验算验算截面以上,墙身截面积 = 13.946(m2) 重量 = 320.764 kN相对于验算截面外边缘,墙身重力的力臂 Zw = 2.134 (m)相对于验算截面外边缘,Ey的力臂 Zx = 3.521 (m)相对于验算截面外边缘,Ex的力臂 Zy = 1.818 (m)[允许应力法]:法向应力检算:感化于验算截面的总竖向力 = 438.499(kN) 感化于墙趾下点的总弯矩=710.021(kN-m) 相对于验算截面外边缘,合力感化力臂 Zn = 1.619(m)截面宽度 B = 3.885 (m) 偏幸距 e1 = 0.323(m)截面上偏幸距验算知足: e1= 0.323 <= 0.250*3.885 = 0.971(m)截面上压应力: 面坡=169.225 背坡=56.514(kPa)压应力验算知足: 盘算值= 169.225 <= 800.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算知足: 盘算值= 9.954 <= 80.000(kPa)[极限状况法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 438.499(kN)轴心力偏幸影响系数醟 = 0.923挡墙构件的盘算截面每沿米面积A = 3.885(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬 = 2.310稳固验算知足: 盘算值= 438.499 <= 2478.074(kN)(六) 台顶截面强度验算[土压力盘算] 盘算高度为 6.000(m)处的库仑自动土压力无荷载时的决裂角 = 29.150(度)按现实墙背盘算得到:第1决裂角： 29.150(度)Ea=172.939 Ex=151.533 Ey=83.340(kN) 感化点高度 Zy=2.150(m)因为俯斜墙背,需断定第二决裂面是否消失,盘算后发明第二决裂面不消失墙身截面积 = 12.060(m2) 重量 = 277.380 kN[强度验算]验算截面以上,墙身截面积 = 12.060(m2) 重量 = 277.380 kN相对于验算截面外边缘,墙身重力的力臂 Zw = 1.738 (m)相对于验算截面外边缘,Ey的力臂 Zx = 2.930 (m)相对于验算截面外边缘,Ex的力臂 Zy = 2.150 (m)[允许应力法]:法向应力检算:感化于验算截面的总竖向力 = 360.720(kN) 感化于墙趾下点的总弯矩=400.617(kN-m) 相对于验算截面外边缘,合力感化力臂 Zn = 1.111(m)截面宽度 B = 3.360 (m) 偏幸距 e1 = 0.569(m)截面上偏幸距验算知足: e1= 0.569 <= 0.250*3.360 = 0.840(m)截面上压应力: 面坡=216.516 背坡=-1.802(kPa)压应力验算知足:盘算值= 216.516 <= 800.000(kPa)拉应力验算知足: 盘算值= 1.802 <= 80.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算知足: 盘算值= 2.156 <= 80.000(kPa)[极限状况法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 360.720(kN)轴心力偏幸影响系数醟 = 0.744挡墙构件的盘算截面每沿米面积A = 3.360(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬 = 2.310稳固验算知足: 盘算值= 360.720 <= 1720.261(kN)2、衡重式挡土墙------------------------------------------------------------------------ 原始前提:墙身尺寸:墙身总高: 9.600(m)上墙高: 3.400(m)墙顶宽: 0.660(m)台宽: 1.500(m)面坡竖直坡度: 1:0.150上墙背坡竖直坡度: 1:0.200下墙背坡竖直坡度: 1:-0.200采用1个扩大墙址台阶:墙趾台阶b1: 0.300(m)墙趾台阶h1: 0.500(m)墙趾台阶与墙面坡坡度雷同墙底竖直坡率: 0.200:1物理参数：圬工砌体容重: 23.000(kN/m3)圬工之间摩擦系数: 0.400地基土摩擦系数: 0.500砌体种类: 片石砌体砂浆标号: 5石料强度(MPa): 30挡土墙类型: 一般挡土墙墙后填土内摩擦角: 35.000(度)墙后填土粘聚力: 0.000(kPa)墙后填土容重: 19.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角: 17.500(度)地基土容重: 18.000(kN/m3)修改后地基土允许承载力: 500.000(kPa)地基土允许承载力进步系数:墙趾值进步系数: 1.200墙踵值进步系数: 1.300平均值进步系数: 1.000墙底摩擦系数: 0.500地基土类型: 土质地基地基土内摩擦角: 30.000(度)坡线土柱:坡面线段数: 2折线序号程度投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数1 3.000 2.000 02 5.000 0.000 0地面横坡角度: 20.000(度)墙顶标高: 0.000(m)挡墙分段长度: 10.000(m)===================================================================== 组合1（仅取一种组合盘算）=============================================组合系数: 1.0001. 挡土墙构造重力分项系数 = 1.000 √2. 填土重力分项系数 = 1.000 √4. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数 = 1.000 √=============================================[土压力盘算] 盘算高度为 10.242(m)处的库仑自动土压力盘算上墙土压力无荷载时的决裂角 = 31.060(度)按设想墙背盘算得到:第1决裂角： 32.720(度)Ea=148.041 Ex=56.254 Ey=136.937(kN) 感化点高度 Zy=1.260(m)因为俯斜墙背,需断定第二决裂面是否消失,盘算后发明第二决裂面消失：第2决裂角=17.542(度) 第1决裂角=31.060(度)Ea=102.147 Ex=62.124 Ey=81.085(kN) 感化点高度 Zy=1.465(m)盘算下墙土压力无荷载时的决裂角 = 34.222(度)按力多边形法盘算得到:决裂角： 34.222(度)Ea=201.028 Ex=199.855 Ey=21.676(kN) 感化点高度 Zy=2.979(m)墙身截面积 = 25.299(m2) 重量 = 581.869 kN衡重台上填料重 = 90.539(kN) 重心坐标(1.649,-1.646)(相对于墙面坡上角点) (一) 滑动稳固性验算基底摩擦系数 = 0.500采用竖直基底加强抗滑动稳固性,盘算进程如下:基底竖直角度 = 11.310 (度)Wn = 659.350(kN) En = 152.144(kN) Wt = 131.870(kN) Et = 236.739(kN) 滑移力= 104.869(kN) 抗滑力= 405.747(kN)滑移验算知足: Kc = 3.869 > 1.300滑动稳固方程验算：滑动稳固方程知足: 方程值 = 353.905(kN) > 0.0地基土摩擦系数 = 0.500地基土层程度向: 滑移力= 261.979(kN) 抗滑力= 396.867(kN)地基土层程度向: 滑移验算知足: Kc2 = 1.515 > 1.300(二) 倾覆稳固性验算相对于墙趾,墙身重力的力臂 Zw = 2.308 (m)相对于墙趾,上墙Ey的力臂 Zx = 4.117 (m)相对于墙趾,上墙Ex的力臂 Zy = 7.665 (m)相对于墙趾,下墙Ey的力臂 Zx3 = 3.807 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳固性倾覆力矩= 943.130(kN-m) 抗倾覆力矩= 2066.104(kN-m)倾覆验算知足: K0 = 2.191 > 1.500倾覆稳固方程验算：倾覆稳固方程知足: 方程值 = 793.025(kN-m) > 0.0(三) 地基应力及偏幸距验算基本为自然地基,验算墙底偏幸距及压应力取竖直基底的竖直宽度验算地基承载力和偏幸距感化于基本底的总竖向力 = 811.494(kN) 感化于墙趾下点的总弯矩=1122.975(kN-m) 基本底面宽度 B = 3.275 (m) 偏幸距 e = 0.254(m)基本底面合力感化点距离基本趾点的距离 Zn = 1.384(m)基底压应力: 趾部=362.948 踵部=132.600(kPa)最大应力与最小应力之比 = 362.948 / 132.600 = 2.737感化于基底的合力偏幸距验算知足: e=0.254 <= 0.167*3.275 = 0.546(m)墙趾处地基承载力验算知足: 压应力=362.948 <= 600.000(kPa)墙踵处地基承载力验算知足: 压应力=132.600 <= 650.000(kPa)地基平均承载力验算知足: 压应力=247.774 <= 500.000(kPa)(四) 基本强度验算基本为自然地基,不作强度验算(五) 上墙截面强度验算上墙重力 Ws = 98.141 (kN)上墙墙背处的 Ex = 62.124 (kN)上墙墙背处的 Ey = 12.425 (kN)相对于上墙墙趾,上墙重力的力臂 Zw = 0.889 (m)相对于上墙墙趾,上墙Ex的力臂 Zy = 1.465 (m)相对于上墙墙趾,上墙Ey的力臂 Zx = 1.557 (m)[允许应力法]:法向应力检算:相对于上墙墙趾,合力感化力臂 Zn = 0.141(m)截面宽度 B = 1.850 (m) 偏幸距 e1 = 0.784(m)截面上偏幸距验算不知足: e1= 0.784 > 0.250*1.850 = 0.463(m)截面上压应力: 面坡=211.665 背坡=-92.134(kPa)压应力验算知足: 盘算值= 211.665 <= 800.000(kPa)拉应力验算不知足:盘算值= 92.134 > 80.000(kPa)切向应力检算:斜截面剪应力检算斜剪应力验算知足: 盘算值= 41.598 <= 80.000(kPa)[极限状况法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 110.566(kN)轴心力偏幸影响系数醟 = 0.233挡墙构件的盘算截面每沿米面积A = 1.850(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬 = 2.310偏幸受压构件在曲折平面内的纵向曲折系数豮 = 0.981盘算强度时:强度验算知足: 盘算值= 110.566 <= 298.521(kN)盘算稳准时:稳固验算知足: 盘算值= 110.566 <= 292.889(kN)(六) 墙底截面强度验算验算截面以上,墙身截面积 = 24.226(m2) 重量 = 557.198 kN相对于验算截面外边缘,墙身重力的力臂 Zw = 2.313 (m)[允许应力法]:法向应力检算:感化于截面总竖向力 = 750.498(kN) 感化于墙趾下点的总弯矩=1106.215(kN-m) 相对于验算截面外边缘,合力感化力臂 Zn = 1.474(m)截面宽度 B = 3.340 (m) 偏幸距 e1 = 0.196(m)截面上偏幸距验算知足: e1= 0.196 <= 0.250*3.340 = 0.835(m)截面上压应力: 面坡=303.826 背坡=145.574(kPa)压应力验算知足: 盘算值= 303.826 <= 800.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算知足: 盘算值= -11.443 <= 80.000(kPa)[极限状况法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 750.498(kN)轴心力偏幸影响系数醟 = 0.960挡墙构件的盘算截面每沿米面积A = 3.340(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬 = 2.310偏幸受压构件在曲折平面内的纵向曲折系数豮 = 0.968强度验算知足: 盘算值= 750.498 <= 2221.592(kN)盘算稳准时:稳固验算知足: 盘算值= 750.498 <= 2149.911(kN)(七) 台顶截面强度验算[土压力盘算] 盘算高度为 9.100(m)处的库仑自动土压力盘算上墙土压力无荷载时的决裂角 = 31.060(度)按设想墙背盘算得到:第1决裂角： 32.720(度)Ea=148.041 Ex=56.254 Ey=136.937(kN) 感化点高度 Zy=1.260(m)因为俯斜墙背,需断定第二决裂面是否消失,盘算后发明第二决裂面消失：第2决裂角=17.542(度) 第1决裂角=31.060(度)Ea=102.147 Ex=62.124 Ey=81.085(kN) 感化点高度 Zy=1.465(m)盘算下墙土压力无荷载时的决裂角 = 34.075(度)按力多边形法盘算得到:决裂角： 34.075(度)Ea=156.451 Ex=155.539 Ey=16.870(kN) 感化点高度 Zy=2.522(m)[强度验算]验算截面以上,墙身截面积 = 22.550(m2) 重量 = 518.644 kN相对于验算截面外边缘,墙身重力的力臂 Zw = 2.358 (m)[允许应力法]:法向应力检算:感化于截面总竖向力 = 707.137(kN) 感化于墙趾下点的总弯矩=830.127(kN-m) 相对于验算截面外边缘,合力感化力臂 Zn = 1.174(m)截面宽度 B = 3.065 (m) 偏幸距 e1 = 0.359(m)截面上偏幸距验算知足: e1= 0.359 <= 0.250*3.065 = 0.766(m)截面上压应力: 面坡=392.661 背坡=68.767(kPa)压应力验算知足: 盘算值= 392.661 <= 800.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算知足: 盘算值= -21.270 <= 80.000(kPa)[极限状况法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 707.137(kN)轴心力偏幸影响系数醟 = 0.859挡墙构件的盘算截面每沿米面积A = 3.065(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬 = 2.310偏幸受压构件在曲折平面内的纵向曲折系数豮 = 0.959盘算强度时:强度验算知足: 盘算值= 707.137 <= 1823.443(kN)盘算稳准时:稳固验算知足: 盘算值= 707.137 <= 1749.052(kN)=====================================================================3、加筋土挡土墙------------------------------------------------------------------------ 原始前提:墙身尺寸:墙身总高: 8.200(m)筋带竖向间距是否不等: 否单个筋带厚: 1(mm)筋带程度偏向间距: 0.420(m)筋带竖直偏向间距: 0.400(m)筋带长度竖向分段数: 2分段序号高度(m) 筋带长(m)1 6.000 6.0002 2.200 4.000 筋带序号筋带宽(m)1 0.2002 0.2003 0.2004 0.2005 0.2006 0.2007 0.2008 0.2009 0.20010 0.20011 0.20012 0.20013 0.20014 0.20015 0.20016 0.20017 0.20018 0.20019 0.20020 0.200物理参数:加筋土容重: 20.000(kN/m3)加筋土内摩擦角: 35.000(度)筋带允许拉应力: 50.000(MPa)土与筋带之间的摩擦系数: 0.400加筋土浮容重: 10.000(kN/m3)地基土浮重度: 10.000(kN/m3)筋带抗拔力盘算调节系数: 1.400筋带材料抗拉盘算调节系数: 1.000 筋带材料强度标准值: 240.000(MPa) 筋带材料抗拉机能的分项系数: 1.250 挡土墙类型: 一般挡土墙墙后填土内摩擦角: 35.000(度)墙后填土粘聚力: 0.000(kPa)墙后填土容重: 19.000(kN/m3)地基土容重: 18.000(kN/m3)修改后地基土允许承载力: 500.000(kPa)地基土允许承载力进步系数:墙趾值进步系数: 1.200墙踵值进步系数: 1.300平均值进步系数: 1.000墙底摩擦系数: 0.500地基土类型: 土质地基地基土内摩擦角: 30.000(度)坡线土柱:坡面线段数: 2折线序号程度投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数1 3.000 2.000 02 5.000 0.000 0地面横坡角度: 20.000(度)墙顶标高: 0.000(m)挡墙分段长度: 10.000(m)盘算参数:稳固盘算目的: 给定圆心,半径盘算安全系数圆心X坐标: -2.000(m)圆心Y坐标: 10.000(m)半径: 15.000(m)筋带对稳固的感化: 筋带力沿圆弧切线内部稳固剖析采用办法: 应力剖析法条分法的土条宽度: 0.500(m)墙后填土粘聚力: 10.000(kPa)墙体填土粘聚力: 10.000(kPa)地基土粘聚力: 10.000(kPa)土条切向分力与滑动偏向反向时: 当作下滑力看待===================================================================== 第 1 种情形: 组合1=============================================组合系数: 1.0001. 挡土墙构造重力分项系数 = 1.000 √2. 填土侧压力分项系数 = 1.000 √3. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数 = 1.000 √=============================================----------------------------------------------------------内部稳固性验算采用应力剖析法(一) 应力剖析法筋带号宽度总长度稳固区竖向压应程度应最大拉力抗拉力抗拔力(m) (m) 长度(m) 力(kPa) 力(kPa) 设计值(kN) (kN) (kN)01 0.200 6.000 3.540 46.000 19.139 3.215 38.400 18.61002 0.200 6.000 3.540 54.000 21.908 3.681 38.400 21.84703 0.200 6.000 3.540 62.000 24.511 4.118 38.400 25.08304 0.200 6.000 3.540 70.000 26.948 4.527 38.400 28.32005 0.200 6.000 3.540 78.000 29.220 4.909 38.400 31.55706 0.200 6.000 3.540 86.000 31.326 5.263 38.400 34.79307 0.200 6.000 3.540 94.000 33.265 5.589 38.400 38.03008 0.200 6.000 3.540 102.000 35.040 5.887 38.400 41.26609 0.200 6.000 3.605 110.000 36.648 6.157 38.400 45.32510 0.200 6.000 3.814 118.000 38.091 6.399 38.400 51.42911 0.200 6.000 4.022 126.000 39.367 6.614 38.400 57.91512 0.200 6.000 4.230 134.000 40.478 6.800 38.400 64.78113 0.200 6.000 4.438 142.000 41.423 6.959 38.400 72.02714 0.200 6.000 4.647 150.000 42.203 7.090 38.400 79.65515 0.200 4.000 2.855 158.000 42.816 7.193 38.400 51.54916 0.200 4.000 3.063 166.000 44.984 7.557 38.400 58.10917 0.200 4.000 3.271 174.000 47.152 7.922 38.400 65.05018 0.200 4.000 3.479 182.000 49.320 8.286 38.400 72.37219 0.200 4.000 3.688 190.000 51.488 8.650 38.400 80.07520 0.200 4.000 3.896 198.000 53.656 9.014 38.400 88.158单个筋带结点抗拔稳固知足: 拉力设计值=3.215 <= 18.610(kN)筋带截面抗拉强度验算知足: 拉力设计值=9.014 <= 38.400(kN)全墙抗拔验算知足: 最小安全系数=11.415 >= 2.000----------------------------------------------------------外部稳固性验算[土压力盘算] 盘算墙背处的库仑自动土压力按设想墙背盘算得到:第1决裂角： 32.600(度)Ea=246.817 Ex=202.181 Ey=141.568(kN) 感化点高度 Zy=3.400(m)墙身截面积 = 44.800(m2) 重量 = 896.000 kN墙顶上的土重(包括超载) = 171.000(kN) 重心坐标(3.667,0.889)(相对于墙面坡上角点) 墙顶上的土重(不包括超载) = 171.000(kN) 重心坐标(3.667,0.889)(相对于墙面坡上角点) (一) 滑动稳固性验算基底摩擦系数 = 0.500滑移力= 202.181(kN) 抗滑力= 604.284(kN)滑移验算知足: Kc = 2.989 > 1.300滑动稳固方程验算：。
挡土墙基础错台高度的要求
挡土墙基础施工工艺一、挡土墙施工工艺1、混凝土挡土墙施工工艺（1）开槽沟槽开挖前详细调查现况管线位置，物探人员测定管线高程并现场挖探坑，对现有管线做明显标记，开槽时遇有管线处必须人工开挖，施工中，遇到不明管线，及时妥善保护，并通知有关部门处理。
根据土质情况，当开挖深度小于4.0米时，开挖放坡坡度1：0.5，当开挖深度大于4.0米时，开挖放坡坡度为1：0.75，挖槽时机械挖至距槽底标高20cm时用人工清底，不得超挖，严禁扰动槽底原状土。
（2）基础处理在设计基础尺寸与基础处理厚度均与地基承载力有关，基础处理的材料采用石灰粉煤灰稳定砂砾，。
如该基础处理层以下的地基承载力不能满足设计要求，应采取换土等其他的处理措施，使其达到设计要求，基础处理层以下的处理需要设计、监理及甲方共同确认后给出处理意见。
（3）挡土墙基础钢筋成型①钢筋表面应洁净、不得有锈皮，油渍、油漆等污垢；②钢筋必须调直，调直后得钢筋表面不得有使钢筋截面减小得伤痕；③钢筋曲成型后，表面不得有裂纹、鳞落或断裂现象；④钢筋得品种、等级、规格、直径，各种尺寸经抽验均符合设计要求；⑤绑扎成型时，焊前不得有水锈、油渍；焊缝处不得有咬肉，裂纹、加渣，焊药皮应敲除干净。
⑥绑扎或焊接成型的网片或骨架必须稳固，杯槽处的钢筋在浇注混凝土时不得松动、变形。
（4）浇注挡土墙基础混凝土①混凝土配比必须符合设计强度要求。
②混凝土要振捣密实，杯槽位置更应加强加细振捣，以防漏筋和出现蜂窝狗洞。
③预埋件按设计位置与基础钢筋焊接，以免振捣混凝土时发生变形和位移。
（5）挡墙板安装①挡墙板安装前必须符合设计要求，外观没有缺楞、掉角、裂缝，方可安装。
②测量人员弹上控制线，用经纬仪或子弹板控制墙板板面的垂直度，扶壁式墙面板就位后，即刻将墙板预埋件与基础预埋件焊牢后，同时封上三角灰。
③墙板间灌缝混凝土必须振捣密实，两侧夹板卡牢，不得漏浆，灰浆污染墙面。
④板缝用原浆勾缝，要密实、平顺、美观。
挡土墙质量问题处理方案
自治区地矿局实验测试基地项目--挡土墙工程质量问题处理方案编制：审核：批准：单位名称日期：2019年10月14日自治区地矿局实验测试基地项目--挡土墙工程质量问题处理方案一、施工背景简单描述本工程情况二、原因分析分别简单分析1.施工过程中基础下台与上台施工缝接茬未进行加固补强处理2.挡土墙顶部轴线偏位3.挡土墙外侧壁面感观质量粗糙4.挡土墙顶部高低不平三、施工准备1.施工人员准备：2.机械、机具准备：3.材料准备：四、具体施工方案1、挡土墙上下台施工缝处理方案1.1采用钻孔植筋，支模浇筑混凝土方案，施工缝处理示意图如下：1.2施工工序：钻孔→植筋→模板支设→浇筑混凝土→拆模→涂刷防腐漆（1）钻孔：采用直径不小于14钻头，钻入原混凝土300mm深。
（2）植筋：埋设钢筋部位在挡土墙下台斜面及上口平面两处植筋，上台斜面一侧植筋，钢筋采用直径12的螺纹三级钢，钢筋长度随现场斜面斜度调整。
外露长度最低处大于200mm。
（3）模板支设：外侧支一道侧模，支模时模板深入下台，便于上下连接。
预留100mm宽工作面便于混凝土下料，架设采用50mm钢管，支撑牢固。
（4）浇筑混凝土：混凝土采用比设计高一等级的C30混凝土浇筑，人工机械振捣密实。
顶部抹面收光。
定期洒水养护。
（5）拆模：混凝土强度达到一定数值后（设计75％），模板工进行拆模。
工器具材料入库，做到工完、料尽，场地清。
（6）涂刷防腐沥青：采用原设计防腐沥青.2、挡土墙顶部轴线偏位处理方案2.1部分挡土墙轴线偏位，具体处理如下图所示：2.2工序：轴线放样→钻孔植筋→模板支设→浇筑混凝土→拆模→涂刷沥青（1）轴线放样：在现有挡墙顶部，标准测设围墙中心线。
（2）钻孔植筋：将基础上台斜面处凿毛，采用14钻头钻孔，深度300mm，植筋采用直径12螺纹三级钢，长度500mm，外露200mm。
（3）模板支设：以围墙中心线为基准线定位模板，≧150mm宽，即至少在围墙一半宽度尺寸处支模，采用50mm钢管加固牢靠。
五种常见挡土墙的设计计算实例
挡土墙设计实例挡土墙是指支承路基填土或山坡土体、防止填土或土体变形失稳的构造物。
在挡土墙横断面中，与被支承土体直接接触的部位称为墙背；与墙背相对的、临空的部位称为墙面；与地基直接接触的部位称为基地；与基底相对的、墙的顶面称为墙顶；基底的前端称为墙趾；基底的后端称为墙踵。
根据挡土墙的设置位置不同，分为路肩墙、路堤墙、路堑墙和山坡墙等。
设置于路堤边坡的挡土墙称为路堤墙；墙顶位于路肩的挡土墙称为路肩墙；设置于路堑边坡的挡土墙称为路堑墙；设置于山坡上，支承山坡上可能坍塌的覆盖层土体或破碎岩层的挡土墙称为山坡墙。
本实例中主要讲述了5种常见挡土墙的设计计算实例。
1、重力式挡土墙------------------------------------------------------------------------原始条件:墙身尺寸:墙身高: 6.500(m)墙顶宽: 0.660(m)面坡倾斜坡度: 1:0.250背坡倾斜坡度: 1:0.200采用1个扩展墙址台阶:墙趾台阶b1: 0.300(m)墙趾台阶h1: 0.500(m)墙趾台阶与墙面坡坡度相同墙底倾斜坡率: 0.200:1物理参数:圬工砌体容重: 23.000(kN/m3)圬工之间摩擦系数: 0.400地基土摩擦系数: 0.500砌体种类: 片石砌体砂浆标号: 5石料强度(MPa): 30挡土墙类型: 一般挡土墙墙后填土内摩擦角: 35.000(度)墙后填土粘聚力: 0.000(kPa)墙后填土容重: 19.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角: 17.500(度)地基土容重: 18.000(kN/m3)修正后地基土容许承载力: 500.000(kPa)地基土容许承载力提高系数:墙趾值提高系数: 1.200墙踵值提高系数: 1.300平均值提高系数: 1.000墙底摩擦系数: 0.500地基土类型: 土质地基地基土内摩擦角: 30.000(度)土压力计算方法: 库仑坡线土柱:坡面线段数: 2折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数1 3.000 2.000 02 5.000 0.000 0坡面起始距离: 0.000(m)地面横坡角度: 20.000(度)墙顶标高: 0.000(m)挡墙分段长度: 10.000(m)===================================================================== 组合1（仅取一种组合计算）=============================================组合系数: 1.0001. 挡土墙结构重力分项系数 = 1.000 √2. 墙顶上的有效永久荷载分项系数 = 1.000 √3. 墙顶与第二破裂面间有效荷载分项系数 = 1.000 √4. 填土侧压力分项系数 = 1.000 √5. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数 = 1.000 √=============================================[土压力计算] 计算高度为 7.309(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 28.320(度)按实际墙背计算得到:第1破裂角： 28.320(度)Ea=244.312 Ex=214.072 Ey=117.736(kN) 作用点高度 Zy=2.627(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面不存在墙身截面积 = 15.518(m2) 重量 = 356.925 kN(一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.500采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度 = 11.310 (度)Wn = 349.993(kN) En = 157.432(kN) Wt = 69.999(kN) Et = 186.825(kN) 滑移力= 116.827(kN) 抗滑力= 253.713(kN)滑移验算满足: Kc = 2.172 > 1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足: 方程值 = 164.582(kN) > 0.0地基土摩擦系数 = 0.500地基土层水平向: 滑移力= 214.072(kN) 抗滑力= 252.070(kN)地基土层水平向: 滑移验算不满足: Kc2 = 1.177 <= 1.300(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂 Zw = 2.186 (m)相对于墙趾点，Ey的力臂 Zx = 3.521 (m)相对于墙趾点，Ex的力臂 Zy = 1.818 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 389.149(kN-m) 抗倾覆力矩= 1194.778(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 3.070 > 1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足: 方程值 = 649.592(kN-m) > 0.0(三) 地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力 = 507.426(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=805.628(kN-m) 基础底面宽度 B = 4.127 (m) 偏心距 e = 0.476(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 1.588(m)基底压应力: 趾部=208.008 踵部=37.896(kPa)最大应力与最小应力之比 = 208.008 / 37.896 = 5.489作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.476 <= 0.167*4.127 = 0.688(m)墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=208.008 <= 600.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=37.896 <= 650.000(kPa)地基平均承载力验算满足: 压应力=122.952 <= 500.000(kPa)(四) 基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五) 墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积 = 13.946(m2) 重量 = 320.764 kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 2.134 (m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂 Zx = 3.521 (m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂 Zy = 1.818 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力 = 438.499(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=710.021(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 1.619(m)截面宽度 B = 3.885 (m) 偏心距 e1 = 0.323(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.323 <= 0.250*3.885 = 0.971(m)截面上压应力: 面坡=169.225 背坡=56.514(kPa)压应力验算满足: 计算值= 169.225 <= 800.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= 9.954 <= 80.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 438.499(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.923挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 3.885(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬= 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.997计算强度时:强度验算满足: 计算值= 438.499 <= 2484.452(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 438.499 <= 2478.074(kN)(六) 台顶截面强度验算[土压力计算] 计算高度为 6.000(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 29.150(度)按实际墙背计算得到:第1破裂角： 29.150(度)Ea=172.939 Ex=151.533 Ey=83.340(kN) 作用点高度 Zy=2.150(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面不存在墙身截面积 = 12.060(m2) 重量 = 277.380 kN[强度验算]验算截面以上，墙身截面积 = 12.060(m2) 重量 = 277.380 kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 1.738 (m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂 Zx = 2.930 (m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂 Zy = 2.150 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力 = 360.720(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=400.617(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 1.111(m)截面宽度 B = 3.360 (m) 偏心距 e1 = 0.569(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.569 <= 0.250*3.360 = 0.840(m)截面上压应力: 面坡=216.516 背坡=-1.802(kPa)压应力验算满足: 计算值= 216.516 <= 800.000(kPa)拉应力验算满足: 计算值= 1.802 <= 80.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= 2.156 <= 80.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 360.720(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.744挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 3.360(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬= 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.994计算强度时:强度验算满足: 计算值= 360.720 <= 1730.509(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 360.720 <= 1720.261(kN)2、衡重式挡土墙------------------------------------------------------------------------ 原始条件:墙身尺寸:墙身总高: 9.600(m)上墙高: 3.400(m)墙顶宽: 0.660(m)台宽: 1.500(m)面坡倾斜坡度: 1:0.150上墙背坡倾斜坡度: 1:0.200下墙背坡倾斜坡度: 1:-0.200采用1个扩展墙址台阶:墙趾台阶b1: 0.300(m)墙趾台阶h1: 0.500(m)墙趾台阶与墙面坡坡度相同墙底倾斜坡率: 0.200:1下墙土压力计算方法: 力多边形法物理参数：圬工砌体容重: 23.000(kN/m3)圬工之间摩擦系数: 0.400地基土摩擦系数: 0.500砌体种类: 片石砌体砂浆标号: 5石料强度(MPa): 30挡土墙类型: 一般挡土墙墙后填土内摩擦角: 35.000(度)墙后填土粘聚力: 0.000(kPa)墙后填土容重: 19.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角: 17.500(度)地基土容重: 18.000(kN/m3)修正后地基土容许承载力: 500.000(kPa)地基土容许承载力提高系数:墙趾值提高系数: 1.200墙踵值提高系数: 1.300平均值提高系数: 1.000墙底摩擦系数: 0.500地基土类型: 土质地基地基土内摩擦角: 30.000(度)坡线土柱:坡面线段数: 2折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数1 3.000 2.000 02 5.000 0.000 0地面横坡角度: 20.000(度)墙顶标高: 0.000(m)挡墙分段长度: 10.000(m)===================================================================== 组合1（仅取一种组合计算）=============================================组合系数: 1.0001. 挡土墙结构重力分项系数 = 1.000 √2. 填土重力分项系数 = 1.000 √3. 填土侧压力分项系数 = 1.000 √4. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数 = 1.000 √=============================================[土压力计算] 计算高度为 10.242(m)处的库仑主动土压力计算上墙土压力无荷载时的破裂角 = 31.060(度)按假想墙背计算得到:第1破裂角： 32.720(度)Ea=148.041 Ex=56.254 Ey=136.937(kN) 作用点高度 Zy=1.260(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=17.542(度) 第1破裂角=31.060(度)Ea=102.147 Ex=62.124 Ey=81.085(kN) 作用点高度 Zy=1.465(m) 计算下墙土压力无荷载时的破裂角 = 34.222(度)按力多边形法计算得到:破裂角： 34.222(度)Ea=201.028 Ex=199.855 Ey=21.676(kN) 作用点高度 Zy=2.979(m) 墙身截面积 = 25.299(m2) 重量 = 581.869 kN衡重台上填料重 = 90.539(kN) 重心坐标(1.649,-1.646)(相对于墙面坡上角点) (一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.500采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度 = 11.310 (度)Wn = 659.350(kN) En = 152.144(kN) Wt = 131.870(kN) Et = 236.739(kN) 滑移力= 104.869(kN) 抗滑力= 405.747(kN)滑移验算满足: Kc = 3.869 > 1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足: 方程值 = 353.905(kN) > 0.0地基土摩擦系数 = 0.500地基土层水平向: 滑移力= 261.979(kN) 抗滑力= 396.867(kN)地基土层水平向: 滑移验算满足: Kc2 = 1.515 > 1.300(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾,墙身重力的力臂 Zw = 2.308 (m)相对于墙趾,上墙Ey的力臂 Zx = 4.117 (m)相对于墙趾,上墙Ex的力臂 Zy = 7.665 (m)相对于墙趾,下墙Ey的力臂 Zx3 = 3.807 (m)相对于墙趾,下墙Ex的力臂 Zy3 = 2.337 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 943.130(kN-m) 抗倾覆力矩= 2066.104(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 2.191 > 1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足: 方程值 = 793.025(kN-m) > 0.0(三) 地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力 = 811.494(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1122.975(kN-m) 基础底面宽度 B = 3.275 (m) 偏心距 e = 0.254(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 1.384(m)基底压应力: 趾部=362.948 踵部=132.600(kPa)最大应力与最小应力之比 = 362.948 / 132.600 = 2.737作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.254 <= 0.167*3.275 = 0.546(m)墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=362.948 <= 600.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=132.600 <= 650.000(kPa)地基平均承载力验算满足: 压应力=247.774 <= 500.000(kPa)(四) 基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五) 上墙截面强度验算上墙重力 Ws = 98.141 (kN)上墙墙背处的 Ex = 62.124 (kN)上墙墙背处的 Ey = 12.425 (kN)相对于上墙墙趾，上墙重力的力臂 Zw = 0.889 (m)相对于上墙墙趾，上墙Ex的力臂 Zy = 1.465 (m)相对于上墙墙趾，上墙Ey的力臂 Zx = 1.557 (m)[容许应力法]:法向应力检算:相对于上墙墙趾，合力作用力臂 Zn = 0.141(m)截面宽度 B = 1.850 (m) 偏心距 e1 = 0.784(m)截面上偏心距验算不满足: e1= 0.784 > 0.250*1.850 = 0.463(m) 截面上压应力: 面坡=211.665 背坡=-92.134(kPa)压应力验算满足: 计算值= 211.665 <= 800.000(kPa)拉应力验算不满足: 计算值= 92.134 > 80.000(kPa) 切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= 9.674 <= 80.000(kPa)斜截面剪应力检算斜剪应力验算满足: 计算值= 41.598 <= 80.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 110.566(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.233挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 1.850(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬= 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.981计算强度时:强度验算满足: 计算值= 110.566 <= 298.521(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 110.566 <= 292.889(kN)(六) 墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积 = 24.226(m2) 重量 = 557.198 kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 2.313 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力 = 750.498(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1106.215(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 1.474(m)截面宽度 B = 3.340 (m) 偏心距 e1 = 0.196(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.196 <= 0.250*3.340 = 0.835(m)截面上压应力: 面坡=303.826 背坡=145.574(kPa)压应力验算满足: 计算值= 303.826 <= 800.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -11.443 <= 80.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 750.498(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.960挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 3.340(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬= 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.968计算强度时:强度验算满足: 计算值= 750.498 <= 2221.592(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 750.498 <= 2149.911(kN)(七) 台顶截面强度验算[土压力计算] 计算高度为 9.100(m)处的库仑主动土压力计算上墙土压力无荷载时的破裂角 = 31.060(度)按假想墙背计算得到:第1破裂角： 32.720(度)Ea=148.041 Ex=56.254 Ey=136.937(kN) 作用点高度 Zy=1.260(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=17.542(度) 第1破裂角=31.060(度)Ea=102.147 Ex=62.124 Ey=81.085(kN) 作用点高度 Zy=1.465(m) 计算下墙土压力无荷载时的破裂角 = 34.075(度)按力多边形法计算得到:破裂角： 34.075(度)Ea=156.451 Ex=155.539 Ey=16.870(kN) 作用点高度 Zy=2.522(m)[强度验算]验算截面以上，墙身截面积 = 22.550(m2) 重量 = 518.644 kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 2.358 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力 = 707.137(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=830.127(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 1.174(m)截面宽度 B = 3.065 (m) 偏心距 e1 = 0.359(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.359 <= 0.250*3.065 = 0.766(m)截面上压应力: 面坡=392.661 背坡=68.767(kPa)压应力验算满足: 计算值= 392.661 <= 800.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -21.270 <= 80.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 707.137(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.859挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 3.065(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬= 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.959计算强度时:强度验算满足: 计算值= 707.137 <= 1823.443(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 707.137 <= 1749.052(kN)=====================================================================3、加筋土挡土墙------------------------------------------------------------------------ 原始条件:墙身尺寸:墙身总高: 8.200(m)筋带竖向间距是否不等: 否单个筋带厚: 1(mm)筋带水平方向间距: 0.420(m)筋带竖直方向间距: 0.400(m)筋带长度竖向分段数: 2分段序号高度(m) 筋带长(m)1 6.000 6.0002 2.200 4.000筋带序号筋带宽(m)1 0.2002 0.2003 0.2004 0.2005 0.2006 0.2007 0.2008 0.2009 0.20010 0.20011 0.20012 0.20013 0.20014 0.20015 0.20016 0.20017 0.20018 0.20019 0.20020 0.200物理参数:加筋土容重: 20.000(kN/m3)加筋土内摩擦角: 35.000(度)筋带容许拉应力: 50.000(MPa)土与筋带之间的摩擦系数: 0.400加筋土浮容重: 10.000(kN/m3)地基土浮重度: 10.000(kN/m3)筋带抗拔力计算调节系数: 1.400筋带材料抗拉计算调节系数: 1.000筋带材料强度标准值: 240.000(MPa)筋带材料抗拉性能的分项系数: 1.250挡土墙类型: 一般挡土墙墙后填土内摩擦角: 35.000(度)墙后填土粘聚力: 0.000(kPa)墙后填土容重: 19.000(kN/m3)地基土容重: 18.000(kN/m3)修正后地基土容许承载力: 500.000(kPa)地基土容许承载力提高系数:墙趾值提高系数: 1.200墙踵值提高系数: 1.300平均值提高系数: 1.000墙底摩擦系数: 0.500地基土类型: 土质地基地基土内摩擦角: 30.000(度)坡线土柱:坡面线段数: 2折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数1 3.000 2.000 02 5.000 0.000 0地面横坡角度: 20.000(度)墙顶标高: 0.000(m)挡墙分段长度: 10.000(m)计算参数:稳定计算目标: 给定圆心,半径计算安全系数圆心X坐标: -2.000(m)圆心Y坐标: 10.000(m)半径: 15.000(m)筋带对稳定的作用: 筋带力沿圆弧切线内部稳定分析采用方法: 应力分析法条分法的土条宽度: 0.500(m)墙后填土粘聚力: 10.000(kPa)墙体填土粘聚力: 10.000(kPa)地基土粘聚力: 10.000(kPa)土条切向分力与滑动方向反向时: 当作下滑力对待===================================================================== 第 1 种情况: 组合1=============================================组合系数: 1.0001. 挡土墙结构重力分项系数 = 1.000 √2. 填土侧压力分项系数 = 1.000 √3. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数 = 1.000 √=============================================----------------------------------------------------------内部稳定性验算采用应力分析法(一) 应力分析法筋带号宽度总长度稳定区竖向压应水平应最大拉力抗拉力抗拔力 (m) (m) 长度(m) 力(kPa) 力(kPa) 设计值(kN) (kN) (kN)01 0.200 6.000 3.540 46.000 19.139 3.215 38.400 18.61002 0.200 6.000 3.540 54.000 21.908 3.681 38.400 21.84703 0.200 6.000 3.540 62.000 24.511 4.118 38.400 25.08304 0.200 6.000 3.540 70.000 26.948 4.527 38.400 28.32005 0.200 6.000 3.540 78.000 29.220 4.909 38.400 31.55706 0.200 6.000 3.540 86.000 31.326 5.263 38.400 34.79307 0.200 6.000 3.540 94.000 33.265 5.589 38.400 38.03008 0.200 6.000 3.540 102.000 35.040 5.887 38.400 41.26609 0.200 6.000 3.605 110.000 36.648 6.157 38.400 45.32510 0.200 6.000 3.814 118.000 38.091 6.399 38.400 51.42911 0.200 6.000 4.022 126.000 39.367 6.614 38.400 57.91512 0.200 6.000 4.230 134.000 40.478 6.800 38.400 64.78113 0.200 6.000 4.438 142.000 41.423 6.959 38.400 72.02714 0.200 6.000 4.647 150.000 42.203 7.090 38.400 79.65515 0.200 4.000 2.855 158.000 42.816 7.193 38.400 51.54916 0.200 4.000 3.063 166.000 44.984 7.557 38.400 58.10917 0.200 4.000 3.271 174.000 47.152 7.922 38.400 65.05018 0.200 4.000 3.479 182.000 49.320 8.286 38.400 72.37219 0.200 4.000 3.688 190.000 51.488 8.650 38.400 80.07520 0.200 4.000 3.896 198.000 53.656 9.014 38.400 88.158单个筋带结点抗拔稳定满足: 拉力设计值=3.215 <= 18.610(kN)筋带截面抗拉强度验算满足: 拉力设计值=9.014 <= 38.400(kN)全墙抗拔验算满足: 最小安全系数=11.415 >= 2.000----------------------------------------------------------外部稳定性验算[土压力计算] 计算墙背处的库仑主动土压力按假想墙背计算得到:第1破裂角： 32.600(度)Ea=246.817 Ex=202.181 Ey=141.568(kN) 作用点高度 Zy=3.400(m) 墙身截面积 = 44.800(m2) 重量 = 896.000 kN墙顶上的土重(包括超载) = 171.000(kN) 重心坐标(3.667,0.889)(相对于墙面坡上角点) 墙顶上的土重(不包括超载) = 171.000(kN) 重心坐标(3.667,0.889)(相对于墙面坡上角点) (一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.500滑移力= 202.181(kN) 抗滑力= 604.284(kN)滑移验算满足: Kc = 2.989 > 1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足: 方程值 = 455.454(kN) > 0.0(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂 Zw = 2.804 (m)相对于墙趾点，墙土压力Ey的力臂 Zx = 6.000 (m)相对于墙趾点，墙土压力Ex的力臂 Zy = 3.400 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 687.414(kN-m) 抗倾覆力矩= 3988.410(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 5.802 > 1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足: 方程值 = 2673.196(kN-m) > 0.0(三) 地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力作用于基础底的总竖向力 = 1208.568(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=3300.996(kN-m)墙计算宽度 B = 6.000 (m) 偏心距 e = 0.269(m)墙底面合力作用点距离墙趾点的距离 Zn = 2.731(m)基底压应力: 墙趾=255.546 墙踵=147.310(kPa)最大应力与最小应力之比 = 255.546 / 147.310 = 1.735作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.269 <= 0.167*6.000 = 1.000(m) 墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=255.546 <= 600.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=147.310 <= 650.000(kPa)地基平均承载力验算满足: 压应力=201.428 <= 500.000(kPa)(四) 整体稳定验算圆心: (-2.000,10.000)半径 = 15.000(m)安全系数 = 1.802总的下滑力 = 1214.149(kN)总的抗滑力 = 2188.340(kN)土体部分下滑力 = 1214.149(kN)土体部分抗滑力 = 2188.340(kN)筋带的抗滑力 = 0.000(kN)整体稳定验算满足: 最小安全系数=1.802 >= 1.2504、桩板式挡土墙原始条件:墙身尺寸:桩总长: 16.000(m)嵌入深度: 6.000(m)截面形状: 方桩桩宽: 1.000(m)桩高: 1.500(m)桩间距: 3.500(m)挡土板的类型数: 2板类型号板厚(m) 板宽(m) 板块数1 0.200 0.500 82 0.200 0.500 8嵌入段土层数: 1柱底支承条件: 铰接计算方法: M法土层序号土层厚(m) 重度(kN/m3) M(MN/m4) 1 50.000 18.000 10.000初始弹性系数A: 0.000(MN/m3)初始弹性系数A1: 0.000(MN/m3)物理参数:桩混凝土强度等级: C40桩纵筋合力点到外皮距离: 35(mm)桩纵筋级别: HRB335桩箍筋级别: HPB235桩箍筋间距: 150(mm)板混凝土强度等级: C30板纵筋合力点到外皮距离: 35(mm)板纵筋级别: HRB335挡土墙类型: 一般挡土墙墙后填土内摩擦角: 35.000(度)墙后填土粘聚力: 0.000(kPa)墙后填土容重: 19.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角: 17.500(度)土压力计算方法: 库仑坡线土柱:坡面线段数: 2折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数1 3.000 2.000 02 5.000 0.000 0地面横坡角度: 20.000(度)墙顶标高: 0.000(m)挡墙分段长度: 10.000(m)钢筋混凝土配筋计算依据:《混凝土结构设计规范》（GB 50010--2002）===================================================================== 第 1 种情况: 组合1注意：内力计算时，土压力分项(安全)系数 = 1.000[土压力计算] 计算高度为 10.000(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 31.530(度)第1破裂角： 31.530(度)Ea=313.264 Ex=298.765 Ey=94.200(kN) 作用点高度 Zy=3.584(m)(一) 桩身内力计算计算方法: m 法背侧——为挡土侧；面侧——为非挡土侧。
挡土墙设计计算书
目录一、工程概况 (2)二、设计依据 (2)三、截面选择 (2)四、荷载计算 (4)五、抗倾覆稳定验算 (5)六、抗滑稳定验算 (5)七、地基承载力验算 (6)八、结构设计 (7)九、挡土墙施工大样图 (10)一、工程概况某海滨地区为一无石料区域，该地区将建设大量的公寓,而附近边坡经常出现滑坡和塌方现象，经过专家论证采用钢筋混凝土挡土墙进行治理.二、设计依据1、现场实际情况墙背填土与墙前地面高差为2。
4m,填土表面水平,其表面的超载为15kPa,地基承载力特征值为110kPa,填土的容重为γt =173/mkN,内摩擦角为030=ϕ，底板与地基摩擦系数为μ=0。
45，由于采用钢筋混凝土挡土墙,墙背竖直且光滑，可假定墙背与填土之间的摩擦角δ=0.挡土墙长200m。
2、设计参考资料a、建筑地基基础设计规范(GB50202—2002）；b、建筑桩基技术规范（JGJ94-94）;c、支挡结构设计手册；d、建筑地基基础设计(新旧规范对照理解与应用实例）三、截面选择由于无石料地区，所以选择钢筋混凝土结构.墙高低于6m，可以选择悬臂式挡土墙。
尺寸按悬臂挡土墙规定初步进行拟定。
1、立板为了便于施工，立板内侧（即墙背)做成竖直面，外侧（即墙面）可做成1：0.02～1：0.05的斜坡.考虑的本工程的挡土墙不高，立板的墙顶宽度采用200mm，立板底部采用250mm.根据墙背填土与墙前地面高差为2.4m，立板基础埋深0。
6m，所以立板高度（H）为3m.2、墙底板墙底板由墙踵板和墙趾板两部分组成。
墙底板宽度（B）取0。
75H,即0。
75×3000=2250mm。
墙趾板长度取0.18B，即0。
18×2250=405mm，取整数400mm。
墙踵板和墙趾板顶面倾斜,底面水平。
靠立板处厚度取H/12，即3000/12=250mm，端部厚度取150mm。
3、悬臂挡土墙计算简图四、荷载计算1、土压力计算由于地面水平，墙背竖直且光滑,土压力计算选用郎金理论公式计算：333.0)23045(tan )245(tan 22=-=-=ϕa K地面超载P k 的作用，采用换算土柱高tK P H γ=0，地面处水平压力：5333.0171517=⨯⨯==a t a ZK q γKN/m 2 悬臂底B 点水平压力：22333.0)31715(17=⨯+==a t b ZK q γKN/m 2底板底C 点水平压力:4.23333.0)25.031715(17=⨯++==a t c ZK q γKN/m 2土压力合力：E a1= q a ×3。
基于合理性及经济性的挡土墙选型分析
基于合理性及经济性的挡土墙选型分析发表时间：2018-12-27T14:38:28.007Z 来源：《建筑学研究前沿》2018年第28期作者：王岩[导读] 鉴于挡土墙已广泛应用于房建、交通工程等工程建设中，使得从事土木工程各专业的设计人员。
中国公路工程咨询集团有限公司北京市 100028摘要：近年来，挡土墙已广泛应用于各类常见地基的建筑物、景观场地和公路、铁路路基的边坡支挡。
掌握挡土墙的设计方法为土木工程专业技术人员的必备技能。
挡土墙设计往往工程量较大，造价较高，每延米造价可高达数千元。
每位挡土墙的工程设计人员必须以高度的社会责任感对待其设计工作，在保证安全性的条件下，尽可能的降低工程造价。
挡土墙种类繁多，考虑因素较为复杂，相信每位设计人员在其选型问题上总会感觉无从下手。
本文作者对大量工程实例进行分析研究，总结出了一定的规律，探讨了考虑经济性及合理性的挡土墙设计方法。
关键词：挡土墙；经济性；合理性引言：鉴于挡土墙已广泛应用于房建、交通工程等工程建设中，使得从事土木工程各专业的设计人员，必须熟练掌握挡土墙的设计技能，以适应工作需要。
挡土墙类型众多，设计周期紧张，设计人员往往难以选择合理的挡墙形式。
本文作者结合其十余年设计经验，参考大量工程实例，查阅了大量资料，进行大量的数据比对分析，精心编写成此文。
希望能对工程技术人员的挡土墙设计工作有一定的帮助作用。
1.常见挡土墙类型：（高度＜12）：（1）.仰斜式挡土墙：挡土墙的墙背是仰斜的挡土墙。
这时，所计算的土压力为最小，对挡土墙稳定性非常有利。
其墙体断面尺寸较小，比较经济。
但施工较麻烦。
如现场施工边坡为挖方时，选用此种形式较为合理。
常用高度为2~10米。
（2）.直立式挡土墙：挡土墙的墙背是垂直的挡土墙。
此时，墙背后填土产生的土压力水平作用于墙背。
此种挡墙为保证稳定性，墙胸要设计成倾斜的。
施工较方便。
如现场施工边坡为填方时，选用此种形式较为合理。
常用高度为2~10米。
工程实例挡土墙施工(3篇)
第1篇一、工程概况本工程位于我国某地区，为新建的高速公路项目。
该项目全长30公里，其中挡土墙长度约10公里，共计60座。
挡土墙设计高度在2-5米之间，采用混凝土结构，分为现浇式和预制式两种。
施工过程中，针对不同类型的挡土墙，采用了不同的施工方法。
二、施工准备1. 施工图纸及资料：熟悉施工图纸，明确挡土墙的尺寸、形状、高度、钢筋布置等要求。
2. 施工人员：组织施工队伍，进行技术培训，确保施工人员掌握挡土墙施工工艺。
3. 施工材料：备齐混凝土、钢筋、模板、水泥、砂石等施工材料。
4. 施工机械：准备挖掘机、搅拌机、泵车、振动棒、切割机等施工机械。
三、施工工艺1. 基槽开挖：采用挖掘机开挖基槽，确保基槽尺寸符合设计要求。
同时，设置排水沟，保证施工过程中基槽内无积水。
2. 地基处理：对软土地基进行换填处理，提高地基承载力。
根据设计要求，进行地基压实。
3. 碎石垫层施工：在基槽底部铺设20公分厚碎石垫层，并用打夯机进行夯实。
4. 钢筋安装：现浇式挡土墙，先安装基础钢筋，再安装墙身钢筋。
预制式挡土墙，先安装基础钢筋，待基础混凝土达到一定强度后，再安装预制墙身。
5. 模板安装：根据挡土墙尺寸，制作模板，确保模板的尺寸、形状符合设计要求。
6. 混凝土浇筑：采用泵车将混凝土输送至施工现场，按照分层、分段、连续浇筑的原则进行混凝土浇筑。
浇筑过程中，采用振动棒进行捣实，确保混凝土密实。
7. 养护：混凝土浇筑完成后，进行养护，保证混凝土强度达到设计要求。
8. 回填土：待挡土墙混凝土强度达到设计强度的75%以上时，进行墙后回填土施工。
回填土应分层压实，确保回填土的密实度。
四、施工质量控制1. 材料检验：对混凝土、钢筋、模板等施工材料进行检验，确保材料质量符合设计要求。
2. 施工过程控制：对施工过程进行严格控制，确保施工质量。
3. 混凝土强度检测：对混凝土进行强度检测，确保混凝土强度达到设计要求。
4. 回填土密实度检测：对回填土进行密实度检测，确保回填土的密实度。
风景园林高差处理方式优秀课件
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1.台阶与行道 2.墙体 3.天桥 4.植物与花坛 5.坡 6.台地 7.建筑 8.景观小品
1.台阶与行道
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2.墙体（挡土墙与景观墙）
镂空墙体，种植各种植物， 做成具有景观效果的植物景 墙
挡土墙位于座椅后方，使人 感觉有所依靠，提供坐时的 安全感
用石头垒砌做成墙体，既是 花坛，又是景观墙
用马赛克的方式做成景观墙
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挡土墙和花架组合成为一个浪漫的隧道
3.天桥
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4.植物与花坛
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5.坡
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6.台地
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7.建筑
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8.景观小品
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场地高差问题处理实例分析蔺见见
场地高差问题处理实例分析蔺见见摘要：一直以来项目中存在场地高差，在建筑师心中是个特殊的存在，一方面如何利用这种高差关系设计出有特色的，高品质的产品，另一方面在复杂的原始地形上如何合理组织交通。
本文通过做过的两个案例来探讨如何尊重原有的土地风貌，因地制宜，因势而造，因市而创，实现最优的规划设计方案。
关键词：场地高差；商业；住宅；交通组织1、安徽潜山益兴中央广场D地块商业街设计。
本项目位于安徽省潜山县老城区，距离县政府0.5公里，汽车站1.5公里，火车站3公里，且临近著名的旅游风景区天柱山，交通便利，地理位置优越，商业价值得天独厚。
整个项目以现代城市综合体为范本，全力打造安徽地区具有标杆作用的老城区商业改造典范。
其中D地块为商业用地，基地北临规划路，南临梅苑路，西临南岳路，东临县医院；用地面积26213㎡，南北向长约200米，基地北高南低，高差3米左右；东西向长约95米。
众所周知，商业一层价值最高，我们在设计之初，充分利用地形的高差，提出双首层概念，通过坡道式商业街与城市干道无缝连接，实现消防，卸货及非机动车都内部通行的方案设计。
下面通过以下几个方面说明：1.1 出入口设置及高差处理本地块面临城市道路，可达性较强，主要人流来自城市北侧。
地块设置5个出入口分别从各个方向引入人流，通过入口广场和中心广场的设置，保证了商业人流的导入及动线的顺畅循环。
通过前期调研得知，当地人购物出行方式以非机动车为主，所以商业街出入口尽量尽量减小高差，并以坡道相连。
南侧城市干道为梅苑路，设置1处出入口，做坡道式商业街，此处城市道路绝对标高为24.2米；整个街区分为南北两部分，中间通过椭圆形广场衔接。
南侧商业街标高从23.8米一直下坡延伸到北侧规划路的地下一层20.8米，因需要保证消防车从南侧进入，故坡道式商业街的最低层高设计为5米，故二层商业标高设计为28.8米。
因层高原因以及为减小南北两侧商业街高差和入口高差过度等因素，北侧商业街一层高度比规划路抬高0.8米，设计标高为27.8米。
挡土墙的优化设计实例分析
挡土墙的优化设计实例分析摘要：在挡土墙实际设计及施工过程中，为了既保证建筑物本身的质量及安全，又要达到经济的最优化，需要根据场地条件、地质情况等进行综合考虑，选择合理的挡土墙形式。
关键词：挡土墙；质量；安全；经济；合理在工程设计及施工过程中，为了保证建筑物的质量及安全，防止建筑物周边回填土的倾覆或滑移，通常应设置挡土墙。
挡土墙的形式多样，有重力式、悬臂式、扶壁式、锚杆式及板桩式等多种形式，应根据场地条件、地质情况、土壤含水率等综合考虑，进行合理选择及应用。
1 挡土墙形式的选用1.1 重力式挡土墙重力式挡土墙一般用块石、砖或素混凝土筑成，它主要是依靠挡土墙自身的重力保持稳定，通常适用于高度小于5 m的低挡土墙。
根据墙背倾斜情况，重力式挡墙分为俯斜式挡墙、仰斜式挡墙、直立式挡墙和衡重式挡墙以及其他形式挡墙。
主要的特点是结构简单、施工方便、施工工期短、就地取材、对地基承载力要求高、工程量大、沉降量大。
1.2 悬臂式和扶壁式挡土墙当墙高大于5 m时，墙的稳定主要依靠墙踵悬臂以上土重维持，此时多选用悬臂式挡土墙，它的悬臂部分的拉应力由钢筋来承受。
主要的特点是截面尺寸小、施工方便、对地基承载力要求不高，但所需工作面较大。
当挡土墙的墙高大于10 m时，为了增加悬臂的抗弯刚度，通常需沿墙每隔0.8～1.0 H设置一道扶壁，即采用扶壁式挡土墙。
主要的特点是工程量小、对地基承载力要求不高、工艺较悬臂式挡土墙结构复杂。
1.3 锚杆、锚定板式挡土墙锚定板挡土墙由预制的钢筋混凝土墙面板、立柱、钢拉杆和埋在填土中的锚定板所组成。
锚杆挡土墙通常由立柱、墙面板和锚杆三部分组成的轻型支挡结构。
主要的特点是结构轻、柔性大、工程量少、造价低、施工工艺较复杂。
适用于地基承载力较低的重要工程，墙高可达27 m。
2 土压力计算理论在计算土压力过程中，均将铁路列车活载、汽车活载等等效成均布荷载。
土压力计算理论主要包括库仑理论、朗金理论、第二破裂面理论。
某工程地下室底板高低跨挡墙施工方法2
某工程地下室底板高低跨挡墙施工方法孙林元吴刚(江苏省扬建集团深圳分公司518034)[摘要]：某工程雨季施工地下室底板超高高低跨挡墙[关键词]：雨季高低跨挡墙1．工程概况中海信总部中心工程位于深圳市龙岗区布澜路北，总建筑面积341683.13m2，其中：地下建筑面积90868.70m2。
本工程地下室三层（其中地下三层为全埋地下室，地下一、二层为半地下室），地上由6栋塔楼组成，13～24层不等，其中1、2、4、5栋厂房，3栋为配套宿舍，6栋为行政办公、综合服务及检测大楼。
地下室底板高差较大，最大底板设计高差的位置在3#楼主楼与裙房、4#楼主楼与裙房之间，高低差达4.2m，加上承台开挖后的深度，局部最大高低差达到6m，高低跨长度方向达到80多米。
现场场地内地形复杂，且土方施工阶段在4月---9月，此时间段是南方的雨季，这就给高低跨施工方案的选取提出了很高的技术要求。
2．施工难点2.1 施工时间段4月---9月正值南方雨季，今年的降雨量较往年更多、更猛，台风接连来袭，每月降雨天数超过20天。
场地内的土质为粉质粘土，降雨后粉质粘土不透水、含水量大、粘性大。
土方开挖时易塌方，无法正常有序施工,只能在雨季的间歇中突击开挖。
2.2 工期紧，任务重高低跨所在的栋号为3#楼、4#楼，在6栋塔楼的中间部位，两侧各有2栋塔楼在前期先行施工，两侧的塔楼施工进度明显超过中间，中间部分进行地下室负三层施工，两侧塔楼进行主楼楼层的施工，施工层高差大，对工程现场技术措施、安全措施的落实是个严峻的考验。
图1 高低跨部位施工部位示意图2.3 挡墙的定位施工挡墙时现场其余部分正在进行承台、底板土方开挖的工作，周边结构均无准确定位，要保证此剪力墙的位置与设计图中位置一致，就对测量放线的准确度提高了要求，如有大的偏差将会影响地下室的建筑功能的完美实现。
3．施工方案的选取选择施工方案的原则：一是要稳定可靠，二是要经济合理。
3.1 甲方确定的工期高低跨两侧的塔楼是甲方的售楼中心和展示中心，工期要求在年底封顶。
EICAD挡墙边坡设置简单实例说明
1.无挡墙时的边坡设计⑴绘制边坡草图EICAD的边坡设置思路是：由设计人员通过画草图的方法自由定制各种形式的边坡，所以第一步是在CAD中画出你所需的边坡草图，如图1，各参数不需要精确，只要大概方向对即可（如：不要把向右下方倾斜的边坡画成朝右上方倾斜）。
在绘制草图的时候，EICAD 默认设计人员所绘制的道路右侧的边坡，且是由路中心向外侧（即由左向右）首尾相接地绘出。
图1中共有5条边坡线。
⑵依次设置各条边坡线打开菜单“横断面设计-设置边坡和挡墙类型-设置边坡类型”，CAD提示“请选择一条坡度线”，选中坡线1，按下图设置参数，坡度设1：0.5，坡线1以交地点高程+指定高差（图中设为0）结束，其他参数默认不变，点击确定后，坡线1颜色变为黄色表明设置完成。
重复上述边坡类型设置命令，分别对2-5条坡线进行设置，具体如下：坡线2:坡度1：9999 表示为水平线（小于1：1000 的坡度EI认为是水平线，大于1：0.001的坡度 EI认为是垂直线），指定宽度0.2m，表示坡脚平台的宽度为0.2m。
坡线3：坡度1：0.5，终点确定按宽度0.1m来算。
坡线4：水平线，宽度0.2m。
坡线5：坡度1：-0.5，终点按交地点高程+指定高差0确定。
至此，各条边坡线设置完毕，如下图。
打开“横断面设计-设置边坡和挡墙类型-保存边坡类型文件”，将此填方边坡以“T1”的文件名保存。
同样方式，设置下图所示的一个挖方边坡，以“T2”文件名保存。
⑶生成边坡设计文件打开菜单“横断面设计-横断面数据准备-生成边坡文件”，出现如下对话框。
在下部的“边坡类型文件组合、适用范围和文件”一栏中，点击浏览按钮，将T1和T2边坡文件加入，范围选全程（0-160）两侧。
在中间的“文件编辑”一栏中，点击添加行，将上述组合添加到表中。
⑷横断面成图打开“横断面设计-设计成图-横断面设计”菜单，将各所需数据文件添加进来，填方和挖方边坡文件都选T.bp。
点确认后即可成图。