拌合站拌计算书 自己
搅拌站地基承载力计算书
地基承载力计算书1、拌合站配置情况拌和站配备2台中联-CIFA JS2000拌和机，共配置8个水泥罐，单个罐自重10吨，在装满材料时材料重按照2个150吨,2个100吨计算。
2、拌和站储料罐基础设计根据罐体基础扩大后尺寸为16.8×3.2-3.6×1.5m，由于实际需要基础扇型布置，其扇型底面积为50m2。
按照此尺寸面积检算地基承载力。
图2-1 拌和站基础平面图3、抗倾覆计算1.本次计算按空罐在10级风作用下的倾覆稳定性验算每个储料罐空壳及支起架重为10t，设计储料罐容装水泥重150t （2个）、100t（2个），水泥罐直径2.97m（2个）；3.4m（2个），罐身长14.3m（按15m长计算风力弯矩），4个罐基本并排竖立，受风面积182.18m2，整体受风力抵抗风载，在最不利风力、空罐情况下计算基础的抗倾覆性，示意图中A点为抗倾覆点。
C30钢筋混凝土比重2.5t/m3,体积75m3。
风级风速换算参考《桥梁工程师手册》1-2-6表风力、等级的划分，见表3-1。
表3-1 风级风速换算表风级风速m/s 风级风速m/s10 24.5-28.4 11 28.5-32.6图3-2 抗倾覆计算示意图2.计算公式（1）风荷载强度公式 ： 0k z s z w w βμμ=k w —风荷载强度（Pa ）；0w —基本风压值（Pa ），根据《建筑结构荷载规范》附录E ，蚌埠地区重现期R=50年的基本风压值为300Pa ；z β—高度Z 处的风振系数，本次计算取1；s μ—风荷载体型系数，对圆形截面取0.8； z μ—风压高度变化系数; 本次计算取1.18；k w =0.8×1.18×1×300=283.2Pa 。
（2）基础抗倾覆计算/c k f k M M ==G 1×1/2×基础宽/k w ×受风面×(14.3/2+4)≥1.5即满足要求k M —抵抗弯矩 （KN •M ） f M —风荷载弯矩（KN •M ）G 1—储蓄空罐+基础自重(KN)k w —风荷载强度（Pa ）（3）基础抗滑稳定性验算 K 0= G 1×f/ F 风≥1.3 即满足要求 G 1—储蓄罐与基础自重(KN) F 风—风荷载(KN)f —基底摩擦系数，查表得0.25；罐与基础自重计算求得：G 1=4×10×10+75×2.5×10=2275KN ；k w =283.2Pa ；受风面积：2×14.3×（3.4+2.97）=182.18m 2；/c k f k M M = G 1×1/2×基础宽/k w ×受风面积×(14.3/2+4)=(2275×3.6/2)/(283.2×182.18×11.15/1000)=7.1＞1.5，满足抗倾覆要求。
拌和站基础计算书
拌合站水泥仓基础检算书
一、概况
每个水泥仓自重10T，内装水泥最大量150T，每个仓的承台尺寸为4m×4m×1m，每个承台重量为40T，风力产生的荷载按10级风考虑，取50kg/m2。
二、荷载计算
水泥仓自重+水泥最大重+承台重=10+150+40=200T，则每个支腿所承受的重量为200/4=50T。
风力产生的荷载情况为：风力荷载为12m×3m×50kg/m2=1800kg。
风力对水泥仓产生的最大弯矩为1800kg×12m=21.6T·m。
为抵抗风力弯矩，两个水泥仓支腿所产生的抵抗力为21.6/3=7.2T。
则一个支腿所产生的抵抗力为7.2T/2=3.6T。
三、管桩最大受力计算
据以上荷载计算，四个水泥仓支腿中受力最大的支腿反力为50T+3.6T=53.6T。
考虑各种不利荷载和不利因素的影响，取最大支腿反力为60T，即在现场控制中以每个管桩的最小承载力为60T进行控制。
计算：复核：。
拌和站基础计算书
拌和站基础计算书1. 拌合站概况某搅拌站共有6个水泥罐，单个罐满载时单个支腿受力35t，罐宽3m，罐身高14m，支腿长7m，罐车基础采用C25砼扩大基础，长22m，宽5m，深1.5m，地基承载力180kPa，基底土摩擦系数0.25。
搅拌站地区最大风速21.3m/s。
主楼采用回字形基础，外环7*7m，内环3*3m，深0.9m。
主楼轮廓高8m，宽12m，单腿支撑12t。
2. 拌合站储料罐基础计算2.1 储料罐概况储料罐基础采用砼扩大基础，材料为C25砼,长22m，宽为5m，浇注深度为1.5m，基础底面积A=22×5=110m2 。
2.2 荷载计算储料罐重量通过基础作用于土层上，单个罐满载时每个支腿为35t,共6个罐，每个罐4个支腿，总重集中力P=6×4×10×35=8400kN，基础自重G=25×22×5×1.5=4125kN,承载力计算示意见下图本拌和站地区，最大风速v=21.3m/s，储料罐罐身长14m，6个罐基本并排竖立，单个罐宽3m，总受风面积Af=6×3×14=252m2 。
整体受风荷载等效成水平集中力，如下图所示：风荷载强度计算式为：W=K1 K2K3W其中：W ——风荷载强度 Pa；W0——基本风压值 Pa，可按W=V21.6计算；K1——风载体型系数，圆形取0.8；K2——风压高度变化系数，按30m高考虑为1.13；K3——地形地理条件系数，按山岭峡谷考虑，取1.2； V- 风速 m/s；本拌和站地区，最大风速21.3m/s,则:W0 =V21.6=21.321.6=283.6PaW=K1 K2K3W=0.8×1.13×1.2×283.6=307.6Pa单个罐宽3m，高14m，总受风面积A=252m2 ，风荷载等效成水平集中力P=A·W=252×307.6×10-3=77.5kN2.3储料罐地基承载力计算其中：P- 储蓄罐重量（kN），为8400kN；G-基础砼自重（kN），为4125kN；A- 基础作用于地基上有效面积（m2 ），为110m2 ；M- 由风荷载引起基础的弯矩（kN·m）；M=P·h风=77.5×(7+7)=1085kN·m；W=bh26=22×526=91.7m3 。
拌和站工程量计算计算书
拌和站工程量计算
1：封闭料仓
墙体体积V=201.4228m3 表面抹面S=774.096m2
2:上料台
墙体体积V=43..194m3表面抹面S=69.12m2 混凝土V=11.07m2 钢筋L=271.2m
3:待检料仓
墙体体积V=135.621m3 表面抹面S=551.1m2
4:围墙
围墙体积V=179.149m3 表面抹面S=1478.65m2
5:蓄水池
墙体体积V=12.96m3表面抹面S=51.3m2
3.9m槽钢一根 2.85m钢管一根
16块盖板每块尺寸2.6m×0.47m
6:沉淀池
墙体体积V=13.98m3表面抹面S=58.24m2
7:厕所
墙体体积V=14.5872m3 表面抹面S=123.48m2
8:大门口墩
墙体体积V=2.1762m3表面抹面S=9.828m2
9:大门口门棚
墙体体积V=7.155m3表面抹面S=41m2
10:洗砂池
墙体体积V=3.825m3 表面抹面S=14.4m2
11:排水沟L=347m
12:线杆圆台V=1.31m3表面抹面S=5.53m2
13:化粪池
墙体体积V=5.184m3 表面抹面S=43.2m2
18块盖板每块尺寸 1.8m×0.47m
14：斜皮带坑
墙体体积V=33.73m3表面抹面S=53.408m2
合计:墙体体积V=654.2942m3表面抹面S=3273.352m2。
拌合站基础埋深计算书
新郑机场站拌合站基础深度计算书
1、水泥罐基础施工
水泥罐基础，我部拟下挖2.1m，基底采取60cm的砂浆片石垫层，并夯实，再立模浇筑双层钢筋混凝土，每个水泥罐基础保证4.5×4.5米的尺寸，同时将所有水泥罐的基础连成整体，厚度为150cm 浇注。
基础平面平整度控制在±2mm以内。
再进行立柱浇注并预埋地脚螺栓，预埋地脚螺栓中心距不大于±2mm。
承载力验算如下：水泥罐满载时为100t仓，每条腿承受静载25t；
基础自重为：4.5m×4.5m×1.5m×2.5t/m3=75.9t；
根据施工图地质报告，粉土的基本承载力100Kpa；
1000 KN +759 KN =1759KN<100Kpa×4.5m×4.5m=2025KN；
满足要求。
2、主机基础施工
主机基础同水泥罐基础，再采取50cm灰土夯实，立模浇注双层钢筋砼。
基础尺寸保证1m×1m，基础深度为1m，基础采用C30砼，立柱钢筋预埋，待基础达到设计强度的70%后施工立柱，并预埋地脚螺栓，预埋地脚螺栓中心距不大于±2。
承载力验算如下：HZS120拌合楼主机每条支腿承载12t；
基础自重：5.25m×5.25m×1m×2.5t/m3=68.9t；
120+689=789 KN<100Kpa×5.25m×5.25m=2756KN；
满足要求。
(完整版)拌合站、水泥罐、搅拌站地基计算
目录一.计算公式 (2)1.地基承载力 (2)2．风荷载强度 (2)3．基础抗倾覆计算 (2)4．基础抗滑稳定性验算 (3)5.基础承载力 (3)二、储料罐基础验算 (3)1．储料罐地基开挖及浇筑 (3)2.计算方案 (3)3.储料罐基础验算过程 (4)3.1 地基承载力 (4)3.2 基础抗倾覆 (4)3.3 基础滑动稳定性 (5)3.4 储蓄罐支腿处混凝土承压性 (5)三、拌合楼基础验算 (5)1．拌合楼地基开挖及浇筑 (5)2.计算方案 (6)3.拌合楼基础验算过程 (6)3.1 地基承载力 (6)3.2 基础抗倾覆 (7)3.3 基础滑动稳定性 (7)3.4 储蓄罐支腿处混凝土承压性 (7)拌合站拌合楼基础承载力计算书1号拌合站为华阳村拌和站，配备HZS90拌和机，设有4个储料罐，单个罐在装满材料时均按照100吨计算。
拌合楼处于华阳村内，在78省道右侧30m，对应新建线路里程桩号DK208+100。
经过现场开挖检查，在地表往下0.5～1.5米均为粉质粘土，1.5米以下为卵石土。
一.计算公式1 .地基承载力P/A=σ≤σ0P—储蓄罐重量KNA—基础作用于地基上有效面积mm2σ—土基受到的压应力MPaσ0—土基容许的应力MPa通过地质钻探并经过计算得出土基容许的应力σ0=0.108 Mpa（雨天实测允许应力）2．风荷载强度W=K1K2K3W0= K1K2K31/1.6ｖ2W —风荷载强度PaW0—基本风压值PaK1、K2、K3—风荷载系数，查表分别取0.8、1.13、1.0ｖ—风速m/s,取17m/sσ—土基受到的压应力MPaσ0—土基容许的应力MPa3．基础抗倾覆计算K c=M1/ M2=P1×1/2×基础宽/ P2×受风面×(7+7)≥1.5 即满足要求M1—抵抗弯距KN•MM2—抵抗弯距KN•MP1—储蓄罐与基础自重KNP2—风荷载KN4．基础抗滑稳定性验算K0= P1×f/ P2≥1.3 即满足要求P1—储蓄罐与基础自重KNP2—风荷载KNf-----基底摩擦系数，查表得0.25；5 .基础承载力P/A=σ≤σ0P—储蓄罐单腿重量KNA—储蓄罐单腿有效面积mm2σ—基础受到的压应力MPaσ0—砼容许的应力MPa二、储料罐基础验算1．储料罐地基开挖及浇筑根据厂家提供的拌和站安装施工图，现场平面尺寸如下：地基开挖尺寸为半径为10.0m圆的1/4的范围，宽5.0m，浇筑深度为1.4m。
拌合站基础设计计算书
拌合站料仓基础设计一、荷载设计1、考虑空罐重15吨、装料100吨，共115吨。
则每个支座竖向力为F N1=(115*103*9.8/1000)/4=281.75kN2、风荷载考虑查风荷载规范厦门基本风压w0=0.8kN/m2（无漳州基本风压，所以按厦门基本风压取）。
仓高按H=20m，直径d=2m，H/d=10，△≈0，u z w0d2≥0.015。
风载体型u s=0.517，风振系数βz=1.0仓的风荷载分布如图（按5米控制）地面粗糙度按B类考虑F1=βz u s u z w0s=1.0*0.517*1.00*0.8*2*5=4.136 kNF2=βz u s u z w0s=1.0*0.517*1.00*0.8*2*5=4.136 kNF3=βz u s u z w0s=1.0*0.517*1.14*0.8*2*5=4.715kNF4=βz u s u z w0s=1.0*0.517*1.25*0.8*2*5=2.585kN每个桩所受的水平力F s=（F1+ F2+ F3+ F4）/4=(4.136*2+4.715+2.585)/4=3.893 kN轴力F N=(2.585*20+4.715*15+4.136*10+4.136*5)/2/2=46.116kN (-46.116kN)3、地震荷载因拌合站设计使用年限为2年，临时结构，在此不考虑地震荷载。
4、偶然冲击荷载不考虑二、荷载组合1、只考虑恒载轴力F N=1.2*281.75=338.1kN,剪力，弯矩为零。
（此处上人较少，不考虑活荷载）2、考虑恒载和风荷载组合轴力F Nmax=1.2*281.75+1.4*46.116=402.667 kN，F Nmin=1.2*281.75-1.4*46.116=273.538 kN，剪力F s=1.4*3.893=5.45 kN三、抗倾覆验算基础边长按3m*4m设计。
(沿短边3m方向验算)风荷载倾覆力矩:M风=2.585*20+4.715*15+4.136*10+4.136*5=184.465kN.m 空仓反倾覆力矩M仓=（15*1000*9.8/1000+25*3*4*1）*1.5=447kN. m＞184.465kN.m满足要求。
拌合站拌计算书 自己
拌合站水泥罐基础承载力计算书拌合站配备HZS120拌和机，每个拌和机配置4个水泥罐，单个罐自重按10吨，在装满材料时材料重按照100吨计算。
经过现场开挖检查，在地表往下0～2.0米风化风化岩碎屑。
水泥罐尺寸图一.计算公式1 .地基承载力P1/A=σ≤σ0/1.2(1.2为安全系数)P1—储蓄罐+储存料+基础自重KNA—基础作用于地基上有效面积㎡σ—土基受到的压应力MPaσ0—土基容许的应力MPa2．风荷载强度W=K1K2K3W0= K1K2K31/1.6V2W —风荷载强度PaW0—基本风压值PaK1、K2、K3—风荷载系数，查表分别取0.8、1.13、1.0V—风速m/s,取山东最大风速20.7m/s W =242.097Pa3．基础抗倾覆计算Kc=M1/ M2=P1×1/2×基础宽/ P2×受风面×(7+5.3)≥1.5 即满足要求M1—抵抗弯距KN•MM2—抵抗弯距KN•MP—储蓄空罐+基础自重KNP1—储蓄罐+储存料+基础自重KNP2—风荷载KN4．基础抗滑稳定性验算K0= P1×f/ P2≥1.3 即满足要求P1—储蓄罐与基础自重KNP2—风荷载KNf-----基底摩擦系数，查表得0.25；二、水泥罐基础验算1．水泥罐地基开挖及浇筑根据厂家提供的拌和站安装施工图，现场平面尺寸如下：基础为扇形布置，面积为46.6㎡，基础宽3.3m，开挖及浇筑深度为1.5m，4个水泥罐基础连体浇筑。
2.计算方案1)承载力计算开挖深度为1.5米，计算时按照整个储蓄罐重量通过基础作用于土层上，集中力P1=4×（100+1000KN）+基础本身重量，基础本身重量=46.6㎡×1.5m×25KN/m3=1747.5KN，整个水泥罐基础受力面积为46.6㎡，P1=4400+1747.5=6147.5KN，σ=P1/A=6147.5/46.6=0.1583MPa其中HZS120-1站水泥罐基础地基承载力为0.MPa（见承载力报告）σ≥0.MPa×1.2=0.152 MPa拌合站水泥罐基础地基承载力及安全系数满足承载要求。
水泥土搅拌法计算书
fspk--复合地基承载力特征值（kPa）
--单桩承载力发挥系数，=1.00
m--面积置换率，m=19.58
Ra--单桩竖向承载力特征值，Ra=120.00kN
--桩间土承载力发挥系数，=0.30
fsk--处理后桩间土承载力特征值（kPa），取天然地基承载力特征值，fsk=30.00kPa
fspa=fspk+m(d-0.50)
z/b1
z
zii-zi-1i-1
Espi
(MPa)
si=p0(zii-zi-1i-1)/Espi
∑si
(mm)
0
1.38
0
4×0.25=1.00
0
4.02
1.38
3.09
4×0.1478=0.5913
2.3769
2.3769
8.46
6.35
6.354
6.32
1.38
4.86
4×0.1077=0.4307
补充结构设计计算书
项目名称：##########
子项名称：##########
专业：##########
设计阶段：##########
编制
校对
审核
##########
2017年月
水泥土搅拌法计算书
项目名称__________________________
设计_____________校对_____________审核_____________
2、水泥土搅拌桩施工前，应根据设计进行工艺性试桩，数量不得少于3根，多轴搅拌施工不得少于3组。应对工艺试桩的质量进行检验，确定施工参数。
3、搅拌头翼片的枚数、宽度、与搅拌轴的垂直夹角、搅拌头的回转数、提升速度应相互匹配，干法搅拌时钻头每转一圈的提升（或下沉）量宜为10～15mm，确保加固深度范围内土体的任何一点均能经过20次以上的搅拌。
HZS50拌合站混凝土拌合站基础计算书
HZS50拌合站混凝土拌合站基础计算书
1. 引言
该文档旨在提供HZS50拌合站混凝土拌合站基础计算书的详
细计算过程和结论。
通过正确计算和设计混凝土拌合站基础，可以
确保设备的安全运行和长期稳定性。
2. 计算材料和参数
在进行混凝土拌合站基础计算之前，我们需要确定使用的材料
和相关参数。
以下是我们所使用的材料和参数：
- 混凝土材料：根据设计要求选择合适的混凝土等级和配合比。
- 土壤参数：包括土壤类型、承载力、水平和垂直应力系数等。
3. 计算步骤
按照以下步骤进行HZS50拌合站混凝土拌合站基础的计算：
3.1 确定设计荷载
根据HZS50拌合站混凝土拌合站的重量和运行时的最大荷载，确定设计荷载。
3.2 计算基础面积
根据设计荷载和土壤承载力，计算出所需的基础面积。
确保基础面积足够大以分散载荷并避免超载。
3.3 计算基础厚度
根据基础面积和设计要求，计算出所需的基础厚度。
基础厚度应能够承受荷载并提供充分的稳定性。
3.4 考虑基础排水
在计算基础尺寸时，还需考虑基础排水。
确保基础结构能够有效排水，避免液体积聚导致基础损坏。
4. 结论
根据所使用的材料和参数，我们成功完成了HZS50拌合站混凝土拌合站基础计算书。
通过正确计算和设计基础，我们可以确保拌合站设备的安全运行和长期稳定性。
如果需要进一步的信息或详细计算结果，请参考附录中的相关文件。
附录
- 计算过程和详细结果- 设计要求参考资料。
HZS100拌合站混凝土拌合站基础计算书
HZS100拌合站混凝土拌合站基础计算书
介绍
本文档提供了HZS100拌合站混凝土拌合站基础的计算书。
基础计算
地基类型
在进行基础计算之前，首先需要确定地基类型。
对于HZS100拌合站混凝土拌合站，适合采用稳定的土壤作为地基。
根据实地勘察和土壤报告，确认地基的稳定性。
荷载计算
基于拌合站的荷载，进行荷载计算。
考虑到拌合站的自重和运行时的荷载，计算出荷载的大小。
基础尺寸
根据荷载计算的结果，确定基础的尺寸。
根据结构工程师的建议和相关规范，确认基础的尺寸，包括宽度、长度和深度。
钢筋计算
根据基础尺寸和地基类型，进行钢筋计算。
确保基础的强度和稳定性，根据需要布置钢筋。
施工方案
根据基础计算的结果和实际情况，制定合理的施工方案。
考虑到工程条件和安全要求，制定出有效的施工方案。
监测与质量控制
在施工过程中，进行监测和质量控制。
通过监测控制基础施工的质量，确保基础的稳定性和安全性。
结论
本文档提供了HZS100拌合站混凝土拌合站基础计算的重要步骤和注意事项。
根据实际情况和相关规范，进行基础计算并制定合理的施工方案，以确保基础的稳定性和安全性。
拌合站基础计算书
面 10m 计算。 由上计算知，基础承受总重量为： G = G1 + G2 = 360 + 1600 = 1960KN 3、荷载及配筋计算 （1）桩承载力计算 单个水泥仓由 2 根灌装桩承载，计算时只考虑由桩基承载。 单根桩需承载F = (G1 + G2)/2 = 980KN 本次设计区域为堆场区域，灌注桩暂时仅考虑轴向承载力，根据《港口工程桩基规范》 4.2.4.3 计算。根据地质资料按粉细砂考虑，标准贯入击数按 25 考虑，其中，桩侧摩阻力标准 值取为 50kPa，桩端阻力标准值取为 700kPa。 3.14 ∗ 0.7 ∗ 12 ∗ 50 + 3.14 ∗ 0.352 ∗ 700 1588 Qd = = = 992KN＞F = 980KN 1.6 1.6 桩顶承压σ = 3.14 ∗0.35 ∗0.35 = 2.55MPa＜35MPa。 由以上计算可知，设计桩承载力满足要求。 （2）承台受力计算 承台实际整体浇筑， 按三跨连续梁计算， 集中荷载为 400KN， 共计 6 处， 均布荷载 42.4KN， 如下图所示。
拌合站基础计算书 一、水泥仓基础计算 1、水泥仓基础设计 桩基（灌注桩） ： 直径 0.7m 灌注桩 6 根，桩长 12m。 配筋按 《港口工程桩基规范》 7.3 构造要求， 配置主筋 （HRB400） 直径 16mm， 间距 100mm； 箍筋 （HPB300） 直径 12mm， 间距 300mm， 采用螺旋式， 桩顶 3.5m 范围加密， 间距 200mm。 混凝土强度 C35，保护层 50mm。 承台： 三个水泥仓基础为整体混凝土承台，水泥仓支腿间距 2.24m，设计承台宽度 4.24m，长度 按两侧水泥仓支腿外各加 1m 计。承台厚度 80cm。 配筋为板顶、板底双向配筋，主筋（HRB400）直径 16mm，间距 200mm。 混凝土强度 C35，保护层 50mm。 2、荷载分析 本次设计拌合站区域为一年内填料区，积水较多，地基承载力较低，首先将表面积水清 理干净后挖除表面浮泥，然后填筑 30cm 山皮石。考虑地基承载力较低，水泥仓基础采用灌 注桩加整体承台形式。 主要考虑的荷载有：承台自重、水泥仓满罐重量及空罐重量、风荷载。其中考虑风荷载 计算时按不利计算，即整体基础的宽度方向计算。 （1） 承台自重： 按单个基础计算，尺寸为 4.24*4.24*0.8m G1 = 4.24 ∗ 4.24 ∗ 0.8m ∗ 25 = 360KN （2）水泥仓满罐重量： 水泥仓采用 100t 水泥仓，满罐重量按支腿承载力 400KN 考虑，总重量为G2 = 400 ∗ 4 = 1600KN。 （3）水泥仓空罐重量： 罐体直径 3.2m，高度按 10m 计，整体高度按 15m 计。水泥仓自重按 55KN 考虑。 （4）风荷载： 风荷载取为 1KPa(相当于风速 40m/s，蒲式风级 13 级)。 水泥和粉煤灰料仓型号为 100t，直径为 3.2m，则料仓的迎风面积为 A = 3.2 ∗ 10 = 32m2 ，则最大风荷载为 F1 = 32 ∗ 1 = 32KN ，受力作用点按照距离基准
新建拌合站说明
新建拌合站说明一、工程数量计算说明：1、拌合站场地C20砼硬化数量32m*25m=800m2*0.2m=160m3。
2、料仓C20砼硬化数量：8m*15m*8=960m2*0.2m=192m3。
3、料仓隔墙C20砼数量：2m*0.5m*15m*9+64*2m*0.5m=199m3。
4、雨棚:①、∮108钢管（壁厚4mm）(3*5*6m)+(2*4*7.5m)=150m*10.26kg/m=1539kg②、C型钢（80*40*20；2mm厚）16*15*4=960m*3.01kg/m=1585.2kg③、彩钢瓦18m*15m*8=2160m2④、∮25钢筋（49根*0.3m+48根*0.6m+2根*18m）*12榀*3.86kg/m=3682.4kg⑤、钢管底座钢板(0.3m*0.3m*0.01m)*7800kg/m3*23块=161.5kg二、预算编制说明1、拌合站场地硬化及料仓硬化C20砼共硬化1760m2（416m3）*85.64元/m2=150726元。
2、料仓隔墙浇筑C20砼199m3*459.1元/ m3=91361元。
3、雨棚：64m*1519.4元/m=97242元。
4、拌合站（砼生产能力60m3/h，两台JS750搅拌机每小时产量60立方左右）安拆1座需要135805元。
5、js750搅拌机及配件2台共350000元。
水泥罐每个60000元，共计7个水泥罐360000元。
6、拌合机折旧：年折旧9.8%，770000*0.098=75460元，四寨隧道进口工期按照2.5年计算，折旧费用为188650元。
三、新建拌合站共需要603784元。
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拌合站水泥罐基础承载力计算书
拌合站配备HZS120拌和机，每个拌和机配置4个水泥罐，单个罐自重按10吨，在装满材料时材料重按照100吨计算。
经过现场开挖检查，在地表往下0～2.0米风化风化岩碎屑。
水泥罐尺寸图
一.计算公式
1 .地基承载力P1/A=σ≤σ0/1.2(1.2为安全系数)
P1—储蓄罐+储存料+基础自重KN
A—基础作用于地基上有效面积㎡
σ—土基受到的压应力MPa
σ0—土基容许的应力MPa
2．风荷载强度W=K1K2K3W0= K1K2K31/1.6V2
W —风荷载强度Pa
W0—基本风压值Pa
K1、K2、K3—风荷载系数，查表分别取0.8、1.13、1.0
V—风速m/s,取山东最大风速20.7m/s W =242.097Pa
3．基础抗倾覆计算
Kc=M1/ M2=P1×1/2×基础宽/ P2×受风面×(7+5.3)≥1.5 即满足要求
M1—抵抗弯距KN•M
M2—抵抗弯距KN•M
P—储蓄空罐+基础自重KN
P1—储蓄罐+储存料+基础自重KN
P2—风荷载KN
4．基础抗滑稳定性验算
K0= P1×f/ P2≥1.3 即满足要求
P1—储蓄罐与基础自重KN
P2—风荷载KN
f-----基底摩擦系数，查表得0.25；
二、水泥罐基础验算
1．水泥罐地基开挖及浇筑根据厂家提供的拌和站安装施工图，现场平面尺寸如下：
基础为扇形布置，面积为46.6㎡，基础宽3.3m，开挖及浇筑深度为1.5m，4个水泥罐基础连体浇筑。
2.计算方案
1)承载力计算
开挖深度为1.5米，计算时按照整个储蓄罐重量通过基础作用于土层上，集中力P1=4×（100+1000KN）+基础本身重量，
基础本身重量=46.6㎡×1.5m×25KN/m3=1747.5KN，
整个水泥罐基础受力面积为46.6㎡，
P1=4400+1747.5=6147.5KN，
σ=P1/A=6147.5/46.6=0.1583MPa
其中HZS120-1站水泥罐基础地基承载力为0.MPa（见承载力报告）σ≥0.MPa×1.2=0.152 MPa
拌合站水泥罐基础地基承载力及安全系数满足承载要求。
承载力计算示意图
2)抗倾覆计算
本储料罐受气候影响，根据历年气象资料，考虑最大风力为20.7m/s，储蓄罐顶至地表面距离为18.61米，罐身长13.3m（按14m 长计算风力弯矩），4个罐基本并排竖立，受风面积164.92m2，整体受风力抵抗风载，在最不利风力下计算基础的抗倾覆性，示意图中A 点为抗倾覆点。
Kc=M1/ M2=P×1/2×两支点间距离/ P2×受风面积×(7+5.3) =（1747.5+400）×1.1/(242.097×164.92×12.3/1000) =4.81≥1.5 满足抗倾覆要求。
抗倾覆计算示意图
3）基础滑动稳定性
根据力学公式K0= P1×f/ P2=6147.5×0.25/242.097=6.3≥1.3 满足基础滑动稳定性要求。