吊车计算书
25吨吊车计算书
25吨吊车计算书XXXQY25E吊车是一款重要的作业设备，以下是其主要性能参数：最大额定总起重量为 kg；基本臂最大起重力矩为806kN.m；最长主臂+副臂最大起重力矩为280kN.m；主臂最大起升高度为31.5m，主臂+副臂最大起升高度为39m；外形尺寸为×2500×3500mm；主臂长为10.2～31.5m，副臂长为7.5m；工作状态下吊车重量为kg。
XXXQY25E 25吨吊车参数表如下：序号工作幅度（米）起重量（kg）1 3.02 3.53 4.04 4.55 5.06 5.57 68 79 8 910010 9 775011 10 631012 12 460013 14 350014 16 270015 18 210016 20 170017 22 140018 24 1100另外，中长臂17.6米、中长臂24.8米、全长臂31.5米的起重量和起升高度如下：中长臂17.6米：最大起重量为kg，最大起升高度为10.5m；中长臂24.8米：最大起重量为8100kg，最大起升高度为18.1m；全长臂31.5米：最大起重量为6000kg，最大起升高度为32.32m。
以上是XXXQY25E吊车的主要性能参数和参数表。
在使用吊车进行作业时，需要严格按照安全规定进行操作，确保作业安全。
XXX crane has a maximum lifting height of 31.5 meters with a lifting capacity of 550 kg at that height。
The crane has a main arm length of 17.6 meters and a mid-arm length of 24.8 meters。
with lifting capacities of 850 kg and 640 kg respectively at their maximum heights。
吊装方案计算书
吊装方案计算书1.吊车荷载计算Pkmax=(Ta+Tb)/4=(1400+350)*10/4=5KNTa 为单元板块重量（kg）Tb 为小车自重2.横向水平荷载Tk=η(Q+Q1)*10/2N=0.2*(2+0.35)*10/4=1.175KN η系数，取为0.2Q为吊车额定起重量Q1为吊车重量N为吊车一侧车轮数3.纵向水平荷载Tkl=0.1ΣPmax=0.1*4*5=2KN4.吊车梁荷载设计值吊车梁的强度和稳定 P＝αβγPkmax=1.05*1.03*1.4*5=7.57KNT=γTk=1.4*1.175=1.65KN 局部稳定 P=αγPkmax=1.05*1.4*5=7.35KN吊车梁的竖向桡度 P=βPkmax=1.03*5=5.15KN5.强度计算：选用普工20σ＝Mx/ψWx=4PL/4/0.9*237000=7.57*4.8*1000000/0.9*237000=170.4MPa≤f=215MPa强度满足要求！6.稳定计算：σ＝Mx/ψφWx=7.35*4.8*1000000/0.9*237000＝157.7MPa≤f=215MPa稳定性满足要求！7.桡度计算：Vx=PL3/48EI+5QL4/384EI=5.15*1000*4800^3/48*210000*23700000+ 5*0.3*4800^4/384*210000*23700000=2.38+0.41=2.79mm≤L/800=4800/800=6mm桡度满足要求！8. 160x80x4钢方管强度校核校核公式：σ=N/A+M/γW<[fa]=215N/mm^2悬挑梁最危险截面特性：截面面积：A=1856mm^2惯性矩：Ix=6235800mm^4抵抗矩：Wx=77950mm^3弯矩：Mmax=3231200N*mm轴力：N=0Nσmax=N/A+Mmax/γW=0/2400+3231200/1.05*77950=39.478 N/mm^2<215N/mm^2强度能够满足要求。
吊车计算书
吊装计算书一:起重机的选型1:起重力起重机的起重力Q≧Q1+Q2Q1—构件的重量, 本工程柱子分两级吊装,下柱重量为30吨,上柱7.5吨。
Q2帮扎索具的重量。
取2吨Q=32+2=34吨2:起重高度起重机的起重高度为H≧h1+h2+h3+h4式中h1---安装支座表面高度(M),柱子吊装不考虑该内容.H2---安装间隙,视具体情况定,一般取0.3—0.5米H3帮扎点至构件吊起后地面距离(M);H4吊索高度(m),自帮扎点至吊钩面的距离,视实际帮扎情况定.下柱长30.3米.上柱长9.1米上柱: H=0.3+30.3+3=33.6米，下柱:H=0.5+30.3+9.1+3=43.9米3:回转半径R=b+Lcomαb—起重臂杆支点中心至起重机回转轴中心的距离.L ;α分别为所选择起重机的臂杆长度和起重机的仰角R=16.32米,主臂长选用54.8米根据求出的Q;H;R查吊机性能表,采用150吨履带吊,其性能能满足吊装上下柱的要求,在回转半径16米,主臂长54.8米时可吊装35吨二:履带式起重机稳定性计算1:起重机不接长稳定性计算履带式起重机采用不原起重臂杆稳定性的最不利情况为车身与履带成90度,要使履带中心点的稳定力矩Mr大于倾覆力矩Mou,并按下列条件核算.当考虑吊装荷载以及所有附加荷载时:K1=Mr/Mou=〔G1L1+G2L2+G0L O-(G1h1+G2h2+G0h0+G3h3)sinβ-G3L3+M F+Mg+Ml〕/(Q+q)(R-L2)≥1.15只考虑吊装荷载,不考虑附加荷载时:K2=Mr/Mou=(G1L1+G2L2+G0L0-G3L3)/(Q+q)(R-L2)≥1.4式中:G1–起重机机身可转动部分的重力,取451KNG2---起重机机身不转动部分的重力,取357KNG0—平衡重的重力, 取280KNG3---起重臂重力, 取85.1KNQ----吊装荷载(包括构件重力和索具重力)q----起重滑车组的重力L1—G1重心至履带中心点的距离L2—G2重心心至履带中心点的距离L3—G3重心到履带中心点的距离L0—G0重心到履带中心点的距离H1—G1重心到地面的距离 2.33米H2—G2重心到地面的距离 0.89米H3---G3重心到地面的距离 19.2米H0---G0重心到地面的距离 1.92米β地面仰斜角度,应限制在30以内R---起重半径M F---风载引起的倾覆力矩,M G---重物下降时突然刹车的惯性力矩引起的倾覆力矩M G=P G(R-L2)=(Q+q)(R-L2)V/gt其中P G是惯性力V—吊钩的下降速度(m/s),取为吊钩速度的1.5倍; 取0.375米/秒g---重力加速度t---从吊钩下降速度变到0所需的制动时间,取1秒.M L---起重机回转时的离心力所引起的倾覆力矩,为:M L=P L H=(Q+q)Rn2H/(900-n2h)其中:P L--离心力n---起重机回转速度(r/min)h---所吊构件处于最低位置时,其重心至起重杆的距离H起重机顶端至地面的距离.e0=6.48米e1=2.82米β=30以以上数据核算起重臂最大倾角770时的最大安全起重力.计算有关数据:L2=(M-N)/2=(6.738-1.118)/2=2.81米L1= e1+L2=2.82+2.81=5.63米L0= e0+ L2=6.48+2.81=9.29米R=2.02+54.8com77=14.34米L3=2.02+54.8com77/2-L2=5.37米将以上参数代入只考虑吊装荷载的式中.K2=Mr/Mou=(G1L1+G2L2+G0L0-G3L3)/(Q+q)(R-L2)=(451×5.63+357×2.81+280×9.29-85.1×5.37)/(320+10)(14.34-2.81)=1.49≥1.4吊车在最不利条件下能满足抗倾覆安全性能要求.三:钢丝绳的计算1、钢丝绳计算钢丝绳的安全荷载（允许拉力）S由下式计算S=S b/k其中S b:钢丝绳的破断拉力，S b=α.PgPg:钢丝绳的钢丝破断拉力总和（KN）,可从钢丝绳规格和荷载性能表中查得，如无，可近似地按Pg＝0.5d2(d-钢丝绳直径);α—考虑钢丝绳受力不均匀的钢丝绳破断拉力换算系数,K钢丝绳使用时安全系数起吊构件采用9×61,直径30.5mm,钢丝绳极限强度为2000N/mm2,作吊装用钢丝绳,由表查得9×61,直径30.5mm,钢丝绳的钢丝破断拉力总和为:827 KN,换算系数α=0.85,查表的安全系数K=6,则钢丝绳的允许拉力为:S=(0.85×827)/6=117.2KN故吊装时,采用4根9×61,直径为 30.5mm的钢丝绳帮扎构件117.2×4=468.8KN=46.88吨,能满足吊装要求.。
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吊装计算书一:起重机的选型1:起重力起重机的起重力Q≧Q1+Q2Q1—构件的重量, 本工程柱子分两级吊装,下柱重量为30吨,上柱7.5吨。
Q2帮扎索具的重量。
取2吨Q=32+2=34吨2:起重高度起重机的起重高度为H≧h1+h2+h3+h4式中h1---安装支座表面高度(M),柱子吊装不考虑该内容.H2---安装间隙,视具体情况定,一般取0.3—0.5米H3帮扎点至构件吊起后地面距离(M);H4吊索高度(m),自帮扎点至吊钩面的距离,视实际帮扎情况定.下柱长30.3米.上柱长9.1米上柱: H=0.3+30.3+3=33.6米，下柱:H=0.5+30.3+9.1+3=43.9米3:回转半径R=b+Lcomαb—起重臂杆支点中心至起重机回转轴中心的距离.L ;α分别为所选择起重机的臂杆长度和起重机的仰角R=16.32米,主臂长选用54.8米根据求出的Q;H;R查吊机性能表,采用150吨履带吊,其性能能满足吊装上下柱的要求,在回转半径16米,主臂长54.8米时可吊装35吨二:履带式起重机稳定性计算1:起重机不接长稳定性计算履带式起重机采用不原起重臂杆稳定性的最不利情况为车身与履带成90度,要使履带中心点的稳定力矩Mr大于倾覆力矩Mou,并按下列条件核算.当考虑吊装荷载以及所有附加荷载时:K1=Mr/Mou=〔G1L1+G2L2+G0L O-(G1h1+G2h2+G0h0+G3h3)sin β-G3L3+M F+Mg+Ml〕/(Q+q)(R-L2)≥1.15只考虑吊装荷载,不考虑附加荷载时:K2=Mr/Mou=(G1L1+G2L2+G0L0-G3L3)/(Q+q)(R-L2)≥1.4式中:G1–起重机机身可转动部分的重力,取451KNG2---起重机机身不转动部分的重力,取357KNG0—平衡重的重力, 取280KNG3---起重臂重力, 取85.1KNQ----吊装荷载(包括构件重力和索具重力)q----起重滑车组的重力L1—G1重心至履带中心点的距离L2—G2重心心至履带中心点的距离L3—G3重心到履带中心点的距离L0—G0重心到履带中心点的距离H1—G1重心到地面的距离 2.33米H2—G2重心到地面的距离0.89米H3---G3重心到地面的距离19.2米H0---G0重心到地面的距离 1.92米β地面仰斜角度,应限制在30以内R---起重半径M F---风载引起的倾覆力矩,M G---重物下降时突然刹车的惯性力矩引起的倾覆力矩M G=P G(R-L2)=(Q+q)(R-L2)V/gt其中P G是惯性力V—吊钩的下降速度(m/s),取为吊钩速度的1.5倍; 取0.375米/秒g---重力加速度t---从吊钩下降速度变到0所需的制动时间,取1秒.M L---起重机回转时的离心力所引起的倾覆力矩,为:M L=P L H=(Q+q)Rn2H/(900-n2h)其中:P L--离心力n---起重机回转速度(r/min)h---所吊构件处于最低位置时,其重心至起重杆的距离H起重机顶端至地面的距离.e0=6.48米e1=2.82米β=30以以上数据核算起重臂最大倾角770时的最大安全起重力.计算有关数据:L2=(M-N)/2=(6.738-1.118)/2=2.81米L1= e1+L2=2.82+2.81=5.63米L0= e0+ L2=6.48+2.81=9.29米R=2.02+54.8com77=14.34米L3=2.02+54.8com77/2-L2=5.37米将以上参数代入只考虑吊装荷载的式中.K2=Mr/Mou=(G1L1+G2L2+G0L0-G3L3)/(Q+q)(R-L2)=(451×5.63+357×2.81+280×9.29-85.1×5.37)/(320+10)(14.34-2.81)=1.49≥1.4吊车在最不利条件下能满足抗倾覆安全性能要求.三:钢丝绳的计算1、钢丝绳计算钢丝绳的安全荷载（允许拉力）S由下式计算S=S b/k其中S b:钢丝绳的破断拉力，S b=α.PgPg:钢丝绳的钢丝破断拉力总和（KN）,可从钢丝绳规格和荷载性能表中查得，如无，可近似地按Pg＝0.5d2(d-钢丝绳直径);α—考虑钢丝绳受力不均匀的钢丝绳破断拉力换算系数,K钢丝绳使用时安全系数起吊构件采用9×61,直径30.5mm,钢丝绳极限强度为2000N/mm2,作吊装用钢丝绳,由表查得9×61,直径30.5mm,钢丝绳的钢丝破断拉力总和为:827 KN,换算系数α=0.85,查表的安全系数K=6,则钢丝绳的允许拉力为:S=(0.85×827)/6=117.2KN故吊装时,采用4根9×61,直径为30.5mm的钢丝绳帮扎构件117.2×4=468.8KN=46.88吨,能满足吊装要求.THANKS !!!致力为企业和个人提供合同协议，策划案计划书，学习课件等等打造全网一站式需求欢迎您的下载，资料仅供参考。
吊车计算书
吊车计算书吊装计算书3:回转半径R=b+Lcomαb—起重臂杆支点中心至起重机回转轴中心的距离.L ;α分别为所选择起重机的臂杆长度和起重机的仰角R=16.32米,主臂长选用54.8米根据求出的Q;H;R查吊机性能表,采用150吨履带吊,其性能能满足吊装上下柱的要求,在回转半径16米,主臂长54.8米时可吊装35吨二:履带式起重机稳定性计算1:起重机不接长稳定性计算履带式起重机采用不原起重臂杆稳定性的最不利情况为车身与履带成90度,要使履带中心点的稳定力矩Mr大于倾覆力矩Mou,并按下列条件核算.当考虑吊装荷载以及所有附加荷载时:K1=Mr/Mou=〔G1L1+G2L2+G0L O-(G1h1+G2h2+G0h0+G3h3)sinβ-G3L3+M F+Mg+Ml〕/(Q+q)(R-L2)≥1.15只考虑吊装荷载,不考虑附加荷载时:K2=Mr/Mou=(G1L1+G2L2+G0L0-G3L3)/(Q+q)(R-L2)≥1.4式中:G1–起重机机身可转动部分的重力,取451KNG2---起重机机身不转动部分的重力,取357KNG0—平衡重的重力, 取280KNG3---起重臂重力, 取85.1KNQ----吊装荷载(包括构件重力和索具重力)q----起重滑车组的重力L1—G1重心至履带中心点的距离L2—G2重心心至履带中心点的距离L3—G3重心到履带中心点的距离L0—G0重心到履带中心点的距离H1—G1重心到地面的距离 2.33米H2—G2重心到地面的距离 0.89米H3---G3重心到地面的距离 19.2米H0---G0重心到地面的距离 1.92米β地面仰斜角度,应限制在30以内R---起重半径M F---风载引起的倾覆力矩,M G---重物下降时突然刹车的惯性力矩引起的倾覆力矩M G=P G(R-L2)=(Q+q)(R-L2)V/gt其中P G是惯性力V—吊钩的下降速度(m/s),取为吊钩速度的1.5倍; 取0.375米/秒g---重力加速度t---从吊钩下降速度变到0所需的制动时间,取1秒.M L---起重机回转时的离心力所引起的倾覆力矩,为:M L=P L H=(Q+q)Rn2H/(900-n2h)其中:P L--离心力n---起重机回转速度(r/min)h---所吊构件处于最低位置时,其重心至起重杆的距离H起重机顶端至地面的距离.e0=6.48米e1=2.82米β=30以以上数据核算起重臂最大倾角770时的最大安全起重力.计算有关数据:L2=(M-N)/2=(6.738-1.118)/2=2.81米L1= e1+L2=2.82+2.81=5.63米L0= e0+ L2=6.48+2.81=9.29米R=2.02+54.8com77=14.34米L3=2.02+54.8com77/2-L2=5.37米将以上参数代入只考虑吊装荷载的式中.K2=Mr/Mou=(G1L1+G2L2+G0L0-G3L3)/(Q+q)(R-L2)=(451×5.63+357×2.81+280×9.29-85.1×5.37)/(320+10)(14.34-2.81)=1.49≥1.4吊车在最不利条件下能满足抗倾覆安全性能要求.三:钢丝绳的计算1、钢丝绳计算钢丝绳的安全荷载（允许拉力）S由下式计算S=S b/k其中S b:钢丝绳的破断拉力，S b=α.PgPg:钢丝绳的钢丝破断拉力总和（KN）,可从钢丝绳规格和荷载性能表中查得，如无，可近似地按Pg＝0.5d2(d-钢丝绳直径);α—考虑钢丝绳受力不均匀的钢丝绳破断拉力换算系数,K钢丝绳使用时安全系数起吊构件采用9×61,直径30.5mm,钢丝绳极限强度为2000N/mm2,作吊装用钢丝绳,由表查得9×61,直径30.5mm,钢丝绳的钢丝破断拉力总和为:827 KN,换算系数α=0.85,查表的安全系数K=6,则钢丝绳的允许拉力为:S=(0.85×827)/6=117.2KN故吊装时,采用4根9×61,直径为 30.5mm的钢丝绳帮扎构件117.2×4=468.8KN=46.88吨,能满足吊装要求.。
汽车吊车计算书-修订稿
庆鼎精密电子(）吊装计算书..现场预备吊装构建重量计算图表如下：GJ-01、GJ-02均由五榀钢梁连接成一整体：重量分别L1:5420.27kg、L2:5618.37kg、L3:6241.16kg、L4:5613.79kg、L5:5275.76kg现场钢梁在地面组拼进行3+2吊装法：L1+L2+=11.03T 、L3=6.241T、L4+L5=10.89T分三组进行吊装。
..GJ吊车自F轴向A轴吊装，100吨汽车吊性能表如下所示：可以看出100吨汽车吊在主臂32.468m，作业半径为9m时候可以吊装27.87T吨，满足吊装工况要求。
..液压汽车起重机工况核算计算书计算依据：1、《建筑施工起重吊装安全技术规》JGJ276-20122、《起重吊装计算及安全技术》主编卜一德3、《钢结构设计规》GB50017-2003一、基本参数二、计算示意图..参数示意图起重臂坐标示意图..三、起重机核算建立平面直角坐标系：以穿过起重臂铰链中心的水平线为X轴，以穿过吊装构件中心的竖直线为Y轴，A点坐标：x A=R+b3=9+2.67=11.67my A=0mB点坐标：x B=S/2=2/2=1my B=h3-h b=24.8-3.3=21.5mC点坐标：x C=0my C=h1+h2+h3-h b=2+6.798+24.8-3.3=30.298m直线AC的倾角：α1=arctg(y C/x A)= arctg(30.298/11.67)=68.935°经过点A与（以B点为圆心，f+d/2为半径的圆）相切的点形成的直线的倾角：α2=arctg(y B/(x A-x B))+arcsin((f+d/2)/(y B2+(x A-x B)2)0.5)=arctg(21.5/(11.67-1))+arcsin((1+1/2)/(21.52+(11.67-1)2)0.5)=67.189°起重臂仰角：α=α1=68.935°最小臂长：L= x A/cosα=32.468 m幅度：R=9m..液压汽车起重机智能选择计算书计算依据：1、《建筑施工起重吊装安全技术规》JGJ276-20122、《起重吊装计算及安全技术》主编卜一德3、《钢结构设计规》GB50017-2003一、基本参数二、计算示意图..参数示意图三、起重机核算起重吊装荷载：QK=11.03×2=22.06t核算结果：起重机型号：AC100设计幅度(m)：9设计臂长(m)：32.468起重机额定起重能力(t)：[QK]=27.872QK=22.06≤[QK]=27.872满足要求！..汽车式起重机稳定性验算计算书计算依据：1、《建筑施工起重吊装安全技术规》JGJ276-20122、《起重吊装计算及安全技术》主编卜一德一、计算参数... . 平衡重自重标准值G 3(kN) 30 G 3重心至回转中心的距离l 3(m) 3 吊装荷载自重标准值Q 1(包括构件自重和索具自重)(kN) 118.8吊钩自重标准值Q 2(kN)0.85起重臂臂自重标准值Q 3(kN)10旋转中心至支腿倾翻支点的距离a 1(m)2.5 旋转中心至起重臂下铰点的距离a 2(m)1.4 旋转中心至起重臂重心的距离a 3(m)2.9 支腿倾翻支点至起重臂重心的距离x(m)0.4 额定起重量时幅度R(m)9起重机稳定性安全系数允许值[K]1.85 二、计算示意图示意图三、汽车式起重机稳定性验算稳定性安全系数：K=M r/M ov=[G1(l1+a1)+G2a1+G3(l3+a1)]/[(Q1+Q2)(R-a1)+Q3x]=[35 8×(1+2.5)+15×2.5+30×(3+2.5)]/[(118.8+0.85)(9-2.5)+10×0.4]=1.862 K=1.862≥[K]=1.85满足要求！吊绳计算书计算依据：1、《建筑施工起重吊装安全技术规》JGJ276-20122、《建筑施工计算手册》江正荣编著3、《建筑材料规大全》钢丝绳容许拉力计算:钢丝绳容许拉力可按下式计算:[F g] = aF g/K其中: [F g]──钢丝绳的容许拉力；F g──钢丝绳的钢丝破断拉力总和,取 Fg=703.00kN；α──考虑钢丝绳之间荷载不均匀系数，α=0.85；..K ──钢丝绳使用安全系数，取 K=6.00；经计算得 [F g]=703.00×0.85/6.00=99.59kN。
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吊装计算书一:起重机的选型1:起重力起重机的起重力Q≧Q1+Q2Q1—构件的重量, 本工程柱子分两级吊装,下柱重量为30吨,上柱 7.5吨。
Q2帮扎索具的重量。
取2吨Q=32+2=34吨2:起重高度起重机的起重高度为H≧h1+h2+h3+h4式中h1---安装支座表面高度(M),柱子吊装不考虑该内容.H2---安装间隙,视具体情况定,一般取0.3—0.5米H3帮扎点至构件吊起后地面距离(M);H4吊索高度(m),自帮扎点至吊钩面的距离,视实际帮扎情况定.下柱长30.3米.上柱长9.1米上柱: H=0.3+30.3+3=33.6米，下柱:H=0.5+30.3+9.1+3=43.9米3:回转半径R=b+Lcomαb—起重臂杆支点中心至起重机回转轴中心的距离.L ;α分别为所选择起重机的臂杆长度和起重机的仰角R=16.32米,主臂长选用54.8米根据求出的Q;H;R查吊机性能表,采用150吨履带吊,其性能能满足吊装上下柱的要求,在回转半径16米,主臂长54.8米时可吊装35吨二:履带式起重机稳定性计算1:起重机不接长稳定性计算履带式起重机采用不原起重臂杆稳定性的最不利情况为车身与履带成90度,要使履带中心点的稳定力矩Mr大于倾覆力矩Mou,并按下列条件核算.当考虑吊装荷载以及所有附加荷载时:K1=Mr/Mou=〔G1L1+G2L2+G0L O-(G1h1+G2h2+G0h0+G3h3)sinβ-G3L3+M F+Mg+Ml〕/(Q+q)(R-L2)≥1.15只考虑吊装荷载,不考虑附加荷载时:K2=Mr/Mou=(G1L1+G2L2+G0L0-G3L3)/(Q+q)(R-L2)≥1.4式中:G1–起重机机身可转动部分的重力,取451KNG2---起重机机身不转动部分的重力,取357KNG0—平衡重的重力, 取280KNG3---起重臂重力, 取85.1KNQ----吊装荷载(包括构件重力和索具重力)q----起重滑车组的重力L1—G1重心至履带中心点的距离L2—G2重心心至履带中心点的距离L3—G3重心到履带中心点的距离L0—G0重心到履带中心点的距离H1—G1重心到地面的距离 2.33米H2—G2重心到地面的距离 0.89米H3---G3重心到地面的距离 19.2米H0---G0重心到地面的距离 1.92米β地面仰斜角度,应限制在30以内R---起重半径M F---风载引起的倾覆力矩,M G---重物下降时突然刹车的惯性力矩引起的倾覆力矩M G=P G(R-L2)=(Q+q)(R-L2)V/gt其中P G是惯性力V—吊钩的下降速度(m/s),取为吊钩速度的1.5倍; 取0.375米/秒g---重力加速度t---从吊钩下降速度变到0所需的制动时间,取1秒.M L---起重机回转时的离心力所引起的倾覆力矩,为:M L=P L H=(Q+q)Rn2H/(900-n2h)其中:P L--离心力n---起重机回转速度(r/min)h---所吊构件处于最低位置时,其重心至起重杆的距离H起重机顶端至地面的距离.e0=6.48米 e1=2.82米β=30以以上数据核算起重臂最大倾角770时的最大安全起重力.计算有关数据:L2=(M-N)/2=(6.738-1.118)/2=2.81米L1= e1+L2=2.82+2.81=5.63米L0= e0+ L2=6.48+2.81=9.29米R=2.02+54.8com77=14.34米L3=2.02+54.8com77/2-L2=5.37米将以上参数代入只考虑吊装荷载的式中.K2=Mr/Mou=(G1L1+G2L2+G0L0-G3L3)/(Q+q)(R-L2)=(451×5.63+357×2.81+280×9.29-85.1×5.37)/(320+10)(14.34-2.81)=1.49≥1.4吊车在最不利条件下能满足抗倾覆安全性能要求.三:钢丝绳的计算1、钢丝绳计算钢丝绳的安全荷载（允许拉力）S由下式计算S=S b/k其中S b:钢丝绳的破断拉力，S b=α.PgPg:钢丝绳的钢丝破断拉力总和（KN）,可从钢丝绳规格和荷载性能表中查得，如无，可近似地按Pg＝0.5d2(d-钢丝绳直径);α—考虑钢丝绳受力不均匀的钢丝绳破断拉力换算系数,K钢丝绳使用时安全系数起吊构件采用9×61,直径30.5mm,钢丝绳极限强度为2000N/mm2,作吊装用钢丝绳,由表查得9×61,直径30.5mm,钢丝绳的钢丝破断拉力总和为:827 KN,换算系数α=0.85,S=(0.85×827)/6=117.2KN故吊装时,采用4根9×61,直径为 30.5mm的钢丝绳帮扎构件117.2×4=468.8KN=46.88吨,能满足吊装要求.。
500吨吊车计算书
500吨吊车计算书摘要：一、吊车概述二、500 吨吊车的参数和性能三、500 吨吊车的应用场景四、500 吨吊车的维护与保养五、结论正文：一、吊车概述吊车，又称起重机，是一种用于吊装、运输重物的机械设备。
吊车广泛应用于建筑、物流、矿山、港口等领域，对于提高劳动生产率和减轻人工劳动强度具有重要意义。
二、500 吨吊车的参数和性能500 吨吊车是一种大吨位的起重设备，其起重能力为500 吨。
这种吊车通常具有以下参数和性能：1.臂长：根据车型和品牌不同，臂长范围在30-60 米之间。
2.最大起升高度：一般可以达到100 米以上。
3.起重速度：起升速度为0.8-1.6 米/秒，下降速度为1.2-2.4 米/秒。
4.行驶速度：行驶速度为30-50 公里/小时。
5.动力：一般采用柴油发动机，功率在300-500 马力之间。
三、500 吨吊车的应用场景1.基础设施建设：用于桥梁、高楼等建筑物的施工，以及大型设备、材料的吊装和运输。
2.港口作业：用于大型货轮的货物装卸，以及集装箱的搬运。
3.矿山开采：用于矿石、煤炭等资源的运输和装卸。
4.物流运输：用于超重型货物的长途运输和搬运。
四、500 吨吊车的维护与保养1.定期检查：应定期对吊车进行检查，包括电气系统、液压系统、传动系统等，确保各部件正常运行。
2.润滑保养：定期对吊车的润滑点进行润滑，以减少零部件磨损。
3.更换易损件：发现吊车零部件有损坏或磨损迹象时，应及时更换，以确保吊车安全可靠。
4.电气系统检查：定期检查电气线路，确保电缆、插头等部件完好无损。
五、结论500 吨吊车作为一种大吨位的起重设备，具有强大的起重能力和广泛的应用场景。
汽车吊车计算书 - 修订稿
庆鼎精密电子(淮安）有限公司吊装计算书现场预备吊装构建重量计算图表如下：GJ-01、GJ-02均由五榀钢梁连接成一整体：重量分别L1:5420.27kg、L2:5618.37kg、L3:6241.16kg、L4:5613.79kg、L5:5275.76kg现场钢梁在地面组拼进行3+2吊装法：L1+L2+=11.03T 、L3=6.241T、L4+L5=10.89T分三组进行吊装。
GJ吊车自F轴向A轴吊装，100吨汽车吊性能表如下所示：可以看出100吨汽车吊在主臂32.468m，作业半径为9m时候可以吊装27.87T吨，满足吊装工况要求。
液压汽车起重机工况核算计算书计算依据：1、《建筑施工起重吊装安全技术规范》JGJ276-20122、《起重吊装计算及安全技术》主编卜一德3、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、基本参数二、计算示意图参数示意图起重臂坐标示意图三、起重机核算建立平面直角坐标系：以穿过起重臂铰链中心的水平线为X轴，以穿过吊装构件中心的竖直线为Y轴，A点坐标：x A=R+b3=9+2.67=11.67my A=0mB点坐标：x B=S/2=2/2=1my B=h3-h b=24.8-3.3=21.5mC点坐标：x C=0my C=h1+h2+h3-h b=2+6.798+24.8-3.3=30.298m直线AC的倾角：α1=arctg(y C/x A)= arctg(30.298/11.67)=68.935°经过点A与（以B点为圆心，f+d/2为半径的圆）相切的点形成的直线的倾角：α2=arctg(y B/(x A-x B))+arcsin((f+d/2)/(y B2+(x A-x B)2)0.5)=arctg(21.5/(11.67-1))+arcsin((1+1/2)/(21.52+(11.67-1)2)0.5)=67.189°起重臂仰角：α=α1=68.935°最小臂长：L= x A/cosα=32.468 m幅度：R=9m液压汽车起重机智能选择计算书计算依据：1、《建筑施工起重吊装安全技术规范》JGJ276-20122、《起重吊装计算及安全技术》主编卜一德3、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、基本参数二、计算示意图参数示意图三、起重机核算起重吊装荷载：QK=11.03×2=22.06t核算结果：起重机型号：AC100设计幅度(m)：9设计臂长(m)：32.468起重机额定起重能力(t)：[QK]=27.872QK=22.06≤[QK]=27.872满足要求！汽车式起重机稳定性验算计算书计算依据：1、《建筑施工起重吊装安全技术规范》JGJ276-20122、《起重吊装计算及安全技术》主编卜一德一、计算参数二、计算示意图示意图三、汽车式起重机稳定性验算稳定性安全系数：K=M r/M ov=[G1(l1+a1)+G2a1+G3(l3+a1)]/[(Q1+Q2)(R-a1)+Q3x]=[35 8×(1+2.5)+15×2.5+30×(3+2.5)]/[(118.8+0.85)(9-2.5)+10×0.4]=1.862 K=1.862≥[K]=1.85满足要求！吊绳计算书计算依据：1、《建筑施工起重吊装安全技术规范》JGJ276-20122、《建筑施工计算手册》江正荣编著3、《建筑材料规范大全》钢丝绳容许拉力计算:钢丝绳容许拉力可按下式计算:[F g] = aF g/K其中: [F g]──钢丝绳的容许拉力；F g──钢丝绳的钢丝破断拉力总和,取 Fg=703.00kN；α──考虑钢丝绳之间荷载不均匀系数，α=0.85；K ──钢丝绳使用安全系数，取 K=6.00；经计算得 [F g]=703.00×0.85/6.00=99.59kN。
25吨吊车计算书
附件7：吊车作业平安检算书之勘阻及广创作
徐工 QY25E吊车的主要性能参数
徐工QY25E 25吨吊车参数表(主臂起重性能表)
①吊车绳索检算
吊索拉力：
P拉=QJ/Nsin850
QJ=k动×G设
钢丝绳破断力：P= P拉×k
其中： P拉-吊索拉力；
QJ—计算载荷；
k动—动载荷系数1.1；
N―吊索分支数，吊工字钢时为2；吊混凝土基础时为4。
P―钢丝绳破断力；
K—平安系数6；
1、吊16m工字钢时：
钢丝绳公称抗拉强度：1700MPa
查钢丝绳参数表选6×37，φ=65.0mm的钢丝绳；其破断力为266.6t> P=4.7t；故平安。
2、吊3m*1.2m*0.7m预制混凝土基础时：
钢丝绳公称抗拉强度：1700MPa
查钢丝绳参数表选6×37，φ=65.0mm的钢丝绳；其破断力为266.6t> P=11.26t；故平安。
②吊车稳定性检算
为包管吊车在吊装过程中的稳定，需进行抗倾覆验算，即需使稳定力矩大于倾覆力矩。
1、以16m工字钢为验算对象，查《起重机设计规范》可知：
式中：-----自重加权系数，取1
-----风动荷载加权系数，取1，因构件尺寸较小，可忽略不计。
1*264*6-1.15*14.3*6=1485.33＞0，吊车稳定。
2、以预制混凝土基础为验算对象，查《起重机设计规范》可知：
式中：-----自重加权系数，取1
-----风动荷载加权系数，取1，因构件尺寸较小，可忽略不计。
1*264*6-1.15*68*6=1114.8＞0，吊车稳定。
吊车梁计算书
吊吊车车梁梁计计算算书书一. 设计资料吊车情况:1台吊车;编号:3 工作制:轻级, 吊钩形式: 硬钩;起重量:Q=20吨,小车重:g=1吨;最大轮压:P max =100千牛最小轮压:P min =20千牛吊车一侧的轮数:n=2个吊车轮子间间距:a 1=3m钢材类型:Q235B支座类型:平板式;吊车梁跨度:L=6m吊车梁计算长度:L y =6m轨道高度:0.14允许挠度比:1/600=0.001667二. 设计荷载和内力考虑轨道重量及吊车梁自重的增大系数:1.02动力系数:1.05;max 1P P Q γα=竖向荷载标准值:P=1.02×1.05×100=107.1千牛竖向荷载设计值:P=1.4×107.1=149.94千牛 10201⨯+=n Q Q T η 横向荷载标准值:T=0.1×(200+10)/2=10.5千牛横向荷载设计值:T=1.4×10.5=14.7千牛吊车梁的最大竖向设计弯矩: ()L a L P M 420-∑= M max =253.024千牛·米吊车梁的最大竖向设计弯矩处相应的设计剪力:V=112.455千牛 吊车梁端支座处的最大设计剪力: ⎪⎭⎫ ⎝⎛-+=L a P P V 1211 V max =224.91千牛吊车梁的最大水平设计弯矩:M t =24.806千牛·米三. 截面特性吊车梁高度h=56cm腹板厚度t=1.2cm上翼缘宽度b f =32cm上翼缘厚度t f =1.4cm下翼缘宽度b f1=32cm下翼缘厚度t f1=1.4cm吊车梁面积A=153.44cm 2;吊车梁X 轴惯性矩I x =81849.495cm 4;吊车梁Y 轴惯性矩I y =7653.527cm 4;吊车梁X 轴抵抗矩W x =2923.196cm 3;吊车梁Y 轴抵抗矩W y =478.345cm 3;吊车梁X 轴转动惯量r x =23.096cm;吊车梁Y 轴转动惯量r y =7.063cm;吊车梁最大面积矩S max =1647.576cm 3;四. 验算1 强度验算: f W M W M nyy nx x ≤+=max σ 上翼缘正应力σ=253.024×106/2923196.251+24.806×106/238933.329=190.378N/mm2≤215N/mm 2,合格。
16t吊车楼面计算书
1.项目情况说明本工程位于浙江省嘉兴市桐乡经济开发区高新一路以南，高新二路以北，桐九线以东，桂花港以西。
本次施工项目包括生产厂房1、生产厂房2、。
本方案针对于1#厂房，2#厂房。
1#厂房建筑面积7461平方，双层库，一层为混凝土现浇结构，二层为全钢结构，由预埋螺栓，钢柱，钢梁，檩条，屋面板，墙板板等组成，。
2#厂房建筑面积8048平方，双层库，一层为混凝土现浇结构，二层为全钢结构，由预埋螺栓，钢柱，钢梁，檩条，屋面板，墙板板等组成，16吨吊车楼面吊。
2.汽车吊在楼面行走工况验算此工况荷载仅包含汽车吊自身重量，考虑1.4 动力系数，整理参数如下。
2.车辆自重荷载分布车辆总重：22.87t=228.7kN，取 230kN；总荷载分担到每个轴上荷载如下：第1 轴总重：62kN；第2、3 轴总重：168kN；考虑1.4 动力系数后每个轮子分担点荷载：第1 轴车轮：1.4*62/2=43.4kN；第2、3 轴车轮：1.4*168/4=58.8kN3.车辆轮压计算简图根据附件1 提供汽车吊尺寸及前文计算得到的汽车轮压值，得到如图所示轮压计算简图：4.汽车吊静止吊装工况验算⑴此工况荷载包含静止状态汽车吊自身重量和起吊构件重量最大构件为钢梁GL-9钢梁型号为HI600-6-12*250根据材料表可知钢梁重量为1.072T⑵根据设计图纸所示吊装高度为10.5米，吊带长度为6米，总高度为16.5米。
⑶根据中联牌ZLJ5231JQZ16V 汽车起重机技术规格书所示，吊臂重量为3.3吨所受重力为33KN 。
通过公式计算支腿最大压力：其中为吊车自重及吊重；M 为起重力距；为起重臂与汽车夹角；a 为支腿纵向距离；b 为支腿横向距离；=230KN+10.72KN=240.72KN ；a=4.95m ； b=5.6m ；M=10.72×16.5+33×16.5÷2=449.13KNm ；⑷工况分析①工况一、起重力臂沿车身方向（α=0°）②工况二、起重力臂垂直车身方向（α=90°）③工况三、起重力臂沿支臂对角线方向（α=46°）()[]b a M N 2/sin 2/cos 4/p αα+±=∑∑p α∑p ()[]()[]KN b a M N N 55.1059.9/113.44918.602/sin 2/cos 4/p 21=+=+±==∑αα()[]()[]KN b a M N N 81.149.9/113.44918.602/sin 2/cos 4/p 43=-=+±==∑αα()[]()[]KN b a M N N 28.1002.11/113.44918.602/sin 2/cos 4/p 21=+=+±==∑αα()[]()[]KN b a M N N 08.202.11/113.44918.602/sin 2/cos 4/p 43=-=+±==∑αα()[]()[]KN b a M N 81.1202.11/719.09.9/695.013.44918.602/sin 2/cos 4/p 1=++=++=∑αα根据以上工况分析可知，汽车吊在楼面吊装为最不利工况时，单个支腿最大压力为120.81KN 。
500吨吊车计算书
500吨吊车计算书计算书：500吨吊车一、吊车概述本计算书是针对一台额定起重能力为500吨的吊车进行计算和设计。
吊车是一种用于起重和运输重物的机械设备，具备卓越的起重能力和精确的控制性能。
吊车主要由起重机构、行走机构、操作装置、支撑装置等组成。
二、起重能力计算1.根据所需的起重能力500吨，开始计算吊车的相关参数和设计要求。
2.计算起重机构的工作范围，包括起升高度和幅度。
一般来说，吊车的起升高度应该超过所需的最大高度，并且幅度应保证能够覆盖到所需的工作范围。
3.根据起重能力和机构类型，计算吊车的吊钩工作级别和冗余度。
起重机的工作级别通常根据起重对象的重量和高度进行评估，而冗余度则是指吊机能力与所需能力的比值。
4.计算起重机构的基本设计参数，包括主梁、支架、轮轴和起重机构等的强度和刚度。
这些参数的计算将基于工作条件、材料性能和结构要求进行。
5.进行起重机构的相关校核计算，包括梁的挠度、支腿的稳定性和机构的静载荷。
三、行走机构设计1.根据吊车的预计使用场地和工况，确定行走机构的类型和参数。
行走机构通常由行走轮、行走齿轮和减速器等组成，需要满足吊车起重和运输的要求。
2.计算行走机构的过载能力和行走速度。
过载能力是指行走机构能够承受的最大荷载，而行走速度则取决于吊车的具体使用和工作要求。
3.设计行走机构相关零部件的强度和刚度，包括行走轮的受力和减速器的传动装置。
这些参数的计算需要考虑行走机构的工作条件和材料性能。
四、操作装置设计1.根据吊车的操作要求，设计操作装置的控制系统和显示装置。
操作装置通常由控制台、控制手柄和显示屏等组成，用于实现吊车的精准操作。
2.计算吊车的工作环境和操作要求，确定操作装置的功能和性能。
操作装置需要具备稳定性、精度和安全性等，以确保吊车的正常操作和提升效率。
五、支撑装置设计1.根据吊车的使用环境和工作要求，设计支撑装置的类型和参数。
支撑装置通常包括支腿和支撑杆等，用于保证吊车在起重和运输过程中的稳定性。
吊车梁的计算书
计算：（1）.行车基本数据计算:G1,k=448.46KN , G2,k=165.54KN, G3,k=500KN, P max,k=437KN说明G1,k为大车重量，G2,k为小车重量，G3,k为额定起吊重量，P max,k为最大轮压标准值P min,k=( G1,k+ G2,k+ G3,k)/2- P max,k=(448.46+165.54+500)/2-437.1=120KN利用如图所示的简支吊车梁支座反力影响线计算D max,k ,D min,k（按两台车考虑）D max,k=βP max,k∑y i=1X437(1+0.286)=1X437X1.286=562KND min,k=βP min,k∑y i =1X120X1.286=154.32KN纵向水平荷载：T纵向水平,k =α,∑P max,k=0.1X437=43.7KN横向水平荷载：T总横向水平,k =α（G2,k + G3,k）=0.1X（165.54+500）=66.55KNT横向水平,k =α（G2,k + G3,k）/4=66.55/4=16.64KNT max横向水平,k =βT横向水平,k∑y i =1.0X16.54X1.286=21.27KN由上部数据可知行车牛腿最大荷载为竖向荷载D max,k=562KN，水平荷载T max横向=21.27KN水平,k（2）.吊车梁基本数据计算:A.吊车的计算跨度7000mm,梁上部荷载按P max,k=437KN（按一台车考虑）a. 跨中截面C 的最大弯矩，临界荷载为437KNMc max =437X1.75=764.75KN.mb. 绝对最大弯矩合力为437KNR 至临界荷载（437KN ）的距离a 由合力矩定理求得：a=0mM max = Mc max =764.75KN.m所以可知吊车梁的绝对最大弯矩为764.75KN.M （标准值） 对应的水平最大水平推力产生弯矩M 水（吊车梁）= M max X T 横向水平,k / P max,k =764.75X 21.27/437=37.22KN.M由剪力包络图可知：V max = P max,k ∑y i =437X （1+0.286）=437X1.286=5627KN （标准值）由上可得出吊车梁计算的基本数据：（标准值）M max =764.75KN.M M 水（吊车梁）=37.22KN.M V max =562KN吊车梁自重：（0.6X0.2+0.8X0.35）X25=10KN/M轨道自重：0.64KN/M∑=10+0.64=10.64KN/M恒载：M=1/8ql 2=1/8X10.64X72=65.17KN.MV=1/2ql=1/2X10.64X7=37.24KN一.吊车梁计算： 1. 承载力极限状态 承载力计算（按一台车考虑） M=1.2X65.17+1.4X1.05X764.75=78.21+1124.2=1202.41KN.MV=1.2X37.24+1.4X1.05X562=44.69+826.14=870.83KN判断T 形梁截面类型Mu=α1f c b f ’ h f ’(h 0- h f ’/2)=1.0X16.7X600X200(1000-25-200/2)=1753.5KN.M>M=1202.41KN.M所以为第一种类型a s =M/α1f c bh 02=1202.41KN.M/1.0X16.7X350X(1000-25)2=0.269112s ξα=--=1120.269--⨯=0.320(112)/20.5(1120.320)0.8=+-=⨯+-⨯=S S γα()62S 0A /1202.4110/3000.81000255138.5==⨯⨯⨯-=y s M f h mm γ选配11二级25（A S =5401mm 2）0/5401/[350(100025)] 1.58%==⨯-=S A bh ρ00.2%/0.2%1000/9750.205%>=⨯=h h满足最小配筋条件2.正常使用极限状态正常使用极限状态验算（按一台车考虑）标准组合：M 标=65.17+764.75=829.92KN.M准永久组合：M 准=65.17+0.5X764.75=446.545KN.MNo. b h bfu bfd hfu hfd dfu dfd as as` lo Lxo Lyo 1 350.1000. 600. 350. 200. 0. 0. 0. 35. 25. 7000. 4000. 4000. --------------------------------No. C fy fyv N Mk Mq VX VY T Asb Asw kzdj Kzzh 1 35. 300. 210. 0. 830. 447. 0. 200. 0. 0. 0. 5 0 编号 No: 1.** 裂缝宽度验算 **受拉钢筋面积 As (mm2): 5401.001受拉钢筋等效直径 deq(mm): 25.000构件受力特征系数αcr: 2.100有效受拉钢筋配筋率ρte: 0.024标准组合荷载下受拉钢筋的应力σsk: 183.027纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ: 0.774最大裂缝宽度Wmax(mm): 0.195** 刚度挠度计算 **纵向受拉钢筋配筋率ρte: 0.031考虑荷载长期效应对挠度增大系数θ: 2.000受弯构件的短期刚度Bs(kN.m2 /E12): 636021.875受弯构件长期刚度Bl(kN.m2 /E12): 413522.719受弯构件挠度值(mm): 10.244受弯构件相对挠度的倒数(lo/f): 683.335综上可知梁配筋为11二级25（A S =5401 mm 2）0/5401/[350(100025)] 1.583%==⨯-=S A bh ρ3.箍筋计算：V=562KNa.验算截面尺寸：h w =h 0- h f ’=1000-25-200=775mmh w /b=775/350=2.214截面符合要求b.验算是否需要计算配置箍筋验算是否需要计算配置箍筋00.70.7 1.573501000384.65=⨯⨯⨯=t f bh KN < V=562KN 故需进行配箍计算c.只配箍筋而不用弯起钢筋t 0yv SV10V 0.7f bh 1.25f .(n.A /s).h <+562000=0.7X1.57X350X1000+1.25X210Xn.A S /SX1000 n.A S /S=(562000-384650)/(1.25X210X1000)n.A S /S=0.6752X78.5/150=1.05>0.675(满足) 配箍率 ρsv = n.A S /bS=2X78.5/350X150=0.299%最小配箍率ρsvmin =0.24f t / f yv =0.24X1.57/210=0.179%满足配箍条件4.水平刹车力对应的翼缘配筋 A S =M/0.9f y h 0=1.4X1.05X37220000/[0.9X300X(650-25)]=324.23选配2二级16 A S =402.2。
吊车梁计算书
F=163X1.05X1.4=237.5KN
σ cr = 310Ν / mm 2
WW
2
σc =
φF t wl z
= 57.3Ν / mm 2
σ c ,cr = 162.2 Ν / mm 2
龙
满足要求 ③ 横向加劲肋尺寸确定：按构造要求在腹板两侧成对布置 外伸宽度： bs ≥ 取 bs = 85mm 厚度： t s ≥ bs 15 = 85 = 5.6mm 15 hw 1300 + 40 = + 40 = 83.3mm 30 30
6.227 × 10 = 5.56ΚΝ T k = η 2n 1 × 10 = 0.1 × 6+2 ×2 1
Q
Q +Q
㈡各项内力计算： 计算 项目 支座 处最 大剪 力 Vmax 最大竖向 弯 矩 M max 简图
网
WW
内力 V max =
222 9
T′ = γ
Τk =1.4 × 5.56=7.78 ΚΝ
ZH
τ=
V 222 × 10 3 = = 17 Ν / mm 2 hw t w 1300 × 10
UL
V = 222ΚΝ
ON
σ=
Μx w上 x
+
Μy w上 y
= 254.4
G. CO
Μ y = 27.5ΚΝ ⋅ m
M
取 t s = 6mm ⑸ 梁挠度验算： 吊车梁垂直挠度： （不靠虑动力系数，荷载用标准值，两台吊车） 783.7 Μx = = 533.6ΚΝ ⋅ m 1.4 × 1.05 等截面简支吊车梁竖向挠度按标准值计算 ∆=
初选腹板高
hw = 1300 ㎜
(1300/2+10-y)+10X(1300/2-y)X(1300/2-y)/2= 60X(1300/2+y)+10X(1300/2+y)X(1300/2+y)/2 得 y=139mm 5112 I x = 500 × 20 × 521 + 300 × 20 × 799 + 511 × 10 × 4 2 789 + 789 × 10 × = 810632cm 4 4
500吨吊车计算书
500吨吊车计算书摘要：一、引言二、500 吨吊车的基本参数1.吊车类型2.最大起重量3.最大起重力矩4.起升高度5.臂长三、吊车主要部件及其性能1.起重臂2.起重臂伸缩机构3.起重机制4.底盘5.动力系统四、吊车的工作原理五、吊车的操作与维护1.操作流程2.安全注意事项3.维护保养六、500 吨吊车的应用领域七、结论正文：一、引言随着我国基础设施建设的不断推进，吊车在工程中的应用越来越广泛。
吊车是一种广泛应用于建筑、交通、能源等领域的重型机械设备，具有起重量大、作业效率高等特点。
本文将详细介绍500 吨吊车的主要参数、性能、工作原理及应用领域。
二、500 吨吊车的基本参数1.吊车类型：根据吊车结构和工作原理的不同，吊车可分为汽车吊、履带吊、塔吊等。
500 吨吊车通常为履带式起重机。
2.最大起重量：500 吨吊车的最大起重量为500 吨，可以满足大型设备吊装的需求。
3.最大起重力矩：起重力矩是衡量吊车起重能力的重要指标。
500 吨吊车的最大起重力矩可达到万吨米级别。
4.起升高度：吊车的起升高度是指吊车臂架的最大高度。
500 吨吊车的起升高度可达100 米以上，适用于各种高度的吊装作业。
5.臂长：臂长是指吊车起重臂的长度。
500 吨吊车的臂长根据型号和配置的不同，可在30 米至100 米之间选择。
三、吊车主要部件及其性能1.起重臂：起重臂是吊车的主要工作部件，负责承载和吊装物体。
500 吨吊车的起重臂采用高强度钢材制成，具有较高的抗弯曲和抗扭曲性能。
2.起重臂伸缩机构：起重臂伸缩机构负责调整起重臂的长度，以满足不同工况的需求。
500 吨吊车的起重臂伸缩机构采用液压驱动，具有快速、平稳的伸缩性能。
3.起重机制：起重机制是吊车的核心部件，负责将起重臂的力传递给吊钩。
500 吨吊车的起重机制采用优质合金钢制造，具有高强度、高耐磨性等特点。
4.底盘：底盘是吊车的支撑结构，负责承受吊车的重量和作业时的冲击力。
混凝土吊车梁计算书
混凝土吊车梁计算书设计：____________校核：____________审核___________日期________一、基本数据（一）、吊车及吊车梁基本数据吊车数据：1、吊车起重量Q= 16 t2、吊车跨度= 16.5 m3、吊车总重G=15 t4、小车重量g= 1.37 t5、最大轮压Pmax= 12.5 kN6、吊车总宽B= 2.8 m7、吊车轮距W= 2.5 m8、吊车数量n= 两台吊车梁数据：1、吊车梁宽b= 200 mm2、上翼缘宽bf= 200 mm3、吊车梁高h= 500 mm4、上翼缘高hf= 0 mm5、吊车梁跨度L= 6000 mm（二）、材料信息混凝土材料：C30 f c=14.3 N/mm2f t=1.43 N/mm2f tk=2.01 N/mm2钢筋：纵筋：HRB 335 f y=300 N/mm2箍筋：HRB 335 f yv=300 N/mm2（三）、其他信息吊车工作级别：A4 中级动力系数μ:1.05钢筋混凝土保护层厚度：25 mm裂缝宽度限制：0.2 mm挠度计算限制：1/600 Lo二、正截面设计（一）计算吊车梁的绝对最大弯矩位置计算长度取为：L0= 5.8 m由结构力学可判断，吊车轮按上述作用时才能产生绝对最大弯矩计算可得：合力R = 3×μ×Pmax = 52.5 kNa0 = B-W2= 0.15 m（二）正截面配筋计算1、内力计算吊车梁自重：q1 = 25×[b×h+(b f-b)×h f] = 2.5 kN/m轨道联结重：q2 = 1.5 kN/m自重总和：q = q1 + q2 = 4 kN/m由自重在k点产生的弯矩：Mqk = qx2(Lo-x) = 16.81 kN・m由吊车荷载在k点产生的弯矩：Mpk = R(L0-a0)24L0= 39.43 kN・m总弯矩：M maxk = M qk + M pk= 56.24 kN・m2、按T型梁计算配筋按照混凝土规范7.2.2条a s = 35 mmh0 = h-2a s = 430 mmM = f c b f h f(h0-h f/2) = 0 < M maxk = 56.24 属于II类T型截面3验算垂直截面的双向受弯强度每个轮子产生的刹车力：T = 0.25×α（Q+g）×9.8 = 4.26 kN为简化计算，假设每个轮子都作用在吊车梁跨中，由水平力产生的弯矩为：M H =nT4Lo = 24.708 kN ・m 可见，水平方向产生的弯矩很小，双向受弯强度验算可以忽略 三、斜截面设计（一）复核截面条件吊车梁自重荷载作用下产生的剪力： V 1 = 0.5×q×Lo = 11.6 kN 吊车荷载按下图作用时产生最大剪力：由结构力学可知：V 2 = μP max (4-2B+WLo ) = 28.51 kN 最大总剪力：V = V 1 + V 2 = 40.11 kN 由混凝土规范7.5.1条：0.25βc f c bh 0 = 307.45 kN > V 截面满足要求 （二）计算所需箍筋1、确定计算方法y a = ΣI y y iΣI y = 112 h f b f 3×12 h f +112 (h-h f )b 3×(h/2+h f /2)112 h f b f 3+112 (h-h f )b 3= 250 mm 每个吊车轮产生的扭矩： m t = 0.7[μP max ×0.02+T(y a +0.2)] = 1.53 kN ・m则支座截面产生的最大扭矩为：T = 1.4×m t ×(4-2B+2WLo ) = 4.65 kN ・m 构件截面信息腹板： W tw = b 2(3h-b)/6 = 8666666.66666667mm 3 翼缘： W tf = h f 2(b f '-b)/2 = 0mm 3W t = W tw + W tf = 8666666.66666667 mm 3 由混凝土规范7.6.1V bh 0 + T0.8W t= 1.1371 < 0.25βc f c = 3.575截面尺寸满足按弯剪扭共同作用的构件计算腹板受扭矩： T w = W twW t ×T = 4.650 kN ・m翼缘受扭矩： T f ' = W tfW t×T = 0.000 kN ・m2、腹板配筋计算A cor = b cor h cor = 67500 mm 2 u cor = 2×(b cor + h cor ) = 1200 mma.腹板受扭箍筋计算，按混凝土规范7.6.8：T = 0.35f t βt W t + 1.2ζ f yv A st1A cor sβt =1.51+0.5 VW tTbh 0= 0.93 A st1s = T w -0.35βt f t W tw1.2ζ f yv A cor= 0.032136 mm 2/mm b.腹板受剪箍筋计算，按混凝土规范7.6.8：A sv1s = V -0.7(1.5-βt )f t bh 01.25f yv h 0= 0.045301 mm 2/mm腹板所需单肢箍筋总面积为：A st1s + A sv1s= 0.0547865 mm 2/mm实际配置：8@100 满足c.腹板抗扭纵筋计算，按混凝土规范7.6.4-2：A stl = ζf yv A st1u corf y s= 23.14 mm 2 构造配置钢筋3、翼缘配筋计算b 'cor = b f - b - 50 = -50 mm h 'cor = h f - 50 = -50 mmA 'cor = b 'cor ×h 'cor = 2500 mm 2 U 'cor = 2(b 'cor + h 'cor ) = -200 mm a.翼缘抗扭箍筋计算，按混凝土规范7.6.8：A st1s = T f -0.35βt f t W tf1.2ζ f yv A cor= 0.000 mm 2/mm 实际配置：8@100 满足b.翼缘抗扭纵筋计算，按混凝土规范7.6.4-2：A stl = ζf yv A st1u corf y s= 0.00 mm 2 构造配置钢筋四、验算吊车梁疲劳强度（一）验算正截面疲劳强度1、验算受压区混凝土边缘纤维的应力 一台吊车产生的最大弯矩：由结构力学可判断，吊车轮按上述作用时才能产生绝对最大弯矩计算可得：合力R = 2×μ×Pmax = 26.25 kNa0 = B-W2= 0.15 m由自重在k点产生的弯矩：Mqk = qx2(Lo-x) = 16.82 kN・m由吊车荷载在k点产生的弯矩：Mpk = μP max(L0-a0)22L0= 38.06 kN・m总弯矩：M maxk = M qk + M pk= 54.88 kN・mαf E= E sE f c= 13.33先假定中和轴通过翼缘，换算截面的受压区高度：b2x02 - αfE A s(h0 - x0) = 0 公式见《钢筋混凝土结构计算手册》P624简化：Ax02 + Bx0 + C = 0 其中：A = 100B = 20593.2504C = -9266962.68解方程得：x0 = 218.39mm >h f = 0 mm 所以须按下列公式重新计算:b f2x02 - αfE A s(h0 - x0)-(b f - b)(x0 - h f)22= 0简化：Ax02 + Bx0 + C = 0 其中：A = 100B = 20593.2504C = -9266962.68 解方程得：x0 = 218.39mmI fo=h f x033-(b f - b)(x0 - h f)33+αfE A s(h0 - x0)2 = 1799083328.02ρfc=ρfcminρfcmax=MqkMqk+Mpk= 0.317589268845645查混凝土规范表4.1.6得： γρ = 0.86σf cmax = M f max x 0I fo = 6.662 < f fc = γρf c = 12.298满足要求 2、验算受拉钢筋的应力σf simin = αf E M f min (h 0-x 0)I f o = 30.342 N/mm 2σf simax = αf E M fmax (h 0-x 0)I f o = 65.196 N/mm 2Δσf si = σf simax - σfsimin = 34.854 N/mm 2 ρf s= σfsiminσfsimax = 0.465根据混凝土规范表4.2.5-1，可查得：Δf f y = 135 > Δσfsi = 34.854 满足要求（二）验算斜截面疲劳强度 1、验算中和轴处的主应力 计算从略2、验算弯起钢筋所需面积 计算从略五、验算吊车梁裂缝宽度σρsk = M maxk0.87h 0A s= 92.9862630983486 N/mm 2A te = 0.5bh = 50000 mm 2 ρte = A s /A te = 0.0308976d eq = Σn i d i 2Σn i νd i= 18.2222222222222 mmψ=1.1-0.65f tkρte σρsk= 0.645257156827881由混凝土规范8.1.2得： αcr = 2.1 c=20 ψ=1.0ωmax = αcr ψσρsk E s 1.9c+0.08d eqρte= 0.0536640377934194 < 0.2 满足规范要求六、验算吊车梁挠度由混凝土规范8.2.3：B s = E s A s h 021.15ψ+0.2+6αE ρ1+3.5γf'其中： ψ=1.0 αE = 13.33 E s = 200000 A s = 1544.88 h 0 = 430 γf ' = 0ρ= A sbh 0= 0.0171653333333333代入公式可得：B s = 27027886193474.9 由混凝土规范8.2.2：B = M kM q (θ-1)+M k B s其中： θ=1.6 M k = 38.06 M q = 16.82 代入公式可得：B = 21128148926726.3f=5qlo 4384B= 2.78964728702648f/Lo=1/1981 < 1/600 满足要求七、验算吊车梁配筋率计算从略。
汽车吊车计算书模板
吊装计算书一:起重机的选型1:起重力起重机的起重力Q≧Q1+Q2Q1—构件的重量, 本工程柱子分两级吊装,下柱重量为30吨,上柱7.5吨。
Q2帮扎索具的重量。
取2吨Q=32+2=34吨2:起重高度起重机的起重高度为H≧h1+h2+h3+h4式中h1---安装支座表面高度(M),柱子吊装不考虑该内容.H2---安装间隙,视具体情况定,一般取0.3—0.5米H3帮扎点至构件吊起后地面距离(M);H4吊索高度(m),自帮扎点至吊钩面的距离,视实际帮扎情况定.下柱长30.3米.上柱长9.1米上柱: H=0.3+30.3+3=33.6米，下柱:H=0.5+30.3+9.1+3=43.9米3:回转半径R=b+Lcomαb—起重臂杆支点中心至起重机回转轴中心的距离.L ;α分别为所选择起重机的臂杆长度和起重机的仰角R=16.32米,主臂长选用54.8米根据求出的Q;H;R查吊机性能表,采用150吨履带吊,其性能能满足吊装上下柱的要求,在回转半径16米,主臂长54.8米时可吊装35吨二:履带式起重机稳定性计算1:起重机不接长稳定性计算履带式起重机采用不原起重臂杆稳定性的最不利情况为车身与履带成90度,要使履带中心点的稳定力矩Mr大于倾覆力矩Mou,并按下列条件核算.当考虑吊装荷载以及所有附加荷载时:K1=Mr/Mou=〔G1L1+G2L2+G0L O-(G1h1+G2h2+G0h0+G3h3)sinβ-G3L3+M F+Mg+Ml〕/(Q+q)(R-L2)≥1.15只考虑吊装荷载,不考虑附加荷载时:K2=Mr/Mou=(G1L1+G2L2+G0L0-G3L3)/(Q+q)(R-L2)≥1.4式中:G1–起重机机身可转动部分的重力,取451KNG2---起重机机身不转动部分的重力,取357KNG0—平衡重的重力, 取280KNG3---起重臂重力, 取85.1KNQ----吊装荷载(包括构件重力和索具重力)q----起重滑车组的重力L1—G1重心至履带中心点的距离L2—G2重心心至履带中心点的距离L3—G3重心到履带中心点的距离L0—G0重心到履带中心点的距离H1—G1重心到地面的距离 2.33米H2—G2重心到地面的距离 0.89米H3---G3重心到地面的距离 19.2米H0---G0重心到地面的距离 1.92米β地面仰斜角度,应限制在30以内R---起重半径M F---风载引起的倾覆力矩,M G---重物下降时突然刹车的惯性力矩引起的倾覆力矩M G=P G(R-L2)=(Q+q)(R-L2)V/gt其中P G是惯性力V—吊钩的下降速度(m/s),取为吊钩速度的1.5倍; 取0.375米/秒g---重力加速度t---从吊钩下降速度变到0所需的制动时间,取1秒.M L---起重机回转时的离心力所引起的倾覆力矩,为:M L=P L H=(Q+q)Rn2H/(900-n2h)其中:P L--离心力n---起重机回转速度(r/min)h---所吊构件处于最低位置时,其重心至起重杆的距离H起重机顶端至地面的距离.e0=6.48米e1=2.82米β=30以以上数据核算起重臂最大倾角770时的最大安全起重力.计算有关数据:L2=(M-N)/2=(6.738-1.118)/2=2.81米L1= e1+L2=2.82+2.81=5.63米L0= e0+ L2=6.48+2.81=9.29米R=2.02+54.8com77=14.34米L3=2.02+54.8com77/2-L2=5.37米将以上参数代入只考虑吊装荷载的式中.K2=Mr/Mou=(G1L1+G2L2+G0L0-G3L3)/(Q+q)(R-L2)=(451×5.63+357×2.81+280×9.29-85.1×5.37)/(320+10)(14.34-2.81)=1.49≥1.4吊车在最不利条件下能满足抗倾覆安全性能要求.三:钢丝绳的计算1、钢丝绳计算钢丝绳的安全荷载（允许拉力）S由下式计算S=S b/k其中S b:钢丝绳的破断拉力，S b=α.PgPg:钢丝绳的钢丝破断拉力总和（KN）,可从钢丝绳规格和荷载性能表中查得，如无，可近似地按Pg＝0.5d2(d-钢丝绳直径);α—考虑钢丝绳受力不均匀的钢丝绳破断拉力换算系数,K钢丝绳使用时安全系数起吊构件采用9×61,直径30.5mm,钢丝绳极限强度为2000N/mm2,作吊装用钢丝绳,由表查得9×61,直径30.5mm,钢丝绳的钢丝破断拉力总和为:827 KN,换算系数α=0.85,查表的安全系数K=6,则钢丝绳的允许拉力为:S=(0.85×827)/6=117.2KN故吊装时,采用4根9×61,直径为 30.5mm的钢丝绳帮扎构件117.2×4=468.8KN=46.88吨,能满足吊装要求.。
500吨吊车计算书
500吨吊车计算书摘要：一、引言二、500吨吊车技术参数1.起重能力2.工作范围3.动力系统4.控制系统5.安全装置三、500吨吊车性能优势1.高效率2.稳定性3.易于操作4.低维护成本四、500吨吊车应用领域1.建筑施工2.桥梁建设3.重型设备安装4.交通运输五、500吨吊车选购与使用建议1.选购注意事项2.操作规程3.安全隐患防范4.维护与保养六、结论正文：一、引言随着我国基础设施建设的不断推进，500吨吊车在工程领域发挥着越来越重要的作用。
作为一种大型的吊装设备，500吨吊车在设计、制造、使用和维护等方面都具有较高的技术要求。
本文将对500吨吊车的技术参数、性能优势、应用领域以及选购与使用注意事项进行全面解析，以期为用户提供实用的参考依据。
二、500吨吊车技术参数1.起重能力500吨吊车的最大起重能力达到500吨，可以满足各类大型设备的吊装需求。
其起重能力在同类产品中处于领先水平，为用户提供了高效的工作保障。
2.工作范围500吨吊车的工作范围广泛，最大工作半径可达50米，适用于不同场景的吊装作业。
其工作范围的大小可以根据用户需求进行定制，满足各种作业需求。
3.动力系统500吨吊车采用国际知名品牌发动机，性能稳定，可靠性高。
发动机功率可根据用户需求进行选择，确保吊车在各种工况下都能发挥出良好的性能。
4.控制系统500吨吊车的控制系统采用先进的电液比例控制技术，使得吊车在操作过程中更加平稳、精准。
同时，控制系统具备故障诊断功能，便于及时发现和解决问题。
5.安全装置500吨吊车配备了多重安全装置，如力矩限制器、倾斜报警器、防爆阀等，确保吊车在作业过程中的安全。
此外，吊车还具备紧急停止功能，以应对突发状况。
三、500吨吊车性能优势1.高效率500吨吊车采用高效的设计，保证了吊车在作业过程中的高效率。
其快速的工作速度和较大的起重能力使得吊装作业更加高效，提高了用户的工作效益。
2.稳定性吊车的稳定性是衡量其性能的重要指标。
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吊装计
—一:起重机的选型
1:起重力
起重机的起重力C W Q1+Q2
Q—构件的重量，本工程柱子分两级吊装，下柱重量为30吨,上柱
7.5 吨。
Q2帮扎索具的重量。
取2吨
Q=32+2=34屯
2:起重高度
起重机的起重高度为H三h i+h2+h3+h4
式中h i---安装支座表面高度(M),柱子吊装不考虑该内容.
H 2---安装间隙,视具体情况定，一般取0.3 —0.5米
H 3帮扎点至构件吊起后地面距离(M);
H 4吊索高度(m),自帮扎点至吊钩面的距离，视实际帮扎情况定.
下柱长30.3米.上柱长9.1米
上柱:H=0.3+30.3+3=33.6 米，下柱:H=0.5+30.3+9.1+3=43.9 米3:回转半径
R=b+Lcon a
b—起重臂杆支点中心至起重机回转轴中心的距离.
L; a分别为所选择起重机的臂杆长度和起重机的仰角
R=16.32米，主臂长选用54.8米
根据求出的Q;H;R查吊机性能表，采用150吨履带吊，其性能能满足吊
装上下柱的要求，在回转半径16米,主臂长54.8米时可吊装35吨二：履带式起重机稳定性计算
1:起重机不接长稳定性计算
履带式起重机采用不原起重臂杆稳定性的最不利情况为车身与履带
成90度,要使履带中心点的稳定力矩Mr大于倾覆力矩Mou,并按下列条件核算.
当考虑吊装荷载以及所有附加荷载时：
K1= Mr/Mou= 〔GL1+GL2+GLHG h+Gh2+Gh0+Gh3)sin [3 -G s L s+M+Mg+M〕/(Q+q)(R-L2) > 1.15
只考虑吊装荷载，不考虑附加荷载时：
K 2=Mr/Mou=(GL1+GL2+GL o-G3L3)/(Q+q)(R-L 2) > 1.4
式中:G1 -起重机机身可转动部分的重力，取451KN
G 2---起重机机身不转动部分的重力，取357KN
G 0—平衡重的重力，取280KN
G 3---起重臂重力，取85.1KN
Q---- 吊装荷载(包括构件重力和索具重力)
q---- 起重滑车组的重力
L1—G重心至履带中心点的距离
L2—G重心心至履带中心点的距离
L3—G重心到履带中心点的距离
L0—G重心到履带中心点的距离
H—G重心到地面的距离 2.33 米
H2—G重心到地面的距离0.89 米
H3---G 3重心到地面的距离19.2 米
H o---G 0重心到地面的距离 1.92 米
B地面仰斜角度，应限制在3°以内
R---起重半径
M F---风载引起的倾覆力矩，
M G---重物下降时突然刹车的惯性力矩引起的倾覆力矩
M G二P G(R-L2)=(Q+q)(R-L 2)V/gt
其中P G是惯性力
V —吊钩的下降速度(m⑸，取为吊钩速度的1.5倍；取0.375米秒g---重力加速度
t---从吊钩下降速度变到0所需的制动时间，取1秒.
M L---起重机回转时的离心力所引起的倾覆力矩，为：
M L二P L H=(Q+q)R n2H/(900-n2h)
其中:P L--离心力
n---起重机回转速度(r/min)
h---所吊构件处于最低位置时，其重心至起重杆的距离
H起重机顶端至地面的距离.
60=6.48 米6=2.82 米 B =30
以以上数据核算起重臂最大倾角770时的最大安全起重力.
计算有关数据：
L2=(M-N)/2=(6.738-1.118)/2=2.81 米
L1= e1+L2=2.82+2.81=5.63 米
L o= e°+ L2=6.48+2.81=9.29 米
R=2.02+54.8com77=14.34 米L3=2.02+54.8com77/2-L 2=5.37 米
将以上参数代入只考虑吊装荷载的式中.
K 2二Mr/Mou=(G1L+GL2+GL o-G3L3)/(Q+q)(R-L 2)
=(451 X 5.63+357 X 2.81+280 X 9.29-85.1 X 5.37)/(320+10)
(14.34-2.81)=1.49 > 1.4
吊车在最不利条件下能满足抗倾覆安全性能要求.
三:钢丝绳的计算
1、钢丝绳计算
钢丝绳的安全荷载(允许拉力)S由下式计算
S=S b/k
其中S b：钢丝绳的破断拉力，S b= a .Pg
Pg:钢丝绳的钢丝破断拉力总和(KN)，可从钢丝绳规格和荷载性
能表中查得，如无，可近似地按Pg= 0.5d2(d-钢丝绳直径);
a—考虑钢丝绳受力不均匀的钢丝绳破断拉力换算系数，
K钢丝绳使用时安全系数
起吊构件采用9X 61,直径30.5mm钢丝绳极限强度为2000N/mr i,作吊装用钢丝绳，由表查得9X 61,直径30.5mm,钢丝绳的钢丝破断拉力总和为:827 KN,换算系数a =0.85,查表的安全系数K=6,则钢丝绳的允许拉力为：
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S=(0.85X 827)/6=117.2KN
故吊装时，采用4根9X 61,直径为30.5mm的钢丝绳帮扎构件117.2X 4=468.8KN=46.88吨，能满足吊装要求.。