地铁车站钢材料模板及支架计算书
地铁车站钢模板及支架计算书
附件1：计算书本计算书钢管规格均取φ48×3.0mm 。
1 荷载汇总2 材料性能汇总3 侧墙钢模及支撑体系验算3.1钢模板及支撑体系验算 （1）侧压力计算根据《建筑施工计算手册》,新浇筑混凝土对模板最大侧压力按下列公式计算,并取二式中较小值。
2121022.0V t F c ββγ=H F c γ=式中：F ─新浇混凝土对模板的最大侧压力（2/m kN ）c γ─混凝土的重力密度，取243/m kN0t ─新浇混凝土的初凝时间（小时），可按公式)15/(200t 0+=T ，T 为混凝土的温度，取20℃，h h 7.5)1520/(200t 0=+=1β─外加剂影响修整系数，1β=1.22β─混凝土的坍落度影响修整系数。
当坍落度小于30mm 时，取0.85；50~90mm 时，取1.0；110~150mm ，取1.15，本次计算取2β=1.15V ─混凝土浇注速度。
取h m V /2=H ─混凝土侧压力计算位置至新浇混凝土顶面的总高度，本次侧墙浇注高度取最大值4.70m 。
得：2212101/74.58215.12.17.52422.022.0m kN V t F c =⨯⨯⨯⨯⨯==ββγ。
22/8.11270.424m kN H F c =⨯==γ因二者取最小值，新浇混凝土对模板最大侧压力20/74.58m kN F =。
有效压头高度h 由下式计算：c F h γ/0=有效压头m h 45.2=。
分项系数1.35，则作用在侧墙模板上的总荷载为：2/30.7974.6835.1m kN F =⨯=。
（2）钢面板验算钢面板采用6mm 钢板，背面间距350mm 布置[10槽钢，面板计算时按三跨连续梁考虑，有效净跨去330mm ，计算时取1m 板宽。
截面抵抗矩3322100.6610006161W mm bh ⨯=⨯⨯==模截面惯性矩4433108.161000121b 121mm h I ⨯=⨯⨯==模 进行刚度验算时，采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用，则模板上作用的均布荷载。
地铁站钢支撑轴力计算新(完整资料).doc
【最新整理，下载后即可编辑】地铁站钢支撑轴力计算书庆丰路站：根据基坑施工方案图，考虑基坑两头45度处单根14.5米最长的钢支撑和对基坑垂直的钢支撑单根23.2米最长的钢支撑进行受力分析计算，已知单根钢支撑承受的最大轴心垂直压力设计值为1906KN,考虑基坑两头45度支撑处钢支撑所承受的轴向力N=1906√2=2695KN。
钢材为：Q235-B型钢。
取1.2的安全系数。
一、单头活动端处受力计算：由单头活动端结构受力图可知，受力面积最小的截面为A-A处截面。
查表得，单根槽钢28c的几何特性为：截面面积A=51.234 cm²，Ix=268cm^4，Iy= 5500cm^4。
该截面f取205N/mm²，截面属于b类截面。
（一）、受力截面几何特性截面积：A=51.234×2+4×30=222.5 cm²截面惯性矩：Ix=2×268+30×4³/6=856 cm^4Iy=2×5500+4×30³/6=29000 cm^4回转半径：ix=√Ix/A=√856/222.5=1.96cmiy=√Iy/A=√29000/222.5=11.42cm（二）、截面验算1.强度σ=1.2N/A=（1.2×2695×10³）/（222.5×10²）=145.4N/mm²<f=205N/mm²，满足要求。
2.刚度和整体稳定性λx=lox/ ix=124/1.96=63.3<[λ]=150,满足λy=loy/ iy=28/11.42=2.6查表，构件对x轴y轴屈曲均属b类截面，因此由λmax λx，λy=63.3，查附表得φ=0.791，1.2N/φA=（1.2×2695×10³）/（0.791×222.5×10²）=183.7N/mm²<f=205N/mm²，满足要求。
地铁主体结构高大模板支架专项施工方案(附计算书)【范本模板】
主体结构高大模板支架专项施工方案编制：复核：审核：XXXXXXX股份有限公司XXXXXXX项目经理部二○一三年九月目录1。
编制依据及原则 (IV)1。
1 编制依据 (IV)1。
2 编制原则 (IV)2. 工程概况 (V)2.1 观前街站及区间结构概况 (V)2.2 乐桥站及联络线结构概况 (VI)3. 总体施工计划及部署 (VIII)3.1 施工组织机构 (VIII)3。
2 施工场地布置 (IX)3.3 施工进度计划 (IX)3.4 机械设备配备 (X)3。
5 劳动力计划 (XI)3。
6 纵向分段施工 (XIII)4. 主体结构施工工序 (XIV)5. 模板支撑体系设计 .................................................................................................. X V5.1 支撑系统材料选用 ........................................................................................ X V5.1。
1 模板支撑体系主要材料 .................................................................. X V5。
1。
2 材料的要求和配置 (XVI)5。
1。
3 脚手架 ........................................................................................ X VII5.1。
4 模板枋木 ....................................................................................... X VII5。
南京地铁车站钢结构顶棚计算说明书
竹山站钢结构雨蓬计算说明书一．工程结构概况本工程为南京地铁一号线南延线工程——竹山站钢结构雨棚工程，工程位于天元中路绿化带上方，车站为建－桥合一高架车站。
采用门式刚架结构形式，结构荷载工况比较复杂，结构体系较为复杂，四面敞开。
雨棚长度为141米，跨度16.82米，两侧各悬挑2.5米。
主整体结构采用柱距约为10米的门式刚架，H型钢梁和H型钢柱作为主要受力构件，门式刚架之间梁柱节点处纵向布置刚接的联系梁，在适当位置布置刚架平面外支撑。
结构平面布置图及屋面布置图可参见原结构施工图。
拟建工程抗震设防类别为乙类，场地地震设防烈度为7度，设计基本地震加速度为∏0.10g，建筑场地类别为类，设计地震分组为第1组。
二．结构设计的主要依据1．本工程进行结构设计时，所参考的中华人民共和国国家标准主要有：（1）《建筑抗震设计规范》GB50011-2001（2008年版）（2）《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205-2001（3）《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006年版）（4）《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068-2001（5）《钢结构设计规范》GB50017-2003（6）《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-2002（7）《建筑抗震设防分类标准》GB50233-2008（8）《碳素结构钢》GB700－2006（9）《低合金高强度结构钢》GB1591-1994（10）《碳素钢焊条》GB5117－1995（11）《低合金钢焊条》GB5118－1995（12）《碳素钢焊条》GB5117-1995（13）《六角头螺栓——C级》GB5780（14）《钢结构用扭剪型高强度螺栓连接副技术条件》GB3632~GB3633-83（15）《钢结构高强度大六角头螺栓、大六角螺母、垫圈与技术条件》GB/T1228～1231 （16）《混凝土结构设计规范》GB50010－2002（17）《涂装前钢材表面锈蚀等级和除锈等级》GB8923（18）《熔化焊用钢丝》GB/T14957（19）《气体保护焊用钢丝》GB/T14958（20）《热扎H型钢和剖分T形钢》GB/T11263-98（21）《建筑设计防火规范》GB50016-2006（22）《厚度方向性能钢板》GB5313-852．本工程进行结构设计时，所参考的中华人民共和国行业标准主要有：（1）《建筑钢结构焊接规程》JGJ81-2002（2）《高强度螺栓连接应用技术规范》JGJ82（3）《钢结构高强度螺栓连接的设计、施工及验收规程》JGJ91（4）《钢结构制作安装施工规程》YB9254-95（5）《钢结构、管道涂装技术规程》YB9256-963．本工程进行结构设计时，所参考的中国工程建设标准化协会标准主要有：（1）《钢结构防火涂料应用技术规范》 CECS24:90（2）《门式刚架轻型房屋钢结构技术规范》（CECS102:2002）4．本结构计算所采用的结构有限元软件为SAP20009.1.6（序列号S16463）。
地铁车站支架计算书
计算书及相关施工图纸12.1模板及支撑系统设计取值高大模板支撑架采用φ48.3mm×3.6mm（验算按φ48mm×3.0mm）钢管及构配件搭设碗扣式钢管满堂支撑架、可调托撑（底板厚度5mm，螺杆外径36mm）搭设，模板采用18mm厚竹胶板、100mm×100mm截面松木方（验算按95mm ×95mm）次楞、2[10槽钢（用于侧墙及梁板）或φ48.3mm×3.6mm扣件式双钢管（用于立柱）主楞。
模板分类布置如下：板：次楞间距250mm，顶板立杆双向间距600mm，中板立杆横向900mm、纵向600mm，边立杆距侧墙及梁侧≤400mm，水平杆步距1200mm；两侧加腋部位范围内的立杆横向间距加密至450mm。
侧墙：次楞竖向布置、间距250mm，主楞横向布置、间距400mm、600mm （对应水平杆顶撑步距），横向钢管支撑纵向间距600mm，竖向间距1200mm，两侧距墙横向4跨（5根立杆）、竖向3步（350+1200×3=3950）范围内均加密至400mm、竖向3步以上至板底加密至600mm（端头井负二层净高7280mm，加密区为竖向4步）。
梁：中板梁次楞间距200mm，梁下布置4根立杆，纵距600mm；顶板梁次楞间距200mm，梁下布置6根立杆，纵距600mm；梁下立杆不升至板底，纵横水平杆步距1200mm。
柱：次楞竖向布置间距250mm，主楞横向布置间距450mm。
由于涉及到的模板及支撑系统选型较多，现将模板及支撑系统采用的设计值列于下表12.1-1所示：表12.1-1 模板及支撑系统采用的设计值12.2模板及支撑系统设计验算说明12.2.1设计验算原则（1）应满足模板在运输、安装、使用过程中的强度、刚度及稳定性的要求； （2）从本工程实际出发，优先选用定型化、标准化的模板支撑和模板构件； （3）采取符合实际的力学模型进行计算。
12.2.2模板及支架系统的力学参数 (1)碗扣式支撑架(2)木材（3）钢材12.2.3模板变形值的规定为了保证结构表面的平整度，模板及模板支架必须具有足够的刚度，验算时其变形值不超过下列规定：(1) 对结构表面外露的模板，为模板构件计算跨度的1/400；结构表面隐蔽的模板，为模板构件计算跨度的1/250；(2)支架体系的压缩变形值或弹性挠度，为相应的结构计算跨度的1/1000； (3)柱箍最大容许变形值为3mm 或B/500； 12.3侧墙模板设计验算根据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008）、《建筑施工临时支撑结构技术规范》（JGJ300-2013）、《混凝土结构工程施工规范》（GB50666-2011）进行模板设计验算。
地铁主体结构高大模板支架专项施工方案(附计算书)
地铁主体结构高大模板支架专项施工方案(附计算书)项目背景地铁在城市的快速发展中起到了至关重要的作用，而地铁主体结构的建设涉及到许多复杂的工程技术问题。
其中，高大模板支架是地铁主体结构建设中的重要组成部分，其施工方案的设计和实施对地铁工程的进展具有至关重要的影响。
本文旨在对地铁主体结构高大模板支架专项施工方案进行详细的分析和讨论，并附上相关的计算书，以确保施工的顺利进行。
施工方案概述目标本项目的主要目标是设计一个高效、安全和经济的模板支架专项施工方案，保证地铁主体结构的稳定性和持久性。
方案内容1.确定施工工艺：根据地铁主体结构的设计要求和具体情况，确定最佳的施工工艺，包括施工流程、工序和施工方法等。
2.材料选用：选择优质的材料用于模板支架的制作，保证施工的质量和安全性。
3.设计支架结构：根据地铁主体结构的实际情况和需求，设计合适的支架结构，保证支撑的稳定性和承重能力。
4.安全措施：在施工过程中，加强安全监管，采取有效措施保障工人和周围居民的安全。
模板支架施工流程1.确定支架位置：根据设计图纸和地铁主体结构的要求，确定支架的具体位置和布置方案。
2.制作模板支架：按照设计要求和计算书中的数据，制作模板支架的各个部分，确保质量和精度。
3.安装支架：将制作好的支架部件按照设计要求组装安装到地铁主体结构的指定位置，确保支撑的牢固和稳定。
4.调试测试：在支架安装完成后，进行必要的调试和测试工作，确认支架的安全性和稳定性。
5.完成验收：经过调试测试合格后，对支架进行验收，确保施工符合设计要求和标准。
计算书附录本文附上了地铁主体结构高大模板支架的相关计算书，包括但不限于以下内容：•支架的设计参数和要求•材料的选用和强度计算•支架结构的承载能力计算•支架的抗震和稳定性计算•施工过程中的负荷计算和安全系数分析结论通过本文的详细分析和讨论，我们设计了一个相对完备的地铁主体结构高大模板支架专项施工方案，并附上了相关的计算书，为地铁工程的顺利进行提供了可靠的依据和支持。
地铁站钢支撑轴力计算书
地铁站钢支撑轴力计算书庆丰路站：根据基坑施工方案图，考虑基坑两头45度处单根14.5米最长的钢支撑和对基坑垂直的钢支撑单根23.2米最长的钢支撑进展受力分析计算，已知单根钢支撑承受的最大轴心垂直压力设计值为1906KN,考虑基坑两头45度支撑处钢支撑所承受的轴向力N=1906√2=2695KN。
钢材为：Q235-B型钢。
取1.2的安全系数。
一、单头活动端处受力计算：由单头活动端构造受力图可知，受力面积最小的截面为A-A处截面。
查表得，单根槽钢28c的几何特性为：截面面积A=51.234cm²，Ix=268cm^4，Iy= 5500cm^4。
该截面f取205N/mm²，截面属于b类截面。
〔一〕、受力截面几何特性截面积：A=51.234×2+4×30=222.5cm²截面惯性矩：Ix=2×268+30×4³/6=856cm^4Iy=2×5500+4×30³/6=29000cm^4回转半径：ix=√Ix/A=√856/222.5=1.96cmiy=√Iy/A=√29000/222.5=11.42cm〔二〕、截面验算1.强度σ=1.2N/A=〔1.2×2695×10³〕/〔222.5×10²〕=145.4N/mm²<f=205N/mm²，满足要求。
2.刚度和整体稳定性λx=lox/ix=124/1.96=63.3<[λ]=150,满足λy=loy/iy=28/11.42=2.6查表，构件对x轴y轴屈曲均属b类截面，因此由λmaxλx，λy=63.3，查附表得φ=0.791，1.2N/φA=〔1.2×2695×10³〕/〔0.791×222.5×10²〕=183.7N/mm²<f=205N/mm²，满足要求。
地铁站钢支撑轴力计算新
地铁站钢支撑轴力计算书庆丰路站：根据基坑施工方案图，考虑基坑两头45度处单根米最长的钢支撑和对基坑垂直的钢支撑单根米最长的钢支撑进行受力分析计算，已知单根钢支撑承受的最大轴心垂直压力设计值为1906KN,考虑基坑两头45度支撑处钢支撑所承受的轴向力N=1906√2=2695KN。
钢材为：Q235-B型钢。
取的安全系数。
一、单头活动端处受力计算：由单头活动端结构受力图可知，受力面积最小的截面为A-A处截面。
查表得，单根槽钢28c的几何特性为：截面面积A= cm2， Ix=268cm^4， Iy= 5500cm^4。
该截面f取205N/mm2，截面属于b类截面。
（一）、受力截面几何特性截面积：A=×2+4×30= cm2截面惯性矩：Ix=2×268+30×43/6=856 cm^4Iy=2×5500+4×303/6=29000 cm^4回转半径：ix=√Ix/A=√856/=iy=√Iy/A=√29000/=（二）、截面验算1.强度σ=A=（×2695×103）/（×102）=mm2<f=205N/mm2，满足要求。
2.刚度和整体稳定性λx=lox/ ix=124/=<[λ]=150,满足λy=loy/ iy=28/=查表，构件对x轴y轴屈曲均属b类截面，因此由λmax λx，λy=，查附表得φ=，φA=（×2695×103）/（××102）=mm2<f=205N/mm2，满足要求。
二、钢支撑拼接管处受力计算：钢支撑受力最小截面图查表得：f取215 N/mm2，截面属于a类截面。
（一）、受力截面几何特性截面积 A=π（D2-d2）/4=（）/4= cm2截面惯性矩Ix=π（D^4-d^4）/64=^^4）/64=131050 cm^4Iy=π（D^4-d^4）/64=^^4）/64=131050 cm^4回转半径ix=√Ix/A=√131050/=21cmiy=√Iy/A=√131050/=21cm（二）、截面验算1.强度σ=A=（×2695×103）/（×102）=mm2<f=205N/mm2，满足要求。
城市地铁车站主体结构模板支架力学演算word精品文档11页
1.1墙体模板1、模板配置1）、墙体模板均采用（60×150）cm 组合钢模板，顶部采用木胶板调节，模板配置高度以结构层高为准。
2）、外墙后背内大竖楞用10× 10cm 方木竖向放置，横向间距150cm ，大竖楞间布置两排内小竖楞，用10×10cm 方木竖向放置，横向间距50cm ，外横楞用双排Φ48×3.5mm 扣件式钢管横向放置，竖向间距60cm 。
2、墙模板验算：1）荷载验算：新浇筑砼对模板侧面压力：混凝土自重（γc）为24 kN/m 3，采用导管卸料，浇注速度v=2m/h ，浇注入模温度T=22℃；β1=1.2；β2=1.15； t 0=200/(T+15)；墙高H ＝6.195m ；F 1=0.22γc t 0β1β2v 1/2 =0.22×24×200/（22+15）×1.2×1.15×21/2=55.7KN/m 2F 2=γc H=24×6.195=148.68KN/m 2取较小值F 1=55.7KN/m 2作为计算值，并考虑振动荷载，取F 3==4KN/m 2 总侧压力 F= F 1+ F 3=59.7KN/m 22）强度演算：①选用100×100mm 方木作主背楞竖向布置，间距1.5m 。
相邻主背楞间用100×100方木作次背楞竖向布置，间距取500mm 。
背楞的最大跨度按三跨以上连续梁且只须按低限100×100方木作次背楞竖向布置，间距取500mm 进行计算即可。
100×100mm 方木次背楞强度验算(按多跨简支梁计算)（1）强度计算q 1=17.7×0.2=3.54KN/m q 2=2.5×0.2=0.5KN/mK M1=0.107 K M2=0.121M MAX =0.107×4.04×（0.9）2＋0.121×0.5×（0.9）2=0.356KN.mW N =bh 2/6=100×1002／6=166666.7mm 3（方木的截面抵抗矩）σ=M MAX /W N =0.356×106/166666.7=2.136N/mm 2<11N/mm 2（2）抗剪：K v1 =0.607 K v2=0.62V max ＝0.607×3.54×0.9＋0.62×0.5×0.9＝2.213KNS ＝bh 2/8=100×1002/8=125000mm 3I ＝bh 3/12=100×1003/12=8.33×106mm 4τ＝V max S/Ib= 2.213×103×125000/8.33×106×100＝0.332N/mm 2<f v =1.4N/mm 2强度满足要求3）挠度计算:ω＝KW1ql 4/(150EI)+ KW2ql 4/(150EI)＝0.632×4.04×9004/(150×9×103×8.33×106)＋0.967×0.5×9004/(150×9×103×8.33×106)＝0.13＋0.03＝0.16mm<[ω]=900／400= 2.25mm挠度满足要求次背楞满足要求②外钢横楞验算：2Φ48× 3.5mm扣件式钢管的截面特征为：I=2×12.19×104=24.38×104mm4；W=2×5.08×103=10.16×103mm3化为线性均布荷载：=59.7×0.6=35.82KN/mq1抗弯强度验算：M=0.1ql2=0.1×35.82×0.62=1.290KN.mσ=M/ω=1.29×106/10.16×103=127.0N/mm2<fm=215N/mm2满足要求。
地铁车站支架计算书
计算书及相关施工图纸12.1模板及支撑系统设计取值高大模板支撑架采用φ48.3mm×3.6mm（验算按φ48mm×3.0mm）钢管及构配件搭设碗扣式钢管满堂支撑架、可调托撑（底板厚度5mm，螺杆外径36mm）搭设，模板采用18mm厚竹胶板、100mm×100mm截面松木方（验算按95mm ×95mm）次楞、2[10槽钢（用于侧墙及梁板）或φ48.3mm×3.6mm扣件式双钢管（用于立柱）主楞。
模板分类布置如下：板：次楞间距250mm，顶板立杆双向间距600mm，中板立杆横向900mm、纵向600mm，边立杆距侧墙及梁侧≤400mm，水平杆步距1200mm；两侧加腋部位范围内的立杆横向间距加密至450mm。
侧墙：次楞竖向布置、间距250mm，主楞横向布置、间距400mm、600mm（对应水平杆顶撑步距），横向钢管支撑纵向间距600mm，竖向间距1200mm，两侧距墙横向4跨（5根立杆）、竖向3步（350+1200×3=3950）范围内均加密至400mm、竖向3步以上至板底加密至600mm（端头井负二层净高7280mm，加密区为竖向4步）。
梁：中板梁次楞间距200mm，梁下布置4根立杆，纵距600mm；顶板梁次楞间距200mm，梁下布置6根立杆，纵距600mm；梁下立杆不升至板底，纵横水平杆步距1200mm。
柱：次楞竖向布置间距250mm，主楞横向布置间距450mm。
由于涉及到的模板及支撑系统选型较多，现将模板及支撑系统采用的设计值列于下表12.1-1所示：表12.1-1 模板及支撑系统采用的设计值次楞：100×100方木@250对拉螺栓长边柱箍中间加一道M16 根并排2柱箍：3.6mm （壁厚48.3mm ）钢管@450 模板及支撑系统设计验算说明12.2.1设计验算原则 安装、使用过程中的强度、刚度及稳定性的要求；（1）应满足模板在运输、 从本工程实际出发，优先选用定型化、标准化的模板支撑和模板构件；（2） （3）采取符合实际的力学模型进行计算。
地铁站钢支撑轴力计算新
地铁站钢支撑轴力计算新Company Document number：WUUT-WUUY-WBBGB-BWYTT-1982GT地铁站钢支撑轴力计算书庆丰路站：根据基坑施工方案图，考虑基坑两头45度处单根米最长的钢支撑和对基坑垂直的钢支撑单根米最长的钢支撑进行受力分析计算，已知单根钢支撑承受的最大轴心垂直压力设计值为1906KN,考虑基坑两头45度支撑处钢支撑所承受的轴向力N=1906√2=2695KN。
钢材为：Q235-B型钢。
取的安全系数。
一、单头活动端处受力计算：由单头活动端结构受力图可知，受力面积最小的截面为A-A处截面。
查表得，单根槽钢28c的几何特性为：截面面积A= cm2， Ix=268cm^4， Iy= 5500cm^4。
该截面f取205N/mm2，截面属于b类截面。
（一）、受力截面几何特性截面积：A=×2+4×30= cm2截面惯性矩：Ix=2×268+30×43/6=856 cm^4Iy=2×5500+4×303/6=29000 cm^4回转半径：ix=√Ix/A=√856/=iy=√Iy/A=√29000/=（二）、截面验算1.强度σ=A=（×2695×103）/（×102）=mm2<f=205N/mm2，满足要求。
2.刚度和整体稳定性λx=lox/ ix=124/=<[λ]=150,满足λy=loy/ iy=28/=查表，构件对x轴y轴屈曲均属b类截面，因此由λmax λx，λy=，查附表得φ=，φA=（×2695×103）/（××102）=mm2<f=205N/mm2，满足要求。
二、钢支撑拼接管处受力计算：钢支撑受力最小截面图查表得：f取215 N/mm2，截面属于a类截面。
（一）、受力截面几何特性截面积 A=π（D2-d2）/4=（）/4= cm2截面惯性矩Ix=π（D^4-d^4）/64=^^4）/64=131050 cm^4Iy=π（D^4-d^4）/64=^^4）/64=131050 cm^4回转半径ix=√Ix/A=√131050/=21cmiy=√Iy/A=√131050/=21cm（二）、截面验算1.强度σ=A=（×2695×103）/（×102）=mm2<f=205N/mm2，满足要求。
地铁车站主体结构模板、支架计算书
计算书1模板配置概况表模板支架配置表2材料的物理力学性能指标及计算依据2.1材料的物理力学性能指标1）材料的物理力学性能指标①碗扣支架钢管截面特性根据JGJ166-2008规范表5.1.6、5.1.7采用：φ=，壁厚t=3.5mm，按壁厚3.0mm计算。
截面积A=4.24cm2，自外径48mm重q=33.1N/m，抗拉、抗弯抗压强度设计值f=205N/mm2，抗剪强度设计值fv=125N/mm2，弹性模量E=2.06×105N/mm2。
回转半径i＝1.59cm，截面模量W=4.49cm3，截面惯性矩I=10.78cm4。
②方木根据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）附录 A 3.1-3 木材的强度设计值和弹性模量采用；方木采用红皮云杉，弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度设计值f=13N/mm2，承压强度设计值f=10N/mm2，顺纹抗拉强度设计值fm=8.0 N/mm2，顺纹抗剪强度设计值fv=1.4N/mm2。
截面尺寸85mm×85mm，惯性矩I=bh3/12=4.350×10-6m4 ,抗弯截面模量W=bh2/6=1.024×10-4m3, 静矩S= bh2/8=7.677×10-5m3截面尺寸100mm×100mm，惯性矩I=bh3/12=8.333×10-6m4 ,抗弯截面模量W=bh2/6=1.667×10-4m3, 静矩S= bh2/8=1.250×10-4m3截面尺寸120mm×120mm，惯性矩I=bh3/12=1.728×10-5m4 ,抗弯截面模量W=bh2/6=2.88×10-4m3, 静矩S= bh2/8=2.16×10-4m3③木胶合板（参照产品试验性能参数）模板采用胶合面板，规格2440mm×1220mm×18mm抗弯强度设计值f=11.5N/mm2，承压抗拉强度设计值fm=8.0 N/mm2，抗剪强度设计值fv=1.3N/mm2，弹性模量E=6000 N/mm2；取1m宽模板，惯性矩： I=bh3/12=1000×183/12=4.86×10-7 m4；模板的截面抵抗矩为：w＝bh2/6=1000×182/6=5.40×10-5m3；静矩： S= bh2/8=1000×182/8=4.05×10-5m3；④钢模板面板钢模板采用大模板，面板为6mm厚Q235A钢板，规格2m×3m。
地铁钢 支撑刚度及承载能力计算--欢迎加入地铁设计群182762073
钢支撑直径D＝609mm 钢支撑壁厚t=14mm 钢构件自重g=7.85E+03kg/m^3钢弹性模量E= 2.06E+05N/mm^2钢支撑内空直径DN=577mm支撑面积A=[(D/2)^2-(D/2-t)^2]*3.142=29811.296mm^2转动惯量II==1.31E+09mm^4截面抵抗矩W=0.0982*[(D^4-(DN)^4]/D=4.31E+06mm^31140000塑性发展系数γx＝ 1.15 1.15等效弯矩系数βmx＝ 1.001钢支撑单位长度重量GA=A*g*1/1E6= 2.34E+02kg ＝2.340KN0.738根据《钢结构设计规范》GBJ17-88表5.1.2按b类构件考虑钢支撑长度L0=6m 2.4钢支撑轴力N=1929kN386.62钢管自重及初偏心引起跨中最大弯矩MZ=q GA *L^2/8+L*N*0.001=174.6KNm0.917求λi＝SQRT(I/A)＝210mm156(D^4-DN^4)*3.142/64钢管的截面类型钢支撑承载力计算λ＝L0*1000/i =9415.4查表C-1φ＝0.7140.989求稳定1σ1＝N*1000/(φA)41.54305221＝145.6Mpa<欧拉临界力NEX=π^2×EA/(1.1×λx2）N＝6.25E+06考虑受弯作用稳定性σ2＝βmx ×M x /〔γx ×W 1x （1-0.8×N/N EX ）〕＝58.5Mpa稳定计算（考虑钢支撑自重影响）σ＝σ1＋σ2＝204.1Mpa <钢支撑直径D＝609mm 钢支撑壁厚t=16mm 钢构件自重g=7850kg/m^3钢弹性模量E= 2.06E+05N/mm^2钢支撑内空直径DN=577mm支撑面积A=[(D/2)^2-(D/2-t)^2]*3.142=29811.296mm^20.0298112960.9支撑刚度计算支撑刚度计算式中，α− 与支撑松弛有关的系数，取0.5～1.0；K E A L SE A xL S E I T z zz z j j=⋅⋅⋅⋅+⋅⋅⋅⋅⋅⋅⋅⋅211124ααθ()sinE z − 支撑构件的弹性模量；C30-30000/stell-206000 2.06E+059.41E+0319*******E j − 腰梁材料的弹性模量；C30-30000/stell-206000 2.06E+05675200000180090K t ＝158.34K t ＝101.70A z − 支撑构件断面积；L − 支撑的长度；在支撑作用点处在两支撑作用点中间S − 支撑的水平间距；I j − 腰梁断面惯性矩；x − 计算点至支撑点的距离，其变化范围应符合：0≤x ≤S/2；θ − 角撑与腰梁间的夹角，当内支撑垂直于墙面布置时θ＝900。
地铁车站基坑主体支架计算书
附件一：基坑主体支架计算书顶板厚度为80cm ，中板厚度为40cm 。
顶板检算分为顶板以及顶板梁两部分检算。
一、中板检算1.1 荷载分析根据《建筑施工模板安全技术规范》查得：模板及其支架自重标准值G1K=0.5KN/㎡；施工人员及设备荷载因本工程用泵送混凝土，故计算时取均布荷载Q1k ＝4.0KN/㎡，集中荷载P ＝4.0KN 。
振捣混凝土产生的荷载标准值Q2k:水平模板取2KN/㎡；根据《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》查得：新浇筑混凝土自重标准值G2K=25.5KN/m3（包括钢筋），400mm 厚新浇混凝土板自重标准值为25.5×0.4＝10.2KN/㎡；永久荷载分项系数K1=1.35，可变荷载分项系数K2=1.4；安全系数1.1。
1.2 中板模板验算1.2.1 横向方木验算本方案采用的木材为东北落叶松，根据木结构设计规范（GB50005-2003）东北落叶松抗弯强度Mpa f m 17=,顺纹抗剪强度为：Mpa f v 6.1=，弹性模量Mpa E 31010⨯=。
本施工方案中中板及梁模板采用15mm 竹胶板，支架采用0.9m ×0.9m （纵*横）间距脚手架，上设可调快拆顶托，底模横向采用cm cm 1010⨯方木，按间距m 3.0布置横向方木，其下方设纵向双拼Ф48×3.0钢管分配梁，按间距m 9.0布置，每根支架立杆上布置一根。
按均布线荷载考虑时：Q1=（（G1K+G2K ）*1.35+（Q1k+Q2k ）*1.4）*0.3*1.1=（（0.5+10.2）*1.35+（4+2）*1.4）*0.3*1.1=7.54KN/m ；简化为三等跨连续梁计算：M 中＝0.08q 1l 2＝0.08×7.54×0.92＝0.49KN ·mM 中＝0.1q 1l 2＝0.1×7.54×0.92＝0.61KN ·m施工人员及设备按集中荷载最不利位置布置计算时Q2=（G1K+G2K ）*1.35*0.3*1.1=（0.5+10.2）*1.35*0.3*1.1=4.9KN/m ； P=6*1.4*1.1=9.3KN跨中最大弯矩M 中＝0.08q 2l 2＋0.213PL ＝0.08×4.9×0.92＋0.213×9.3×0.9＝2.1KN ·m支座最大弯矩M中＝－0.1q 2l 2－0.175PL ＝-0.1×4.9×0.92-0.175×9.3×0.9＝-1.86KN ·m综上所述弯矩值，取跨中最大弯矩值M ＝2.1KN ·m 进行截面验算。
车站盖梁支架、模板计算方案2
车站盖梁模板、支架方案1、模板设计方案 侧模支撑如下图所示：侧模横肋为10×10cm 方木，间距a=30cm ，竖肋为2[10，间距为65cm ，拉杆采用φ16圆钢，水平方向间距为65cm ，竖直方向间距为100cm 。
荷载分析：恒载：新浇筑砼对模板的最大侧压力221212101/9.275.015.12.152622.022.0m N v t F =⨯⨯⨯⨯⨯==ββγ。
活载：F 2—倾倒砼时产生的荷载，取4KN/m 2；因此荷载组合：F=0.9×1.2×F 1+0.9×1.4×F 2=0.9×1.2×27.9+0.9×1.4×4=35.2KN/m 2。
1.2为荷载分项系数，0.9为临时结构荷载折减系数。
1）、验算面板面板采用18mm 厚的竹胶板，按单向板简支梁考虑，其受力如下图所示： 取b=1cm 的板元考虑，跨径为0.3m ，则b Fb q 2.35==m bKN b ql M .396.03.02.35818122max =⨯⨯==b b bh 522104.5018.06161-⨯=⨯⨯==ω 3mMPa bb M 3.7104.510396.053maxmax =⨯⨯==-ωσ ＜MPa 30][=σ，弯矩满足要求。
m b b EIql f 43943411032.2018.0121105.63842.0102.3553845-⨯=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==<m l f 411054002.0400][-⨯===，式中1l 为横肋净距，挠度能满足要求。
bKN b ql Q 28.53.02.352121=⨯⨯==MPa MPa bb A Q 9.1][44.0018.021028.53233=<=⨯⨯⨯==ττ，抗剪满足要求。
从面板验算情况来看，面板的强度、抗剪、刚度能够满足。
2）、横肋验算方木间距为30cm ，跨径为65cm ，按五跨连续梁考虑，受力如下图所示：56.103.02.35=⨯=q m KN /m KN ql M .47.065.056.10105.0105.022max =⨯⨯==4221067.11.01.06161-⨯=⨯⨯==bh ω 3mMPa bM 8.21067.11047.043maxmax =⨯⨯==-ωσ＜MPa 11][=σ，弯矩满足要求。
最新城市地铁车站主体结构模板支架力学演算
城市地铁车站主体结构模板支架力学演算1.1墙体模板1、模板配置1）、墙体模板均采用（60×150）cm组合钢模板，顶部采用木胶板调节，模板配置高度以结构层高为准。
2）、外墙后背内大竖楞用10× 10cm方木竖向放置，横向间距150cm，大竖楞间布置两排内小竖楞，用10×10cm方木竖向放置，横向间距50cm，外横楞用双排Φ48×3.5mm扣件式钢管横向放置，竖向间距60cm。
2、墙模板验算：1）荷载验算：新浇筑砼对模板侧面压力：混凝土自重（γc）为24 kN/m3，采用导管卸料，浇注速度v=2m/h，浇注入模温度T=22℃；β1=1.2；β2=1.15； t0=200/(T+15)；墙高H＝6.195m；F 1=0.22γc tβ1β2v1/2=0.22×24×200/（22+15）×1.2×1.15×21/2=55.7KN/m2F2=γc H=24×6.195=148.68KN/m2取较小值F1=55.7KN/m2作为计算值，并考虑振动荷载，取F3==4KN/m2总侧压力 F= F1+ F3=59.7KN/m22）强度演算：①选用100×100mm方木作主背楞竖向布置，间距1.5m。
相邻主背楞间用100×100方木作次背楞竖向布置，间距取500mm。
背楞的最大跨度按三跨以上连续梁且只须按低限100×100方木作次背楞竖向布置，间距取500mm进行计算即可。
100×100mm方木次背楞强度验算(按多跨简支梁计算)（1）强度计算q 1=17.7×0.2=3.54KN/m q2=2.5×0.2=0.5KN/mK M1=0.107 KM2=0.121MMAX=0.107×4.04×（0.9）2＋0.121×0.5×（0.9）2=0.356KN.mWN=bh2/6=100×1002／6=166666.7mm3（方木的截面抵抗矩）σ=MMAX/WN=0.356×106/166666.7=2.136N/mm2<11N/mm2（2）抗剪：Kv1=0.607 Kv2=0.62Vmax＝0.607×3.54×0.9＋0.62×0.5×0.9＝2.213KN S＝bh2/8=100×1002/8=125000mm3I＝bh3/12=100×1003/12=8.33×106mm4τ＝Vmax S/Ib= 2.213×103×125000/8.33×106×100＝0.332N/mm2<fv=1.4N/mm2强度满足要求3）挠度计算:ω＝KW1ql4/(150EI)+ KW2ql4/(150EI)＝0.632×4.04×9004/(150×9×103×8.33×106)＋0.967×0.5×9004/(150×9×103×8.33×106)＝0.13＋0.03＝0.16mm<[ω]=900／400= 2.25mm挠度满足要求次背楞满足要求②外钢横楞验算：2Φ48× 3.5mm扣件式钢管的截面特征为：I=2×12.19×104=24.38×104mm4；W=2×5.08×103=10.16×103mm3化为线性均布荷载：=59.7×0.6=35.82KN/mq1抗弯强度验算：M=0.1ql2=0.1×35.82×0.62=1.290KN.mσ=M/ω=1.29×106/10.16×103=127.0N/mm2<fm=215N/mm2满足要求。
地铁侧墙模板支架计算书
一、 x 侧压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即是新浇筑混凝土的最大侧压力。
侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。
通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值：2/1210ββγ22.0V t F c = H F c γ=式中 F ------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m 2）γc ------混凝土的重力密度（kN/m 3）取24 kN/m 3t 0------新浇混凝土的初凝时间（h ）, 取t=25℃，则t 0=5 ； 152000+=t t V ------混凝土的浇灌速度（m/h ）;取1.5m/hH ------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m ）;取7mΒ1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺外加剂时取1.2Β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm 时，取0.85；50—90mm 时，取1；110—150mm 时，取1.15。
取122/1210m /8.385.1*0.1*2.1*5*24*22.0ββγ22.0KN V t F c ===H F c γ==24x7=168kN/ m 2取二者中的较小值，F =54.3kN/ m 2作为模板侧压力的标准值，并考虑倾倒混凝土产生的水平载荷标准值4 kN/ m 2，分别取荷载分项系数1.2和1.4，则计算模板强度的荷载值为：q =38.8Х1.2+4Х1.4=52.16kN/ m 2二、模板支架受力计算检算标准及依据；1) 《钢结构设计规范》；TB1002.2-2005《铁路桥梁钢结构设计规范》2) TB10210-2001《铁路混凝土与砌体工程施工规范》；3) JGJ74-2003《建筑工程大模板技术规范》；材料许用应力及挠度规定：1)许用应力：Q235钢材的许用正应力[σ]＝215MPa;许用弯曲应力[σ]＝140MPa，许用剪应力[τ]＝80MPa。
--火车站及地下区间模板支架计算书
**火车站及地下区间模板支架计算书**火车站及地下区间结构模板支架计算书计算：复核：审核：批准：中国中铁股份有限公司**市轨道交通1号线、2号线一期施工总承包项目经理部二〇一八年八月十日目录1.工程概况12.计算目标13.计算依据14.计算理论及方法15.计算参数取值16.荷载组合36.1恒载36.2活载36.3荷载组合37.模板体系计算37.1板厚700mm支架检算37.1.1支架体系计算37.2板厚400mm中板支架检算117.2.1支架体系计算117.3顶板梁截面900mm×1600mm支架检算197.3.1顶板梁底模支架体系计算197.3.2顶板梁侧模板验算277.4中板梁截面800×1000mm支架检算347.4.1中板梁底模检算347.4.2中板梁侧模板验算427.5侧墙模板支架检算497.5.1侧墙模板设计497.5.2侧墙模板检算497.6柱子模板支架检算567.6.1柱子模板设计567.6.1柱子模板检算567.7中隔墙模板支架检算607.7.1中隔墙模板设计608施工注意事项671.工程概况**火车站结构顶板厚度为700mm，标准段中板厚度为400mm，底板厚度为900mm；顶纵梁截面尺寸为900×1600mm，中纵梁截面尺寸为800×1000mm，侧墙厚700mm。
明挖地下区间结构顶板厚度为700mm，底板厚度为800～900mm，侧墙厚度为600~700mm。
2.计算目标本计算的计算目标为：1）验算各构件强度；2）验算各构件的刚度；3）验算各构件的稳定性。
3.计算依据本计算的计算依据如下：1）《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》（JGJ231-2010）2）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》（JGJ130-2010）3）《建筑地基基础设计规范》（xxxx-2011）4）《建筑结构荷载规范》(xxxx-2012)5）《混凝土结构设计规范》（xxxx-2010）6）《钢结构设计标准》（xxxx-2017）7）施工图纸4.计算理论及方法本计算主要依据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》（JGJ231-2010）、《钢结构设计标准》（xxxx-2017）等规范中的相关规定，通过结构力学求解器软件计算完成。
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附件1：计算书本计算书钢管规格均取φ48×3.0mm 。
1 荷载汇总2 材料性能汇总3 侧墙钢模及支撑体系验算3.1钢模板及支撑体系验算 （1）侧压力计算根据《建筑施工计算手册》,新浇筑混凝土对模板最大侧压力按下列公式计算,并取二式中较小值。
2121022.0V t F c ββγ=H F c γ=式中：F ─新浇混凝土对模板的最大侧压力（2/m kN ）c γ─混凝土的重力密度，取243/m kN0t ─新浇混凝土的初凝时间（小时），可按公式)15/(200t 0+=T ，T 为混凝土的温度，取20℃，h h 7.5)1520/(200t 0=+=1β─外加剂影响修整系数，1β=1.22β─混凝土的坍落度影响修整系数。
当坍落度小于30mm 时，取0.85；50~90mm 时，取1.0；110~150mm ，取1.15，本次计算取2β=1.15V ─混凝土浇注速度。
取h m V /2=H ─混凝土侧压力计算位置至新浇混凝土顶面的总高度，本次侧墙浇注高度取最大值4.70m 。
得：2212101/74.58215.12.17.52422.022.0m kN V t F c =⨯⨯⨯⨯⨯==ββγ。
22/8.11270.424m kN H F c =⨯==γ因二者取最小值，新浇混凝土对模板最大侧压力20/74.58m kN F =。
有效压头高度h 由下式计算：c F h γ/0=有效压头m h 45.2=。
分项系数1.35，则作用在侧墙模板上的总荷载为：2/30.7974.6835.1m kN F =⨯=。
（2）钢面板验算钢面板采用6mm 钢板，背面间距350mm 布置[10槽钢，面板计算时按三跨连续梁考虑，有效净跨去330mm ，计算时取1m 板宽。
截面抵抗矩3322100.6610006161W mm bh ⨯=⨯⨯==模截面惯性矩4433108.161000121b 121mm h I ⨯=⨯⨯==模 进行刚度验算时，采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用，则模板上作用的均布荷载。
m /74.5874.581b q 01kN F =⨯==进行强度验算时，采用设计荷载，则作用在钢面板上的均布荷载。
m kN bF /07.5630.791q 2=⨯==①刚度验算钢面板挠度mm 31.1108.110210033074.58677.0100EI q K 45441W =⨯⨯⨯⨯⨯⨯==模l ω 钢面板容许挠度值mm 50.1][=ω][ωω<，挠度满足规范要求 ②强度验算mm N l q K M M •⨯=⨯⨯==5222max 1064.833030.791.0235max /0.144100.61064.8mm N W M =⨯⨯==模σ 钢面板抗弯强度设计值2/215mm N f m =钢板。
钢板m f <σ，强度符合规范要求。
上面各式中：1q ――作用于模板上的标准均布荷载；2q ――作用于模板上的均布荷载；l ――内楞间距；σ――模板承受的应力；模W ――模板的截面抵抗矩； 模I ――模板的截面惯性矩； （3）钢面板内楞验算内楞采用[10槽钢，间距mm 350布置，外楞采用双[10槽钢，间距mm 900布置，按三跨连续梁计算。
截面抵抗矩341097.3mm W ⨯=楞 截面惯性矩461098.1mm I ⨯=楞 ①内楞刚度验算 内楞挠度计算：mm 23.01098.110210090035.074.58677.0100q K 654411W =⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==楞EI l ω 内楞的允许挠度值mm l 25.2400900400][1===ω ω<[ω]，刚度符合规范要求。
②内楞强度验算内楞承受的弯矩计算：mm N l q K M M •⨯=⨯⨯⨯==622121025.290035.030.791.0内楞强度计算：246mm /68.561097.31025.2N W M =⨯⨯==楞σ 槽钢抗弯设计强度2/215mm N f m =槽钢槽钢m f <σ，强度符合规范要求。
（4）模板外楞验算桁架间距600mm ，外楞按三跨连续梁计算。
①外楞刚度验算 外楞挠度计算：mm 06.01098.121021006009.074.58677.0100q K 654411W =⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==楞EI l ω外楞的允许挠度值mm l 5.1400600400][1===ω ω<[ω]，刚度符合规范要求。
②外楞强度验算 外楞承受的弯矩计算：mm N l q K M M •⨯=⨯⨯⨯==622121057.26009.030.791.0外楞强度计算：2246/215mm /37.321097.321057.2mm N f N W M m =<=⨯⨯⨯==槽钢楞σ 槽钢m f <σ，强度符合规范要求。
3.2钢桁架计算使用MIDAS 软件计算桁架。
（1）刚度验算支反力1N =58.740.90.631.72ql kN =⨯⨯=，顶部最上面一根荷载按照一半考虑，模型如下图：变形计算结果如下图：经分析，桁架上部整体最大变形2.89mm<mm 0.5][=ω，满足要求。
（2）强度验算支反力2N =79.300.90.642.82ql kN =⨯⨯=，顶部最上面一根荷载按照一半考虑，模型如下图：最大组合应力计算结果如下图：经分析，最大组合应力[]max 99.10a<215a MP MP σσ==，满足要求。
最大剪切应力计算结果如下图：经分析，最大组合应力[]max 35.0a<215a MP MP ττ==，满足要求。
（3）支腿验算支反力计算如下图：支反力=128.12kN F 反，支腿使用32mm φ可调丝杆，配328080mm φ⨯⨯螺母，[]216.1a F MP =，满足要求。
（4）预埋锚筋抗拔验算侧模支撑桁架根部抗拔采用在每榀桁架根部两侧位置结构砼中预埋直径φ20螺杆进行锚固固定，车站结构砼强度为C35砼，根据锚筋与砼的粘结力计算锚筋的锚固深度。
当预埋螺栓采用Q235钢，计算式采用[]53.8b dh τ≥式中：d ——锚固钢筋直径mm[]b τ——砼与锚固螺栓表面的容许粘结强度2N mm ，一般在普通砼中[]21.5 2.5()b N mm τ=:，本次计算取[]22.5()b N mm τ=故螺栓锚固长度为53.8204302.5h mm ⨯≥=。
根据建筑施工计算手册，一般光圆钢筋在砼中的锚固深度为20~30d ；有弯钩时为15~20d ，本次计算预埋螺栓采用φ20圆钢螺栓，锚固深度采用450mm ，可满足要求。
4 板模板及支撑体系验算中、顶板支架搭设按纵向900mm ，横向900mm ，步距1200mm 搭设。
模板上层楞木均采用70mm ×70mm 方木铺设，间距250mm ，下层主楞采用[10槽钢铺设。
本工程中板厚400mm 、顶板厚800mm ，中、顶板采用相同搭设体系，故只验算顶板模板支架。
4.1顶板模板验算 （1）荷载计算800mm 厚混凝土自重：24×0.8=19.2kN/m 2 800mm 厚顶板钢筋自重：1.1×0.8=0.88kN/m 2 顶板模板自重标准荷载：0.5kN/m 2 施工人员及设备（均布荷载）：2.5kN/m 2 混凝土振捣荷载：2kN/m 2由于板厚大于30cm ，在进行模板设计时可不考虑混凝土对水平模板的冲击荷载。
永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取1.4；由于模板及其支架中不确定因素较多，荷载取值难以准确，不考虑荷载设计值的折减。
设计均布荷载为：m kN q /08.341]4.1)25.2(35.1)88.05.02.19[(1=⨯⨯++⨯++= m kN q /58.201)88.05.02.19(2=⨯++=（2）模板计算顶板模板采用δ=15mm 竹胶板，按单位宽度1000mm ，跨度250mm 三跨等跨连续梁计算。
①刚度验算挠度mm 22.01081.210910025058.20677.010053442w =⨯⨯⨯⨯⨯⨯==模EI l q K A ω 板模板允许挠度mm l 625.0400250400][===ω ][ωω<,满足刚度要求。
②强度验算模板强度按下式计算。
mm N l q K M M •⨯=⨯⨯==52211013.225008.341.0245mm /68.51075.31013.2N W M =⨯⨯==模σ 模板抗弯强度设计值2/288.035mm N f m =⨯=模板模板m f <σ，强度满足要求。
（3）上层楞木验算上层楞木（次楞）采用70×70mm 方木，间距250mm ，下层主楞采用[10槽钢，横向间距900mm 。
截面抵抗矩34221072.5707061b 61mm h W ⨯=⨯⨯==楞 截面惯性矩46331000.27070121b 121mm h I ⨯=⨯⨯==楞楞木承受的标准荷载与模板相同，则楞木承受的均布荷载为：m kN /52.825.008.34q 3=⨯=m kN q /14.525.058.204=⨯=①刚度验算挠度mm 27.11000.210910090014.5677.0100634414w =⨯⨯⨯⨯⨯⨯==楞EI l q K ω 板模板允许挠度mm l 25.2400900400][1===ω][ωω<，刚度满足要求。
②强度验算mm N l q K M M •⨯=⨯⨯==522131090.690052.81.0245mm /06.121072.51090.6N W M =⨯⨯==楞σ 方木抗弯强度设计值2/15mmN f m =方木方木m f <σ，强度满足要求。
（4）下层主楞验算查表得[10槽钢的性能参数为： 截面抵抗矩341097.3mm W ⨯=楞 截面惯性矩461098.1mm I ⨯=楞主楞承受的标准荷载与模板相同，则主楞承受的均布荷载为：m kN /67.3090.008.34q 5=⨯= m kN /52.1890.058.20q 6=⨯=①刚度验算挠度mm 21.01098.110210090052.18677.0100654416w =⨯⨯⨯⨯⨯⨯==楞EI l q K ω 板模板允许挠度mm l 25.2400900400][1===ω ][ωω<，刚度满足要求。
②强度验算mm N l q K M M •⨯=⨯⨯==622151048.290067.301.0256mm /47.621097.31048.2N W M =⨯⨯==楞σ 方木抗弯强度设计值2/215mm N f m =槽钢槽钢m f <σ，强度满足要求。