电力机车、动车组受电弓型号与动态包络线资料
受电弓
触网保持接触状态。
2、升降弓动作要求
升、降弓由传动风缸进行控制,传动风缸由缓冲阀控 制,而缓冲阀由一电磁阀控制。该控制气路可保证: 1) 受电弓无振动而有规律地升起,直至最大工作高 度;
不可少的。TSGI型受电弓最高升弓高度
≥2400mm。
(五) 弓头运行轨迹 弓头在工作高度范围内应该始终处于机车转向 架的回转中心上,这样当机车在弯道运行时,使弓 头相对于轨道中心的偏移量最小,以避免弓头滑 板偏离接触网,造成失流或刮弓的不良后果。因此 要求弓头垂直运动轨迹在工作高度范围内是一直 线。对于单臂受电弓,由于结构因素,规定了允许 偏差值,在设计时已予以考虑了。
弓头部分
滑板框架
羊角
弹簧盒
传动机构
• 传动机构由传动气缸、缓冲阀、连杆绝缘
子、连杆、升弓弹簧和降弓弹簧等组成。 • 传动气缸是受电弓的动力装置,进气 时升弓,排气时降弓。 • 缓冲阀是控制受电弓升、降弓速度的 部件。
传动机构
U形连杆
传动气缸 进气口
转臂
连杆绝缘子
缓冲阀
三、受电弓工作原理
1、升弓原理
降弓。
二、结构组成
TSG3-630/25型受电弓
TSG3型受电弓结构组成动态演示
弓头部分
铰链部分
传动机构
底架
底架部分
横梁
绝缘子
绝缘子
纵梁
铰链机构
支承弓头重量,保证受电弓工作高度
上框架 平衡杆
调整滑板在各运动高度均处于水平
铰链座
推杆
用以调整最大升弓高度和滑板的运动轨迹
受电弓知识
受电弓知识受电弓动态包络线示意图ea--设计规定的受电弓横向摆动量b--滑板拐点至受电弓诱导角端点的距离c--滑板拐点至受电弓中心线的距离d = 2a+be = a+b+c300km/h受电弓,设计速度300km/h,适用于相应速度等级的各种电力机车及动车组。
底架采用不锈钢焊接结构,下臂采用铸铝结构,上导杆采用碳纤维材料,弓头采用高强度的钛合金材料,上臂采用重量较轻的铝型材。
300km/h受电弓的参数:设计速度300 km/h落弓位伸展长度约2640 mm最大升弓高度(包括绝缘子)3000 mm落弓位高度(包括绝缘子)588 mm弓头长度1950 mm额定电压25 kV额定电流1000 A接触压力70 –120 N(可调)驱动类型气囊驱动机构升弓时间≤5.4 秒(可调)降弓时间≤4 秒(可调)整弓质量约109kg此主题相关图片如下:DSA150型受电弓,设计速度160 Km/h,适用于相应速度等级的各种电力机车及动车组。
具有DSA200型受电弓的所有特点,与DSA200型受电弓比较, DSA150上臂采用铝型材焊接结构。
DSA150型受电弓的参数:设计速度 160 km/h落弓位伸展长度约2600 mm最大升弓高度(包括绝缘子) 3000 mm落弓位高度(包括绝缘子) 588 mm弓头长度 1950 mm额定电压 25 kV额定电流 1000 A接触压力 70 – 120 N(可调)驱动类型气囊驱动机构升弓时间≤5.4 秒(可调)降弓时间≤4 秒(可调)整弓质量约125kg此主题相关图片如下:DSA150型受电弓,设计速度160 Km/h,适用于相应速度等级的各种电力机车及动车组。
具有DSA200型受电弓的所有特点,与DSA200型受电弓比较, DSA150上臂采用铝型材焊接结构。
DSA150型受电弓的参数:设计速度 160 km/h落弓位伸展长度约2600 mm最大升弓高度(包括绝缘子) 3000 mm落弓位高度(包括绝缘子) 588 mm弓头长度 1950 mm额定电压 25 kV额定电流 1000 A接触压力 70 – 120 N(可调)驱动类型气囊驱动机构升弓时间≤5.4 秒(可调)降弓时间≤4 秒(可调)整弓质量约125kg此主题相关图片如下:DSA200型受电弓,设计速度200km/h,适用于相应速度等级的各种电力机车及动车组。
高铁弓网系统受流特性与受电弓
(3)离线问题 当接触网的悬挂系统不能适应列车运行速度的要
求时,受电弓的滑板就会与接触导线脱离。高速运行 时,受电弓的向上推力将使接触导线的位置急速变化, 这一变化以横波的形式沿接触导线前后传播,使导线 产生波动。如果其传播速度赶不上高速列车的运行速 度,就会产生离线现象。当二者不匹配时,受流质量 将严重恶化,甚至造成弓网解体。因此,在高速弓网
五)提高弓网系统工作稳定性的主要措施 1、采用新型复合材料制成的接触导线,以提高其抗拉 强度。 2、增大接触线和承力索的截面,以增加接触线和承力 索的张力;减小接触网的跨度,并采用更为合理的悬 挂方式。 3、确定受电弓同时升两个受电弓之间的最小距离。 4、改进受电弓的结构设计。
二、受电弓
1、受电弓介绍
四)弓网关系产生的影响 (1)弓线间的接触压力
当受电弓沿接触导线移动时,受电 弓的高度就开始迅速变化,再加上受电 弓还受到高速空气动力的作用,从而将 引起接触压力的变化。其后果是:压力 变小会造成受电弓离线,出现电弧,使
(2)接触导线的波动和噪声 高速铁路的噪声声源主要来源于弓网
系统(接触导线波动而产生严重的电弧放 电以及强烈的噪声问题)、轮轨系统和空 气阻力。世界各国对铁路噪声规定了容许 标准值,我国为70。为降低噪音,除了在 轨道、线路、车辆、电气化接触网等方面
一、高铁系统的受流特性
一)高铁弓网系统简介
电气化铁道是由电力机车和牵引供电装置组成的,牵引供电装置一般 分成牵引变电所和接触网两部分,所以人们又称电力机车、牵引变电 所和接触网为电气化铁道的“三大元件”。
电厂发出的电流,经升压变压器提高电压后,由高压输电线送到铁路 沿线的牵引变电所。在牵引变电所里把电流变换成所要求的电流或电 压后,经馈线转送到邻近区间和站场线路的接触网上供电力机车使用 。
CRH380B型动车组受电弓
受电弓平衡系统
受电弓平衡系统由气囊及弹性连 接轴构成。当压力空气充至气囊 时,气囊膨胀,在一端固定的情 形下,另一端拉动其上的弹性连 接轴,实现升弓。
受电弓控制阀板组成
受电弓控制阀板由气路控制 单元及电子控制单元构成, 实现对受电弓的主动精确控制。 该控制单元(VL100749 - 0100) 有以下功能: - 受电弓升弓命令 - 受电弓升弓速度控制 - 受电弓降弓速度控制 - 在额定静力下控制气囊内压力 - 过滤气动控制单元的压力空气 - 在维护过程中命令受电弓升弓 - 提供受电弓升降弓信息。
•Upper arm assembly 上臂
•Lower rod assembly 下拉杆 •Anti-swaying tube assembly 上拉杆 •Balancing system 平衡系统 •Head assembly 弓头 •ADD valve assembly 自动降弓装置 •APIM assembly APIM装置 •Damper 减震器 •Identification label 铭牌 •Insulator 绝缘子 •Screw M16x120 M16x120螺栓
•VE038901-101
•VE038902-101 •VE041942-0102 •VE039747-0101 •VL100661-0102 •VL100566-0101 •VL100568-0102 •VE038914-104 •YE032330-001 •XL100797-0001 •1001612-082
•15
•16 •17 •18 •19 •31
•Washer 16 16号垫圈
•Washer 16 16号垫圈 •Spacer 衬垫 •End stop 止挡 •Piping 管路 •Flexible connections 柔性联轴节
浅谈电气化铁路的弓网关系
浅谈电气化铁路的弓网关系摘要:在电气化铁道线路,电力机车的受电弓与接触网采用直接接触的方式为电力机车供电。
因此,受电弓与接触网需要保持良好的接触状态。
本文就弓网关系进行探究,解决弓与网在实际运行中存在的问题。
关键词:受电弓接触网弓网关系一、弓网关系概述电力机车通过受电弓与接触网的接触而获取电能,受电弓与接触网是动态相互作用的,为了使电力机车可以获得稳定的电能,受电弓对接触网有向上抬升的力。
两者相互接触受力,联系密切。
在电气列车运行过程中的弓网接触力总是变化的,因此又称接触力为动态接触力。
任一时刻的接触力等于静态接触力、摩擦阻力、空气动力及动态接触力分力的矢量和,即:F = F 0+ F R+ FAER + FDYN通过弓网受力分析,可以判断受电弓与接触网任一者的状态不良时,都容易引发弓网的异常信息,影响供电安全。
而且,弓网关系可以更深入的追溯到电力机车的内部故障,同样会引起接触网跳闸,造成车顶放炮,对弓网设备构成影响。
同样接触网的故障停电,也会使电力机车失去动力停车。
因此广义上讲弓网关系是电力机车与牵引供电设备之间的关系1、易引发弓网故障的接触网缺陷(1)接触线的硬点造成接触线硬点有四大原因,①设计原因。
在锚段关节、线岔以及上跨桥下需降高的接触网设备,由于接触线需要使用做降高或下锚的处理,易产生硬点。
②材质原因。
接触线采用的合金接触导线晶粒不均匀,导线内部在应力、张力的作用下形成容易波浪弯。
③施工原因。
在接触线施工架设过程中,应采取恒张力放线施工,但由于缺乏必要的张力标准理论数值指导具有很大的不稳定性,极易使接触线发生变形、扭曲、硬弯。
④维护原因。
由于检修作业人员日常作业不标准,在作业过程中踩踏接触线造成硬点。
序号项目160km/h等级线路200km/等级线路1类2类3类1类2类3类1 硬点(g)30 40 50 30 40 502 一跨内接触线高差—150 200 ——150表1 接触网平顺性指标在电力机车高速运行的过程中,接触线的硬点增加了与受电弓的摩擦力,导致受电弓寿命降低,严重的可能发生打弓故障,甚至造成大面积塌网。
高铁弓网系统的受流特性及受电弓
武汉高速铁路 职业技能训练段
二)高速受电的特点
1)高速列车的行车速度较常速列车高得多,因而受电弓沿 接触网导线移动的速度大大加快,这就使接触网与受电弓的波 动特性发生变化,从而影响受电弓的受流效果。 2)高速列车在高速运行时所受的空气阻力远较常速列车大 得多,空气动态力也是影响高速受电的一个重要因素; 3)高速列车所需的牵引功率较常速列车大得多,若采用多弓 受电必然会增加阻力、加大噪声,并引起接触网的波动干扰, 因而受电弓的数量不能太多,这就需要解决受电弓从接触网大 功率受电的问题。
二、受电弓
1、受电弓介绍 2、高速铁路受电弓应满足的条件
武汉高速铁路 职业技能训练段
一、高铁系统的受流特性
一)高铁弓网系统简介
电气化铁道是由电力机车和牵引供电装置组成的,牵引供电装置一般 分成牵引变电所和接触网两部分,所以人们又称电力机车、牵引变电 所和接触网为电气化铁道的“三大元件”。 电厂发出的电流,经升压变压器提高电压后,由高压输电线送到铁路 沿线的牵引变电所。在牵引变电所里把电流变换成所要求的电流或电 压后,经馈线转送到邻近区间和站场线路的接触网上供电力机车使用 。
小结
一、高铁系统的受流特性
1、高铁弓网系统简介 2、高速受电的特点 3、弓网系统对接触网的要求 4、弓网关系产生的影响 5、提高弓网系统工作稳定性的主要措施
武汉高速铁路 职业技能训练段
二、受电弓
1、受电弓介绍 2、高速铁路受电弓应满足的条件
武汉高速铁路 职业技能训练段
复习题
一、填空:
1、弓线间的接触压力变小,会造成受电弓( ),出现电弧,使弓、线 烧伤。 2、受电弓的最大工作范围( )mm,允许工作范围( )mm。
DSA-350型受电弓是按ICE(德国高铁技术标准)统一 技术条件制造的。无严格质量要求及特殊强度要求的部件 用不锈钢材料制造,上剪形装置、弓框和接触滑板支座等 部件则采用铝材制造。接触滑板用独立弹簧悬挂,弹簧便 于更换,并具有足够的行程。升降系统中设有减振器.以 便使剪形臂在下降时不致对车顶产生冲击。研制了一种特 殊的高压绝缘子,将其与受电弓移动部分制成一体。受电 弓直接固装在车顶上,从而保证了较低的结构高度。升弓 驱动采用风动,装置中设有高灵敏度的减压阀,以保证受 电弓在整个工作高度范围内,滑板与接触导线之间的接触 压力基本保持不变。
高铁弓网系统的受流特性及受电弓
高铁弓网系统的受流特性及受电弓
一、高铁系统的受流特性
1、高铁弓网系统简介 2、高速受电的特点 3、弓网系统对接触网的要求 4、弓网关系产生的影响 5、提高弓网系统工作稳定性的主要措施
二、受电弓
1、受电弓介绍 2、高速铁路受电弓应满足的条件
一、高铁系统的受流特性
一)高铁弓网系统简介
供电系统示意图
我国和世界上多数国家 均采用工频(50Hz)单 相交流供电制,网压额定 值为25KV。
电力牵引系统的组成
CRH5动车组牵引传动系统工 作原理示意图
CRH5动车组牵引系统使 用交—直—交传动方式,主 要由受电弓、主断路器、牵
引变压器、牵引变流器及牵
引电机组成。受电弓通过接 触网获得25KV电压,输送给 牵引变压器,降压成1770V 的交流电。降压后的电流再
高速铁路工网系统对接触网的要求: (1)在最高行车速度和更大的速度变化范围内应能保证 正常供电: (2)应有更高的耐磨性和抗腐蚀(包括抗电蚀)能力; (3)对接触网的结构和布置应有更高的要求; (4) 接触悬挂弹性均匀度好。
四)弓网时,受电弓的高度就开始迅速变 化,再加上受电弓还受到高速空气动力的作用,从而将引起接 触压力的变化。其后果是:压力变小会造成受电弓离线,出现 电弧,使弓、线烧伤;压力变大会使接触导线过分升高,同时 使受电弓滑板和接触导线的磨损加剧。
以(68.6+9.8)N的接触压力紧 贴接触线摩擦滑行,将电能引入机 车。
❖ 受电弓——单臂、双臂、T形
❖ 单臂——非对称结构,质量轻——高速 ❖ 双臂——对称结构,质量重——低速 ❖ T形——空气动力学特性好——高速
受电弓的最大工作范围 1250mm,允许工作范围 950mm。
受电弓动态包络线测量作业指导书
受电弓动态包络线测量作业指导书一、受电弓动态包络线的定义及要求:受电弓动态包络线是指运行中的受电弓在最大抬升及摆动时可能达到的最大轮廓线。
动态包络线范围内不得有任何障碍影响受电弓运行。
受电弓动态包络线应符合下列规定:120km/h及以下区段,受电弓动态抬升量为100mm,左右摆动量为200mm。
120-160km/h区段,受电弓动态抬升量为120mm,左右摆动量为250mm。
受电弓动态包络线示意图如下:a--设计规定的受电弓横向摆动量,120km/h及以下区段,受电弓左右摆动量为200mm,120-160km/h区段,受电弓左右摆动量为250mm。
b--滑板拐点至受电弓诱导角端点的距离,即d-c。
—1—c--滑板拐点至受电弓中心线的距离。
d--受电弓中心至受电弓诱导角端点的距离。
e--受电弓诱导角端点距受电弓工作面的垂直距离。
包西线常用机车型号及受电弓参数:S4型:2c:1250mm,2d:2030mm,e:370mm。
S3型:2c:1280mm,2d:2110mm,e:370mm。
S3B及S7、和谐号:2c:1250mm,2d:1990mm,e:200mm。
受电弓诱导角处最大距离示意图:A点:高于定位点导线100mm处;B点:与定位点导线等高点。
C点:低于定位点导线100mm处:D点:低于定位点导线270mm处二、受电弓动态包络线的测量工具激光测距仪。
三、受电弓动态包络线的测量位置及方法1.测量定位点导线高度H0和拉出值;2.测量高出导线100mm(即H0+100)处斜腕臂(或棒瓶、定位环)偏移—2—值;3.测量与导线等高(即H0)处斜腕臂(或棒瓶)偏移值;4.测量低于导线100mm(即H0-100)处斜腕臂(或棒瓶、铁帽)偏移值。
5、测量吊柱的侧面限界及吊柱下底面高度。
测量第2-4项时,若对应点在凹槽内或瓷裙小片上,则测量点上移到最近的大瓷裙边沿上。
测量中还应注意腕臂棒式绝缘子铁锚压板和第一片瓷裙处距受电弓的偏移值,根据其对应的抬高量在图2或对照表中查找对应的偏移值是否符合标准。
1电气化铁路的基础知识
电气化铁路的基础知识一、牵引供电系统简介:将电能从电力系统传送给电力机车的电力装置的总称叫电气化铁路的供电系统,又称牵引供电系统,主要由牵引变电所和接触网两大部分组成。
牵引变电所将电力系统输电线路电压从110kV (或220kV )降到27.5kV ,经馈电线将电能送至接触网;接触网沿铁路上空架设,电力机车升弓后便可从其取得电能,用以牵引列车。
牵引变电所所在地的接触网设有分相绝缘装置,两相邻牵引变电所之间设有分区亭,接触网在此也相应设有分相绝缘装置。
牵引变电所至分区亭钢轨回路(包 牵引供电系统供电示意图如下所示: 27.5KV27.5KV 回流线接触网二、牵引变电所、分区所、开闭所牵引变电所:牵引变电所的任务是将电力系统三相电压降低,同时以单相方式馈出。
降低电压是由牵引变压器来实现的,将三相变为单相是通过变电所的电气接线来达到的。
牵引变压器(主变)是一种特殊电压等级的电力变压器,应满足牵引负荷变化剧烈、外部短路频繁的要求,是牵引变电所的“心脏”。
我国牵引变压器采用三相、三相——二相和单相三种类型,因而牵引变电所也分为三相、三相——二相和单相三类。
随着技术水平的提高,我国干线电气化铁路已推广使用集中监视及控制的远动系统,牵引变电所将逐步实现无人值班,直接由供电调度实行遥控运行。
分区所:分区所设置在两个变电所中间,作用有三:提高供电质量、供电分段、越区供电。
•开闭所:一般设置在大型站场附近,进线由变电所或接触网引入,由开关馈出多个供电线路向多个供电设备供电。
作用是增强供电的灵活性,便于供电设备的运行及检修,便于行车组织,缩小供电事故及故障范围。
~50HZ 进线二进线一三、接触网接触网是沿铁路沿线架设的特殊电力线路,电力机车受电弓通过与之滑动摩擦接触而授流,取得电能。
所以两者均应保持良好的工作状态。
(一)、对接触网结构的要求:(1)接触线距钢轨面的高度应尽量相等,定位点及跨中与受电弓中心相对位置符合要求;(2)接触悬挂应有较均匀的弹性和良好的稳定性;(3)良好的绝缘性能;(4)适应气象条件的变化并能保持上述特性不应有很大的变化;(5)接触网结构应力求轻巧简单,做到标准化,方便施工和运行维修;(6)零部件标准化,轻便,耐腐蚀,可靠性高,(7)接触线应有足够的耐磨性;(8)主导电回路通畅。
电力机车、动车组受电弓型号与动态包络线资料
调
)
最大升弓高度…………………………3081mm
落
弓
位
高
度…………………………………669mm
弓头总长度………………………………1950mm
工作长度………………………………1450mm
滑板长度…………………………………1030mm
主要技术参数
额
定
工
作
电
压…………………………………25kV
额
定
工
作
电
TSG15/19
压…………………………………25kV
额
定
工
作
电
流…………………………………600A
最
大
运
行
速
度………………………………80km/h
静态接Fra bibliotek触压
力 …………………………(70±10)N
工
作
高
度……………………………680~
1
8
0
0
m
m
最
大
升
弓
高
度 ……………………………2400mm
折
叠
高
度 ……………………………………4
3
2
m
m
弓
头
总
长
主要技术参数
额定工作电
压……………………………25kV
额
定
工
作
电
流………………………………630A
最大运行速
度……………………………170km/
h
静态接触压
力 ………………………(90±10)N
工
作
高
主要技术参数
受电弓知识
受电弓知识受电弓知识受电弓动态包络线示意图ea--设计规定的受电弓横向摆动量b--滑板拐点至受电弓诱导角端点的距离c--滑板拐点至受电弓中心线的距离d = 2a+be = a+b+c300km/h受电弓,设计速度300km/h,适用于相应速度等级的各种电力机车及动车组。
底架采用不锈钢焊接结构,下臂采用铸铝结构,上导杆采用碳纤维材料,弓头采用高强度的钛合金材料,上臂采用重量较轻的铝型材。
300km/h受电弓的参数:设计速度300 km/h落弓位伸展长度约2640 mm最大升弓高度(包括绝缘子)3000 mm落弓位高度(包括绝缘子)588 mm弓头长度1950 mm额定电压25 kV额定电流1000 A接触压力70 –120 N(可调)驱动类型气囊驱动机构升弓时间≤5.4 秒(可调)降弓时间≤4 秒(可调)整弓质量约109kg此主题相关图片如下:DSA150型受电弓,设计速度160 Km/h,适用于相应速度等级的各种电力机车及动车组。
具有DSA200型受电弓的所有特点,与DSA200型受电弓比较, DSA150上臂采用铝型材焊接结构。
DSA150型受电弓的参数:设计速度 160 km/h落弓位伸展长度约2600 mm最大升弓高度(包括绝缘子) 3000 mm落弓位高度(包括绝缘子) 588 mm弓头长度 1950 mm额定电压 25 kV额定电流 1000 A接触压力 70 – 120 N(可调)驱动类型气囊驱动机构升弓时间≤5.4 秒(可调)降弓时间≤4 秒(可调)整弓质量约125kg此主题相关图片如下:DSA150型受电弓,设计速度160 Km/h,适用于相应速度等级的各种电力机车及动车组。
具有DSA200型受电弓的所有特点,与DSA200型受电弓比较, DSA150上臂采用铝型材焊接结构。
DSA150型受电弓的参数:设计速度 160 km/h落弓位伸展长度约2600 mm最大升弓高度(包括绝缘子) 3000 mm落弓位高度(包括绝缘子) 588 mm弓头长度 1950 mm额定电压 25 kV额定电流 1000 A接触压力 70 – 120 N(可调)驱动类型气囊驱动机构升弓时间≤5.4 秒(可调)降弓时间≤4 秒(可调)整弓质量约125kg此主题相关图片如下:DSA200型受电弓,设计速度200km/h,适用于相应速度等级的各种电力机车及动车组。
电力机车电器:受电弓
受电弓
如果首选受电弓被禁用或出现故障(例如,切断线路安全开关或空气压力 损失),则可使用下列受电弓配置:
受电弓
TSG3-630/25型单臂受电弓
三、TSG3型受电弓 TSG3-630/25型受电弓是一种通过利用压缩空气来进行操作控制的电器。 当压缩空气进入传动风缸时,将压缩风缸弹簧,解除风缸对下臂的约束,此 时两组升弓弹簧将使受电弓升起,并使受电弓弓头与接触网保持接触状态。 受电弓在工作时,其传动风缸一直被供以压缩空气,受电弓可随接触网的高 度变化而变化,保持与接触网的接触。 切除供风,受电弓会自动地降弓。
2.铰链机构
受电弓
TSG3-630/25型单臂受电弓
铰链机构是用来实现弓头升降运动的机构,它包括有下臂杆、上部框架、推杆、平衡杆、中间铰链座等。这些
部件由无缝钢管组焊而成,通过铰链座铰链,各铰链处都装有滚动轴承,并采用金属软编织线进行短接,防止电
流对轴承的电蚀。
上部框架其一端与弓头弹簧盒的上铰链用螺栓连接,另一端借助于压板用螺栓装在中间铰链座上。
上部框架上装有平衡杆,其功能是保证弓头滑板面在受电弓整个工作高度范围内,始终保持水平状态。
下臂杆用无缝钢管组焊成“T”字形构件,在转轴一端有两组升弓弹簧,与升弓弹簧连接的挂绳紧贴着弧形调整板,
这样受电弓在工作高度范围内,尽管升弓弹簧拉力有变化,但所产生的升弓转矩,足以维持弓头的接触压力基本
不变。
阻尼器一端与下臂杆铰链,另一端与推杆支座铰链,当机车高速运行时,弓头滑板与接触导线跟随性更好。
二.受电弓的工作特点: 靠滑动接触而受流。要求滑板与接触导 线接触可靠,磨耗小,升、降弓不产生过 分冲击。 升弓时滑板离开底架要快,贴近接触导 线要慢,防弹跳。 降弓时脱离接触导线要快,以防拉弧; 落在底架上要慢,以防对底架有过分的机 械冲击。
动车组受电弓
• 一个工作可靠的接触网 - 受电弓系统是确保高速
动力车良好取流的根本条件。
接触网-受电弓系统
•
由于接触网的接触导线是一根具有弹性的导线,
受电弓也是一个弹性体,故而两者构成的是一个
相互接触的弹性系统。
对高速接触网的要求
(1)在最高行车速度和更大的速度变化范围内应 能保近正常供电; (2)应有更高的耐磨性和抗腐蚀(包括抗电蚀)能
动车组概论(5)
高速受电弓技术
高 速 受 电 弓 外 形
高速受电弓特点
高速列车的行车速度较常速列车高得多,因 这就使接触网与受电的波动特性发生变化, 从而对受电产生影响;
化受电弓沿接触间导线移动的速度大大加快。
高速列车在高速运行时所受的空气阻力远
较常速列车大得多,空气动力也是影响高速
受电的一个重要因素;
力;
(3)在接触网的悬挂方面,目前在常速列车供电 中采用的弹性半补偿链形悬挂和弹性全补偿链形 悬挂已不能适应高速的要求,应有更为先进的接 触悬挂装置。
高速弓-网关系主要表现形式
在高速运行条件下,接触网 - 受电弓系统的工 作对受电产生的影响,表现在以下几个方面:
压力变化的后果
压力变小会造成受电弓 离线,出现电弧,使弓、 线烧伤; 压力变大会使接触导线
度赶不上高速列车的运行速度就会产生离线现象。
离线危害
1.造成供电时断时续,引起列车严重冲动; 2.会使弓、线间出现电弧放电、引起电蚀; 3.使两者的工作表面严重粗糙,进一步使弓、线 磨损加速,工作寿命缩短; 4.会造成牵引电流的急剧变化,有损于牵引电机 的技术状态; 5.会对通信线路产全干扰。
提高接触网-受电弓系统工作稳定性 的主要措施
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主要技术参数
额定工作电压„„„„„„„„„„„„„„25kV 额定工作电流„„„„„„„„„„„„„„700A 最大运行速度„„„„„„„„„„„„„300km/h 接触压力 „„„„„„„„„„70-120N (可调) 最大升弓高度„„„„„„„„„„„„„3000mm 落弓位高度„„„„„„„„„„„„„„„588mm 弓头总长度„„„„„„„„„„„„„„1950mm 工作长度„„„„„„„„„„„„„„„1450mm 滑板长度„„„„„„„„„„„„„„„1030mm
的大小。
b——预测抬升量 u——定位器有效抬升空间 S——受电弓横向偏移量 正常运行条件及最大跨距时: u≥2.0×b(使用非限位定位器) u≥1.5×b(使用限位定位器)
(5)严格控制线岔和锚段关节处非支抬高量
交叉线岔两接触线相距500mm处的高差,当两支均为工作支时,正线线岔侧线接触线
比正线接触线高10-30mm,侧线线岔两接触线高差不大于30mm,当一支为非工作支时,
曲线区段为350mm。
250~350 km/ h区段,受电弓动态最大抬升量150 mm,左右摆动量直线区段为250 mm、曲线区段为350 mm。
a—设计规定的受电弓横向摆动量 b—滑板拐点至受电弓诱导角端点的距离 c—滑板拐点至受电弓中心线的距离 d=2a+b e=a+b+c
动态包络线检测实质上就是对弓网关系进行机械安全性能方
(6)SS9型及其改进型TSG15型受电弓;HXD1B、HXD1C、HXD1D型电力 机车采用TSG15B型受电弓; (2)HXD2、HXD2B、HXD2C型电力机车采用DSA-200型受电弓; ( 3 ) HXD3 、 HXD3C型电力机车采用 DSA-200 型受电弓, HXD3B 型电力机车 采用TSG15型受电弓。
最大运行速度„„„„„„„„„„„„ 80km/h
静态接触压力 „„„„„„„„„„ (70 ± 10)N 工作高度„„„„„„„„„„„ 680 ~ 1800mm
最大升弓高度 „„„„„„„„„„„ 2400mm
折叠高度 „„„„„„„„„„„„„„ 432mm 弓头总长度„„„„„„„„„„„„≯ 2160mm
主要技术参数
额定工作电压„„„„„„„„„„„„„ 25kV 额定工作电压„„„„„„„„„„„„„„25kV 额定工作电流„„„„„„„„„„„„„ 1000A 最 大 运 行 速 度„ „ „ „ „ „ „ „ „ „ „ 200 km/h 接触压力„„„„„„„„„„ 70-120N (可调) 最大升弓高度„„„„„„„„„„„3081mm 落 弓 位 高 度„„ „ „ „ „„„ „ „ „ „„ 6 6 9 m m 弓头总长度„„„„„„„„„„„„1950mm 工作长度„„„„„„„„„„„„„1450mm 滑板长度„„„„„„„„„„„„„1030mm
主要技术参数
额定工作电压„„„„„„„„„„„„„„25kV 额定工作电流„„„„„„„„„„„„„ 1000A 最 大 运 行 速 度„ „ „ „ „ „ „ „ „ „ „ 250 km/h 接触压力„„„„„„„„„„ 70-120N (可调) 最大升弓高度„„„„„„„„„„„3081mm 落 弓 位 高 度„„ „ „ „ „„„ „ „ „ „„ 6 6 9 m m 弓头总长度„„„„„„„„„„„„1950mm 工作长度„„„„„„„„„„„„„1450mm 滑板长度„„„„„„„„„„„„„1030mm
主要技术参数
额定工作电压„„„„„„„„„„„25kV 额定工作电流„„„„„„„„„„„ 1000A 最大运行速度„„„„„„„„„„ 400km/h
接触压力 „„„„„„„„ 70-120N (可调)
弓 头 总 长 度 „„ „ „ „ „ „„ „ „ „ 1 9 50 m m 工 作 长 度 „ „„ „ „ „ „ „„ „ „ „ 1 4 50 m m
滑 板 长 度 „ „„ „ „ „ „ „„ „ „ „ 1 2 50 m m
中国高速铁路弓网系统目前使用的受电弓特性与德国
使用的受电弓特性基本接近,均使用受电弓总长度为
1950mm 的弓头,工作长度 1450mm ,滑板长度为 1030mm ,即
1950mm受电弓弓头(I型),依据《轨道交通受流系统受电
面的检测, 确保不发生打弓和钻弓。检测方法是在接触网作业车 上用受电弓包络线检查尺检测定位装置、锚段关节、岔区接触悬 挂和线岔等关键部件。
动态包络线检测步骤如下:
(1)测量支柱定位点处接触线的静态高度和拉出值、支柱处外轨超高值。 (2)将定位点处的接触线抬高到受电弓设计最大动态抬升量。 (3)使包络线检测尺上拉出值刻度与该定位点处接触线实际测量拉出值位置相重 合、包络线检测尺倾斜度与轨面连线的倾斜度一致。
主要技术参数
额定工作电压„„„„„„„„„„„„ 25kV 额定工作电流„„„„„„„„„„„„1000A 最大运行速度„„„„„„„„„„ 160km/h 接触压力„„„„„„„„„„70-120N(可调) 最大升弓高度„„„„„„„„„„ 3081mm 落弓位高度„„„„„„„„„„„„„669mm 弓头总长度„„„„„„„„„„„„ 1950mm 工作长度„„„„„„„„„„„„ 1450mm 滑板长度„„„„„„„„„„„„„ 1030mm
弓与接触网相互作用准则》( TB /T 3271 —2011 )“受电
弓弓头推荐轮廓”。
(1)SS1型、SS3型机车采用TSG1-600/25型受电弓,SS3B使用了CED180型受电弓;
(2)SS4采用TSG1-630/25型受电弓,SS4G型机车采用TSG1-630/25型和LV260-2型受
受电弓动态包络线是指运行中的受电弓在最大抬升及
摆动时可能达到的最大轮廓线。动态包络线范围内不得有 任何障碍影响受电弓运行的零部件。
120Km/h及以下区段,受电弓动态抬升量为100mm,左右摆动量为200mm。
120~160Km/h区段,受电弓动态抬升量为120mm,左右摆动量为250mm。 200Km/h区段,(导线高度为6m时)受电弓动态抬升量为160mm,左右摆动量直线区 段为250mm,曲线区段为300mm。 200~250Km/h区段,受电弓动态最大抬升量200mm,左右摆动量直线区段为250mm、
滑板长度 „„„„„„„„„„„„≯ 1250mm
主要技术参数
额定工作电压„„„„„„„„„„„ 25kV
额定工作电流„„„„„„„„„„„„ 630A 最大运行速度„„„„„„„„„„„170km/h
静态接触压力 „„„„„„„„„ (90±10)N
工作高度„„„„„„„„„„„500~2250mm 最大升弓高度 „„„„„„„„„„ 2600mm
电弓(新的SS4G采用进口DSA型受电弓); (3)SS6型机车上采用TSG3-630/25型受电弓; (4)SS7型机车采用TSG3型、LV-2600III型或DSA系列受电弓。SS7B、SS7D机车采用 TSG3型受电弓,SS7C使用DSA系列受电弓,SS7E采用DSA/200高速受电弓;
(5)SS8早期采用TSG3型,已陆续更换为DSA系列受电弓;
受电弓的使用寿命,因此接触网检修时,应严格控制接触线拉出值的大小,使其满
足运行规范要求。
(2)严格控制接触线高度
按接触网运行检修规范要求,单箱区段,设计导高6000mm,最低不得低于5700mm,最 高不得高于6500mm;双箱区段,设计导高6450mm,最低不得低于6330mm,最高不得高于 6500mm,接触网检修时应严格遵守这一标准。配合线路抬拨道检修施工时,在规定范围 内调整导高的同时,还必须考虑到腕臂及相关零部件是否会侵入受电弓动态包络线的范
折叠高度 „„„„„„„„„„„„„228mm
弓头总长度„„„„„„„„„„„ 2085mm 滑板长度 „„„„„„„„„„„„ 1250mm
主要技术参数 额定工作电压„„„„„„„„„„„„„ 25kV 额定工作电流„„„„„„„„„„„„„1000A 最大运行速度„„„„„„„„„„„ 200km/h 静态接触压力„„„„„„„„„„„(70±10)N 工作高度„„„„„„„„„„„ 500 ~ 2250mm 最大升弓高度„„„„„„„„„„„ 2600mm 折叠高度 „„„„„„„„„„„„„„ 228mm 弓头总长度„„„„„„„„„„„„„ 1950mm 工作长度„„„„„„„„„„„„„„ 1450mm 滑板长度„„„„„„„„„„„„„„ 1030mm
偏斜(相对于轨面连线);曲线区段,承力索与导线连线应垂直于轨面连线,严禁承
力索向曲线外侧偏移。线岔始触区内不应有线夹。考虑到列车提速后受电弓动态包络 线范围的增大,始触区600-1050mm的范围内不得有任何线夹。
非工作支接触线比工作支接触线抬高50-100mm。无交叉线岔调整时,必须严格执行设计 标准,严防钻弓事故发生。锚段关节转换柱处非工作支的抬高必须符合设计要求,下锚 支接触线的垂直投影与线路钢轨交叉处,相对于工作支,非支抬高不低于300mm。
(6)受电弓动态包络线范围内不应有线夹等零部件
受电弓动态包络线范围内,各种线夹下表面应平行于轨面连线。特别是锚段关节、 线岔或有渡线交叉的处所,受电弓理论运行中心线左右1000mm范围内,各种线夹不应
(1)CRH1、CRH2、CRH5及CRH2E动车组采用DSA250型受电弓; (2)CRH3和CRH2B动车组采用DSA/300型受电弓; ( 3 ) CRH3-380 采用 SSS400+ 型受电弓(国产化型号为 TSG19 )或 DSA380D 型受电弓; ( 4 ) CRH380BL 型动车组采用法维莱公司的 CX-NG 型单臂受电弓,弓头为 单滑板受电。 (5)蓝箭和长白山号动车组采用SCHUNK WBL85型受电弓;先锋号动车组 采用DSA350G型受电弓;中华之星采用DSA380D。