CASS工艺计算(DOC)
CASS工艺处理计算
目录：第一章设计原始资料----------------------2第二章工艺流程-------------------------4第三章计算-----------------------------4第一节污染物去除率--------------------------4 第二节格栅计算------------------------------5 第三节调节池计算----------------------------8 第四节配水井设计计算------------------------9 第五节工艺比选-----------------------------10 第六节CASS池计算---------------------------12 第七节接触池计算---------------------------16 第八节加氯间计算---------------------------17 第九节压滤机房计算-------------------------19第四章参考文献------------------------20第一章设计原始资料:1.某制浆造纸厂，以落叶松为原料，采用硫酸盐法制浆，生产新闻纸，年总产量约3万吨。
废水来源与生产安排同上。
设计废水流量10000 m3/d，混合废水水质如下：CODcr BOD5 SS pH 800 mg/L 400 mg/L 200 mg/L 6～92.要求应根据该废水的水质和排放量，按照我国2008年8月1日实施的《制浆造纸工业水污染物排放标准》（GB3544－2008）规定，污染物排放限值：CODcr BOD5 SS pH150 mg/L 30 mg/L 50 mg/L 6～93污水设计流量Q=10000m3/d=416.67m3/h=0.1157m3/s30.116/m s4. 造纸废水来源：造纸废水性质：1.在制浆蒸煮工序，废水量少而浓度高，约占总污染负荷的80％。
cass工艺设计计算书
cass工艺设计计算书CASS（循环活性污泥系统）工艺是一种常用的污水处理工艺，以下是一个简单的 CASS 工艺设计计算书的示例，供参考：1. 设计基础数据：- 设计流量：[具体数值]m³/d- 进水水质：BOD5 = [数值]mg/L，COD = [数值]mg/L，SS = [数值]mg/L- 出水水质：BOD5 ≤ [数值]mg/L，COD ≤ [数值]mg/L，SS ≤ [数值]mg/L2. 反应器容积计算：- 有效容积（V）：根据进水水质和出水水质要求，按照负荷法计算有效容积。
通常 CASS 工艺的 BOD5 负荷为[数值]kgBOD5/m³·d，COD 负荷为[数值]kgCOD/m³·d。
计算得到有效容积为 V = [具体数值]m³。
- 反应器数量（n）：根据有效容积和单个反应器容积确定反应器数量。
假设单个反应器容积为[数值]m³，则反应器数量为 n = V/[数值]，取整得到[具体数值]个反应器。
3. 曝气系统设计：- 需氧量计算：根据进水水质和出水水质要求，按照 BOD5 去除量和氨氮硝化需氧量计算需氧量。
通常 CASS 工艺的需氧量为[数值]kgO2/kgBOD5 去除，[数值]kgO2/kgNH4-N 硝化。
计算得到总需氧量为[具体数值]kgO2/d。
- 曝气设备选择：根据需氧量和反应器布局，选择合适的曝气设备。
常见的曝气设备包括鼓风机、曝气头、曝气软管等。
- 曝气量调节：根据进水负荷和水质变化，设置曝气量调节装置，以保证反应器内的溶解氧浓度在合适范围内。
4. 沉淀系统设计：- 沉淀时间：根据反应器容积和进出水流量，确定沉淀时间。
通常 CASS 工艺的沉淀时间为[数值]h。
- 沉淀区容积：根据沉淀时间和进出水流量，计算沉淀区容积。
沉淀区容积一般为反应器容积的[数值]%。
- 排泥系统设计：设置排泥泵和排泥管道，定期将沉淀区的污泥排出。
CASS计算书
CASS计算书cass工艺计算表一、设计参数：BOD-污泥负荷Ns/[KgBOD5/(KgMLSS.d)]：0.05-1.0混合液污泥浓度MLSS/(Kg/M3): 2.5-4.0容积负荷KgBOD5/m3.d0.2-0.5一个周期排水量与池内设计容积的比值，%：30气水比12:01 f=mlvss/mlss0.7-0.8二、计算结果1.CASS池容积计算日污水流量，m3/d800.00 BOD-污泥负荷Ns/[KgBOD5/(KgMLSS.d)]：0.10混合液污泥浓度MLSS/(Kg/M3): 3.50 f:0.70进入CASS池的污水BOD浓度（kg/m3)0.15 CASS池的出水BOD浓度（kg/m3)0.00 CASS池容积(m3)：489.80 2.CASS池外形尺寸计算cass池格数：2.00 CASS有效水深，m：4.00单格CASS池容积,m3：244.90单格CASS池面积,m2：61.22单格池宽，m：4.00单格池长，m:15.31预反应区长度，m：3.83体积核算，m3：244.90 CASS池总高,m: 4.50 CASS池总宽，m:8.00单格CASS池外形尺寸（L×B×H）：15.3×4.0×4.5 CASS池总体外形尺寸（L×B×H）：15.3×8.0×4.5 3.需气量计算总需氧量,kgO2/d:120.00运行周期，个6.00曝气时间，小时2.00每池每周期每小时所需的氧量,kg/h 5.00所需曝气装置的供氧能力，kgO2/h 6.45 a.鼓风曝气去除1kgBOD需供给空气量，m3:50.00曝气装置氧利用率，%18.00曝气供气量，m3/min 2.13鼓风机台数,台 1.00每台鼓风机空气量,m3/min 2.13 b.水下曝气机曝气机台数，台：4.00 1台曝气机的供氧能力，kgO2/h：1.61 4.滗水器计算排出时间，小时0.5排出比0.3每格池子的一个周期内排出水量，m3:73.46938776滗水器的排出能力，m3/h:0.1 5.连通孔设计连通孔个数n3，个2孔口流速m/h40每个连通孔面积m20.464392007(一般取0.05-0.2)（一般取2.5-4）（0.7-0.8）（3-5m）每去除1kgBOD需消耗1KgO2 (0.42-0.53)一般取35-70每格cass池设一套滗水器可取1-5个一般取20-50。
cass工艺参数计算
-
n2
=
剩余非生物 污泥△Xs:
VSS中可生 化系数fb=
1000
△Xs= Q(1-fbf)×
剩余污泥总 量：
△X= △Xv+△Xs=
Co-Ce
1000×24
0.7 1000 = 2379 =
进、出水SS浓 度Co、Ce见初 始设计参数
1596 kg/d
2379 kg/d
剩余污泥浓
度NR：
NR=
Nw 1-λ
=
μ
(3)运行周 期t 设排水 时间td=
t=ta+ts+td= 每日周期 数： n2=24/t
8.00 h 3.00
(4)曝气池
容积V 曝气
池个数n1=
Q
V=
λ×n1×n2 =
(5)复核溶 解性BOD5--Se值：
出水总的 BOD5---Sz
=
出水SS中
VSS比例系
=
数f
=
2.41 (m/h)
5m
= = 空气用量：
D=
最大气水比 =
9.61700087 9.62 mg/L
AOR×Cs(20) α(βρCsb(T)-C)×1.024(T-20) 281.217823
281.22 kg/h
SOR
0.3EA
=
=
9.374
4687 78.12
m3/h m3/min
说明： 1、我们去 年制作发布 的《污水厂 内构筑物计 算公式表》 得到了广大 同行的支 持，在此表 示深深感谢 。 2、目前SBR 工艺的使用 日益广泛， 目前网上尚 未见分享 CASS工艺的 计算软件， 此即我们制 作此表的起 因。
《2024年CASS工艺的理论与设计计算》范文
《CASS工艺的理论与设计计算》篇一一、引言CASS（循环式活性污泥法）工艺是一种常用的污水处理技术，其核心在于通过循环和间歇操作，提高污泥的活性，从而达到高效处理污水的目的。
本文旨在探讨CASS工艺的理论基础、设计原则及计算方法，为相关工程实践提供理论支持。
二、CASS工艺理论基础1. 工艺原理CASS工艺基于活性污泥法原理，通过间歇性进水、曝气、沉淀、排水等操作过程，实现污水的高效处理。
该工艺通过循环利用活性污泥，提高了生物反应器的处理能力，同时减少了污泥的产生量。
2. 生物反应过程CASS工艺的生物反应过程主要包括：进水期、曝气期、沉淀期和排水期。
在进水期，污水进入反应器；在曝气期，通过曝气设备向反应器中供氧，促进微生物的生长和代谢；在沉淀期，活性污泥与水分离，使水得到净化；在排水期，上清液排出，为下一个周期做准备。
三、CASS工艺设计原则1. 满足处理要求：根据污水处理的要求，确定CASS工艺的设计参数，如进水水质、出水水质、处理效率等。
2. 合理布局：根据场地条件和实际需求，合理布局反应器、曝气设备、进出水管道等设施。
3. 节能降耗：在保证处理效果的前提下，尽可能降低能耗和药耗，提高经济效益。
4. 便于操作和维护：设计应考虑操作的便捷性和维护的可行性，方便日常管理和维护。
四、CASS工艺设计计算1. 设计参数计算（1）处理能力计算：根据设计要求，确定污水处理系统的处理能力。
计算过程中需考虑污水的流量、水质等因素。
（2）曝气量计算：根据设计要求和处理能力，计算所需的曝气量。
曝气量的计算需考虑生物反应器的体积、氧气传递效率等因素。
（3）沉淀时间计算：根据污泥的沉降性能和出水要求，确定沉淀时间。
沉淀时间的计算需考虑污泥的沉降速度和体积等因素。
2. 工艺流程设计（1）进水系统设计：设计进水管道、进水阀门等设施，确保污水能够顺利进入反应器。
（2）曝气系统设计：设计曝气设备、曝气管路等设施，为生物反应器提供充足的氧气。
CASS工艺计算表(全)
CASS工艺计算表(全)序号一1设计流量Q=720日最大变化系数Kz=130.00最大流量Qmax=720.00日最大变化系数Kz=30.00BOD 5=250COD=500SS=NH 4--=200TP=32）出水水质BOD 5=20COD=60SS=NH 4--N=15TP=1二1污泥负荷-NsN S =K 2*S e *f/ηK 2=0.0168K 2-为有机基质降解速率常数，L/(mg·d)，0.0168-0.0281；Se=20.00Se-为混合液中残留的有机基质浓度，mg/L ；f=0.7f-为混合液中挥发性悬浮物固体浓度与总悬浮物固体浓度的比值，η=0.92η-有机基质降解率，η=（BOD 进-BOD 出）/BOD 进N S =0.26一般来讲，生活污水Ns=0.05kgBOD5/(kgMLSS·d)～1.0kgBOD 5/(k 2曝气时间T A =24S 0/(N S *m*X)S 0=250.00S 0-进水BOD 浓度；X=2500X-混合液污泥浓度，2.5kg/m 3-4.0kg/m 31/m=0.31/m-排水比，≤1/3T A =2.823活性污泥界面的初始沉降速度Vmax=7.4*104*t*X 0-1.7水温10℃，MLSS ≤3000mg/L V max =4.6*104*X 0-1.26 水温20℃，MLSS ﹥3000mg/L t=10.00t-水温；Vmax=1.24水温10℃Vmax=2.41水温20℃4沉淀时间T s =[H*(1/m)+ε]/V max H=6H-反应器有效水深；ε=0.5ε-活性污泥界面上最小水深Ts=1.86水温10℃Ts=0.96水温20℃5一周期所用时间Tc ≥T A +T S +T DTc=6.17T D =1.5T D -排水时间一周期时间8h CASS 设计计算表（全）设计依据及参考资料1）进水水质工艺计算周期数3次/天6CASS 池需要总容积V=m*n*Q*C*T C /Lv*TaLv=0.7Lv-BOD 容积负荷，kgBOD5/m3*d ，0.1~1.3多用0.5；n=2n-反应器个数；V=1217.397反应器实际总容积V 实际=L 实际×B 实际×H×n V 实际=1622.40V 单需要=608.70V 单实际=811.20H=6H-反应器有效高度,≦6m 8单个反应器面积S=L*B S=124.80S 曝=0.45平方N 曝=554.67所有曝气盘总数量,N 曝=(S*n)/S 曝最终取1200所有曝气盘总数量Δvmax=120.00校核体积，按最大流量4小时计算H 安=6.00H 安=[ΔVmax*H*(1/m)]/[(q*4)]+H*[1-(1/m)]H= 6.50池高L=20.14池长，L:B 取值L:B=4-64L 最终取20.8B=13.00池宽，B:H 取值L:B=1-2B 最终取6预反应区长度L 1=3.33参考取值(0.16-0.25)L 0.169隔墙底部连通孔口尺寸，A 1=Q/24*n*n 1*u 2+B*L 1*H 1/uA 1=H 1=1.80变动水深，H 1=H 安*(1/m)n 1=2连通孔个数n 15小于4m 6m 8m 10m 12m u=39u-孔口流速，20-50m/h 3910总需氧量O D =a`Q(S 0-S e )+b`VX kgO 2/d O D =407.33a=0.53a-活性污泥微生物每代谢1kgBOD 需氧量,生活污水为0.42-0.53b=0.15b-1kg 活性污泥每天自身氧化所需要的氧气量,生活污水为0.11-0.111总供氧量SOR=[O D *C S(20)*(760/P)*(1/t)]/[1.024(T-20)*α(βrC S(T)-C L )] SOR=438.61kgO 2/d C S(20)=9.17清水20℃饱和溶解氧浓度，mg/L C S(T)=9.17清水T ℃饱和溶解氧浓度，mg/L 池宽与连通孔数量关系池宽T=20混合液水温，7-8月平均水温，℃C L=2混合液溶解氧浓度，mg/Lα=0.93K La的修正系数，高负荷法取0.83，低负荷法取0.93 β=0.95饱和溶解氧修正系数，高负荷法取0.95，低负荷法取0.97r=1.28曝气头水深修正，r=1/2*[（10.33+H A）/10.33+1] H A=5.80曝气头水深，H=H安-H A，AH A，=0.2曝气装置距池底深度，mP=760处理厂所在地大气压，mmHgt=11天的曝气时间，1dE A=10氧利用率，10%12总供风量G S=SOR/[0.28E A*(273+T`)/273] G S=16812.17m3/dT`=20室外空气温度，℃n机=2拟采用风机数量，不含备用Q机=G S/[n*(24/T C)*T A*60*n机]Q机=8.29风机必须流量，m3/minP机=60.00风机必须压力，kpak产=0.2去除1kgBOD产生剩余污泥，kg污泥排=（COD进-COD排）*Q*k产污泥排=63.36每天污泥排放量，k g）设计水温T =10250TN=25070TN=20L/(mg·d)，0.0168-0.0281；浓度，mg/L；体浓度与总悬浮物固体浓度的比值，0.7-0.8-BOD出）/BOD进进BOD5/(kgMLSS·d)～1.0kgBOD5/(kgMLSS·d)，MLSS≤3000mg/L，MLSS﹥3000mg/L3*d，0.1~1.3多用0.5；+H*[1-(1/m)]个1-5个1个2连通孔数量345OD需氧量,生活污水为0.42-0.53需要的氧气量,生活污水为0.11-0.188α(βrC S(T)-C L)] 83，低负荷法取0.930.95，低负荷法取0.97 33+H A）/10.33+1]。
cass工艺设计计算
CASS 的计算 14 CASS 池采用容积符合计算法污水进水量Q=2000m 3/d ；进水BOD=1590mg/l,COD=3825mg/l ； 出水BOD=238mg/l ,COD=573mg/l ；1.1 4.1 选定参数污泥负荷率Ls=0.5Kg COD/（Kg MLSS·d ）； 反应池池数N=4座； 反应池水深H=5.0m ；排出比1/m 一般采用1/4～1/2，设计中采用1/2； 活性污泥界面以上最小水深ε=0.5m ； MLSS 浓度C A =5000mg/l 。
1.2 4.2 运行周期及时间的确定曝气时间取T A =6h沉降时间 max1s Hm T V ε+=其中4 1.26max 4.610 1.00/AV C m s -=⨯⨯= 所以50.50.531.00s T h ⨯+==，排水闲置时间，取T D =2h , 一周期所需时间 T C ≥T A +T s +T D =11h ,周期数n 取2,每周期为12h ，进水时间T F -2h 。
1.3 4.3 设计计算根据运行周期时间安排和自动控制特点，CASS 反应池设置4个，2个一组交替运行1天。
1.3.14.3.1 CASS 池反应池容积单池面积32200050024i m V Q m nN ==⨯=⨯， 反应池容积3445002000i V V m ==⨯=式中 n — 周期数；N — 池子个数。
1.3.24.3.2 CASS 反应池的构造尺寸CASS 反应池为满足运行灵活及设备安装需要，设计为长方形，一端为进水区，另一端为出水区。
CASS 单池有效水深H=5.0m ，超高h c =0.5m ,保护水深ε=0.5m 。
则单池体积V i =LB i H ， 据资料B/H=1～2，取 B/H=1L/B=4～6，取L/B=4 单池面积25001005i Vi S m H ===。
CASS 池沿长度方向设一道墙，将池底分为预反应区和主反应区两部分，据资料反应区比预反应区应为9:1，预反应区作为兼氧吸附区和生物选择区。
CASS工艺处理计算
CASS工艺处理计算CASS工艺处理，即铜铝合金的电化学彩色氧化处理，是一种常用于铜制品表面处理的工艺。
该工艺主要通过电解法使铜制品表面形成一层致密、耐磨、耐腐蚀的氧化膜，进而达到美化、装饰、防护的效果。
下面将详细介绍CASS工艺处理的原理、工艺流程及其特点。
CASS工艺处理的原理是利用电解液中的硫酸铜作为阳极，溶解铜离子，使其在阳极和阴极之间形成传导路径。
通过电流的作用，将铜离子转移到工件表面，并在工件表面与氧化剂反应生成氧化铜，形成致密的氧化膜。
在此过程中，通过调节电解液的配方和控制电流密度，能够得到不同颜色的氧化膜，从而实现不同的装饰效果。
1.清洗：将待处理的铜制品经过去污、去油、去氧等一系列清洗工序，使其表面达到一定的清洁度。
2.电解液配制：根据工件的要求和处理效果的要求，选择合适的电解液，通过控制电解液的成分和浓度来实现不同的工艺效果。
3.电解氧化：将清洗好的铜制品放入电解槽中，通过外加电流使阳极离子迁移到工件表面，在工件表面与氧化剂反应生成氧化膜。
在此过程中，要注意控制电流密度、电解液温度和搅拌等因素，以保证氧化膜的均匀性和质量。
4.后处理：在电解氧化后，对工件进行水洗、中和、干燥等处理，以便去除电解液残留和得到最终的工件。
1.彩色性能好：CASS工艺处理可以得到丰富多样的颜色效果，包括金黄色、红色、绿色等。
这些颜色不仅可以单独存在，还可以进行组合和对比，以实现更加丰富的装饰效果。
2.耐腐蚀性能好：通过CASS工艺处理的铜制品表面形成的氧化膜具有致密性、耐磨性和耐腐蚀性，能够有效地抵抗腐蚀和磨损，延长铜制品的使用寿命。
3.工艺稳定性好：CASS工艺处理的电解液稳定性好，可以在一定的工艺条件下保持较长时间的使用寿命，从而减少了工艺的变化和调整，提高了工艺的稳定性和可控性。
4.操作灵活性强：CASS工艺处理适用于各种尺寸和形状的铜制品，操作灵活方便。
可以通过调整不同工艺参数来实现不同的表面效果，满足不同客户的需求。
cass工艺计算流程
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在开始 CASS 工艺计算之前，需要明确一系列设计参数。
CASS工艺计算表(全)
CASS工艺计算表(全)序号一1设计流量Q=720日最大变化系数Kz=130.00最大流量Qmax=720.00日最大变化系数Kz=30.00BOD 5=250COD=500SS=NH 4--=200TP=32）出水水质BOD 5=20COD=60SS=NH 4--N=15TP=1二1污泥负荷-NsN S =K 2*S e *f/ηK 2=0.0168K 2-为有机基质降解速率常数，L/(mg·d)，0.0168-0.0281；Se=20.00Se-为混合液中残留的有机基质浓度，mg/L ；f=0.7f-为混合液中挥发性悬浮物固体浓度与总悬浮物固体浓度的比值，η=0.92η-有机基质降解率，η=（BOD 进-BOD 出）/BOD 进N S =0.26一般来讲，生活污水Ns=0.05kgBOD5/(kgMLSS·d)～1.0kgBOD 5/(k 2曝气时间T A =24S 0/(N S *m*X)S 0=250.00S 0-进水BOD 浓度；X=2500X-混合液污泥浓度，2.5kg/m 3-4.0kg/m 31/m=0.31/m-排水比，≤1/3T A =2.823活性污泥界面的初始沉降速度Vmax=7.4*104*t*X 0-1.7水温10℃，MLSS ≤3000mg/L V max =4.6*104*X 0-1.26 水温20℃，MLSS ﹥3000mg/L t=10.00t-水温；Vmax=1.24水温10℃Vmax=2.41水温20℃4沉淀时间T s =[H*(1/m)+ε]/V max H=6H-反应器有效水深；ε=0.5ε-活性污泥界面上最小水深Ts=1.86水温10℃Ts=0.96水温20℃5一周期所用时间Tc ≥T A +T S +T DTc=6.17T D =1.5T D -排水时间一周期时间8h CASS 设计计算表（全）设计依据及参考资料1）进水水质工艺计算周期数3次/天6CASS 池需要总容积V=m*n*Q*C*T C /Lv*TaLv=0.7Lv-BOD 容积负荷，kgBOD5/m3*d ，0.1~1.3多用0.5；n=2n-反应器个数；V=1217.397反应器实际总容积V 实际=L 实际×B 实际×H×n V 实际=1622.40V 单需要=608.70V 单实际=811.20H=6H-反应器有效高度,≦6m 8单个反应器面积S=L*B S=124.80S 曝=0.45平方N 曝=554.67所有曝气盘总数量,N 曝=(S*n)/S 曝最终取1200所有曝气盘总数量Δvmax=120.00校核体积，按最大流量4小时计算H 安=6.00H 安=[ΔVmax*H*(1/m)]/[(q*4)]+H*[1-(1/m)]H= 6.50池高L=20.14池长，L:B 取值L:B=4-64L 最终取20.8B=13.00池宽，B:H 取值L:B=1-2B 最终取6预反应区长度L 1=3.33参考取值(0.16-0.25)L 0.169隔墙底部连通孔口尺寸，A 1=Q/24*n*n 1*u 2+B*L 1*H 1/uA 1=H 1=1.80变动水深，H 1=H 安*(1/m)n 1=2连通孔个数n 15小于4m 6m 8m 10m 12m u=39u-孔口流速，20-50m/h 3910总需氧量O D =a`Q(S 0-S e )+b`VX kgO 2/d O D =407.33a=0.53a-活性污泥微生物每代谢1kgBOD 需氧量,生活污水为0.42-0.53b=0.15b-1kg 活性污泥每天自身氧化所需要的氧气量,生活污水为0.11-0.111总供氧量SOR=[O D *C S(20)*(760/P)*(1/t)]/[1.024(T-20)*α(βrC S(T)-C L )] SOR=438.61kgO 2/d C S(20)=9.17清水20℃饱和溶解氧浓度，mg/L C S(T)=9.17清水T ℃饱和溶解氧浓度，mg/L 池宽与连通孔数量关系池宽T=20混合液水温，7-8月平均水温，℃C L=2混合液溶解氧浓度，mg/Lα=0.93K La的修正系数，高负荷法取0.83，低负荷法取0.93 β=0.95饱和溶解氧修正系数，高负荷法取0.95，低负荷法取0.97r=1.28曝气头水深修正，r=1/2*[（10.33+H A）/10.33+1] H A=5.80曝气头水深，H=H安-H A，AH A，=0.2曝气装置距池底深度，mP=760处理厂所在地大气压，mmHgt=11天的曝气时间，1dE A=10氧利用率，10%12总供风量G S=SOR/[0.28E A*(273+T`)/273] G S=16812.17m3/dT`=20室外空气温度，℃n机=2拟采用风机数量，不含备用Q机=G S/[n*(24/T C)*T A*60*n机]Q机=8.29风机必须流量，m3/minP机=60.00风机必须压力，kpak产=0.2去除1kgBOD产生剩余污泥，kg污泥排=（COD进-COD排）*Q*k产污泥排=63.36每天污泥排放量，k g）设计水温T =10250TN=25070TN=20L/(mg·d)，0.0168-0.0281；浓度，mg/L；体浓度与总悬浮物固体浓度的比值，0.7-0.8-BOD出）/BOD进进BOD5/(kgMLSS·d)～1.0kgBOD5/(kgMLSS·d)，MLSS≤3000mg/L，MLSS﹥3000mg/L3*d，0.1~1.3多用0.5；+H*[1-(1/m)]个1-5个1个2连通孔数量345OD需氧量,生活污水为0.42-0.53需要的氧气量,生活污水为0.11-0.188α(βrC S(T)-C L)] 83，低负荷法取0.930.95，低负荷法取0.97 33+H A）/10.33+1]。
cass工艺设计计算
Cass工艺设计计算一、引言Cass工艺设计计算是一种用于工艺设计的计算方法，该方法可以帮助工程师快速确定Cass工艺的相关参数，从而提高生产效率和产品质量。
在本文档中，我们将介绍Cass工艺设计计算的一般步骤，并且提供了一些具体的计算示例。
二、Cass工艺设计计算步骤Cass工艺设计计算的一般步骤如下：1.确定工艺要求：首先需要明确所设计的Cass工艺的要求，包括生产数量、产品规格、工艺精度等。
2.收集材料数据：收集Cass工艺所需要的材料的相关数据，比如材料的密度、热膨胀系数等。
3.设计工艺路线：根据工艺要求和材料数据，设计Cass工艺的具体路线，包括前处理、主要加工工序、后处理等。
4.计算工艺参数：根据工艺路线，计算出各个加工工序的参数，比如加工速度、切削力、冷却液流量等。
5.验证计算结果：将计算结果与实际生产中的数据进行比较，验证计算结果的准确性。
6.优化工艺设计：如果计算结果不满足要求，需要对工艺设计进行优化，如调整加工速度、改变刀具材料等。
三、计算示例示例1：计算Cass加工速度假设在设计Cass工艺时，需要计算加工速度。
根据材料的硬度和刀具的材料，可以使用以下公式计算加工速度：Vc = (3.82 * (Cs^0.17) * (R^0.82)) / (D^0.22)其中，Vc为加工速度，Cs为材料硬度，R为刀具半径，D 为刀具直径。
假设Cs为60HRC，R为3mm，D为10mm，带入公式可以得到：Vc = (3.82 * (60^0.17) * (3^0.82)) / (10^0.22)≈ 31.88 m/min因此，该Cass工艺的加工速度为31.88 m/min。
示例2：计算Cass切削力假设在设计Cass工艺时，需要计算切削力。
根据材料的硬度、切削深度和切削宽度，可以使用以下公式计算切削力：Fc = (3.82 * (Cs^0.11) * (h * b)) / (R^0.29)其中，Fc为切削力，Cs为材料硬度，h为切削深度，b为切削宽度，R为刀具半径。
《2024年CASS工艺的理论与设计计算》范文
《CASS工艺的理论与设计计算》篇一一、引言CASS（循环式活性污泥法）工艺是一种广泛应用的污水处理技术。
它以活性污泥法为基础，结合间歇曝气技术，有效处理城市污水和工业废水。
本文将详细介绍CASS工艺的理论基础，以及设计计算的过程。
二、CASS工艺理论基础CASS工艺通过周期性的曝气和沉淀过程，实现对污水的生物降解。
该工艺包括曝气、沉淀、排水、待机四个基本阶段，其中每个阶段的持续时间和操作方式都对污水处理效果有着重要影响。
1. 曝气阶段：该阶段主要通过曝气装置向反应池内充氧，使活性污泥中的微生物得到足够的氧气进行好氧代谢，从而达到去除有机物和脱氮除磷的目的。
2. 沉淀阶段：在沉淀阶段，曝气停止，污水中的悬浮物在重力作用下沉降到池底，形成污泥。
同时，上清液中的水通过溢流方式排出。
3. 排水阶段：该阶段将沉淀后的上清液排出，以减少后续处理负荷。
4. 待机阶段：该阶段为下一个周期做好准备，也可以利用该阶段进行系统检查和维护。
三、CASS工艺设计计算设计CASS工艺系统需要考虑的主要因素包括进水水质、出水标准、环境条件、设备选型等。
下面我们将详细介绍CASS工艺设计计算的过程。
1. 确定设计参数：根据进水水质和出水标准，确定系统的设计参数，如有机物去除率、氮磷去除率等。
2. 反应池设计：根据设计参数和进水流量，确定反应池的容积和数量。
同时，考虑池内曝气装置的布局和数量，以满足曝气需求。
3. 曝气系统设计：根据池内微生物的需氧量，选择合适的曝气设备（如鼓风机、扩散器等），并计算其功率和数量。
同时，考虑曝气系统的能耗和运行成本。
4. 沉淀与排水系统设计：根据反应池的容积和沉淀速度，确定沉淀时间和排水量。
同时，考虑排水系统的布局和防堵塞措施。
5. 系统控制与自动化：根据系统需求，设计控制系统和自动化设备（如PLC控制器、传感器等），以实现系统的自动控制和优化运行。
6. 设备选型与安装：根据设计参数和设备选型结果，选择合适的设备并进行安装。
《2024年CASS工艺的理论与设计计算》范文
《CASS工艺的理论与设计计算》篇一一、引言CASS（循环式活性污泥系统）工艺是污水处理中的一种先进工艺，广泛应用于工业、生活污水的处理过程中。
它能够高效地去除水中的悬浮物、有机物等污染物质，并具有一定的抗冲击能力，成为了当下最为普遍使用的污水处理工艺之一。
本文将对CASS工艺的理论与设计计算进行详细的阐述。
二、CASS工艺理论CASS工艺基于活性污泥法原理，通过在反应池中循环进行曝气、沉淀、排水等操作，使活性污泥与污水充分接触，达到去除污染物的目的。
该工艺具有处理效率高、抗冲击能力强、操作灵活等优点。
（一）基本原理CASS工艺主要包括曝气、沉淀、排水三个阶段。
在曝气阶段，通过曝气设备向反应池中供氧，使活性污泥中的微生物得以生长繁殖；在沉淀阶段，停止曝气，使活性污泥与水分离；在排水阶段，排出处理后的上清液。
（二）处理效果CASS工艺能够有效去除水中的悬浮物、有机物等污染物质，出水水质稳定。
此外，由于该工艺具有较强的抗冲击能力，能够应对突然增大的污水流量和浓度的变化。
三、CASS工艺设计计算（一）设计参数的确定CASS工艺的设计计算主要包括设计参数的确定、反应池容积的计算、曝气设备的选择和布置等。
设计参数的确定主要包括进水水质、出水水质要求、污水流量等。
这些参数的确定直接影响到整个CASS工艺的设计和运行效果。
（二）反应池容积的计算反应池容积的计算是CASS工艺设计计算的关键环节。
根据设计参数和进水水质，结合CASS工艺的运行原理和经验数据，计算出反应池的容积。
在计算过程中，需要考虑反应池的有效容积、混合液停留时间等因素。
（三）曝气设备的选择和布置曝气设备是CASS工艺中不可或缺的一部分，其选择和布置直接影响到整个工艺的运行效果。
在选择曝气设备时，需要考虑设备的性能、能耗、使用寿命等因素；在布置曝气设备时，需要结合反应池的形状、尺寸等因素进行合理布置，确保曝气效果和能耗的平衡。
四、结论CASS工艺作为一种先进的污水处理工艺，具有处理效率高、抗冲击能力强等优点。
20000吨CASS工艺设计计算
CASS 工艺设计计算1、已知条件⑴、设计流量 Q=20000m 3/d ，变化系数K ＝1.5 ⑵、设计进、出水水质2、CASS 池设计计算 （1）BOD －污泥负荷Ns设有机基质降解速率常数K 2=0.017l (mg·d)，混合液中残存有机基质浓度Se=20mg/l ，MLSS=4000mg/L,混合液中挥发性悬浮固体浓度与总悬浮固体浓度的比值f ＝0.75，有机基质降解率%7.8615020150=-=η，则 )/(294.0%7.8675.020017.052d kgMLSS kgBOD fSe K Ns •=⨯⨯=⨯⨯=η为使出水能稳定达标，本工程Ns 取为0.10kgBOD 5/(kgMLSS·d) （2）CASS 池运行周期各工序时间计算 1）曝气时间T A污水日流量Q=20000m 3/d ， CASS 池设4座，池子水深为5.0m ，混合液污泥浓度Nw=4kg/m 3，排出比1/m ＝1/4，活性污泥界面以上最小水深ε=0.50m，MLSS 浓度C A ＝4000mg/l ，则h C m Ns Se So T A A 95.14000410.013024)(24=⨯⨯⨯=⨯⨯-⨯=2）沉降时间Ts活性污泥界面的初期沉降速度（最高温度按30℃、最低温度按20℃计算）：h m C t V A/67.1400030104.7104.77.147.14max =⨯⨯⨯=⨯⨯⨯=--h m C t V A/11.1400020104.7104.77.147.14min =⨯⨯⨯=⨯⨯⨯=--则必要最大沉降时间为h V m H T S 58.111.15.0)4/1(0.5)/1(min =+⨯=+⨯=ε3）排出时间排出时间0.6h ，与沉淀时间合计为2.18h 4）周期次数N一个周期所需时间Tc≥1.95+2.18＝4.13h 取N ＝6，则每个周期时间为4.0h 5）一个周期的工作过程曝气2h ，沉淀1.5h ，排水0.5h ，闲置及排泥0.15h 。
CASS工艺设计计算
CASS工艺设计计算
1、概述
CASS工艺是一种复合材料成形工艺，主要用于生产数字激励驱动器
的封装，通过冲压薄板材料的热成型和冷成型技术实现。
CASS工艺结合
了热成形和冷成形技术，可以获得更精确的封装形状以及更高的物理质量
和可靠性。
本文旨在介绍关于这种工艺设计计算的基本知识。
2、热成型计算
热成型计算主要是对材料的温度、时间和压力等因素综合考虑，并建
立复杂的计算模型，以确定材料的热变形特性及所需的装配装置布局。
基
本的热形转换计算分为三步：（a）计算热形转换前坯料厚度；（b）建立
热形转换装置原理模型；（c）计算热形转换后的材料厚度。
（a）计算热形转换前坯料厚度：在计算热形转换前坯料厚度之前，
首先需要确定材料的抗拉强度和材料的热膨胀系数，这些参数可以从材料
的物理性能数据中得到。
根据材料的抗拉强度和热膨胀系数，可以使用力学、热力学和热弹性理论计算出坯料厚度。
（b）建立热形转换装置原理模型：需要结合机械实现对热形转换装
置的原理模型进行建模，以下是CASS工艺中最常用的几种机械原理模型：。
CASS
CASS工艺的设计计算已知条件设计污水量为100000吨每天，设最大设计水深为6m,充水比λ=0.25。
表1-3原水水质参数CASS设计计算本设计只要求硝化处理，不要求进行脱氮处理，查阅相关手册可知：总泥龄采用11d，设计温度按10摄氏度设计；查阅相关资料和借鉴已成功的设计实例：SVI选用140ml/g。
1．选定参数：（1）周期参数周期数：6(1/)=N d周期长：4=Tc h进水时段：2/=周期Tj h反应时段：2/=周期Tf h沉淀时段：1/Ts h =周期 滗水周期：1/Te h =周期 污泥实际沉淀时间：'11.8336Ts Ts Te h =+-=（曝气反应结束后有十分钟的时间内，主反应池内的水处于搅动状态，此时污泥还没有开始沉淀。
） （2） 设计池数量：M=8个； （3） 池水设计深度：H=6m ； （4） 安全高度：Hf=0.5m. 2． 设计水量：设计CASS 池的设计水量：d m Q d /1000003==1157.4 L/s设计地区时变化系数Kz=11.07.2QK h = Kz=24.11157.47.27.211.011.0==Q Q h = K h ×Q d ÷24 = 1.24×100000/24 =5166.67m 3/h高峰时流量：（z K ：总变化系数） 单池小时进水量（平均流量）：/h m 67.10412861000003ik =⨯⨯=⨯⨯=Tj M N Q Q d反应泥龄：查阅相关设计手册可知：设计水温为10摄氏度时，有硝化的推荐泥龄为11d ，由于CASS 反应池设有前置厌氧生物选择器，污泥沉降性能大为改善，因此反应泥龄取：11CF Q d =。
3． 污泥产率系数：⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯⨯+⨯⨯⨯⨯⨯+⋅=15-15-00072.117.01072.175.017.0)2.0-1(-6.075.0T CF T CF Q Q S X k Y 式中： k ——结合我国情况的修正系数，K=0.9；0X ——进水悬浮固体浓度（mg L ）T ——设计水温，与泥龄计算取相同数值；0S ——反应池进水BOD 浓度（mg L ）。
cass工艺设计计算
CASS 的计算 14 CASS 池采用容积符合计算法污水进水量Q=2000m 3/d ；进水BOD=1590mg/l,COD=3825mg/l ； 出水BOD=238mg/l ,COD=573mg/l ；1.1 4.1 选定参数污泥负荷率Ls=0.5Kg COD/（Kg MLSS·d ）； 反应池池数N=4座； 反应池水深H=5.0m ；排出比1/m 一般采用1/4～1/2，设计中采用1/2； 活性污泥界面以上最小水深ε=0.5m ； MLSS 浓度C A =5000mg/l 。
1.2 4.2 运行周期及时间的确定曝气时间取T A =6h沉降时间 max1s Hm T V ε+=其中4 1.26max 4.610 1.00/AV C m s -=⨯⨯= 所以50.50.531.00s T h ⨯+==，排水闲置时间，取T D =2h , 一周期所需时间 T C ≥T A +T s +T D =11h ,周期数n 取2,每周期为12h ，进水时间T F -2h 。
1.3 4.3 设计计算根据运行周期时间安排和自动控制特点，CASS 反应池设置4个，2个一组交替运行1天。
1.3.14.3.1 CASS 池反应池容积单池面积32200050024i m V Q m nN ==⨯=⨯， 反应池容积3445002000i V V m ==⨯=式中 n — 周期数；N — 池子个数。
1.3.24.3.2 CASS 反应池的构造尺寸CASS 反应池为满足运行灵活及设备安装需要，设计为长方形，一端为进水区，另一端为出水区。
CASS 单池有效水深H=5.0m ，超高h c =0.5m ,保护水深ε=0.5m 。
则单池体积V i =LB i H ， 据资料B/H=1～2，取 B/H=1L/B=4～6，取L/B=4 单池面积25001005i Vi S m H ===。
CASS 池沿长度方向设一道墙，将池底分为预反应区和主反应区两部分，据资料反应区比预反应区应为9:1，预反应区作为兼氧吸附区和生物选择区。
《2024年CASS工艺的理论与设计计算》范文
《CASS工艺的理论与设计计算》篇一一、引言CASS（循环式活性污泥法）是一种常见的污水处理技术，它利用活性污泥和微生物群落的生物反应来处理和净化污水。
这种工艺以其高效率、低成本和操作简单等特点在国内外得到广泛应用。
本文将详细介绍CASS工艺的理论基础以及设计计算方法。
二、CASS工艺的理论基础CASS工艺的理论基础主要包括活性污泥的生物反应过程和微生物的代谢作用。
1. 活性污泥的生物反应过程活性污泥是由微生物群体和有机物颗粒等组成的一种复合体。
在CASS工艺中，污水通过曝气过程与活性污泥充分混合，微生物通过吸附、分解和代谢等过程对有机物进行分解。
这一过程涉及需氧菌和厌氧菌的协同作用，实现了有机物的有效去除。
2. 微生物的代谢作用微生物在CASS工艺中发挥着关键作用。
需氧菌利用氧气和有机物进行有氧代谢，将有机物分解为二氧化碳和水等无机物；而厌氧菌在缺氧或无氧环境下进行发酵，将有机物转化为更简单的物质。
这两种微生物的协同作用，使得CASS工艺具有较好的处理效果。
三、CASS工艺的设计计算CASS工艺的设计计算主要包括以下几个步骤：进水量的确定、曝气时间的计算、污泥回流比的计算、池容的计算等。
1. 进水量的确定进水量是CASS工艺设计的关键参数之一。
根据设计要求和处理目标，结合实际污水流量和变化规律，确定进水量。
同时，还需考虑污水处理厂的扩建和改造等因素，确保进水量满足长期运行的需求。
2. 曝气时间的计算曝气时间是指污水在曝气池内与活性污泥混合的时间。
根据污水处理厂的设计要求和进水量的变化规律，计算曝气时间。
在保证微生物正常生长和有机物有效去除的前提下，合理设置曝气时间，以节约能源和减少设备运行成本。
3. 污泥回流比的计算污泥回流比是指从二次沉淀池回流到曝气池的污泥量与进水量之比。
根据实际情况和设计要求，合理设置污泥回流比，以保证曝气池内活性污泥的浓度和稳定性。
同时，还需考虑污泥的沉降性能、脱水性能等因素，确保回流后的污泥能够有效地与污水混合并参与生物反应。
CASS工艺设计计算
CASS工艺设计计算
南方某城市污水处理厂，分三期建设，一、二期污水处理规模均为20000m3d⁄，后期由于管网系统的完善，污水厂进水量增加，因此，进行污水处理厂三期扩建工程建设，三期污水处理规模为40000m3d⁄。
一、二、三期污水处理主体工艺均采用CASS工艺。
本例题以该污水处理厂一期工程主体工艺计算为例。
一、已知条件
某城市污水处理厂，设计处理水量Q=20000m3d⁄，总变化系数为K z= 1.47。
1．设计进水水质COD=300mg/L，BOD5浓度S0=150mg/L；TSS浓度SS0=150mg/L；VSS=105mg/L（MLVSS/MLSS=0.75）；TN=40mg/L；NH3-N=35mg/L；TP=3mg/L；最低水温15℃；最高水温25℃。
2．设计出水水质COD cr=60mg/L；BOD5浓度S e=20mg/L；TSS浓度X e=20mg/L；TN=20mg/L；NH3-N=8mg/L；TP=1mg/L。
试根据以上水质情况设计CASS处理工艺流程。
CASS工艺计算
目录：第一章设计原始资料----------------------2第二章工艺流程-------------------------4第三章计算-----------------------------4第一节污染物去除率--------------------------4 第二节格栅计算------------------------------5 第三节调节池计算----------------------------8 第四节配水井设计计算------------------------9 第五节工艺比选-----------------------------10 第六节 CASS池计算---------------------------12 第七节接触池计算---------------------------16 第八节加氯间计算---------------------------17 第九节压滤机房计算-------------------------19第四章参考文献------------------------20第一章设计原始资料:1.某制浆造纸厂，以落叶松为原料，采用硫酸盐法制浆，生产新闻纸，年总产量约3万吨。
废水来源与生产安排同上。
设计废水流量10000 m3/d，混合废水水质如下：CODcr BOD5 SS pH 800 mg/L 400 mg/L 200 mg/L 6～92.要求应根据该废水的水质和排放量，按照我国2008年8月1日实施的《制浆造纸工业水污染物排放标准》（GB3544－2008）规定，污染物排放限值：CODcr BOD5 SS pH150 mg/L 30 mg/L 50 mg/L 6～93污水设计流量Q=10000m3/d=416.67m3/h=0.1157m3/s3m s0.116/4. 造纸废水来源：造纸废水性质：1.在制浆蒸煮工序，废水量少而浓度高，约占总污染负荷的80％。
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第二章 工艺流程工艺流程图工艺说明：处理水主要分三部分：一、物理处理部分：进水经格栅后，大部分悬浮物被阻截，之后进沉淀池，水质水量得到调节，大部分污泥下沉。
再进沉淀池，调节水质水量。
二、生化处理部分：污水由泵抽入CASS 池，进入生化处理阶段，经CASS 池进水、曝气、沉淀、出水四阶段后水质几近可达到要求。
加药后外排。
三、污泥处理部分，从沉淀池和CASS 池出来的污泥进污泥浓缩池，上清液直接外排。
含泥量多的由污泥泵抽入脱水机房，由袋式压滤机压滤成泥饼外运。
第三章 计算第一节 污染物去除效率:2.主要的计算公式：（1） 格栅的间隙数 0.5(sin )/n Q bvh θ=（2） 格栅宽度 (1)B S n bn =-+ （3） 栅后槽总高度 12H h h h =++ （4） 栅前扩大段长度 11()/2tan L B B α=-（5）栅后收缩段长度 21/2L L =（6） 栅前渠道深 12H h h =+（7） 栅槽总长度 21210.51.0/tan L L L H θ=++++（8）每日栅渣量 max 1/1000f W Q W k =3.计算过程：日平均污水流量Q=6500m 3/d 流量变化系数K Z =1.10h m d m d m Q /298/715010.1/6500333max ==⨯=设栅前水深h=0.4m ；过栅流速V=0.6m/s ；倾角a=600；b=0.018m<1>188.174.06.0018.060sin 08278.00≈=⨯⨯⨯=n 取18根 <2>s=0.01m B 5.0494.018018.01701.0≈=⨯+⨯=<3>进水渠道渐宽部分长度：（进水渠道宽度:B 1=0.4m ，20α=︒ 进水渠道 内的流速为0.5m/s ） <4>m L 14.020tan 2/)4.05.0(01=-=m L 07.02/14.02==m 11.1018.001.042.23/41=⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯=ξm h 0176.060sin 81.926.011.1020=⨯⨯=m h 0529.060sin 81.926.011.13021=⨯⨯⨯⨯=<5>设栅前渠道超高h 2=0.3mmH 7.04.03.01=+=m L 114.260tan 7.00.15.0007.1460.00=+++= <6>b=18mm 时, 1W =0.1(333/10m m 污水)，d m W /65.010.110001.008278.0864003=⨯⨯⨯=>0.2m 3/d 选用机械清渣。
格栅型号：XWB-III-0.5-1.57>格栅草图进水格栅设计计算示意沉砂池计算：<1>长度（L ） 设v=0.2m/s ，停留时间t=35sm Vt L 7352.0=⨯== 水流断面积 2max 4039.02.008278.0m v Q A ===池总宽度（B ） 设n=2格，每格宽b=0.6mm B 2.16.02=⨯= 有效水深m B A h 3591.02.14093.02===沉砂斗所需要的容积V ，设T=2d 则366max 39.01010.18640023008278.01086400m K XT Q V Z =⨯⨯⨯⨯=⨯⨯=每个沉砂斗容积（V 0），设每一分格有一个沉砂斗则30195.0239.0m V ==沉砂斗各部分尺寸，设斗底宽a 1=0.5m ，斗壁与水平面倾角为550，斗高h 3‘=0.35m 沉砂池的上口宽m a h a 0.15.055tan 35.0255tan 2010'3=+⨯=+= 沉砂斗容积()()322112'302.05.025.022635.02226m a aa a h V =⨯+⨯+=++=沉砂室高度（h 3）采用重力排沙池底坡度为0.06，坡向砂斗则m l h h 5.05.206.035.006.02'33=⨯+=+=池总高度(H)设超高h 1=0.3m 则m h h h H 2.11591.15.03591.03.0321≈=++=++=验证最小流速v min ，在最小流量时只用一个工作（n 1=1）s m w n Qv /15.01708.04039.06.0136002410.16500min1min min>=⨯⨯⨯⨯== 沉砂池的外形尺寸：L=7m ；B=1.2m ；H=1.2m ；第六节 主题工艺计算：CASS 工艺设计计算，曝气时间t a 设混合液污泥浓度X=2500mg/L ， 污泥负荷N s =0.1Kg BOD 5/Kg MLSS 冲水比：25.0=λ则 h h X N s t s a 58.425001.020025.024240≈=⨯⨯⨯==λ 取5h2. 沉淀时间t s ，当污泥浓度小于300mg/L 时污泥界面沉降速度为：4 1.77.410u T X -=⨯••设计水温在12o C 时所以：h m /486.1250012104.77.14=⨯⨯⨯=-μ 设计曝气池水深为H=4.0m （缓冲层高度0.5m ε=） 沉淀时间t sh H t s 01.1486.15.0425.0=+⨯=+=μελ取1小时 则整个运行周期时间，设排水时间t d =0.3hh t t t t d s a 3.63.015=++=++=每天运行次数n=24/6.3=3.81（次） 4.曝气池容积V 设计2个反应池即n 0=2 所以：30341281.3225.06500m nn Q V =⨯⨯==λ 复核出水溶解BOD 5，根据设计出水水质。
出水溶解性BOD 5应小于15mg/L 设计中的出水水质中溶解性BOD 5为Lmg L mg L mg n Xft K S S a e /15/6/927.581.3575.02500022.02420024242420<≈=⨯⨯⨯⨯+⨯=+=计算结果符合要求。
Cass 池的外形尺寸：L ×B ×H=V/n 0； H=4m 设B=10m ，则L=42.65m ≈43m ；池体超高H 1=0.5m选择区，预反应区，主反应区三者经典体积比为1:5:30，则 选择区长度 La=43×1/36=1.194m 预反应区长度 Lb=43×5/36=5.972m 主反应区长度 Lc=43×30/36=35.83m 应选4个孔 b=0.4m h=0.8m 6. 计算剩余污泥20o C 时活性污泥的自身氧化系数K a （20） K a （20）=K d （20）20(2020)0.06 1.040.06T t θ--=⨯=0315.004.106.0206.3)6.3(=⨯=-d K其中：K d ------活性污泥自身氧化系数典型值K d （20）=0.06 剩余污泥量d Kg d Kg nn t f XV K S S YQ X a d e V /437/6.436281.324575.01000250034120315.01000620065006.024*********0≈=⨯⨯⨯⨯⨯⨯--⨯⨯=--=∆剩余污泥量s X ∆()()d Kg C C f f Q X e b s /7265.72510001525075.07.016500100010≈=-⨯⨯-⨯=-⨯-=∆剩余总污泥量X ∆=V X ∆+s X ∆=436.6+726=1163Kg/d 剩余物的浓度N RL mg N N W R /333325.0125001=-=-=λ 7. 复核污泥龄d X t Vnn fN Q V a W c 456.643724581.323412250075.0240=⨯⨯⨯⨯⨯⨯=∆=复核滗水高度h 1 曝气池有效水深H=4m ， 滗水高度h 1m V nn HQ h 1341281.326500401=⨯⨯⨯==符合结果与设定值相符合。
9设计需氧量，考虑不同情况。
()h Kg d Kg VXf c VXf N N Q b S S aQAOR c c e e /4.87/209843742.143712.0100084565006.410006200650047.112.0100000==⨯-⎪⎭⎫⎝⎛⨯--⨯⨯+-⨯⨯=-⎥⎦⎤⎢⎣⎡--+-=θθ式中 a ，b ，c 为计算系数其中a=1.47， b=4.6， c =1.4255)()()20()()20(10013.1)1(2179)1(214210026.2024.1)(⨯=-+-=⎪⎭⎫ ⎝⎛+⨯=⨯-•=-P E E O O P C C C C C AOR SOR A A t t b T S T Sb T T Sb S ρβραC S(20)------20c 0时氧在清水中的饱和溶解度，取C S(20)=9.17mg/L ； α----------氧总转移系数，取a=0.85；β----------氧在污水中饱和溶解度修正系数，取β=0.95； P-----------所在地区大气压，pa ；T-----------设计污水水温，冬季T=12C 0，夏季T=25C 0； C sb （T)--------设计水温条件下曝气池内平均溶解氧饱和度，mg/L ； C S （T ）-----设计水温条件下氧在清水中饱和溶解度；P b --------- 空气扩散装置处的绝对压力，pa ，p b =p+9.8×103H ； H----------空气扩散装置淹没深度，m ； O t ---------气泡离开水面时的含氧量，%； E A ---------空气扩散装置氧转移率，%；C----------曝气池内平均溶解氧浓度，取C=2mg/L ；工程所在地海拔高度设为0m 大气压力设为1个标准大气压所以压力修正系数ρ=1微孔曝气安装曝气头在池底以上距池底0.3m 淹没深度，3.7m 其绝对压力P b =1.47×105pa微孔曝气头氧转移效率为E A =20%气泡离开水面含氧量Q t =17.5%水温25C 0，清水C S （25）为8.4mg/L ，曝气池平均溶解氧饱和度：C sb =9.6mg/L ； 标准需氧量SOR ： SOR=117.6kg/h 空气用量：ρmin /67.32/19602.03.06.1173.033m h m E SOR A ==⨯==ρ 最大气水比=1960×24//6500=7.237选用膜片式微孔曝气器，通气量1.5-3m 3/(h.个），服务面积0.35-0.7m 2/个，氧利用率18%-25%，充氧动力效率4-6KgO 2/Kg.h.取服务面积为0.5m 2/个，则曝气头个数第七节 接触池及加氯间的设计 设计参数设计流量Q=0.08278m 3/s 接触时间t=30 min 水深 h=1.3 m 池底坡度 2%--3% 接触池容积V=Qt=0.08278⨯30⨯60=149m3采用矩形隔板式接触池一座n=1，接触池水深h=1.3m ，单个宽b=1m 则 池长L=18×1=18m ；水流长度L'=72×1=72m 接触池的分格数=72÷18=4格复核池容 由以上计算，接触池宽度B=1×4=4m ，长L=18m ，水深h=1.5m ； 所以V=1.3×18×4=93.6>74.5m 3接触池设溢流堰。