双向板混凝土楼盖设计
钢筋混凝土双向板肋梁楼盖结构课程设计说明书
钢筋混凝土双向板肋梁楼盖结构设计说明书专业：土木工程学号：姓名：主要内容：（1）方案（2）结构平面布置（3）设计资料（4）截面尺寸选择（5）板的计算（6）梁的荷载确定（7）横向肋梁计算（8）纵向肋梁计算（9）构造（10）设计说明（11）材料用量估算1、方案本梁板系统为双向板肋梁楼盖，双向板跨中弯矩较小，刚度大，受力性能较单向板优越，其跨度可达5m左右。
当梁尺格较大及使用荷载较大时比较经济。
2、结构平面布置总尺寸为L1×L2=37.2m×23.4m，按双向板跨度为5m左右的原则，可进行如图所示的平面布置。
3、设计资料（1）楼面构造层做法：20mm厚水泥砂浆找平后做10mm厚水磨石面层。
板底采用20mm 厚混合砂浆天棚抹灰。
（2）楼面可变荷载标准值为5.5 kN/m2。
（3）材料选用混凝土：采用C30混凝土（f C=14.3N/mm2，f t=1.43 N/mm2）；钢筋：梁内纵向受力钢筋为HRB400级(f y=360 N/mm2)，其余钢筋采用HPB235级(f y=210 N/mm2)。
4、截面尺寸选择柱：400mm×400mm板：h≥4700/50=94mm，取h=100mm。
横向肋梁：h=（1/18～1/12）L=261～392mm，取h=400mm，b=（1/3～1/2）h=133～200mm，取b=150mm。
纵向肋梁：h=（1/14～1/8）L=379～663mm，取h=500mm，b=（1/3～1/2）h=167～250mm，取b=200mm。
5、板的计算（1）荷载计算20mm水泥砂浆面层0.02×20=0.40 kN/m2100mm钢筋混凝土板0.10×25=2.50kN/m220mm混合砂浆天棚抹灰0.02×17=0.34 kN/m210mm水磨石面层0.01×24=0.24 kN/m23.48 kN/m2永久荷载设计值g=1.2×3.48=4.18 kN/m2可变荷载设计值q=1.3×5.5= 7.15 kN/m2合计11.33 kN/m2（2）计算跨度纵向：中间跨l0=5.3-0.15=5.15m边跨l0=5.3-0.075-0.12=5.105m横向：中间跨l0=4.7-0.2=4.5m边跨l0=4.7-0.1-0.12=4.48m（3）按塑性绞线法设计：荷载设计值g+q=11.33 kN/m26、梁的荷载确定按照下述方法近似确定：从每一区格的四角作45o线与平行于长边的中线相交，将整块板分成四个板块，每个板块的荷载传至相邻的支撑梁上。
某多层工业厂房钢筋混凝土现浇双向板楼盖设计书
某多层工业厂房钢筋混凝土现浇双向板楼盖设计书1、设计目的和方法通过本设计对所学课程内容加深理解，并利用所学知识解决实际问题；培养学生正确的设计观点、设计方法和一定的计算、设计能力，使我们掌握钢筋混凝土现浇楼盖的设计方法和步骤；培养用图纸和设计计算书表达设计意图的能力，进一步掌握结构施工图的绘制方法。
根据某多层建筑平面图，楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构的要求，并考虑支承结构的合理性确定支承梁的结构布置方案。
确定板的厚度和支承梁的截面尺寸及钢筋和混凝土强度等级。
分别按照塑性计算方法和弹性理论计算方法进行板、支承梁的内力和配筋的计算。
2、设计资料(1)结构形式：某多层工业厂房，采用现浇钢筋混凝土结构，内外墙厚度均为300mm，设计时只考虑竖向荷载作用，要求完成该钢筋混凝土整体现浇楼盖的设计，其平面如图1.1所示。
（2）楼面做法：20mm厚水泥砂浆地面，钢筋混凝土现浇板，15mm厚石灰砂浆抹底。
（3）荷载：永久荷载主要为板、面层以及粉刷层自重，钢筋混凝土容重25kN/m3,水泥砂浆容重20kN/m3,石灰砂浆容重17kN/m3,分项系数Rg =1.2，分项系数Rq=1.3或1.4。
（4）材料：平面尺寸lox =3.6m，loy=4.2m。
楼面均布活荷载q=6.0kN/m。
混凝土强度等级为C30。
采用HRB335钢筋。
-3、设计内容（1）双向板肋梁楼盖结构布置：确定板厚度，对板进行编号，绘制楼盖结构布置图。
（2）双向板设计：[1]按弹性理论进行板的设计以及绘制板的配筋图。
[2]按塑性理论进行板的设计以及绘制板的配筋图。
（3）支承梁的设计。
4、设计任务（1）设计书一份，包括封面、目录、设计任务书、设计计算书、设计施工图、参考文献、设计心得、成绩评定表。
（2）施工图纸[1]结构平面布置图[2]板的配筋图[3]支承梁的配筋图5、设计要求施工图要求做到布图合理，图面整洁，按比例作图并符合“建筑制图统一标准”中关于线型、符号、图例等各项规定；图中书写字体一律采用仿宋体；同一张施工图中各截面编号及钢筋编号均不得重复。
混凝土楼盖课程设计双向板
目录1 现浇楼盖尺寸及梁板布置................................................................................... - 0 - 2梁板尺寸的确定.................................................................................................... - 0 - 3板的计算................................................................................................................ - 1 -3.1荷载设计值................................................................................................. - 1 -3.2计算跨度..................................................................................................... - 1 -3.3弯矩计算..................................................................................................... - 1 -3.4截面设计..................................................................................................... - 3 - 4主梁设计................................................................................................................ - 7 -4.1短跨主梁设计............................................................................................. - 7 -4.1.1荷载设计值...................................................................................... - 7 -4.1.2荷载最不利布置图.......................................................................... - 7 -4.1.3弯矩设计值...................................................................................... - 7 -4.1.4短跨主梁配筋.......................................................................................... - 9 -4.2长跨主梁设计........................................................................................... - 12 -4.2.1荷载设计值.................................................................................... - 12 -4.2.2荷载最不利布置图........................................................................ - 12 -4.2.3弯矩设计值.................................................................................... - 13 -4.2.4长跨主梁配筋................................................................................ - 15 - 总结......................................................................................................................... - 20 - 致谢......................................................................................................................... - 21 -1 现浇楼盖尺寸及梁板布置主梁沿横向和纵向双向布置，采用双向板计算L1=2200mmL2=7200mm1.1设计参数1、某仓库，楼面标准使用活荷载为8.0kN/m2。
钢筋混凝土整体现浇双向板楼盖结构设计
钢筋混凝土整体现浇双向板楼盖结构设计1设计资料本设计为一多层工业厂房，采用钢筋混凝土内框架承重，外墙为370mm 砖砌承重。
设计时，只考虑竖向荷载作用，要求完成钢筋混凝土整体现浇双向板楼盖的结构设计。
1.1 楼面做法水泥砂浆面层（20mm 厚，容重320/kN m ） 钢筋混凝土现浇板（容重325/kN m ）板底混合砂浆抹灰（15mm 厚，容重317/kN m ） 1.2 楼面荷载永久荷载分项系数G γ=1.2，可变荷载标准值为Q γ=4.0KN/m 2，分项系数1.3。
1.3 材料选用混凝土C25（2211.9/, 1.27/c t f N mm f N mm ==）钢筋采用HPB235（2210/y f N mm =）级钢筋。
1.4 结构平面布置2.1 确定板厚h和梁截面2.2 荷载计算20mm水泥砂浆面层0.02 × 20 = 0.40 kN／m2 130mm钢筋混凝土板 0.13 × 25 =3.25 kN／m2 15mm混合砂浆天棚抹灰 0.015 × 17= 0.26 kN／m2恒载标准值 3.91 kN／m2永久荷载设计值g= 1.2 × 3.91＝4.69 kN／m2可变荷载设计值q= 1.3 × 4.0＝5.20 kN／m2合计 9.89 kN ／m 2 2.3 按塑性理论计算 2.3.1 弯矩计算（1）中间区格板A 计算跨度： ox l =6.0m-0.25m=5.75moy l =6.80m-0.25m=6.55m 14.175.555.6===oxoy l l n 取2177.0n ≈=α，2=β采用分离式配筋，故得跨内及支座塑性绞线上的总弯矩分别为: M x = oy l x m =6.55x mM y =x ox m l α=0.77×5.75=4.43x mx x x oy x xm m m l M M 1.1355.62=⨯==''='β x x x ox y y m m m l M M 86.875.577.02=⨯⨯==''='βα由于区格板A 四周与梁连接，内力折减系数为0.8，代入到下式，即)3(12222ox oy oxyy x x y x l l pl M M M M M M -=''+'+''+'++ 2×6.55x m +2×4.43x m +2×13.9x m +2×8.86x m=)75.555.63(1275.589.98.02-⨯⨯⨯ x m =4.60m m kN /⋅m m kN m m x y /54.360.477.0⋅=⨯==α m m kN m m m x x x /20.9⋅==''='βm m KN m m m y y y /08.7⋅==''='β （2）边区格板B计算跨度： ox l =6.0m-0.1m-0.12m+213.0m=5.845m oy l =6.80m-0.25m=6.55m12.1845.555.6===oxoy l l n 取2180.0n≈=α，2=β 由于B 区格板为三边连续一边简支，无边梁，内力不作折减。
双向板肋梁楼盖混凝土结构设计报告
第一章 绪论1.1设计方案本梁板系统为双向板肋梁楼盖，双向板跨中弯矩较小，刚度大，受力性能较单向板优越，其跨度可达5m 左右。
当梁尺格较大及使用荷载较大时比较经济。
1.2结构平面布置总尺寸为=×21L L 34.2m ×20.7m ，按双向板跨度为5m 左右的原则，可进行如图所示的平面布置。
1.3、设计资料1、楼面构造层做法：40cm 厚细石混凝土面层，15cm 厚石灰砂浆抹底2、楼面可变荷载标准值为4.02/mm kN 。
3、材料选用混凝土：采用C30混凝土（f C =14.32/mm kN ，f t =1.432/mm kN ）； 钢筋：梁内纵向受力钢筋为HRB400级(f y =3602/mm kN )，其余钢筋采用HPB235级（f y =2102/mm kN ）第二章截面尺寸选择1、柱：400mm×400mm2、板：h≥5100/50=102mm，取h=110mm。
3、横向肋梁：h=（1/8～1/12）L=437.5～656.25mm，取h=600mmb=（1/3～1/2）h=200～300mm，取b=300mm 4、纵向肋梁：h=（1/14～1/8）L=407.14～712.5mm，取h=700mmb=（1/3～1/2）h=233.3～350mm，取b=300mm第三章 板的计算3.1荷载计算40mm 水泥砂浆面层 0.04×24 =0.96 2/m kN 100mm 钢筋混凝土板 0.11×25 =2.75 2/m kN 15mm 水磨石面层 0.015×17=0.255 2/m kN N/m 23.965 2/m kN永久荷载设计值 g=1.2×3.965=4.758 2/m kN 可变荷载设计值 q=1.3×4.0 =5.2 2/m kN合计 9.958 2/m kN3.2计算跨度内跨：o l =c l 边跨：o l =c l +2b +2h3.3按弹性理论设计弯矩计算（假设混凝土泊松比取0.2）根据不同的支撑情况，整个楼盖可以分成A 、B 、C 、D 四种楼板。
混凝土结构课程设计(双向板肋梁楼盖)
土木工程专业混凝土结构课程设计（双向板）学校名称: XX大学学生姓名：XXX学生学号：XXXXXXXXXX班级：土木工程目录1.设计背景 (1)1.1设计资料 (1)1.2 设计要求 (2)2.设计方案 (3)2.1板布置图 (3)2.2选用材料,地面的做法: (4)3.方案实施 (4)3.1板的计算 (4)3.1.1板的荷载 (6)3.1.2板的内力及配筋 (6)3.2 梁的计算 (10)3.2.1梁的荷载 (10)3.2.2梁内力计算 (12)3.2.3梁配筋计算 (13)3.2.3.1正截面受配弯筋计算 (13)3.2.3.2斜截面受配弯筋计算 (15)目录1 设计资料 (1)2 板的设计 (1)2.1 荷载 (2)2.2 内力计算 (2)2.3 截面承载力计算 (3)3 次梁设计 (3)3.1 荷载 (4)3.2 内力计算 (4)3.3 截面承载力计算 (5)4 主梁计算 (6)4.1 荷载 (7)4.2 内力计算 (7)4.3 截面承载力计算 (11)4.4 主梁吊筋计算 (13)多层工业厂房单向板肋梁楼盖1 设计资料某多层工业厂房设计使用年限为50年，安全等级为二级，环境类别为一类。
结构形式采用框架结构，其中梁柱线刚度比均大于3。
楼盖采用钢筋混凝土现浇单向板肋梁楼盖，厂房底层结构布置图见图1。
楼面做法、边梁、墙、及柱的位置关系见图2。
图1 底层结构布置图楼面活荷载标准值8kN/m 2，楼面面层为20mm 水泥砂浆，梁板的天棚抹灰为20mm 厚混合砂浆。
材料选用混凝土：采用C30（f c =14.3 N/mm 2）钢筋：梁的受力纵筋采用HRB335级钢筋（f y =300 N/mm 2），其余采用HRB300级钢筋（f y =270 N/mm 2）。
2 板的设计板按塑性内力重分布方法设计。
按刚度条件板厚要求取h=L/30=2000/30≈67mm ，工业厂房楼面最小厚度为70mm ，取板厚h=80mm 。
混凝土双向楼盖课程设计
设计及说明主要结果一、截面尺寸确定和结构平面布置1. 截面尺寸确定方法板厚的确定：连续双向板的厚度一般大于或等于（1/40～l/50）lox=4800/50=96～120mm，且双向板的厚度不宜小于80mm，故取板厚为120mm。
主梁的确定：h=(1/12-1/8)lx=400mm-600mm,取h=500又h/b=2-3，则b 取250mm.则次梁取h*b=200mm*400mm柱的确定：有任务书给出 400mm*400mm墙厚的确定：由砌块规格取墙厚200mm2、结构平面布置图双向板肋梁盖由板和支撑梁构成。
根据柱网布置，选取的结构平面布置方案如图1所示。
图 1 结构平面布置板厚：h=120mm主梁：h=500mm b=250mm次梁: h=400mm b=200mm墙厚：200mm设 计 及 说 明主要结果 二、荷载计算1.恒载计算12mm 水磨石： 0.652kN m 18mm 水泥砂浆： 0.018m*203kN m =0.362kN m 15mm 石灰砂浆： 0.015m*173kN m =0.2552kN m 板自重： 0.012m*253kN m =32kN m 恒载标准值： 4.2652kN m 恒载设计值： g=4.2652kN m *1.2=5.1182kN m 活载标准值： 62kN m 活载设计值: q=62kN m *1.3=7.82kN m 合计： p=q+g=12.922kN m 按弹性理论计算有：g’=5.1182kN m +(7.82kN m )/2=9.022kN m q ’=(7.82kN m )/2=3.92kN m三、计算跨度的计算方法和实例1. 计算跨度的计算方法边 跨： ⎪⎪⎭⎪⎪⎬⎫⎪⎪⎩⎪⎪⎨⎧++++=2222min 0b h l b a l l n n 中间跨： ⎭⎬⎫⎩⎨⎧=n cl l l 1.1min 0 2.各区格板计算跨度的计算2.1区格板1计算跨度::ox l ln 30001001252775ln /2/22775250/2200/23000ln /2/22775120/2200/229352935mmlo a b mm lo h b mm lox mm =--==++=++=≤++=++==设 计 及 说 明主要结果 :oy l ln 48001251254550ln /2/24550250/2250/24800ln /2/24550120/2250/247354735mmlo a b mm lo h b mm loy mm=--==++=++=≤++=++==2.2区格板2计算跨度：:ox l 30001.1ln 1.1(3000100125)3025.53000lo lc mmlo mm lox mm==≤=--==:oy l 14735loy mm =同中2.3区格板3计算跨度：:ox l 24001.1ln 1.1(2400250)23652365lo lc mmlo mm lox mm==≤=-==:oy l 14735loy mm =同中2.4区格板4计算跨度::ox l 24001.1ln 1.1(2400250)23652365lo lc mmlo mm lox mm==≤=-==:oy l 14735loy mm =同中2.5区格板5计算跨度::ox l 23000lox mm =同 :oy l 44800loy mm =同2.6区格板6计算跨度::ox l 2935lox mm =同1 :oy l 4800loy mm =同5设计及说明主要结果四、弯矩的计算方法和实例1.弯矩的计算区格 1ox oyl l 2.935m/4.735m=0.62边界条件; 恒：（固定/固定/固定/固定/）活：（固定/固定/铰支/铰支）跨内μ=()xM kN m m(0.0357*9.02+0.0482*3.9)*2.935^2=4.39()yM kN m m(0.0084*9.02+0.0138*3.9)*2.935^2=1.120.2μ=()xM kN m m4.39+0.2*1.12=4.61()yM kN m m1.12+0.2*4.39=2支座边界条件（固定/固定/固定/固定/）()xM kN m m-0.0782*12.92*2.935^2=-8.7()yM kN m m-0.0571*12.92*2.935^2=-6.35区格 2ox oyl l3m/4.735m=0.63边界条件恒：（固定/固定/固定/固定/）活：（固定/铰支/铰支/铰支）跨内μ=()xM kN m m(0.0354*9.02+0.0524*3.9)*3^2=4.71()yM kN m m(0.0087*9.02+0.0116*3.9)*3^2=1.110.2μ=()xM kN m m4.71+0.2*1.11=4.93 kN·m/m()yM kN m m1.11+0.2*4.71=2 .05kN·m/m支座边界条件（固定/固定/固定/固定/）()xM kN m m-0.0777*12.92*3^2=-9.03()yM kN m m-0.0571*12.92*3^2=-6.64课程设计说明书设计及说明主要结果区格 3ox oyl l 2.365m/4.735m=0.5边界条件; 恒：（固定/固定/固定/固定/）活：（固定/铰支/铰支/铰支）跨内μ=()xM kN m m(0.04*9.02+0.0588*3.9)*2.365^2=3.3()yM kN m m(0.0038*9.02+0.0060*3.9)*2.365^2=0.30.2μ=()xM kN m m3.3+0.2*0.3=3.36()yM kN m m0.3+0.2*3.3=0.96支座边界条件（固定/固定/固定/固定/）()xM kN m m-0.0829*12.92*2.365^2=-6()yM kN m m-0.0571*12.92*2.365^2=-4.12区格 4ox oyl l 2.365m/4.8m=0.5边界条件恒：（固定/固定/固定/固定/）活：（铰支/铰支/铰支/铰支）跨内μ=()xM kN m m(0.04*9.02+0.0965*3.9)*2.365^2=4.12()yM kN m m(0.0038*9.02+0.0174*3.9)*2.365^2=0.570.2μ=()xM kN m m4.12+0.2*0.57=4.23()yM kN m m0.57+0.2*4.12=1.39支座边界条件（固定/固定/固定/固定/）()xM kN m m-0.0829*12.92*2.365^2=-5.99()yM kN m m-0.0571*12.92*2.365^2=-4.12课程设计说明书设计及说明主要结果区格 5ox oyl l3m/4.8m=0.63边界条件; 恒：（固定/固定/固定/固定/）活：（铰支/铰支/铰支/铰支）跨内μ=()xM kN m m(0.0354*9.02+0.0524*3.9)*3^2=4.71()yM kN m m(0.0087*9.02+0.0116*3.9)*3^2=1.110.2μ=()xM kN m m4.71+0.2*1.11=4.93()yM kN m m1.11+0.2*4.71=2.02支座边界条件（固定/固定/固定/固定/）()xM kN m m-0.0777*12.92*3^2=-9.03()yM kN m m-0.0571*12.92*3^2=-6.64区格 6ox oyl l 2.935m/4.8m=0.61边界条件恒：（固定/固定/固定/固定/）活：（铰支/固定/铰支/铰支）跨内μ=()xM kN m m(0.0362*9.02+0.0534*3.9)*2.935^2=4.61()yM kN m m(0.0080*9.02+0.0108*3.9)*2.935^2=0.980.2μ=()xM kN m m4.61+0.2*0.98=4.81()yM kN m m0.98+0.2*4.61=1.9支座边界条件（固定/固定/固定/固定/）()xM kN m m-0.0782*12.92*2.935^2=-8.7 kN·m/m()yM kN m m-0.0571*12.92*2.935^2=-6.35 kN·m/m课程设计说明书设计及说明主要结果2. 配筋计算1）跨中配筋计算表1双向板跨中弯矩配筋表注：跨中区格与四周梁整体现浇，则折减%20.边区格板的跨内截面：/ 1.520%1.5 2.010% lob lo lobloblo<≤≤--时，减小；时，减小其中——沿板边缘方向的计算跨度垂直于板边缘方向的计算跨度截面m/(kN･m)h0/mmA S/mm2选配钢筋实配面积/mm2（表中弯矩为计算折减后的值）跨中1区格（不折减）lox方向 4.61 100 180 Ф8@200 252loy方向 2 90 87 Ф6@200 142 2区格（折减80%）lox方向 3.94 100 154 Ф8@200 252loy方向 1.64 90 71 Ф6@200 142 3区格（折减80%）lox方向 2.69 100 105 Ф8@200 252loy方向0.77 90 33 Ф6@200 142 4区格（折减80%）lox方向 3.38 100 132 Ф8@200 152loy方向 1.11 90 48 Ф6@200 142 5区格（折减80%）lox方向 3.94 100 154 Ф8@200 252loy方向 1.62 90 70 Ф6@200 142 6区格（折减90%）lox方向 4.33 100 169 Ф8@200 252loy方向 1.71 90 74 Ф6@200 142课程设计说明书设计及说明主要结果2）支座配筋计算折减方法：/ 1.520%1.5 2.010% lob lo lobloblo<≤≤--时，减小；时，减小其中——沿板边缘方向的计算跨度垂直于板边缘方向的计算跨度支座处的弯矩：（表中为折减后的值）1-2支座 mx`=1/2(-8.7-0.8*9.03)=-7.96kN·m/m2-3支座 my`=1/2(-9.03-6) *0.8=-6.02kN·m/m3-2支座 mx`=-6.02kN·m/m3-4支座 my`=1/2(-4.12-4.12)=-4.12kN·m/m4-5支座 my`=1/2(-5.99-9.03)=-7.51kN·m/m5-4支座 mx`=-7.51kN·m/m2-5支座mx`=1/2(-6.64-6.64)=-6.64kN·m/m1-6支座mx`=1/2(-6.35-0.9*6.35)=-6.03kN·m/m4-4支座mx`=-4.12kN·m/m5-5支座mx`=-6.64kN·m/m6-6支座mx`=-6.35*0.9=-5.72kN·m/m表2支座处弯矩配筋表截面m/(KN.m) Ho/(mm) As/mm^2 选配钢筋实配面积1-2 7.96 100 310 Ф10@200 392.52-3 6.02 100 234 Ф10@200 392.53-2 6.02 100 234 Ф10@200 392.53-4 4.12 100 161 Ф8@200 251.54-5 7.51 100 293 Ф10@200 392.55-4 7.51 100 293 Ф10@200 392.51-6 6.03 100 235 Ф10@200 392.54-4 4.12 100 161 Ф8@200 251.55-5 6.64 100 259 Ф10@200 392.56-6 5.72 100 223 Ф10@200 392.52-5 6.64 100 259 Ф10@200 392.5课程设计说明书设计及说明主要结果五、电算方法和结果对比分析1.PMCAD操作流程开始建立轴网模型构件布置荷载输入设计参数整体组装否楼板计算是否合理是楼板配筋出楼板配筋图结束图2 PMCAD计算流程图图3 整体模型图课程设计说明书设计及说明主要结果2.PMCAD内力结果表3 PKPM计算结果表参数板的编号1 2 3kg（kN m） 4.26kq（kN m） 5.57oxl（mm）4800oyl（mm）3000跨内xM（kN m m） 1.27yM（kN m m） 3.02'xM（kN m m） 2.73'yM（kN m m） 5.96 sxA（2mm）326.81 syA（2mm）326.81实配钢筋φ 8@150 sxA（2mm）335实配钢筋φ 8@150 syA（2mm）335支座'xM（kN m m） 6.64'yM（kN m m）9.05 sxA（2mm）343.64 syA（2mm）474.74 实配钢筋φ10@200 sxA（2mm）393实配钢筋φ 8@100 syA（2mm）503课程设计说明书设计及说明主要结果参数板的编号4 5 6kg（kN m）kq（kN m）oxl（mm）oyl（mm）跨内xM（kN m m）yM（kN m m）'xM（kN m m）'yM（kN m m）sxA（2mm）syA（2mm）实配钢筋sxA（2mm）实配钢筋syA（2mm）支座'xM（kN m m）'yM（kN m m）sxA（2mm）syA（2mm）实配钢筋sxA（2mm）实配钢筋syA（2mm）课程设计说明书设计及说明主要结果3、PMCAD配筋结果图4 PKPM配筋图表4 楼板钢筋表4、与手算对比分析电算弯矩略大于手算弯矩结果。
钢筋混凝土双向板肋梁楼盖设计
钢筋混凝土双向板肋梁楼盖设计1.工程概况本工程设计为一座大跨度钢筋混凝土双向板肋梁楼盖，楼盖跨度为30米，采用常规荷载，结构类型为双向板肋梁结构。
楼盖高度为300mm，设计荷载为500kN/m²。
2.结构设计方案2.1梁设计梁的尺寸设计应满足荷载承载能力和刚度要求。
根据楼盖跨度和设计荷载，选取适当的梁截面尺寸进行计算，考虑梁的自重和活载荷载对梁的弯矩和剪力产生的影响。
采用钢筋混凝土梁进行计算，按照规范确定梁的截面尺寸、配筋率和受力状况，计算出梁的受力情况和截面尺寸。
2.2板设计板的尺寸设计应满足荷载承载能力和刚度要求。
根据楼盖跨度和设计荷载，选取适当的板厚度进行计算，考虑板的自重和活载荷载对板的弯矩和剪力产生的影响。
采用钢筋混凝土板进行计算，按照规范确定板的截面尺寸、配筋率和受力状况，计算出板的受力情况和截面尺寸。
2.3肋设计肋的尺寸设计应满足荷载承载能力和刚度要求。
肋的数量和尺寸可根据板的尺寸和梁的布置来确定。
考虑肋的自重和活载荷载对肋的弯矩和剪力产生的影响，采用钢筋混凝土肋进行计算，按照规范确定肋的截面尺寸、配筋率和受力状况，计算出肋的受力情况和截面尺寸。
3.结构计算钢筋混凝土双向板肋梁楼盖的结构计算主要包括受力计算和尺寸设计两个方面。
受力计算包括梁、板和肋的弯矩和剪力等受力情况的计算，根据受力情况确定截面尺寸和配筋率。
尺寸设计包括梁、板和肋的尺寸计算，根据荷载承载能力和刚度要求确定合适的截面尺寸。
4.结构施工及验收钢筋混凝土双向板肋梁楼盖的施工过程需要严格按照设计图纸和施工规范进行，确保结构的安全和可靠。
施工过程中需要加强对梁、板和肋的质量控制，包括钢筋的焊接、混凝土浇筑、防水处理等工作。
施工完成后，需要进行结构验收，检查结构的尺寸、质量和安全性，并进行结构的监测和维护。
总结：钢筋混凝土双向板肋梁楼盖设计是一项复杂且重要的工作，需要合理选择结构形式、设计合适的构件尺寸和配筋率，确保结构的安全和可靠。
钢筋混凝土梁板结构—双向板肋梁楼盖设计
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图8.39 双向板支承梁所承受的荷载
8.3.4 双向板肋梁楼盖设计实例
【例8.2】 某商店现浇钢筋混凝土楼盖的平面布置如图8.40所
示。四周为240mm厚砖墙，梁的截面尺寸b×h＝ 200mm×350mm，楼面为20mm厚水泥砂浆抹面，天棚采用 15mm厚混合砂浆抹灰，楼面活荷载标准值为3kN/m2。混凝土 强度等级为C25，钢筋采用HPB300级。要求按弹性理论方法进 行板的设计，并绘出板的配筋图。
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8.3.3 双向板的配筋计算和构造要求
1．双向板的配筋计算
双向板双向板内两个方向的钢筋均为受力钢筋，跨中沿短跨方向的板底钢筋应 配置在沿长跨方向板底钢筋的外侧。配筋计算时，在短跨方向跨中截面的有效高度 h01按一般板取用，即h01＝h-as ；而长跨方向截面的有效高度应取h02＝h01-d，d为板 中受力钢筋的直径。
1.单跨双向板的内力计算
双向板的弹性计算法是依据弹性薄板理论进行计算的，由于这种方法考虑边界条 件，其内力分析比较复杂。为便于计算，通常是直接应用根据弹性理论方法所编制的 计算用表(附录中附表B.2)来求解内力。
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在计算时，根据双向板两个方向跨度的比值以及板周边的支承条件，从表中直接 查得弯矩系数，表中系数是取混凝土泊松比ν＝1/6而得出的。单跨双向板的跨中或支 座弯矩可按下式计算：
M＝表中系数×(g+q)l02
(8-9)
式中 M——跨中或支座单位板宽内的弯矩设计值；
g、q——作用于板上的均布恒荷载及活荷载设计值；
l0——板短跨方向的计算跨度，取lx和ly中的较小值，见附表B.2 中插图。
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(1)
混凝土双向板肋梁楼盖设计
钢筋混凝土现浇楼盖设计摘要：本次设计为钢筋混凝土现浇楼盖设计，采用双向板。
板按弹性理论计算内力，梁考虑塑性内力重分布计算内力。
对板和梁分别进行配筋，绘制了梁板施工图。
关键词：双向板荷载内力次梁主梁配筋1.设计背景某两层内框架仓库，层高为3.9m，。
采用现浇钢筋混凝土楼盖，建筑轴线及柱网平面见下图，外墙为370砖墙，偏轴线（内120，外250）。
1、钢筋混凝土容重253kN m，楼面可变荷载标准值62kN m。
2、楼面面层采用陶瓷地砖面层，面层总厚度：30mm，自重:0.73kN m3、板底为15mm厚水泥砂浆粉刷，重度γ=203kN m4、楼梯间的活荷载为：2.52kN m5、材料混凝土强度等级：见附表钢筋：梁、板中受力筋见附表板中分布筋、梁中箍筋和架立筋采用HPB300。
学号L1 L2 L3 L4总台阶数每格板跨数混凝土强度等级板钢筋梁钢筋226600 6607200 3300 242 C30HPB335HRB4002.设计方案1.确定主梁的跨度为6.6m,次梁的跨度为6.6m,主梁每跨内布置一根次梁,板的跨度为3.3m。
楼盖结构布置图如下（图1）楼盖采用单向板设计方案。
上下图1 楼盖平面布置2.取板厚mmh100，次梁的截面高度取h=500mm，宽度取b=200mm。
3.主梁的截面高度取h=700mm，宽度取b=300mm。
3. 方案实施3.1板的设计1.板的荷载计算板按塑性内力重分布方法计算，取每m宽板带为计算单元，有关尺寸及计算简图如图2所示。
图215mm 厚水泥砂浆面层 0.015⨯20=0.32/m kN100mm 厚现浇钢筋混凝土板 0.12/5.225m kN =⨯ 30mm 厚陶瓷地砖面层 0.72/m kN 永久荷载标准值 k g =0.3+2.5+0.7=3.52/m kN 可变荷载标准值 k p =62/m kN 由可变荷载效应控制的组合q=1.2⨯3.5+1.3⨯6=122/m kN由可变荷载效应控制的组合q=1.35⨯3.5+0.7⨯1.3⨯6=10.192/m kN取q=122/m kN 2.板的内力计算及配筋mm h x 80201000=-=，mm h y 70301000=-=，取0.9γ=，%2.0%21.0300/43.145.0/45.0>=⨯=y t f f ，2min ,2101001000%21.0mm A s =⨯⨯= 3.中间区格板1B计算跨度：033002003100x l mm =-=，y l 0mm 63003006600=-=，03.23100630000===xy l l n ，24.012==n α，取2β=，=0.81220x 312()(1)xql n m n αβ-++=2.87/KN m m ∙截面位置弯矩设计值（/KN m m ∙）0h （mm ） 0s y mA f h γ=实配钢筋短跨跨中 x m ＝2.8780 132<210 φ8@220，229 长跨跨中y x m m α=＝0.6897036<210φ8@220，229 短跨支座 x'"x x m m m β=＝＝ 5.3680 265φ8/10@220，293长跨支座y y'"y m m m β=＝＝ 1.297072.9<2108φ@200,2514.边区格板2B (短边简支)计算跨度：033002003100x l mm =-=，mm l y 6380210012015066000=+--=， 0063802.053100y xl n l === ，210.24n α==，取2β=，8φ@200, 2251s A mm =，'0 4.74y s y m A f h γ==/kN m m ∙122'0x (31)222xyql n m m n n βα--=++=3.49/kN m m ∙截面位置弯矩设计值（/KN m m ∙）0h （mm ） 0s y mA f h γ=实配钢筋短跨跨中 x m ＝3.4980 161<210 φ8@220，229 长跨跨中y x m m α=＝ 1.047044<210φ8@220，229 短跨支座 x'"x x m m m β=＝＝ 6.4680 323φ10@220，3575.边区格板3B (长边简支) 计算跨度：0100330010012031202x l mm =--+=， 0660********y l mm =-=， 00/ 2.01y x n l l == ，210.24nα==，取2β=，8φ@200， 2293s A mm =，x 's 0y m A f h γ＝＝6.33/kN m m ∙122'0x (31)222xxql n nm m n ααβ--=++=6.89/kN m m ∙ 截面位置弯矩设计值（/KN m m ∙）0h （mm ） 0s y mA f h γ=实配钢筋短跨跨中x m ＝6.8980 319φ8/10@200，322长跨跨中y x m m α=＝ 1.65 70 87.5<210 φ8@220，229长跨支座y y'"y m m m β=＝＝ 3.370 174<210 φ8@220，2296.角区格板4B计算跨度：0100330010012031202x l mm =--+=， 0100660015012063802y l mm =--+=， 00/ 2.04y x n l l == ，210.24n α==，取2β=，φ8/10@200，2322s A mm =,x 's 0y m A f h γ＝＝6.9/kN m m ∙ φ8@220， 2299s A mm =, y 's 0y m A f h γ＝＝4.3/kN m m ∙122''0x (31)22xy xql n m nm m n α---=+=6.97/KN m m ∙截面位置弯矩设计值（/KN m m ∙）0h （mm ） 0s y mA f h γ=实配钢筋短跨跨中x m ＝6.9780 322φ8/10@180，358长跨跨中y x m m α=＝ 2.077088<210φ8@220，229分布筋：φ8@250，A=1572mm3.2次梁的计算次梁的支承情况及截面尺寸见下图3。
混凝土双向板楼盖课程设计
《混凝土结构与砌体结构设计》课程设计报告题目：混凝土双向板肋梁楼盖设计院（系）：城市建设学院专业班级：学生姓名：学号：指导教师：20 17 年 6 月 4 日至20 17 年 6 月 10 日目录一、设计原始资料 (2)1.基本概况 (2)2.楼面构造层做法 (2)3.材料选用 (2)4.柱网尺寸（单位：m） (3)二、结构布置 (3)1．结构布置及构件尺寸选择 (3)2．荷载计算 (3)三、板的计算 (4)1. 弯矩计算 (4)2. 截面配筋计算 (5)3. 配筋计算 (6)四、梁的计算 (7)1.支座弯矩 (7)2.剪力计算 (9)3.配筋计算 (10)4.斜截面受剪承载力计算 (11)五、课程设计成绩评定表 (12)一、设计原始资料混凝土双向板肋梁楼盖设计某金工车间楼盖，采用钢筋混凝土双向板肋梁楼盖结构形式，其柱网布置如下图所示图1-1 楼盖结构平面布置图（ox l =6.0m ，oy l =6.9m ）1. 基本概况该金工车间建于长春郊区，外墙采用490mm 的砖墙，该结构重要性系数为1.0，使用环境类别为2a 类。
2.楼面构造层做法（自上而下）20mm 厚水泥砂浆面层 γ=20kn/m 3 现浇混凝土楼板（厚度由设计者自定） γ=25kn/m 3 15mm 厚混合砂浆天棚抹灰 γ=17kn/m 33.材料选用混凝土：C25 （f c =11.9kn/mm 2） 钢筋：HRB400 （f y =360 kn/mm 2）2.柱网尺寸（单位：m）序号尾数为140，按表格对应尺寸ly=6.9m，lx=6.0m二、结构布置1．结构布置及构件尺寸选择双向板肋梁楼盖由板和支承梁构成。
双向板肋梁楼盖中，双向板区格一般以3-5m为宜，本双向板肋梁楼盖设计双向板区格平面尺寸lx =6.0m ，ly=6.9m，即支承梁短边的跨度为6900mm，支承梁长边的跨度为6000mm.板、次梁和主梁的截面尺寸拟定板厚的确定：连续双向板的厚度一般大于或等于l/50=6000/50=120mm，且双向板的厚度不宜小于80mm，故取板厚为150mm。
双向肋梁楼盖设计(板塑性,梁弹性)
钢筋混凝土双向板肋梁楼盖课程设计计算书（板塑性理论，梁弹性理论。
）一、板的设计1.结构布置及构件尺寸选择双向板肋梁楼盖由板和支承梁构成。
双向板肋梁楼盖中，双向板区格一般以3~5m为宜。
支承梁短边的跨度为3300mm，支承梁长边的跨度为3900mm。
根据图1~12所示的柱网布置，选取的结构平面布置方案如下图所示。
板厚的确定：连续双向板的厚度一般大于或等于l/50=3300/50=66mm，且双向板的厚度不宜小于80mm，故取板厚为100mm。
且满足规范要求。
支承梁截面尺寸：根据经验，支承梁的截面高度h=l/14~l/8，长跨梁截面高度为（3900/14~3900/8）mm=278.6~478.5mm，故取h=400mm；截面宽度b=h/3~h/2=(400/3~400/2)mm=133.3~200mm，故取b=200mm。
短跨梁截面高度为（3300/14~3300/8）mm=235.7~412.5mm，故取h=300mm；截面宽度b=h/3~h/2=(300/3~300/2)mm=100~150mm，根据规范，故取b=200mm.2荷载计算100mm厚钢筋混凝土板： 0.1×25=2.5kN/m2；20mm厚水泥砂浆面层： 0.02×20=0.4kN/m2；15mm厚石灰砂浆抹底： 0.015×17=0.255kN/m2；恒荷载标准值： gk=2.5+0.4+0.255=3.16kN/m2；活荷载标准值： qk =4.0kN/m2。
p'=g+q/2=1.2×3.16+1.4×4.0/2=6.592kN/m 2 p"=q/2=5.6/2=2.8kN/m 2P=1.2×33.16+1.4×4.0=9.4kN/m 23.按塑性理论设计板钢筋混凝土为弹塑性体，因而按弹性理论计算结果不能反映结构的刚度随荷载而改变的特点，与已考虑材料塑性性质的截面计算理论也不协调。
双向板楼盖设计
采用钢筋混凝土整浇楼盖。
有关设计要求如下：楼面做法：20mm 厚水泥砂浆面层，板底混合砂浆抹灰20mm 厚，梁底和梁侧抹灰15mm 厚。
楼面活荷载标准值10KN/2m 。
材料：混凝土C25（2211.9/, 1.27/c t f N mm f N mm ==），梁内受力主筋采用HRB335级钢筋（2300/y f N mm =），其余用HPB235级钢筋（2210/y f N mm =）。
结构布置及构造：结构布置成双向板，板厚120mm ，梁截面尺寸为：300700mm mm ⨯，柱截面450450mm mm ⨯，板伸入墙内120mm ，梁伸入墙内240mm 。
2.2双向板计算2.2.1荷载计算20mm 厚水泥砂浆面层： 320.0220/0.40/m kN m kN m ⨯= 板自重： 320.1225/3/m kN m kN m ⨯=20mm 板底混合砂浆抹灰： 320.0217/0.34/m kN m kN m ⨯= 则板的恒荷载标准值： 23.74/kN m 。
板的恒荷载设计值： 321.2 2.74/ 4.3/kN m kN m ⨯= 楼面活荷载设计值： 221.310/13/kN m kN m ⨯= 总荷载设计值： 17.3/P g q kN m =+=按塑性理论计算各区格的弯矩 ○1中间区格板A计算跨度：6.00.3 5.76.30.36ox oy l m m m l m m m=-==-=1.05oy oxl n l == 取210.9n α=≈ 2β= 采用弯起式配筋，跨中钢筋在距支座/4ox l 处弯起一半，故得跨内及支座塑性铰线上的弯矩为：5.76.0 4.644x oxX oy x x l M l m m m ⎛⎫⎛⎫=-=-=⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭330.9 5.7 3.8544y ox x x x M l m m m α==⨯⨯='"2612x x oy x x x M M l m m m β===⨯⨯='"20.9 5.710.26y Y ox x x x M M l m m m βα===⨯⨯⨯=代入公式，由于区格板A 四周与梁连接，内力折减系数为0.8，()2'"'"22312oxx y XXYYoy ox Pl M M M M M M l l +++++=- ()20.817.3 5.72 4.62 3.85212210.2636 5.712x x x x m m m m ⨯⨯⨯+⨯+⨯+⨯=⨯-故得 7.51/x m kN m m =⋅0.97.51 6.76/y x m m kN m m α==⨯=⋅'"27.5115.02/x x x m m m kN m m β===⨯=⋅'"2 6.7613.52/y y y m m m kN m m β===⨯=⋅ ○2中间区格板B 计算跨度：0.30.126.00.12 5.7922ox m ml m m m =--+= 6.30.36oy l m m m =-=1.04ox oy l n l == 取210.92nα== 2β= 采用弯起式配筋，跨中钢筋在距支座/4ox l 处弯起一半，故得跨内及支座塑性铰线上的弯矩为：5.796.0 4.5544x oxX oy x x l M l m m m ⎛⎫⎛⎫=-=-=⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭330.92 5.79 4.0044y ox x x x M l m m m α==⨯⨯='15.02/690.12x M kN m m m kN m =⋅⨯=⋅ "0x M kN m =⋅'"20.92 5.7910.65y y ox x x x M M l m m m βα===⨯⨯=代入公式，()2'"'"22312oxx y XXYYoy ox Pl M M M M M M l l +++++=- ()217.3 5.792 4.552 4.0090.12010.6510.6536 5.7912x x x x m m m m ⨯⨯+⨯++++=⨯-故得 13.02/x m kN m m =⋅13.02 1.0213.28/y x m m kN m m α==⨯=⋅'"213.2826.56/y y x m m m kN m m β===⨯=⋅ ○3中间区格板C计算跨度：6.00.3 5.7ox l m m =-=0.30.126.30.12 6.0922oy m l m m m =--+= 1.07oy oxl n l == 取210.87n α== 2β= 采用弯起式配筋，跨中钢筋在距支座/4ox l 处弯起一半，故得跨内及支座塑性铰线上的弯矩为：5.76.09 4.6744x oxX oy x x l M l m m m ⎛⎫⎛⎫=-=-=⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭330.87 5.7 3.7244y ox x x x M l m m m α==⨯⨯='"2 6.0912.18x x x x M M m m ==⨯='13.52 5.777.06y M =⨯="0y M kN m =⋅ 代入公式，()2'"'"22312oxx y XXYYoy ox Pl M M M M M M l l +++++=-()217.3 5.72 4.672 3.7277.0612.1812.183 6.09 5.712x x x x m m m m ⨯⨯+⨯+++=⨯-故得 12.44/x m kN m m =⋅12.440.8710.82/y x m m kN m m α==⨯=⋅'"212.4424.88/x x x m m m kN m m β===⨯=⋅④中间区格板D 计算跨度：0.30.126.00.12 5.7922ox m l m m m =--+= 0.30.126.30.12 6.0922oy m l m m m =--+=1.05oy oxl n l == 取210.91nα== 2β= 采用弯起式配筋，跨中钢筋在距支座/4ox l 处弯起一半，故得跨内及支座塑性铰线上的弯矩为：5.796.09 4.6444x oxX oy x x l M l m m m ⎛⎫⎛⎫=-=-=⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭330.91 5.79 3.9544y ox x x x M l m m m α==⨯⨯='26.56/ 6.09161.75x M kN m m m kN m =⋅⨯=⋅"0x M kN m =⋅' 5.7924.88144.06/y M kN m m =⨯=⋅ "0Y M kN m =⋅代入公式()2'"'"22312oxx y XXYYoy ox Pl M M M M M M l l +++++=-()217.3 5.792 4.642 3.95161.75/144.06/003 6.09 5.7912x x m m kN m m kN m m ⨯⨯+⨯+⋅+⋅++=⨯- 故得 17.31/x m kN m m =⋅0.9117.3115.75/y x m m kN m m α==⨯=⋅2.2.3配筋计算取截面有效高度15020130ox h mm mm mm =-=，15030120oy h mm mm mm =-= 即可近似按0.95s y oMA f h =计算钢筋截面面积，计算结果见下表。
双向板混凝土楼盖结构设计
双向板混凝土楼盖结构设计1. 设计背景1.1 设计资料370mm 本设计为一多层工业厂房，采用钢筋混凝土内框架承重，外墙为砖砌承重。
设计时，只考虑竖向荷载作用，要求完成钢筋混凝土整体现浇双向板楼盖的结构设计。
楼面构造做法：30mm 厚水泥砂浆抹面；天棚抹灰：梁板下面及天棚抹, 可变荷载：楼面可变荷载标准值为 6.0 kN/ m2；灰用 20mm厚的石灰砂浆抹面655000 00 0 00 86 16450045004500135001.2 设计要求1.对楼盖进行结构布置（布置为双向楼板）；2.对梁和板进行内力和截面设计。
采用塑性理论计算，计算书用A4 纸打印；3. 绘制梁、板的配筋图（用CAD绘图，用合适的图纸规格打印）。
2. 设计方案2.1 板布置图图 2-1 板的结构布置图2.2 选用材料 , 地面的做法 :1. 楼面构造做法： 30mm 厚水泥砂浆抹面；2. 天棚抹灰：梁板下面及天棚抹灰用 20mm 厚的石灰砂浆抹面；3. 可变荷载：楼面可变荷载标准值为6.0 kN/m 2 ；4. 永久荷载分项系数 C 1.2 ；可变荷载分项系数 Q 1.3；5. 材料选用 :混凝土 : 采用 C20( f c 9.6N / mm 2 ， f t 1.1.N / mm 2 ) ；钢筋 :梁中受力纵筋采用Ⅱ级钢筋 ( f y 300N / mm 2 )( 本组选用受力钢筋为Ⅰ级钢筋 , 但实际工程中采用Ⅰ级作为受力钢筋不妥 , 故采用Ⅱ级钢筋 )粱箍筋及板中分布和受力钢筋筋采用Ⅰ级钢筋 (f y 210kN / mm 2 ) ；板的厚1l14000 80mm度 h 100mm 5050梁截面高度 h 500mm1 l15400 385mm ，截面宽度 b 250mm14 143. 方案实施3.1 板的计算板按考虑塑性内力重分布方法计算：板的厚度 h 100mm1 l 1 4000 80mm501 50 1梁截面高度 h 500mml5400 3859 mm ，截面宽度 b 250mm ，板1414的纵向尺寸及支承情况如图 3-1 ， 3-2 所示：3-1 纵向板的构造图3-2纵向板受力简图板的横向尺寸及支承情况如图3-3 ，3-4 所示：3-3 横向板的构造图3-4 横向板的受力简图3.1.1 板的荷载永久荷载标准值30mm 厚水泥砂浆抹面0.60 kN / m 2 20mm 厚的石灰砂浆抹面0.34 kN / m 2100mm 厚钢筋混凝土楼板2.50 kN / m 2恒荷载标准值2.50.34 0.60 3.44 kN / m 2可变荷载标准值6.00 kN / m 2荷载设计值1.2 3.44 1.3 6.0 11.93 kN / m 2由可变效应组合控制p 11.93kN / m 23.1.1 板的内力及配筋取 1m 宽板带作为计算单元 B1 区格： l x4000mm l y 5400mml y 1.35nl x取0.572.1 0.93B1 区格板下为四边连续梁，内力折减系数0.8 钢筋采用分离式布置，跨中钢筋在距支座边缘 1处截断一般。
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目录1.设计背景 (1)1.1设计资料 (1)1.2 设计要求 (2)2.设计方案 (3)2.1板布置图 (3)2.2选用材料,地面的做法: (4)3.方案实施 (4)3.1板的计算 (4)3.1.1板的荷载 (6)3.1.2板的内力及配筋 (6)3.2 梁的计算 (10)3.2.1梁的荷载 (10)3.2.2梁内力计算 (12)3.2.3梁配筋计算 (13)3.2.3.1正截面受配弯筋计算 (13)3.2.3.2斜截面受配弯筋计算 (15)1.设计背景1.1设计资料本设计为一多层工业厂房，采用钢筋混凝土内框架承重，外墙为370mm 砖砌承重。
设计时，只考虑竖向荷载作用，要求完成钢筋混凝土整体现浇双向板楼盖的结构设计。
楼面构造做法：mm30厚水泥砂浆抹面；天棚抹灰：梁板下面及天棚抹灰用mm20厚的石灰砂浆抹面,可变荷载：楼面可变荷载标准值为6.02/mkN；1.2 设计要求1.对楼盖进行结构布置（布置为双向楼板）；2.对梁和板进行内力和截面设计。
采用塑性理论计算，计算书用A4纸打印；3.绘制梁、板的配筋图2.设计方案2.1板布置图图2-1 板的结构布置图2.2选用材料,地面的做法:1.楼面构造做法：mm 30厚水泥砂浆抹面；2.天棚抹灰：梁板下面及天棚抹灰用mm 20厚的石灰砂浆抹面；3.可变荷载：楼面可变荷载标准值为6.02/m kN ；4.永久荷载分项系数2.1=C γ；可变荷载分项系数3.1=Q γ；5.材料选用:混凝土: 采用C20(2/6.9mm N f c =，2/.1.1mm N f t =)；钢筋: 梁中受力纵筋采用Ⅱ级钢筋(2/300mm N f y =)(本组选用受力钢筋为Ⅰ级钢筋,但实际工程中采用Ⅰ级作为受力钢筋不妥,故采用Ⅱ级钢筋)粱箍筋及板中分布和受力钢筋筋采用Ⅰ级钢筋(2/210mm kN f y =)；板的厚度>=mm h 100mml 804000501501=⨯=梁截面高度>=mm h 500mm l 3855400141141=⨯= ，截面宽度mm b 250= 3.方案实施3.1板的计算板按考虑塑性内力重分布方法计算：板的厚度>=mm h 100mm l 804000501501=⨯= 梁截面高度>=mm h 500mm l 38595400141141=⨯= ，截面宽度mm b 250=，板的纵向尺寸及支承情况如图3-1，3-2所示：3-1 纵向板的构造图3-2 纵向板受力简图板的横向尺寸及支承情况如图3-3，3-4所示：3-3 横向板的构造图3-4 横向板的受力简图3.1.1 板的荷载永久荷载标准值mm 30厚水泥砂浆抹面 0.60 2/m kNmm 20厚的石灰砂浆抹面 0.34 2/m kNmm 100厚钢筋混凝土楼板 2.50 2/m kN恒荷载标准值 2/ 3.44 0.600.342.5m kN =++ 可变荷载标准值 6.00 2/m kN荷载设计值 11.93 0.61.33.441.2=⨯+⨯ 2/m kN由可变效应组合控制 2/93.11m kN p =3.1.1 板的内力及配筋取m 1宽板带作为计算单元B1区格： mm l x 4000= mm l y 5400= 35.1==xy l l n取 57.0=α 1.2=β 93.0=γB1区格板下为四边连续梁，内力折减系数0.8钢筋采用分离式布置，跨中钢筋在距支座边缘41处截断一般。
=x m αβαβ2232)41(213128.02+++--⨯n n n pl x =1.257.0257.0231.235.12)4135.1(213120.493.118.02⨯⨯+⨯+⨯⨯+-⨯-⨯⨯⨯nm m kN /7.2⋅=取mm h mm h oy ox 70,80,93.0===α2/.1.1mm N f t = 2/210mm kN f y =00236.0210/10.145.0/45.0min =⨯==y t f f ρ>0.0022min 23650025000236.0m in mm bh As =⨯⨯=⨯=ρ3-1板的配筋计算表B2区格：mm l x 4050504000=+= mm l y 5400= 33.1/=y x l l 取α=0.57 β=2.0B2区格一长边简支，无圈梁。
内力折减系数为0.8.长边支座处1为B1及B2的共同支座，B2区格在1支座处的钢筋在B1区格计算中已选定：8@130 s A 2387mm ='x m =m m kN h f A y s /05.68021038793.00⋅=⨯⨯⨯=γ=x m αβα223)41(2)13(128.02++---⨯n nm n pl xx =0.257.0257.023)4133.13(205.633.1)133.13(1205.493.118.02⨯⨯+⨯+-⨯⨯⨯--⨯⨯⨯⨯ m m kN /88.3⋅=3-2板的配筋计算表B3区格：mm l x 4000= mm ly 5450505400=+= 36.1/=y x l l 取α=0.57 0.2=βB3区格为一短边简支，无圈梁。
在边跨第二跨，内力折减系数为0.8.短边支座2为B1及B3共同支座，把区格在2支座处配筋在B1区格中计算选定：φ8@200 2251mm A s ='y m =m m kN h f A y s /4.37021025193.00⋅=⨯⨯⨯=γ =x m αβ232)41(2)13(128.0'2++---⨯n n m n pl yx =55.05.1236.12)136.1(24.3)36.13(120.493.118.02⨯+⨯⨯+-⨯-⨯⨯⨯⨯ m m kN /21.3⋅=3-3板的配筋计算表B4区格: mm lx 4050504000=+= mm l y 5450505400=+= 35.1/==y x l l n 取α=0.57B4区格为角区格（两临边简支，两临边连续），内力折减系数为1.0 。
短边支座4为B4 B2区格的共同支座，B3区格配筋再B2区格计算中已经选定：φ8@150 s A =335mm 2'y m =m m kN h f A y s /58.47021033557.00⋅=⨯⨯⨯=α 长边支座3为B3 B4的共同支座，B3区格在3支座处的配筋在B4区格中已计算确定：φ8@120 s A =419 mm 2'xm =m m kN h f A y s /55.68021041993.00⋅=⨯⨯⨯=γ按跨中钢筋全部深入支座计算:=x m =+---⨯α22)13(12''2n m m n pl xy x 57.0235.1255.658.412)135.13(05.493.112⨯+⨯---⨯⨯⨯ m m kN /15.7⋅=3-4板的配筋计算表3.2 梁的计算 3.2.1梁的荷载梁截面高度>=mm h 500mm l 38595400141141=⨯= ，截面宽度mm b 250=，纵梁的尺寸及支承情况如3-5,3-6图所示：3-5 纵向梁的构造图3-6 纵向梁的受力简图横梁的尺寸及支承情况如3-7,3-8图所示：3-6横向梁的构造图3-7横向梁的受力简图纵向：从板上传来的荷载：3.24⨯（1-2⨯0.3782-0.3783）⨯4.5=11.24 2/m kN 梁自重：25⨯0.25⨯（0.5-0.1）=2.50 2/m kN 2梁底抹灰自重 ：17⨯0.02⨯(0.5-0.1）⨯2=0.272 2/m kN 恒荷载设计标准值：11.24+2.5+0.272=14.012 2/m kN 活荷载设计标准值：25⨯0.771⨯4.5=8.674 2/m kN 荷载设计值：1.2⨯14.012+1.4⨯8.674=28.96 2/m kN 活荷载组合控制p =28.962/m kN 横向：从板上传来的荷载：3.24⨯85⨯4.5=9.113 2/m kN 梁自重：25⨯0.25⨯（0.5-0.1）=2.5 2/m kN梁底抹灰自重：17⨯0.02⨯(0.5-0.1）⨯2=0.272 2/m kN 恒荷载设计标准值：9.113+2.5+0.272=11.89 2/m kN 活荷载设计标准值：2.5⨯85⨯4.5=7.03 2/m kN 荷载设计值：1.2⨯11.89+1.4⨯7.03=24.11 2/m kN 活荷载组合控制：11.24=p 2/m kN3.2.2 梁内力计算纵向： 边跨: ml m l n 08.505.003.503.5250.0120.0400.50=+==--=中间跨：l nml l m l n n 35.535.550.040.50===-=横向： 边跨: ml m l n 68.305.063..363.3250.0120.00.40=+==--=中间跨：ml l m l n n 50.35.350.000.40===-=3-5梁承受弯矩计算表3-6梁承受剪力计算表3.2.3 梁配筋计算3.2.3.1 正截面受弯配筋计算纵向：边跨：m s b m b n f 08.5693.108.531'=+<=⨯= 中间跨：m s b m b n f 580.5780.135.531'=+<=⨯=mm h mm h f 46535500,1000'=-==m kN V m kN h h h b f ffc ⋅=>⋅=⨯⨯⨯=-94.8417.75441510016936.9)2('00''该梁属于第一类T 型截面梁。
故 该梁跨中截面按第一类T 型截面梁算，支座处截面按矩形截面梁计算。
3-7纵向正截面受弯配筋计算表横向：边跨：m s b m b n f 50.4227.168.331'=+<=⨯= 中间跨：m s b m b n f 50.4177.1530.331'=+<=⨯=mm h mm h f 46535500,1000'=-==m kN V m kN h h h b f ffc ⋅=>⋅=⨯⨯⨯=-59.3960.54841510012276.9)2('00''该梁属于第一类T型截面梁。
故该梁跨中截面按第一类T型截面梁算，支座处截面按矩形截面梁计算。
3-8横向正截面受弯配筋计算表3.2.3.2 斜截面受剪配筋计算纵向：3-9纵向斜截面受剪配筋计算表横向：3-10横向斜截面受剪配筋计算表纵向梁箍筋配筋率：00126.0210/10.124.0/24.0min =⨯==yv t sv f f ρ00126.0001425.020025057>=⨯==bh nA s sv ρ 纵向梁箍筋配筋率：00126.0001425.020025057>=⨯==bh nA s sv ρ故箍筋满足设计要求。