抗滑桩采用C20混凝土
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Ci——第i块段土的粘聚力(kPa)；
φi——第i块段土的内摩擦角(°)；
Li——第i块段滑动面的长度(m)；
αi——第i块段滑动面与水平面的夹角(°)；
βi——第i块段地下水位线与水平面的夹角(°)；
Gz为综合影响系数，取0.25；
Kh为水平地震力系数，Ⅷ度地震带取0.2；
γw——水容重；
hiwLi——第i块段水位线以下滑体的重力(kN/m)；
2.2 滑体特征
据钻探揭露，根据地面调查和钻孔揭露，滑体组成物质为碎石土，灰色，灰黄色，稍湿，松散～稍密，碎石成分主要为板岩，粒径一般0.5～10cm，少量大于15cm，含量50～60%，其余为粉土，局部粉土较纯，与下伏基岩面接触处粉土土体较为湿润，呈可塑～软塑状态。2.3滑床特征
滑床的起伏状态受下伏基岩面及构造侵蚀作用控制。滑体表面呈折线状起伏。后缘壁为碎石土，稍密～中密，后缘壁坡度55～60°。滑床下伏基岩面卧坡坡度7.2～48°，据ZK1、ZK2、ZK4号孔揭露，岩体风化节理发育，岩层视倾坡内，岩体具较强的亲水性，力学强度较低，沿此容易发生滑动。
二、滑坡基本特征
2.1滑坡平面形态特征
设计路线中桩位于滑坡体中前部，路线距离滑坡后缘45～50m。该滑坡主滑方向3°，纵向长50~55m，前缘宽约100m，后缘与前缘高差约44m，堆积厚度8.7～17.18m，堆积方量约4.9万m3。滑坡在平面上为“圈椅状”斜坡地形，滑坡后缘可见宽5～30cm，深0.5～1.0m的拉裂缝，中部也可见拉张裂缝，滑坡壁两侧可见纵向张拉裂缝，前缘剪出口位于公路外侧陡坡中部，滑坡边界清晰。滑体的组成物质为碎石土。滑动面近似于船底形，滑体主要沿土层内部和下伏基岩面滑动。
其余符号意义同式1。
3.3.2 工况选择
由滑坡的成因分析可知，大气降雨和地震是诱发滑坡的主要因素，故本次选取以下3种工况进行滑坡稳定性验算及推力计算。工况1：天然状态；工况2：暴雨状态；工况3：地震状态。
3.3.3 参数采用
该滑体土类型主要为碎石土。根据经验数据，本次计算对滑体重度取值为：天然重度20kN/m3，饱和重度为22kN/m3。
代入公式
1 EI[ (-0.2116)+ (-0.1150)+ (0.9625)+ (1.0729)]=29421
2 EI[ (- 0.8540)+ (-0.4231)+ (0.1724)+ (0.9500)]=5884
桩底，
=h+3.3=12.8m，
=-1.6143 =-11.7306 =-17.9186 =-15.0755
(1)计算桩的刚度
桩的变形系数
桩的换算深度 ，,故可按弹性桩计算。
(2)荷载计算
每根桩承受的水平推力：
每根桩前的剩余下滑力：
桩前被动土压力：
桩前的抗力取剩余下滑力和被动土压力的小值，桩前抗力为1516.52kN。
滑坡推力和剩余抗滑力均安矩形分布:
；
滑面处的剪力：
滑面处弯矩：
(3)求虚点高度
(4)求虚点的 、 、 、 值
据现场调查，K168+680～K168+770滑坡现状整体稳定，仅存在局滑现象。
为分析评价滑坡坡稳定性及其对拟设线路的危害性，本次主要工作内容为工程测量及地质测绘，并辅以控制性钻探、采样测试等。工作中，主要依据以下规程、规范展开：
《公路工程地质勘察规范》（JTJ064—98）；
《滑坡防治工程勘查规范》（DZ/T 0218—2006）；
岩土支挡与锚固课程设计
一、工程概况
K168+680～K168+770滑坡位于甘孜州道孚县成城北方向约28km，滑坡区前缘为现有省道303线，交通便捷。滑坡主滑方向3°，纵向长约63m，滑体中部横向宽约52m，滑坡面积约3300m2，滑体厚约15m，滑坡方量约4.9×104m3，其规模较小，属小型中层滑坡。
综上所述，该滑坡为顺层发生的近代牵引—推移复合式堆积层滑坡。
近年来，该滑坡前缘及滑体内冲沟两侧还发生了浅层溜滑（照片1），其成因为降雨浸润及地表水对其前缘坡脚的冲刷。
三、滑坡成因及稳定性
3.1 滑坡成因分析
滑坡体组成物质为结构松散的角砾土，因该滑坡位于四川省著名的活动性断裂－鲜水河大断裂附近，历史上该断裂带地震频繁，受断裂影响，岩体风化破碎，基岩面倾角较陡，前缘受鲜水河河水冲刷，致使岩体上覆土体失稳垮塌，加之公路开挖后形成的土质边坡，未进行支护，土体前缘临空，加之雨季地表水大量渗入土体，土体抗剪强度急剧降低后，向下滑动形成滑坡。
3.3.6 计算结果分析
滑坡稳定性验算及推力计算结果详见表。由计算结果可知，滑坡在各种工况状态下均处于不稳定状态。
注：计算中，根据《公路工程抗震设计规范》（JTJ 004-89），在Ⅷ度地震状态下计算时水平地震系数Kh=0.20，稳定性系数K=0.85，采用安全系数K=1.05，剩余下滑力为1292,4KN，坡体处于不稳定状态。
该抗滑桩的设计总长19m，计算可按两个控制截面考虑配筋。控制截面Ⅰ―Ⅰ取桩身最大弯矩截面，控制截面Ⅱ―Ⅱ取地下6m深处截面；
结构的重要性系数取1.0，则控制截面Ⅰ―Ⅰ处的设计弯矩为 kN·m，Ⅱ―Ⅱ截面设计弯矩为 kN·m。
混凝土的保护层厚度取80mm，若为单排布置，则取桩截面的有效高度 2900mm,
地质测绘
工程地质测绘
km2Βιβλιοθήκη Baidu
0.01
1:500
断面测绘
m/条
200/2
1:500
工程钻探
m/孔
88.03/3
水质分析
组
1
通过本次勘察，基本达成了以下预期目的与任务：调查滑坡区地质环境，详细查明滑坡范围、成因、滑动史、活动迹象；了解滑坡结构组成、空间分布特征；初步分析评价滑坡稳定性，预测滑坡发展趋势及其可能规模；提供了滑坡防治设计所需的岩土物理力学参数。
= 9.2437 = -0.3578 = -15.6105 =-23.1403
代入公式有
3 (-1.6143)+ (-11.7306)+ (-17.9186)+ (-15.0755)]=0
4 (9.2437)+ (-0.3578)+ (-15.6105)+ (-23.1403)]=0
联立①②③④四个方程解得
ψj——第i块段的剩余下滑力传递至i+1块段的传递系数(j=i)
2）推力计算基本公式
Pi=Pi-1×ψj+Fst×Ti－Ri
式中：Pi、Pi-1——分别为第i块、第i-1块滑体的剩余下滑力（kN/m）；
Fs——推力计算安全稳定系数，本次滑坡推力计算采用Fst=1.10、1.15、1.20及1.25四种状态进行；
Ph——地震力(kN/m)，Phi=GzKhWi
Nwi——孔隙水压力(kN/m)，Nwi=γwhiwLi
TDi——渗透压力平行滑面的分力(kN/m)，TDi=γwhiwLicosαisinβicos(αi-βi)
RDi——渗透压力垂直滑面的分力(kN/m)，RDi=γwhiwLicosαisinβisin(αi-βi)
2.4滑面（带）特征
滑面（带）以ZK1号孔为界，上部沿砾卵石土、下部沿下伏强风化基岩面发育，滑带土具有颗粒组成较细，力学强度较低的特性。滑面（带）埋深8.7～17.18m不等，组成物质主要为粉土，可塑~软塑，具揉皱现象，沿滑坡壁及滑床表面可见清晰的擦痕。
2.5 滑坡变形特征
除滑坡区地形地貌宏观变形特征有所指示外，该滑坡变形特征不明显（已遭后期破坏），因此从以下几方面对滑坡的滑动之初的运动特征予以综合分析：
、计算Ⅰ―Ⅰ截面受力钢筋截面积；混凝土的受压区高度：
Ⅰ―Ⅰ截面受力钢筋截面积：
按简化方法计算则的：
简化计算结果下于按混凝土结构梁承载力计算的结果，但两者相差不是很大，可以接受。
选用46根Ф36，实有 ，满足要求。可三根一束布置在桩受拉侧，考虑对钢筋净距的要求，实际布置按两排，靠近桩边的一侧一排10束，靠桩的一排布置内6束。若重新按实际布置后的桩截面的有效高度核算，承载力仍能满足要求。
1）滑坡纵向长约50m，滑坡堆积层厚约8.7~17.18m，堆积物以碎石土为主且其颗粒粒度具有由上至下变细的趋势，滑体物质与后缘坡洪积物质相同，说明该滑坡最初的滑坡物质由坡洪积层组成。
2）其主滑方向约3°，与区内岩层走向相当，说明了该滑坡为顺岩土界面的滑动，其滑移方式为牵引—推移复合式。
3）滑体前缘叠于坡残积层之上，故滑坡属于近代滑坡；同时，滑坡细部整体变形特征已遭后期剥蚀、掩埋等破坏，可见其发生时间较早。
3.3.4滑坡稳定状态划分
根据《工程地质勘察规范》滑坡稳定状态划分见下表：
滑坡稳定性系数Kf
Kf＜1.00
1.00≤Kf＜1.05
1.05≤Kf＜1.15
Kf≥1.15
滑坡稳定状态
不稳定
欠稳定
基本稳定
稳定
3.3.5 滑坡稳定性计算
工况一：天然状态下滑坡稳定性分析
根据反算结果，考虑该滑坡目前处于大滑动过的状态，将C、φ值按85%打折，取φ=25°,C=13Kpa；滑坡体天然容重γ=20KN/m3，滑坡安全系数取K＝1.15，滑坡推力计算成果见表：
=0.036163 =-0.0035645 =13534.5kN*m =9120.38kN
(5)求桩身内力及侧向应力
锚固段内任意一点侧应力
= + + +
计算点的剪力：
= EI（ + + + ）
计算点的弯距：
= （ + + + ）
计算的各点的桩侧应力、剪力、和弯矩图如下：
(6)桩身受荷段的内力计算：
距桩顶距离（m）
剪力(kN)
弯矩(kN·m)
距桩顶距离（m）
剪力(kN)
弯矩(kN·m)
0
6
2
8
4
19.5
计算结果如图：
(7)地基强度校核：
计算换算深度：
有桩侧应力公式的：
由桩侧的各点应力状况可知，桩侧的最大应力是 ,是小于该点的桩侧的容许应力值，其他各点的应力也是满足要求的。
五、抗滑桩的构造设计：
（1）、根据设计弯矩计算纵向受力钢筋：
工况二：在暴雨不利工况下（边坡土体呈饱和状态）
考虑动水压力增大、滑面抗剪强度降低等因素，采用安全系数K=1.10，滑面抗剪指标φ=23°、C=12Kpa；滑坡体天然容重γ=22KN/m3，推力计算成果见表：
工况三：在地震不利工况下（Ⅷ度地震）
考虑滑坡处于鲜水河活动大段裂附近，地震活动十分强烈，采用安全系数K=1.10,滑面抗剪指标φ=25°、C=13Kpa；滑坡体天然容重γ=20KN/m3，推力计算成果见表：
《建筑边坡工程技术规范》（GB50330—2002）；
《岩土工程勘察规范》（GB50021—2001）；
《工程测量规范》（GB50026—93）。
完成实物工作量详见表1。
完成工作量一览表表1
项 目
单 位
数 量
备 注
工程测量
控制测量
点
5
图根点
平面测量
km2
0.01
1:500
断面测量
m/条
200/2
1:500
四、抗滑桩的内力计算
根据岩性情况，滑面处的地基系数采用A=400000kN/m3,滑床的地基系数随深度变化的比例系数采用m=120000kN/m4，桩附近的土层厚度是9.5m左右，该处的滑坡推力E=2044kN/m,桩前抗滑力965.7kN/m，
抗滑桩采用C20混凝土，其弹性模量 =26.5* kPa，桩断面为b*a=2m*3m的矩形，截面F=6 ，截面模量W=b /6=3 ；截面对桩中心的惯性矩I=b /12=4.5 ；相对刚度系数EI=0.8*26.5* *4.5=95.4* kN* ；桩间距（中至中）l=5m；桩的计算宽度 =b+1=3m；桩的埋深h=9.5m，试用初参数（普通法）法的m法，计算桩身的内力。
Ri=( Wi(cosαi-Phsinαi)-Nwi-RDi)tanφi+CiLi
ψj=cos(αi-αi+1)-sin(αi-αi+1)tanφi+1
式中：Kf——稳定系数
Ti——作用于第i块段的下滑力(kN/m)；
Ri——作用于第i块段的抗滑力(kN/m)；
Wi——第i块段滑体的重力(kN/m)，暴雨时为该块段的饱水自重；
3.2 滑坡稳定性定性分析
经现场调查，滑坡目前处于相对稳定状态。但在雨季有大量地表水渗入，在动水压力、静水压力作用下，滑面抗剪强度降低，必然引起滑坡体的变形进一步加快，最终导致整个边坡的快速滑动而完全失稳。
3.3 滑坡稳定性计算
4.3.1计算公式
1）稳定性计算基本公式
Kf=
Ti=Wi(cosαi+Phcosαi)+TDi
由桩面及桩底为自由端的边界条件，可建立计算方程。
根据滑面处和桩底处的换算深度，查m法无量纲影响系数表，用内插法求得 、
、 、 、 、 、 、 各值带入
在滑面， ，换算深度 时，查得
=-0.2116; =-0.1150; =0.9625; =1.0729
=-0.8540; =-0.4231; =-0.1724; =0.9500
φi——第i块段土的内摩擦角(°)；
Li——第i块段滑动面的长度(m)；
αi——第i块段滑动面与水平面的夹角(°)；
βi——第i块段地下水位线与水平面的夹角(°)；
Gz为综合影响系数，取0.25；
Kh为水平地震力系数，Ⅷ度地震带取0.2；
γw——水容重；
hiwLi——第i块段水位线以下滑体的重力(kN/m)；
2.2 滑体特征
据钻探揭露，根据地面调查和钻孔揭露，滑体组成物质为碎石土，灰色，灰黄色，稍湿，松散～稍密，碎石成分主要为板岩，粒径一般0.5～10cm，少量大于15cm，含量50～60%，其余为粉土，局部粉土较纯，与下伏基岩面接触处粉土土体较为湿润，呈可塑～软塑状态。2.3滑床特征
滑床的起伏状态受下伏基岩面及构造侵蚀作用控制。滑体表面呈折线状起伏。后缘壁为碎石土，稍密～中密，后缘壁坡度55～60°。滑床下伏基岩面卧坡坡度7.2～48°，据ZK1、ZK2、ZK4号孔揭露，岩体风化节理发育，岩层视倾坡内，岩体具较强的亲水性，力学强度较低，沿此容易发生滑动。
二、滑坡基本特征
2.1滑坡平面形态特征
设计路线中桩位于滑坡体中前部，路线距离滑坡后缘45～50m。该滑坡主滑方向3°，纵向长50~55m，前缘宽约100m，后缘与前缘高差约44m，堆积厚度8.7～17.18m，堆积方量约4.9万m3。滑坡在平面上为“圈椅状”斜坡地形，滑坡后缘可见宽5～30cm，深0.5～1.0m的拉裂缝，中部也可见拉张裂缝，滑坡壁两侧可见纵向张拉裂缝，前缘剪出口位于公路外侧陡坡中部，滑坡边界清晰。滑体的组成物质为碎石土。滑动面近似于船底形，滑体主要沿土层内部和下伏基岩面滑动。
其余符号意义同式1。
3.3.2 工况选择
由滑坡的成因分析可知，大气降雨和地震是诱发滑坡的主要因素，故本次选取以下3种工况进行滑坡稳定性验算及推力计算。工况1：天然状态；工况2：暴雨状态；工况3：地震状态。
3.3.3 参数采用
该滑体土类型主要为碎石土。根据经验数据，本次计算对滑体重度取值为：天然重度20kN/m3，饱和重度为22kN/m3。
代入公式
1 EI[ (-0.2116)+ (-0.1150)+ (0.9625)+ (1.0729)]=29421
2 EI[ (- 0.8540)+ (-0.4231)+ (0.1724)+ (0.9500)]=5884
桩底，
=h+3.3=12.8m，
=-1.6143 =-11.7306 =-17.9186 =-15.0755
(1)计算桩的刚度
桩的变形系数
桩的换算深度 ，,故可按弹性桩计算。
(2)荷载计算
每根桩承受的水平推力：
每根桩前的剩余下滑力：
桩前被动土压力：
桩前的抗力取剩余下滑力和被动土压力的小值，桩前抗力为1516.52kN。
滑坡推力和剩余抗滑力均安矩形分布:
；
滑面处的剪力：
滑面处弯矩：
(3)求虚点高度
(4)求虚点的 、 、 、 值
据现场调查，K168+680～K168+770滑坡现状整体稳定，仅存在局滑现象。
为分析评价滑坡坡稳定性及其对拟设线路的危害性，本次主要工作内容为工程测量及地质测绘，并辅以控制性钻探、采样测试等。工作中，主要依据以下规程、规范展开：
《公路工程地质勘察规范》（JTJ064—98）；
《滑坡防治工程勘查规范》（DZ/T 0218—2006）；
岩土支挡与锚固课程设计
一、工程概况
K168+680～K168+770滑坡位于甘孜州道孚县成城北方向约28km，滑坡区前缘为现有省道303线，交通便捷。滑坡主滑方向3°，纵向长约63m，滑体中部横向宽约52m，滑坡面积约3300m2，滑体厚约15m，滑坡方量约4.9×104m3，其规模较小，属小型中层滑坡。
综上所述，该滑坡为顺层发生的近代牵引—推移复合式堆积层滑坡。
近年来，该滑坡前缘及滑体内冲沟两侧还发生了浅层溜滑（照片1），其成因为降雨浸润及地表水对其前缘坡脚的冲刷。
三、滑坡成因及稳定性
3.1 滑坡成因分析
滑坡体组成物质为结构松散的角砾土，因该滑坡位于四川省著名的活动性断裂－鲜水河大断裂附近，历史上该断裂带地震频繁，受断裂影响，岩体风化破碎，基岩面倾角较陡，前缘受鲜水河河水冲刷，致使岩体上覆土体失稳垮塌，加之公路开挖后形成的土质边坡，未进行支护，土体前缘临空，加之雨季地表水大量渗入土体，土体抗剪强度急剧降低后，向下滑动形成滑坡。
3.3.6 计算结果分析
滑坡稳定性验算及推力计算结果详见表。由计算结果可知，滑坡在各种工况状态下均处于不稳定状态。
注：计算中，根据《公路工程抗震设计规范》（JTJ 004-89），在Ⅷ度地震状态下计算时水平地震系数Kh=0.20，稳定性系数K=0.85，采用安全系数K=1.05，剩余下滑力为1292,4KN，坡体处于不稳定状态。
该抗滑桩的设计总长19m，计算可按两个控制截面考虑配筋。控制截面Ⅰ―Ⅰ取桩身最大弯矩截面，控制截面Ⅱ―Ⅱ取地下6m深处截面；
结构的重要性系数取1.0，则控制截面Ⅰ―Ⅰ处的设计弯矩为 kN·m，Ⅱ―Ⅱ截面设计弯矩为 kN·m。
混凝土的保护层厚度取80mm，若为单排布置，则取桩截面的有效高度 2900mm,
地质测绘
工程地质测绘
km2Βιβλιοθήκη Baidu
0.01
1:500
断面测绘
m/条
200/2
1:500
工程钻探
m/孔
88.03/3
水质分析
组
1
通过本次勘察，基本达成了以下预期目的与任务：调查滑坡区地质环境，详细查明滑坡范围、成因、滑动史、活动迹象；了解滑坡结构组成、空间分布特征；初步分析评价滑坡稳定性，预测滑坡发展趋势及其可能规模；提供了滑坡防治设计所需的岩土物理力学参数。
= 9.2437 = -0.3578 = -15.6105 =-23.1403
代入公式有
3 (-1.6143)+ (-11.7306)+ (-17.9186)+ (-15.0755)]=0
4 (9.2437)+ (-0.3578)+ (-15.6105)+ (-23.1403)]=0
联立①②③④四个方程解得
ψj——第i块段的剩余下滑力传递至i+1块段的传递系数(j=i)
2）推力计算基本公式
Pi=Pi-1×ψj+Fst×Ti－Ri
式中：Pi、Pi-1——分别为第i块、第i-1块滑体的剩余下滑力（kN/m）；
Fs——推力计算安全稳定系数，本次滑坡推力计算采用Fst=1.10、1.15、1.20及1.25四种状态进行；
Ph——地震力(kN/m)，Phi=GzKhWi
Nwi——孔隙水压力(kN/m)，Nwi=γwhiwLi
TDi——渗透压力平行滑面的分力(kN/m)，TDi=γwhiwLicosαisinβicos(αi-βi)
RDi——渗透压力垂直滑面的分力(kN/m)，RDi=γwhiwLicosαisinβisin(αi-βi)
2.4滑面（带）特征
滑面（带）以ZK1号孔为界，上部沿砾卵石土、下部沿下伏强风化基岩面发育，滑带土具有颗粒组成较细，力学强度较低的特性。滑面（带）埋深8.7～17.18m不等，组成物质主要为粉土，可塑~软塑，具揉皱现象，沿滑坡壁及滑床表面可见清晰的擦痕。
2.5 滑坡变形特征
除滑坡区地形地貌宏观变形特征有所指示外，该滑坡变形特征不明显（已遭后期破坏），因此从以下几方面对滑坡的滑动之初的运动特征予以综合分析：
、计算Ⅰ―Ⅰ截面受力钢筋截面积；混凝土的受压区高度：
Ⅰ―Ⅰ截面受力钢筋截面积：
按简化方法计算则的：
简化计算结果下于按混凝土结构梁承载力计算的结果，但两者相差不是很大，可以接受。
选用46根Ф36，实有 ，满足要求。可三根一束布置在桩受拉侧，考虑对钢筋净距的要求，实际布置按两排，靠近桩边的一侧一排10束，靠桩的一排布置内6束。若重新按实际布置后的桩截面的有效高度核算，承载力仍能满足要求。
1）滑坡纵向长约50m，滑坡堆积层厚约8.7~17.18m，堆积物以碎石土为主且其颗粒粒度具有由上至下变细的趋势，滑体物质与后缘坡洪积物质相同，说明该滑坡最初的滑坡物质由坡洪积层组成。
2）其主滑方向约3°，与区内岩层走向相当，说明了该滑坡为顺岩土界面的滑动，其滑移方式为牵引—推移复合式。
3）滑体前缘叠于坡残积层之上，故滑坡属于近代滑坡；同时，滑坡细部整体变形特征已遭后期剥蚀、掩埋等破坏，可见其发生时间较早。
3.3.4滑坡稳定状态划分
根据《工程地质勘察规范》滑坡稳定状态划分见下表：
滑坡稳定性系数Kf
Kf＜1.00
1.00≤Kf＜1.05
1.05≤Kf＜1.15
Kf≥1.15
滑坡稳定状态
不稳定
欠稳定
基本稳定
稳定
3.3.5 滑坡稳定性计算
工况一：天然状态下滑坡稳定性分析
根据反算结果，考虑该滑坡目前处于大滑动过的状态，将C、φ值按85%打折，取φ=25°,C=13Kpa；滑坡体天然容重γ=20KN/m3，滑坡安全系数取K＝1.15，滑坡推力计算成果见表：
=0.036163 =-0.0035645 =13534.5kN*m =9120.38kN
(5)求桩身内力及侧向应力
锚固段内任意一点侧应力
= + + +
计算点的剪力：
= EI（ + + + ）
计算点的弯距：
= （ + + + ）
计算的各点的桩侧应力、剪力、和弯矩图如下：
(6)桩身受荷段的内力计算：
距桩顶距离（m）
剪力(kN)
弯矩(kN·m)
距桩顶距离（m）
剪力(kN)
弯矩(kN·m)
0
6
2
8
4
19.5
计算结果如图：
(7)地基强度校核：
计算换算深度：
有桩侧应力公式的：
由桩侧的各点应力状况可知，桩侧的最大应力是 ,是小于该点的桩侧的容许应力值，其他各点的应力也是满足要求的。
五、抗滑桩的构造设计：
（1）、根据设计弯矩计算纵向受力钢筋：
工况二：在暴雨不利工况下（边坡土体呈饱和状态）
考虑动水压力增大、滑面抗剪强度降低等因素，采用安全系数K=1.10，滑面抗剪指标φ=23°、C=12Kpa；滑坡体天然容重γ=22KN/m3，推力计算成果见表：
工况三：在地震不利工况下（Ⅷ度地震）
考虑滑坡处于鲜水河活动大段裂附近，地震活动十分强烈，采用安全系数K=1.10,滑面抗剪指标φ=25°、C=13Kpa；滑坡体天然容重γ=20KN/m3，推力计算成果见表：
《建筑边坡工程技术规范》（GB50330—2002）；
《岩土工程勘察规范》（GB50021—2001）；
《工程测量规范》（GB50026—93）。
完成实物工作量详见表1。
完成工作量一览表表1
项 目
单 位
数 量
备 注
工程测量
控制测量
点
5
图根点
平面测量
km2
0.01
1:500
断面测量
m/条
200/2
1:500
四、抗滑桩的内力计算
根据岩性情况，滑面处的地基系数采用A=400000kN/m3,滑床的地基系数随深度变化的比例系数采用m=120000kN/m4，桩附近的土层厚度是9.5m左右，该处的滑坡推力E=2044kN/m,桩前抗滑力965.7kN/m，
抗滑桩采用C20混凝土，其弹性模量 =26.5* kPa，桩断面为b*a=2m*3m的矩形，截面F=6 ，截面模量W=b /6=3 ；截面对桩中心的惯性矩I=b /12=4.5 ；相对刚度系数EI=0.8*26.5* *4.5=95.4* kN* ；桩间距（中至中）l=5m；桩的计算宽度 =b+1=3m；桩的埋深h=9.5m，试用初参数（普通法）法的m法，计算桩身的内力。
Ri=( Wi(cosαi-Phsinαi)-Nwi-RDi)tanφi+CiLi
ψj=cos(αi-αi+1)-sin(αi-αi+1)tanφi+1
式中：Kf——稳定系数
Ti——作用于第i块段的下滑力(kN/m)；
Ri——作用于第i块段的抗滑力(kN/m)；
Wi——第i块段滑体的重力(kN/m)，暴雨时为该块段的饱水自重；
3.2 滑坡稳定性定性分析
经现场调查，滑坡目前处于相对稳定状态。但在雨季有大量地表水渗入，在动水压力、静水压力作用下，滑面抗剪强度降低，必然引起滑坡体的变形进一步加快，最终导致整个边坡的快速滑动而完全失稳。
3.3 滑坡稳定性计算
4.3.1计算公式
1）稳定性计算基本公式
Kf=
Ti=Wi(cosαi+Phcosαi)+TDi
由桩面及桩底为自由端的边界条件，可建立计算方程。
根据滑面处和桩底处的换算深度，查m法无量纲影响系数表，用内插法求得 、
、 、 、 、 、 、 各值带入
在滑面， ，换算深度 时，查得
=-0.2116; =-0.1150; =0.9625; =1.0729
=-0.8540; =-0.4231; =-0.1724; =0.9500