抗拔桩计算书
抗拔桩设计计算
抗拔桩设计计算1、设计依据中华人民共和国工业标准：建筑桩基技术规范JGJ94-942，计算条件图纸给出筏板面积：2180.86m2，每平米浮力：10t/m2。
则筏板所受总浮力为：21808.6t。
2.计算给定地层中单桩抗拔极限承载力标准值muk???qii?1sikuili（5.2.18-1）UKDD基桩极限抗拔承载力标准值uidd破坏表面周长，对于等直径桩取u=πd；根据勘察报告，本次计算QSIKD桩侧面第i层土的抗压极限侧阻力标准值为45kpa；λidd抗拔系数，按照表5.2.18-2取值。
本次计算λi＝0.75。
lidd第i土层厚度，本次计算仅涉及粘质粉土⑥层，厚度10m。
2.1桩径d=0.6m情况的单桩抗拔极限承载力标准值uk=0.75×45×0.6π×10=636.17(kn)=63.6t2.2桩径d=0.4m情况的单桩抗拔极限承载力标准值uk=0.75×45×0.4π×10=424.12(kn)=42.4t3、根据群桩基础抗拔承载力计算所需要抗拔桩总数? 0n？英国？sgp（5.2.17-2）其中：γ0DD建筑桩基重要系数，根据表3.3.3确定安全等级，根据I级（重要工业和民用建筑）计算值为1.1；NDD基桩的抗拔力设计值为218086t；gpdd基桩自重设计值。
γ根据表5.2.2，SDD桩侧阻抗力的分项系数取1.67。
3.1桩d的总桩数=0.6m1.1×21808.6q63.6/1.67×n+0.25×π×0.62×101.1? 21808.6? N463.6? 0.6? 10? 629.838? 6302件1.67计算置换率为? M纳帕？4d2？N178.132180.86a？零点零八一六八桩间距de?apm?0.25?d0.081682?1.86(m)3.2桩d的总桩数=0.4m1.1×21808.6q42.4/1.67×n+0.25×π×0.42×101.1? 21808.6? N442.4? 0.4? 10? 944.82? 9452件（件）1.67计算置换率为? Mapa？4d2？N118.752180.86a？0.05442（米）桩间距de?apm?0.25?d0.0544?1.524、对上述抗拔设计进行抗压验算4.1单桩竖向承载力设计值R其中：?sqsk?s??pqpk?p??cqck?c(5.2.2-3)Qsk和qpkdd分别为单桩极限侧阻力和极限端阻力的标准值；qckdd相应于任一复合基桩的承台底地基土总极限阻力标准值，可表示为qck？qck？acnqckdd承台底1/2承台宽度深度范围内（q5m）内地基土极限阻力标准值；acdd承台底地基土净面积；ηs、ηp、ηCDD为桩侧阻力群效应系数、桩端阻力群效应系数和桩帽地基阻力群效应系数，按表5.2.3-1取值；?c??icacaci??ecaceac(5.2.3)AIC和aecdd承台内部区域（周边桩边缘包络区域）和外部区域的净面积，AC=AIC+AECηic、ηecdd承台内部和外部区域土壤阻力的群桩效应系数应根据表5.2.3取值；γs、γp、γCDD分别为桩侧阻抗力分项系数、桩端阻抗力分项系数和承台地基阻力分项系数，按表5.2.2取值。
抗拔桩计算书
抗拔桩计算书确定桩型、截面尺寸及桩长选用人工挖孔桩、桩径800，嵌入中风化砂岩3m 承台埋深2m1.1确定桩的竖向受压承载力0.8 2.5D m μππ=== 222/40.8/40.5p A D m ππ=== 扩大头面积：22211/4 1.6/42p A D m ππ=== 2.51(0.82295 1.4)376.5sk si si i Q q l KN μψ=∑=⨯⨯⨯+⨯= 1.0300026000pk p pk p Q q A KN ψ==⨯⨯=基桩受压承载力设计值：//376/1.656000/1.653864sk s pk p R Q Q KN γγ=+=+=1.2确定桩的竖向抗拔承载力考虑桩扩大头作用，将其视为固结于砂岩内，按桩的强度设计抗拔。
1.3 确定单桩水平承载力0.88%g ρ= 080080720d mm =-= 542.010 6.73.010s E c E E α⨯===⨯ 22223000.8[2(1)][0.82(6.71)0.88%0.72]0.0543232E g d W d d m ππαρ=+-=+-⨯⨯= 400/20.054/20.022I W d m ===75200.850.853100.022 5.6110c E I E I K N m ==⨯⨯⨯=⨯ 00.9(1.50.5) 1.53b d m =+= 查表5.4.5取 4100/m MN m = 3610oa m χ-=⨯5310.771mα==0.7713 2.314h mα=⨯=<取 2.31h mα=查表5.4.2取0.601mν= 3.526xν=33530.771 5.6110610437.53.526h oaxEIR KNαχν-⨯⨯==⨯⨯=1、确定桩桩数，及桩的平面布置2.1桩的平面布置桩中心距：2.5 1.82m⨯=取2m承台尺寸：4.0x4.0m 承台埋深2m2.2受压最大时2900kF KN=767yF KN=-76721534xk yM F h KNm==⨯=1.25(290020 4.6 4.6)22079F GnN++⨯⨯≥==取4n=2.3 偏心受压验算2221.25(290022044) 1.251534 1.244 1.215061106400 1.2606y ix iii iM xM yF GNn y xR+⨯+⨯⨯⨯⨯⨯=±±=±∑∑⨯=±=<满足要求2.4 抗拔验算2310kF KN=-530.4yF KN=530.421060.8x k yM F h K N m==⨯=2221.25231022044 1.251060.8 1.244 1.2286562276838y ix iii iM xM yF GNn y x+-⨯+⨯⨯⨯⨯⨯=±±=±∑∑⨯-=-±=-2.5 水平承载力验算单桩水平承载力：11.257672404H KN⨯==01437.5hH R KNγ<=满足要求2、桩配筋计算3.1受压时材料C25混凝土HRB335级钢筋1506N KN=3/1506/0.916730.90.9111.90.5105355c cN KN f A KN ψϕ==<=⨯⨯⨯⨯=按构造配筋3.2受拉时838N KN = /838/0.9931c N K N ψ== 293110003103300s y N A mm f ⨯=== 选配A S =4000mm 23.3、 裂缝验算E S =2.0X105N/mm 2 E c =2.8X104N/mm 2 A S =4000mm 2 3295210190.4/1.254000K SK S N N mm A σ⨯===⨯ 20.5te p A A m == 640000.8%0.510S te te A A ρ===⨯ 2220i i eq i in d d mm n d ∑==∑ 1.781.10.65 1.10.650.340.8%190.4tkte sk f ψρσ=-=-⨯=⨯ max 5190.420(1.90.08) 2.70.34(1.9400.08)0.1832.010 1.2%eq sk cr s te d c mm E σωαψρ=+=⨯⨯⨯⨯+⨯=⨯ m a x []0.2mm ωω<= 满足条件。
抗拔桩计算书
雨水收集池抗浮计算书、条件1、地面标高：0.000m,底板标高：-4.500m，设水位标高：-0.500m。
2、雨水收集池长度A=40000mm宽度B=40000mm 底板厚度d1=300mm池壁厚度d2=300,底板垫层厚d3=100mm3、增加网格2.5米一个桩100mnK拔桩，共计N= 225个(400m林400mm, 深入钢筋混凝土底板，新增200mm?钢筋混凝土底板抗浮及修补底板漏水。
4、素混凝土22-24KN/每立方米；钢筋混凝土24-25KN/每立方米(建筑结构荷载规范GB50009-2001,第38页)5、1kg = 9.8N,即1 KN= 0.102 吨F=mg二、计算1、水池自重：(1)、垫层自重：G1= 41.2 X41.2 X 0.1 X 23X 0.102 = 398.22 吨(2)、底板自重：G2=41X 41 X 0.7 X 24.5 X 0.102 = 2940.57 吨(3)、池壁自重:G3=4(X 4X 0.3 X 4.7 X 24.5 X 0.102 = 563.77 吨水池总重Gs=£ (G1+G2+G3)=£(398.22 + 2940.57 + 563.77)=3902.66 吨2、相关参数：(1)、抗浮安全系数：K= 1.05〜1.10(2)、水容重：r = 1000 kg/立方米(3)、水池底板面积：F= 1697.44平■方米(4)、地下水顶面至底板地面距离：吒=4.6米3、整体抗浮验算K =一』=(Gs+N /(4.6 X 1697.44) > 1.1 ,故抗浮计算满足需增加抗拔rH2F承载力N = 4686.39吨4、计算单桩抗拔极限承载力标准值mU k 一i q sik u i "i =1U -一基桩抗拔极限承载力标准值；ui ----- 破坏表面周长，对丁等直径桩取u=^d;qsik —一桩侧表面第i层土的抗压极限侧阻力标准值，本次计算取值为45KPq入i ---- 抗拔系数，本次计算入i = 0.75。
单桩抗拔计算
σck-σ -2.624 pc=
＜ ftk
管桩满足抗裂要求。
地下室抗浮验算计算书三*（地下室2）(H~K X 9~27轴区域)
本工程负一层地下室，典型柱跨为10.5 x 10.5米，抗浮验算结果如下：
室外标高
-0.15
单柱受荷面积：
110.25
110.25
水浮力计算（按每平方米计）：
375.10
取单桩抗 拔承载力
Rta= 350 kN
单桩
抗裂验算
桩径D= 0.5 M
壁厚= 0.125 M
桩有效面 积A=
0.1473
M2
σck= 2.376 N/MM2
σpc= 5.000 N/MM2
ftk= 3.110 N/MM2
σck-σ -2.624 pc=
＜ ftk
管桩满足抗裂要求。
壁厚= 0.125 M
桩有效面 积A=
0.1473
M2
σck= 1.358 N/MM2
σpc= 5.000 N/MM2
ftk= 3.110 N/MM2
σck-σ -3.642 pc=
＜ ftk
管桩满足抗裂要求。
地下室抗浮验算计算书四*（地下室3）(U~X X 25~27轴区域)
本工程负一层地下室，典型柱跨为10.5 x 10.5米，抗浮验算结果如下：
地下室抗浮验算计算书五*（地下室3）(顶板无覆土区域)
查阅本工程的工程地质报告，在负一层地下室范围内，取较不利的 ZK70进行单桩抗拔承载力估算。
计算依 据：
《建筑地基基础设计规范》DBJ 15-13-2003
-4.4
水浮力F= 5236.875 kN
自重计算（按每平方米计）： 底板厚度： 0.50 m 底板面层： 0.15 m
桩承载力抗拔计算书
桩承载力计算书持力土层6层边长400抗拔(工程桩) 22m（-5.70）C9Rtk=4x0.4x(25x12.72x0.7+45x4.2x0.7+80x1.7x0.75+70x3.38x0.7)=4x0.4x622.5=996G=0.4x0.4x(22-0.05)x(25-10)=52.7Rtd=(996+52.7)/2=524kN取Nk=520kN桩接头焊缝长度连接BQ=520x2/1.6=650kNQ=Lw’*he*fwt/1.2 fwt=170MPa he=0.75s=0.75x6=4.5mm Lw’=16Lw/2=8Lw Lw=650x1000x1.2/4.5/170/8=127mm图集Lw=160mm桩顶锚固筋As=Q/fy=520x2/1.6x1000/360=1805mm2取8d20 As=2513mm2《建筑桩基技术规范》3.5.3条工程桩裂缝控制值为0.3mm《建筑桩基技术规范》4.1.5条混凝土保护层厚度30mm地下室抗浮（水位标高室外地坪下0.5m）：一般部位柱网尺寸8.1x8.1水位高度 6.0+0.1+0.6-0.5=6.2m板自重25x0.6+20x0.1+20x0.02+25x0.25+16x1.0=39.6kN/m2柱、梁自重25x0.5x0.5x3.3+25x0.35x(0.8-0.25)x(8.1+8.1) =98.5kNG=39.6x8.1x8.1+98.5+520x4=4776kN F=6.2x10x8.1x8.1=4067kNG/F=1.17>1.05 安全抗拔(试桩) 26m（-1.900）C9Rtk=4x0.4x(32x0.5x0.7+25x15.1x0.7+45x4.2x0.7+80x1.7x0.75+70x3.58x0.7)=4x0.4x685.1=1096G=0.4x0.4x26x(25-10)=62.4 Rtd=(1096+62.4)/2=579kN试桩加荷值为1200裂缝控制验算计算书（工程桩）1.1 基本资料1.1.1 工程名称：工程一1.1.2 矩形截面轴心受拉构件，构件受力特征系数αcr ＝2.7，截面尺寸 b×h ＝ 400×400mm 1.1.3 纵筋根数、直径：第 1 种：8Φ20，受拉区纵向钢筋的等效直径 deq ＝∑(ni·di2) / ∑(ni·υ·di) ＝ 20mm，带肋钢筋的相对粘结特性系数υ＝ 11.1.4 受拉纵筋面积 As ＝ 2513mm2，钢筋弹性模量 Es ＝ 200000N/mm21.1.5 最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离 cs ＝ 30mm，纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离 as ＝ 40mm，h0 ＝ 360mm1.1.6 混凝土轴心抗拉强度标准值 ftk ＝2.01N/mm2 C301.1.7 按荷载准永久组合计算的轴向力值 Nq ＝ 550kN1.1.8 设计时执行的规范：《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2010），以下简称混凝土规范1.2 最大裂缝宽度验算1.2.1 按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率ρte，按下式计算：ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 7.1.2－4）对矩形截面的轴心受拉构件：Ate ＝ b·h ＝ 400*400 ＝ 160000mm2ρte ＝ As / Ate ＝ 2513/160000 ＝ 0.015711.2.2 在荷载准永久组合下受拉区纵向钢筋的应力σsq，按下列公式计算：轴心受拉：σsq ＝ Nq / As （混凝土规范式 7.1.4－1）σsq ＝550000/2513 ＝ 219N/mm21.2.3 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按混凝土规范式 7.1.2－2 计算：ψ＝ 1.1 - 0.65ftk / (ρte·σsq) ＝1.1-0.65*2.01/(0.01571*219) ＝ 0.7211.2.4 最大裂缝宽度ωmax，按混凝土规范式 7.1.2－1 计算：ωmax ＝αcr·ψ·σsq·(1.9cs + 0.08deq / ρte ) / 1.5Es＝ 2.7*0.721*219*(1.9*30+0.08*20/0.0157)/ 1.5 *200000＝ 0.225mm ≤ωlim ＝ 0.3mm，满足要求。
抗拔灌注桩桩计算
单桩抗拔承载力计算取孔J15计算桩顶标高-7.59正负零标高取C9孔计算设计依据：《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008和本工程岩土工程勘察报告本工程选用钻孔灌注桩，桩型类别为圆形T uk=∑λi q sik u i L i桩 径 D=0.8mu i(m)= 2.5133m A p(㎡)=0.5027㎡K=2基桩自重G P=0.00KN土 层该土层桩长(m)q sik(Kpa)抗拔系数λi1 2.652012-1 1.2450.72-27.5200.652-39180.652-411.8550.652-516.85800.741200.655-11500.655-21800.7桩长L=49∑λi q sik u i L i=2600.00KN单桩抗拔极限承载力标准值T uk=∑λi q sik u i L i=2600.00KN 按荷载效应标准组合计算的基桩拔力:N K≤T UK/2+G P=1300.00KN桩身强度计算：荷载效应基本组合下桩顶轴向拉力设计值 N=1.35*N K=1755.00KN 纵向受拉钢筋直径d=25mm f y=360N/mm2钢筋根数=16纵向受拉钢筋面积A S=7854mm2f y As=2827.44KN N<fyAs 桩身强度满足要求(注:试桩时，N取单桩抗拔极限承载力标准值Tuk)抗拔桩裂缝计算：混凝土强度等级C30混凝土抗拉标准值f tk＝ 2.01N/mm2f c=14.3N/mm2混凝土弹性模量E c=30000N/mm2纵向受拉钢筋表面特征系数 ν＝1.0构件受力特征系数αcr＝2.7混凝土保护层厚度C=50钢筋弹性模量E s=200000N/mm2d eq＝∑(n i * d i^2)/∑(n i*υ*d i)＝25/1=25mmρte＝A s/A p＝7854/(0.503x10^6)=0.0156取ρte=0.0156 (注:当 ρte<0.01 时取 ρte=0.01)σsk=N k／A S=1300x10^3/7854=165.52ψ=1.1-0.65f tk/(ρteσsk)=1.1-0.65x2.01/(0.0156x165.52)=0.594取ψ=0.594(注：当ψ<0.2时，取ψ=0.2，当ψ>1时,取ψ=1)最大裂缝宽度ωmax=αcrψσsk(1.9c+0.08d eq/ρte)/E S=2.7x0.594x165.52x(1.9x50+0.08x25/0.0156)/200000=0.296< 0.3 裂缝满足要求。
桩基抗拔计算书
发电项目
桩基础抗拔分析
取一跨对支架系统受力分析，根据已确定的各项参数，验算抗拔承载力是否足够。
/2k uk p N T G <+
式中k N ——按荷载效应标准组合计算的基桩拔力；
uk T ——群桩呈非整体破坏时基桩的抗拔极限承载力标准值，可按桩基规范
5.4.6确定；
p G ——基桩自重，地下水位以下取浮重度，对于扩底桩应按桩基规范表
5.4.6-1确定桩、土柱体周长，计算桩、土自重。
(1) 群桩呈非整体破坏时, 基桩的抗拔极限承载力标准值按以下式计算:
q sik uk i i T u l =
式中: T uk --基桩抗拔极限承载里标准值
u i -- 破坏表面周长, 取u = πd ;
q sik -- 桩侧表面第i 层土的抗压极限侧阻力标准值; λi -- 抗拔系数;
风压标准值
Pa W W z s z k 19018500.14.10.10=⨯⨯⨯=⋅⋅⋅=μμβ
风力对组件的作用力
()N 93.739cos 6.23.319.1K N K =⨯⨯=
桩身受力面积
2m 02.13.125.014.3πdh =⨯⨯==S
单根桩需提供的抗拔力（卵石抗拔系数λ= 0.6 ）
KN T 44.736.002.1120uk =⨯⨯=
G p = 0.05 × 25 × 1.6 = 2.0 kN
KN N KN G T P 93.7>72.380.272.362/k uk ==+=+
桩基满足抗拔要求。
桩基抗拔计算书
发电项目
桩基础抗拔分析
取一跨对支架系统受力分析,根据已确定的各项参数,验算抗拔承载力就是否足够。
/2k uk p N T G <+
式中
k N ——按荷载效应标准组合计算的基桩拔力; uk T ——群桩呈非整体破坏时基桩的抗拔极限承载力标准值,可按桩基规范5、4、6确定;
p G ——基桩自重,地下水位以下取浮重度,对于扩底桩应按桩基规范表5、4、6-1确定桩、土柱体周长,计算桩、土自重。
(1) 群桩呈非整体破坏时, 基桩的抗拔极限承载力标准值按以下式计算: q sik uk i i T u l =
式中: T uk --基桩抗拔极限承载里标准值
u i -- 破坏表面周长, 取u = πd ;
q sik -- 桩侧表面第i 层土的抗压极限侧阻力标准值; λi -- 抗拔系数;
风压标准值
Pa W W z s z k 19018500.14.10.10=⨯⨯⨯=⋅⋅⋅=μμβ
风力对组件的作用力
()N 93.739cos 6.23.319.1K N K =⨯⨯=
桩身受力面积
2m 02.13.125.014.3πdh =⨯⨯==S
单根桩需提供的抗拔力(卵石抗拔系数λ= 0、6 )
KN T 44.736.002.1120uk =⨯⨯=
G p = 0、05 × 25 × 1、6 = 2、0 kN
KN N KN G T P 93.7>72.380.272.362/k uk ==+=+
桩基满足抗拔要求。
桩身抗拔承载力计算(原始)
49.3 m 正负零绝对标高50.6 m 地下室底板底绝对标高=50.6-4.8-0.4=45.4 m 单桩抗拔承载力特征值计算:
上部结构自重(0.4+0.18)*25+(0.2+0.1)*20=20.5kN/m^2水浮力设计值10*(49.3-45.4)=39kN/m^2单桩抗拔承载力特征值((39-20.5)*8.2*8.2)/3=414.6466667kN
实取：450kN
抗拔桩桩芯砼高度计算(Φ500mm，内径Φ250mm):
桩内直径Φ250mm
桩芯砼灌注长度 2.5m
抗拔承载力设计值630 kN
桩芯砼強度等級C 30
桩芯砼与桩内壁粘结强度设计值ƒn 0.35N/mm^2
桩芯砼抗拉计算值=0.321019108N/mm^2<ƒn=
0.35N/mm^2满足砼抗拉要求!
抗拔桩桩芯钢筋计算:
实配钢筋:25mm
钢筋抗拉强度标准值ƒyk 400N/mm^2
实配钢筋根数:6实配配筋面As 2943.75mm*mm 桩芯砼抗拉计算值=:214.0127389N/mm^2<ƒyk
400N/mm^2满足钢筋抗拉要求!
接桩节点焊缝计算
对接焊缝受拉强度设计值ƒtw 120N/mm^2
对接焊缝厚度8mm
桩直径Φ500mm
抗拔承载力标准值900 kN
对接焊缝抗拉计算值71.65605096N/mm^2<ƒtw
120N/mm^2
满足焊缝抗拉要求!抗浮水位设计标高(取场地左
下角兰景北路路面绝对标高)
桩身侧摩阻力计算(选最不利孔位ZK19)
450kN
满足抗拔要求!。
冲钻孔灌注桩抗拔桩计算
孔号-23 2016年4月 备注
冲(钻)孔灌注桩 （抗拔桩） 计算
序号 1 2 3 4 工程地质设计计算指标 土层厚度 侧阻力标 岩土层名称 Li(m) 准值(qs) 素填土层 0.00 0 残积砂质粘土层 5.99 60 全风化花岗岩层 6.40 80 强风化花岗岩层 2.61 120 小计 合计(Ua=Uik+Gpk) 抗拔系数 (λ i) 0.7 0.7 0.65 0.63 桩基计算 抗拔力标准 有效面积 桩径(m) 周长Us(m) 值(Uik)(Kn) A(m²) 2.512 0.8 0.0 0.5024 2.512 0.8 632.0 0.5024 2.512 0.8 836.0 0.5024 2.512 0.8 495.7 0.5024 1963.6 2076.7 浮容重 (Kn/) 0.0 15.0 15.0 15.0 自重 Gpk(Kn) 0.0 45.1 48.2 19.7 113.0
孔号-14 2016年4月 备注 序号 1 2 3 4 5
冲(钻)孔灌注桩 （抗拔桩） 计算
工程地质设计计算指标 土层厚度 侧阻力标 岩土层名称 Li(m) 准值(qs) 素填土层 0.00 0 残积砂质粘土层 0.08 60 全风化花岗岩层 0.00 80 强风化花岗岩层 5.80 120 中风化花岗岩层 2.12 200 小计 合计(Ua=Uik+Gpk) 抗拔系数 (λ i) 0.7 0.7 0.65 0.63 0.7 桩基计算 抗拔力标准 有效面积 桩径(m) 周长Us(m) 值(Uik)(Kn) A(m²) 2.512 0.8 0.0 0.5024 2.512 0.8 8.4 0.5024 2.512 0.8 0.0 0.5024 2.512 0.8 1101.5 0.5024 2.512 0.8 745.6 0.5024 1855.5 1915.8 浮容重 (Kn/) 0.0 15.0 15.0 15.0 15.0 自重 Gpk(Kn) 0.0 0.6 0.0 43.7 16.0 60.3
地下室抗拔桩计算
地下室停车场桩相关计算室内标高 ：±0.000（相当于绝对标高4.850） 室外标高 ：-0.600地下室顶板面：-1.800（上有1.200m 覆土） 地下室顶板厚：0.250m 地下室层高 ：5.300m地下室底板面：-7.100 （建筑标高） 基础梁顶标高：-7.150 基础梁底标高：-8.250 桩顶标高 ：-8.150 底板厚 ：0.400m底板面标高 ：-7.850（上覆土）高水位标高 ：-1.100（室外下去0.500m ） 低水位标高 ：-2.100（室外下去1.500m ） 柱网尺寸 ：8.400×5.800 ，坡道处8.400×7600 桩型 ：PHC-AB400-80-25 抗压承载力 ：d R ＝1180 KN 抗拔承载力 ：`d R ＝480 KN 单桩有效预压应力：420KN 管桩桩身轴向拉力设计值：575KN顶板面恒载 ：245.282003.02525.0182.1m KN =⨯+⨯+⨯顶板面活载 ：235m KN（消防车荷载）底板面恒载 ：26.232005.0187.02540.0m KN =⨯+⨯+⨯底板面活载 ：24m KN高水位水浮力：()28.852.1101.125.8m KN =⨯⨯-低水位水浮力：()25.61101.225.8m KN =⨯-承压计算:恒+活： ()()249.1084357.04.135.16.2345.28m KN=+⨯⨯+⨯+22299.465.6149.108m KNmKNmKN =-KN 35.22898.54.899.46=⨯⨯ （每根柱脚荷载导算）94.111803.2289=（根） 取整数 2根结论：每根柱脚需打桩2根。
抗拔计算:恒 ： 2526.2345.28m KN=+2228.33528.85m KNmKNmKN=-KN 7.16468.54.88.33=⨯⨯ （每根柱脚水浮力）92.34207.1646=（根） 取整数4 根结论：每根柱脚需打桩4根。
地下室抗拔桩计算
地下室停车场桩相关计算室内标高 ：±0.000（相当于绝对标高4.850）室外标高 ：-0.600地下室顶板面：-1.800（上有1.200m 覆土）地下室顶板厚：0.250m 地下室层高 ：5.300m 地下室底板面：-7.100 （建筑标高）基础梁顶标高：-7.150基础梁底标高：-8.250桩顶标高 ：-8.150底板厚 ：0.400m 底板面标高 ：-7.850（上覆土）高水位标高 ：-1.100（室外下去0.500m ）低水位标高 ：-2.100（室外下去1.500m ） 柱网尺寸 ：8.400×5.800 ，坡道处8.400×7600桩型 ：PHC-AB400-80-25抗压承载力 ：＝1180 KN d R 抗拔承载力 ：＝480 KN `d R 单桩有效预压应力：420KN 管桩桩身轴向拉力设计值：575KN 顶板面恒载 ：245.282003.02525.0182.1m KN =⨯+⨯+⨯顶板面活载 ： （消防车荷载）235m KN 底板面恒载 ：26.232005.0187.02540.0m KN =⨯+⨯+⨯底板面活载 ： 24m KN 高水位水浮力：()28.852.1101.125.8m KN =⨯⨯-低水位水浮力：()25.61101.225.8m KN =⨯- 承压计算: 恒+活： ()()249.1084357.04.135.16.2345.28m KN =+⨯⨯+⨯+22299.465.6149.108m KN m KN m KN =- （每根柱脚荷载导算）KN 35.22898.54.899.46=⨯⨯ （根） 取整数 2根94.111803.2289=结论：每根柱脚需打桩2根。
抗拔计算:恒 ： 2526.2345.28m KN =+ 2228.33528.85m KN m KN m KN =- （每根柱脚水浮力）KN 7.16468.54.88.33=⨯⨯ （根） 取整数4 根92.34207.1646=结论：每根柱脚需打桩4根。
抗拔桩计算
Φ500抗拔桩计算
1.单桩抗拔承载力特征值
因为场地地质条件较均匀，取场地中的钻孔Z10计算。
查省标锤击桩规程的表5.2.8得抗拔桩摩阻力折减系数：砂土0.5i λ±=；黏性土0.7i λ±=；风化土0.5i λ±=。
承台底面标高为-（3.6+1.5）=-5.1
0.9ta p i i sia i R U q l Gp λξ=∑+ (DBJ/T 15-22-2008中的5.2.8条公式5.2.8) =3.14x0.5x[0.5x10x13.5]+0.9x(25-10)x3.14x0.1252x13.5 =115kN>110kN
所以单桩抗拔承载力满足要求。
2.抗拔桩桩身强度
因为Φ500 A 型125壁厚管桩桩身配10Ф9.0钢筋 800()5931.35 1.35 1.35a pc t B a A n A
A Q A R nA σ====
对于Φ500 A 型125壁厚管桩B R =377kN>110kN
所以抗拔桩桩身强度满足要求。
3.抗拔桩的桩顶填芯混凝土深度
L a =Q t /f n *U pn =100x103x1.35/0.3x3.14x(500-125*2)=573mm<2000mm
所以取a L =2000mm
4.抗拔桩的连接钢筋
A s =Q t /f y =100x103x1.35/360=375mm 2 (DBJ/T 15-22-2008中的5.3.2条公式5.3.2-2)
实配三级钢4条Φ20的的As=1256mm 2>375mm 2
所以Φ500抗拔桩连接钢筋实配三级钢4条Φ20满足要求。
桩基抗拔计算书
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发电项目
桩基础抗拔分析
取一跨对支架系统受力分析，根据已确定的各项参数，验算抗拔承载力是否足够。
式中——按荷载效应标准组合计算的基桩拔力；
——群桩呈非整体破坏时基桩的抗拔极限承载力标准值，可按桩基规范5.4.6确定；
——基桩自重，地下水位以下取浮重度，对于扩底桩应按桩基规范表
5.4.6-1确定桩、土柱体周长，计算桩、土自重。
(1) 群桩呈非整体破坏时, 基桩的抗拔极限承载力标准值按以下式计算:
式中: Tuk --基桩抗拔极限承载里标准值
ui -- 破坏表面周长, 取u = d;
qsik -- 桩侧表面第i层土的抗压极限侧阻力标准值;
i -- 抗拔系数;
风压标准值
风力对组件的作用力
桩身受力面积
单根桩需提供的抗拔力（卵石抗拔系数λ= 0.6 ）
Gp = 0.05 × 25 × 1.6 = 2.0 kN
桩基满足抗拔要求。
抗拔桩承载力计算书
单桩承载力计算书一、设计资料1.单桩设计参数桩类型编号1桩型及成桩工艺：泥浆护壁灌注桩桩身直径d = 0.500m桩身长度l = 13.00m桩顶标高81.00m2.土层性能天然地面标高96.00m 地下水位标高92.00m4.设计依据《建筑桩基技术规范》JGJ 94-2008二、竖向抗压承载力单桩极限承载力标准值：Q uk = u∑q sik l i + q pk A p= 1.57 × (60 × 2.50 + 38 × 4.00 + 65 × 6.50) + 0 × 0.20= 1138kN单桩竖向承载力特征值R a = Q uk / 2 = 569kN三、竖向抗拔承载力基桩抗拔极限承载力标准值：T uk = ∑λi q sik u i l i= 0.75 × 60 × 1.57 × 2.50 + 0.72 × 38 × 1.57 × 4.00 + 0.55 × 65 × 1.57 ×6.50= 714kN四、基桩抗拔力特征值R tu=T uk/2+G p=714/2+0.5x0.5x3.14x13x25x1.35=612Kn桩身强度计算书一、设计资料1.基本设计参数桩身受力形式：轴心抗拔桩轴向拉力设计值：N' = 750.00 KN 轴向力准永久值：N q = 560.00 KN 不考虑地震作用效应 主筋：HRB400f y = 360 N/mm 2 E s = 2.0×105 N/mm 2箍筋：HRB400钢筋类别：带肋钢筋桩身截面直径：D = 500.00 mm纵筋合力点至近边距离：a s = 35.00 mm 混凝土：C30f tk = 2.01 N/mm 2最大裂缝宽度限值：ωlim = 0.3000 mm 2.设计依据《建筑桩基技术规范》JGJ 94-2008《混凝土结构设计规范》GB 50010--2010二、计算结果1.计算主筋截面面积根据《混凝土结构设计规范》式（6.2.22） N' ≤ f y A s + f py A py因为不考虑预应力，所以式中f py 及A py 均为0A s = N'f y = 750.000×103360= 2083.33 mm 22.主筋配置根据《建筑桩基技术规范》第4.1.1条第1款 取最小配筋率 ρmin = 0.597%验算配筋率时，取 ρ = A s A = 2083.33196349.54= 1.061%根据《混凝土结构设计规范》第9.3.1条第1款 取最大配筋率 ρmax = 5.000% 因为 ρmin ≤ ρ ≤ ρmax所以，主筋配筋率满足要求实配主筋：1220，A s = 3769.91 mm 23.箍筋配置 按构造配置箍筋 实配箍筋：8@300，A sv s= 0.1676 mm 2/mm 4.计算ρteA ts = A s = 3769.91 mm 2A te = pD 24 = p ×500.0024=196349.54 mm 2根据《混凝土结构设计规范》式（7.1.2-4）ρte = A ts A te = 3769.91196349.54= 1.920%5.计算σsq根据《混凝土结构设计规范》式（7.1.4-1）σsq = N q A ts = 560.00×1033769.91= 148.54 N/mm 27.计算ωmax根据《混凝土结构设计规范》第7.1.2条 αcr = 2.7 ψ = 1.1 - 0.65f tkr te s sq= 1.1 - 0.65× 2.011.920%×148.54 = 0.64c = a s -d 2 = 35.00 - 202= 25.00 mm根据《混凝土结构设计规范》式（7.1.2-3）d eq = S n i d i 2S n i n i d i = d n = 201.00= 20.00 mm根据《混凝土结构设计规范》式（7.1.2-1） ωmax = αcr ψs sq E s (1.9c + 0.08d eqr te)= 2.70×0.64×148.542.0×105×(1.9×25.00 + 0.08×20.001.920%) = 0.1684 mm ≤ ωlim = 0.3000 mm最大裂缝宽度满足要求。
抗拔桩裂缝计算
抗拔桩裂缝计算SHEET DEGN CHECK DATE 1D=1000mm h=0mm C35f tk= 2.01N/mm2c=60mm HRB400配筋信息：14D 16 16@197mm300kN 类型受弯、偏心受压偏心受拉轴心受拉αcr 钢筋砼 1.9 2.4 2.7αcr = 2.7预应力砼 1.5- 2.2ψψ=-0.126σsk σsk=106.6N/mm2≤f sk =360OKE s E s =200000N/mm2c s c s =60mmρte ρte =0.010A te A te =785500mm2A s 受拉区纵向非预应力钢筋截面面积；A s =2815.2mm2A p 受拉区纵向预应力钢筋截面面积；A p =0mm2d eq 受拉区纵向钢筋的等效直径（mm）；d eq =16mmd i 受拉区第i种纵向钢筋的公称直径(mm)；(表格适用单一直径，如有需要自行计算、填写)d i =16mmni ni=14根vi vi=1主要参数0.01016mm-0.126钢筋弹性模量，按本规范表4.2.4采用；构件受力特征系数，按表7.1.2-1采用；构件受力特征值裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数：当ψ<0.2时，取ψ=0.2；当ψ>1时，取ψ=1；对直接承受重复荷载的构件，取ψ=1；按荷载效应的标准组合计算的钢筋混凝土构件纵向受拉钢筋的应力或预应力混凝土构件纵向受拉钢筋的等效应力，按本规范第7.1.3条计算；最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离（mm）：当c<20时，取c=20;当c>65时，取c=65；ψ=1.1-0.65f tk /(ρte σsk )=桩截面几何信息：圆桩为1，方桩为0XXXXXXXXXXXXXXXX抗拔桩裂缝验算混凝土抗拉强度设计值：1、桩身参数桩横截面宽(或直径)桩横截面高宽度方向（或整桩）配筋2、裂缝计算混凝土等级：钢筋级别：钢筋保护层厚度：桩抗拔承载力标准组合值N=按照砼规7.1.2编制，主要参数如下：１、按有效受拉钢筋截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率2、受拉区纵向钢筋的等效直径按有效受拉钢筋截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率；在最大裂缝宽度计算中，当ρte <0.01时，取ρte =0.01；有效受拉混凝土截面面积：对轴心受拉构件，取构件截面面积；对受弯，偏心受压和偏心受拉构件，取Ate=0.5bh+(b f -b)h f ，此处，b f ,h f 为受拉翼缘的宽度，高度；(本表格仅编制矩形截面或圆形截面，轴心受拉情况)受拉区第 i种纵向钢筋的根数；受拉区第I种纵向钢筋的相对粘结特性系数，按表7.1.2-2采用。
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雨水收集池抗浮计算书
一、条件
1、地面标高：0.000m ，底板标高：-4.500m ，设水位标高：-0.500m 。
2、雨水收集池长度A=40000mm ，宽度B=40000mm ，，底板厚度d1=300mm ，池壁厚度d2=300，底板垫层厚d3=100mm 。
3、增加网格2.5米一个桩100mm 抗拔桩，共计N ＝225个（400mm ×400mm ），深入钢筋混凝土底板，新增200mm 厚钢筋混凝土底板抗浮及修补底板漏水。
4、素混凝土22-24KN/每立方米；钢筋混凝土24-25KN/每立方米（建筑结构荷载规范GB50009-2001，第38页）
5、1kg ＝9.8N ，即1 KN ＝0.102吨
F=mg
二、计算
1、水池自重：
(1)、垫层自重：G1＝41.2×41.2×0.1×23×0.102＝398.22吨
(2)、底板自重：G2=41×41×0.7×24.5×0.102＝2940.57吨
(3)、池壁自重：G3=40×4×0.3×4.7×24.5×0.102＝563.77吨 水池总重Gs ＝∑(G1+G2+G3)
＝∑ （398.22＋2940.57＋563.77）
＝3902.66吨
2、相关参数：
(1)、抗浮安全系数：K ＝1.05～1.10
(2)、水容重：r ＝1000 kg/立方米
(3)、水池底板面积：F ＝1697.44平方米
(4)、地下水顶面至底板地面距离：H 2＝4.6米
3、整体抗浮验算
K ＝2r G H F
＝（Gs+N ）/(4.6×1697.44)≥1.1，故抗浮计算满足需增加抗拔承载力N ＝4686.39吨
4、计算单桩抗拔极限承载力标准值
∑==m i i
i sik i k l u q U 1
λ
Uk ――基桩抗拔极限承载力标准值；
ui ――破坏表面周长，对于等直径桩取u=πd ；
qsik ―― 桩侧表面第i 层土的抗压极限侧阻力标准值，本次计算取值为45KPa ；
λi ―― 抗拔系数，本次计算λi ＝0.75。
li ――第i 土层厚度，本次计算仅涉及粘质粉土⑥层，厚度20m 。
4.1 桩径d=0.6m （桩长17m ）情况的单桩抗拔极限承载力标准值
U k =0.75×45×0.6π×17 = 1080.95(KN)=108.10吨
4.2桩径d=0.1m （桩长20m ）情况的单桩抗拔极限承载力标准值
U k =0.75×45×0.1π×20 = 211.95(KN)=21.2吨
5、根据群桩基础抗拔承载力计算所需要抗拔桩总数
p s k
G U N +≤γγ0
其中：
γ0 ―― 建筑桩基重要性系数，本次计算按照一级（重要的工业与民用建筑物）取值为1.1；
N ―― 基桩上拔力设计值4686.49t ；
Gp ―― 基桩自重设计值。
γs ―― 桩侧阻抗力分项系数1.67。
5.1 对d=0.6m 桩总桩数
1.1×4686.39≦108.10/1.67× n + 0.25×π×0.62×17
8052.7967.11
.108176.04
39.46861.12≈=⨯⨯-
⨯=πn （根）
5.2 对d=0.1m 桩总桩数
1.1×4686.39≦21.2/1.67× n + 0.25×π×0.12×20
40696.40567.12
.21201.04
4686.391.12≈=⨯⨯-
⨯=πn （根）
三、结论
增加抗浮桩同时增加20mm钢筋混凝土底板，钢筋混凝土底板也解决底板渗漏问题。