KELVIN型变截面直杆的纵向自由振动
单自由度系统强迫激励下惯容对Kelvin模型和Maxwell模型的影响
单自由度系统强迫激励下惯容对Kelvin模型和Maxwell模型的影响李壮壮;申永军【摘要】在Kelvin模型和Maxwell模型的基础上分别串联和并联惯容,研究在强迫激励作用下对系统响应的影响.首先列出由简谐激励、支撑运动、偏心质量引起的强迫振动系统的动力学方程,然后求出各个模型的解析解,得到各个模型的幅频曲线.通过比较振幅放大因子和幅频曲线,发现在不改变刚度和质量的情况下,两种模型并联惯容可以降低系统固有频率,使共振区提前,并且有很好的隔振减振作用.串联惯容在简谐激励和支撑运动引起的强迫振动中有减振隔振效果.【期刊名称】《石家庄铁道大学学报(自然科学版)》【年(卷),期】2019(032)001【总页数】7页(P24-30)【关键词】惯容;Kelvin模型;Maxwell模型;幅频曲线【作者】李壮壮;申永军【作者单位】石家庄铁道大学机械工程学院,河北石家庄050043;石家庄铁道大学机械工程学院,河北石家庄050043【正文语种】中文【中图分类】O3280 引言惯容是2002年Smith提出的一种具有两个独立的自由端点,且类似于弹簧和阻尼器的元件。
弹簧具有“通低频、阻高频”的特性,而惯容器具有“通高频、阻低频”的特性[1-2]。
惯容器件及ISD(I-惯容器,S-弹簧,D-阻尼器)系统的出现,使吸振和隔振系统有了更好发展。
惯容最早应用在F1赛车悬架上[3],并取得了很好的效果。
Wang et al[4-5]把惯容应用在火车悬架上,提高了火车的稳定性和舒适性。
Chen et al[6]分析了惯容器对隔振系统固有频率的影响。
Hu etal[7-8]把惯容用在动力吸振器和隔振器上,有很好的减振、隔振效果。
聂佳梅等[9]给出了几种惯容器的模型结构及实现方法。
振动工程中单自由度系统强迫振动多采用Kelvin模型和Maxwell模型[10]。
支浩迪等[11]研究了Kelvin模型和Maxwell模型在基底摇摆隔震中的比较,Asami et al[12]将Maxwell模型引入到动力吸振器中并对其进行了参数优化,王孝然等[13]分析了单自由度系统强迫激励下两种模型的系统响应,并讨论了阻尼对系统的影响。
关于变截面杆自由振动精确解的注记
关于变截面杆自由振动精确解的注记
变截面杆自由振动问题在工程领域中广泛存在。
由于振动问题是一个典型的自由边值问题,求解其精确解对于设计和优化结构起到重要的指导作用。
本文将简要介绍变截面杆自由振动的精确解方法。
变截面杆自由振动问题可以通过拉格朗日求解法求解得到其精确解。
首先,可以得到其拉格朗日方程和本征值方程,然后通过求解本征值方程可以得到系统的本征频率,最后通过解析方法推导出系统的本征振型。
这个方法不需要任何近似和假设,能够得到精确解。
对于变截面杆自由振动问题的求解,需要满足一些前提条件,如杆的截面要求是十分规则的。
在实际问题中往往难以较好满足这些条件,因此对于非规则截面杆的自由振动问题,可以采用有限元或其他近似方法进行求解。
总之,变截面杆自由振动问题的精确解方法可以为结构设计者提供更加精确的振动模态和频率信息,对于结构设计和优化具有重要意义。
时变阶梯形杆件纵向自振频率的理论研究
2 0 1 3年 9月
江苏师范大r n a l o f J i a n g s u No r ma l Un i v e r s i t y ( Na t u r a l S c i e n c e Ed i t i o n )
i s t h e ma x i mu m wh e n t h e l e n g t h o f t h e t h i n e n d a n d t h e t h i c k e n d i s e q u a l ;b )t h e s e c o n d o r d e r n a t u r a l f r e q u e n c y c h a n g e s a s a s i n e c u r v e wi t h t h e i n c r e a s e i n t h e l e n g t h o f t h e t h i n e n d a n d i t t a k e s t h e s e c o n d n a t u r a l f r e q u e n c y o f t h e u n i f o r m b a r a s i t s a v e r a g e v a l u e ,a n d t h e s e c o n d o r d e r f r e q u e n c y i s t h e mi n i mu m wh e n t h e l e n g t h o f t h e t h i n e n d a n d t h e t h i c k e n d i s e q u a l ;c )t h e l a r g e r t h e c r o s s — s e c t i o n a r e a r a t i o o f t h e t h i n e n d a n d t h e t h i c k e n d,t h e l o we r t h e n a t u — r a l f r e q u e n c y o f t h e s t e p p e d b a r a n d t h e y t e n d t O t h e c o r r e s p o n d i n g n a t u r a l f r e q u e n c i e s o f t h e u n i f o r m b a r . Ke y wo r d s :s t e p p e d b a r ;t i me - v a r i a t i o n l e n g t h;l o n g i t u d i n a l v i b r a t i o n;l O W— o r d e r n a t u r a l f r e q u e n c i e s
粘弹性地基上粘弹性梁的自由振动
粘弹性地基上粘弹性梁的自由振动作者:高步青来源:《现代企业文化·理论版》2009年第10期摘要:文章建立Kelvin粘弹性地基上动力本构方程,推导粘弹性地基上粘弹性梁的动力本构方程,求出粘弹性地基上粘弹性梁的固有频率的解析解,并且对不同的振动情况进行讨论,最后给出算例和结论。
关键词:粘弹性地基;粘弹性梁;本构方程;自由振动中图分类号:U443文献标识码:A文章编号:1674-1145(2009)15-0125-02弹性地基梁模型自建立以来,在公路、铁路、机场、高层建筑地基基础、地下结构、船舶等工程设计中得到广泛的应用。
随着流变理论在工程中的应用和发展,人们对粘弹性越来越重视。
目前,弹性基础上弹性梁的振动问题及粘弹性基础上粘弹性梁的静力问题已经得到解决,但是粘弹性基础上粘弹性梁的振动问题的研究文献却很少见到。
本文利用Kelvin粘弹性地基上动力本构方程推导粘弹性地基上粘弹性梁的动力本构方程,求出粘弹性地基上粘弹性的固有频率,并且对不同的振动情况进行讨论。
在推导过程中做了如下的假定:(1)假定梁的两端为简支的;(2)梁各点所受的地基反力与该点处梁的挠度之间符合粘弹性假定;(3)地基和梁的材料假定为粘弹性体。
一、粘弹性地基上粘弹性梁的动力平衡方程对地基梁,可以得到(1)梁上的分布荷载地基反力对于支撑的极地来说,有前面基本假定(2)(3),可以得到本构方程为假定地基为Kelvin粘弹性地基则式(1)变为:(2)对于动力问题必须考虑梁的惯性力,假定梁的分布质量为,此时(2)式变为:(3)假定梁为Kelvin粘弹性梁,由粘弹性梁的本构方程其中:推导出:(5)将(5)式代入(3)式中可得到(6)公式中相应时的粘弹性地基上Kelvin粘弹性梁的自由振动微分方程。
二、粘弹性地基上粘弹性梁的振型分析由前言中假定(1),对两边简支粘弹性梁,由于w是质点x和t的函数,采用级数解法,令粘弹性梁的挠度为:(7)公式中为满足边界条件的振形函数,即(8)将式(7)代入式(6)后得到(9)其中:将式(8)代入式(9)后得到(10)三、粘弹性地基上粘弹性梁自由振动性的分析如果粘弹性梁和地基都符合Kelvin模型,则方程(10)可以解得它的两个根。
变截面圆拱的自由振动
变截面圆拱的自由振动向天宇;郑建军【摘要】本文应用传递矩阵法研究了变截面圆拱的自由振动.用解析法推导了等截面圆拱单元的精确传递矩阵,再应用传递矩阵原理建立变截面圆拱自由振动的特征方程.该法具有计算简单、节约内存的优点,可方便地用于实际结构计算和设计.【期刊名称】《振动与冲击》【年(卷),期】2000(019)002【总页数】5页(P59-63)【关键词】变截面圆拱;自由振动;传递矩阵法【作者】向天宇;郑建军【作者单位】西南交通大学桥梁与结构工程系,成都,610031;北方交通大学土木建筑工程学院,北京,100044【正文语种】中文【中图分类】工业技术振动与冲击第19 卷第 2 期JOURNAL OF VIBRA'IIONANDSHOCKVol. 19 No.22000变截面圆拱的自由振动+向天宇郑建军(西南交通大学桥梁与结构工程系,成都 610031 )(北方交通大学土木建筑工程学院,北京 100044 )摘要本文应用传递矩阵法研究了变截面圆拱的自由振动。
用解析法推导了等截面圆拱单元的精确传递矩阵,再应用传递矩阵原理建立变截面圆拱自由振动的特征方程。
该法具有计算简单、节约内存的优点,可方便地用于实际结构计算和设计。
关键词:变截面圆拱,自由振动,传递矩阵法中图分类号:U448.22 ,U441.3 0 引言在桥梁工程中,圆拱是常见的一种结构方式,为了经济合理地利用材料,圆拱的截面尺寸将根据其受力大小而改变。
由于结构本身的复杂性,对于变截面圆拱的自由振动很难获得解析解。
这种情况下我们不得不求助于有限元法或一些简化计算方法,对于有限元法,一般采用直梁单元来模拟曲梁,为了得到较为精确的结果必须细分单元,这就使得计算模型的自由度增加,自由度的增加直接导致了求解的困难和计算时间的增长;而简化计算方法,由于假设过多,使得计算结果的精度难以保证。
传递矩阵法属于一种半锯析数值方法,对于求解变截面结构(如变截面梁、板和壳)特别有效。
单自由度系统强迫振动下Kelvin模型和Maxwell模型的比较
单自由度系统强迫振动下Kelvin模型和Maxwell模型的比较王孝然;申永军;杨绍普【摘要】以Kelvin模型和Maxwell模型为对象,研究了单自由度系统强迫振动下2种模型的系统响应.首先,将单自由度强迫振动分为简谐激励下的强迫振动、偏心质量引起的强迫振动和支承运动引起的强迫振动3种情况,分别在这3种情况下建立了2种模型的运动微分方程,并得到了系统的解析解.随后,通过解析解得到了振幅放大因子和相位差的解析式,研究了系统的幅频响应曲线和相频响应曲线.通过比较2种模型的幅频响应曲线,发现在偏心质量和支承运动引起的强迫振动情况下Maxwell模型在小阻尼时振动控制效果远优于Kelvin模型.【期刊名称】《石家庄铁道大学学报(自然科学版)》【年(卷),期】2016(029)003【总页数】6页(P70-75)【关键词】Kelvin模型;Maxwell模型;强迫振动;幅频响应曲线【作者】王孝然;申永军;杨绍普【作者单位】石家庄铁道大学机械工程学院,河北石家庄050043;石家庄铁道大学机械工程学院,河北石家庄050043;石家庄铁道大学机械工程学院,河北石家庄050043【正文语种】中文【中图分类】O328系统由外界持续激振所引起的振动,称为强迫振动。
激励按来源可分为2类,一类是力激励,它可以是直接作用于机械运动部件上的力,也可以是旋转机械或往复运动机械中不平衡量引起的惯性力;另一类是由于支承运动而导致的位移激励、速度激励以及加速度激励[1]。
国内外振动工程教科书中讲述单自由度系统的强迫振动时,多采用Kelvin模型,对Maxwell模型却鲜有人去研究。
而工程实践中大量采用粘弹性材料,粘弹性材料不仅具有阻尼性质也具有刚度性质,其力学模型用Maxwell模型表示更合适[2]。
Asami等将Maxwell模型引入到动力吸振器中并对其进行了优化设计,发现在相同质量比情况下,该模型具有更好的减振效果[3-4]。
变截面欧拉梁自由振动分析的重采样微分求积法
变截面欧拉梁自由振动分析的重采样微分求积法
徐卫敏;何剡江;吴熙
【期刊名称】《计算力学学报》
【年(卷),期】2023(40)1
【摘要】采用重采样微分求积法求解了变截面欧拉梁的自由振动问题。
推导了变截面梁的控制方程离散格式,采用重采样矩阵方法对边界条件进行处理,给出了变截面梁自由振动算法。
采用本文方法对不同类型截面形式和不同边界条件的变截面梁进行自由振动分析,并和其他解法进行比较。
计算结果表明,本文方法可以适用于不同变截面类型和不同边界条件,计算精度与解析解吻合良好,具有良好的收敛性能。
在同等精度条件下网格点数少于现有计算方法。
重采样转换矩阵边界处理方法相比于传统边界处理方法具有更快的收敛性能。
【总页数】6页(P73-78)
【作者】徐卫敏;何剡江;吴熙
【作者单位】浙江建设职业技术学院;浙江建院建筑规划设计院;浙大城市学院【正文语种】中文
【中图分类】O323
【相关文献】
1.应用微分求积法的旋转变截面梁振动分析
2.微分求积法求解变截面功能梯度梁的弯曲问题
3.变截面欧拉梁自由振动特性的谱方法分析
4.变截面Euler-Bernoulli梁
稳态谐振动的微分求积法研究5.变截面Euler-Bernoulli梁稳态谐振动的微分求积法研究
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杆的纵向受迫振动
2u u A 2 ( EA ) q( x, t ) t x x
2u E 2u 1 ( ) 2 q( x, t ) EA是常数,可写成 2 x A t
这是杆作纵向受迫振动方程, 常称为波动方程。
E 表示弹性波 a 沿杆的纵向 传播的速度
2
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1 杆的纵向振动
1.2固有频率和主振型
2u E 2u 1 ( ) 2 q( x, t ) 2 x A t
q( x, t ) 0
得到杆的纵向自由振动微分方程为
2 2u 2 u a 2 t x2
系统是无阻尼的,因此可象解有限多个自由度系统那样 ,假设一个主振动模态即设系统按某一主振型振动时,其 上所有质点都做简谐运动。 可见杆上所有的点将同时经过平衡位置,并同时达到极 限位置。
即为一端固定,一端自由杆的频率方程。 解出固有频率为 2i 1 π
pi 2l a
i 1,2,
相应的主振型为
U i ( x) Di sin
2i 1 π x
2l
i 1,2,
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1 杆的纵向振动
1.2固有频率和主振型
3. 杆的两端都是自由的情况 边界条件为
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1 杆的纵向振动
1.1等直杆的纵向振动
以杆的纵向作为x轴,在杆上x处取微元段dx,其左端纵向位 移为u(x),而右端即杆上x+dx处的纵向位移为 u u d x
x
dx段的变形为
u dx x
u 应变为 x
应力为
u N E E A x
u N EA x
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1 杆的纵向振动
1.1等直杆的纵向振动
实际的振动系统,都具有连续分布的质量与弹性,因此, 称之为弹性体系统。 同时符合理想弹性体的基本假设,即均匀、各向同性服从 虎克定律。 由于确定弹性体上无数质点的位置需要无限多个坐标,因 此弹性体是具有无限多自由度的系统,它的振动规律要用时间 和空间坐标的函数来描述,其运动方程是偏微分方程,但是在
变截面阻抗桩纵向振动问题积分变换解
变截面阻抗桩纵向振动问题积分变换解
变截面阻抗桩纵向振动问题积分变换解
利用拉普拉斯(Laplace)变换,将变截面阻抗桩振动的时域定解问题转换到频域的形式,求得了关于桩顶位移响应及速度响应的'传递函数,然后利用求留数的方法求得了桩土系统的脉冲响应函数,利用脉冲响应函数求得了多种不同激振波形条件下(稳态正弦激振,瞬态半正弦激振及叠加有高频干扰波的瞬态半正弦激振等)的桩顶速度响应的表达式,并对桩土系统的频域特性作了深入的研究,得到了许多重要的结论.此外还将稳态正弦激振、瞬态半正弦激振条件下的解与有关文献所采用分离变量法得到的解进行了对比,为两者的正确性提供了重要的证明.
作者:王奎华作者单位:浙江大学土木系岩土所刊名:力学学报 ISTIC EI PKU 英文刊名: ACTA MECHANICA SINICA 年,卷(期): 2001 33(4) 分类号: O32 关键词:桩变截面阻抗纵向振动解析解拉氏变换。
一种新型变截面杆的纵振动
一种新型变截面杆的纵振动包乌日汗;那仁满都拉【摘要】用一种新的试探函数方法,研究了变截面杆的纵振动问题。
首先用试探函数方法,研究一般变截面杆的纵振动控制方程,得到了一种新型变截面杆,并给出了此杆控制方程的贝塞尔函数形式的精确解析解。
其次,求出了两端自由边界条件下的频率方程,计算出了无量纲固有频率,并绘制位移振幅变化曲线,分析了节点位置、放大系数和形状因数等性能参量。
结果表明,新型变截面杆有较大的形状因数,放大系数也有一定的提高。
结果对一种新型变截面杆的设计具有一定的理论参考价值。
%In this thesis, the problem on longitudinal vibration of variable cross-section rod is studied by using a new kind of trial function method. First, the longitudinal vibration of variable cross-section rod’s general governing equa-tion is studied by using trial function method, and a new type of variable cross-section rod is obtained, and then exact analytical solution in Bessel function form to governing equation is given. Second, according to the both ends free boundary conditions, the frequency equation is established, and the dimensionless natural frequencies are calculated, and then the graphs of displacement amplitudes are plotted, the performance factors such as, displacement node, am-plitude amplification factor and form factor are analyzed. Results indicate that new type of variable cross-section rod’ s form factor is larger and it is better in amplitude amplification factor. The results will provide a valuable theoretical reference for the design of new type of variable cross-section rod.【期刊名称】《内蒙古民族大学学报(自然科学版)》【年(卷),期】2015(000)001【总页数】5页(P5-9)【关键词】试探函数方法;变截面杆;纵振动;固有频率【作者】包乌日汗;那仁满都拉【作者单位】内蒙古民族大学物理与电子信息学院,内蒙古通辽 028043;内蒙古民族大学物理与电子信息学院,内蒙古通辽 028043【正文语种】中文【中图分类】O175.2变截面杆是航空、建筑、工程以及超声振动加工系统中广泛应用的一种基本结构部件.在高层建筑、高塔、机翼、机轴以及超声加工系统变幅杆的设计中都需要研究变截面杆的振动特性.因此,变截面杆纵振动问题的研究具有重要的理论意义和应用价值.由于变截面杆纵振的控制方程是二阶变系数偏微分方程,所以只有在那些合适的系数函数情况下控制方程才有精确解析解.因此,寻找那些合适的系数函数是研究者们一直关注的问题.Eisenberger〔1〕采用有限元法研究了截面按多项式形式变化的变截面杆纵振动的固有频率.Bapat〔2〕针对锥形杆、指数杆和悬链线形杆,提出了封闭形式解与传递矩阵方法相结合的一种精确求解方法.Abrate〔3〕证明了截面按A(x)=A 0[1+α(x/L)]2规律变化的变截面杆的波方程可化为经典波方程形式.Matsuda等〔4〕将非均匀杆的控制方程转换成边界条件下的积分方程,研究了非均匀杆本征频率问题.kumar等〔5〕获得了截面按A(x)=(ax+b)n和A(x)=A 0 sin2(ax+b)规律变化的变截面杆纵振问题的精确解析解.Li等〔6〕给出了与平直弹簧耦合的两种集中质量变截面杆纵振动问题的精确解.Lee等〔7〕用波分析方法得到了截面按多项式或指数形式变化的非均匀杆和梁的解析解.Raj等〔8〕研究了截面按A(x)=kxn exp(bx2),A(x)=kx n exp(bx)和 A(x)=k exp(bx)exp(n exp(mx))规律变化的变截面杆,给出了Kummer超几何函数解.Yardimoglu等〔9〕研究截面按A(x)=A 0 sin n(ax+b)和A(x)=A 0 cos n(ax+b)规律变化的变截面杆,得到了Legendre函数解.林等〔10〕研究纵-扭复合振动模式超声变幅杆,得出了纵向与扭转振动同频共振的条件.贾等〔11〕研究阶梯形变幅杆的纵振频率,用两种方法计算出了其任意阶谐振频率.贺等〔12〕综述了常用变幅杆的设计方法,并提出了几点值得注意的问题.郭〔13,14〕等给出一种近似解析方法,得到了任意变截面杆纵振动问题的级数形近似解析解.以上这些研究的共同特点是先给定控制方程的具体系数函数(即面积变化函数),然后求得控制方程的解.本文从逆向思维出发考虑此问题,给出了一种试探函数方法,即先给定控制方程的试探解,然后要求此解满足控制方程作为条件反过来确定控制方程的系数函数的方法,并用该方法研究了变截面杆的纵振动问题.1 控制方程的求解由均匀、各向同性材料制成的变截面杆,当杆的横截面尺寸远小于波长时,可认为杆横截面上各质点位移分布是均匀的.在忽略机械损耗的情况下,这种变截面杆纵向振动的控制方程可表示为:这里E是杆材料的杨氏模量,ρ是质量密度,u=u(x,t)是纵向位移,而A(x)表示杆的横截面积,它是轴向坐标x的函数.在简谐振动情况下,把方程(1)改写为:这里是波速,而系数函数g(x)满足如下方程:为不失一般性,可设u(x,t)=X(x)exp(iωt)(这里ω是圆频率),X(x)是纵向振动位移函数,并引入无量纲变量方程(4)是一类二阶变系数常微分方程,能否精确求解,取决于方程系数函数g(x)的具体形式,即只在那些合适的系数函数g(x)的情况下,方程(4)才能有精确解析解.为寻找合适的系数函数,本文给出一种试探函数方法,即假设方程的试探解为:这里ν,μ和λ为任意待定常数,f(x)为任意待定函数,Zν(λxμ)可表示三类柱函数.把(5)式代入方程(4),并令Zν(λxμ)和Zν+1(λxμ)的系数为零,可得为杆长,X*为位移的某参考值,则方程(2)可化为:这里由(7)式可得这里C为任意常数.把(8)式代入(6)式,简化可得方程(9)中平衡分析x的幂次,可得这里的a,b为任意无量纲参数.由方程(3)可得截面变化函数A(x)=A 0 x-aexp(-bx),此时控制方程(4)的精确解为这里a是非整数,且ab<0.如果a是整数,则上式中第二项改为Neumann函数.这样,通过简单的计算,得到了一种新型变截面杆,并给出了此杆控制方程的精确解析解.2 新型变截面杆的性能参量2.1 频率方程根据(11)式,可以得到满足给定边界条件的频率方程.依照变幅杆的设计需要出发,本文只考虑两端自由边界条件这里,l1和l2是杆两端点的坐标.把(11)式代入边界条件(12)式可得关于C1和C2的方程组(13a)和(13b),有非零解的条件为系数行列式等于零可得方程(14)是两端自由新型变截面杆的纵振动频率方程.2.2 无量纲固有频率根据上节得到的频率方程,在两端自由边界条件下,可以计算新型变截面杆纵振动的无量纲固有频率.采用数值方法,在截面参数a取不同值(即不同的杆)时,计算出了无量纲固有频率k(计算时取l1=0.1,l2=1.1),如表1所示.从表1可以看出,对于固定的截面参数a,随着振动模式的提高,无量纲固有频率较快速增大.对于同一种模式来讲,随着截面参数a的增大(在a的变化范围内),无量纲固有频率逐渐增大.表1 两端自由新型变截面杆的无量纲固有频率kTable 1 Dimensionless natural frequencies k of the new type of variable cross-section rod with both ends freea=-0.8 7.9689 25.6039 54.4452 94.7145模式1 2 3 4 a=-1.8 4.9798 13.1639 26.0710 43.9959 a=-1.6 5.2315 14.3393 28.8339 48.9921 a=-1.4 5.5810 15.8894 32.4289 55.4591 a=-1.2 6.0785 18.0020 37.2719 64.13232.3 位移振幅与位移节点在(13a)式中,令 C1=1,则得,代入(11)式可得根据(15)式,当a=-1.8时绘制了第一模式和第二模式下的位移振幅变化曲线,如图1所示.从图上看出,在两端点处位移振幅满足两端自由边界条件之外,在杆长范围内,第一模式下有一个节点,第二模式下有两个节点,图1(c)所示.第一模式下,节点位置为0.3803,第二模式下节点位置分别为0.1910和0.5801.图1 两端自由新型变截面杆的位移振幅曲线(a)k1=4.9798 (b)k2=13.1639(c)局部放大图Figure 1 Displacement amplitude of the new type of variablecross-section rod with both ends free(a)k1=4.9798 (b)k2=13.1639(c)Drawing of partial enlargement2.4 放大系数放大系数的定义为根据(11)式,在两端自由边界条件下,计算得到的放大系数为16.6033.与常见变截面杆的放大系数进行比较,可知新型变截面杆的放大系数小于阶梯型变截面杆和悬链型变截面杆,大于圆锥型变截面杆,与指数型变截面杆的放大系数同一量级.2.5 形状因数由形状因数的定义计算可得:其中C1=1,.当 l1=0.1,l2=1.1,a=-1.8,k=4.9798时,代入(18)式计算可得ϕ=2.3708.新型变截面杆的形状因数与常见变截面杆的形状因数进行比较可知,新型变截面杆的形状因数较大.3 结语本文利用一种试探函数方法,研究变截面杆的纵振动问题,简便地得到了截面按A(x)=A 0 x-a exp(-bx)规律变化的一种新型变截面杆,并给出了此杆控制方程的贝塞尔函数形式的精确解析解.在两端自由边界条件下,求出了此杆的频率方程,计算出了无量纲固有频率、节点位置、形状因数和放大系数等性能参量,并与常见变截面杆的性能参量做了比较.结果表明,新型变截面杆的放大系数有一定的提高,且具有较大的形状因数等优点.本文方法可以直接推广应用到弦的振动、薄膜的振动以及波在管中传播等其他问题的研究中.因为从数学角度来讲,这些问题的控制方程都是相同的.参考文献【相关文献】〔1〕Eisenberger M.Exact longitudinal vibration frequencies of a variable cross-sectionrod〔J〕.Applied Acoustics,1991,34:123-130.〔2〕Bapat CN.Vibration of rodswith uniformly tapered sections〔J〕.Journal of soundand Vibration,1995,185:185-189.〔3〕Abrate S.Vibration of non-uniformrodsand beams〔J〕.Journal of Sound and Vibration,1995,185:703-716.〔4〕Matsuda H,Sakiyama T,Morita Cet al.Longitudinal impulsive response analysis of variable cross-section bars〔J〕.Journal of sound Vibration,1995,181:541-551.〔5〕Kumar BM,Sujith RI.Exact solutions for the longitudinal vibration of non-uniformrods〔J〕.Journal of Sound and Vibration,1997,207(5):721-729.〔6〕LIQS.Exact solutionsfor free longitudinal vibration of non-uniformrods〔J〕.Journalof Sound and vibration,2000,234(1):1-19.〔7〕Lee,Mace BR,Brennan M J.Wave propagation,reflection and transmission in non uniformonedimensional waveguides〔J〕.Journal of sound and Vibration,2007,304(1):31-49.〔8〕Anil Raj,Sujith RI.Closed-formsolutionsfor thefreelongitudinal vibration of inhomogeneousrods〔J〕.Journal of Sound and vibration,2005,283:1015-1030. 〔9〕Yardimoglu,Levent Aydin.Exact longitudinal vibration characteristic of rods with variable cross-sections〔J〕.Shock and Vibrations,2011,(18):555-562.〔10〕林书玉.大振幅纵-扭复合振动模式超声变幅杆〔J〕.压电与声光,2002,24(1):81-84. 〔11〕贾杨,沈建中.阶梯形变幅杆的频率特性分析〔J〕.声学技术,2006,2(25):154-159. 〔12〕贺西平,高洁.超声变幅杆设计方法与研究〔J〕.声学技术,2006,25(1):82-87. 〔13〕Guo SQ,Yang SP.Free longitudinal vibrations of non-uniformrods〔J〕.Science China,2011,54(10):35-45.〔14〕Guo SQ,Yang SP.longitudinal wavesin one-dimensional non-uniformwaveguides 〔J〕.Theor Apple Mech Lett,2011,1(2):021007.。
变截面直杆纵向自由振动的一种解法
变截面直杆纵向自由振动的一种解法
袁镒吾;李志坚
【期刊名称】《工程力学》
【年(卷),期】1996(13)3
【摘要】本文根据均质变截面直杆的纵振与等截面直梁的弯曲问题的一些相似性质,把求变截面直杆纵振函数变为求梁弯曲时的截面上的弯矩问题。
对应于杆的横截面面积的某些变化规律,得到了求杆的纵振函数及固有频率的计算公式。
【总页数】9页(P105-113)
【关键词】杆;变截面;纵向振动;弯曲
【作者】袁镒吾;李志坚
【作者单位】中南工业大学;广东珠海市建筑安装集团
【正文语种】中文
【中图分类】TB123;TU311.3
【相关文献】
1.非均质变截面弹性直杆纵向自由振动的传递矩阵法 [J], 向宇
2.可展开为幂级数的变截面弹性直杆的纵向自由振动分析 [J], 张瑞平;李会侠;穆静
3.非均质变截面弹性直杆纵向自由振动的差分解法 [J], 黎明安;王忠民
4.非均质变截面弹性直杆纵向自由振动的渐近解法 [J], 周叮
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Kelvin-Voigt模型橡胶衬套对汽车行驶平顺性的影响分析
Variable step length Runge-Kutta 算法进行时域仿真。由
于橡胶衬套对后排座椅、悬架、车轮产生的振动变化规
律与前排基本一致,故本文只画出前排座椅垂向位移加
速度 Z̈ fs、车身垂向位移加速度 Z̈ b、车身俯仰角加速度
Z̈ by、前悬架动挠度 fd、前轮胎动载荷 Fd 的时间历程图,
单位白噪声;Δ 2 为时间延迟;L 为轴距。
4 仿真分析
4.1 时域仿真分析
系统各个参数取值为:mfs=70 kg,mb=1 100 kg,mrs=
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配套应用
a.qf 时间历程
b.qr 时间历程
图 2 qf 与 qr 时间历程图
a.Z̈ fs 随时间变化图
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2023 年第 05 期
总第 312 期
排座椅阻尼,crs 为后排座椅阻尼,cf 为前悬架阻尼,cr 为
刚度系数矩阵:
后悬架阻尼,cf0 为前悬架橡胶衬套阻尼,cr0 为后悬架橡
éK 1
K =ê
ëK 3
胶衬套阻尼;a 为车身质心到前轴的纵向水平距离,b 为
移;Zb 为车身垂向位移;Zf 为左前车轮垂向位移;Zr 为左
后车轮垂向位移;Zby 为车身俯仰角位移;Z10、Z30 分别为
橡胶衬套等效模型和悬架阻尼之间引入的一组虚拟坐
标,该坐标不是模型真正的自由度;qf 为汽车前轮路面
给出橡胶衬套具体的物理模型,并且未对悬架橡胶衬套
不平度;qr 为汽车后车轮路面不平度;mfs 为前排座椅质
阶梯式变截面梁自由振动的DQE解
阶梯式变截面梁自由振动的DQE解
武兰河; 赵永茂
【期刊名称】《《石家庄铁道大学学报(自然科学版)》》
【年(卷),期】2000(013)004
【摘要】用一种较新的数值技术—— DQE方法求解任意阶梯式变截面Timoshenko梁的固有频率。
【总页数】5页(P17-21)
【作者】武兰河; 赵永茂
【作者单位】石家庄铁道学院交通工程系石家庄 050043; 石家庄铁道学院基础部石家庄 050043
【正文语种】中文
【中图分类】TU311
【相关文献】
1.一类变截面梁横向自由振动的精确解析解 [J], 周叮
2.基于超几何函数和梅哲G函数的变截面梁的非线性振动建模及自由振动 [J], 薄喆; 葛根
3.温度影响下变截面梁自由振动与屈曲的微分变换法求解 [J], 林鹏程; 王俊淋; 滕兆春
4.解变截面梁大挠度振动的DQE法 [J], 梁枢平;杨永波;郑文衡;李宏锋
5.阶梯式Timoshenko梁自由振动的DCE解 [J], 武兰河;王立彬;李向国
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含多条裂纹变截面简支梁的自由振动
含多条裂纹变截面简支梁的自由振动马一江; 李园园; 陈国平; 赵颖杰【期刊名称】《《振动与冲击》》【年(卷),期】2019(038)019【总页数】6页(P149-154)【关键词】变截面梁; 裂纹; 固有频率; 传递矩阵法【作者】马一江; 李园园; 陈国平; 赵颖杰【作者单位】江苏科技大学船舶与海洋工程学院镇江212003; 济南大学机械工程学院济南250022; 南京航空航天大学航空宇航学院南京210016【正文语种】中文【中图分类】V224在工程实际中,像航空航天工业、船舶工业以及建筑桥梁等,梁结构的应用变得越来越广泛,包括等截面梁、变截面梁等。
随着科学技术的快速发展,变截面梁的设计与加工工艺更加成熟,为变截面梁的广泛应用提供了可能。
与等截面梁相比,变截面梁具有更好地承力性能和振动特性。
在梁结构的动力学特性分析中,等截面梁的自由振动问题较为简单,而变截面梁的控制方程为四阶变系数偏微分方程,通常情况下很难得到解析解[1-3]。
关于变截面梁模态分析的早期研究中,通常将整个变截面梁分段离散成多段变截面梁,并将每段变截面梁等效简化为等截面梁。
阶梯梁是变截面梁中最简单的一种,也是最早应用离散方法进行模态分析的变截面梁[4-6]。
对于普通的变截面梁结构,为了提高计算精度,通常将变截面梁离散的非常多,使得模态分析的计算量成倍增加。
在每段变截面梁简化为等截面的过程中,学者们提出了很多等效方法来提高计算精度[7-8]。
同时学者们也提出了许多其他方法来研究变截面梁的模态变化。
Gupta[9]采用有限元方法求解变截面梁结构的各阶固有频率。
Alshorbagy等[10]通过数值有限元方法研究了功能梯度变截面梁的动力学特性。
Huang等[11]将轴向梯度非均匀梁的振动微分方程转化为积分方程,提出了一种研究轴向梯度非均匀梁自由振动的分析方法。
Ahmad等[12]基于微分变换法提出了一种微分变换单元法来研究锥形变截面梁的自由振动和稳定性。
KELVIN型变截面直杆的纵向自由振动
Abstract: T he nor malized pow er series m et hod is utilized to so lve longit udinal free vibration pr obl em of KEL VIN-Viog t t ype ro d w it h varying cro ss-sect ion f unction, w hich can be ex pressed in t he f orm o f pow er series. In the normalized po wer series, all undet erm ined com plex co ef ficient s are derived in the fo rm of recurrence for mula , t hen the co mpl ex eig enequat ions under various classical boundary condit io ns are easily est ablished. In t he numerical calculat ions , t aking KEL VIN Viogt t ype tapered st raight ro ds fo r example, t he ef fect o f non-dim ensional delay t im e of the materials and t apered rat io on t he natural f requencies and delay co ef ficient s of the rod is analyzed. T his met ho d can be ut ilized t o invest igat e the longit udinal f ree vibr at ion pr oblem of the ot her viscoelast ic st raig ht rod w ith ar bit rarily varying cro sssect ion f unct ion. Key words : KEL VIN-VOIGT t ype; l ong itudinal f ree vibratio n; pow er ser ies met hod 在工程实际中, 变截面直杆的纵向振动分析具 有重要的实际意义和理论意义。对于弹性变截面直 [ 1] 杆振动问题, 人们已经进行了广泛的研究 。 然而对 粘弹性变截面直杆的研究相对较少, 其主要原因是, 与弹性变截面直杆纵向自由振动问题相比, 粘弹性 变截面直杆的振型微分方程为复、 变系数的二阶偏 微分方程, 自由振动分析属于复特征值问题。 本文对 KEL VIN VOIGT 模型变截面直杆的纵向自由振动 问题, 采用了归一化幂级数法, 导出其幂级数中待定 复系数的递推公式, 有效且方便地建立了各种经典
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i, n
+ j g i , n ) ∀ ( i= 1, 2)
n
vi , n +
p - q + H q( q + p ) ( 1- H q ) + H p
ti , n -
2 2 si, n
式中: A 1、 A 2 为待定系数 ; V i ( ∀ ) 为基本解 ; f i , n + j g i , n 为待定的复系数, 它由归一化条件及递推公式确定。
2) ( k + 1) f
i, k + 2 n- k
b
+
1 ,H= L
E !
0. 5
E ( 4)
j ∑( k + 2) ( k + 1) g i , k + 2b n- k )
式中 : # 为无量纲时间 ; H 为材料的无 量纲延迟时 间 ; A 0 为杆在 x = 0 处的横截面面积; ∃ (∀ ) 为无量纲 函数。 把式 ( 4) 代入式 ( 3) 中 , 得到以无量纲量表示的 微分方程为
p - q + H q( q + p ) 2[ ( 1- H q ) + H p ] 1
2 2
g 1, 0
n- 1
( 19)
f i , n+ 2= -
∃ (∀ ) =
∑b ∀
n n= 0
n
( 11)
u i , n+
2
( n+ 2) ( n+ 1) b 0 k =
2 2 2 2
∑
0 n- 1
( k + 2) ( k + 1) f i , k + 2b n- k + 2p q - H p ( q + p ) ( 1- H q ) + H p
第 21 卷 第 3 期 2001 年 7 月
西 安公 路交 通大学 学报 Journal of Xi′ an Highw ay U niversit y
Vo l. 21 No. 3 July 2001
文章编号 : 1007-4112( 2001) 03-0118-03
KEL VIN 型变截面直杆的纵向自由振动
-
∑( k+
k= 0 n k= 0 n
1) ( n + 1- k ) f i , k + 1b n+ 1- k +
( 17)
j ∑( k + 1) ( n+ 1- k ) g i , k + 1b n+ 1- k
n
ei , n =
2 3 2 -
∑f i, kbn- k + j ∑g i, kbn- k
1 KE LV IN -V O IGT 杆的 纵 向自 由 振动方程
对于长度为 L 的 KEL VIN-VOIGT 模型 变截 面直杆, 本构方程[ 2] 及横截面上的内力分别为 = E+ t ( 1)
第 3 期 李会侠, 等 : KEL VIN 型变截面直杆的纵向自由振动 119 U ( 2) t x 式 中 : t 为 时 间; x 为 直 杆 轴 向 坐 标; E 、 为 KEL VIN VOIGT 模型粘弹性材料常数 ; A ( x ) 为直 N = A ( x ) E + 杆变截面面积 ; 为横截面上应力 ; 为轴向线应变; N 为轴力; !为材料密度 ; U ( x , t ) 为轴向位移。 由达朗伯尔原理, 可得 KELVIN-VOIGT 模型 变截面杆的运动微分方程为 A ( x) U + ( ) U A(x) U + x x E x t x A x E t x2 2 ! A ( x) U 2 = 0 ( 3) E t 引入下列无量纲量 x - U t ∀ = L , u= L , # = L E !
∞ 2, 1
′
( 14) ( 15)
= 1, g 2, 1 = 0
把式 ( 11) 、 ( 12) 代入方程 ( 7) , 并利用幂级数的
∑
n= 0
ci , n + d i , n +
%2 n ei , n ∀ = 0 ( 16) 1+ jH%
其中
n
ci , n =
∑( k+
k= 0 n k= 0 n
Longitudinal Free Vibration Analysis of Varying Cross -section KELVIN -VOIGT Type Rod
L I H ui x i a , SU Yan-ling
1 2
( 1. Scho ol of Sciences, Xi ′ an U niver sity o f T echnolog y, Xi ′ an 710048, China; 2. Depa rtment o f Basic Co ur ses, China Institute o f Finance and Banking, Beijing 100026, China)
f i, 2 = -
f i , 1b 1 2b0
-
p - q + H q( q + p ) 2[ ( 1- H q ) + H p ]
2 2 2 2 2
f
1, 0+
2p q - H p ( q + p ) 2[ ( 1- H q ) + H p ] g i , 1b 1 2b0
2
g1, 0
2 2
f 1, 0 = 1, g1, 0= 0; f f 2, 0 = 0, g2, 0= 0; f
1, 1= 2, 1= 2 2
设式( 5) 的解为 u ( ∀ ,# ) = u( ∀ )e 把式( 6) 代入式( 5) 得到
2
( 1+ j H %) ∃ (∀ )
d u d ∃d u 2 + %∃ (∀ ) u= 0 2 + ( 1+ j H % ) d∀ d ∀d ∀
( 12) ( 13)
g i , n+ 2= 2
( n + 2) ( n+ 1) b 0 k =
2 2 2 2
∑
0
( k + 2) ( k + 1) g i , k + 2bn- k + 2p q- H p ( q + p ) ( 1- H q) + H p
2 2 2
V i ( ∀ )=
∑( f
0. 5 2 3
由归一化条件 V 1( 0) = 1, V ′ 1 ( 0) = 0 得到 V 2( 0) = 0, V 2 ( 0) = 1 f 1, 0 = 1, g 1, 0 = 0, f 1, 1 = 0, g 1, 1 = 0 f 2, 0 = 0, g 2, 0 = 0, f 乘法法则 , 可得
李会侠1 , 苏燕玲2
( 1. 西安理工大学 理学院 , 陕西 西安 710048; 2. 中国金融学院 基础课部 , 北京 100026)
摘 要 : 对 KEL VIN-VOIGT 型粘弹性变截面直杆的纵向自由振动问题, 采用了归一化幂级数解 法 , 导出了幂级数中待定复系数的递推公式 , 建立了各种支承下的复特征方程。数值计算以锥形变 截面杆为例, 分析了该模型材料的无量纲延迟时间及不同楔形比对振动频率和衰减系数的影响。 该 方法也可用来计算可展开为幂级数的其它粘弹性模型的变截面直杆的纵向自由振动分析。 关键词: KEL VIN-VOIGT 模型 ; 纵向自由振动 ; 幂级数 中图分类号: O326 文献标识码: A
Abstract: T he nor malized pow er series m et hod is utilized to so lve longit udinal free vibration pr obl em of KEL VIN-Viog t t ype ro d w it h varying cro ss-sect ion f unction, w hich can be ex pressed in t he f orm o f pow er series. In the normalized po wer series, all undet erm ined com plex co ef ficient s are derived in the fo rm of recurrence for mula , t hen the co mpl ex eig enequat ions under various classical boundary condit io ns are easily est ablished. In t he numerical calculat ions , t aking KEL VIN Viogt t ype tapered st raight ro ds fo r example, t he ef fect o f non-dim ensional delay t im e of the materials and t apered rat io on t he natural f requencies and delay co ef ficient s of the rod is analyzed. T his met ho d can be ut ilized t o invest igat e the longit udinal f ree vibr at ion pr oblem of the ot her viscoelast ic st raig ht rod w ith ar bit rarily varying cro sssect ion f unct ion. Key words : KEL VIN-VOIGT t ype; l ong itudinal f ree vibratio n; pow er ser ies met hod 在工程实际中, 变截面直杆的纵向振动分析具 有重要的实际意义和理论意义。对于弹性变截面直 [ 1] 杆振动问题, 人们已经进行了广泛的研究 。 然而对 粘弹性变截面直杆的研究相对较少, 其主要原因是, 与弹性变截面直杆纵向自由振动问题相比, 粘弹性 变截面直杆的振型微分方程为复、 变系数的二阶偏 微分方程, 自由振动分析属于复特征值问题。 本文对 KEL VIN VOIGT 模型变截面直杆的纵向自由振动 问题, 采用了归一化幂级数法, 导出其幂级数中待定 复系数的递推公式, 有效且方便地建立了各种经典