格栅的设计计算.doc
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计算提纲：本章节选取商业外街格栅进行计算，计算点标高选取15m计算，格栅材质6063-T5。
（参照S-DY-01/01C（2-2剖面））一、荷载计算1、风荷载标准值计算W k: 作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m2)z : 计算高度15mμz: 15m高处风压高度变化系数(按C类区计算): (GB50009-2012 条文说明8.2.1)μz=0.544×(z10)0.44=0.650248I10: 10米高名义湍流度,对应A、B、C、D类地面粗糙度，分别取0.12、0.14、0.23、0.39。
(GB50009-2012 条文说明8.4.6)βgz: 阵风系数:βgz= 1 + 2×g×I10×(z10)(-α)= 1 + 2×2.5×0.23×(15 10)(-0.22)= 2.05186 由于2.05186>2.05,取βgz=2.05μsp1:局部正风压体型系数μsn1:局部负风压体型系数,通过计算确定μsz:建筑物表面正压区体型系数，按照(GB50009-2012 8.3.3)取1μsf:建筑物表面负压区体型系数，按照(GB50009-2012 8.3.3-2)取-1.4对于封闭式建筑物，考虑内表面压力，取-0.2或0.2μsa:维护构件面板的局部体型系数μs1z=μsz+0.2=1.2μs1f=μsf-0.2=-1.6按照以上计算得到对于面板有:μsp1=1.2μsn1=-1.6面板正风压风荷载标准值计算如下W kp=βgz×μsp1×μz×W0(GB50009-2012 8.1.1-2)=2.05×1.2×0.65×0.3=0.4797 kN/m2W kp<1kN/m2,取W kp=1kN/m2面板负风压风荷载标准值计算如下W kn=βgz×μsn1×μz×W0(GB50009-2012 8.1.1-2)=2.05×(-1.6)×0.65×0.3=-0.6396 kN/m2W kn>-1kN/m2,取W kn=-1kN/m22、风荷载设计值计算W: 风荷载设计值: kN/m2γw : 风荷载作用效应的分项系数：1.4按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ 102-2003 5.4.2条规定采用面板风荷载作用计算Wp=γw×Wkp=1.4×1=1.4kN/m2Wn=γw×Wkn=1.4×(-1)=-1.4kN/m23、水平地震作用计算GAK: 面板平米重量取0.4kN/m2αmax: 水平地震影响系数最大值:0.16qEk: 分布水平地震作用标准值(kN/m2)qEk=βE×αmax×GAK (JGJ102-2003 5.3.4) =5×0.16×0.4=0.32kN/m2rE: 地震作用分项系数: 1.3qEA: 分布水平地震作用设计值(kN/m2)qEA=rE×qEk=1.3×0.32=0.416kN/m24、荷载组合计算幕墙承受的荷载作用组合计算，按照规范，考虑正风压、地震荷载组合: Szkp=Wkp=1kN/m2Szp=Wkp×γw+qEk×γE×ψE=1×1.4+0.32×1.3×0.5=1.608kN/m2考虑负风压、地震荷载组合:Szkn=Wkn=-1kN/m2Szn=Wkn×γw-qEk×γE×ψE=-1×1.4-0.32×1.3×0.5=-1.608kN/m2综合以上计算，取绝对值最大的荷载进行强度演算采用面板荷载组合标准值为1kN/m2面板荷载组合设计值为1.608kN/m2二、格栅强度计算1、格栅荷载计算(1)风荷载线分布最大荷载集度设计值(矩形分布)qw: 风荷载线分布最大荷载集度设计值(kN/m)rw: 风荷载作用效应的分项系数：1.4Wk: 风荷载标准值: 1kN/m2B : 格栅宽: 0.05mqwk=Wk×B=1×0.05=0.05kN/mqw=1.4×qwk=1.4×0.05=0.07kN/m(2)分布水平地震作用设计值GAK:格栅自重(kN/m)格栅密度为28(kN/m3)格栅断面面积5.04cm2GAK=28×5.04×10(-4)=0.014112kN/m水平地震作用计算:qEk=5×αmax×GAK=5×0.16×0.014112=0.0112896kN/mqe=1.3×qEk=1.3×0.0112896=0.0146765kN/m格栅在重力方向所受的线荷载设计值为:g= γg×GAK= 1.2×0.014112= 0.0169344kN/m(3)格栅荷载组合格栅所受组合荷载标准值(仅考虑风荷载)为:qk=qwk=0.05kN/m格栅所受组合荷载设计值(考虑风荷载和地震荷载组合)为: q =qw+ψE×qe=0.07+0.5×0.0146765=0.0773382kN/m2、格栅截面特性选定格栅材料类别: 铝-6063-T5选用格栅型材名称: 80x50x2型材强度设计值: 90N/mm2型材弹性模量: E=70000N/mm2X轴惯性矩: Ix=45.0592cm4Y轴惯性矩: Iy=21.6872cm4X轴上部抵抗矩: Wx1=11.2648cm3X轴下部抵抗矩: Wx2=11.2648cm3Y轴左部抵抗矩: Wy1=8.67488cm3Y轴右部抵抗矩: Wy2=8.67488cm3型材截面积: A=5.04cm2型材计算校核处抗剪壁厚: t=2mm型材截面面积矩: Ss=6.788cm3塑性发展系数: γ=13、格栅强度计算校核依据: N A +M γ×w≤ｆa (1)格栅计算简图如下:(3)格栅弯矩:通过有限元分析计算得到格栅的弯矩图如下: 80x50x2n 0n 1b 0立柱计算简图5250q 1q2立柱受力简图5250q1=0.077kN/mq2=0.017kN/m最大弯矩发生在2.625m 处M: 格栅在风荷载和地震作用下产生弯矩(kN ·m)M=0.266454kN ·m格栅在荷载作用下的轴力图如下:(4)数据效核f: 格栅计算强度(N/mm 2)A: 格栅型材截面积: 5.04cm 2Nl: 当前杆件最大轴拉力(kN)Ny: 当前杆件最大轴压力(kN)Mmax:当前杆件最大弯矩(kN.m)Wz: 格栅截面抵抗矩(cm 3)γ: 塑性发展系数: 1M m a x =0.266k N .m通过上面计算可知,格栅杆件b0的应力最大,为23.8301N/mm 2≤ｆa=90N/mm 2,所以格栅承载力满足要求4、格栅刚度计算校核依据: Umax ≤L 180Dfmax: 格栅最大允许挠度:通过有限元分析计算得到格栅的挠度图如下:最大挠度发生在2.625m 处,最大挠度为15.6807mmDfmax=Hvmax 180×1000=5.25180×1000=29.1667mm格栅最大挠度Umax 为: 15.6807mm ≤29.1667mm挠度满足要求5、格栅抗剪计算校核依据: τmax ≤[τ]=55N/mm 2通过有限元分析计算得到格栅的剪力图如下:D m a x =15.681m m最大剪力发生在5.25m 处τ: 格栅剪应力:Q: 格栅最大剪力: 0.203013kNSs: 格栅型材截面面积矩: 6.788cm 3 Ix: 格栅型材截面惯性矩: 45.0592cm 4 t: 格栅抗剪壁厚: 2mmτ=Q×Ss×100Ix×t=0.203013×6.788×10045.0592×2=1.52916N/mm 21.52916N/mm 2≤55N/mm 2格栅抗剪强度可以满足Q m a x =0.203k N。
(完整版)格栅计算
2.2粗细格栅间1、设计流量(高日高时）：Q=30000m3/d=1250 m3/h=0.347 m3/s2、渠道分组：分两格，则单格设计流量:Q=1250/2 m3/h=625 m3/h=0.174 m3/s3、格栅机的选用：选用回转式格栅除污机。
格条宽S=10mm，栅条间隙b=20mm(规范16—25mm）,α=60°4、一般规定（给排水手册五P280页）a格栅前渠道内的水流速度一般采用0。
4~0.9 m/s。
（设计手册280页）b过栅流速一般采用0。
6~1。
0 m/s.（设计规范45页）5、设计计算:a、假定渠道中水流速度V=0.4～0。
9 m/s相应单格渠道过水断面积:A0.4=Q/V=0.174/0。
4=0。
435m2A0.9=Q/V=0。
174/0.9=0。
193m2假定渠道宽选用0.8m，则渠中有效水深:h0.4=0。
435/0。
8=0.544mh0。
9=0.193/0.8=0.242m按常规选用渠道有效宽度0.8m，在流速0.4m/s时有效水深已达0。
54m，应该说渠道宽是合适的，另一方面有助于设备安装及检修.根据天雨公司回转式格栅除污机样本,井宽B=0。
8m,其设备宽为B1=B—0。
06=0.74m，埋件宽B2=B+0。
4=1.2m。
功率为1。
1kw。
格栅机过栅流速核算：假定栅前水深h=0.544格栅栅条间隙数目:n=（0.74+0。
01)/(0.01+0.02）=25个格栅栅条间隙总面积：A=0。
544＊25*0。
02=0。
272m2过栅流速：V=Q/A=0。
174X（sin750）1/2/0。
272=0.63（在0。
6~1。
0m/s 的范围内)所以设备选用及渠道流速是合适的.b、粗格栅前后设备配置：○1在格栅前后设闸板方便检修。
错误!设置配套的起重装置，方便设备检修。
错误!格栅机后设设栅渣压榨输送机.6、根据给排水手册五P282页，计算如下：设栅前水深h=0。
544m ，过栅流速v=0.6m/s ，格条宽S=10mm ，栅条间隙b=20mm,格栅倾角α=75°栅条的间隙数: n= bhv a Q sin ⋅=6.0*544.0*02.075sin 174.0⨯≈27个栅槽宽度：B=S （n-1）+bn=0.01x （27-1）+0.02x27=0.80m通过格栅的水头损失:设栅条断面为锐边矩形断面h 1= K g v b S αβsin 2)(23/4=375sin 6.196.0)02.001.0(42.223/4x x x =2。
格栅计算1
栅渣量计算过程:（1）设计流量已知流量Q=7000m3/h≈1944L/sK Z=2.7/Q0.11=2.7/19440.11=1.17即平均生活污水流量总变化系数取K Z=1.17，故最大日流量Q max =K Z .Q=1.17×7000 m3/h=8190m3/h=2.28m3 /s（2）设计参数栅条净间隙取b=40mm(中:40mm)栅前流速 V1=0.8m/s 过栅流速 v=0.9m/s栅前部分长度：0.5m 格栅倾角&=60°单位栅渣量:W1=O.O2m3栅渣/1O3m3污水(3)设计计算a、栅前水深（h）根据最优水利断面公式Q=B12v1/2计算得：B1=√（2Q/v1）=√（2×2.28/0.8）=2.4mh=B1/2=1.2m所以栅前槽宽约2.4m,栅前水深h≈1.2mb、格栅的间隙数（n）n=Q max√sin&/bhv=2.28×√sin60°/0.04×1.2×0.9=49(条)其中， Q max————最大设计流量，m3/s& ————格栅安置的倾角，60°h ————栅前水深，mv ————过栅流速，m/sb ————栅条净间隙，mm∴当栅条的间隙数为49时，栅条的数目应为48。
c、栅条有效宽度(B)设计采用Ø20圆钢为栅条,即S=0.02mB=S(n-1)+bn=0.02×(49-1)+0.04×49=2.92 md、通过格栅的水头损失(h1)h1=k§v2/2g×sin&=3×1.79×(0.01/0.04)4/3×0.92/(2×9.8)×sin60°=0.12 m式中，§=1.79(S/b)4/3g ————重力加速度，m/s²k ————格栅受筛余物堵塞后格栅阻力增大的系数，一般采用k=3§————阻力系数e、栅后槽总高度（H）H=h1+h2+h=0.12+O.3+1.2=1.62m其中，h2为栅前渠道超高，一般取0.3m。
格栅计算书
1、粗格栅栅前流速取0.6m/s,栅前水深根据最优水力断面公B 1=2h=v Q 2=6.023.0*2=0.88m ，则h=0.44m,过栅流速取v=0.7m/s ，栅条间隙e=20mm ，格栅的安装倾角为60°，则栅条的间隙数为：n=Q max *sin а0.5/ehv=0.23*（sin60°）0.5/（0.02*0.44*0.7） =34.7 n 取38栅槽宽度：取栅条宽度为S=0.01 m ，取进水栅槽宽0.8m ，一般栅槽比格栅宽0.2-0.3m ，取0.2m ， B 2=S*（n-1）+e*n+0.2=0.01*（38-1）+0.02*38+0.2=1.33m ，即槽宽为1.33m ，取1.3m 则栅槽总长度： L=L 1+L 2+1.0+0.5+αtg H 1， L 1=112αtg B B -=(1.33-0.8)/(2*tg20°)=0.73m L 2= L 1/2=0.37m H 1=h+h 2=0.4+0.3=0.7m 则， L=L 1+L 2+1.0+0.5+αtg H 1=0.73+0.37+1.0+0.5+0.7/tg60°=3.0m每日栅渣量：（单位栅渣量取W 1=0.05 m 3栅渣/103 m 3污水）W=Q max * W 1*86400/（K 总*1000） =0.23*0.05*86400/1*1000=1.0m 3/d >0.2 m 3/d 宜采用机械清渣方式 栅槽高度：H=h+h 1+h 2=0.4+0.1+0.3=0.8m 2、细格栅设计：设栅前水深h=0.4m ，进水渠宽度B 1=2h=0.8。
过栅流速取v=0.8m/s ，栅条间隙e=10mm ，格栅的安装倾角为60°，则 栅条的间隙数为：n=Q max ·sin а0.5/ehv=0.23*（sin60°）0.5/（0.01*0.4*0.8） =66.84 n 取67栅槽宽度：取栅条宽度为S=0.01 m B 2=S*（n-1）+e*n+0.2 =0.01*（67-1）+0.01*67+0.2 = 1.53m 取1.50m 进水渠道渐宽部分长度：L 1= （B 2- B 1）/2tg 1α=（1.53-0.8）/2tg20°=1.0m1α—进水渠展开角，B 2=B —栅槽总宽，B 1—进水渠宽度。
格栅的设计计算
格栅的设计计算 Document number：PBGCG-0857-BTDO-0089-PTT1998格栅的设计计算（1）栅条的间隙数nmax Q n ehv =式中 Qmax ——最大设计流量，m 3/sα——格栅倾角，度,取α=600h ——栅前水深，m ，取h=0.4me ——栅条间隙，m ，取e=0.02mn ——栅条间隙数，个v ——过栅流速，m/s ，取v=1.0m/s格栅设两组，按两组同时工作设计，一格停用，一格工作校核。
则:max 230.02*0.4*1.0Q n ehv ==≈个（2）栅槽宽度B栅槽宽度一般比格栅宽米，取米。
设栅条宽度S=10mm则栅槽宽度(1)B S n bn =-+0.01*(231)0.02*230.68m =-+≈（3）通过格栅的水头损失h10h h k =20sin 2v h g ξα= 43()s b ξβ=式中 1h ——过栅水头损失，m0h ——计算水头损失，mg ——重力加速度，2/m sk ——系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增大的倍数，一般采用k=3ξ——阻力系数，与栅条断面形状有关，43()s eξβ=，当为矩形断面时，β=。
24103()sin 2s v h h k k b gβα== 20430.01 1.02.42*()sin 60*30.022*9.8= 0.13m =（4）栅后槽总高度H设栅前渠道超高20.3h m =120.40.130.30.83H h h h m =++=++=（5）栅槽总长度L进水渠道渐宽部分的长度L 1，设进水渠宽B 1=，其渐宽部分展开角度α1=200，进水渠道内的流速为s 。
11010.680.450.362tan 2tan 20B B L m α--==≈ 栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度2L120.360.1822L L m ==≈ 112 1.00.5tan H L L L α=++++ 式中 1H 为栅前渠道深，12H h h =+00.40.30.360.180.5 1.0tan 60L +=++++2.44m =（6）每日栅渣量W max 1864001000ZQ W W K =式中 W ——每日栅渣量3/m d 1W ——栅渣量（333/10m m 污水）取，粗格栅用小值，细格栅用大值，中格栅用中值Z K ——生活污水流量总变化系数 386400*0.2*0.050.6/1000*1.5W m d ==。
(完整word版)格栅的设计计算
格栅的设计计算（1）栅条的间隙数nmax Q n ehv= 式中 Qmax ——最大设计流量，m 3/sα—-格栅倾角，度，取α=600h —-栅前水深,m ，取h=0。
4me —-栅条间隙，m ，取e=0.02mn —-栅条间隙数，个v ——过栅流速,m/s ，取v=1。
0m/s格栅设两组，按两组同时工作设计,一格停用，一格工作校核。
则:max 230.02*0.4*1.0Q n ehv ==≈个 （2）栅槽宽度B栅槽宽度一般比格栅宽0.2—0。
3米,取0。
2米.设栅条宽度S=10mm则栅槽宽度(1)B S n bn =-+0.01*(231)0.02*230.68m =-+≈（3）通过格栅的水头损失h10h h k =20sin 2v h g ξα= 43()s bξβ= 式中 1h ——过栅水头损失，m0h —-计算水头损失，mg-—重力加速度,9.82/m sk ——系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增大的倍数，一般采用k=3 ξ-—阻力系数，与栅条断面形状有关，43()s eξβ=，当为矩形断面时，β=2。
42。
24103()sin 2s v h h k k b gβα== 20430.01 1.02.42*()sin 60*30.022*9.8= 0.13m =（4）栅后槽总高度H设栅前渠道超高20.3h m =120.40.130.30.83H h h h m =++=++=（5）栅槽总长度L进水渠道渐宽部分的长度L 1，设进水渠宽B 1=0。
45m,其渐宽部分展开角度α1=200,进水渠道内的流速为0。
77m/s 。
11010.680.450.362tan 2tan 20B B L m α--==≈ 栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度2L120.360.1822L L m ==≈ 112 1.00.5tan H L L L α=++++ 式中 1H 为栅前渠道深，12H h h =+00.40.30.360.180.5 1.0tan60L +=++++2.44m =（6）每日栅渣量Wmax 1864001000ZQ W W K = 式中 W -—每日栅渣量3/m d 1W -—栅渣量（333/10m m 污水）取0.1—0。
(完整版)格栅计算
2.2粗细格栅间1、设计流量（高日高时）：Q=30000imd=1250 m'/h=0.347 m 3/s2、渠道分组：分两格，则单格设计流量：3 3 3Q=1250/2 m/h=625 m /h=0.174 m /s3、格栅机的选用：选用回转式格栅除污机。
4、一般规定（给排水手册五P280页）a 格栅前渠道内的水流速度一般采用0.4~0.9 m/s。
（设计手册280 页）b过栅流速一般采用0.6~1.0 m/s 。
（设计规范45页）5、设计计算：a、假定渠道中水流速度V=0.4~0.9 m/s相应单格渠道过水断面积: A.4 =Q/V=0.174/0.4=0.435m 宜采用机械清渣所以设备选用及渠道流速是合适的。
b、粗格栅前后设备配置：①在格栅前后设闸板方便检修。
运设置配套的起重装置，方便设备检修。
③格栅机后设设栅渣压榨输送机。
6、根据给排水手册五P282页，计算如下：设栅前水深h=0.544m,过栅流速v=0.6m/s，格条宽S=10mm栅条间隙b=20mm格栅倾角a =75°栅条的间隙数：Q Vsin a = 0.174 Vs in 75bhv 0.02*0.544*0.6栅槽宽度:B=S (n-1) +bn=0.01x(27-1)+0.02x27=0.80m 通过格栅的水头损失：设栅条断面为锐边矩形断面h1= (S)4/3— sin K =2.42x(-0^)4/3x墮sin 75x3b 2g 0.02 19.6=2.42x0.5946x0.018x0.966x3=0.075m,每日栅渣量：在格栅间隙20mm的情况下，（设计手册五280页）设栅渣量为每1000m污水产0.07m3,（设计手册五282页）W=QW1x86400=0347x0^86400 ^亦加>0.2m 3/dK z x1000 1.5x1000宜采用机械清渣2.3细格栅间1、设计流量（高日高时）：Q=30000md=1250 m'/h=0.347 m 3/s2、渠道分组：分两格，则单格设计流量：Q=1250/2 m7h=625 m3/h=0.174 m 3/s3、格栅机的选用：选用循环齿耙式格栅除污机（或选用阶梯式格栅除污机）。
格栅的计算
一. 格栅的计算 设计说明格栅是一组（或多组）相互平行的金属栅条与框架组成，倾斜安装在进水渠道，以控制 水中粗大悬浮物及杂质，对下面的微滤机和水泵其保护作用，拟采用细格姗，格栅间距取 16mm.设计流量：最大流量 Q max 8000m 3/d 0.092m 3/s设计参数：栅条间距d=16.00mm 栅前水深h=0.3m,过栅流速v=0.6m/s ，安装倾角a =60°1. 栅条的间隙数nQ max 暫 —0.092 Jsin 60。
nbhv 0.0160.3 0.62. 栅槽的有效宽度b.取C b s(n 1) dn 0.20.01(30 1)0.016 300.2 0.97(m)0.2-0.3m,这里取 0.2 m.3. 通过格栅的水头损失h 2, m设栅条断面为锐边圆形断面,取阻力系数 =1.83,k=3.36v-1.32=3.36*0.6-1.32=0.7 ，则4. 栅后槽总高度H, m设栅前渠道超高 h 1=0.3m.，有 H=h+h+h 2=0.3+0.3+0.02=0.62 m ，5. 格姗的总建设长度LL h 丨21.0 0.5 ——tg丨1----进水渠道渐宽部分的长度（m ）,设进水渠宽b 1=0.23 m,其渐宽部分展开角度a =200 丨2----栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度(m), —般丨2=0.5丨1b b 10.970.23l 1 0 0.5(m)L 的2 1.02tg20 —- 0.5 0.25 1.0 0.5 一 0-2.42(m)tg tg 60则6. 每日的栅渣量w工 艺 设 计 和 计 算30（个）10圆钢为栅条，即s=0.01m,栅槽宽度一般要比格姗宽h 1y 2——ksin 2g1.83 0.622 9.8 0.7 si n60° 0.02(m)设栅渣量w1为0.10 （m /10 3m 污水）,变化系数kz=1.6 则86400Q max W iw -1000k z所以采用机械清渣7. 选型与决定根据拦截污泥量,采用机械清渣,选用WGS-5C 高链式格栅除污机一台,该格栅水槽高0.62m, 有效宽 0.97m,长度 2.42m,占地面积 L*b=2.42*0.59=1.43 m 2 二. 沉砂池沉砂池的作用是去除废水中比重较大的无机颗粒 （如泥沙，煤渣等）,一般设在水泵和沉 淀池前，以减轻水泵和管道的磨损，防止后续处理的构筑物管道的堵塞，提高污泥有机成分 的含量.本研究采用平流沉砂池 ⑴长度L , m设污水在池内流速 v=0.3 m/s,停留时间t=30s , L=vt=0.3 x 30=9m ⑵水流断面积A , m A Qmax 0.0920.31(m 2)v 0.3 ⑶池总长度B , m设n=2格，每格宽b=0.6m ，则: B nb 2 0.61.2(m) ⑷有效水深h 2, m,A 0.31 h2B 1.2 0.26(m)⑸沉砂斗所需容积v, m设排砂时间间隔T=2 d ，城市污水的沉砂量X=30 （m /10 6m 3污水）则:Q max X T 864000.092 30 2 864006 6k z 101.6 10⑹每个沉砂斗容积V m设每个分格有2个沉砂斗，即共有4个沉砂斗，则:86400°.092 °.10 0.50(m 3/d) 0.2(m 3/d)1000 1.630.30(m )V 00.300.075 0.1(m 3)2 2⑺沉砂斗各部分尺寸设斗底宽a i =0.5 m ，斗壁与水平面的倾角600，斗高h s ' =0.3m,贝U:砂斗上口宽a , m 沉砂斗容积V ), mIV 0 h s (2a 2 2aa 1 2a ；)6 0.3(2 0.852 2 0.8 0.5 2 0.52) 6330.14m ( 0.1m )⑻沉砂室高度h 3, m设采用重力排砂，设池底坡度为i=0.06，坡向砂斗，沉砂室含两部分：一部分为沉砂斗，另一部分为沉砂池坡向沉砂斗的过渡部分。
隔栅计算
(2)设计计算 计算简图如下1）栅前水深设栅前管道为400mm ，查得室外排水规范的其最大设计充满度为0.55，则栅前水深为：h = 0.55×0.4m ＝0.22m 。
2）栅条的间隙数bhvQ n αsin max=式中，n ——栅条间隙数(个)； Qmax ——最大设计流量(m 3/s)； α ——格栅倾角； b ——格栅栅条间隙(m)； h ——栅前水深(m)；v ——过栅流速(m/s )，一般取0.6~1.0m/s 。
栅前水深h = 0.22m ，过栅流速v = 0.85m/s ，栅条间隙宽度取b = 0.025m ，格栅倾角α= 60°。
则栅条的间隙数：)(2137.2085.022.0025.060sin 11.0个≈=⨯⨯⨯=n3）栅槽宽度B = S(n-1) + bn式中，B ——栅槽宽度(m)； S ——栅条宽度(m)。
设计中取S = 0.015m ，则栅槽宽度为：B = 0.015×(21－1)＋0.025×21＝0.825m4）进水渠道渐宽部分的长度 根据水力最优断面公式21211v L Q =，得1112v Q L ==8.007176.02⨯=0.424m 。
式中，L 1 ——进水渠道宽度(m)；Q 1 ——日设计流量(m 3/s)；v 1 ——栅前流速(m/s )，一般取0.4~0.9m/s 。
本设计中取0.8m/s 。
5）栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度2Lm L L 212.02424.0212===6）通过格栅的水头损失01h k h ∆=αζsin 220gvh =∆式中，h 1——设计水头损失(m)； △h 0——计算水头损失(m)； g ——重力加速度(m/s 2)；k ——系数，格栅受污物堵塞之后，水头损失增加的倍数，一般取3； ζ——阻力系数； v ，α——符号意义同上。
查表知ζ=2.42，则过栅水头损失为：)(0772.060sin 81.9285.042.20m h =⨯⨯⨯=∆︒)(2316.00772.031m h =⨯=7）栅后槽总高度21h h h H ++=式中，H ——栅槽总高度(m)；h 2——栅前渠道超高(m)，一般采用0.3m ； h ，h 1——符号意义同上。
格栅的设计
格栅的设计
B=S(n-1)+b*n
B:格格栅槽宽度，m；
S：格栅条数，m；
b：格栅净间隙格，m；
n：栅间隙数，m；
n=Qmax sinα
bhv
Qmax:最大设计流量，m3/s；
b：格栅间隙，m；
h：删前水深，m；
v：污水流经格栅的速度，一般取0.6~1.0m/s；
α：格栅安装倾角，（）；60~70
格栅的间隙数量n确定以后，则格栅框架的删条数目为n-1.
过删的水头损失
h2=k*h0
h0=ξv2sinα
2g
h2：过删水头损失，m；
h0：计算水头损失，m；
ξ：阻力系数，其值与山条的断面几何形状有关，
g：重力加速度，取9.81m/s2；
k：系数，格栅受污染物堵塞后，水头损失增大倍数，一般采用k=3
通过格栅的水头损失一般为0.08~0.15m，为避免格栅前涌水，故将删后槽底下降h2作为补偿，
删后槽总高度H=h+h1+h2
h：删前水深，m；
h1：格栅前渠道超高，一般取h1=0.3m；
h2：格栅的水头损失，
格栅的总高度L=L1+L2+0.5+1.0+H1
tanα
L1:进水渠道渐宽部位的长度,
L2:格栅槽与出水渠道连接处的渐宽部位的长度,
H1:格栅前槽高,m。
格栅设计计算
2.3格栅在处理系统（包括水泵）前，均须设置格栅，以拦截较大杂物。
格栅分为粗中细格栅，规格分别为50～100mm，10～40mm，1.5～10mm2.3.1设计数据（1）水泵前格栅栅条间隙应根据水泵要求确定。
各种类型水泵前格栅的栅条间隙随水泵的构造而变，应小于离心泵内叶轮的最小间隙。
当采用PW型及PWL型水泵时，可按表2.3.1选用。
表PW型、PWL型水泵格栅的栅条间隙2·1/2PW 2·1/2PWL ≤20 人工：4-5 机械：5-64PW 4PWL ≤40 2.76PWL ≤70 0.88PWL ≤90 0.510PWL ≤110 ＜0.532PWL ≤150 ＜0.5注：①采用立式轴流泵时：20ZLB－70，栅条间隙≤60mm；28ZLB－70，栅条间隙≤90mm。
②采用Sh型清水泵时：14Sh，栅条间隙≤20mm；20Sh，栅条间隙≤25mm；24Sh，栅条间隙≤30mm；32Sh，栅条间隙≤40mm。
(2)污水处理系统前格栅栅条间隙，应符合下列要求：①人工清渣25-40mm；②机械清渣16-25mm；③最大间隙40mm污水处理厂亦可设置粗、细两道格栅。
（3）如水泵前格栅间隙不大于25mm时，污水处理系统前可不再设置格栅。
（4）栅渣量与地区的特点、格栅的间隙大小、污水流量以及下水道系统的类型等因素有关。
在无当地运行资料时，可采用：①格栅间隙16-25mm；0.10-0.05m3栅渣/1000m3污水；②格栅间隙30-50mm；0.03-0.01m3栅渣/1000m3污水；栅渣的含水率一般为80%，密度约为960Kg/m3。
（5）在大型污水处理厂或泵站前的大型格栅（每日栅渣量大于0.2m3），一般应采用机械清渣。
（6）机械格栅不宜少于2台，如为1台时，应设为人工清渣格栅备用。
（7）过栅流速一般采用0.6-1.0m/s。
（8）格栅前渠道内的水流速度一般采用0.4-0.9m/s。
万日流量的格栅设计计算
一、格栅设计流量：平均日流量d Q =7万d m /3=h m /3=s m /3=800L/s 查表可得总k =所以最大设计流量Q m ax = * =s m /3为了减少格栅的负荷，我们采用两道格栅，所以每道格栅的1．栅条的间隙数nQmax ——最大设计流量，m 3/sα——格栅倾角，度,取α=600h ——栅前水深，m ，取h=e ——栅条间隙，m ，取e=n ——栅条间隙数，个v ——过栅流速，m/s ，取v=s则:350.1*4.1*02.060sin *56.0sin m ax ≈==ehv X Q n 个 2．栅槽宽度B栅槽宽度一般比格栅宽米，取米。
设栅条宽度S=10mm则栅槽宽度3．通过格栅的水头损失h1h ——过栅水头损失，m0h ——计算水头损失，mg ——重力加速度，2/m sk ——系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增大的倍数，一般采用k=3ξ——阻力系数，与栅条断面形状有关，34)(e S ⨯=βζ， 当为矩形断面时，β=。
4．栅后槽总高度H设栅前渠道超高20.3h m =5．栅槽总长度L进水渠道渐宽部分的长度L 1，设进水渠宽B 1=，其渐宽部分展开角度α1=200，进水渠道内的流速为s 。
栅槽与出水渠道连接处的渐窄 部分长度2L1H 为栅前渠道深，6．每日栅渣量WW ——每日栅渣量3/m d1W ——栅渣量（333/10m m 污水）取，粗格栅用小值，细格栅用大值，中格栅用中值Z K ——生活污水流量总变化系数因W>d m /3，所以宜采用机械清渣一道格栅的每日栅渣量为d m /3，所以两道格栅的每日栅渣量为456.32*728.1 d m /3。
格栅总长度计算公式
格栅总长度计算公式设计参数确定流量（Q）1500m3、d变化系数Kz1、998过栅流速（v）0。
6m、一般取值0。
6-1、0栅条间隙（b）0。
003m粗格栅：机械清除时宜为16-25mm，人工清除时宜格栅倾角（α）70º机械清除为60-90，人工清除为30-60度栅条宽度（S）0。
001m栅前水深（h）0。
3m重力加速度（g）9。
8m、2系数（k）3格栅受污物堵塞时水头损失增大的倍数，一般采用栅条断面形状锐边矩形迎水面为半圆形矩形圆形迎水、背水面均为半圆形矩形梯形正方形格栅宽度计算栅条间隙数（n）62、2690369363个格栅宽度（B）0。
2550。
3m栅前渠宽（B1）0。
144531250。
1m通过格栅的水头损失（h1）计算水头损失（h0）=ξv^2inα、(2g)=0。
009653525mh1=h0k=0。
028960576m栅后槽总高度（H）H=h+h1+h2=0。
6289605760。
63h2，栅前渠道超高，一般取值0。
3m栅槽总长度（L）进水渠道肩宽部分的展开角度α1=20º进水渠道肩宽部分的长度l1=0。
5494954840。
55m渐窄部分长度l2=0。
275m栅前渠道深（H1）0。
6mL=3、9734864524m每日栅渣量（W）栅渣率W1=0。
1，0。
05间隙为16-25时0。
03，0。
01间隙为30-50时W=0。
15m3最大流量（Q ma ）2997m3、d，人工清除时宜为25-40mm，最大可到100mm。
细格栅：1、5-10mm清除为30-60度损失增大的倍数，一般采用3。
形状系数阻力系数（ξ）β=2、420。
559311428β=1、830。
422950377β=1、790。
41370556β=1、670。
385971109β=2、000。
46224085ε=0。
64ξ=((b+S)、εb-1)^21、173611111ξ=β（S、b）^(4、3)。
格栅计算
一、 中格栅的工艺设计1.中格栅设计参数(1)栅前水深h=0.4m ；(2)过栅流速v=0.9m/s ；(3)格栅间隙b 中=0.02m ；(4)栅条宽度 s=10mm ；(5)格栅安装倾角︒=60α。
2.中格栅的设计计算本设计选用两道中格栅，为了减少格栅磨损，格栅全部使用。
总变化系数k=1.5Q max =1500×1.5=2250m 3/d=0.026m 3/s1)栅条间隙数：bhv Q n αsin m ax =式中：n 中——中格栅间隙数；Q max ——最大设计流量，0.026m 3/s ；b 中——栅条间隙，0.02m ；h ——栅前水深，取0.4m ；v ——过栅流速，取0.9m/s ；α——格栅倾角，取60°；m ——设计使用的格栅数量，本设计中格栅取使用2 道。
256.129.04.002.060sin 026.0≈=⨯⨯⨯︒=n 取22)栅槽宽度B ：栅槽宽度一般比格栅宽0.2-0.3m ，取0.2m 。
B=s(n 1－1)＋bn+0.2式中：B ——栅槽宽度，m ；S ——格条宽度，取0.01m 。
B=0.01×(2－1)＋0.02×2+0.2=0.25m栅槽之间墙宽度为0.5m ，所以格栅总宽度=0.25×2+0.5=1m3)中格栅栅前进水渠道渐宽部分长L1，若进水渠宽B1=0.7，其渐宽部分展开角020=α进水渠道流速V1=0.7m/sm B B L 3.020tan 27.092.020tan 2-11=︒-=︒= 4)中格栅与提升泵房连接处渐窄部分长度L2m L L 15.023.0212=== 5)中格栅过栅水头损失K 取342.2=βm g v b s k h 12.060sin 6.199.002.001.042.23sin 223/423/4=︒⨯⨯⨯==）（）β（中α6)栅前槽总高度，取栅前渠道超高h2=5m栅前槽总高度H1=h+h2=0.4+5=5.4m栅后槽总高度m h h h H 52.512.054.02=++=++=中7)栅槽总长度14.560tan 52.50.15.015.03.060tan 0.15.021=︒++++=︒++++=H L L L8)每日栅渣量：33333301009.0,1001.0-1.0w m m m m 中格栅取一般为2.0135.010005.109.022*******max ＜总=⨯⨯=⨯=K w Q w 故采用人工清渣。
格栅的计算
例题1 格栅的计算平均时流量310000/Q m d =求得变化系数6.1=Kz （1) 粗格栅 ①栅前条间隙数n ：设栅前水深m h 3.0=，过栅流速s m v /6.0=， 栅条间隙宽度m b 02.0=，格栅倾角70=α②栅槽宽度：设栅条宽度m s 01.0=，③进水渠道渐宽部分的长度：设进水渠道宽m B 35.11=，其渐宽部分展开角度201=α（进水渠道内的流速为s m /50.0）,④栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度: ⑤通过格栅的水头损失： ⑥栅后槽总高度： 设栅前渠道超高m h 3.02= ⑦栅槽总长度：⑧每日栅渣量：在格栅间隙mm 20的情况下，设栅渣量为每31000m 污水33310/07.0m m ,个平均时流量s L s m d m Q /116/116.0/1000033===求得变化系数6.1=Kz 最大时流量s m s L Q Kz Q /186.0/6.1851166.1max 3==⨯=⨯=(1) 粗格栅 ①栅前条间隙数：设栅前水深m h 3.0=，过栅流速s m v /6.0=， 栅条间隙宽度m b 02.0=，格栅倾角70=α取s m Q q /186.03max max ==516.03.002.070sin 186.0sin max =⨯⨯⨯=⨯= bhv q n α个②栅槽宽度：设栅条宽度m s 01.0=,52.15102.0)151(01.0)1(=⨯+-⨯=++=bn n s B ，取m B 55.1=。
③进水渠道渐宽部分的长度：设进水渠道宽m B 35.11=，其渐宽部分展开角度 201=α（进水渠道内的流速为s m /50.0）， m tg tg B B L 27.0202/)35.155.1(2/)(111=-=-= α④栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度：m L L 14.02/12==⑤通过格栅的水头损失：34)/(b s βζ=（5—1）K 为栅格受污染物堵塞时水头损失增大倍数，一般取3，设栅条断面为锐边矩形断面，则mK g v h 05.0370sin )81.92/6.0()02.0/01.0(42.2sin )2/(23421=⨯⨯⨯⨯⨯== αζ⑥栅后槽总高度： 设栅前渠道超高m h 3.02=m h h h H 65.03.005.03.021=++=++=⑦栅槽总长度：mtg tg H L L L 13.270/)3.03.0(0.15.014.027.0/0.15.0221=+++++=++++= α⑧每日栅渣量:在格栅间隙mm 20的情况下，设栅渣量为每31000m 污水33310/07.0m m ，d m d m k W Q W z /2.0/7.0100007.010*******/331max >=⨯==需用机械除渣.选用一台HQ －S 型转栅式固液分离机，选用机械参数如下：表5-1 格栅参数表沟槽净宽（b) m 0.6—2.0 安装角度（a) 度 60—90 设计水头差 m 0.1—0.5 格栅间隙 mm 3-30 设计流速 m/s ≤1.0 格栅回转速度 m/s 1 电动机功率 kw 0.75—3 垂直安装高度(h ）m 2-10例题2生物反应池 (1) 参数确定MLVSS/ MLSS ＝0.75，MLVSS ＝4000mg/曝气池进水BOD5 120 出水BOD5 10 氨氮进水35 出水5①设一组生物反应池,反应池流量按最高日平均流量计d m Q /100003max =。
格栅的计算
第一章 工艺设计和计算一. 格栅的计算 设计说明格栅是一组（或多组）相互平行的金属栅条与框架组成，倾斜安装在进水渠道，以控制水中粗大悬浮物及杂质，对下面的微滤机和水泵其保护作用，拟采用细格姗，格栅间距取16mm.设计流量：最大流量s m d m Q /092.0/800033max ==设计参数：栅条间距d=16.00mm,栅前水深h=0.3m,过栅流速v=0.6m/s ，安装倾角α=600 1.栅条的间隙数n2.栅槽的有效宽度b.取￠10圆钢为栅条，即s=0.01m,栅槽宽度一般要比格姗宽0.2-0.3m,这里取0.2 m. 3.通过格栅的水头损失h 2，m 设栅条断面为锐边圆形断面,取阻力系数β=1.83,k=3.36v-1.32=3.36*0.6-1.32=0.7，则4.栅后槽总高度H ，m设栅前渠道超高h 1=0.3m.，有H=h+h 1+h 2=0.3+0.3+0.02=0.62 m ， 5.格姗的总建设长度L1l ----进水渠道渐宽部分的长度(m), 设进水渠宽b 1=0.23 m ，其渐宽部分展开角度α=200)(306.03.0016.060sin 092.0sin 0max 个≈⨯⨯==bhv Q n α)(97.02.030016.0)130(01.02.0)1(m dn n s b ≈+⨯+-=++-=)(02.060sin 7.08.926.083.1sin 20221m k g v h ≈⨯⨯⨯⨯==αβαtg H l l L 1215.00.1++++=)(5.020223.097.02011m tg tg b b l ≈-=-=αl 2----栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度(m),一般l 2=0.5 l 1则6.每日的栅渣量w设栅渣量w1为0.10（m 3 /103m 3污水）,变化系数kz=1.6 则所以采用机械清渣7.选型与决定根据拦截污泥量,采用机械清渣,选用WGS-50高链式格栅除污机一台,该格栅水槽高0.62m,有效宽0.97m,长度2.42m,占地面积L*b=2.42*0.59=1.43㎡二. 沉砂池沉砂池的作用是去除废水中比重较大的无机颗粒(如泥沙,煤渣等),一般设在水泵和沉淀池前,以减轻水泵和管道的磨损,防止后续处理的构筑物管道的堵塞,提高污泥有机成分的含量. 本研究采用平流沉砂池⑴长度L ，m设污水在池内流速v=0.3 m/s,停留时间t=30s ，L=vt=0.3×30=9m ⑵水流断面积A ，m 2⑶池总长度B ，m设n=2格，每格宽b=0.6m ，则：⑷有效水深h 2，m)(42.2603.03.05.00.125.05.05.00.10121m tg tg H l l L =+++++=++++=α)/(2.0)/(50.06.1100010.0092.086400100086400331max d m d m k w Q w z >=⨯⨯⨯==)(31.03.0092.02max m v Q A ≈==)(2.16.02m nb B =⨯==⑸沉砂斗所需容积V ，m 3设排砂时间间隔T=2 d ，城市污水的沉砂量X=30 （m 3 /106m 3污水）则：⑹每个沉砂斗容积V 0，m 3设每个分格有2个沉砂斗，即共有4个沉砂斗，则：⑺沉砂斗各部分尺寸设斗底宽a 1=0.5 m ，斗壁与水平面的倾角600，斗高h 3′=0.3m，则： 砂斗上口宽a ，m沉砂斗容积V 0，m 3⑻沉砂室高度h 3，m设采用重力排砂，设池底坡度为i=0.06，坡向砂斗，沉砂室含两部分：一部分为沉砂斗，另一部分为沉砂池坡向沉砂斗的过渡部分。
粗格栅的计算
粗格栅的计算名称公式 结果粗栅条宽度 S10.00mm 粗栅条间隙 e 20.00mm 过栅流速 v 0.9m/s 进水渠宽 B 1 0.90m 栅前水深 h 0.4m 安装角度 α600 格栅间隙数ehvQ n αsin max =45格栅宽度 en n S B +-=)1(1.34m 过栅水头损失 h 0= εv 2sina/2g 0.05m 栅槽总高度 H=h+h 1+h 2 0.802m 超高h 20.3m 栅槽总长度112 L 1.00.5H l l tg α=++++2.8m每日栅渣量 W=QW 1 1.0 m 3/d栅渣量W 1 0.05m 3 /103m 3细格栅的设计计算 细栅条宽度 S10.00mm 细栅条间隙 e 10.00mm 栅前水深 h 0.4m 过栅流速 v 0.9m/s 安装角度 a600 格栅间隙数ehvQ n αsin max =90格栅宽度 en n S B +-=)1(890mm 过栅水头损失 h 0= εv 2sina/2g 0.26m 栅槽总高度 H=h+h 1+h 20.96m 栅槽总长度112 L 1.00.5H l l tg α=++++3.85m每日栅渣量 W=QW 1 2.0 m 3/d沉砂池的设计及计算设计流量Q 0.2m3/s 流速V 0.25m/s水力停留时间t 30s沉砂池长度L=vt 7.5m最大流量Qmax0.347m3/s水流断面积A=Qmax/v 1.388m2池总宽度B=nb 2m有效水深h2=A/B 0.69m贮砂斗所需容积V1=X*Q*T*86400/(Kz*106)0.69m3每个污泥沉砂斗容积V0= V1/(2*2) 0.3 m3沉砂池高度H=h1+hd+h3 1.34m池底坡度0.06 坡向沉砂斗长度L2=（L-2a-0.2）/2 2.52m沉泥区高度h3=hd+0.06L20.59m氧化沟设计计算 污泥产率系数 Y 0.5 污泥龄θc 30d 内源代谢系数 Kd 0.055 20度是脱水率 q dn0.035kg 氧化沟好氧区容积V 1=YQ(S 0-S e )θr /X V (1+K d θr )40754m 3 剩余污泥量 X=YQ(S 0-S e )/(1+K d θr )+Q(X 1+X 2)24475kg/m 3 每日产生的污泥量 Xvss=YQ(S 0-S e )/(1+K d θr )4075kg/d 用于生物合成的氮 N 0=12.4%*X vss 505.3kg/d 折合每单位体积进水用于生物合成氮量N 1 =N 0/Q 25.3mg/L 反硝化脱3NO N --量 N r =TK N - N 1 -N e 4.7mg/L所需除氮量S=QN r /1000 94kg/d 所需氮化的3NH N -量 N 1=进水TK N -出水NH 3-N-生物合成所需氮量4.7mg/L剩余碱度 剩余碱度（或出水总碱度）=进水碱度（以3CaCO ）+0.1⨯去除5BOD 的量+3.75⨯反硝化3NO N --的量—7.14⨯氧化沟氧化总氮的量342.1mg/lCaCO 3反硝化所需的氧化沟体积V 2=S/X V r DN 860.8m 3氧化沟总体积V=V 1+V 241614.8m 3 氧化沟设计水力停留时间为HRT=V/Q 50h去除5BOD 需氧量 D 1=a 1Q(S 0-S)+b 1VX v 26213.3kg/d 剩余污泥5BOD 需氧量 D 2=1.42X5787.2kg/d去除3NO N --需氧量 D 3=4.6Q(进水TK N -出水NO 13-N)21160kg/d 总需氧量AOR=1D —2D +3D —4D —D 538992.66kg/d外沟道表态下需氧量(20)()() 1.024r S r AORSOR C C αβρ-=-⨯1328.39kg/h 中沟道表态下需氧量(20)()() 1.024r S r AORSOR C C αβρ-=-⨯517.31kg/h 内沟道表态下需氧量(20)()() 1.024r S r AORSOR C C αβρ-=-⨯204.37kg/h 总标准需氧量 SOR=1SOR +2SOR +3SOR 2050.07/kg h 氧化沟弯道体积 V 弯 29130.36m 3 氧化沟弯道面积 M 弯 7282.59m 2 氧化沟直道体积 V 直 12484.44m 3 氧化沟直道面积积 M 直3121.11m 2 直道长度 L=M 直/[(9+8+7)*2] 65.02m 外沟宽度 9m 中沟宽度 8m 内沟宽度 7m 外沟道面积 2137.48m 2 中沟道面积 1886.28m 2 内沟道面积1487.70m 2曝气设备计算（砖碟曝气式氧化沟曝气机） 砖碟直径 d 1320mm单碟充氧能力2268.10/ 1.135/r r r skgo h d kgo h d有效水深460mm 外沟道所需砖碟组数 44组 每组砖碟装碟片数 147片 中沟道所需砖碟组数 19组 每组砖碟装碟片数 152片 内沟道所需砖碟组数 8组 每组砖碟装碟片数 23片进出水管计算 污泥回流比60% 进出管水流 Q=20000*(1+0.6) 0.370m 3/s 进出水管直径 D=v /4πQ 0.69m 进出水口水头损失 h 1,2=ζv 2/(2g) 0.047m出水堰计算 堰上水头高0.2m 堰宽b=Q/(1.86H 3/2) 2.22m 出水竖井长度 2.82m 出水竖井平面尺寸L*B2.82*1沉淀池的设计参数的计算 沉淀池表面积0maxnq Q A =416.7 m 2池子直径πA D 4=23.03m有效水深的计算 h 2=q 0t3m污泥量计算 W=SNT/(1000n) 1.67m 3池底泥斗高度 h 5=（r 1-r 2）tg α 1.73m 污泥斗上部半径 r 1 2m 污泥斗下部半径 r 2 1m 污泥斗角度 α600 污泥斗容积()222121513r r r rh V ++=π12.7m 3池底圆锥部分的容积()2121423R R r rh V ++=π80m 3可贮存污泥总体积 V=V 1+V 292.7m 3 沉淀池总高度 H=h 1+h 2+h 3+h 4+h 5 6.01m 沉淀池周边处高度 h 1+h 2+h 3 3.8m 流入进水槽槽宽 0.6m 水深0.5m 流入槽内流速 v=0.347/(0.6×0.5) 1.16m/s 孔径50mm 流入槽内孔数 n=Q/(3600v n S) 744个 孔距π(D+B)/n0.125m 导流絮凝区平均流速fQ v max2=0.0063m/s排泥设计计算污泥量V=4(1+R)Q*X/(X+Xr) 30000m3污泥流量0.363m/s采用10根吸泥管每管流量0.0363m/s管内污泥流速0.2875m/s污泥水头损失(局部损失)0.004m沿程损失0.13m中心排泥管流量0.363m/s中心排泥管流速 2.865 m/s局部损失0.46m沿程损失0.00794m泥管起点泥深0.4m终点泥深0.6m高0.1m主输泥管内损失0.15m泥管跌至泥面损失0.1m排泥设备采用CGX-30C型刮吸泥机消毒设施的设计(隔板式接触反应池)最大流量Qmax0.347m3/s加氯量ρ6mg/L水力停留时间T 30min平均水深h 2.0m隔板间隔 b 3.5m接触池容积V=QT 624.6m3表面积A=V/h 312.3m2隔板数采用3个廊道宽 B 14m接触池长度L=A/B 23m实际消毒池容积V1=BLh 644m3池深 2.3m加氯间计算构筑物尺寸L*B 4*9加氯量6mg/L每日投氯量m 7.5kg/h 采用瑞高系列加氯机污泥处理系统的设计与计算二沉池污泥回流系统的设计与计算污泥回流量 R1污泥回流量 Q R =RQ max 30000m 3/d面积1510L B m m ⨯=⨯ 浓缩池的设计计算每座浓缩池的表面积 A=Qw/q s 33.33m 2 池径D=π/4A6.6m水力负荷 u=Qw/A 0.183m 3/（m 2*h ） 有效水深 h 1=u*T 2.4m 有效容积V 1=A*h 1 79.99m 3 排泥量与储泥容积贮泥容积 V 2=4* Q 1w8.32m 3 泥斗容积 V 3=πh 4（r 12+r 1r 2+r 22）/3 3.8m 3 池底坡降h 5=0.08（6.6-2.4）/2 0.17m 池底可贮泥容积 V 4=πh 5（r 12+r 1R 1+R 12）/3 2.30m 3 总贮泥容积 V=V 3+V 46.1m 3 浓缩池总高度 H=h 1+h 2+h 3+h 4+h 5 4.47m 浓缩池排水量 Q=Qw-Q 1w 4.17m 3/h 贮泥池该池容积V=2Q 1wT 49.92m 3 该池长宽高分别为 4m污水泵站设计计算 设计流量Q 290L/s 选用立式250WD 型单吸卧式离心污水泵 泵站基础设计泵基础长度 L =泵长+150 1000mm泵基础宽度 B=泵宽+1501000mm泵基础高度2.5(H W W L B γ=⨯+÷⨯⨯泵电机）（）2m集水井设计计算采用1台水泵5min的容量(集水池有效容积) W=290*5*60/1000873m有效水深为H 2.0m集水池面积43.52m喇叭口流速0.68m/s 直径12m该厂设计1座，直径为3.5m圆型的集水池。
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格栅的设计计算
（1）栅条的间隙数n
max Q n ehv
= 式中 Qmax ——最大设计流量，m 3/s
α——格栅倾角，度,取α=600
h ——栅前水深，m ，取h=0.4m
e ——栅条间隙，m ，取e=0.02m
n ——栅条间隙数，个
v ——过栅流速，m/s ，取v=1.0m/s
格栅设两组，按两组同时工作设计，一格停用，一格工作校核。
则
:max 230.02*0.4*1.0
Q n ehv ==≈个 （2）栅槽宽度B
栅槽宽度一般比格栅宽0.2-0.3米，取0.2米。
设栅条宽度S=10mm
则栅槽宽度(1)B S n bn =-+
0.01*(231)0.02*230.68m
=-+≈ （3）通过格栅的水头损失h
10h h k =
2
0sin 2v h g ξα= 43()s b
ξβ= 式中 1h ——过栅水头损失，m
0h ——计算水头损失，m
g ——重力加速度，9.82/m s
k ——系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增大的倍数，一般采用k=3
ξ——阻力系数，与栅条断面形状有关，43
()s e ξβ=，当为矩形断面时，β=2.42。
24103()sin 2s v h h k k b g
βα== 20430.01 1.02.42*()sin 60*30.022*9.8
= 0.13m =
（4）栅后槽总高度H
设栅前渠道超高20.3h m =
120.40.130.30.83H h h h m =++=++=
（5）栅槽总长度L
进水渠道渐宽部分的长度L 1，设进水渠宽B 1=0.45m ，其渐宽部分展开角度α1=200，进水渠道内的流速为0.77m/s 。
11010.680.450.362tan 2tan 20
B B L m α--==≈ 栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度2L
120.360.1822
L L m ==≈ 112 1.00.5tan H L L L α
=++++ 式中 1H 为栅前渠道深，12H h h =+
00.40.30.360.180.5 1.0tan 60
L +=++++ 2.44m =
（6）每日栅渣量W
max 1864001000Z
Q W W K = 式中 W ——每日栅渣量3/m d 1W ——栅渣量（333/10m m 污水）取0.1-0.01，粗格栅用小值，细格栅用
大值，中格栅用中值 Z K ——生活污水流量总变化系数 386400*0.2*0.050.6/1000*1.5W m d =
=。