YJK专业技术周刊年第期

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城市内涝洪水数值模拟及三维场景构建研究

城市内涝洪水数值模拟及三维场景构建研究目录一、内容综述 (2)1.1 研究背景 (2)1.2 研究目的与意义 (3)1.3 研究内容与方法 (4)二、理论基础与文献综述 (5)2.1 城市内涝洪水形成机理 (8)2.2 数值模拟技术及其应用 (9)2.3 三维场景构建技术及其在防洪中的应用 (10)2.4 国内外研究现状及发展趋势 (11)三、城市内涝洪水数值模拟 (12)3.1 模拟方法选择 (13)3.2 模拟算子与离散化方法 (14)3.3 模拟过程与参数设置 (16)3.4 模拟结果分析与验证 (17)四、城市内涝洪水三维场景构建 (18)4.1 三维场景建模方法 (20)4.2 地形地貌建模 (20)4.3 水文气象要素建模 (22)4.4 模拟场景生成与可视化 (23)五、城市内涝洪水风险评估与管理 (24)5.1 风险评估指标体系构建 (25)5.2 风险评估模型建立与求解 (26)5.3 防洪措施与应急预案制定 (27)六、案例分析 (28)6.1 实际城市案例选择 (29)6.2 模拟结果分析与对比 (30)6.3 防洪措施实施效果评估 (32)七、结论与展望 (33)7.1 主要研究成果总结 (34)7.2 存在问题与改进方向 (35)7.3 未来研究与发展趋势 (36)一、内容综述随着城市化进程的加快，城市内涝问题日益严重，对城市基础设施和人民生活造成了极大的影响。

为了更好地了解城市内涝洪水的特点及其对城市的影响，本文对城市内涝洪水数值模拟及三维场景构建进行了研究。

本文对城市内涝的概念进行了界定，分析了城市内涝的形成机制和发展过程。

本文介绍了城市内涝洪水数值模拟的方法和技术，包括水文模型、降水模型、径流模型等，并结合实际案例对这些方法和技术进行了详细的阐述。

本文探讨了基于三维场景构建的城市内涝洪水仿真系统的设计和实现，包括数据采集、模型建立、可视化展示等方面的内容。

通过对城市内涝洪水数值模拟及三维场景构建的研究，本文旨在为城市规划和管理提供科学依据，以期减轻城市内涝带来的负面影响，提高城市的可持续发展能力。

中国石化深层超深层油气井固井技术新进展与发展建议

第 51 卷第 4 期石油钻探技术Vol. 51 No.4 2023 年 7 月PETROLEUM　DRILLING　TECHNIQUES Jul., 2023doi:10.11911/syztjs.2023035引用格式：曾义金. 中国石化深层超深层油气井固井技术新进展与发展建议[J]. 石油钻探技术，2023, 51（4）：66-73.ZENG Yijin. Novel advancements and development suggestions of cementing technologies for deep and ultra-deep wells of Sinopec [J]. Petroleum Drilling Techniques，2023, 51(4)：66-73.中国石化深层超深层油气井固井技术新进展与发展建议曾义金1,2（1. 页岩油气富集机理与有效开发国家重点实验室, 北京 102206；2. 中石化石油工程技术研究院有限公司, 北京 102206）摘　要: 我国深层超深层油气井固井面临高温、高压、复杂介质和复杂工况等的挑战，水泥环长效密封完整性难以保证，常规固井技术与装置不能满足需求，亟需理论创新和研究井筒完整性固井新技术。

近年来，中国石化通过科研攻关，完善了固井水泥环密封完整性理论体系，建立了复杂工况条件下的水泥环密封失效控制方法，研发了“防窜、防腐、防漏、防损伤”高性能水泥浆，研制了适用于深层复杂工况环境的固井尾管悬挂器、分级注水泥器及配套附件，提出了固井优化设计新方法，形成了深层复杂油气藏固井新技术。

建议今后进一步完善特色水泥浆技术体系，研发绿色、智能环保材料，攻关固井技术信息化与智能化，持续推进基础理论研究，提高深层超深层复杂油气井固井质量。

关键词: 深井；超深井；固井；水泥浆；尾管悬挂器；技术进展；发展建议；中国石化中图分类号: TE256+.3 文献标志码: A 文章编号: 1001–0890（2023）04–0066–08Novel Advancements and Development Suggestions of Cementing Technologies forDeep and Ultra-Deep Wells of SinopecZENG Yijin1,2(1. State Key Laboratory of Shale Oil and Gas Enrichment Mechanisms and Effective Development, Beijing, 102206, China;2. Sinopec Research Institute of Petroleum Engineering, Co., Ltd., Beijing, 102206, China)Abstract: In China, cementing for deep and ultra-deep oil and gas wells faces challenges, e.g. high temperature and pressure, complex formation media, and complex operation conditions, etc. The long-term seal integrity of cement sheath cannot be guaranteed, and conventional cementing technologies and equipment fail to meet the needs. Therefore, new cementing theories and technologies to ensure wellbore integrity are desperately needed. In recent years, Sinopec has improved the theory system of seal integrity of cement sheath for cementing, established seal failure control methodologies of cement sheath under complex operation conditions, and developed high-performance cement slurry with the advantage of anti-channeling, anti-corrosion, anti-leakage, and anti-damage through scientific research. In addition, liner hangers for cementing, multi-stage cement injectors, and associated accessories suitable for deep complex working conditions have been designed, new methods for optimizing cementing design have been established, and new cementing technologies for deep complex oil and gas reservoirs have come into being. In the future, it is suggested to further improve the technical system of characteristic cement slurries, develop green and intelligent environment-friendly materials, strengthen the informatization and intelligence of cementing technology, continuously promote basic theoretical research, and enhance the cementing quality of deep and ultra-deep complex oil and gas wells.Key words: deep well; ultra-deep well; cementing; cement slurry; drilling liner hanger; technical advancement; development suggestion; Sinopec收稿日期: 2023-01-30；改回日期: 2023-02-15。

我国压力管道缺陷评定推荐方法

［)*］
是一条曲线，与缺陷尺寸无关。但是用有限元计算的严格的失效评定曲线证明，即使是一种材料其失效评定曲线也是极为分散的，图 . 给出了周向裂纹长为管周长一半（，不同深度 + ) , 管道 ! )" 6 *&1）在纯拉伸载荷或纯弯曲载荷下的严格失效评定曲线（2789%$: 3 4;:<<= 材料，其 # 6 )， - 6 )*），可见曲线十分分散。用一条曲线来表示所有曲线显然不可能得到正确的评定结果。
我国国家九五科技攻关专题 56 7 589 7 :; 7 :< 在广泛深入地分析了当时国外相关安全评定规范与研究报告的基础上，围绕了在役含缺陷压力管道安全评定关键技术开展专题研究，于 ;::8 年初提出了一个《含缺陷压力管道安全评定方法》建议［8］。希望今后能增补至国家标准《含缺陷压力容稿器安全评定》中作为两个附录，分为压力管道局部减薄塑性失效评定方法和压力管道面型缺陷评定方法。管道和压力容器评定方法不同之处在于：第一，载荷较复杂，即使是直管段，其主要承受的载荷是弯矩，其次才是内压，管系热膨胀对含缺陷的直管段还可能导致轴向的拉伸或压缩，有的管段还可能承受很大的扭矩，管道缺陷安全评定至少要能胜任弯矩和内压联合载荷作用时的评定；第二，给出的压力管道面型缺陷评定方法应要求比压力容器面型缺陷评定方法简单得多。一方面是由于直管段的缺陷形状相对简单，另一方面我们认为管道数量很多，成本又比容器小，只有评定方法简单可靠才可能在工程上得到应用。面型缺陷评定方法中给出了两种评定方法：一种是周向面型缺陷管道评定的失效评定曲线族法，原则上可以用于各种载荷联合作用时的评定；另一种是周向面型缺陷管道评定的
图) 周向面型缺陷管通用失效评定曲线族

高温高压深层粘塑性泥岩综合提速技术

32A B j.杆技2018年•第2期高温高压深层粘塑性麟综合碰技术◊中海油服油田生产事J k部湛江作业公司杨勇中海石油（中国）有限公司湛江分公司罗鸣邓文彪韩成李文拓为了提高南海西部地区莺琼盆地高温高压井钻井速度，加快我国海上高温高压勘探开发进程，开展了高温高压深层泥岩综合提速研究。

通过高温高压地层破岩机理研究及分析钻井速度因素，总结造成机械钻速低的根本原因，并针对研究区块泥岩盖层地质特点，针对性地提出从钻井液性能优化、近平衡钻井、液力提速马达应用和钻头优化等方面进行提速，基本形成一套高温高压深丼综合提速技术。

该技术经过多口井现场应用，取得显著效果，同比机械钻速提高了约1.92倍，作业周期降低了43%,成本也降低了近43%,减少了井下复杂情况发生率并提升作业效率，保障了南海高温高压气藏的勘探开发优快发展，可进一步在类似区域推广实用。

南海西部地区莺歌海和琼东南盆地（简称莺琼盆地）广泛存在高温高压喷，是目前世界海上三大高温高S M：之一a'随着高温高压气藏勘探工作的不断深入，高温高压气田的勘探逐步由东方区域向崖城、陵水区域拓展，近年来高温高压井完钻井深更深，井底压力系数更高，进入高压地层以后，机械钻速极低。

特别是目的层上部大套无渗透能力且岩塑性很强的泥岩盖层，同时高密度钻井液的压实效应，较低的机械钻速不仅使钻井作业进程缓慢，而且还会带来众多的次生风险，比如钻井液性能恶化、井下钻具疲劳损坏、套管磨损严重等问题，甚至造成井壁失稳、井漏、井喷及钻具事故等，如YC某1井 311.15 mm井段整体平均机械钻速3.25 mTh,造成套管被严重磨损磨穿，共发生五次断或刺钻具的情况。

钻井提速不仅关系到高温高压井降本增效，更是关系到高温高压井作业安全的大事。

为了提高高温高压深层泥岩整体机械钻速，笔者首次系统地分析了造成莺琼盆地深层高压泥岩地层机械钻速偏低的本原因，并最终形成了一套“高温高压深井综合提速技术”。

YJK基础专题讲座第9、10节

独基、承台、柱墩选筋特殊处理事项
独基、承台、柱墩选筋特殊处理事项
3. 梁板式筏板的配筋
首先应由用户对筏板进行板区划分，程序以板区为单位进行配筋。如果用户不作板区划分，则程序按照筏板厚度对筏板自动划分板区。规范规定的板区划分条件：板厚相同、基础平板底部与顶部贯通钢筋配置相同的区域为同一板区。由于此时底部与顶部贯通钢筋还没有进行选配，所以，用户将房间计算配筋面积大致相同的区域划分为一个板区，程序会将同一个板区的底部与顶部贯通钢筋选成一样的。板区划分直接影响筏板的配筋量，所以用户尽量将面积相差比较大的部分，划分成一个单独的板区。
基础施工图选筋原理
1. 独立基础、承台基础、柱墩的选筋原理
非有限元的简单独立基础/承台，给出基础底板X、 Y两个方向的配筋面积（假设Asx、Asy) ；有限元的复杂独立基础/承台，给出基础顶/底X、 Y两个方向的配筋面积（假设Asx、Asy) ；
根据裂缝选筋
独基、承台、柱墩选筋特殊处理事项
1）柱下板带、跨中板带配筋方式
程序可以自动划分柱下板带和跨中板带，划分的方法是连接柱之间或墙之间的网格线作为柱下板带，柱下板带的宽度用户在计算参数中指定，程序默认值为1500mm。相邻的平行柱下板带之间就是跨中板带，跨中板带的宽度就是柱下板带之间剩余的距离。程序对每条柱下板带或跨中板带配筋，先配出底部与顶部贯通纵筋，再配置底部附加非贯通纵筋。程序是根据柱下板带或跨中板带所包含的所有有限元单元的配筋计算结果选择钢筋的，计算结果与实配结果核对时，可以打开施工图提供的面积显示，查看筏板房间、柱下板带的计算配筋面积和实配面积。
红色为弹性支座
时间对比
周期对比
剪重比
剪重比
首层配筋-影响较大（支座位移）

黏弹性边界的二次开发及其在地下结构抗震分析中的应用

黏弹性边界的二次开发及其在地下结构抗震分析中的应用窦远明;范俊超;王建宁;鞠培东;宋明轩;李景文【摘要】在对地下结构进行抗震分析时,土体边界条件和地震波的施加方法直接关系到运算结果的精准程度.为了使地下结构抗震分析建模更加高效,分析结果更加合理,对边界和地震波的施加算法进行了程序化设计,利用Python语言对ABAQUS 进行了二次开发,编写了黏弹性边界和地震波统一自动施加程序,建立了土体—隧洞结构相互作用的三维有限元分析模型.结果表明:该方法可以实现黏弹性边界和地震波的快速自动施加,能够很好地模拟波动在土体中的传播规律;在靠近土体边界附近一定范围内的加速度峰值有3％左右的误差,当模型尺寸取9倍的结构宽度时可以消除这一影响;隧洞结构纵向端部2～3倍结构宽度范围内的计算结果偏大.【期刊名称】《河北工业大学学报》【年(卷),期】2019(048)003【总页数】8页(P73-80)【关键词】地下结构;黏弹性边界;二次开发;有限元分析【作者】窦远明;范俊超;王建宁;鞠培东;宋明轩;李景文【作者单位】河北工业大学土木与交通学院,天津 300401;河北省土木工程技术研究中心,天津 300401;河北工业大学土木与交通学院,天津 300401;河北工业大学土木与交通学院,天津 300401;河北省土木工程技术研究中心,天津 300401;河北工业大学土木与交通学院,天津 300401;河北工业大学土木与交通学院,天津 300401;河北工业大学土木与交通学院,天津 300401【正文语种】中文【中图分类】TU930 引言在对地下结构进行有限元动力分析的过程中，需要把半无限的土体转换为有边界的空间，而波动在传播的过程中遇到边界会产生反射，这与实际情况并不相符，所以在建立模型时必须对人工边界进行处理，使之符合实际情况[1-2]。

当前常用的人工边界条件中，有透射边界[3]、黏性边界[4]、黏弹性边界[5]等，其中透射边界为位移型边界，在多次透射的情况下精度较高，但是容易出现高频震荡[6]，且不容易在有限元软件中实现；黏性边界为应力型人工边界，但是其仅考虑了对散射波能量的吸收，并没有考虑到边界处介质的弹性恢复能力，因此容易导致低频失稳问题[7]；而黏弹性边界则克服了上述缺点，能够很好地模拟地基的弹性恢复力和辐射阻尼效应，具有较高的精度[8-9]。

(完整版)水力压裂影响因素研究

中国石油大学（北京）现代远程教育毕业设计（论文）水力压裂影响因素研究水力压裂影响因素研究摘要水力压裂一直以来就是低渗透率油气藏增产的主要措施之一。

为了提高压裂措施的增产效果，以尽可能小的投资获得最大的回报，本文在调研了国内外大量水力压裂资料，总结了水力压裂的基本理论知识与基础原理，在此基础上，对影响水力压裂效果的因素进行了分析与优化。

分析认为影响水力压裂的因素主要可分为四大类：一是改造油层选择不当 ;二是压裂参数设计不合理 ;三是压裂液体系选择不合理 ;四是压后油层处理方法不正确。

最后，针对因素分析结果提出了水力压裂优化措施，实践表明，这些措施使得水力压裂效果得到了很好的改善与提高。

关键词：水力压裂；影响；因素；研究i中国石油大学（北京）现代远程教育毕业设计（论文）目录第一章引言 .............................................1 1 11.1问题的提出 ............................................. 1.2研究概况 ...............................................第二章水力压裂基本原理 (3)2.1地应力及其分布 ......................................... 2.2井壁应力 ............................................... 2.3造缝条件 ............................................... 2.4裂缝形态判别 ........................................... 2.5水力压裂二维几何模型 ...................................3 4 6 6 7第三章水力压裂影响因素分析及优化 .....................................................10 3.1油层选择不当 .......................................... 3.2压裂参数设计不合理 .................................... 3.3压裂液体系选择不合理 .................................. 3.4压后油层处理方法不当 .................................. 3.5水力压裂优化 ..........................................10 12 13 14 14 第四章总结 ..............................................................................................17 参考文献 .. (18)第一章引言1.1问题的提出近年来，低渗透油气田的开发已经越来越引起人们的关注。

(毕业论文)半导体元器件的可焊性测试方法研究

摘要随着半导体技术的迅速发展，电子产品的已进入各行各业，涉及航空航天、机械制造、电子商务等，可以说，我们大家的生活已无法离开电子产品。

可焊性测试是电子产品生产制造过程中检验产品可焊接性能的一种必要手段。

产品引线的焊接性能将直接影响到产品的使用，严重的焊接不良甚至会影响到整机的可靠性。

而且此类不良很多是间歇性的，有时会影响维修人员对故障的判断，造成一些不必要的损失。

本文着重介绍了各类可焊性测试方法在元器件生产中的实际应用，以及使用方法中的一些关键点。

通过在工作中的实际应用，结合标准的要点和产品的特点，在不违背标准的情况下，针对各类不同的产品，使用不同的测试方法进行检测，这样能更有效的反应产品的可焊接性能。

特别是针对一些短引脚、无引脚产品，如何使用合适的方法，甚至说使用更有说服力的润湿法来进行检测。

这些方法的研究，将有利于封装厂在生产过程中改进产品电镀品质的检测方法，能更快、更有效的发现产品的电镀缺陷，及时调整生产工艺的，提高产品质量，满足客户的需求。

关键词：可焊性；方法；标准；半导体元器件AbstractWith the rapid development of semiconductor technology, electronic products has entered into all walks of life, involved in aerospace, mechanical manufacturing, electronic commerce and so on, in other words, our life cannot leave the electronic products.Solderability test is a necessary mean to inspect the product solderability during the electronic product manufacturing process. The solderability of the lead will directly affect the product using; serious bad soldering may even affect the reliability of the machine. And such bad soldering is intermittent; sometimes it will affect maintenance personnel’s judgment for fault, causing some unnecessary loss.This article emphatically introduces the practical application of all kinds of solderability test methods in the production of components, and some key points in using the methods. Through practical application, combining the main points of the standard and the characteristics of the products, under the case of without violating the standard, for all kinds of different products, using different testing methods can reflect the solderability more effective. Especially for some short pin and no pin products, how to testby the right method or more persuasive wetting method? The research of these methods will be of conducive forpackaging factory to improve the detection method of improving products electroplating quality in the process of production, and can find plating defects of product faster and more effective to adjust the production technology, improve product quality, and meet customer demand timely.Keywords: Solderability, Methods, Standard, Semiconductor components目录目录摘要 (Ⅰ)Abstract (Ⅱ)第1章绪论 (1)1.1课题研究的目的和意义 (1)1.1.1课题背景 (1)1.1.2目的和意义 (2)1.2 国内外研究现状 (2)1.2.1 课题来源 (2)1.3 课题的主要研究内容 (4)第2章半导体元器件的可焊性描述 (6)2.1 可焊性描述 (6)2.2 测试可焊性的几种主要方法 (6)2.2.1 可焊性测试前处理 (7)2.2.2 助焊剂的使用 (9)2.2.3 焊料的使用 (10)2.2.4 槽焊法 (11)2.2.5 电烙铁法 (12)2.2.6润湿称量法 (13)2.3本章小结 (17)第3章小型短管脚产品使用润湿称量法测试 (18)3.1小型短管脚产品的定义 (18)3.2 设备介绍 (18)3.3 SOT-23产品的测试 (19)3.3.1 SOT-23封装介绍 (19)3.3.2 润湿称量法对SOT-23产品进行测试 (20)3.4本章小结 (22)第4章无外引脚产品的测试 (23)4.1 无外引脚产品介绍 (23)4.2 槽焊法测试 (24)4.3 润湿称量法测试 (25)4.4 本章小结 (26)第5章基板封装产品的测试 (27)5.1基板封装介绍 (27)5.2 槽焊法对基板封装进行测试 (27)5.3 电烙铁法进行补充测试 (29)5.4 本章小结 (29)结论 (30)江苏科技大学硕士论文参考文献 (31)致谢 (33)第1章绪论第1章绪论1.1 课题研究的目的和意义1.1.1课题背景1947年晶体管发明的同时，也开创了半导体封装的历史。

YJK基础专题讲座第5~8节

1. 非有限元桩基承台剪切计算依据：
有限元计算的复杂桩基承台以及筏板的剪切计算依据：
桩基承台剪切在YJK基础软件的实现方案
对于桩基承台，分简单承台和多柱墙复杂承台两种，分别采用《建筑桩基技术规范》（JGJ 942008）第5.9.10 和《建筑地基基础设计规范》第 8．4．10 条相应规定。
筏板剪切在基础软件的实现方案
按照《建筑地基基础设计规范》第8．4．10 条规定进行筏板剪切验算，验算时取两个方向XY每条边的剪力平均值，取最大作为Vs验算。
可以参照筏板剪力图进行校对
冲切抗剪小结
• • • • • 冲切破坏锥体下的反力：使用有限元结果的反力反力在计算书中输出，无桩时的反力包括水浮力考虑上部墙、柱和下部桩的位置关系，考虑冲跨比对于短肢墙、对于带边框柱墙按照组合截面计算冲切输出所有墙的结果
按照桩基规范（JGJ-2008）第5.9.7条执行，计算书如下：
考虑冲跨比影响，按柱边和桩边位置确定冲切角，介于45度与75度之间（1-0.25）计算冲切力FL时，扣除冲切锥底面范围内的桩反力，本例中，3912.2 = 4890.2 – 978.0
47
柱冲切不够时可移动部分桩到柱的冲切破坏锥体内
桩冲切计算依据
承台桩冲切
上部为剪力墙结构，地上14层，总高 34.8m。下部为桩承台基础，埋深为 -4.5m，持力层为碎石。
42
传统软件的承台桩冲切结果
从800mm开始，每增加50mm试算一次，直到满足要求为止。最终，需要1250mm，才能满足要求。
实际上桩都在柱、墙冲切锥内，不需要进行角桩冲切验算《桩基规范》5.9.8：对位于柱（墙）破坏锥体以外的基桩。。。
基础的统一建模统一计算

YJK与Etabs弹性时程分析的对比

YJK与Etabs弹性时程分析的对比周佳林【摘要】结合某实际工程对比了YJK和Etabs对分别布置有屈曲约束钢板墙和非线性黏滞流体阻尼器的混凝土框架结构的弹性时程分析结果.可知,当结构布置有屈曲约束钢板墙时,YJK和Etabs弹性时程分析结果相差较大,尤其是滞回曲线差异明显;当结构布置有非线性黏滞流体阻尼器时,YJK和ETabs弹性时程分析结果相差较小,几乎一致.【期刊名称】《佳木斯大学学报（自然科学版）》【年(卷),期】2017(035)005【总页数】4页(P719-722)【关键词】屈曲约束钢板墙;非线性黏滞流体阻尼器;弹性时程分析【作者】周佳林【作者单位】同济大学土木工程学院,上海200092【正文语种】中文【中图分类】TU313.1消能减震技术经过数十年的研究发展逐渐成熟，其有效的减震作用也得到了许多工程案例的验证。

2008年汶川地震虽然给国家带来了巨大的灾难，但也引起了工程界对建筑结构抗震的高度重视，进一步促使消能减震技术在我国得到蓬勃发展。

YJK由于其简便的建模方式和强大的线性分析能力，在各设计院中应用较广；虽然其非线性分析功能在不断增强，但是其计算的可靠性尚未得到工程的验证。

基于此，采用YJK对某实际工程分别采用两种不同类型的阻尼器——位移型阻尼器(屈曲约束钢板墙(BRW))和速度型阻尼器(非线性黏滞流体阻尼器)进行弹性时程分析，并与Etabs弹性时程分析结果进行对比，二者均采用快速非线性分析(FNA)方法。

传统非线性模态积分求解方法是在每个荷载增量时形成完全的平衡方程并进行求解，这种方法在每个时间步内都会对整个结构进行重新组装形成刚度矩阵，并进行迭代求解，因而实际计算时需要耗费大量的时间。

而FNA方法是一种简单又非常有效的方法，它沿用了振型分解法的主要思想，将非线性作为一种外部荷载来处理，形成考虑非线性荷载并进行修正的模态方程，但该方法只考虑连接单元的非线性，而结构构件假定处于弹性状态。

YJK的消能减震设计和隔振设计0905

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YJK 的消能减震设计和隔震设计
三、Etabs 计算模型 ............................................................................................... 35 四、结果对比 ......................................................................................................... 35 YJK 算例 2—23811........................................................................................................ 36 一、工程概况 ......................................................................................................... 36 二、YJK 计算模型 ................................................................................................ 37 三、Etabs 计算模型 ............................................................................................... 38 四、结果对比 ......................................................................................................... 38 YJK 算例 3—23811 隔震带地下室............................................................................... 39 一、工程概况 ......................................................................................................... 39 二、YJK 计算模型 ................................................................................................ 40 三、Etabs 计算模型 ............................................................................................... 41 四、结果对比 ......................................................................................................... 42 YJK 算例 4—24601（单塔） ....................................................................................... 43 一、工程概况 ......................................................................................................... 43 二、YJK 计算模型 ................................................................................................ 44 三、Etabs 计算模型 ............................................................................................... 45 四、结果对比 ......................................................................................................... 47 第五节某隔震工程设计过程 ....................................................................................... 48 一、建模................................................................................................................. 48 二、计算前处理及隔震支座布置 ......................................................................... 49 三、反应谱法计算结果 ......................................................................................... 50 四、时程分析计算 ................................................................................................. 52 五、设计方法 ......................................................................................................... 52

结构抗震韧性的应用研究进展

结构抗震韧性的应用研究进展目录一、内容概述 (2)1.1 研究背景与意义 (2)1.2 国内外研究现状概述 (3)二、结构抗震韧性的理论基础 (5)2.1 抗震韧性的定义及内涵 (5)2.2 抗震韧性评估方法与指标体系 (6)2.3 抗震韧性设计原则与实施策略 (8)三、结构抗震韧性的应用研究 (9)3.1 建筑工程领域 (11)3.1.1 地震多发地区的建筑设计与施工 (12)3.1.2 老旧建筑的抗震加固与改造 (13)3.2 桥梁工程领域 (14)3.2.1 桥梁抗震设防标准与要求 (15)3.2.2 桥梁抗震性能评估与加固技术 (17)3.3 地下工程领域 (18)3.3.1 地下交通设施的抗震安全性分析 (20)3.3.2 地下综合管廊的抗震设计与施工 (21)四、结构抗震韧性的提升技术与创新方法 (23)4.1 新型材料在抗震韧性中的应用 (24)4.2 高性能结构体系的研究与发展 (25)4.3 智能化监测与预警系统的应用 (26)4.4 灾害风险评估与应急响应机制的完善 (28)五、结论与展望 (29)5.1 结构抗震韧性研究的主要成果与贡献 (30)5.2 存在的问题与挑战 (31)5.3 未来发展趋势与研究方向 (32)一、内容概述“结构抗震韧性的应用研究进展”主要围绕结构抗震韧性领域的应用及研究进展进行阐述。

本文将概述近年来在结构抗震韧性理论、设计原则、材料应用、抗震系统评估以及新技术研发等方面的最新进展。

文章首先介绍了结构抗震韧性的基本概念和重要性，接着分析了当前国内外在该领域的研究现状和发展趋势。

在此基础上，详细阐述了结构抗震韧性在不同类型建筑和工程结构中的应用情况，包括高层建筑、桥梁、隧道、地下空间等。

文章还探讨了新型抗震结构体系的发展及其在实际工程中的应用效果，包括智能抗震技术、隔震减震技术、复合抗震技术等。

文章展望了结构抗震韧性未来的研究方向和应用前景，强调了跨学科合作、技术创新和人才培养在推动该领域发展中的重要地位。

YJK基础专题讲座第1、2节

前处理及计算荷载校核竖向导荷
附加荷载的输入
附加荷载不传递到拉梁
拉梁的附加荷载不能通过这里的附加荷载施加；在布置拉梁的属性框中输入；
或者双击拉梁，拉梁属性修改指定
水浮力荷载
水浮力计算公式： =（水头标高- 基础底标高）*重力加速度（9.8）这里的标高都是相对结构正负0，单位为米。
水浮力参数设置
作用于基础底板的水浮力可以在两个菜单设置基础建模—>参数设置基础计算及结果输出—>计算参数具体是在【水浮力,人防,荷载组合表】项中设置
人防最小配筋率特殊要求的实现
如果用户有特殊需求，比如： 1）用户对于有人防作用的判断是只要有人防荷载即认为所有基础构件都作用有动力荷载，可以通过参数修改该最小配筋率取值为人防要求值来实现。 2）用户对于核5、核6和核6B以及常规人防的基础板，如果想从严控制最小配筋率，可以修改人防等级为4级（核）、4B级（核）来实现。
包括：组合系数高水、低水的水位高水、低水是否参与组合防水板荷载传递到其他基础选项
这里输入的水头标高是用于整个基础的水头标高如果在基础某些部位水头标高值与这里不同，可在生成基础计算数据后的板面荷载菜单下，对各局部进行修改。
人防、水浮力、覆土、板面恒活荷载等荷载修改
人防、水浮力、覆土、板面恒活荷载等荷载修改可以三种方式：
通过【计算参数】【材料表】设定伐板的最小配筋率，默认值为0.15%。
如果用户想从严执行《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010）第8.5.1的有关规定，可以通过修改该最小配筋率取值为0来实现。注意：对于伐板内的承台或者独基，其最小配筋率目前是执行伐板最小配筋率。
伐板人防组合的最小配筋率

《建筑技术》征稿简则

建筑技术 Architecture Technology 第50卷第1期 2019年1月V ol.50 No.1 Jan. 2019·128·1 《建筑技术》创刊于1970年，国内外公开发行,是我国建筑科学类的重要核心期刊和中国科技论文统计源期刊，也是我国建设系统中唯一获得全国优秀科技期刊评比一等奖、国家期刊奖、中国期刊方阵“双高”和全国百强科技期刊称号的期刊。

2 本刊是以配合国家重点建设任务,贯彻建筑技术政策,推广建筑科技成果,交流建筑管理经验,促进我国建筑业的科技创新和建筑管理现代化为办刊宗旨,突出实用性、先进性，兼顾学术性、信息性和资料性，以专辑与专栏相结合为特色的专业技术类期刊。

3 本刊主要读者对象是：土木建筑施工、设计、监理、科研单位以及建筑制品生产单位和建筑设备安装单位的科技人员；大专院校土建专业师生；建设单位和基建部门的有关人员。

4 本刊设有以下专辑：地基与基础设计、施工技术；混凝土和预应力混凝土新技术、新工艺的研究与应用；钢结构工程设计、制造与安装施工技术；新型模板、机具、脚手架研制与应用；防水材料与防水设计、施工新技术；装饰新材料与装饰装修施工新技术；市政与公用设施施工技术；建筑节能与环境保护技术的研究与应用；工程质量控制、监测与事故处理；既有建筑的技术改造与处理。

常设专栏有：工程实例、施工技术、建筑结构、试验研究、建筑材料与制品、建筑机械与设备、建筑技术问题研讨、建筑新技术讲座、建筑新信息等。

欢迎作者投寄上述专辑和专栏内容的文稿，特别欢迎下列内容的论文：（1）建筑业10项新技术的研究和施工实践的新进展；（2）各分部分项工程采用新技术、新材料、新工艺的研究和工程应用；（3）高大精尖工程、新技术工程、重点工程的设计和施工实例；（4）省(部)级以上建筑科技攻关课题或科学基金资助项目的研究成果；（5）专项建筑技术国内外发展情况调研或考察的综述与述评；（6）建筑技术新政策、国家和行业技术标准的讲介、论证与研讨；（7）现代施工组织与项目管理的研究和实际应用；（8）施工生产疑难技术问题的调研、试验、论证与分析。

侧压力系数对煤体水力裂缝扩展规律的影响研究

移动扫码阅读DOI : 10.13347 /j . cnki . mkaq . 2020.11.044蓝盛，尹延春.侧压力系数对煤体水力裂缝扩展规律的影响研究[J ].煤矿安全，2020,51(1I )：210-215.LAN Sheng, YIN Yanchun. Research on Influence of Lateral Pressure Coefficient on Hydraulic FracturingPropagation Law in Coal Body _J_. Safety in Coal Mines, 2020, 51(11 ): 210-215.侧压力系数对煤体水力裂缝扩展规律的影响研蓝盛\尹延春〃(1.山东科技大学能源与矿业工程学院，山东青岛266590;2.山东科技大学矿山灾害预防控制省部共建国家重点实验室培育基地，山东青岛266590)摘要：为研究水力压裂过程中煤体水力裂缝起裂及扩展特征，采用颗粒流软件PFC 2I >建立煤体流固耦合模型，分析了侧压力系数对裂缝扩展及动能演化规律影响。

结果表明：煤体水力压裂破坏形式为拉剪破坏，其中距离注水孔较近的裂缝主要源于张拉破坏，而距离注水孔较远的裂缝产生较多剪切破坏；侧压力系数A 在丨.6~3.4范围内，煤体的起裂压力随侧压力系数增加而减小；相同时间内水力裂缝延伸距离随侧压力系数增加而增加，当A >2.8,裂缝转向后沿着煤样对角方向延伸；扩展速率由快到慢，侧压力系数增大不仅促进水力裂缝的发育，还增大裂缝的扩展速率，但随着侧压力系数的提升，其对裂缝扩展速率的影响逐渐降低。

关键词：水力压裂；侧压力系数；裂缝扩展；动能演化；破坏形式中图分类号：TD 712 文献标志码：A 文章编号：1003-496X (2020) 11-0210-06Research on Influence of Lateral Pressure Coefficient on Hydraulic Fracturing Propagation Lawin Coal BodyLAN Sheng1, YIN Yanchun1-2(\ .College of Energ) and Mining Engineering, Shandong University of Science and Technology ., Qingdrn) 266590, China;2.State Key Laboratory of Mining Disaster Prevention and Control Co-founded by Shandong Province and the Ministryof Science and Technology , Shandong University of Science curd Technology , Qingdao 266590. China)Abstract: In order to study the crack initiation characteristics of coal body under different lateral pressure coefficients during hydraulic fracturing, a fluid—solid coupling model of coal body is established by using particle flow software PFC20. The law of crack propagation and the influence of lateral pressure coefficient on fracture propagation and kinetic energy evolution were analyzed. The results show that: hydraulic fracturing failure form of coal body is tensile shear failure. The cracks near to the injection hole are mainly caused by tensile failure. And the cracks farther from the injection hole produce more shear failure. When lateral pressure coefficient is in the range of 1.6 to 3.4. the crack initiation pressure decreases as the lateral pressure coefficient increases. Tthe hydraulic crack extension distance increases with the increase of the lateral pressure coefficient in the same time. When A ^ 2.8»the fracture extends along the diagonal of the coal sample after turning. Its expansion rate shows a change from fast to slow. When the lateral pressure coefficient is increased, it not onlv promotes the development of hydraulic fractures, hut also increases the expansion rates. However, with the increase of the lateral pressure coefficient, its influence on the fracture propagation rate gradually decreases.Key w ords ： hydraulic fracturing; lateral pressure coefficient; crack propagation; kinetic energy evolution; failure form 基金项目：山东省重点研发计划重大科技创新工程资助项目在煤炭、石油和天然气等领域，改造岩体结构以(2019SDZY 02)提高开采效率及安全性一直都是生产环节的重心。

论科技进步与施工组织

论科技进步与施工组织
宋抗常
【期刊名称】《铁道建筑技术》
【年(卷),期】2004(000)001
【摘要】回顾施工组织在桥梁、隧道、路基等工程项目中的发展历程,论述施工组织与科技进步相互推动、共同发展的关系.
【总页数】4页(P6-9)
【作者】宋抗常
【作者单位】中国铁道建筑总公司,北京,100855
【正文语种】中文
【中图分类】F4
【相关文献】
1.深化科技体制改革，助推科技进步与发展--“科技进步与体制改革暨《科技进步与对策》创刊30周年论坛”专家论点摘编 [J],
2.按照科技进步的内在要求完善科技进步的法律制度——科技进步法修订的科学性解读 [J], 张建华
3.鲤鱼江水电站工程投标施工组织设计与实施施工组织设计的比较 [J], 向慧喻
4.必须依靠科技进步真正依靠科技进步坚定地推进科技进步加速科技进步 [J],
5.依靠科技进步实现焦化腾飞──“八五”科技进步回顾“九五”科技进步设想[J], 王希征
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台车水平刚度对开合屋盖结构动力性能的影响

台车水平刚度对开合屋盖结构动力性能的影响牟在根;栾海强;刘国跃;范重【摘要】以国家网球场“钻石球场”开合屋盖结构为分析对象,采用通用有限元软件SAP2000对比研究了台车水平刚度对开合屋盖结构自振特性及地震响应的影响.研究结果表明:随着台车水平刚度的不断减小,结构自振周期不断增大,开合屋盖结构轨道梁的横向及竖向位移也相应减小.此外,台车水平刚度的变化对结构固定屋盖及活动屋盖杆件的轴力均会造成影响,且对固定屋盖杆件轴向力影响较为明显.因此,在对此类结构进行设计及施工过程中应该充分考虑台车水平刚度的影响.【期刊名称】《东北大学学报（自然科学版）》【年(卷),期】2013(034)010【总页数】5页(P1490-1494)【关键词】开合屋盖;台车;水平刚度;自振特性;地震响应【作者】牟在根;栾海强;刘国跃;范重【作者单位】北京科技大学土木与环境工程学院,北京 100083;北京科技大学土木与环境工程学院,北京 100083;北京科技大学土木与环境工程学院,北京 100083;中国建筑设计研究院,北京 100044【正文语种】中文【中图分类】TP274近年来越来越多的开合屋盖结构在国内外相继出现[1-3].开合屋盖结构是一种新颖的结构形式，它的技术复杂性要比传统的大跨度结构相比大得多[4]，目前国内外对于开合屋盖结构的研究还处于探索阶段，人们对其静力性能、动力性能、屋盖开合过程中的动力相互作用以及地震响应等关键技术还不十分清楚，并且尚无相应的结构设计规范，只有一些设计指针可用做这类建筑结构的参考标准[5-6].开合屋盖结构一般由活动屋盖、固定屋盖、台车与支撑结构(如看台)等构成，台车作为联系活动屋盖和固定屋盖的关键部分，它对整体结构性能的影响亟待进行研究[7].本文结合具体的开合屋盖结构工程，分析比较了台车水平刚度对于开合屋盖结构自振特性及地震响应的影响情况.1 工程简介及计算模型1.1 工程简介本文以国家网球场“钻石球场”为研究对象，该球馆建成于2010年10月，它位于北京市朝阳区奥林匹克公园北区，主体结构采用钢筋混凝土框架结构，屋盖部分为大跨度圆形屋盖，分为固定屋盖和活动屋盖.固定屋盖采用网壳结构，其最大直径为140 m，在活动屋盖可移动范围内为双层网壳，周边为三层网壳，中间带有可开启的活动屋盖，开启面积约为70 m×60 m.活动屋盖采用双层弓式结构，通过台车支承在固定屋盖中弦层的轨道之上，支承轨道结构的宽度为4.0 m.台车安装在上部活动屋盖上，而台车轮子在下部固定屋盖上的轨道里行走.全闭状态下国家网球场“钻石球场”结构布置图如图1所示.台车结构布置图和实景图如图2所示.图1 国家网球场“钻石球场”结构布置图Fig.1 Structural layout drawing of national tennis court “diamond stadium”(a)—活动屋盖跨度方向； (b)—活动屋盖轨道方向.图2 台车结构布置图和实景图Fig.2 Structural layout drawing and realistic terrain scene of trolley(a)—结构布置图； (b)—实景图.1.2 计算模型用大型通用有限元软件SAP2000对该体育馆进行建模和分析.国家网球场“钻石球场”基本状态为全闭状态，因此本文建立了全闭状态下结构的整体模型.根据台车在屋盖上的相应位置，把活动屋盖上与台车位置相应的节点通过竖杆分别与下部固定屋盖的轨道连接起来，释放掉全部竖杆的下端点约束，这样竖杆上端与活动屋盖既传递轴力又传递弯矩，竖杆下端与下部结构只传递轴力不传递弯矩，这样的简化符合开合屋盖结构的实际受力情况.本结构上部钢结构主要包括固定屋盖、活动屋盖及台车三部分.各部分构件截面取值情况见表1.活动屋盖主要杆件采用方钢管，截面最大为300 mm×300 mm×12 mm，最小为80 mm×80 mm×4 mm，次要杆件采用圆截面钢杆，直径18 mm；与台车相连的下弦杆件采用方钢管，截面为200 mm×200 mm×20 mm，结构截面布置符合双轴对称.表1 固定屋盖主要构件截面尺寸Table 1 Section size of main component in fixed roof mm×mm构件类型轨道桁架次桁架外环弦杆其他弦杆ϕ351×16ϕ402×18ϕ245×12ϕ219×10ϕ180×8腹杆ϕ180×8ϕ159×6ϕ159×6ϕ159×6支撑构件ϕ508×20台车采用方钢管截面进行模拟，截面尺寸为200 mm×200 mm×20 mm.为了便于分析，国家网球场“钻石球场”开合屋盖分别记为A1，A2(中间两块)和B1，B2(两边各一块).2 开合屋盖结构动力性能对比分析2.1 自振特性对比现通过改变各台车的水平刚度K来进行对比分析结构的自振特性.取全闭状态下结构模型，分别改变每个台车的K(2 000，1 000，500 kN/m)，原模型台车模拟为固定铰支座，其刚度相当于K等于无穷大.计算得出不同台车水平刚度下结构周期变化规律如表2所示.表2 台车水平刚度对结构自振周期的影响Table 2 Effect of horizontal stiffness of trolley on natural vibration period s模态号K/(kN·m-1)∞2000100050010.76391.1771.4281.84520.76251.1711.4211.83830.75501. 1221.3261.75840.66001.0711.3191.75350.65791.0611.2401.71260.65301.05 11.2171.69870.59591.0001.1881.66580.58800.9931.1861.66390.55970.9331. 1841.234100.55300.8861.1421.188提取不同台车水平刚度下结构的前四阶振型如图3～6所示.由表2和图3～6可知：台车水平刚度K的改变会对结构自振周期产生比较显著的影响.台车模拟为弹性支座时开合屋盖结构的自振周期比模拟为固定铰支座时有所增大.随着台车水平刚度的减小，结构的自振周期不断增大，且增加幅度较大，当K=500 kN/m时，结构第一自振周期较台车水平刚度为无穷大即台车相当于固定铰支座时，结构第一自振周期增加了141.5%.当台车为弹性支座时开合屋盖结构的低阶振型较台车为固定铰支座时发生了显著变化，但都是以活动屋盖的局部振型为主.台车模拟为弹性支座时，随着其水平刚度的不断减小，结构的振型也发生了变化，在不同台车水平刚度下结构的前两阶振型是一样的，第一阶振型均为活动屋盖水平振动；第二阶振型均为两侧活动屋盖相向平动，但从第三阶振型开始当K=1 000 kN/m和K=500 kN/m时较K=2 000kN/m时发生了改变.第三阶振型K=1 000 kN/m和K=500 kN/m时结构的振型为活动屋盖水平振动，而K=2 000 kN/m时结构的振型为活动屋盖竖向振动；第四阶振型K=1 000 kN/m和K=500 kN/m时结构的振型两侧活动屋盖为相向平动，而K=2 000 kN/m时结构的振型为两侧活动屋盖为反对称竖向振动.图3 K=∞时结构振型图Fig.3 Structural vibration shapes when K=∞(a)—第一振型； (b)—第二振型； (c)—第三振型； (d)—第四振型.图4 K=2 000 kN/m时结构振型图Fig.4 Structural vibration shapes whenK=2 000 kN/m(a)—第一振型； (b)—第二振型； (c)—第三振型； (d)—第四振型.图5 K=1 000 kN/m时结构振型图Fig.5 Structural vibration shapes whenK=1 000 kN/m(a)—第一振型； (b)—第二振型； (c)—第三振型； (d)—第四振型.图6 K=500 kN/m时结构振型图Fig.6 Structural vibration shapes whenK=500 kN/m(a)—第一振型； (b)—第二振型； (c)—第三振型； (d)—第四振型. 综上分析可看出，台车的水平刚度会对结构的自振特性产生明显的影响.2.2 地震响应对比采用时程分析法对全闭状态下该开合屋盖结构进行了分析与研究，时程分析时选用了Hollister波，该波发生地点为美国旧金山市霍利斯特镇.地震波采用三向输入，地震作用分为两种情况：以X向地震作用为主时，X向、Y向与Z向峰值的加速度比率为1.0∶0.85∶0.65；以Y向地震作用为主时，X向、Y向与Z向峰值的加速度比率为0.85∶1.0∶0.65.其中X方向即为顺着轨道的方向，Y方向为垂直于轨道的方向.Hollister波记录时间间隔为0.02 s，输出时间段为15 s，本结构抗震设防烈度为8度，设计地震基本加速度为0.2 g，设计地震分组为第一组，建筑场地类别为Ⅲ类.根据规范规定，所用地震加速度时程曲线的最大值调整为70 gal，因为本结构下部为混凝土结构，上部为钢结构，所以阻尼比取为0.025.2.2.1 屋盖反力对比为了分析台车水平刚度对开合屋盖结构屋盖反力的影响，绘制出不同台车水平刚度下屋盖反力随时间变化的时程曲线，因篇幅限制，仅分析A1屋盖和B1屋盖的时程曲线，可以看出：1) 当台车由固定铰支座换为弹性支座后活动屋盖在地震作用下的X向、Z向反力都大幅度减小，而Y向反力在台车水平刚度由无穷大减小到K=2 000 kN/m时略有增大，当台车水平刚度继续减小时Y向反力也相应减小；随着台车水平刚度的变化，屋盖反力最大值出现时间也发生了变化.2) 当台车由固定铰支座变为弹性支座后，随着台车水平刚度的减小，各活动屋盖各向反力及剪重比也随之减小，说明台车水平刚度会对结构地震响应产生一定影响.2.2.2 轨道梁位移对比开合屋盖结构对支撑屋盖运行的轨道变形要求严格，在各种荷载作用下，应保证轨道的位移在一定范围内，如果轨道变形过大将会影响开合屋盖正常行走，因此很有必要对其位移响应进行分析.对比分析不同台车水平刚度下轨道梁位移时程曲线，可以看出：1) 台车为弹性支座时轨道梁的横向及竖向位移均较台车为固定铰支座时的轨道梁的横向及竖向位移有所减小，当台车水平刚度减小为500 kN/m时，X向地震作用下轨道梁的横向位移减小为K=∞时轨道梁的横向位移的59.1%，轨道梁的竖向位移减小为K=∞时轨道梁的竖向位移的33.9%；Y向地震作用下轨道梁的横向位移减小为K=∞时轨道梁的横向位移的60%，轨道梁的竖向位移减小为K=∞时轨道梁的竖向位移的33.1%.2) 当台车为弹性支座时，水平刚度的变化对轨道梁的位移影响较小，其横向及竖向位移随水平刚度变化的幅度很小.2.2.3 屋盖杆件轴力对比对结构进行时程分析后，分别提取不同台车水平刚度下固定屋盖和活动屋盖的各个杆件的轴力值，选出轴向压力和轴向拉力最大的杆件如表3和表4所示.经查得，在台车模拟为固定铰支座时，两种地震作用下固定屋盖杆件轴向拉力和轴向压力最大值均出现在下弦杆上，而在台车模拟为弹性支座时固定屋盖杆件轴向拉力和轴向压力最大值均出现在中弦杆上；活动屋盖杆件轴向拉力和轴向压力最大值出现在靠近台车处的长斜杆上.可见在地震作用下，台车水平刚度对结构固定屋盖杆件轴向力影响较为明显，对活动屋盖杆件轴向力影响相对较小.由表3和表4可知，台车为弹性支座时固定屋盖杆件轴力较台车为固定铰支座时要小很多，且随台车水平刚度的减小，固定屋盖杆件轴力也相应减小.由活动屋盖杆件轴力对比分析可知，当K=2 000 kN/m时，活动屋盖杆件轴力与K为无穷大即模拟为固定铰支座时相比差别不大，当K=1 000 kN/m时其轴力才发生明显减小，而且随台车水平刚度的进一步减小，活动屋盖杆件轴力也随之减小.由此可见，台车水平刚度的变化对固定屋盖杆件轴力影响较为明显，在台车水平刚度较大时对活动屋盖杆件轴力影响较小，在台车水平刚度较小时才比较显著；无论是固定屋盖还是活动屋盖杆件其轴力都随台车水平刚度的减小而减小.表3 X向为主地震作用下台车水平刚度对屋盖杆件最大轴力的影响Table 3 Effect of horizontal stiffness of trolley on maximum axial force of roof member bars under earthquake action mainly on X direction kNKkN·m-1轴向压力固定屋盖活动屋盖轴向拉力固定屋盖活动屋盖∞-630.7-446.6580.3442.52000-422.0-404.6427.5381.31000-388.8-214.6393.9195.9500-346.3-125.9350.2129.6表4 Y向为主地震作用下台车水平刚度对屋盖杆件最大轴力的影响Table 4 Effect of horizontal stiffness of trolley on maximum axial force of roof member bars under earthquake action mainly on Y direction kNKkN·m-1轴向压力固定屋盖活动屋盖轴向拉力固定屋盖活动屋盖∞-574.0-399.3544.4398.82000-386.5-349.1396.2327.21000-360.5-185.1360.8167.5500-319.2-106.8321.4109.83 结论1) 台车水平刚度的改变会对开合屋盖结构自振周期及振型产生一定影响，随着其水平刚度的不断减小，结构的自振周期不断增大，结构的振型也发生了变化.2) 随着台车水平刚度的变化，屋盖的各向反力也有所变化.3) 随着台车水平刚度的减小，开合屋盖结构轨道梁的横向及竖向位移也相应减小.4) 台车水平刚度对结构固定屋盖及活动屋盖杆件的轴力均会造成影响，且对固定屋盖杆件轴向力影响较为明显，对活动屋盖轴向力影响相对较小.总之，台车水平刚度会对开合屋盖结构的动力性能产生显著的影响，在以后对开合屋盖结构进行设计及施工过程中，应充分考虑台车水平刚度的影响.参考文献：[1] Riberich B L.Retractable stadium roofs and flooring[J].Interface，2009，1：12-21.[2] Surinder M，Bryan T.The past，present，and future of retractableroofs[J].Structure Magazine，2004，11：33-39.[3] Kassabian P，You Z，Pellegrino S.Retractable roofstructures[J].Structures and Buildings，1999，134：45-56.[4] Kazuo I.Structural design of retractable roof structures[M].Southampton：WIT Press，2000.[5] 日本建筑学会.开闭式屋盖结构设计指针，同解说及设计资料集[M].东京：日本建筑学会，1993：132-144.(Architectural Institute of Japan.Retractable roof structure design pointer，with explanation and design data sets[M].Tokyo：Architectural Institute of Japan，1993：132-144)[6] 刘锡良.现代空间结构[M].天津：天津大学出版社，2003.(Liu Xi-liang.Modern space structure[M].Tianjin：Tianjin University Press，2003.)[7] 范重，彭翼，胡纯炀，等.开合屋盖结构设计关键技术研究[J].建筑结构学报，2010，31(6)：132-144.(Fan Zhong，Peng Yi，Hu Chun-yang，et al.Key techniques of structural design for retractable roof[J].Journal of Building Structures，2010，31(6)：132-144.)。

岩土工程中基坑监测技术的探讨

岩土工程中基坑监测技术的探讨发布时间：2021-08-09T15:11:37.847Z 来源：《时代建筑》2021年4期2月下作者：邵军[导读] 基坑支护工程是当前诸多岩土工程建设中极为重要的一步，其不仅仅会对岩土工程的施工质量造成极为严重的影响，同时基坑支护工程的施工质量也会对岩土工程的施工安全性造成较大的影响。

上海市欣宇建设工程检测试验有限公司邵军摘要：基坑支护工程是当前诸多岩土工程建设中极为重要的一步，其不仅仅会对岩土工程的施工质量造成极为严重的影响，同时基坑支护工程的施工质量也会对岩土工程的施工安全性造成较大的影响。

因此，为了可以有效提升岩土工程的施工质量并进一步保障施工人员的生命健康安全，我国开发了相应的基坑监测技术，从而对基坑支护工程的整体施工质量及施工环境进行监测。

下面本文将就岩土工程中基坑监测技术进行简要论述。

关键词：岩土工程；基坑支护；监测技术；应用研究引言基坑支护工程是岩土工程中的一部分，其主要作用是节约施工空间，从而避免对周遭的建筑物造成较大的破坏。

其次，基坑支护工程还可以有效降低基底的隆起，进而更好的保障建筑物的稳定性。

同时，基坑支护工程也可以对地下水进行控制，避免施工人员在施工过程中对地下水造成污染等。

虽然基坑支护工程对岩土工程的施工具有诸多益处，但若无法保障基坑支护工程的施工质量也将导致岩土工程在施工过程中出现施工安全性较差以及工程成本较高等问题。

当前我国在基坑支护工程的施工过程中便出现了由于水泥掺量不足、基坑设计不合理以及偷工减料等诸多原因所导致的基坑支护工程质量较差的现象。

因此，为了避免此类现象的频繁出现，我国开发了相应的基坑监测技术。

该技术主要是通过对基坑支护工程的支护位移、支护结构以及基坑中孔隙水压力等参数进行监测，从而对基坑支护工程的施工质量进行测评的。

该技术在基坑支护工程中的应用不仅仅可以方便工作人员对基坑的施工质量进行监测，同时其也可以及时帮助施工人员分析出基坑支护工程建设中所存在的问题，进而方便施工人员进行改进。

运用信息技术打造高效主题班会

运用信息技术打造高效主题班会【摘要】班会是教育教学工作中一项主要工作，把信息技术运用到主题班会中，可以收到良好的效果。

传统的主题班会信息传递形态，主要以教师传授为主，学生常常感到单调、枯燥、注意力不集中，达不到想要的效果。

教育心理学研究表明，对学生的大脑刺激反应，动画最佳，图形次之，文字说明最弱。

运用信息技术，通过动画具有声、色、形等独特功能和综合优势，迎合学生求新、求美、求乐、求奇的心理特征，能为班会创设生活的情境、提供鲜活的素材、突出学生的主体性激发学生的情趣，让主题班会变得高效。

【关键词】信息技术主题班会高效班会是以班级为单位的全体学生的会议或活动。

它既是班主任对学生进行管理、引导和教育的重要途径，又是培养和展现学生自我管理能力，培养和增强学生主人翁意识的一种重要方式，同时也是处理、解决班级问题，开展各项活动的有效途径。

班会作为一种学校教育机制，由于其倡导的以学生为中心，以情景为中心，以活动为中心的活动理念，无形中使其成为一种十分重要的道德教育载体。

随着信息技术的普及，为学科教学带来了根本性的变革，为课堂注入了无限生机与活力，从视觉、听觉等方面营造全新的学科教学氛围，用声音、图像乃至动画、视频等多种形式向学生传递教学信息，极大地提高了学科教学效率。

1.运用信息技术为班会创设生活的情境不少老师对主题班会课感慨“想说爱你并不容易”，只缘于情境难以再现，无法将学生带入境界中去。

教育心理学研究表明，在学生活动的过程中，深层次的认知投入和积极的情感体验密切相关，而良好情感态度的形成反过来会促进学生主动地学习与探索。

运用多媒体信息技术，完全可以打破时空的限制，将文字、图像、声音、动画及其它要素有机地融合在了一起，实现图文并茂、声画并举，使班会再现生活实际，拉近与学生的距离，引起学生“似曾相识燕归来”。

例如，““创建省级卫生城市”主题班会，学生搜集了大量的资料图片，我制作了ppt课件，将置身于校园、街道，又跳出校园、街道，评点自己的行为。

潜艇艏端耐压平面舱壁构架设计计算方法

潜艇艏端耐压平面舱壁构架设计计算方法
曾革委; 李科俊
【期刊名称】《《舰船科学技术》》
【年(卷),期】1998(000)002
【摘要】本文研究了潜艇艄端耐压平面舱壁构架的计算方法，在模型试验及实艇应变测量的基础上，引进周边固定系数的概念，改进了潜艇规范中边界简支交叉梁系模型，在挠度计算中计及了剪力的影响。

本文求导的计算公式可供潜艇结构设计人员参考使用。

【总页数】8页(P15-22)
【作者】曾革委; 李科俊
【作者单位】中国舰船研究院第七0一研究所
【正文语种】中文
【中图分类】U674.702
【相关文献】
1.基于遗传算法的潜艇首端耐压平面舱壁构架分级优化研究 [J], 胡刚义;田旭军;杨宇华;闫国强
2.潜艇艏端压平面舱壁的动力响应问题 [J], 李科俊
3.潜艇艏端耐压舱壁构型对声目标强度的影响 [J], 胡泊;张均平
4.含新型连接型式的潜艇内部平面舱壁结构设计及模型试验验证 [J], 田旭军;耿黎明;胡刚义
5.潜艇耐压艇体内部平面舱壁板稳定性校核外载荷的分析 [J], 罗斌; 马骋; 徐云椿
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