锅炉梁模板计算书
梁支撑架及梁侧模板计算书
附件一梁底支撑架及梁侧模板计算书以酒店最大梁KZL3(1)：梁截面为1400mmx2900mm为计算依据，其余梁可参考此梁进行支撑架搭设，转换层层高为5.6m。
材料选用：模板：梁底模采用12mm厚竹胶板，梁侧模采用18mm厚木模胶合板，木枋截面：60mm*80mm，钢管：Φ48*2.8mm(实测值)钢管。
φ12对拉螺杆，U型顶托。
采用2.5m的立杆，在梁截面方向正中增加4排立杆，立杆间距500，沿梁长度方向立杆间距600，离地150高设置纵横向扫脚杆，第二道水平连系杆离地1.25m，第三道水平连系杆离地2.35m，立杆上口采用U型顶托(质量必须可靠)，U型顶托上设置短向双钢管用于支承梁底模，在搭设梁底支模架时，短向双钢管均需与大梁两侧立杆上的水平杆扣件连接。
梁侧模距梁底200高设置第一道对拉螺杆，底下3排螺杆纵横间距控制在460mm以内。
梁内严禁穿竹筒(大梁易在此处开裂)，改用φ16PVC管，在大梁上口采用一排一次性螺杆，用以确保梁截面。
设置纵向连续剪力撑，将荷载往框架柱传递。
横向每隔4根立杆设置剪刀撑，剪力撑采用6m钢管。
梁支模架与浇捣成型的框支柱用钢管抱箍连接成整体，增加其整体稳定性。
为防止立杆集中力过大，抵抗对楼面砼产生冲切破坏，在梁截面方向立杆下铺设槽钢，槽口向上，或采用50mm~60mm厚松木板塞在靠近立杆的扫脚杆下方，以增大受力面积。
KZL3(1)框支梁支模示意图一、底板模板计算：底板模计算跨度为150mm，取计算单元为0.6m，现进行强度及挠度验算，按四跨连续梁计算。
荷载统计：模板自重：q1=0.35*0.6*(2*2.7+1.4)/1.4=1.02kn/m梁钢筋砼自重：q2=25.5*0.6*2.9=44.4kn/m振捣砼时产生的荷载标准值：q3=2*0.6=1.2kn/m合计：Q=1.2*(q1+q2)+1.4*q3=1.2*(1.02+44.4)+1.4*1.2=56.2kn/m强度验算：验算式：W≥M/ fmM=0.121*QL2=0.121*56.2*0.15*0.15=0.15kn.m板模板截面抵抗矩：W=600*12*12/6=14400mm3=13 N/mm2f=M/W=0.15*106/14400=10.4N/mm2＜fm=13 N/mm2木材抗弯强度设计值fm强度符合要求挠度验算：验算式：ωA=KwqL4/100EI≤L/400Q=1.02+44.4=45.4kn/mE=9.5*103N/mm2I=600*12*12*12/12=86400mm4Kw=0.967ωA=KwqL4/100EI=0.967*45.4*1504/100*9.5*103*86400=0.27mm≤L/400=150/400=0.375mm挠度符合要求二、梁底木楞验算梁底木楞采用60*80木枋，计算跨度为600mm，计算单元为150mm，按四跨连续梁进行验算。
300×750梁模板支撑计算书
梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20126、《钢结构设计标准》GB 50017-20177、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性二、荷载设计风荷载参数：三、模板体系设计荷载系数参数表：设计简图如下：平面图立面图四、面板验算取单位宽度b=1000mm，按二等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×0.75)+1.5×0.9×3]×1＝29.043kN/mq1静＝γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.3×[0.1+(24+1.5)×0.75]×1＝24.993kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b＝1×1.5×0.9×3×1＝4.05kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.75)]×1＝19.225kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.125q1L2＝0.125×29.043×0.152＝0.082kN·mσ＝M max/W＝0.082×106/37500＝2.178N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×19.225×1504/(100×5400×281250)＝0.033mm≤[ν]＝L/250＝150/250＝0.6mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R3=0.375q1静L+0.437q1活L=0.375×24.993×0.15+0.437×4.05×0.15＝1.671kN R2=1.25q1L=1.25×29.043×0.15＝5.445kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R3'=0.375q2L=0.375×19.225×0.15＝1.081kNR2'=1.25q2L=1.25×19.225×0.15＝3.605kN五、小梁验算承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=1.671/1＝1.671kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2]/b = Max[5.445]/1= 5.445kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R3/b=1.671/1＝1.671kN/m小梁自重：q2＝1×1.3×(0.3-0.1)×0.3/2 =0.039kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1×1.3×0.5×(0.75-0.13)=0.403kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1×1.3×0.5×(0.75-0.13)=0.403kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.5×0.9×3]×(0.45-0.3/2)/2×1=1.341kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.5×0.9×3]×((0.9-0.45)-0.3/2)/2×1=1.341kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =1.671+0.039+0.403+1.341=3.455kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=5.445+0.039=5.484kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =1.671+0.039+0.403+1.341=3.455kN/m 小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[3.455,5.484,3.455]=5.484kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=1.081/1＝1.081kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2']/b = Max[3.605]/1= 3.605kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R3'/b=1.081/1＝1.081kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.3/2 =0.03kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(0.75-0.13)=0.31kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(0.75-0.13)=0.31kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.13)]×(0.45-0.3/2)/2×1=0.564kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.13)]×((0.9-0.45)-0.3/2)/2×1=0.564kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1.081+0.03+0.31+0.564=1.986kN/m 中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=3.605+0.03=3.635kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =1.081+0.03+0.31+0.564=1.986kN/m 小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[1.986,3.635,1.986]=3.635kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×5.484×0.452，0.5×5.484×0.22]＝0.139kN·mσ=M max/W=0.139×106/24500=5.666N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×5.484×0.45，5.484×0.2]＝1.542kN τmax=3V max/(2bh0)=3×1.542×1000/(2×30×70)＝1.102N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×3.635×4504/(100×9350×85.75×104)＝0.097mm≤[ν]＝l1/250＝450/250＝1.8mmν2＝q'l24/(8EI)＝3.635×2004/(8×9350×85.75×104)＝0.091mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×5.484×0.45,0.375×5.484×0.45+5.484×0.2]=3.085kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.943kN,R2=3.085kN,R3=1.943kN 正常使用极限状态R max'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×3.635×0.45,0.375×3.635×0.45+3.635×0.2]=2.045kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=1.117kN,R2'=2.045kN,R3'=1.117kN 六、主梁验算1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.162×106/4490=36.072N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝1.543kNτmax=2V max/A=2×1.543×1000/424＝7.276N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.028mm≤[ν]＝L/250＝300/250＝1.2mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.231kN，R2=3.717kN，R3=3.717kN，R4=0.231kN 正常使用极限状态支座反力依次为R1'=0.153kN，R2'=2.293kN，R3'=2.293kN，R4'=0.153kN 七、纵向水平钢管验算R＝max[R1，R2，R3，R4]=max[0.231，3.717，3.717，0.231]=3.717kN，R'＝max[R1'，R2'，R3'，R4']＝max[0.153，2.293，2.293，0.153]=2.293kN计算简图如下：1、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图(kN·m)σ＝M max/W＝0.585×106/4490＝130.389N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图(kN)V max＝2.416kNτmax＝2V max/A=2×2.416×1000/424＝11.397N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图(mm)νmax＝0.87mm≤[ν]＝L/250＝900/250＝3.6mm满足要求！4、支座反力计算支座反力依次为R1=5.018kN，R2=7.992kN，R3=7.992kN，R4=5.018kN同理可得：立杆所受支座反力依次为R1=0.497kN，R2=7.992kN，R3=7.992kN，R4=0.497kN八、扣件抗滑移验算扣件最大受力N＝max[R1，R2，R3，R4]＝7.992kN≤R c=k c×12=0.85×12=10.2kN满足要求！九、立杆验算1、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.386×(750+2×200)=1594mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632mmλ=max[l01，l02]/i=2632/15.9=165.535≤[λ]=210长细比满足要求！顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.155×1.386×(750+2×200)=1841mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.755×1500=3041mmλ=max[l01，l02]/i=3041/15.9=191.258查表得：φ＝0.1972、风荷载计算M wd＝γ0×γL×φwγQ×Mωk=γ0×γL×φwγQ×(ζ2×ωk×l a×h2/10)＝1×0.9×0.6×1.5×(1×0.04×0.9×1.52/10)＝0.007kN·m3、稳定性计算R1＝0.497kN，R2＝7.992kN，R3＝7.992kN，R4＝0.497kN梁两侧立杆承受楼板荷载：左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.5×0.9×3]×(0.9+0.45-0.3/2)/2×0.9=4.829kN1右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.13)+1.5×0.9×3]×(0.9+0.9-0.45-0.3/2)/2×0.9=4.829kN2N d＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+1×1.3×0.15×(6.45-0.75)＝max[0.497+4.829，7.992，7.992，0.497+4.829]+1.111＝9.103kNf d＝N d/(φA)+M wd/W＝9103.141/(0.197×424)+0.007×106/4490＝110.542N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！十、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=6.45/36=0.179≤3满足要求！十一、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:q wk=l'a×ωfk=0.9×0.96=0.864kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：F wk= l'a×H m×ωmk=0.9×0.6×0.362=0.195kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×6.452×0.864+6.45×0.195=19.233kN.m参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：B2l'a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M okg k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNb j——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l'a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j=B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×G jk×B/2=362×0.9×[0.15×6.45/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×36/2=2 012.4kN.m≥3γ0M ok =3×1×19.233=57.699kN.M满足要求！十二、立杆地基基础计算立杆底垫板的底面平均压力p＝N/(m f A)＝9.103/(1×0.15)＝60.688kPa≤γu f ak＝1.254×140 =175.56kPa满足要求！。
440T锅炉钢架吊装方案_计算书
440T/H锅炉钢架吊装计算书一、钢架吊装平衡梁受力计算各排钢架拼装如下图所示：平衡梁受力情况如下所示：由以上可知最重件为K3(H)排立面，立柱及横梁重量为94905.8kg。
钢丝绳及吊装平衡梁重量约为8tG1=G5=（B1立柱重量+B1B2立柱间横梁重量÷2）+部分吊具重量=8227.4+（3481.1÷2）+1600=11567.95kg=11.6tG2=G4=（B2立柱重量+B1B2立柱间横梁重量÷2+ B2B3立柱间横梁重量÷2）+部分吊具重量=32824.5+1600=33424kg=33.5tG3=（B3立柱重量+B2B3立柱间横梁重量÷2+ B3B4立柱间横梁重量÷2）+部分吊具重量=10920.9kg=11tF1+F2=G1+G2+G3+G4+G5=101.6t F1=F2=103.6÷2=50.8tB1、B2、B3三个点的绑法如下图所示，根据上图可知，F11+F13=F12 F11*sin44°+ F13*sin30°+F12=F1F11*cos44°=F13*cos30°根据以上公式计算可得F11=17.62t F12=32.26t F13=14.64F11*sin44°=12.24t F13*sin30°=7.32t即钢丝绳最大受力为F11=17.62t，双股受力，单股钢丝绳受力为8.81t，按安全系数取6，经查表可知选用钢丝绳型号为6×37+1-Φ32.5-1700。
使用长度为150m。
根据平衡梁的力矩平衡计算平衡梁最大弯矩G1-F11*sin44°=12-12.24=-0.24 t G2-F12=34-32.26=1.74tG3- F13*sin30°=11.6-7.32*2=-3.04t平衡梁受力弯矩图，如下图所示11702,093 0 4 0由上图可知最大弯矩位于中心位置。
工业炉炉顶吊梁计算
公斤力.厘米其中q1-
q2-
c l
厘米E-J
单位长度吊梁的自量 /厘米受力点及支点的间距尺寸，厘米
单位长度吊挂砖和吊挂件的重量 公斤/厘米材料的弹性模量，公斤力.厘米
梁断面的惯性距，厘米4
名称符号 单位
横梁间距d 150cm 梁单位长度 2.1公斤/cm 吊挂间距c 1260cm
吊挂砖数n 215个
吊挂砖重量m18.9公斤/个
砌体重量密度单位厚度单位
第一层450公斤/m 310cm
第二层128公斤/m 32cm
第三层2400公斤/m 323cm
第一层850.5公斤10cm
第二层48.384公斤2cm
第三层10432.8公斤23cm
砌体及吊挂总重13245.184公斤
q118.9180762公斤/cm 其他载荷修正系数
1.5l 1406cm
1.72123128cm
E 2100615公斤力/cm 2温度修正系数0.9J 292000cm 4
4624334.54公斤力.厘米
3336.95588cm 3
许用弯曲应力151Mpa 横梁单位长度承受载重吊挂砌体总重
其最大弯矩：
横梁支座间距吊炉顶梁的最大挠度为：
材料的弹性模量梁断面的惯性矩。
梁高支模设计计算书
梁高支模设计计算书梁高支模设计计算书4.3.3.1梁模板钢管高支撑架计算模板支架搭设高度为8.6米。
基本尺寸为：梁截面B ×D=900mm ×3250mm ，梁支撑立杆的纵距(跨度方向) l=0.45米，立杆的步距h=1.20米，梁底增加5道承重立杆。
梁顶托采用100×100mm 木方。
模板为18mm 厚胶合板，木方规格100×100mm ，间距250mm 。
梁模板支撑架立面简图计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。
集中力大小为F = 1.20×25.000×0.350×0.500×0.230=1.208kN 。
采用的钢管类型为48×3.0。
1、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值q1 = 25.000×3.250×0.900+0.500×0.900=73.575kN/m 活荷载标准值q2 = (2.000+1.000)×0.900=2.700kN/m面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:8600W = 90.00×1.80×1.80/6 = 48.60cm3；I = 90.00×1.80×1.80×1.80/12 = 43.74cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M = 0.100×(1.2×73.575+1.4×2.700)×0.230×0.230=0.487kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值f = 0.487×1000×1000/48600=10.022N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算]T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力Q=0.600×(1.2×73.575+1.4×2.700)×0.230=12.706kN 截面抗剪强度计算值T=3×12706.0/(2×900.000×18.000)=1.176N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值v = 0.677×73.575×2304/(100×6000×437400)=0.531mm 面板的最大挠度小于230.0/250,满足要求!2、梁底支撑木方的计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
供汽锅炉计算书
供汽锅炉容量计算书一、工程概况中国葛洲坝集团股份有限公司黄陂制梁场位于新建铁路武汉至孝感城际铁路工程HXSG-2标段DK14+400右侧，地处武汉市黄陂区盘龙城经济开发区龙王庙村，该梁场制架府河特大桥至马家河特大桥范围内的393孔箱梁，其中无砟轨道32m双线简支箱梁368孔，无砟轨道24m双线简支箱梁25孔。
日生产能力为2孔。
二、编制依据依据铁科技[2004]120号《客运专线预应力混凝土预制梁暂行技术条件》、《黄陂制梁场工艺细则》，结合黄陂制梁场平面布置。
三、蒸汽养护锅炉配置黄陂制梁场蒸汽养生，按同时给4个养生棚供汽计算。
3.1锅炉容量的计算3.1.1 初始条件恒温阶段温度t2：45℃养护前砼制品的温度t1：5℃砼制品的平均比热C C：0.84kJ/kg.℃建筑钢的比热C m：0.48kJ/kg.℃箱梁的混凝土重量：626200kg箱梁的钢筋重量：57000kg未养护前箱梁中的水含量：1%总混凝土制品的质量。
3.1.2 升温阶段的热量消耗a加热砼制品所消耗的热量Q1：Q1 =G C×C C×（t2－t1）=626200×0.84×40=21040320(kJ)b砼制品中蒸发水分所消耗的热量Q2：取混凝土中水分的含量为总的砼制品的质量的1%，则水分蒸发的计算公式及结果如下：水的汽化潜热r C1=2501 kJ/kg，t pj =( t1+ t2)/2Q2 = G C×1%×[r C1＋1.85×（t pj－t1）]=626200×1%×[2501＋1.85×22.5]=15921918(kJ)c 热钢模、箱梁中的钢筋及其他钢结构所消耗的热量Q3 ：钢模由内模和外模组成，内模的质量为60ｔ，外模的质量约为120ｔ，刚模总质量为180ｔ=180000 kgQ 3 =∑G m × C m ×（t 2 －t 1 ）=180000×0.48×40 =3456000(kJ)(4)充满养护设备自由空间的蒸汽耗热量Q4 ：喷射的蒸汽首先要加热养护罩内的空气，这部分蒸汽耗热量的计算公式如下：Q4=C ｐ×m ×△ｔ其中：C ｐ为空气的定压比热，取为1.0045 kJ/kg.Km ：空气的质量，单位kg ；V E 为空气的体积，单位m 3;△ｔ：空气的温度变化，单位K ；ρ：空气密度，取为1.09 kg/ m 3；将本设计中的已知各量的值代入上式，得Q 4= C ｐ×ρ×V E ×△ｔ=1.0045×1.29×（33.6×12.9×5）×40 =112330(kJ)d 养护设备蓄热和散失的热量、冷凝水带走的热量、逸失介质的耗热量等为升温阶段总支出的30%。
锅炉刚性梁计算
ｏｍａ ＜【 强 度合 格 ｘ ｏ】
一
３ ５—
（）． ３ 标高 １００刚性梁 Ｉ２ ２ ５ Ｆ ６０ ３ａ ３一 Ｑ Ａ．
ｌ ２ ３ 均布力宽度 支点宽度 炉膛抗爆力 Ｃ Ｌ ｑ ｍ ｍ Ｐ ａ ５１ ． ５１ ． ８ ４０ １０
Ｍｍａ ／ ｘＷ ｔ ２０ ＝ ０ ℃
６２ １１ ８７ ．５ ４ ８８２ ４ ８ ．８ ６２５ ９．
６ ．２ ４８ １００ １ ．０
ｏｍａ ＜［ 强度 合格 ｘ ０】 （） ． 高 １９ ０刚性 梁 ２ 标 ７２ １
２ ３ ４
Ｉ２ ２ ５Ａ． ３ａＱ ３一 Ｆ Ｃ
随着 我 国工业 的 发展 ，我 国的 大吨 位锅 炉 素 引起 炉 内压 力 变化 损坏 受压 管 墙 。防止燃 烧 发展 近年 来 突飞猛 进 ，大多 大 吨位锅 炉 均采 用 悬 吊式结 构 ，在 锅 炉 的运 行 当 中，炉膛就 要 承 管 墙管 子 附加低 频 弯 曲疲 劳 而 降低使 用 寿命 。 ２ 建立 锅炉整 体膨胀 中心 、死 点机构 和补偿装 受较 大 的压力 ，为 抗衡 这一 压力 就 需要 在炉 膛 （） 的管墙 外设置 刚性梁 。
４
５
承力宽度
均布力
Ｈ ３
Ｑ ３
ｍ
Ｎ
（． ＋ ． ）／ １ ２ ３６ ２ ９ ２
ｃＨ 木 ＇ ３ｑ
２７ ． ７
５９ ０ ７２． ７
６ ７
８ ９
最大弯距 抗弯截面模量
最大应力 许用应力
Ｍｍ ｘ ａ Ｗ
Ｏ ａ Ｘ ｍ 【】 ａ
Ｎｍ ． ｃ３ ｍ
—
．
３ — ４—
（ 二 ｌ
锅炉计算手册例热力计算书
B
D
H
i
i
B
Dp ikH
i
B
DBT iBT
iBT
QOT 80922041.62
B
kg/h
QK a Q PPK a
100%
Bр
kg/h
B 1
q4 100
8870.071 8737.019
四、部件计算参数
四川锅炉有限公司
序号
名称
Vт m3
《标准》5.1.1条
Hл m2
《标准》公式5-8
αт
《标准》附表5
△α т
《标准》附表4
M
《标准》6-13条
Ψ cp
《标准》6-20条 设计取定
tг .в ℃
先假定，后校核。
I°г .в kcal/kg 查焓温表
362.84 387
183.7 1.1
0.05 0.492 0.506 196.407 682.486
I
I
0 PC
)
t＇ ℃
《标准》表ⅩⅩⅤ
i＇ kcal/kg 《标准》表ⅩⅩⅤ
i″ kcal/kg 《标准》表ⅩⅩⅤ
t″ ℃
《标准》表ⅩⅩⅤ
772.561
357.117 743.976 795.898
450
四川锅炉有限公司
序号
名称
23 蒸汽平均比容
24 蒸汽流速
25 工质侧对流放热系数 26 烟气中水蒸汽容积份额 27 三原子气体容积份额 28 烟气黑度
kcal/kg 3600x q yq B H / B p
180T项目锅炉构架计算书
H600
H600×300×8×12
K2～K3
次梁
6～8
HK 700
HK700×350×16×10
9～10
HK 700
HK700×300×16×10
K3～K4
次梁
11～16
HK 500
HK500×300×12×8
其它
格条梁
表5-2.大板梁强度和相对挠度计算,单位，N/cm2。
编号
验算类别
强度设计值
OK
1
33
8
20
6.666
-5.080
0.121
OK
9
20
-5.027
-1.460
0.005
OK
10
20
2.261
-1.967
7.191
OK
11
20
3.586
-4.076
0.102
OK
12
20
-2.197
-2.458
0.024
OK
13
20
1.424
-2.481
4.136
OK
1
35
8
20
6.788
-3.899
1．风荷载
①.风荷载按五十年一遇设计风压计算，设计风压：ω0=0.80kN/m2
②.地面粗糙度：A类。
2．地震作用和抗震设计：
①.场地类别,Ⅲ类；
②.设计地震分组：第一组；
③.抗震设防烈度：7度。
④.设计基本地震加速度：0.10g。
1.2主要技术规范
1．国家标准《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；
左右方向右柱中心位置定义为Z坐标0位置；炉前第一排柱位置定义为Z坐标0位置；标高为0位置定义为Y坐标0位置。
锅炉房计算书
锅炉房计算书一．采暖热负荷采暖建筑面积约F=200000m2采暖热指标q=50w/m2计算热负荷Q’=50X200000=10Mw燃气热水锅炉热效率0.92选型热负荷Q=1.15Q’/0.92=11.5/0.92=12.5Mw二．锅炉选型选用3台4.2Mw燃气热水锅炉.工作压力1.0Mpa。
循环水量144 m3/h 三. 一次水泵选型水泵台数与锅炉台数对应.选4台水泵,其中一台备用.1.管路阻力: 管线总长L=1200m 干管比摩阻取80Pa/m沿程阻力H’=80x1200=96KPa局部阻力按沿程阻力的0.7计算,即H’’=96x0.7=67.2KPa H1=96+67.2=163.2KPa建筑内部阻力50KPa2.锅炉房内部阻力锅炉阻力50KPa锅炉房内管道阻力100KPa3．管道系统总阻力H3=1.2x(163.2+50+100)=1.2x313.2KPa=1.2x31.32M=37.59m 4．水泵选型选IRG125-200型热水泵L=160 m3/h H=50m N=37kw四．换热机组二次水泵选型1．选型热负荷高区采暖面积约50000m2计算热负荷Q=1.2x50 w/m2x50000 m2=3000000w=3000kw2. 循环水量L=3000x860/25=103.2 m3/h3．水泵选型选IRG100-200型热水泵L=100 m3/h H=50m N=22kw五. 定压水泵选型1.一次水定压选ISG40-170型热水泵L=5.3 m3/h H=36m N=2.2kw2.二次水定压选ISG40-220型热水泵L=5.5 m3/h H=60m N=4kw六．泄爆面积计算锅炉间F=14.55X13.1-1.8X5.7=190.6-10.26=180.34m2锅炉间V=AxBxH=180.34X4=721.4m3泄爆面积比值K=f/V>0.05 f>0.05V=0.05x721.4=36.1 m2实际泄爆面积f’=14.55x2.5=36.4 m2满足要求.七．通风1．锅炉间送风：单台锅炉燃烧空气量L1=1000X6=6000 m3/h总送风量：L=6000X3=18000 m3/h选SWF-1-NO8#混流式风机L=20883 m3/h H-353Pa N=4.0kw2．水泵间送风：按6次/h换气计算总送风量：L=7.8x2x7.1x5x6=3323 m3/h选BFT35-11NO3.15#轴流式风机L=3726 m3/h H-201Pa N=0.37kw八．事故排烟事故排风量按12次/时换气计算。
加热炉步进炉方坯炉钢结构无支撑计算
项目
方程式单位炉子内宽
B=h+0.6m 炉子外宽
A=h+0.5*2m 钢坯规格(厚度)
T mm 钢坯长度
h m 炉底梁间距
b m 炉底砌体炉宽方向作
用于每根炉底梁的重
量
M梁=b*0.82*1000/100炉底厚度544mm，均布载荷0.9t/m2固定水梁数量
n 根炉底固定水梁重量
M固=n*b*0.25/h*1000/100固定梁米重0.25t/m kg/cm 水梁包扎层水重量
M水=M固*50%最小步距
△D cm 钢坯重量
M坯=T2*7.8*b/△D*1000/100氧化铁皮厚度
0.5m 氧化铁皮重量，重度
2600kg/m3
M皮=2.6*b*0.5*1000/100kg/cm 初选横梁的型号
初选横梁自重
合计重量
按均布负载简支梁考
虑，挠度
1/500cm 许用应力
σcm 弹性模量（0℃）
E=2.1*106kg/cm 惯性矩J，H型钢，查出J cm 4初定规格的断面系数
W=J/σcm 3计算弯矩
实际需要的断面系数
W1=M/σcm 3初定断面系数＞实际需要断面系数挠度
f cm 跨度与挠度比
L/f ≥500结论cm 下部钢结构炉底横梁计算：无支撑。
锅炉设计计算书
锅炉设计计算书长春博信诚科技有限公司2016-11-22锅炉设计计算书设计题目：220t/h燃煤锅炉一、锅炉热力计算1.1锅炉校核计算主要内容1、锅炉辅助设计：这部分计算的目的是为后面受热面的热力计算提供必要的基本计算数据或图表。
2、受热面热力计算：其中包含为热力计算提供结构数据的各受热面的结构计算。
3、计算数据的分析：这部分内容往往是鉴定设计质量等的主要数据。
1.2、整体校核热力计算过程顺序1、列出热力计算的主要原始数据，包括锅炉的主要参数和燃料特性参数。
2、根据燃料、燃烧方式及锅炉结构布置特点，进行锅炉通道空气量平衡计算。
3、理论工况下（a＝1）的燃烧计算。
4、计算锅炉通道内烟气的特性参数。
5、绘制烟气温焓表。
6、锅炉热平衡计算和燃料消耗量的估算。
7、锅炉炉膛热力计算。
8、按烟气流向对各个受热面依次进行热力计算。
9、锅炉整体计算误差的校验。
10、编制主要计算误差的校验。
11、设计分析及结论。
1.3、热力校核计算基本资参数1) 锅炉额定蒸汽量De=220t/h2)给水温度：t GS=215℃3）过热蒸汽温度：t GR=540℃4）过热蒸汽压力（表压）P GR=9.8MPa5)制粉系统：中间储仓式（热空气作干燥剂、钢球筒式磨煤机）6）燃烧方式：四角切圆燃烧7）排渣方式：固态8）环境温度：20℃9）蒸汽流程：一次喷水减温二次喷水减温10）烟气流程：炉膛→屏式过热器→高温对流过热器→低温对流过热器→高温省煤器→高温空预器→低温省煤器→低温空预器1.4、燃料特性：（1）燃料名称：平顶山烟煤（2）煤的收到基成分漏风系数和过量空气系数（3）确定锅炉的基本结构采用单锅筒∏型布置，上升烟道为燃烧室及凝渣管。
水平烟道布置两级悬挂对流过热器。
布置两级省煤器及两级管式空气预热器。
整个炉膛全部布满水冷壁，炉膛出口凝渣管簇由锅炉后墙水冷壁延伸而成，在炉膛出口处采用由后墙水冷壁延伸构成的折焰角，以使烟气更好的充满炉膛。
采用光管水冷壁。
梁模板计算书ok
工程概况工程名称：杭州大东南高科包装有限公司二期厂房工程建设单位：杭州大东南高科包装有限公司设计单位：这就是工业设计研究院勘察单位：浙江省工程物探勘察院监理单位：绍兴市工程建设监理有限公司承建单位：这句诸安建设集团有限公司本工程位于余杭区临平320国道南侧，星光街西侧。
北沙东路北侧，总建筑面积29300㎡。
结构为轻钢+框架结构，二层局部五层。
梁模板计算书一本计算书的计算依据：《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）《混凝土结构设计规范》GB50010-2002《建筑结构静力计算手册》《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
二参数信息1. 结构基本参数梁截面宽度 B(m):0.350；梁截面高度 D(m):0.950；混凝土板厚度(mm):0；2. 模板支撑及构造参数采用的钢管类型为48×3.5；. 结构荷载参数模板自重(kN/m2):0.50；混凝土自重标准值(kN/m2):24.00板钢筋自重(kN/m3):1.10；梁钢筋自重(kN/m3):1.50；支架自重标准值(kN/m):0.15施工人员及施工设备荷载标准值(kN/m2):1.00；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):12.00；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.00；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.004. 材料参数木材弹性模量E(N/mm2)：9000.00；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.00；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.30；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.00；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：15.00；面板抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.40钢材弹性模量E(N/mm2)：206000.00；钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.00；5. 梁底模板参数梁支撑架搭设高度H(m)：7；梁底支撑形式:木方平行梁截面方向，梁底无立杆梁底木方规格:宽度60mm，高度80.00mm梁两侧立柱间距(m):0.50；立杆纵距（沿梁跨度方向间距）la(m):0.80；脚手架步距h(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.00；扣件采用双扣件模板挠度限值:L/250木方挠度限值:L/150及10mm木方挠度限值:L/150及10mm永久荷载的分项系数：1.35可变荷载分项系数:1.406. 地基参数地基承载力特征值(KN/m2):170.00；立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系:1.00三梁底模板及支架验算1. 计算简图2. 梁底模板计算1) 计算模式面板为受弯结构,需要验算其抗弯、抗剪强度和刚度。
300x750梁模板计算书
300×750梁模板单项计算书学校：黑龙江建筑职业技术学院学号：土木11-223姓名：张国栋日期：2014/9/19目录一、新浇砼对模板侧压力标准值计算 (2)二、梁侧模板面板计算 (3)三、梁侧模板次楞计算 (4)四、梁侧模板主楞计算 (5)五、对拉螺栓计算 (6)六、梁底模板面板计算 (6)七、梁底模板次楞计算 (7)八、梁底横向水平杆计算 (7)九、梁底纵向水平杆计算 (8)十、扣件抗滑移计算 (8)十一、扣件式钢管立柱计算 (8)【任务说明】1、模板支架参数梁截面宽度:0.3m；梁截面高度:0.75m；模板支架高度H:3.6m；楼板厚度:0.12m；立杆梁跨度方向间距la:0.6m；梁两侧立柱间距lb:0.6m,梁下增加1根立柱；水平杆最大步距: 0.85m；梁底面板下次楞采用：方木支撑；钢管按φ48×3.0计算；面板采用：15mm厚竹胶合板。
2、侧模板参数主楞龙骨材料：钢楞，截面类型为:圆钢管φ48×3.0 ；次楞龙骨材料：木楞，宽度:50mm 高度:70mm；主楞间距：500mm；次楞间距：210mm；穿梁螺栓水平间距：500mm；穿梁螺栓竖向间距：400mm；穿梁螺栓直径：12mm。
3、荷载参数永久荷载标准值：模板与小楞自重（G1k）：0.35kN/m2；每米立杆承受结构自重:0.094kN/m；新浇筑砼自重（G2k ）：24kN/m3；钢筋自重（G3k）：1.5kN/m3；可变荷载标准值：施工人员及设备荷载（Q1k）:1kN/m2；振捣砼对水平面模板荷载（Q2k）：2kN/m2；振捣砼对垂直面模板荷载（Q2k）：4kN/m2；倾倒砼对梁侧模板产生水平荷载（Q3k）：3kN/m2。
【任务计算】一.新浇砼对模板侧压力标准值计算新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γc t0β1β2V =0.22×24×5.7×1.2×0.85×1.58=48.50 kN/m2F=γc H=24×0.75=18.00 kN/m2其中γc-- 混凝土的重力密度，取24kN/m3；t-- 新浇混凝土的初凝时间，按200/(T+15)计算，取初凝时间为5.7小时。
常压热水锅炉计算书模式
17
18
3.3 后管板壁厚计算
序 号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13
3
名
称
符号
计算公式数据来源
单位
数值
14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30
3.4 前管板壁厚计算
序 号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 名 称 符 号 计算公式或数据来源 单位 数值
常压热水锅炉
受压元件强度ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ算书
型号：CWNS-0.7-95/70-Y(Q) 图号：XH014-00
计算：
校核：
合肥星火锅炉有限公司
二○○六年八月
1．锅炉规范
序 号 1 2 名 额定热功率 额定压力 称 符号 D Pe 计算公式或数据来源 设计给定值 设计常压 单位 MW MPa 数值 0.7 0
2．计算依据
GB/T16508—1996《锅壳锅炉受压元件强度计算》 JB/T7985-2002 小型锅炉和常压热水锅炉技术条件
3.1
序 号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 35 36 37
锅壳壁厚计算 名 称 符号 Dn P ΔPz ΔP ΔPsz tbj [σ]j η [σ] φh φmin tl ΔPsz<3%( Pe+ΔP+ΔPz)时可取ΔPsz=0 标准表 4 标准表 1 标准表 3 取 材质 Q235A 设计给定值 (式 4)P=Pe+ΔP+ΔPz+ΔPsz =0+0.02+0+0.01 设计给定值 计算公式或数据来源 单位 mm MPa MPa MPa MPa ℃ MPa 0.03 0 0.02 0.01 250 数值
梁模板计算书梁高600mm-1000mm(梁截面400-1000mm)
梁模板计算书梁高600mm~1000mm（梁截面400*1000mm）梁模板(扣件钢管架)计算书梁段:L1。
一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.40；梁截面高度 D(m):1.00；混凝土板厚度(mm):120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：12.05；梁两侧立杆间距(m):0.70；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:1；采用的钢管类型为Φ48*3；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底纵向支撑根数：3；面板厚度(mm)：14.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量为：2；支撑点竖向间距为：250mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：M14；主楞龙骨材料：木楞,，宽度38mm，高度88mm；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：钢楞截面类型为矩形，宽度50mm，高度50mm，壁厚为4mm；次楞合并根数：2；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
锅炉房计算书
天元兴盛无纺布有限公司锅炉房钢结构厂房计算书计算：审核：校对：中机十院2012年3月目录一、结构设计计算说明 (3)二、荷载标准值 (3)三、计算文件 (3)第一章钢架计算文件 (3)第二章节点计算文件 (16)第三章基础计算文件 (21)第四章抗风柱计算 (22)第五章支撑计算文件 (25)（一）屋面支撑 (25)（二）柱间支撑 (49)第六章檩条计算文件 (52)（一）屋面檩条计算 (52)（二）墙梁计算文件 (55)第七章计算书附图 (61)天元兴盛无纺布有限公司锅炉房*********计算书*********一、结构设计计算说明本工程为新疆省乌鲁木齐市天元兴盛无纺布有限公司厂区成品、材料库，计算分析采用中国建筑科学研究院编制的结构设计软件PKPM-STS。
二、荷载标准值1、屋面恒载：0.30kN/m2；2、屋面活载：0.8kN/m2；3、基本风压：0.6kN/m2；4、基本雪压：0.8kN/m2；三、计算文件第一章钢架计算文件工程名: mj-1************ PK11.EXE *****************日期: 3/17/2012时间:16:26:59设计主要依据:《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001);《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2010);《钢结构设计规范》(GB 50017-2003);《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》(CECS 102:2002);结果输出---- 总信息 ----结构类型: 门式刚架轻型房屋钢结构设计规范: 按《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》计算结构重要性系数: 1.00节点总数: 6柱数: 3梁数: 2 标准截面总数: 2活荷载计算信息: 考虑活荷载不利布置风荷载计算信息: 计算风荷载钢材: Q235梁柱自重计算信息: 柱梁自重都计算恒载作用下柱的轴向变形: 考虑梁柱自重计算增大系数: 1.20基础计算信息: 计算基础梁刚度增大系数: 1.00钢结构净截面面积与毛截面面积比: 0.85门式刚架梁平面内的整体稳定性: 按压弯构件验算钢结构受拉柱容许长细比: 400钢结构受压柱容许长细比: 180钢梁(恒+活)容许挠跨比: l / 180柱顶容许水平位移/柱高: l / 60地震作用计算: 计算水平地震作用计算震型数： 3地震烈度： 8.00场地土类别：Ⅲ类附加重量节点数： 0设计地震分组：第二组周期折减系数:0.80地震力计算方法：振型分解法结构阻尼比：0.045按GB50011-2010 地震效应增大系数 1.000---- 节点坐标 ----节点号 X Y 节点号 X Y 节点号 X Y( 1) 0.15 6.30 ( 2) 11.01 6.30 ( 3) 5.58 6.86( 4) 0.15 0.00 ( 5) 5.58 0.00 ( 6) 11.01 0.00---- 柱关联号 --------柱号 节点Ⅰ 节点Ⅱ 柱号 节点Ⅰ 节点Ⅱ 柱号 节点Ⅰ 节点Ⅱ( 1) 4 1 ( 2) 5 3 ( 3) 6 2---- 梁关联号 ----梁号 节点Ⅰ 节点Ⅱ 梁号 节点Ⅰ 节点Ⅱ 梁号 节点Ⅰ 节点Ⅱ( 1) 1 3 ( 2) 3 2---- 柱上下节点偏心 ----节点号 柱偏心值 节点号 柱偏心值 节点号 柱偏心值 节点号 柱偏心值( 1) 0.00 ( 2) 0.00 ( 3) 0.00 ( 4) 0.00( 5) 0.00 ( 6) 0.00---- 标准截面信息 ----1、标准截面类型( 1) 16, 200, 200, 300, 6.0, 8.0, 8.0, 5( 2) 16, 200, 200, 300, 6.0, 8.0, 8.0, 5 ---- 柱布置截面号,铰接信息,截面布置角度 -----柱号 标准截 铰接 截面布 柱号 标准截 铰接 截面布面 号 信息 置角度 面 号 信息 置角度( 1) 1 1 0 ( 2) 1 3 90( 3) 1 1 0---- 梁布置截面号,铰接信息,截面布置角度 -----梁号 标准截 铰接 截面布 梁号 标准截 铰接 截面布面 号 信息 置角度 面 号 信息 置角度( 1) 2 0 0 ( 2) 2 0 02、标准截面特性截面号 Xc Yc Ix Iy A1 0.10000 0.15000 0.79681E-04 0.10672E-04 0.49040E-022 0.10000 0.15000 0.79681E-04 0.10672E-04 0.49040E-02截面号 ix iy W1x W2x W1y W2y1 0.12747E+00 0.46649E-01 0.53121E-03 0.53121E-03 0.10672E-03 0.10672E-032 0.12747E+00 0.46649E-01 0.53121E-03 0.53121E-03 0.10672E-03 0.10672E-03恒荷载计算...节 点 荷 载: 节点号 弯矩 垂直力 水平力柱 荷 载: 柱号 荷载类型 荷载值 荷载参数1 荷载参数2梁 荷 载: 连续数 荷载个数 荷载类型 荷载值 1 荷载参数1 荷载值2 荷载参数21 1 1 1.11 0.001 1 1 1.11 0.00---- 恒荷载标准值作用计算结果 ------- 柱内力 ---柱号 M N V M N V1 0.00 11.47 -1.76 -11.08 -8.56 1.762 0.00 3.17 0.00 0.00 0.00 0.003 0.00 11.47 1.76 11.08 -8.56 -1.76--- 梁内力 ---梁号 M N V M N V1 11.08 2.63 8.34 11.19 -1.75 0.182 -11.19 1.75 0.18 -11.08 -2.63 8.34--- 恒荷载作用下的节点位移(mm) ---节点号. X 向位移 Y 向位移 1 -0.7 0.1 2 0.7 0.1 3 0.0 7.0 7 0.0 0.0 活荷载计算...节 点 荷 载: 节点号 弯矩 垂直力 水平力柱 荷 载: 柱号 荷载类型 荷载值 荷载参数1 荷载参数2梁 荷 载: 连续数 荷载个数 荷载类型 荷载值 1 荷载参数1 荷载值2 荷载参数21 1 1 2.95 0.001 1 1 2.95 0.00--- 活荷载标准值作用下的节点位移(mm) ---节点号. X 向位移 Y 向位移1 -1.3 0.12 1.3 0.1 3 0.0 13.1 7 0.0 0.0风荷载计算...---- 左风荷载标准值作用 ----节 点 荷 载: 节点号 水平力 垂直力柱 荷 载: 柱号 荷载类型 荷载值 荷载参数1 荷载参数21 1 1.16 0.002 1 3.52 0.003 1 1.63 0.00梁 荷 载: 连续数 荷载个数 荷载类型 荷载值 1 荷载参数1 荷载值2 荷载参数21 1 1 -3.25 0.001 1 1 -1.86 0.00--- 节点侧向（水平向）位移(mm) ---节点号 δx 节点号 δx 节点号 δx 节点号 δx( 1) 42.8 ( 2) 40.7 ( 3) 41.8 ( 4) 0.0( 5) 0.0 ( 6) 0.0 ( 7) 0.0--- 柱内力 ---柱号 M N V M N V1 0.00 -20.40 10.53 43.25 20.40 -3.202 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.003 0.00 -7.37 6.27 7.20 7.37 3.98--- 梁内力 ---梁号 M N V M N V1 -43.25 -5.27 -19.97 -17.28 5.27 2.202 17.28 -4.71 -3.23 -7.20 4.71 -6.92---- 右风荷载标准值作用 ----节 点 荷 载: 节点号 水平力 垂直力参数1 荷载参数21 1 -1.63 0.002 1 -3.52 0.003 1 -1.16 0.00梁 荷 载: 连续数 荷载个数 荷载类型 荷载值 1 荷载参数1 荷载值2 荷载参数21 1 1 -1.86 0.001 1 1 -3.25 0.00--- 节点侧向（水平向）位移(mm) ---节点号 δx 节点号 δx 节点号 δx 节点号 δx ( 1) -40.7 ( 2) -42.8 ( 3) -41.8 ( 4) 0.0( 5) 0.0 ( 6) 0.0 ( 7)0.0--- 柱内力 ---柱号 M N V M N V1 0.00 -7.37 -6.27 -7.207.37 -3.98 2 0.00 0.00 0.00 0.000.00 0.00 3 0.00 -20.40 -10.53 -43.2520.40 3.20--- 梁内力 ---梁号 M N V M N V1 7.20 -4.72 -6.92 -17.284.72 -3.23 2 17.28 -5.27 2.20 43.25地震计算...----- 左震动标准值作用计算结果-----地震力计算质量集中信息:质量集中节点号:1质点重量:36.153水平地震标准值作用底层剪力： 5.026底层最小地震剪力(抗震规范5.2.5条): 1.157各质点地震力调整系数: 1.000地震力调整后剪重比： 0.139*** 第 1振型结构自振周期(已乘周期折减系数，单位：秒): 0.665特征向量：1.000各质点的水平地震力(kN)：5.026--- 节点侧向（水平向）位移(mm)---节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx( 1) 23.8 ( 2) 23.8 ( 3) 23.8 ( 4) 0.0( 5) 0.0 ( 6) 0.0 ( 7) 0.0*** 左地震各振型叠加(SRSS)水平地震作用效应输出: --- 节点侧向（水平向）位移(mm)---节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx( 1) 23.8 ( 2) 23.8 ( 3) 23.8 ( 4) 0.0( 5) 0.0 ( 6) 0.0 ( 7) 0.0--- 柱内力 ---柱号 M N V M N V1 0.00 -3.00 2.51 15.83 3.00 -2.512 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.003 0.00 3.00 2.51 15.83-3.00 -2.51--- 梁内力 ---梁号 M N V M N V1 -15.83 -1.14 -2.90 0.001.142.902 0.00 1.14 -2.90 -15.83-1.14 2.90振型参与质量系数:100.00%----- 右震动标准值作用计算结果-----地震力计算质量集中信息:质量集中节点号:2质点重量:36.153底层最小地震剪力(抗震规范5.2.5条): 1.157 各质点地震力调整系数: 1.000 地震力调整后剪重比： 0.139*** 第 1振型结构自振周期(已乘周期折减系数，单位：秒): 0.665特征向量： 1.000各质点的水平地震力(kN)： 5.026--- 节点侧向（水平向）位移(mm) ---节点号 δx 节点号 δx 节点号 δx 节点号 δx( 1) -23.8 ( 2) -23.8 ( 3) -23.8 ( 4) 0.0( 5) 0.0 ( 6) 0.0 ( 7) 0.0*** 右地震各振型叠加(SRSS)水平地震作用效应输出:--- 节点侧向（水平向）位移(mm) ---节点号 δx 节点号 δx 节点号 δx 节点号 δx( 1) -23.8 ( 2) -23.8 ( 3) -23.8 ( 4) 0.0( 5) 0.0 ( 6) 0.0 ( 7) 0.0--- 柱内力 ---柱号 M N V M N V-3.00 2.512 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.003 0.00 -3.00 -2.51 -15.83 3.00 2.51--- 梁内力 ---梁号 M N V M N V1 15.83 1.14 2.90 0.00 -1.14 -2.902 0.00 -1.14 2.90 15.83 1.14 -2.90振型参与质量系数:100.00%荷载效应组合计算...----- 荷载效应组合及强度、稳定、配筋计算 -------------------------------------------------------------------------------------钢 柱 1截面类型= 16; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 14.56, Ly= 3.00; 长细比：λx= 114.2,λy= 64.3构件长度= 6.30; 计算长度系数: Ux= 2.31 Uy= 0.48 抗震等级: 三级截面参数: B1= 200, B2= 200, H= 300, Tw= 6, T1= 8, T2= 8轴压截面分类:X 轴:b 类, Y 轴:c 类 构件钢号：Q235验算规范: 门规CECS102:2002柱下端柱 上 端组合号 M N V MN V 1 0.00 -14.80 12.632 0.00 -17.09 12.98 49.46 20.00 -2.733 0.00 3.46 -10.89 -23.38 0.04 -3.464 0.00 1.16 -10.54 -21.17 1.75 -3.825 0.00 13.77 -2.11 -13.30 -10.28 2.116 0.00 11.47 -1.76 -11.08 -8.56 1.767 0.00 15.49 -2.37 -14.96 -11.56 2.378 0.00 36.33 -6.74 -42.48 -32.84 6.749 0.00 34.03 -6.39 -40.27 -31.12 6.3910 0.00 31.28 -5.62 -35.39 -27.35 5.6211 0.00 36.33 -6.74 -42.48 -32.84 6.7412 0.00 34.03 -6.39 -40.27 -31.12 6.3913 0.00 31.28 -5.62 -35.39 -27.35 5.6214 0.00 13.77 -2.11 -13.30 -10.28 2.1115 0.00 11.47 -1.76 -11.08 -8.56 1.7616 0.00 15.49 -2.37 -14.96 -11.56 2.3717 0.00 -3.37 6.73 23.03 6.86 -0.5818 0.00 -5.66 7.08 25.25 8.58 -0.9319 0.00 7.58 -7.38 -19.35 -4.09 -1.2320 0.00 5.29 -7.03 -17.13 -2.38 -1.5921 0.00 19.19 2.10 -6.16 -15.70 4.0522 0.00 16.89 2.45 -3.94 -13.98 3.7023 0.00 30.14 -12.01 -48.54 -26.65 3.40 -46.32 -24.94 3.0525 0.00 19.19 2.10 -6.16 -15.70 4.0526 0.00 16.89 2.45 -3.94 -13.98 3.7027 0.00 30.14 -12.01 -48.54 -26.65 3.4028 0.00 27.85 -11.66 -46.32 -24.94 3.0529 0.00 -3.37 6.73 23.03 6.86 -0.5830 0.00 -5.66 7.08 25.25 8.58 -0.9331 0.00 7.58 -7.38 -19.35 -4.09 -1.2332 0.00 5.29 -7.03 -17.13 -2.38 -1.5933 0.00 -14.80 12.63 47.25 18.29 -2.3734 0.00 -17.09 12.98 49.46 20.00 -2.7335 0.00 3.46 -10.89 -23.38 0.04 -3.4636 0.00 1.16 -10.54 -21.17 1.75 -3.8237 0.00 1.00 9.38 26.82 2.50 0.8738 0.00 -1.30 9.73 29.03 4.21 0.5239 0.00 19.25 -14.13 -43.81 -15.76 -0.2240 0.00 16.95 -13.78 -41.60 -14.04 -0.5741 0.00 1.00 9.38 26.82 2.50 0.8742 0.00 -1.30 9.73 29.03 4.21 0.5243 0.00 19.25 -14.13 -43.81 -15.76 -0.2244 0.00 16.95 -13.78 -41.60 -14.04 -0.5745 0.00 -14.80 12.63 47.25 18.29 -2.3746 0.00 -17.09 12.9847 0.00 3.46 -10.89 -23.38 0.04 -3.4648 0.00 1.16 -10.54 -21.17 1.75 -3.8249 0.00 9.87 1.16 7.28 -6.38 -1.1650 0.00 7.57 1.51 9.50 -4.66 -1.5151 0.00 27.34 -7.36 -46.39 -23.85 7.3652 0.00 23.43 -6.68 -42.09 -20.52 6.6853 0.00 27.34 -7.36 -46.39 -23.85 7.3654 0.00 23.43 -6.68 -42.09 -20.52 6.6855 0.00 9.87 1.16 7.28 -6.38 -1.1656 0.00 7.57 1.51 9.50 -4.66 -1.51考虑腹板屈曲后强度，强度计算控制组合号: 23, M= 0.00, N= 30.14, M= -48.54, N= -26.65考虑屈曲后强度强度计算应力比 = 0.513抗剪强度计算控制组合号: 39, V= -14.13抗剪强度计算应力比 = 0.066平面内稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 104.64平面内稳定计算最大应力比 = 0.487平面外稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 96.93平面外稳定计算最大应力比 = 0.451门规CECS102:2002腹板容许高厚比 [H0/TW] = 250.00翼缘容许宽厚比 [B/T] = 15.00考虑屈曲后强度强度计算应力比 = 0.513 < 1.0抗剪强度计算应力比 = 0.066 < 1.0平面内稳定计算最大应力 < f= 215.00平面外稳定计算最大应力 < f= 215.00腹板高厚比 H0/TW= 47.33 < [H0/TW]= 250.00翼缘宽厚比 B/T = 12.12 < [B/T]= 15.00压杆,平面内长细比λ= 114. ≤ [λ]= 180压杆,平面外长细比λ= 64. ≤ [λ]= 180构件重量 (Kg)= 242.53-----------------------------------------------------钢柱 2截面类型= 16; 布置角度= 90; 计算长度：Lx= 6.86,Ly= 3.00; 长细比：λx= 147.0,λy= 23.5构件长度= 6.86; 计算长度系数: Ux= 1.00Uy= 0.44抗震等级: 三级截面参数: B1= 200, B2= 200, H= 300, Tw= 6, T1=8, T2= 8轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:c类构件钢号：Q235验算规范: 门规CECS102:2002抗风柱类型1: 仅承担山墙风荷载山墙风压力作用，柱中最大弯矩 My1 = -20.67山墙风吸力作用，柱中最大弯矩 My2 = 20.67组合号 My N V(柱底)1 0.00 4.28 0.002 -28.93 3.80 16.883 -17.36 3.80 10.134 28.93 3.80 -16.885 17.36 3.80 -10.13强度计算控制组合号: 2, M= -28.93, N= 3.80强度计算应力比 = 0.299平面内稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 77.85平面内稳定计算最大应力比 = 0.362平面外稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 55.29平面外稳定计算最大应力比 = 0.257门规CECS102:2002腹板容许高厚比 [H0/TW] = 250.00翼缘容许宽厚比 [B/T] = 15.00抗风柱挠度风吸力控制，挠度值 v (mm) -6.1强度计算最大应力 < f= 215.00平面内稳定计算最大应力 < f= 215.00平面外稳定计算最大应力 < f= 215.00腹板高厚比 H0/TW= 47.33 < [H0/TW]= 250.00翼缘宽厚比 B/T = 12.12 < [B/T]= 15.00压杆,平面内长细比λ= 147. ≤ [λ]= 180压杆,平面外长细比λ= 24. ≤ [λ]= 180抗风柱的挠度 v/H= 1/ 1118. < [v/H]= 1/4004mm构件重量 (Kg)= 264.01--------------------------------------------------------------------------------钢 柱 3截面类型= 16; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 14.56, Ly= 3.00; 长细比：λx= 114.2,λy= 64.3构件长度= 6.30; 计算长度系数: Ux= 2.31 Uy= 0.48 抗震等级: 三级截面参数: B1= 200, B2= 200, H= 300, Tw= 6, T1= 8, T2= 8轴压截面分类:X 轴:b 类, Y 轴:c 类 构件钢号：Q235验算规范: 门规CECS102:2002柱下端 柱 上 端组合号 M N V M N V1 0.00 3.46 10.89 23.38 0.04 3.462 0.00 1.16 10.54 21.17 1.75 3.823 0.00 -14.80 -12.63 -47.25 18.29 2.374 0.00 -17.09 -12.98 -49.46 20.00 2.735 0.00 36.33 6.74 42.48 -32.84 -6.746 0.00 34.03 6.39 40.27 -31.12 -6.397 0.00 31.28 5.62 35.39 -27.35 -5.628 0.00 13.77 2.11 13.30 -10.28 -2.119 0.00 11.47 1.76 11.08 -8.56 -1.7610 0.00 15.49 2.37 14.96 -11.56 -2.3711 0.00 36.33 6.74 42.48 -32.84 -6.7412 0.00 34.03 6.39 40.27 -31.12 -6.3913 0.00 31.28 5.62 35.39 -27.35 -5.6214 0.00 13.77 2.11 13.30 -10.28 -2.1115 0.00 11.47 1.76 11.08 -8.56 -1.7616 0.00 15.49 2.37 14.96 -11.56 -2.3717 0.00 30.14 12.01 48.54 -26.65 -3.4018 0.00 27.85 11.66 46.32 -24.94 -3.0519 0.00 19.19 -2.10 6.16 -15.70 -4.0520 0.00 16.89 -2.45 3.94 -13.98 -3.7021 0.00 7.58 7.3819.35 -4.09 1.2322 0.00 5.29 7.0317.13 -2.38 1.59 23 0.00 -3.37 -6.73-23.03 6.86 0.58 24 0.00 -5.66 -7.08-25.25 8.58 0.93 25 0.00 30.14 12.01 48.54 -26.65 -3.4026 0.00 27.85 11.66 46.32 -24.94 -3.0527 0.00 19.19 -2.106.16 -15.70 -4.05 28 0.00 16.89 -2.453.94 -13.98 -3.70 29 0.00 7.58 7.3819.35 -4.09 1.23 30 0.00 5.29 7.0317.13 -2.38 1.59 31 0.00 -3.37 -6.73-23.03 6.86 0.58 32 0.00 -5.66 -7.08-25.25 8.58 0.93 33 0.00 19.25 14.1343.81 -15.76 0.2234 0.00 16.95 13.78 41.60 -14.04 0.5735 0.00 1.00 -9.38 -26.82 2.50 -0.8736 0.00 -1.30 -9.73 -29.03 4.21 -0.5237 0.00 3.46 10.89 23.38 0.04 3.4638 0.00 1.16 10.54 21.17 1.75 3.8239 0.00 -14.80 -12.63 -47.25 18.29 2.3740 0.00 -17.09 -12.98 -49.46 20.00 2.7341 0.00 19.25 14.13 43.81 -15.76 0.2242 0.00 16.95 13.78 41.60 -14.04 0.5743 0.00 1.00 -9.38 -26.82 2.50 -0.8744 0.00 -1.30 -9.73 -29.03 4.21 -0.5245 0.00 3.46 10.89 23.38 0.04 3.4646 0.00 1.16 10.54 21.17 1.75 3.8247 0.00 -14.80 -12.63 -47.25 18.29 2.3748 0.00 -17.09 -12.98 -49.46 20.00 2.7349 0.00 27.34 7.36 46.39 -23.85 -7.3650 0.00 23.43 6.68 42.08 -20.52 -6.6851 0.00 9.87 -1.16 -7.28 -6.38 1.1652 0.00 7.57 -1.51 -9.50 -4.66 1.5153 0.00 27.34 7.36 46.39 -23.85 -7.3654 0.00 23.43 6.68 42.08 -20.52 -6.6855 0.00 9.87 -1.16 -7.28 -6.38 1.1656 0.00 7.57 -1.51 -9.50 -4.66 1.51考虑腹板屈曲后强度，强度计算控制组合号: 17, M=0.00, N= 30.14, M= 48.54, N= -26.65考虑屈曲后强度强度计算应力比 = 0.513抗剪强度计算控制组合号: 33, V= 14.13抗剪强度计算应力比 = 0.066平面内稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 104.64平面内稳定计算最大应力比 = 0.487平面外稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 96.93平面外稳定计算最大应力比 = 0.451门规CECS102:2002腹板容许高厚比 [H0/TW] = 250.00翼缘容许宽厚比 [B/T] = 15.00考虑屈曲后强度强度计算应力比 = 0.513 < 1.0抗剪强度计算应力比 = 0.066 < 1.0平面内稳定计算最大应力 < f= 215.00平面外稳定计算最大应力 < f= 215.00腹板高厚比 H0/TW= 47.33 < [H0/TW]= 250.00翼缘宽厚比 B/T = 12.12 < [B/T]= 15.00压杆,平面内长细比λ= 114. ≤ [λ]= 180压杆,平面外长细比λ= 64. ≤ [λ]= 180构件重量 (Kg)= 242.53--------------------------------------------------------------------------------钢梁 1截面类型= 16; 布置角度= 0;计算长度： Lx= 10.92,Ly= 3.00构件长度= 5.46; 计算长度系数: Ux= 2.00Uy= 0.55抗震等级: 三级截面参数: B1= 200, B2= 200, H= 300, Tw= 6, T1=8, T2= 8轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:c类构件钢号：Q235验算规范: 门规CECS102:2002组合号 M N V MN V1 -47.25 -4.23 -17.95-10.76 5.28 3.302 -49.46 -4.76 -19.62-13.00 5.63 3.273 23.38 -3.45 0.32 -10.76 4.50 -4.314 21.17 -3.98 -1.35 -13.00 4.85 -4.345 42.48 10.06 31.98 42.90 -6.71 0.696 40.27 9.54 30.31 40.67 -6.36 0.657 35.39 8.38 26.64 35.74 -5.59 0.578 13.30 3.15 10.01 13.43 -2.10 0.229 11.08 2.63 8.34 11.19 -1.75 0.1810 14.96 3.54 11.26 15.11 -2.36 0.2411 6.16 5.64 15.20 28.39 -2.28 2.5412 3.94 5.11 13.53 26.15 -1.93 2.5113 48.54 6.10 26.16 28.39 -2.75 -2.0214 46.32 5.58 24.49 26.15 -2.40 -2.0615 -23.03 -1.28 -6.77 -1.08 2.33 2.0716 -25.25 -1.80 -8.44 -3.32 2.68 2.0317 19.35 -0.81 4.19 -1.08 1.86 -2.5018 17.13 -1.34 2.53 -3.32 2.21 -2.5319 -26.82 0.61 -2.57 9.88 2.06 3.6320 -29.03 0.08 -4.24 7.64 2.41 3.6021 43.81 1.39 15.70 9.88 1.28 -3.9822 41.60 0.86 14.03 7.64 1.63 -4.0123 -47.25 -4.23 -17.95 -10.76 5.28 3.3024 -49.46 -4.76 -19.62 -13.00 5.63 3.27 25 23.38 -3.45 0.32 -10.76 4.50 -4.3126 21.17 -3.98 -1.35 -13.00 4.85 -4.3427 46.39 7.59 23.19 26.06 -2.59 4.1928 42.09 6.58 19.96 21.72 -1.91 4.1229 33.88 4.63 13.78 13.43 -3.58 -3.5530 31.66 4.11 12.11 11.19 -3.23 -3.5931 42.48 10.06 31.98 42.90 -6.71 0.6932 40.27 9.54 30.31 40.67 -6.36 0.6533 35.39 8.38 26.64 35.74 -5.59 0.5734 13.30 3.15 10.01 13.43 -2.10 0.2235 11.08 2.63 8.34 11.19 -1.75 0.1836 14.96 3.54 11.26 15.11 -2.36 0.2437 6.16 5.64 15.20 28.39 -2.28 2.5438 3.94 5.11 13.53 26.15 -1.93 2.5139 48.54 6.10 26.16 28.39 -2.75 -2.0240 46.32 5.58 24.49 26.15 -2.40 -2.0641 -23.03 -1.28 -6.77 -1.08 2.33 2.0742 -25.25 -1.80 -8.44 -3.32 2.68 2.0343 19.35 -0.81 4.19 -1.08 1.86 -2.5044 17.13 -1.34 2.53 -3.32 2.21 -2.5345 -26.82 0.61 -2.57 9.88 2.06 3.6346 -29.03 0.08 -4.24 7.64 2.41 3.6047 43.81 1.39 15.709.88 1.28 -3.98 48 41.60 0.86 14.03 7.64 1.63 -4.0149 -47.25 -4.23 -17.95 -10.76 5.28 3.3050 -49.46 -4.76 -19.62 -13.00 5.63 3.2751 23.38 -3.45 0.32 -10.76 4.50 -4.3152 21.17 -3.98 -1.35 -13.00 4.85 -4.3453 46.39 7.59 23.19 26.06 -5.56 -3.3554 42.09 6.58 19.96 21.72 -4.88 -3.4255 33.88 4.63 13.78 13.43 -3.58 -3.5556 31.66 4.11 12.11 11.19 -3.23 -3.59--- 梁的弯矩包络 --- 梁下部受拉:截面 1 2 3 4 5 6 7弯矩 -49.46 -32.85 -21.81 -23.22 -34.25 -41.05 -42.90梁上部受拉:截面 1 2 3 4 5 6 7弯矩 48.54 30.42 21.89 20.96 19.17 16.51 13.00考虑屈曲后强度强度计算应力比 = 0.514 抗剪强度计算应力比 = 0.150平面内稳定最大应力 (N/mm*mm) = 96.77 平面内稳定计算最大应力比 = 0.450 平面外稳定最大应力(N/mm*mm) = 97.16 平面外稳定计算最大应力比 = 0.452考虑屈曲后强度计算应力比 = 0.514 < 1.0 抗剪强度计算应力比 = 0.150 < 1.0 平面内稳定最大应力 < f= 215.00 平面外稳定最大应力 < f= 215.00腹板高厚比 H0/TW= 47.33 < [H0/TW]= 250.00(CECS102:2002)翼缘宽厚比 B/T = 12.12 < [B/T] = 15.00--- (恒+活)梁的相对挠度 (mm) ---截面 1 2 3 4 5 6 7挠度值 0.00 0.71 2.05 3.19 3.49 2.51 0.00最大挠度值 = 3.49 最大挠度/梁跨度 = 1/1565.斜梁坡度初始值: 1/ 9.73 变形后斜梁坡度最小值: 1/ 10.25变形后斜梁坡度改变率 = 0.051 < 1/3构件重量 (Kg)= 210.14 --------------------------------------------------------------------------------钢 梁 2 截面类型= 16; 布置角度= 0;计算长度： Lx= 10.92, Ly= 3.00构件长度= 5.46; 计算长度系数: Ux= 2.00 Uy= 0.55 抗震等级: 三级截面参数: B1= 200, B2= 200, H= 300, Tw= 6, T1= 8, T2= 8轴压截面分类:X 轴:b 类, Y 轴:c 类 构件钢号：Q235验算规范: 门规CECS102:2002组合号 M N V M N V1 10.76 -4.50 -4.31 -23.38 3.45 0.322 13.00 -4.85 -4.34 -21.17 3.98 -1.353 10.76 -5.28 3.30 47.25 4.23 -17.954 13.00 -5.63 3.27 49.46 4.76 -19.625 -13.43 2.10 0.22-13.30 -3.15 10.016 -11.19 1.75 0.18 -11.08 -2.63 8.347 -15.11 2.36 0.24 -14.96 -3.54 11.268 -42.90 6.71 0.69 -42.48 -10.07 31.989 -40.67 6.36 0.65 -40.27 -9.54 30.3110 -35.74 5.59 0.57 -35.39 -8.38 26.6411 1.08 -1.86 -2.50 -19.35 0.81 4.1912 3.32 -2.21 -2.53 -17.13 1.34 2.5313 1.08 -2.33 2.07 23.03 1.28 -6.7714 3.32 -2.68 2.03 25.25 1.80 -8.4415 -28.39 2.75 -2.02 -48.54 -6.10 26.1616 -26.15 2.40 -2.06 -46.32 -5.58 24.4917 -28.39 2.28 2.54 -6.16 -5.64 15.2018 -26.15 1.93 2.51 -3.94 -5.11 13.5319 10.76 -4.50 -4.31 -23.38 3.45 0.3220 13.00 -4.85 -4.34 -21.17 3.98 -1.3521 10.76 -5.28 3.30 47.25 4.23 -17.9522 13.00 -5.63 3.27 49.46 4.76 -19.6223 -9.88 -1.28 -3.98 -43.81 -1.39 15.7024 -7.64 -1.63 -4.01 -41.60 -0.86 14.0325 -9.88 -2.06 3.6326.82 -0.61 -2.5726 -7.64 -2.41 3.60 29.03 -0.08 -4.2427 -13.43 0.62 3.99 7.28 -1.67 6.24 28 -11.19 0.27 3.95 9.50 -1.14 4.5729 -26.06 2.59 4.19 -5.23 -4.63 15.6530 -21.72 1.91 4.12 -0.92 -3.61 12.4131 -42.90 6.71 0.69 -42.48 -10.07 31.9832 -40.67 6.36 0.65 -40.27 -9.54 30.3133 -35.74 5.59 0.57 -35.39 -8.38 26.6434 -13.43 2.10 0.22 -13.30 -3.15 10.0135 -11.19 1.75 0.18 -11.08 -2.63 8.3436 -15.11 2.36 0.24 -14.96 -3.54 11.2637 -28.39 2.75 -2.02 -48.54 -6.10 26.1638 -26.15 2.40 -2.06 -46.32 -5.58 24.4939 -28.39 2.28 2.54 -6.16 -5.64 15.2040 -26.15 1.93 2.51 -3.94 -5.11 13.5341 1.08 -1.86 -2.50 -19.35 0.81 4.1942 3.32 -2.21 -2.53 -17.13 1.34 2.5343 1.08 -2.33 2.07 23.03 1.28 -6.7744 3.32 -2.68 2.03 25.25 1.80 -8.4445 -9.88 -1.28 -3.98 -43.81 -1.39 15.7046 -7.64 -1.63 -4.01 -41.60 -0.86 14.0347 -9.88 -2.06 3.63 26.82 -0.61 -2.5748 -7.64 -2.41 3.60 29.03 -0.08 -4.2449 10.76 -4.50 -4.31 -23.38 3.45 0.3250 13.00 -4.85 -4.34-21.17 3.98 -1.35 51 10.76 -5.28 3.30 47.25 4.23 -17.9552 13.00 -5.63 3.27 49.46 4.76 -19.6253 -26.06 2.59 4.19 -5.23 -4.63 15.6554 -21.72 1.91 4.12 -0.92 -3.61 12.4155 -13.43 0.62 3.99 7.28 -1.67 6.2456 -11.19 0.27 3.95 9.50 -1.14 4.57--- 梁的弯矩包络 --- 梁下部受拉:截面 1 2 3 4 5 6 7弯矩 -42.90 -41.05 -34.25 -23.96 -21.81 -32.85 -49.46梁上部受拉:截面 1 2 3 4 5 6 7弯矩 13.00 16.52 19.17 20.96 21.90 30.42 48.54考虑屈曲后强度强度计算应力比 = 0.514 抗剪强度计算应力比 = 0.150平面内稳定最大应力 (N/mm*mm) = 96.76 平面内稳定计算最大应力比 = 0.450 平面外稳定最大应力(N/mm*mm) = 97.16 平面外稳定计算最大应力比 = 0.452考虑屈曲后强度计算应力比 = 0.514 < 1.0 抗剪强度计算应力比 = 0.150 < 1.0 平面内稳定最大应力 < f= 215.00 平面外稳定最大应力 < f= 215.00腹板高厚比 H0/TW= 47.33 < [H0/TW]= 250.00 (CECS102:2002)翼缘宽厚比 B/T = 12.12 < [B/T] = 15.00--- (恒+活)梁的相对挠度 (mm) ---截面 1 2 3 4 5 6 7挠度值 0.00 2.51 3.49 3.19 2.05 0.71 0.00最大挠度值 = 3.49 最大挠度/梁跨度 = 1/1565.斜梁坡度初始值: 1/ 9.73 变形后斜梁坡度最小值: 1/ 10.25 变形后斜梁坡度改变率 = 0.051 < 1/3构件重量 (Kg)= 210.14--------------------------------------------------------------------------------风荷载作用下柱顶最大水平（X 向）位移:节点( 1), 水平位移 dx= 42.831(mm) = H / 147.地震荷载作用下柱顶最大水平（X 向）位移: 节点( 1), 水平位移 dx= 23.838(mm) = H /264. 梁的(恒+活)最大挠度:梁( 2), 挠跨比 = 1 / 1565. 风载作用下柱顶最大水平位移: H/ 147< 柱顶位移容许值: H/ 60地震作用下柱顶最大水平位移: H/ 264< 柱顶位移容许值: H/ 60梁的(恒+活)最大挠跨比: 1/ 1565< 梁的容许挠跨比: 1/ 180所有钢柱的总重量 (Kg)= 749. 所有钢梁的总重量 (Kg)= 420. 钢梁与钢柱重量之和 (Kg)= 1169.-----PK11 计算结束-----第二章节点计算文件NODE.OUT****** 轻钢门式刚架施工图设计 STMJW.EXE******设计时间: 3/17/2012高强度螺栓计算方法:采用方法1,假定中和轴在受压区最下两排螺栓中心节点设计结果:===================================================== =======施工图总剖面数: 7当前剖面归并号: 1梁柱连接节点: 节点号: 1梁端与柱刚接连接连接构件号: 柱 1, 梁 1节点连接形式: 1内力设计值: 弯矩 M= 48.535 kN.m, 拉力 N= 0.000 kN 剪力 V= 26.639 kN高强度螺栓承载力: 直径=M20, Ftb= 124.000 kN, Fvb= 41.850 kN高强度螺栓受力: Max Ft= 42.513 kN, Max Fv= 8.204 kN反向弯矩设计值: M1= -49.463 kN.m,高强度螺栓拉力: Max Ft1= 43.672 kN满足: 高强度螺栓抗拉满足!满足: 高强度螺栓抗剪满足!端板尺寸: 宽度×厚度= 200×22；长度= 580 mm螺栓总排数: 4 排（受拉区 2排；受压区 2排）螺栓中心位置: 到翼缘表面的距离= 45；到腹板中心的距离= 50；间距= 70构件翼缘与端板的连接采用全熔透对接焊缝，腹板的连接采用与腹板等强的角焊缝焊缝强度: Ftw = 160.0 N/mm腹板角焊缝剪应力: Max sigmaV= 79.3满足: 角焊缝剪应力满足!角焊缝焊脚尺寸: 腹板 7 mm焊缝强度: Ftw = 160.0 N/mm端板外伸处加劲肋连接角焊缝计算.采用内力设计值: T= 42.513 kN加劲肋压应力: sgm= 65.404 N/mm满足: 加劲肋强度满足!角焊缝焊脚尺寸: 与端板连接处 8 mm, 与翼缘 8 mm角焊缝应力: 与端板连接处 56.6, 与翼缘板连接处 142.1满足: 角焊缝应力满足!与端板连接的构件腹板应力比 = 0.0满足: 与端板连接的构件腹板强度验算满足!梁柱连接节点域应力比 = 0.8满足: 梁柱连接节点域剪应力验算满足!===================================================== =======施工图总剖面数: 7当前剖面归并号: 2梁柱连接节点: 节点号: 1梁端与柱刚接连接连接构件号: 柱 1, 梁 1节点连接形式: 1内力设计值: 弯矩 M= 48.535 kN.m, 拉力 N= 0.000 kN 剪力 V= 26.639 kN高强度螺栓承载力: 直径=M20, Ftb= 124.000 kN, Fvb= 41.850 kN高强度螺栓受力: Max Ft= 42.513 kN, Max Fv= 8.204 kN反向弯矩设计值: M1= -49.463 kN.m,高强度螺栓拉力: Max Ft1= 43.672 kN满足: 高强度螺栓抗拉满足!满足: 高强度螺栓抗剪满足!端板尺寸: 宽度×厚度= 200×22；长度= 480mm螺栓总排数: 4 排（受拉区 2排；受压区 2排）螺栓中心位置: 到翼缘表面的距离= 45；到腹板中心的距离= 50；间距= 70构件翼缘与端板的连接采用全熔透对接焊缝，腹板的连接采用与腹板等强的角焊缝焊缝强度: Ftw = 160.0 N/mm腹板角焊缝剪应力: Max sigmaV= 79.3满足: 角焊缝剪应力满足!角焊缝焊脚尺寸: 腹板 7 mm焊缝强度: Ftw = 160.0 N/mm端板外伸处加劲肋连接角焊缝计算.采用内力设计值: T= 42.513 kN加劲肋压应力: sgm= 65.404 N/mm满足: 加劲肋强度满足!角焊缝焊脚尺寸: 与端板连接处 8 mm, 与翼缘 8 mm角焊缝应力: 与端板连接处 56.6, 与翼缘板连接处 142.1满足: 角焊缝应力满足!与端板连接的构件腹板应力比 = 0.0满足: 与端板连接的构件腹板强度验算满足!梁柱连接节点域应力比 = 0.8满足: 梁柱连接节点域剪应力验算满足!===================================================== =======施工图总剖面数: 7当前剖面归并号: 1梁柱连接节点: 节点号: 2梁端与柱刚接连接连接构件号: 柱 3, 梁 2节点连接形式: 1内力设计值: 弯矩 M= -48.535 kN.m, 拉力 N= 0.000 kN 剪力 V= 26.639 kN高强度螺栓承载力: 直径=M20, Ftb= 124.000 kN, Fvb= 41.850 kN高强度螺栓受力: Max Ft= 42.513 kN, Max Fv= 8.204 kN反向弯矩设计值: M1= 49.462 kN.m,高强度螺栓拉力: Max Ft1= 43.672 kN满足: 高强度螺栓抗拉满足!满足: 高强度螺栓抗剪满足!端板尺寸: 宽度×厚度= 200×22；长度= 580 mm螺栓总排数: 4 排（受拉区 2排；受压区 2排）螺栓中心位置: 到翼缘表面的距离= 45；到腹板中心的距离= 50；间距= 70构件翼缘与端板的连接采用全熔透对接焊缝，腹板的连接采用与腹板等强的角焊缝焊缝强度: Ftw = 160.0 N/mm腹板角焊缝剪应力: Max sigmaV= 79.3满足: 角焊缝剪应力满足!角焊缝焊脚尺寸: 腹板 7 mm焊缝强度: Ftw = 160.0 N/mm端板外伸处加劲肋连接角焊缝计算.采用内力设计值: T= 42.513 kN加劲肋压应力: sgm= 65.404 N/mm满足: 加劲肋强度满足!角焊缝焊脚尺寸: 与端板连接处 8 mm, 与翼缘 8 mm角焊缝应力: 与端板连接处 56.6, 与翼缘板连接处 142.1满足: 角焊缝应力满足!与端板连接的构件腹板应力比 = 0.0满足: 与端板连接的构件腹板强度验算满足!梁柱连接节点域应力比 = 0.8满足: 梁柱连接节点域剪应力验算满足!===================================================== =======施工图总剖面数: 7当前剖面归并号: 2梁柱连接节点: 节点号: 2梁端与柱刚接连接连接构件号: 柱 3, 梁 2节点连接形式: 1内力设计值: 弯矩 M= -48.535 kN.m, 拉力 N= 0.000 kN 剪力 V= 26.639 kN高强度螺栓承载力: 直径=M20, Ftb= 124.000 kN, Fvb= 41.850 kN高强度螺栓受力: Max Ft= 42.513 kN, Max Fv= 8.204 kN反向弯矩设计值: M1= 49.462 kN.m,高强度螺栓拉力: Max Ft1= 43.672 kN满足: 高强度螺栓抗拉满足!满足: 高强度螺栓抗剪满足!端板尺寸: 宽度×厚度= 200×22；长度= 480 mm螺栓总排数: 4 排（受拉区 2排；受压区 2排）螺栓中心位置: 到翼缘表面的距离= 45；到腹板中心的距离= 50；间距= 70构件翼缘与端板的连接采用全熔透对接焊缝，腹板的连接采用与腹板等强的角焊缝焊缝强度: Ftw = 160.0 N/mm腹板角焊缝剪应力: Max sigmaV= 79.3满足: 角焊缝剪应力满足!角焊缝焊脚尺寸: 腹板 7 mm焊缝强度: Ftw = 160.0 N/mm端板外伸处加劲肋连接角焊缝计算.采用内力设计值: T= 42.513 kN加劲肋压应力: sgm= 65.404 N/mm满足: 加劲肋强度满足!角焊缝焊脚尺寸: 与端板连接处 8 mm, 与翼缘 8 mm角焊缝应力: 与端板连接处 56.6, 与翼缘板连接处 142.1满足: 角焊缝应力满足!与端板连接的构件腹板应力比 = 0.0满足: 与端板连接的构件腹板强度验算满足!梁柱连接节点域应力比 = 0.8满足: 梁柱连接节点域剪应力验算满足!============================================================施工图总剖面数: 7当前剖面归并号: 3柱号: 1柱脚形式: 2 ( 铰接类型 2 )计算柱脚底板的设计内力: M= 0.000 kN.m, N= 36.329 kN基础混凝土等级: 20基础混凝土强度: 9.600基础混凝土最大压应力: 0.449满足: 柱脚混凝土抗压满足!计算柱脚锚栓的设计内力: M= 0.000 kN.m, N= 17.091 kN柱脚锚栓抗拉强度: 直径=M24, Ftb= 140.000 N/mm, Ntb= 49.350 kN锚栓拉应力 : Max Ft= 12.122 N/mm ; 锚栓拉力: Max Nt= 4.273 kN满足: 柱脚锚栓抗拉满足!柱脚底板厚度: 20 mm柱脚需要设计抗剪键:抗剪键设计剪力: V = 12.977 kN (组合号=2 )抗剪键截面: [10抗剪键长度: 100.0 mm侧面混凝土压应力: 1.4抗剪键根部设计弯矩: M = 0.649 kN.m抗剪键强度设计值: f = 215.000 N/mm , fv= 125.000 N/mm抗剪键根部应力: sgm = 16.361 N/mm ,tao= 29.017 N/mm与底板连接角焊缝尺寸: 6 mm角焊缝强度: Ffw = 160.000 N/mm角焊缝应力: Ff = 10.801 N/mm , Fv= 18.613 N/mm抗剪键放置: 腹板与剪力方向平行柱端与底板连接周边采用坡口焊缝============================================================施工图总剖面数: 7当前剖面归并号: 4柱号: 2柱脚形式: 2 ( 铰接类型 2 )计算柱脚底板的设计内力: M= 0.000 kN.m, N= 4.277 kN基础混凝土等级: 20基础混凝土强度: 9.600基础混凝土最大压应力: 0.053满足: 柱脚混凝土抗压满足!计算柱脚锚栓的设计内力: M= 0.000 kN.m, N= 0.000 kN柱脚锚栓抗拉强度: 直径=M24, Ftb= 140.000 N/mm, Ntb= 49.350 kN锚栓拉应力 : Max Ft= 0.000 N/mm ; 锚栓拉力: Max Nt= 0.000 kN满足: 柱脚锚栓抗拉满足!柱脚底板厚度: 20 mm 柱脚需要设计抗剪键:抗剪键设计剪力: V = 15.609 kN (组合号=48 )抗剪键截面: [10抗剪键长度: 100.0 mm侧面混凝土压应力: 1.7抗剪键根部设计弯矩: M = 0.780 kN.m抗剪键强度设计值: f = 215.000 N/mm , fv= 125.000 N/mm抗剪键根部应力: sgm = 19.678 N/mm ,tao= 34.901 N/mm与底板连接角焊缝尺寸: 6 mm角焊缝强度: Ffw = 160.000 N/mm角焊缝应力: Ff = 12.991 N/mm , Fv= 22.388 N/mm抗剪键放置: 腹板与剪力方向平行柱端与底板连接周边采用坡口焊缝============================================================施工图总剖面数: 7当前剖面归并号: 3柱号: 3柱脚形式: 2 ( 铰接类型 2 )计算柱脚底板的设计内力: M= 0.000 kN.m, N= 36.329 kN基础混凝土等级: 20基础混凝土强度: 9.600基础混凝土最大压应力: 0.449满足: 柱脚混凝土抗压满足!计算柱脚锚栓的设计内力: M= 0.000 kN.m, N= 17.091 kN柱脚锚栓抗拉强度: 直径=M24, Ftb= 140.000 N/mm, Ntb= 49.350 kN锚栓拉应力 : Max Ft= 12.121 N/mm ; 锚栓拉力: Max Nt= 4.273 kN满足: 柱脚锚栓抗拉满足!柱脚底板厚度: 20 mm柱脚需要设计抗剪键:抗剪键设计剪力: V = 12.977 kN (组合号=4 )抗剪键截面: [10抗剪键长度: 100.0 mm侧面混凝土压应力: 1.4抗剪键根部设计弯矩: M = 0.649 kN.m抗剪键强度设计值: f = 215.000 N/mm , fv= 125.000 N/mm抗剪键根部应力: sgm = 16.360 N/mm ,tao= 29.017 N/mm与底板连接角焊缝尺寸: 6 mm角焊缝强度: Ffw = 160.000 N/mm角焊缝应力: Ff = 10.801 N/mm , Fv= 18.613 N/mm抗剪键放置: 腹板与剪力方向平行柱端与底板连接周边采用坡口焊缝============================================================柱号(抗风柱): 2抗风柱偏心: 150柱顶连接形式: 3 ( 长圆孔形式1 )内力设计值: 剪力 V= 16.876 kN连接板宽度x厚度= 200x10mm连接板钢材强度设计值: f = 215.000 N/mm , fv= 125.000 N/mm连接板净截面剪应力: τ= 12.409 N/mm满足: 连接板净截面强度满足!抗风柱腹板厚度: Tw= 6.000 mm连接板钢材强度设计值: f = 215.000 N/mm , fv= 125.000 N/mm抗风柱腹板截面剪应力: τ= 12.785 N/mm满足: 抗风柱腹板净截面强度满足!高强度螺栓: 按照承压型连接设计，而且不施加预拉力高强度螺栓承载力: 直径=M20, Ftb= 122.400 kN, Fvb= 56.400 kN高强度螺栓总数: 1 个高强度螺栓受力: Max Ft= 0.000 kN, Max Fv= 16.876 kN满足: 高强度螺栓抗剪满足!连接板与梁连接焊缝强度: Ftw = 160.0 N/mm连接角焊缝尺寸: 5 mm角焊缝剪应力: Max sigmaV= 12.7满足: 角焊缝剪应力满足!第三章基础计算文件扩地底敦计算：三个厂房最不利一组荷载：sNmax=60.kN M= 0kNm Q= 25kN。
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ν=
0.677ql4
=Байду номын сангаас
0.677×6.957×5004
=0.286mm<2mm
100EI
100×10000×
满足要求!
六、
主楞采用双钢管φ48×3.0，间距：0.5m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:
截面抵抗矩W =8980mm3；
=
0.13×106
=5.42N/mm2<f=12.5N/mm2
W
24000
面板强度满足要求!
（二）挠度验算
验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：
q =1×46.380=46.38KN/m；
面板最大容许挠度值:150/250=0.6mm；
面板弹性模量: E =4500N/mm2；
β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.2。
根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值46.380kN/m2。
四、
面板采用木胶合板，厚度为12mm，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm。
面板的截面抵抗矩W=1000×12×12/6=24000mm3；
截面惯性矩I=1000×12×12×12/12=144000mm4；
q2=0.9×[1.35×46.380+1.4×0.7×4]×0.15=8.982KN/m
根据以上两者比较应取q=8.982KN/m作为设计依据。
3、强度验算
计算最大弯矩：
Mmax=0.1ql2=0.1×8.982×0.52=0.225kN·m
最大支座力：1.1ql=1.1×8.982×0.5=4.94kN
=
3×2.695×103
=1.382N/mm2<fv=1.7N/mm2
2bh
2×45×65
次楞抗剪强度满足要求!
（三）挠度验算
验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：
q =46.380×0.15=6.957KN/m；
次楞最大容许挠度值=500/250=2mm；
二、
梁与支架参数
梁截面宽度
0.95m
梁截面高度
2.5m
支架高度
6.5m
楼板厚度
0.25m
立杆梁跨度方向间距la
0.4m
钢管类型
φ48×2.75m
梁两侧与梁底立杆
梁两侧立杆间距1.2m,梁下增加2根立柱
水平杆最大步距
1.5m
立杆伸出水平杆长度a
0.4m
面板
12mm厚木胶合板
梁底面板下次楞
45×65mm方木，8根
次楞抗弯强度设计值[f]＝17N/mm2。
Σ=
Mmax
=
0.225×106
=7.100N/mm2<17N/mm2
W
31688
满足要求!
（二）抗剪强度验算
次楞最大剪力设计值V1=0.6q1l=0.6×8.982×0.5=2.695KN
木材抗剪强度设计值fv=1.7N/mm2；
抗剪强度按下式计算:
τ=
3V
q1=0.9×[1.35×46.380+1.4×0.7×4]×1=59.88KN/m
根据以上两者比较应取q1=59.88KN/m作为设计依据。
3、强度验算
施工荷载为均布线荷载：
M1=0.1q1l2=0.1×59.88×0.152=0.13KN·m
面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；
σ=
Mmax
（一）强度验算
1、次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞间距，L=0.5m。
2、荷载计算
新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=46.380kN/m2，振捣砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=4kN/m2。
均布线荷载设计值为：
q1=0.9×[1.2×46.380+1.4×4]×0.15=8.270KN/m
倾倒砼荷载
4kN/m2
振捣砼对梁底
模板荷载
2kN/m2
振捣砼对梁侧
模板荷载
4kN/m2
三、
新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值，按下列公式计算，并取其中的较小值:
F=0.22γct0β1β2
V
=0.22×24×5.0×1.2×1.2×1.22=46.380kN/m2
F=γcH=24×2.5=60.000kN/m2
6、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)。
7、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）2006年版
8、《混凝土模板用胶合板GB/T17656-2008》
9、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2002)
10、《木结构设计规范》（GB50005-2003）
（一）强度验算
1、面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.15m。
2、荷载计算
新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=46.380kN/m2，振捣砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=4kN/m2。
均布线荷载设计值为：
q1=0.9×[1.2×46.380+1.4×4]×1=55.130KN/m
模板工程施工方案计算书
工 程 名 称：
编 制 人：
日 期：
一、
1、工程施工图纸及现场概况
2、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）
3、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）
4、《建筑施工手册》第四版（缩印本）
5、《建筑施工现场管理标准》DBJ14-033-2005
梁侧次楞
45×65mm方木，间距150mm
梁侧主楞
两根双钢管φ48×3.0，间距500mm
穿梁螺栓
穿梁螺栓直径12mm，间距：500mm×300mm
荷载参数
永久荷载
新浇砼自重
24kN/m3
钢筋自重
1.5kN/m3
面板次楞自重
0.3kN/m2
支架自重
0.098kN/m
可变荷载
施工人员及设备荷载
1kN/m2
ν=
0.677ql4
=
0.677×46.380×1504
=0.25mm<0.6mm
100EI
100×4500×144000
满足要求!
五、
次楞采用方木，宽度:45mm 高度:65mm，间距：0.15m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:
截面抵抗矩W =45×65×65/6=31688mm3；
截面惯性矩I =45×65×65×65/12=1029844mm4；
其中γc--混凝土的重力密度，取24kN/m3；
t0--新浇混凝土的初凝时间，按200/(T+15)计算，取初凝时间为5.0小时。T：混凝土的入模温度，经现场测试，为25℃；
V --混凝土的浇筑速度，取1.5m/h；
H --混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.5m；
β1--外加剂影响修正系数，取1.2；