喷射器计算
水喷射器设计计算实例
水喷射器设计计算实例例：佳木斯市XXX 小学，供热面积为1867平方米，热指标为60W ，供热负荷为112560W 。
一次水供水温度为95 0C ，回水温度为60 0C 。
用户二次水供水温度为71.6 0C ，回水为55 0C ，用户系统压力损失为△P 为2000Kg/m 2试设计一台用户入口水喷射器。
1、 根据已知条件计算混水系数：0gg hμT -T =T -Tμ:混水系数T 0：一次水供水温度 Tg 用户二次水供水温度 T h 用户二次水回水温度μ= 9571.671.655-=-μ=1.42、计算水喷射器最佳截面比：F 2/ F 24b b ac-±-F 2： 混合室截面积M 2F 0： 喷口截面积M 2a= 0.975b=-[0.975＋1.19×(1＋U )2－0.78 U 2]=[0.975＋1.19×(1＋1.4)2－0.78×1.42] =-6.3C=1.19(1＋U )2=1.19(1＋1.4)2=6.85F 3/ F 0= 26.3(6.3)40.975 6.86±-⨯⨯ 5.073、计算喷管出口工作流体应有的压降△P g : 用户系统内部压力损失 Kg/m 20200.88gF F ∆P =⨯∆P △P 0:工作水流经喷管的压力损失 Kg/m 25.070.882000∆P =⨯020005.070.88∆P =⨯△P 0=11522 Kg/m 2△P 0=1.15 Kg / C m 24、计算工作水流量 0 3.64.186QG =⨯∆TG 0：工作水流量 Kg /hQ ：供热负荷 W Q=1867×60=101220W△T ：工作水温差 0C △T=95-60=35 0CG 0 =3.610122024874.18635⨯=⨯K g /h=0.69 Kg /s5、计算喷管出口截面积F 012GV g ϕ⨯∆P 1ϕ：工作水流速度系数 1ϕ=0.95V 0：工作水流比容 Kg/m 3g :重力加加速度m /s 2F 0=29.80.690.0010.9511522⨯⨯= 4.8×10-5m26、计算喷管出出口直径D 0=1.13 0F 54.810-⨯7、计算混合室截面积25.07F F = 255.074.810F -=⨯ F 2=4.8×10-5×5.07=2.4×10-5 m 28、计算混合室截直径D 23F 42.410-⨯9、计算混合室截长度L 2=(6—10) D 3=8 D 3=8×17.6=140 mm10、 计算喷管出口与混合室入口轴向距离L K =（1—1.5）D 2=1.2 D 2=1.2×17.6=21 mmL K ：计算喷管出口与混合室入口轴向距离 mm11、 计算扩散管出出口截面积()03331u G V F W +=F 3: 扩散管出出口截面积 m 3V 3: 混合水比容 Kg/m 3w 3：混合水流流速 m /s w 3取1 m /s()31 1.40.690.0011F +⨯⨯==1.6×10-3m 312、计算扩散管出口直径D 3=1.13 3F 31.610-⨯5×10-2=45.2 mm12、 计算扩散管长度3232g D D L t θ-=⨯θ: 扩散角 θ取40345.217.620.6993L -=⨯ =197.3 mm13、 计算水喷射泵特性方程002g F F ∆P =∆P ×()02202021.750.71.071F F F F μμ-⎡⎤+-+⎢⎥⎣⎦2F F =5.0702F F =10.1975.07= 020F F -= 20020.1970.24510.1971F F F F ==--g∆P ∆P =0.197()221.750.70.245 1.070.1971μμ⎡⎤+⨯-⨯+⎣⎦g ∆P ∆P =0.345+0.0338()220.04151μμ-+当 1.4μ=时:g ∆P ∆P =0.345+0.0338×1.4()220.04151 1.4-+g ∆P ∆P =0.17214、 水喷射泵特性曲线g∆P ∆P = ()f μμ0.5 1 1．42 2．5 P G /△P 00．2610．213 0．1730．1080．051水喷射器特性曲线0.10.20.30.40.50.511.52 2.5u10.34515、 混水系数与用户供水温度关系Tg=01hT T μμ+=+μ0.5 1 1．4 2 2．5 Tg81.6 75 71.668.366.4水喷射器混水系数与用户供水温度曲线01020304050607080901000.511.422.5混水系数用户供水温度折线图 2详情请百度芬尼克兹。
水喷射器计算书(包括图纸)
［2g（H2-H3)+C32］1/2
Q3/3600V3 (4A3/π) 设定 arctan (D1-D2)/2L1 设定 设定 arctan (D3-d3)/2L3 Q2/Q1 H3/H1
1/2
3°16′ 有较大潜力
16
16
G1/4"与法兰螺孔
周向错位45°
?140
1
2
3
150
注： 1.棱边倒角1×45°。 2.壳体两端各放0.1mm加工余量，与法兰焊接后与法兰端面一起车平。 3.在法兰焊接后，注意与G1/4"螺栓孔周向错开45°。 4.所有焊接部分要求符合《QJ1289结构钢、不锈钢电阻点、焊缝技术要求》。
字
日 期
喷嘴
材料：316L
标
记
重
量 kg
比
例
0.313
共 页 第
1:1
页
面积: 0.0Rc1/2" 10
3.2
?50±0.062
?12
2 11
11 40 20 10 140
注： 1.棱边倒角1×45°。 2.壳体两端各放0.1mm加工余量，待与法兰焊接后与法兰端面一起车平。
3 2 1
序 号
?140
?55
喷射器壳体 喷嘴 法兰DN50
1 1 1
316L 316L 304
0.149 0.149 1.717 1.717 0.149 0.149
单件 总计
质量（kg）
代
号 名
称
数量
材 料
附 注
施工图
标记 数量 修改单号 签 字 设 计 审 定 制 图 校 对 审 核 标 检 描 图 描 校 日 期
喷射泵计算公式
喷射泵计算公式
喷射泵（也称为喷射器或蒸汽喷射泵）的设计和计算通常涉及多个参数和公式，以下是一些基本的计算公式和设计考虑因素：
1.工作原理：
喷射泵利用高压流体（如蒸汽）在喷嘴处加速并减压，产生真空以吸入低压流体或气体。
吸入流体与工作流体混合后，在扩散器中速度降低、压力升高，并最终排出。
2.主要设计参数及计算关系：
喉部面积比(Ae/Ad)：喷嘴喉部面积与扩散器喉部面积之比，影响混合效率和抽吸能力。
膨胀比(ER)：工作流体在喷嘴出口处的速度动能与其在入口处的压力能之比，即ER=v²/(2·γ·ΔP)，其中v是喷嘴出口速度，γ是工作流体的比热比，ΔP是工作蒸汽前后压差。
压缩比(CR)：喷射泵进口处的绝对压力与混合室出口处的绝对压力之比。
混合室长度和直径：影响混合效率和性能稳定性的关键几何尺寸。
工作蒸汽消耗量：根据所需的抽气能力和膨胀比计算得到。
3.计算实例：
工作蒸汽流量Qs的计算可能基于能量守恒定律，通过已知的入口和出口条件以及理想气体方程来估算。
抽吸能力（如抽气速率Qa或抽吸压力）可以根据经验公式或者更为详细的两相流动模型进行计算。
实际工程应用中，喷射泵的设计需要综合运用上述原理并通过实验数据校核。
由于设计过程相当复杂且受到许多变量的影响，通常会使用专门的软件或详细的设计手册来进行精确计算。
喷枪喷胶量计算
喷枪喷胶量计算
喷枪喷胶量的计算通常涉及以下几个要素：
1.喷嘴尺寸：喷枪的喷嘴尺寸决定了胶水流量的大小。
通常以毫米（mm）为单位表示，例如0.5mm、1.0mm等。
2.压力设置：喷枪操作时所施加的压力会影响胶水的流动速度和喷射范围。
通常以帕斯卡（Pa）或磅力/平方英寸（psi）为单位表示。
3.喷胶时间：指喷枪持续喷胶的时间长度，以秒为单位。
4.胶水的流动性：不同类型的胶水具有不同的流动性和黏度，这也会对喷胶量产生影响。
根据以上要素，可以使用以下公式来计算喷枪喷胶量：
喷胶量（ml）= 喷涂面积（平方米）×喷胶厚度（毫米）×喷嘴宽度（毫米） / 喷胶面积系数
其中，喷胶面积系数是一个经验值，会因实际情况而异，一般取0.7-0.9之间。
请注意，上述公式仅提供了一个大致的计算方法。
实际应用中，还需要考虑胶水的粘度、涂布效率、喷涂速度等因素，以获得更准确的喷胶量计算结果。
此外，不同的喷枪和胶水供应商可能会提供相关的技术指导和参数表，您也可以参考这些资料进行具体计算和调整。
喷嘴可调式蒸汽喷射器的性能计算
２１ ０ ０年 ３月
热 科 学 与 技 术
Ｊ ｕ ｎａ ｆＴｈ ｒ ｌＳ ｉｎ ｅ ａ ｄ Ｔｅ ｈ ｌ ｇ ｏ ｒ ｌｏ ｅ ｍａ ｃｅ ｃ ｎ ｃ ｎｏ ｏ ｙ
Ｖｏ ． Ｌ９ Ｎ０ １
Ｍ ａ． ０ Ｏ ｒ２ １
文章 编号 ：１ ７ —０ ７ ２ １ ） １０ ６ — ６ ６ １８ ９ （ ０ ０ ０ — ０ ４０
Ｄ Ｉ １ ． ９ ９ ｊ ｉ ｎ １ ７ —０ ７ ２ １ ． １ ０ １ Ｏ ： ０ ３ ６ ／ ． ｓ ． ６ １８ ９ ． ０ ０ Ｏ ． １ ｓ
喷 嘴 可 调 式 蒸 汽 喷 射 器 的 性 能 计 算
沈 胜 强 ， 宋 煜 ， 张 琨 ， 杨 勇
（大 连 理 工 大 学 海 洋 能 源 利 用 与 节 能 教 育部 重 点 实验 室，辽 宁 大连 １ ６２ １ ０ ４）
ｔ ｍｐ ｒ ｔ ｒ ｕ ｔ ｅ ｆ ｃ ｉｔｌ ｔ ｎ， ＬＴ— ＥＤ） ｅ ｅ ａ ｕ ｅ ｍ ｌｉ ｆｅ ｔ ｄ ｓ ｉ ａ ｉ — ｌ ｏ Ｍ
合室 横截面 积等结 构参 数对 ＴＶ Ｃ性能 的影 响。 文 献 ［ ０ 通 过实 验 研 究 了喷 嘴 喉 口面积 对 喷 射 器 １］ 性能 、 喷射制 冷 系统 性 能 的影 响 。 献 ［ １１］中 文 １—２
摘 要 ：基于气体动力学函数法， 建立 了的喷嘴可调 式蒸汽喷射器 的变工况性能计算模型。 应用该模 型得到 了
喷 射器 压 缩 蒸 汽 压 力 变 化 时 ， 同 喷嘴 喉 口面 积 下 喷 射器 性 能 的 变 化 规 律 ， 研 究 喷 嘴 可 调 式 喷 射器 的 交 工 不 为 况 性 能提 供 依 据 。 果 表 明 ： 小 喷 嘴 喉 口面 积 ， 射 器 的最 佳 工 作 点 具 有 较 高 的喷 射 系数 ， 结 减 喷 同时 该 点 的压 缩 蒸 汽压 力 、 缩 蒸 汽 温度 较 低 ； 压 喷射 器 压 缩 蒸 汽 流 量 随 喷 嘴 喉 口面积 减 小 而 降低 。
蒸汽喷射器设计及其计算
文章编号：１０００－７４６６（２０１１）增刊２－００２２－０３ 蒸汽喷射器设计及其计算张永兴，张永生，赵成纲，席浩君（甘肃蓝科石化高新装备股份有限公司，甘肃兰州 ７３００７０）摘要：介绍了蒸汽喷射器的设计计算方法，讨论了压力变化对喷射器工作效率的影响。
关键词：蒸汽喷射器，压力，蒸汽中图分类号：ＴＱ ０２２．１１ 文献标志码：Ｂ 蒸汽喷射器（以下简称喷射器）是一种节能设备，其作用是将低压蒸汽（通常是废蒸汽）压缩成可利用的高压蒸汽，再次应用于生产中，从而保护环境，节约能源。
随着喷射器结构的不断改进和优化，喷射器已经得到了广泛的应用。
１ 喷射器的工作原理喷射器是完成能量转换的一种装置，其结构及原理示意图见图１。
喷射器的主要部件有工作喷嘴，接受室，混合室，扩散器。
图１ 蒸汽喷射器结构及原理示意图喷射器的作用是通过一定能量（压力和流量）的工作流体，将静压能转换为动能，经过喷嘴射出形成高速射流。
由于射流和空气之间产生卷吸作用和紊动扩散作用，把吸入室的气体带走，使该处产生局部真空状态，在外界大气压力的作用下，使被吸流体进入泵室，随同高压高速流体被带入喉管与之混合并进行能量交换。
在喉管内，由于气体分子的紊动作用，工作流体将一部分动能及热能传给被吸流体，使被吸流体的动能和热能得以加强，工作流体的速度随之减缓，而被吸流体速度逐步加快，在喉管末端，两股流体速度逐渐趋于一致，混合进入扩散室，然后流速逐步降低，压力上升，以利于一下步应用［１～２］。
提高引射流体的压力而不直接消耗机械能，这是喷射器最重要最根本的性质。
由于具有这种性质，在很多技术中，采用喷射器比采用机械增压设备（压缩机、泵、鼓风机和引风机）会得到更为可靠的技术方法［３］。
２ 喷射器的设计２．１ 基本定律对于所有的喷射器，均遵循能量守恒定律、质量守恒定律和动量定律，所有有关喷射器的设计及计算亦源自于这三个定律［１～２］。
能量守恒定律：ｉｐ＋μｉｈ＝（１＋μ）ｉｃ（１）质量守恒定律ＧＣ＝ＧＰ＋Ｇｈ＋ＧＰ（１＋μ）（２）动量定律：Ｇｐωｐ１＋ＧＨωＨ１－（Ｇｐ＋ＧＨ）ω３＝ｐ３ｆ３＋∫ｆ１ｆ２ｐｄｆ－（ｐｐ１＋ｐＨ１ＦＨ１）（３）式（１）～式（３）中，μ为引射系数（引射气体质量流量与工作气体质量流量之比）；ｉｃ为扩散后的混合流体的焓，ｉｈ为接受室前的引射流体的焓，ｉｐ喷嘴前工作流体的焓，ｋＪ／ｋｇ；Ｇｃ为扩散后的混合流体的质量流量，Ｇｐ为喷嘴前的工作流体的质量流量，Ｇｈ为接受室前的引射流体的质量流量，ｋｇ／ｈ；ｐ为气体绝对压力，ｐｐ１为喷嘴内工作流体的压力，ｐｈ１为接受室内引射流体的压力，ｐ３为混合室出口截面气体 第４０卷 增刊２ 石 油 化 工 设 备 Ｖｏｌ．４０ Ｓｕｐｐｌｅｍｅｎｔ ２ ２０１１年１０月 ＰＥＴＲＯ－ＣＨＥＭＩＣＡＬ ＥＱＵＩＰＭＥＮＴ Ｏｃｔ．２０１１ 收稿日期：２０１１－０６－２１ 作者简介：张永兴（１９７４－），男，甘肃庄浪人，工程师，主要从事设备自动化设计及研究工作。
喷嘴压力等计算公式
1、泵压力、流量→求电机功率
:泵额定压力MPa， :泵流量L/min, :电机功率kW.
泵压力、流量→求发动机功率
:MPa, :L/min, :kW.
2、喷嘴直径计算及喷嘴选择
（1）
式中, 为喷嘴直径，mm； 为喷射压力，bar；
为喷射流量，L/min； 为喷嘴个数.
为喷嘴效率系数，对喷枪喷嘴 0，对柔性喷杆
:反作用力，N； :有效流量，L/min; :工作压力,MPa
:反作用力，N； ：有效流量，L/min; :工作压力，bar
:反作用力，lb； ：有效流量，L/min； :工作压力，psi
（2）
式中,Nozzle#为喷嘴索引号；q:流量,GPM(gal/min)；p:压力,psi(lb/inch2)
3、管路压力损失计算
高压硬管压力损失： ，雷诺数：
高压软管压力损失： ，雷诺数：
式中：∆p为压力损失，MPa/m； 为流量，L/min；D为钢管（软管）内径，mm.
4、
喷射器计算
喷射器计算喷射器恐怕是再生槽的最关健部件，只要它运行不理想，再生系统就要出问题，从而使整个脱硫系统形成恶性循环。
喷射器部件不大，但关健部位甚多。
设计计算主要有这么几项：一是喷嘴计算；二是混合管计算；三是吸气室计算；四是尾管直径计算；五是扩散管长度计算。
（a）喷嘴计算在喷嘴里内容也不少，一些细微尺寸看起来不起眼，但很关健，绝对不能小视。
具体如下：喷嘴个数（n）确定：n= LT / Li式中：Li——每个喷射器溶液量，m3/h，一般经验数据是40-45 m3 / h;LT——溶液循环量，m3 / h。
喷嘴孔径（dj）：dj=（Li /0.785.3600.wj）1/2式中:——喷嘴处溶液流速，m/s，通常取18-25 m/s。
溶液入口管直径（dL）：dL =3dj（m）喷嘴入口收缩段长度（L5）:L5=( dL - dj）/ 2tg (α1/2）式中: α1——喷嘴入口收缩角，通常取α1=140。
喷嘴喉管长度（L0）：通常喷嘴喉管长度取L0=3mm。
喷嘴总长度：L=L0+ L5（b）混合管计算混合管直径（dm）：dm =1.13（0.785 dj2 .m）1/2式中:m—喷射器形状系数，通常取M=8.5。
混合管长度（L3）：L3 = 25dm（c）吸气室计算空气入口管直径（da）：da = 18.8[GA / w2 .n]1/2式中: w2——管内空气流速，m/s，取=3.5m/s;GA——空气流量，m3/h；n——喷嘴个数。
吸气室直径（dM）：dM=（3.1 da2）1/2式中: da——空气入口管直径，mm。
吸气室高度（L1）：通常根据相应关联的尺寸而确定，一般取330mm左右。
吸气室收缩管长度（L2）：L=（dM - dm）/ [2 tg (α2/2）]式中: α2——吸气室收缩角，通常取300；dM，dm——分别是吸气室直径和混合管直径。
（d）尾管直径计算（de）de =18.8(Li / we）1/2式中: Li——每个喷射器溶液量，m3/h；we——尾管中流体速度，m/s，通常取we =1m/s。
喷射泵的热工计算
汽－水喷射泵的应用
水－水喷射泵的应用
水－气型喷射泵的应用
六、汽－水喷射泵
－构造特点ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ原理
喷管有渐缩型和渐缩渐扩型两种。
渐缩型：蒸汽出口压力与进口压力之比 大于临界压力比。 渐缩渐扩型：蒸汽出口压力与进口压力 之比小于临界压力比。 混合室有渐缩型和圆筒型两种。 渐缩型：流体等压流动。 圆筒型：流体升压流动。
2
为扩散角取6～8℃
【例题】室外热水管网设计供水温度τ 1‘＝ 130ºC，回水温度th’＝70ºC；供暖用户系统 设计供、回水温度tg’/ th’ 为95ºC/70ºC。供 暖用户系统的压力损失Δ Pg＝Pg－Ph＝ 10kPa。供暖设计热负荷Q’＝240kW。试确 定安装在用户入口处水喷射泵的主要尺寸， 并计算在设计工况下，热网需要提供的最 小供、回水管资用压差值。
七、水－水喷射泵
－构造特点和原理
喷管为渐缩型 混合室圆筒型 扩压管渐扩型
1、水－水喷射泵速度压力变化图
2、水喷射泵的热工计算
（1）水喷射泵的特性方程式
1 u 1.76 u u 1.76 1.05 1.07 A /A A3 A3 Pp P0 Ph A3 / Ap 3 p A3 / Ap ( 1) ( 1) Ap Ap Pg Pg Ph
g p 3
p
P P 0 A A
g p 3 p
Pg P p max A3 A p opt
(3)水喷射泵几何尺寸的确定
工作喷管出口截面积 Ap G0 vp 2Pp
tg
' 1 ' g
水力喷射器的流动特性计算及其设计
水力喷射器的流动特性计算及其设计流动特性计算超低位高真空水力喷射器水力喷射器是具有抽真空、冷凝、排水为一体的重要有效能转换的装置，是真空浓缩系统中重要的设备。
它是利用一定压力的水流通过对称均布成一定倾斜度的喷嘴喷出，聚合在混合室喉部的焦点上，由于喷射水流速度很高，于是在其周围形成负压，使喷射器内产生真空并抽吸空气与二次蒸汽。
由于二次蒸汽与喷射水流直接接触，进行热交换，绝大部分的蒸汽凝结成水，极少量未被冷凝的蒸汽与不凝结的气体与高速喷射的水流互相摩擦、混合与挤压，通过扩散管被排除，使喷射器内形成更高的真空。
多喷嘴水力聚焦喉部的集束度是其抵抗外压与封水能力，进而保证较高负压的关键。
目前喷射器厂家的产品性能和实际应用，均要求该设备安装高度4、5米以上，且排水尾管长3米以上，如果直连上冷却塔装置，安装高度达7、5 米以上，这对单层建筑使用极为不便，独立安装则需搭建较高铁架，安装及维修均很不利。
就其原因是喷射器的多喷嘴水力抵抗外大气压的能力较低，必须借助安装的高位差，使下水管产生一定的抽水效应，帮助喷射器能在较高的真空状态（－0、085MPa～－0、092MPa）下正常工作，否则将会倒进水而使真空破坏。
以下就喷射器的普遍水力特性进行计算，并提出能安装高度1、5米左右，若不用循环水泵，直连冷却塔装置而安装高度只需不到4 米的解决方案。
1 喷射器排水尾管的下水能力排水尾管下水能力是指混合室喉管直径确定后，多喷嘴打出的水通过喉部的顺畅程度，即通过流量Q所需要的最小喉管直径d。
喉径过小则下水能力不足，过大则喷射器水力抵抗外大气压的能力大为下降。
喷射器射流集束度即聚焦好坏与喉径密切相关，对一台制成的喷射器，其抵抗外压的能力是确定的。
1、1 喷射器下水过程高速喷射的水流形成的负压会抽吸周围大量的空气，从而使射流夹带空气冲向集水混合室的“喇叭”入口端，形成大量的白水泡泡和剧烈的水流旋滚区，这是水力机械能损失最大的地方，如果水流不能及时下行，旋滚区高度h会上升，此时能量损失更大。
喷吹机功率计算公式
喷吹机功率计算公式喷吹机是一种常见的工业设备，广泛应用于各个行业。
喷吹机的功率计算是确定其性能和效能的重要指标，它对于使用者选择适合的设备和进行工艺设计非常重要。
在本文中，我们将介绍喷吹机功率计算的公式和相关要素，帮助读者更好地理解和应用这一技术。
首先，我们来看一下喷吹机功率计算的基本公式。
根据物理学原理，功率可以表示为单位时间内的能量转化速率，对于喷吹机来说，功率计算公式为：功率（P）= 压力（P）× 流量（Q）其中，压力（P）表示喷吹机所施加的压力，单位通常为帕斯卡（Pa）。
流量（Q）表示喷吹机所产生的气体或液体的流量，单位通常为立方米每秒（m³/s）。
根据这个公式，我们可以计算出喷吹机的功率值。
除了基本公式，还有一些与喷吹机功率计算相关的要素需要考虑。
首先是喷吹介质的物性参数，包括密度、黏度、温度等。
这些参数会直接影响到流体的流动性质和能量转化过程，进而影响到喷吹机的工作性能和功率需求。
为了准确计算喷吹机功率，我们需要获得这些参数，并结合实际情况进行计算。
其次是喷吹机的设计参数，包括喷头形状、出口直径、喷射角度等。
这些参数决定了喷吹机的喷射特性和工作效果。
不同的设计参数会导致不同的能量转化效率和功率需求。
因此，在计算喷吹机功率时，我们需要充分考虑这些参数的影响，并进行相应的修正。
此外，喷吹机的工作环境也是功率计算的重要因素之一。
例如，如果喷吹机需要在高温或低温环境中工作，那么我们需要考虑温度对喷吹介质性质的影响，并进行相应的修正。
另外，喷吹机所处的工作压力和流量范围也会影响功率需求的计算。
在实际工作中，我们需要根据喷吹机在不同工况下的需求进行功率计算，以确保其正常运行和高效工作。
总的来说，喷吹机功率计算是一项复杂而重要的技术，需要综合考虑多个因素。
准确的功率计算可以帮助我们选择合适的喷吹机设备、设计合理的工艺，提高工作效率和产品质量。
在实际应用中，我们可以结合实际情况和相关的工程经验，利用公式计算出合理的功率值，并进行相应的调整和优化。
蒸汽喷射器三维流场的数值模拟计算与分析
大连理工大学硕士学位论文蒸汽喷射器三维流场的数值模拟计算与分析姓名：***申请学位级别：硕士专业：热能工程指导教师：李素芬;沈胜强20000601摘要ｒ气体喷射器作为一种节能装置，可回收大量余热，起到了节能和环保的双重作用，在工业部门中得到广泛应用。
其内部经历着复杂的多维湍流流动过程，而其中喷嘴更是决定喷射器是否正常工作的关键部件。
ｊ本文在详细分析喷射器内部流动的基础上，建立了三维湍流流动的数值模拟计算模型，并主要对喷嘴的流场进行了详细的计算分析。
本文主要内容有：１、深入分析了ＫＩＶＡ系列程序与相关的ＣＦＤ理论方法，结合气体喷射器喷嘴的流动特点，建立了喷射器喷嘴复杂流场结构的三维数值模拟计算模型和计算方法，并应用于喷射器喷嘴稳态流场的数值模拟计算中。
２、根据气体喷射器结构和特点建立了喷射器整体及喷嘴通用计算网格的生成方法，并编制了相应的计算网格生成程序。
其网格生成方法及程序适用于各种结构及尺寸的喷嘴和喷射器，充分体现了其灵活性和实用性。
３、运用本文开发的通用计算网格生成程序结合三维流场数值模拟计算程序，针对不同的边界条件和结构尺寸的喷嘴流场，进行了数值模拟计算，考察了以上各特性参数对喷射器内部流动的影响，并根据计算结构的分析提出了喷射器喷嘴设计的建议。
４、比较全面地考虑了各种不可逆因素（如摩擦、散热等）对流场各参数的影响，进一步完善了喷射器的研究■一一关键词：喷嘴、数值模拟、流场ＡＢＳＴＲＡＣＴＡｓａｋｉｎｄｏｆｄｅｖｉｃｅ，ｔｈｅｓｔｅａｍｅｊｅｃｔｏｒｃａｒｌｒｅｃｙｃｌｅａｇｒｅａｔｄｅａｌｏｆｅｎｅｒｇｙ，ａｎｄａｔｔｈｅｓａｍｅｔｉｍｅ，ｉｔｐｌａｙａｇｒｅａｔｒｏｌｅｏｆｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎ，ＳＯｉｔｉｓａｐｐｌｉｅｄｉｎｍａｎｙｉｎｄｕｓｔｒｙｄｅｐａｒｔｍｅｎｔｓ．Ｉｔｓｆｌｏｗｆｉｅｌｄｉｓｍｕｌｔｉ—ｄｉｍｅｎｓｉｏｎｓ，ｔｒａｎｓｉｅｎｔ，ｔｕｒｂｕｌｅｎｔ，ｓｕｂｓｏｎｉｃａｎｄｓｕｐｅｒｓｏｎｉｃｆｌｏｗｓ．Ａｎｄｔｈｅｎｏｚｚｌｅｉｓｔｈｅｋｅｙｏｆｔｈｅｅｊｅｃｔｏｒ．Ｏｎｔｈｅｂａｓｅｏｆｅｘｐａｔｉａｔｉｎｇｏｎｔｈｅｆｌｏｗｓｉｎｓｉｄｅｔｈｅｓｔｅａｍｅｊｅｃｔｏｒ，ａｔｈｒｅｅ—ｄｉｍｅｎｓｉｏｎａｌ，ｔｕｒｂｕｌｅｎｔ，ｎｕｍｅｒｉｃａｌｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｃｏｍｐｕｔａｔｉｏｎａｌｍｏｄｅ】．ａｎｄｔｈｅｍｅｔｈｏｄｉＳｕｔｉｌｉｚｅｄｅｍｐｈａｔｉｃａｌｌｙｏｎａｎａｌｙｓｉｓａｎｄｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎｔｈｅｆｌｏｗｆｉｅｌｄｏｆｔｈｅｎｏｚｚｌｅ．Ｔｈｅｍａｉｎｗｏｒｋｓａｒｅｓｕｍｍａｒｉｚｅｄａｓｆｏｌｌｏｗｓ：１．ＡｎａｌｙｚｅｔｈｅｐｒｉｎｃｉｐｌｅｏｆｎｕｍｅｒｉｃａｌｃｏｍｐｕｔａｔｉｏｎｏｆｔｈｅＫＩＶＡ一３ｃｏｄｅａｎｄＣＦＤｍｅａｎｓ．ｃｏｍｂｉｎｉｎｇｔｈｅｆｌｏｗｉｎｇｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｏｆｎｏｚｚｌｅ，ａｐｒｏｇｒａｍｓｕｉｔａｂｌｅｔｏｃｏｍｐｕｔｅｔｈｉｓｋｉｎｄｏｆｆｌｏｗｆｉｅｌｄｂｙｎｕｍｅｒｉｃａｌｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｍｅｔｈｏｄｉｓｃｏｍｐｉｌｅｄ．２．Ａｐｐｌｙｔｈｅｍｅｔｈｏｄｏｆｂｏｄｙ·ｆｉｔｔｅｄｍｅｓｈｇｅｎｅｒａｔｉｏｎａｎｄｔｈｅｂｌｏｃｋ—ｓｔｒｕｃｔｕｒｅｄｍｅｔｈｏｄ，ａｃｏｍｍｏｎｐｒｏｇｒａｍｉｓｃｏｍｐｉｌｅｄ．Ｉｔｃａｎｂｅｎｏｔｏｎｌｙｕｔｉｌｉｚｅｄｏｎｔｈｅｅｊｅｃｔｏｒ，ｂｕｔｍａｎｙｃｏｍｐｌｉｃａｔｅｓｔｒｕｃｔｕｒｅｆｌｏｗｆｉｅｌｄｓ．３．Ｍｏｂｉｌｉｚｉｎｇｔｈｅｃｕｒｒｅｎｔｇｒｉｄｄｉｎｇｐｒｏｇｒａｍａｎｄｔｈｅｎｕｍｅｒｉｃａｌｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｃｏｍｐｕｔａｔｉｏｎａｌｍｏｄｅｌ，ａｎａｌｙｚｅａｎｄｃａｌｃｕｌａｔｅｔｈｅｆｌＯＷｆｉｅｌｄＯｆｔｈｅｎｏｚｚｌｅ，ｄｉｓｃｎｓｓｔｈｅｅｆｆｅＣｔｓｏｎｔｈｅｆｌＯＷ０ｆｖａｒｊ０ＵＳｂｏｕｎｄａｒＹＣＯｎｄｉｔｉｏｎｓ，ｓｔｒｕｃｔｕｒｅＳｉｚｅ．Ｔｈｅｒｅｓｕｌｔｓｐｒｅｓｅｎｔｐａｒｔｉｃｕｌａｒｓｕｇｇｅｓｔｉｏｎｆｏｒｔｈｅｏｐｔｉｍｉｚｉｎｇｄｅｓｉｇｎｏｆｔｈｅｎｏｚｚｌｅ．４．ＧｅｎｅｒａｌｌｙｃＯｎｓｉｄｅｒｔｈｅｉｎｆｅＣｔｉＯｎＳｏｆｍａｎＹｋｉｎｄＳＯｆｕｎｒｅｖｅｒｓｉｂｌｅｆａｃｔｏｒｓ（ｆｒｉｃｔｉｏｎ，ｈｅａｔｄｉｓｐｅｒｓｉｏｎ），ａｎｄｍａｋｅｔｈｅｒｅｓｅａｒｃｈｏｆｎｏｚｚｌｅｏｒｅｊｅｃｔｏｒｍｏｒｅｐｅｒｆｅｃｔ．Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｎｏｚｚｌｅ，ｎｕｍｅｒｉｃａｌｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ，ｆｌｏｗｆｉｅｌｄ第一章绪论第一章绪论本章在查阅大－￥－文献的基础上．ｘｅａ－喷射器及：ｇ－数值－｝－Ｉ－算等研究领域的发展和概况进行了详细的综述，并概括出本文的主要内容。
蒸汽喷射器喷射系数的计算方法分析
蒸汽喷射器喷射系数的计算方法分析丁绍建;王海峰;徐海涛【摘要】The steam ejector is a equipment commonly used to obtain vacuum.It can be used to raise the ejecting fluid pressure without direct mechanical energy consumption.The entrainment ratio of the steam ejector is an important indicator to measure the ejector performance and its calculated value is a key basis to design the steam ejector.Based on three commonly used methods,the calculations of the entrainment ratio were performed on the steam ejectors which were verified by experiments.The obtained results were compared and the application ranges for the design of the three methods were summarized.%蒸汽喷射器是一种常用的真空获得设备,具有不需要直接消耗机械能便能提高引射流体压力的优点.喷射系数是衡量喷射器抽吸性能的重要指标,其数值的获取是喷射器设计的关键问题.以经过试验验证的喷射器为分析对象,采用3种常用的喷射系数计算方法,对喷射系数进行了计算和比较,并对3种方法的设计应用范围作了初步的分析与归纳.【期刊名称】《机械制造与自动化》【年(卷),期】2017(046)001【总页数】3页(P71-73)【关键词】蒸汽喷射器;喷射系数;设计计算方法【作者】丁绍建;王海峰;徐海涛【作者单位】南京工业大学机械与动力工程学院,江苏南京211816;南京工业大学机械与动力工程学院,江苏南京211816;南京宇行环保科技有限公司,江苏南京211102【正文语种】中文【中图分类】TH123喷射器是一种利用流体来传递能量和质量的真空获得装置，其结构主要包括喷嘴、接收室、混合室和扩散室，如图1所示。
喷头初速度计算公式
喷头初速度计算公式
喷头初速度的计算公式可以通过质量流率和喷嘴截面积来表示。
质量流率是指在单位时间内通过喷嘴的质量量，可以通过流体的密度、流速和截面积来计算。
假设流体的密度为ρ，流速为v，喷嘴截面积为A，则质量流率Q可以表示为：
Q=ρ*v*A
喷头的初速度可以用质量流率及喷嘴而言的喷头的截面积来计算。
根据连续性方程，质量在流动过程中是守恒的，即入口和出口处的质量流率相等。
假设进口处的质量流率为Q1，速度为v1，出口处的质量流率为Q2，速度为v2，则有Q1=Q2，并且Q1=ρ*v1*A1，Q2=ρ*v2*A2。
根据这些条件，我们可以得到喷头初速度的计算公式：
v1=(A2/A1)*v2
其中，v1为喷头初速度，v2为出口处的速度，A1为进口处的截面积，A2为出口处的截面积。
需要注意的是，在计算过程中需要确保喷头的截面积和速度单位的一致性，否则计算结果可能不准确。
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喷射器计算
喷射器恐怕是再生槽的最关健部件，只要它运行不理想，再生系统就要出问题，从而使整个脱硫系统形成恶性循环。
喷射器部件不大，但关健部位甚多。
设计计算主要有这么几项：一是喷嘴计算；二是混合管计算；三是吸气室计算；四是尾管直径计算；五是扩散管长度计算。
（a）喷嘴计算
在喷嘴里内容也不少，一些细微尺寸看起来不起眼，但很关健，绝对不能小视。
具体如下：
喷嘴个数（n）确定：
n= LT / Li
式中：Li——每个喷射器溶液量，m3/h，一般经验数据是40-45 m3 / h;
LT——溶液循环量，m3 / h。
喷嘴孔径（dj）：
dj=（Li /0.785.3600.wj）1/2
式中:——喷嘴处溶液流速，m/s，通常取18-25 m/s。
溶液入口管直径（dL）：
dL =3dj（m）
喷嘴入口收缩段长度（L5）:
L5=( dL - dj）/ 2tg (α1/2）
式中: α1——喷嘴入口收缩角，通常取α1=140。
喷嘴喉管长度（L0）：
通常喷嘴喉管长度取L0=3mm。
喷嘴总长度：
L=L0+ L5
（b）混合管计算
混合管直径（dm）：
dm =1.13（0.785 dj2 .m）1/2
式中:m—喷射器形状系数，通常取M=8.5。
混合管长度（L3）：
L3 = 25dm
（c）吸气室计算
空气入口管直径（da）：
da = 18.8[GA / w2 .n]1/2
式中: w2——管内空气流速，m/s，取=3.5m/s;
GA——空气流量，m3/h；
n——喷嘴个数。
吸气室直径（dM）：
dM=（3.1 da2）1/2
式中: da——空气入口管直径，mm。
吸气室高度（L1）：
通常根据相应关联的尺寸而确定，一般取330mm左右。
吸气室收缩管长度（L2）：
L=（dM - dm）/ [2 tg (α2/2）]
式中: α2——吸气室收缩角，通常取300；
dM，dm——分别是吸气室直径和混合管直径。
（d）尾管直径计算（de）
de =18.8(Li / we）1/2
式中: Li——每个喷射器溶液量，m3/h；
we——尾管中流体速度，m/s，通常取we =1m/s。
（e）扩散管长度计算（L4）
L4=（de - dm）/ [2tg (α3/2）]
式中: α3——扩散角，取=70；
de，dm——分别是尾管直径和混合管直径。