K465铸造高温合金
一种细晶铸造K465合金低压涡轮叶片组织和力学性能
2021年第1期/第70卷试验研究F O U N D R V53一种细晶铸造K465合金低压涡轮叶片组织和力学性能尹湘蓉，黄中荣，龙阅文，佘玉良，龚晓宁，郭志飞(中国航发航空科技股份有限公司，四川成都610503)摘要：为提高叶片铸件质量和生产效率，对某型机K465合金低压涡轮叶片开展细晶铸造工艺研究，对细晶铸造的精铸低压涡轮叶片的显微疏松、组织进行观察，力学性能及极限疲劳性能进行测试，并与原工艺的叶片对比，验证晶粒细化对涡轮叶片晶粒度和疲劳强度的影响。
结果表明，细晶铸造工艺能使叶片铸件低倍晶粒度、枝晶间距细化，叶片的显微疏松、显微组织与原工艺相比没有变化，但室温拉伸强度略有提高，极限疲劳强度更优。
关键词：K465合金；低压涡轮叶片；细晶铸造；晶粒度；力学性能作者简介：尹湘蓉（1968-),女，研 究员，硕士，主要研究方向为金属材料及热加工工艺。
E-mail: 1106531505@ 中图分类号：TG290.8文献标识码： A文章编号：1001-4977(2021) 01-0053-05收稿曰期：2020-07-15收到初稿，2020-09-20收到修订稿。
细晶铸造工艺是将化学孕育剂（C o A1:04、C o O A120,等）与粘结剂按一定比例配置，混合均匀后涂制铸造工艺型壳内表面。
叶片铸造合金浇注时，合金中的活性元素如A l、T i等，与型壳内表面孕育剂发生置换反应，形成大量异质晶核，使叶片铸件得到由表及里的细晶晶粒，这是一种很有效且简易、实用的晶粒细化工艺方法，被广泛采用。
与普通铸件相比，细晶铸造组织表现为细小的晶粒度、高度弥散分布的细小碳化物质点、细小而均匀的7’相分布。
细晶铸造零件在中低温工作条件下具有明显的性能优势，有利于提高零件的疲劳强度，显著减少铸件力学性能数据的分散度，从而提高铸造零件的设计容限，在航空发动机等轴晶叶片研制和生产中也得到了一定范围的研究和应用，如国外ln718压气机叶片、国内K4I7G、K403、K418、K418B低压涡轮工作叶片、K492M整体叶轮等。
DZ125L合金返回料性能研究
文章编号：１００７－９６７Ｘ（２０２１）０３－４５－０３ＤＺ１２５Ｌ合金返回料性能研究刘恩泽１ ，刘晓飞２，郭金花３，沈 卓４，宁礼奎２，佟 健２，谭 政２，李海英２，郑 志２［１．中国科学院金属研究所，辽宁沈阳１１００１６；２．中国航发动力股份有限公司设计所，陕西西安７１００２１；３．航天科工防御技术研究试验中心，北京１０００００；４．利勃海尔机械（大连）有限公司，辽宁大连１１６０００］摘 要：通过采用超纯化冶炼技术处理了ＤＺ１２５Ｌ合金返回料，并与全新料ＤＺ１２５Ｌ合金的力学性能进行比较。
研究发现返回料的力学性能水平与新料相当，铸造叶片成品率也与新料相当，返回料的再次利用大幅度降低了材料损耗率，提高了原材料利用成本。
关键词：高温合金；涡轮叶片；返回料；力学性能；铸造工艺中图分类号：ＴＧ１３ 文献标识码：Ａ１ 前 言高温合金可用于制备航空发动机涡轮叶片、舰船发动机涡轮叶片、汽车发动涡轮叶片，其属于国家战略资源，制备涡轮叶片通常采用精密熔模铸造的方式，叶片再铸造过程中材料的利用率较低［１～６］。
为了进一步提高材料的利用率，对于高温合金的返回料的在利用研究近年来成为行业内的热点之一，众多学者开展了ＤＺ１２５、Ｋ４１４、ＤＺ４、Ｋ４００２、Ｋ４１６９等合金的返回料研究工作［７～１４］。
ＤＺ１２５Ｌ合金作为具有自主知识产权的第一代定向凝固高温合金，其具有良好力学性能、物理性能和铸造工艺性能，该合金被用于生产航空发动机涡轮空心叶片［１５～１９］。
叶片的整体原材料利用约为１０％，其余９０％材料均被当作返回料处理，大大浪费了资源。
目前为止对于ＤＺ１２５Ｌ返回料的研究工作未见报道，本文将对ＤＺ１２５Ｌ合金返回料开展相应研究工作。
２ 试验材料和方法试验采用真空感应熔炼制备ＤＺ１２５Ｌ全新料合金锭，采用超纯冶炼技术制备ＤＺ１２５Ｌ返回料合金锭，合金锭直径８０ｍｍ，长度７００ｍｍ。
利用化学分析合金锭成份，利用光学显微镜和扫描电子显微镜研究微观组织，利用定向凝固设备制备定向凝固试棒，按照国标测定定向凝固试棒的力学性能。
K465镍基高温合金的研究共3篇
K465镍基高温合金的研究共3篇K465镍基高温合金的研究1K465镍基高温合金的研究随着工业化的发展，高温合金已经成为一种非常重要的材料。
高温合金具有高温下的稳定性和耐腐蚀性，在一些高温环境下有着广泛的应用。
K465镍基高温合金是一种应用广泛的高温合金。
K465镍基高温合金是一种有着优秀高温性能的金属材料。
它的主要成分是镍、铬和钼。
在高温下，K465合金具有良好的耐氧化性和耐腐蚀性。
这种合金在高温下还具有高的强度和良好的塑性。
K465合金是一种适用于航空、化工等领域的高性能材料。
K465镍基高温合金的研究是一项重要的课题。
近年来，K465合金的研究已经成为了材料科学领域的研究热点之一。
在国内外的研究者的共同努力下，K465高温合金已经取得了一系列的进展。
在K465镍基高温合金的研究中，研究者首先需要了解合金的组成和结构。
这项工作是研究的基础。
合金的组成和结构可以影响合金的性能和应用范围。
随着先进技术的不断发展，合金组成和结构的分析方法也得到了很大的提升。
现代的分析方法可以从微观和宏观两个方面对材料进行分析。
在K465镍基高温合金的研究中，还需要对合金的物理和化学性质进行研究。
材料的性质直接影响着材料的应用。
通过实验方法，可以对K465合金的物理和化学性质进行深入的了解，为合金的应用和改进提供科学依据。
在K465镍基高温合金的研究中，研究者也需要了解合金在高温环境下的行为。
高温下的合金的性能与室温下的合金不同，因此了解合金在高温环境下的行为对高温合金的应用和改进至关重要。
高温实验平台的建设和实验方法的研究也是这一领域的重要方向。
总的来说，K465镍基高温合金的研究是一项复杂而重要的课题。
在这一领域，需要有跨学科的研究和合作。
随着高温合金研究的不断深入，K465合金的应用范围也将会不断扩大，为科技的进步和工业的发展做出越来越大的贡献综上所述，K465镍基高温合金的研究需要综合运用现代分析方法，深入了解其组成、结构、物理和化学性质以及在高温环境下的行为，从而开发出更优质的合金材料，促进科技和工业的发展。
k213高温合金用途
k213高温合金是一种fe-ni-cr基铸造高温合金，具有优异的高温性能和耐腐蚀性能。
主要由铁、镍、铬等元素组成，其中镍的含量较高，能提供良好的抗氧化性和耐热性。
这种合金广泛应用于各种工业领域，包括航空航天、石油化工等。
在航空航天领域，k213合金被用于制造航空发动机的高温部件，如增压涡轮、燃气轮机和烟气轮机的动、静叶片等，因为它能够承受高温高压环境，保证发动机的正常工作。
在石油化工领域，k213合金被用于制造炼油化工过程中的高温炉、高温管道和高温反应器等设备。
它能够抵抗高温、高压、腐蚀等恶劣条件，保证设备安全运行。
此外，k213合金还具有良好的铸造性能和组织稳定性，经700℃
长期时效2000h后，只有微量的Laves相析出。
这种合金的力学性能也相当优异，在高温环境下能保持稳定的力学性能，不易软化变形。
同时，它还具有良好的耐磨性和抗热疲劳性，在高温高压下能保持稳定的性能，不易损坏和疲劳断裂。
总的来说，k213高温合金以其优异的高温性能和耐腐蚀性能，在航空航天、石油化工等领域发挥着重要作用。
它的应用不仅提高了工业设备的可靠性和安全性，也促进了相关产业的发展。
随着科技的不断进步，k213合金有望应用于更多领域，为人类创造更美好的未来。
发动机Ⅰ级涡轮叶片裂纹分析
发动机Ⅰ级涡轮叶片裂纹分析郑真;尹湘蓉;刘丽玉;刘昌奎【摘要】发动机在进行试车时发现Ⅰ级涡轮叶片在进气边出现裂纹。
涡轮叶片材质为K465铸造高温合金，截至裂纹发现时，发动机累计工作时间为145 h。
通过外观观察、断口观察、金相检查和温度热模拟试验等手段，分析了叶片裂纹的性质和原因。
结果表明：Ⅰ级涡轮叶片裂纹性质为疲劳裂纹；叶片出现裂纹的原因是榫头型芯未脱除干净，榫头冷却通道堵塞，叶片超温造成组织和性能弱化，导致叶片在高温区萌生裂纹，提前失效；根据热模拟试验结果可以判断，叶片裂纹处承受温度在1260℃以上。
%A first-stage turbine blade in aero-engine cracked at the leading edge during 200 h accelerating trial. The turbine blade was made of K465 superalloy. The engine had worked for 145 h when the crack was found. To find out the failure mode and cause of the blade, appearance observation, fracture observation, metallographic examination and thermal simulation experiment were carried out. The results show the failure mode of the blade is fatigue crack. The crack was caused by over heat because the tenon core had not been completely cleaned and the tenon cooling channel was blocked. Over heat weakened microstructure and property of the blade. As a result, the blade cracked at high temperature region and early failure happened. According to the result of thermal simulation experiment, it is estimated that the temperature of the blade near the crack was over 1 260 ℃.【期刊名称】《失效分析与预防》【年(卷),期】2015(000)001【总页数】6页(P15-20)【关键词】K465;疲劳裂纹;超温;初熔【作者】郑真;尹湘蓉;刘丽玉;刘昌奎【作者单位】北京航空材料研究院，北京100095; 航空材料检测与评价北京市重点实验室，北京100095; 中航工业失效分析中心，北京100095;中航工业成都发动机集团有限公司，成都610503;北京航空材料研究院，北京100095; 航空材料检测与评价北京市重点实验室，北京100095; 中航工业失效分析中心，北京100095;北京航空材料研究院，北京100095; 航空材料检测与评价北京市重点实验室，北京100095; 中航工业失效分析中心，北京100095【正文语种】中文【中图分类】V232.40 引言涡轮叶片由于工作环境较为恶劣，其失效概率也相对较高。
K465涡轮导向器熔模铸造工艺研究_裴忠冶
在１％￣２％以内。 ２．２ 型壳制备
涡轮导向器型壳采用高强度型壳工艺， 并进行填 砂造型。型壳由面层和加固层两部分组成。面层须保 证铸件获得光滑的轮廓， 并且具有优良的耐高温和热 化学稳定性， 最终选定面层材料为硅溶胶粘结剂＋氧化 锆粉。加固层是形成型壳的主体， 耐热度比面层要低， 主要是保证型壳具有一定的强度， 使型壳在运输、焙 烧、浇注过程中不开裂， 采用的是硅溶胶粘结剂＋煤矸 石粉涂料， 涂 挂层数为７￣１０层 。型 壳 自 干１２ ｈ以 上 后 再脱蜡焙烧。
由于需要采用高温烘烤和高压蒸汽熔失的方式脱 壳， 型壳往往会产生一定程度的微裂纹， 进而在浇注 过程中产生钢液渗漏， 影响铸件表面质量。型壳微裂 纹可以通过渗甲基兰饱和溶液进行预报， 根据溶液的 渗透情况和蓝色显示可以清楚地了解型壳的裂纹程度。 为解决型壳微裂纹问题， 可以采用型壳修补措施。对 于小范围的渗漏， 可以采用氧化铝＋硅溶胶的混合物进 行修补的方式来解决。 ２．３ 浇注系统
２ 熔模铸造工艺２．Fra bibliotek 蜡模制备 蜡模是铸件的直观体现， 因而蜡模的质量直接决
定 了 最 终 铸 件 的 尺 寸 精 度［２］。Ｋ４６５涡 轮 导 向 器 为 五 位 一体的复杂构件， 其复杂程度决定了铸件的成型只能 采用熔模铸造工艺， 而且该导向器铸件尺寸精度和表 面质量要求高， 某些关键尺寸 （ 如叶片的等分度、不 平度、通道面积 等） 有严格的限制， 因此 获 得 高 质 量 的整体蜡模是导向器铸件研制的关键。
（ １． Ｓ ｃｈｏｏｌ ｏｆ Ｍａ ｔｅ ｒｉａ ｌ ＆ Ｍｅ ｔａ ｌｌｕｒｇｙ， Ｎｏｒｔｈｅ ａ ｓ ｔｅ ｒｎ Ｕｎｉｖｅ ｒｓ ｉｔｙ， Ｓ ｈｅ ｎｙａ ｎｇ １１０００４， Ｌｉａ ｏｎｉｎｇ， Ｃｈｉｎａ ； ２． Ｈｉｇｈ Ｔｅ ｍｐｅ ｒａ ｔｕｒｅ Ｍａ ｔｅ ｒｉａ ｌｓ Ｒｅ ｓ ｅ ａ ｒｃｈ Ｉｎｓ ｔｉｔｕｔｅ ， Ｃｅ ｎｔｒａ ｌ Ｉｒｏｎ ａ ｎｄ Ｓ ｔｅ ｅ ｌ Ｒｅ ｓ ｅ ａ ｒｃｈ Ｉｎｓ ｔｉｔｕｔｅ ， Ｂｅ ｉｊｉｎｇ １０００８１， Ｃｈｉｎａ ； ３． Ｎａ ｖｙ Ｍｉｌｉｔａ ｒｙ Ｄｅ ｐｕｔｙ Ｏｆｆｉｃｅ Ｒｅ ｓ ｉｄｅ ｎｃｅ ｓ ｉｎ ｔｈｅ ３ｒｄ Ｒｅ ｓ ｅ ａ ｒｃｈ Ｉｎｓ ｔｉｔｕｔｅ ｏｆ Ｃｈｉｎａ Ａｅ ｒｏｓ ｐａ ｃｅ Ｓ ｃｉｅ ｎｃｅ ＆ Ｉｎｄｕｓ ｔｒｙ Ｃｏｒｐ．， Ｂｅ ｉｊｉｎｇ １０００７４， Ｃｈｉｎａ）
K465镍基高温合金的研究
K465镍基高温合金的研究K465镍基高温合金是一种具有优异高温强度和抗腐蚀性能的合金材料，它在航空、航天、能源等领域得到广泛应用。
本文旨在探讨K465镍基高温合金的研究现状和应用，以期为相关领域的研究和实践提供有益的参考。
K465镍基高温合金主要由镍、铬、钴、铝、钛等元素组成，具有优异的抗氧化性和抗腐蚀性能，可在高温下保持较高的强度和稳定性。
其制备方法主要包括真空熔炼、定向凝固和粉末冶金等，这些方法都为合金的制备和加工提供了良好的保障。
随着科技的不断进步，K465镍基高温合金的研究也取得了长足的进展。
国内外研究者从合金成分、制备工艺、微观组织等方面进行了广泛而深入的研究。
例如，研究者通过优化合金成分，成功提高了K465合金的高温强度和抗腐蚀性能；采用新型制备工艺，如定向凝固和粉末冶金等，实现了合金的高温稳定性和抗氧化性的有效提升。
K465镍基高温合金的研究方法主要包括实验设计、材料制备、性能测试、微观分析等。
实验设计应考虑合金成分、制备工艺、热处理制度等因素；材料制备主要采用真空熔炼、定向凝固、粉末冶金等方法；性能测试包括力学性能、抗氧化性、抗腐蚀性能等测试；微观分析则涉及显微组织观察、相变过程研究等。
通过实验研究，发现K465镍基高温合金在高温下具有良好的力学性能和抗腐蚀性能。
合金的抗氧化性能也得到了显著提升，这主要归功于制备工艺的优化和合金成分的改进。
本文对K465镍基高温合金的研究现状进行了详细探讨，总结了目前的研究成果及其应用前景。
结果表明，K465合金在航空、航天、能源等领域的应用潜力巨大。
然而，为了更好地发挥其优势，仍需在以下几个方面进行深入研究：进一步优化合金成分，以提高K465镍基高温合金的综合性能；探索新型制备工艺，如3D打印技术等，实现合金材料的低成本、高效制备；深入研究K465合金在极端条件下的服役行为，为其实践应用提供更为可靠的依据；加强与多学科的交叉融合，将K465镍基高温合金的研究与应用拓展到更多领域。
2009 k465铸造高温合金 标准成分
2009年K465铸造高温合金标准成分一、概述K465是一种高温合金，具有优异的高温强度和抗氧化性能，因此在航空航天、航空发动机、航空发电等领域得到广泛应用。
其中，K465铸造高温合金标准成分至关重要，本文将深入讨论2009年K465铸造高温合金标准成分，以帮助读者更好地了解这一主题。
二、K465铸造高温合金标准成分的定义与特点1. K465铸造高温合金的定义K465铸造高温合金是指一类能在高温（通常指1000摄氏度以上）下保持较高强度和良好抗氧化性能的合金。
它主要由金属元素和非金属元素组成，具有优异的高温力学性能和抗氧化性能。
2. K465铸造高温合金的特点K465铸造高温合金具有高温强度高、抗氧化性能好、耐热腐蚀性能优异等特点。
这些特点使得K465合金在航空航天等领域得到广泛应用，尤其在制造发动机零部件方面有着重要地位。
三、2009年K465铸造高温合金标准成分的深入分析（一）金属元素组成K465铸造高温合金主要由镍（Ni）、铬（Cr）、钨（W）、钼（Mo）、铝（Al）等金属元素组成。
其中，镍是主要的基体金属，铬、钨、钼等元素可强化合金的晶格，并提高其抗拉伸和抗蠕变能力，铝元素则能提高合金的高温氧化性能。
（二）非金属元素组成除了金属元素之外，K465铸造高温合金还包含了一定量的碳（C）、硫（S）、磷（P）、硅（Si）等非金属元素。
这些元素在合金的熔炼和成型过程中起着重要作用，能影响合金的微观组织和力学性能。
四、总结与展望本文对2009年K465铸造高温合金标准成分进行了深入探讨，从金属元素和非金属元素的角度分析了合金的组成和特点。
可以看出，K465铸造高温合金的标准成分对合金的性能和品质有着至关重要的影响。
随着航空航天领域的不断发展，对高温合金的需求也将越来越大，因此对K465铸造高温合金标准成分的研究与应用具有重要意义。
个人观点：K465铸造高温合金标准成分的研究是多领域合作的产物，需要结合材料学、金属学、热处理技术等多方面的专业知识。
2009 k465铸造高温合金 标准成分
2009 K465铸造高温合金标准成分随着科学技术的不断发展，高温合金作为一种重要的材料，广泛应用于航空、航天、石油化工等领域。
而2009 K465铸造高温合金作为其中的一种，其标准成分具有重要意义。
下面将从以下几个方面来探讨2009 K465铸造高温合金的标准成分。
一、2009 K465铸造高温合金的定义2009 K465铸造高温合金是一种镍基合金，具有良好的热腐蚀抗性和高温强度，可在1000℃以上的高温下长时间稳定工作。
主要用于制造航空发动机、燃气轮机、化工设备等高温工作条件下的零部件。
二、2009 K465铸造高温合金的主要成分2009 K465铸造高温合金的主要成分包括镍、钴、铬、铌、钽、铝、钛、铁、硅等元素。
具体成分如下：1. 镍（Ni）：镍是2009 K465铸造高温合金的主要成分之一，其含量一般在60%-70%之间。
镍具有良好的耐腐蚀性和高温强度，是提高合金的耐热性能的重要元素。
2. 钴（Co）：钴的含量在10%-20%之间，主要用于增加合金的硬度和强度，改善高温下的稳定性和耐热性能。
3. 铬（Cr）：铬的含量一般在20%-25%之间，主要用于提高合金的耐腐蚀性能，抵抗高温氧化和硫化腐蚀。
4. 铌（Nb）和钽（Ta）：铌和钽是强化相元素，其含量分别在3%-5%和2.5%-4.5%之间，能够提高合金的强度和塑性，改善高温下的抗变形能力。
5. 铝（Al）和钛（Ti）：铝和钛是形成强化相和固溶强化的重要元素，其含量分别在1%-3%和1%-2.5%之间，能够显著提高合金的强度和抗热变形能力。
6. 铁（Fe）和硅（Si）：铁和硅是合金中的杂质元素，其含量需要严格控制在合金允许范围之内，以保证合金的纯度和性能。
三、2009 K465铸造高温合金的性能特点根据以上成分的分析，2009 K465铸造高温合金具有以下主要性能特点：1. 良好的热腐蚀抗性：2009 K465铸造高温合金中的铬、铌、钽等元素能够形成致密的氧化膜，阻止高温下的氧化和硫化腐蚀，具有良好的热腐蚀抗性。
k465标准
k465标准
K465合金是一种用于航空发动机制造的高温合金材料。
它的标准主要包括
以下几个方面：
1. 化学成分：K465合金的化学成分需要符合相应的标准规定，包括各种元素的比例、杂质元素的限制等。
2. 热处理制度：K465合金的热处理制度也需要符合相应的标准规定，包括加热温度、保温时间、冷却方式等。
3. 熔炼铸造工艺：K465合金的熔炼铸造工艺也需要符合相应的标准规定，包括熔炼温度、浇注温度、冷却速度等。
4. 力学性能：K465合金的力学性能需要符合相应的标准规定，包括抗拉强度、屈服强度、延伸率等。
5. 组织结构：K465合金的组织结构需要符合相应的标准规定，包括晶粒度、相组成、碳化物分布等。
总之，K465合金的标准是一个综合性的标准体系，涉及到多个方面，需要
严格遵守以确保材料的质量和可靠性。
HB_航空
HB_航空航空(HB)(1) 金属材料?高温合金HB 5154—1988K401合金锭HB 5155—1996K403合金锭HB 5156—1988K405合金锭HB 5157—1988K406合金锭HB 5158—1988K211合金锭HB 5159—1988K412合金锭HB 5160—1988K214合金锭HB 5161—1988K417合金锭HB 5162—1988K418合金锭HB 5163—1988K419合金锭HB 5198—1982航空叶片用变形高温合金棒材 HB 5199—1982航空用高温合金冷轧薄板 HB 5284—1984航空用GH220合金热轧棒材技术条件 HB 5285—1984航空用GH698合金盘形锻件 HB 5330—1985航空用K9合金锭HB 5331—1985航空用K17G镍基铸造高温合金技术条件 HB 5332—1992GH99合金冷轧薄板HB 5333—1985航空用HGH99合金焊丝技术条件 HB 5406—1988铸造高温合金锭浮渣试验方法 HB 5407—1988等静压成型镁质坩埚HB 5417—1991GH1016合金棒材HB 5418—1988GH1016合金冷轧薄板HB 5419—1991GH1016合金圆饼、环坯和环形件 HB 5423—1989航空用GH710合金饼坯锻件 HB 5437—1989GH3044合金热轧或锻制棒材 HB 5438—1989GH3044合金圆饼、环坯和环形件 HB 5463—1990GH696合金热轧和锻制棒材 HB 5464—1990GH696合金冷拉棒材HB 5465—1990GH696合金冷轧薄板HB 5466—1990GH696合金冷轧弹簧钢带 HB 5467—1990GH696合金冷拉丝HB 5494—1992GH536合金冷轧(拔)无缝管 HB 5495—1992GH536合金冷轧薄板HB 5496—1992GH536合金圆饼、环坯和环形件 HB 5497—1992GH536合金热轧和锻制棒材 HB 5498—1992HGH536合金冷拉焊丝HB 5499—1992HGH150和HGH533合金冷拉焊丝 HB 6570—1992GH150合金棒材HB 6571—1992GH150合金冷轧薄板HB 6572—1992GH150合金圆饼、环坯和环形件 HB 6574—1992GH903低膨胀合金环坯和环形件HB 6702—1993WZ8系列用GH4169合金棒材 HB 6703—1993WZ8系列用GH500合金棒材 HB 7239—1995K418B合金锭HB 7240—1995DZ22B合金锭HB 7241—1995K423A合金锭HB 7569—1997DZ4合金锭HB 7570—1997DZ22合金锭HB/Z 38—1993K401合金冶炼工艺说明书 HB/Z 40—1993K401合金重熔工艺说明书 HB/Z 41—1993K403合金冶炼工艺说明书 HB/Z 42—1993K403合金重熔工艺说明书 HB/Z 43—1993K405合金冶炼工艺说明书 HB/Z 44—1993K405合金重熔工艺说明书 HB/Z 45—1993K406合金冶炼工艺说明书 HB/Z 46—1993K406合金重熔工艺说明书ML HB/Z 47—1993K211合金非真空冶炼工艺说明书 HB/Z 48—1993K211合金非真空重熔工艺说明书 HB/Z 49—1993K412合金冶炼工艺说明书HB/Z 50—1993K412合金重熔工艺说明书 HB/Z 51—1993K412合金非真空冶炼工艺说明书 HB/Z 52—1993K412合金电渣重熔工艺说明书 HB/Z 53—1993K214合金冶炼工艺说明书M HB/Z 54—1993K214合金重熔工艺说明书 HB/Z 55—1993K417合金冶炼工艺说明书 HB/Z 56—1993K417合金重熔工艺说明书 HB/Z 57—1993K418合金冶炼工艺说明书 HB/Z 58—1993K418合金重熔工艺说明书 HB/Z 69—1993K419合金冶炼工艺说明书 HB/Z 70—1993K419合金重熔工艺说明书 HB/Z 91—1985航空用高温合金涡轮叶片模锻件 HB/Z 131—1988铸造高温合金选用原材料技术要求 HB/Z 140—1989航空用高温合金热处理工艺说明书 HB/Z 154—1989航空用钢及高温合金熔炼和成材工艺认可规范HB/Z 155—1989航空用钢及高温合金供应厂工程认可规范?钢铁HB 094—1977黑色金属硬度及强度换算表 HB 5001—1992结构钢熔模铸件技术条件 HB 5024—1989航空用钢锻件HB 5137—19803Cr3Mo3VNb热作模具钢技术条件 HB 5138—19803Cr3Mo3VNb热作模具钢 HB 5139—19803Cr3Mo3VNb热作模具钢锻造(试行) HB 5140—19803Cr3Mo3VNb热作模具钢热处理HB 5252—1983航空用40CrMnSiMoVA超高强度钢钢棒 HB 5253—1983航空用40CrMnSiMoVA无发纹钢钢管 HB 5269—1983航空用高级优质结构钢钢棒 HB 5298—1985航空用不锈弹簧钢丝HB 5424—1989不锈钢耐热钢母合金铸锭HB 5430—1989不锈钢耐热钢熔模铸件HB 5451—1990不锈钢耐热钢熔模铸造压气机静子叶片 HB 6573—1992熔模钢铸件用标准参考射线底片 HB/Z 105—1986航空用不锈钢压气机叶片模锻件 HB/Z 5138—19803Cr3Mo3VNb热作模具钢冶炼和铸锭WX)?铝、镁合金HB 962—1986铸造铝合金HB 963—1990铝合金铸件HB 964—1982铸造镁合金技术标准HB 965—1982镁合金铸件技术标准HB 967—1970ZM-镁合金显微疏松X光透视分级标准 HB 5012—1986铝合金压铸件HB 5201—1982变形铝合金过烧金相检验标准 HB 5202—1982航空用铝及铝合金挤压棒材 HB 5203—1982航空用镁合金挤压型材HB 5204—1982航空用铝合金锻件和模锻件 HB 5300—1985LY12MCS、LY12CS、LY16MCGS铝合金挤压型材 HB 5301—1985LY12MCS、LY16MCGS铝合金板材 HB 5371—1987铝基中间合金锭HB 5372—1987铸造铝合金锭HB 5395—1988铝合金铸件X射线照相检验长形针孔分级标准 HB 5396—1988铝合金铸件X射线照相检验海绵状疏松分级标准HB 5397—1988铝合金铸件X射线照相检验分散疏松分级标准 HB 5401—1987LC9CgSi铝合金锻件HB 5446—1990铸造铝合金热处理HB 5462—1990镁合金铸件热处理HB 5471—19912024铝合金预拉伸板HB 5480—1991高强度铝合金优质铸件HB 6578—1992铝镁合金铸件检验用参考射线底片 HB 6690—1992镁合金锻件HB 6773—1993镁锆中间合金锭HB 7063—1994铝合金电导率和硬度HB 7264—1996镁稀土中间合金锭HB/Z 160—1990铸造铝合金熔炼HB/Z 220.1—1992铝合金砂型铸造HB/Z 220.2—1992铝合金金属型铸造HB/Z 220.3—1992铝合金低压铸造HB/Z 220.4—1992铝合金压力铸造HB/Z 220.5—1992铝合金熔模壳型铸造HB/Z 220.6—1992铝合金石膏精密铸造HB/Z 220.7—1992铝合金铸件浸渗HB/Z 276—1995变形铝合金零件热处理HB/Z 5123—1979镁合金铸造HB/Z 5126—1979变形铝合金热处理?钛及钛合金HB 5223—1982航空发动机盘用TC4钛合金模锻件 HB 5224—1982航空发动机饼坯用TC4钛合金模锻件 HB 5262—1983TC11钛合金压气机盘用饼(环)坯技术标准 HB 5263—1995TC11钛合金压气机盘模锻件ML HB 5264—1983TC11钛合金压气机盘及其饼坯金相组织标准 HB 5432—1989飞机用TC4钛合金锻件HB 5447—1990铸造钛合金HB 5448—1990钛及钛合金熔模精密铸件HB 6623.1—1992钛合金β转变温度测定方法(差热分析法) HB 6623.2—1992钛合金β转变温度测定方法(金相法) HB 6732—1993航空紧固件用TB3钛合金棒线材 HB 7238—1995钛合金环形锻件HB/Z 137—1988钛合金热处理工艺说明书?精密合金、铜合金及贵金属HB 5018—1997铸造铝镍钴永磁合金HBHB 5170—1981电接点用贵金属及其合金丝材锻平试验方法 HB 5171—1981含铜贵金属材料氧化亚铜金相检验标准 HB 5187—1996航空用贵金属及其合金电位器裸线 HB 5188—1996航空用贵金属及其合金电刷线材 HB 5189—1996航空用贵金属及其合金管材HB 5190—1996航空用贵金属及其合金板、带材 HB 5191—1996航空用贵金属及其合金丝材HB 5291—1984航空电位器用油性漆包贵金属合金线 HB 5302—1985航空发动机点火装置接点用PtIr25合金板材 HB 5312—1985航空用铜合金熔模铸件标准HB 5340—1989航空用贵金属及其合金显微维氏硬度试验方法 HB 5450—1990铜及铜合金锻件HB 6734—1993贵金属细丝拉伸杨氏模量试验方法 HB 7470—1996贵金属异形丝材HB/Z 135—1988航空用铍青铜热处理工艺说明书 HB/Z 161—1990弹性元件用精密合金热处理工艺说明书 HB/Z 192—1991软磁合金热处理工艺说明书HB/Z 216—1992铜及铜合金热处理工艺说明书 HB/Z 239—1993膨胀合金热处理工艺说明书HB/Z 327—1998磁滞合金热处理工艺说明书HB/Z 5015—1994电磁纯铁热处理工艺说明书 HB/Z 5016—1995硅钢片热处理工艺HB/Z 5019—1977铸造永磁合金熔炼HB/Z 5020—1997铸造铝镍钴永磁合金热处理?粉末冶金和涂层HB 5341—1986B-1000高温陶瓷涂层标准HB 5366—1986航空用碳石墨密封材料HB 5367.1—1986碳石墨密封材料抗压强度试验方法 HB 5367.2—1986碳石墨密封材料抗折强度试验方法 HB 5367.3—1986碳石墨密封材料开口气孔率测定方法 HB 5367.4—1986碳石墨密封材料热氧化失重测定方法 HB 5367.5—1986碳石墨密封材料肖氏硬度试验方法 HB 5367.6—1986碳石墨密封材料洛氏硬度(,,)试验方法 HB 5367.7—1986碳石墨密封材料密度测定方法 HB 5367.8—1986碳石墨密封材料热膨胀系数试验方法 HB 5367.9—1986碳石墨密封材料导热系数试验方法 HB 5367.10—1986碳石墨密封材料摩擦性能试验方法 HB 5367.11—1986碳石墨密封材料弹性模量试验方法 HB 5434.1—1989航空机轮刹车材料术语HB 5434.2—1989航空机轮刹车材料鉴定规则 HB 5434.3—1989航空机轮刹车材料硬度的测定方法 HB 5434.4—1989航空机轮刹车材料惯性台鉴定规范 HB 5434.5—1989航空机轮刹车材料压缩强度的测定方法 HB 5434.6—1989航空机轮刹车材料弯曲强度的测定方法 HB 5434.7—1989航空机轮刹车材料摩擦磨损性能的测定方法 HB 5434.8—1989航空机轮刹车材料密度的测定方法 HB 5434.9—1989航空机轮刹车材料拉伸强度的测定方法 HB 5434.10—1989航空机轮刹车材料与钢背间结合质量及烧结后钢背塑性的检验方法HB 5441.1—1989测量金属粉末粒度的筛分法 HB 5441.2—1989渗透性烧结金属材料含油率的测试方法 HB 5441.3—1989烧结金属材料(硬质合金除外)抗拉强度的测试方法 HB 5441.4—1989金属粉末松装密度的测试方法 HB 5441.5—1989金属粉末摇实密度的测试方法 HB 5441.6—1989金属粉末流动性的测试方法 HB 5441.7—1989渗透性烧结金属材料密度和开孔孔隙度的测试方法 HB 5441.8—1989烧结金属衬套径向压溃强度的测试方法 HB 5441.9—1989烧结金属材料(硬质合金除外) HB 5457—1990粉末冶金铜基离合器摩擦片HB 5458—1990粉末冶金铜基多孔轴承HB 5474—1991热喷涂涂层剪切强度试验方法 HB 5475—1991热喷涂涂层抗拉强度试验方法 HB 5476—1991热喷涂涂层结合强度试验方法 HB 5486—1991热喷涂涂层硬度试验方法HB 6738—1993热喷涂耐磨涂层质量检验HB 7055—1994粉末冶金软磁材料制件HB 7236—1995热喷涂封严涂层质量检验HB 7269—1996热喷涂热障涂层质量检验HB 7576—1997航空粉末冶金制品质量控制标准 HB 7627—1998爆炸喷涂碳化钨、碳化铬耐磨涂层质量检验 HB/Z 104—1986B-1000高温陶瓷涂层涂制工艺说明书 HB/Z 162—1990粉末冶金铜基离合器摩擦片制造工艺 HB/Z 163—1990粉末冶金铜基多孔轴承制造工艺 HB/Z 263—1994粉末冶金软磁材料制件制造工艺 HB/Z 5031—1977航空发动机封严涂层涂覆工艺WX)?CX 物理冶金及表面强化HB 6742—1993单晶叶片晶体取向的测定X射线背射劳厄照相法 HB/Z 26—1992航空零件喷丸强化工艺通用说明书 HB/Z 170—1990航空金属零部件挤压强化工艺通用说明书WX)(2)?锻造HB 5119—1979锻造术语HB 5355—1994锻造工艺质量控制HB 5402—1997锻件试制定型规范HB 7065—1994金属材料热变形用玻璃防护润滑剂规范 HB/Z 141—1989模锻件结构要素HB/Z 156—1989航空用钢及高温合金锻件生产工艺认可规范 HB/Z 199—1991钛合金锻造工艺HB/Z 210—1991HB/Z 283—1996钢的锻造工艺HB/Z 5139—19803Cr3Mo3VNb热作模具钢锻造?铸造HB 5117—1978锻造术语HB 5343—1994锻造工艺质量控制HB 5344—1986熔模铸造用聚合松香HB 5345—1986熔模铸造用硅酸乙酯HB 5346—1986熔模铸造用硅溶胶HB 5347—1986熔模铸造用电熔白刚玉粉HB 5348—1986熔模铸造用上店土砂、粉HB 5349—1986熔模铸造用锆石英粉HB 5350.1—1986熔模铸造模料线收缩率测定方法 HB 5350.2—1986熔模铸造模料热变形量测定方法 HB 5350.3—1986熔模铸造模料抗弯强度测定方法 HB 5350.4—1986熔模铸造模料表面硬度测定方法 HB 5350.5—1986熔模铸造模料灰分测定方法 HB 5350.6—1986熔模铸造模料粘度测定方法 HB 5350.7—1986熔模铸造熔模粘结剂湿润角测定方法 HB 5351.1—1986熔模铸造涂料粘度测定方法HB 5351.2—1986熔模铸造涂料比重测定方法(比重计法) HB 5351.3—1986熔模铸造涂料比重测定方法(容量法) HB 5351.4—1986熔模铸造涂料酸度测定方法(pH试纸法) HB 5351.5—1986熔模铸造涂料酸度测定方法(pH计法) HB 5351.6—1986熔模铸造涂料覆盖性测定方法 HB 5351.7—1986熔模铸造用耐火粉料粒度测定方法(扭力天平沉降分析法)HB 5352.1—1986熔模铸造型壳抗弯强度测定方法 HB 5352.2—1986熔模铸造型壳高温自重变形测定方法 HB 5352.3—1986熔模铸造型壳高温荷重变形测定方法 HB 5352.4—1986熔模铸造型壳透气性测定方法 HB 5352.5—1986熔模铸造用硅溶胶型壳干燥度测定方法 HB 5353.1—1986熔模铸造陶瓷型芯显气孔率吸水率和体积密度测定方法HB 5353.2—1986熔模铸造陶瓷型芯烧成收缩率测定方法 HB 5353.3—1986熔模铸造陶瓷型芯抗弯强度测定方法 HB 5353.4—1986熔模铸造陶瓷型芯热变形测定方法 HB 5353.5—1986熔模铸造陶瓷型芯及型壳线膨胀测定方法 HB 5353.6—1986熔模铸造陶瓷型芯溶失性测定方法 HB 6103—1986铸件尺寸公差HB HB 7578—1997铸件试制定型规范HB/Z 234—1993钛合金铸件热等静压工艺?焊接HB 458—1984航空工业用焊条的质量检验HB 459.1—1984HTJ1焊条技术条件HB 459.2—1984HTJ2焊条技术条件HB 460—1984HTJ3焊条技术条件HB 461.1—1984HTJ4焊条技术条件HB 461.2—1984HTJ5焊条技术条件HB 462.1—1984HTB1焊条技术条件HB 462.2—1984HTB2焊条技术条件HB 462.3—1984HTG1焊条技术条件HB 462.4—1984HTG2焊条技术条件HB 463—1984HTG3焊条技术条件HB 465—1965变形铝合金气焊接头的质量检验及缺陷修补标准HB 466—1965变形铝合金电阻点焊和滚焊的质量检验及缺陷修补标准HB 5120—1979焊接术语HB 5133—197930CrMnSiNi2A钢熔焊接头质量检验标准 HB 5135—1979结构钢和不锈钢熔焊接头质量检验 HB 5276—1984铝合金电阻点焊和缝焊质量检验 HB 5282—1984结构钢和不锈钢电阻点焊和缝焊质量检验 HB 5363—1995焊接工艺质量控制HB 5375—1987铝及铝合金熔焊质量检验HB 5376—1987钛及钛合金钨极氩弧焊质量检验 HB 5420—1989电阻焊电极与辅助装置用铜及铜合金 HB 5427—1989钛及钛合金电阻点焊和缝焊质量检验 HB 5456—1990高温合金钨极氩弧焊质量检验 HB 5484—1991钛及钛合金电子束焊接质量检验 HB 6737—1993高温合金电阻点焊和缝焊质量检验M HB 6771—1993银基钎料HB 6772—1993镍基钎料HB 7052—1993铝基钎料HB 7053—1993铜基钎料HB 7234—1995钛及钛合金钨极氩弧焊标准色块 HB 7575—1997高温合金及不锈钢真空钎焊质量检验 HB 7608—1998高温合金、不锈钢真空电子束焊接质量检验 HB/Z 77—1984铝合金电阻点焊和缝焊工艺HB/Z 78—1984结构钢和不锈钢电阻点焊和缝焊工艺 HB/Z 119—1987铝及铝合金熔焊工艺HB/Z 120—1987钛及钛合金钨极氩弧焊工艺 HB/Z 145—1989钛及钛合金电阻点焊和缝焊工艺 HB/Z 164—1990高温合金钨极氩弧焊工艺HB/Z 198—1991钛及钛合金电子束焊接工艺 HB/Z 238—1993高温合金电阻点焊和缝焊工艺 HB/Z 309—1997高温合金及不锈钢真空钎焊 HB/Z 315—1998高温合金、不锈钢真空电子束焊接工艺 HB/Z 328—1998镁合金铸件补焊工艺及检验HB/Z 5021—1977细丝二氧化碳气体保护焊HB/Z 5128—1979铝及铝合金点焊、滚焊前表面准备()HB/Z 5132—197930CrMnSiNi2A钢熔焊工艺HB/Z 5134—1979结构钢和不锈钢熔焊工艺?热处理HB 5013—1996热处理零件检验类别HB 5022—1994航空钢制件渗氮、氮碳共渗金相组织检验标准 HB 5023—1994航空钢制件渗氮、氮碳共渗渗层溶度测定方法 HB 5118—1978金属及合金热处理术语HB 5354—1994热处理工艺质量控制HB 5408—1988热处理用工业硝酸钾HB 5409—1988热处理用工业氯化钠HB 5410—1988热处理用工业氯化钾HB 5411—1988热处理用工业硝酸钠HB 5412—1988热处理用氩气HB 5413—1988热处理用氮气HB 5414—1988热处理用工业无水氯化钡HB 5415—1988热处理用淬火用油HB 5425—1989航空制件热处理炉有效加热区测定方法 HB 5492—1991航空钢制件渗碳、碳氮共渗金相组织检验标准 HB 5493—1991航空钢制件渗碳、碳氮共渗渗层深度测定方法 HB 6735—1993航空结构钢薄脱碳(含合金贫化)层和增碳(含增氮)层深度测定方法HB 7064.1—1994金属热处理盐浴化学分析方法酸度计法测定pH值 HB 7064.2—1994金属热处理盐浴化学分析方法酸度钡沉淀分离酸碱滴定法测定碳酸根含量HB 7064.3—1994金属热处理盐浴化学分析方法硫酸钡沉淀-EDTA滴定法测定硫酸根含量HB 7064.4—1994金属热处理盐浴化学分析方法硫酸钡比浊法测定硫酸根含量HB 7064.5—1994金属热处理盐浴化学分析方法银量法测定氯离子含量 HB 7064.6—1994金属热处理盐浴化学分析方法酸碱滴定测定总碱度含量 HB/Z 64—19813号涂料保护热处理工艺HB/Z 79—1995结构钢及不锈钢渗氮工艺说明书HB/Z 80—1997航空用不锈钢、耐热钢热处理说明书 HB/Z 136—1988航空结构钢热处理说明书HB/Z 159—1990航空用钢气体渗碳、碳氮共渗工艺说明书 HB/Z 191—1991航空结构钢不锈钢真空热处理说明书 HB/Z 262—1994金属热处理盐浴化学分析用试样的取样规范 HB/Z 316—1998热处理加热用中性盐浴?表面处理HB 5033—1977镀层和化学覆盖层的选择原则与厚度系列 HB 5034—1995零(组)件镀覆前质量要求HB 5035—1992锌镀层质量检验HB 5036—1992镉镀层质量检验HB 5037—1992铜镀层质量检验HB 5038—1992镍镀层质量检验HB 5039—1992黑镍镀层质量检验HB 5040—1977化学镀镍层质量检验HB 5041—1992硬铬、乳白铬镀层质量检验HB 5042—1992装饰铬镀层质量检验HB 5043—1992涨圈松孔铬镀层质量检验HB 5044—1992汽缸松孔铬镀层质量检验HB 5045—1992黑铬镀层质量检验HB 5046—1993锡镀层质量检验HB 5047—1977黄铜镀层质量检验HB 5048—1977铅镀层质量检验HB 5049—1993铅锡合金镀层质量检验HB 5050—1977铅铟扩散镀层质量检验HB 5051—1993银镀层质量检验HB 5052—1977金镀层质量检验HB 5053—1977钯镀层质量检验HB 5054—1977铑镀层质量检验HB 5055—1993铝及铝合金硫酸阳极氧化膜层质量检验 HB 5057—1993铝及铝合金硬质阳极氧化膜层质量检验 HB 5058—1993铝及铝合金绝缘阳极氧化膜层质量检验 HB 5059—1977电化学抛光质量检验HB 5060—1977铝及铝合金化学氧化膜层质量检验 HB 5061—1977镁合金化学氧化膜层质量检验 HB 5062—1996钢铁零件化学氧化(发蓝)膜层质量检验 HB 5063—1996钢铁零件磷化膜层质量检验HB 5064—1977铜及铜合金钝化膜层质量检验 HB 5065—1977铜及铜合金氧化膜层质量检验 HB 5066—1977喷镀锌层质量检验HB 5067—1985氢脆试验方法HB 5192—1981镀层和化学覆盖层表观腐蚀等级评定方法 HB 5193.1—1985镀层和化学覆盖层耐蚀性检验 HB 5193.2—1985镀层和化学覆盖层耐蚀性检验标准(二) HB 5196—1982镍镉扩散镀层质量检验HB 5197—1982有机材料挥发气氛对锌、镉镀层腐蚀试验方法 HB 5292—1984不锈钢酸洗钝化质量检验HB 5335—1994金属镀覆和化学覆盖工艺质量控制 HB 5360—1986 HB 5361—1986HB 5362—1986飞机常用金属防护层耐蚀性质量检验 HB 5364—1986WZL涂层质量检验HB 5373—1987铝及铝合金铬酸阳极氧化膜层质量检验 HB 5468—1991铂铝涂层检验标准HB 5472—1991金属镀覆和化学覆盖工艺用水水质规范 HB 5473—1991铝及铝合金化学转化膜质量检验 HB 7054—1994钛合金紧固件离子镀铝层质量检验 HB 7579—1997渗铝质量检验HB/Z 29—1981电化学抛光工艺HB/Z 31—1982镍镉扩散镀层通用工艺说明书 HB/Z 32—1982有机材料挥发气氛对锌、镉镀层的腐蚀与防护指南HB/Z 66—1981喷锌工艺HB/Z 83—1984不锈钢酸洗钝化处理工艺HB/Z 107—1986高强度钢零件低氢脆镀镉钛工艺 HB/Z 108—1986WZL涂层的涂覆工艺说明书HB/Z 118—1987铝及铝合金铬酸阳极氧化工艺HB/Z 187—1991铂铝涂层工艺HB/Z 193—1991铝及铝合金化学转化膜浸渍工艺 HB/Z 197—1991结构胶接铝合金磷酸阳极化工艺规范 HB/Z 233—1993铝及铝合金硫酸阳极氧化工艺 HB/Z 236—1993电镀铅锡合金工艺HB/Z 237—1993铝及铝合金硬质阳极氧化工艺 HB/Z 265—1994钛合金紧固件离子镀铝工艺 HB/Z 310—1997渗铝工艺HB/Z 318—1998镀覆前消除应力和镀覆后除氢处理规范 HB/Z 337—1999铝合金化学转化(阿洛丁)溶液分析方法 HB/Z 338.1,338.2—1999铝合金绝缘阳极氧化溶液分析方法HB/Z 339.1,339.3—1999铝合金铬酸阳极氧化溶液分析方法HB/Z 5068—1992电镀锌、电镀镉工艺HB/Z 5069—1992电镀铜工艺HB/Z 5070—1992电镀镍工艺HB/Z 5071—1978化学镀镍工艺HB/Z 5072—1992电镀铬工艺HB/Z 5073—1993电镀锡工艺HB/Z 5074—1993电镀银工艺HB/Z 5075—1978电镀金锑工艺HB/Z 5076—1993铝及铝合金绝缘阳极氧化工艺 HB/Z 5077—1978铝及铝合金化学氧化(磷酸-铬酸法)工艺 HB/Z 5078—1978镁合金化学氧化工艺HB/Z 5079—1996钢铁零件化学氧化工艺 HB/Z 5080—1996钢铁零件磷化工艺HB/Z 5081—1978铜及铜合金化学钝化工艺 HB/Z 5082—1978铜及铜合金氧化工艺HB/Z 5083—1978电镀溶液分析常用试剂 HB/Z 5084—1978氰化电镀锌溶液分析方法 HB/Z 5085.1,5085.8—1999氰化电镀镉溶液分析方法 HB/Z 5086—1978氰化电镀铜溶液分析方法 HB/Z 5087—1978酸性电镀铜溶液分析方法 HB/Z5088.1,5088.6—1999电镀镍溶液分析方法 HB/Z 5089—1978电镀黑镍溶液分析方法 HB/Z 5090—1978化学镀镍溶液分析方法 HB/Z 5091.1,5091.6—1999电镀铬溶液分析方法 HB/Z 5092—1978电镀黑铬溶液分析方法 HB/Z 5093—1978碱性电镀锡溶液分析方法 HB/Z 5094—1978酸性电镀锡溶液分析方法 HB/Z 5095—1978氰化电镀黄铜溶液分析方法 HB/Z 5096—1978电镀铅溶液分析方法HB/Z 5097—1978电镀铅锡合金溶液分析方法 HB/Z 5098—1978电镀铟溶液分析方法HB/Z 5099—1978氰化电镀银溶液分析方法HB/Z 5100—1978氰化电镀金溶液分析方法HB/Z 5101—1978电镀金锑合金溶液分析方法HB/Z 5102—1978电镀钯溶液分析方法HB/Z 5103—1978电镀铑溶液分析方法HB/Z 5104.1,5104.3—1999铝合金硫酸阳极氧化溶液分析方法 HB/Z 5105—1978电化学抛光溶液分析方法HB/Z 5106—1978铝合金化学氧化(磷酸铬酸法)溶液分析方法 HB/Z 5107—1978镁合金化学氧化溶液分析方法 HB/Z 5108.1,5108.3—1999磷化溶液分析方法HB/Z 5109—1978钝化溶液分析方法HB/Z 5110—1978电化学除油及化学除油溶液分析方法 HB/Z 5111—1978锌锡合金镀层分析方法HB/Z 5112—1978镉锡合金镀层分析方法HB/Z 5113—1978镉钛合金镀层分析方法HB/Z 5114—1978铅锡合金镀层分析方法HB/Z 5115—1978金锑合金镀层分析方法HB/Z 5116—1978金属镀层试纸鉴定法?防护包装HB 5028—1995航空机载设备干燥空气封存HB 5129—1979航空发动机干燥空气封存HB 5200—1982包装材料透湿率试验方法HB 5205—1982铝塑布复合薄膜HB 5206—1982包装材料对金属的接触腐蚀试验方法 HB 5226—1982金属材料和零件用水基清洗剂技术条件 HB 5227—1982金属材料和零件用水基清洗剂试验方法 HB 5334—1985飞机表面水基清洗剂HB/Z 65—1981飞机副油箱干燥空气封存工艺HB/Z 67—1981航空轴承封存工艺HB/Z 68—1981工序间防锈HB/Z 90—1985航空辅机产品运输包装设计HB/Z 109—1986气相缓蚀材料应用说明书HB/Z 5029—1995航空机载设备干燥空气封存工艺 HB/Z 5130—1979航空发动机干燥封存工艺(3) 金属材料测试方法? 化学成分分析HB 5218.1—1995铝合金化学分析方法 BCD HB 5218.2—1995铝合金化学分析方法碘量法测定铜含量 HB 5218.3—1995铝合金化学分析方法 HB 5218.4—1995铝合金化学分析方法高碘酸钾光度法测定锰含量 HB 5218.5—1995铝合金化学分析方法重量法测定硅含量HB 5218.6—1995铝合金化学分析方法硅钼蓝光度法测定硅含量 HB 5218.7—1995铝合金化学分析方法铜试剂分离-EDTA滴定法测定镁含量 HB 5218.8—1995铝合金化学分析方法二安替比林甲烷光度法测定钛含量 HB 5218.9—1995铝合金化学分析方法三正辛胺萃取-EDTA滴定法测定锌含量 HB 5218.10—1995铝合金化学分析方法双硫腙萃取分离-极谱法测定锌含量 HB 5218.11—1995铝合金化学分析方法丁二酮肟分离-EDTA滴定法测定镍含量 HB 5218.12—1995铝合金化学分析方法丁二酮肟萃取光度法测定镍含量 HB 5218.13—1995铝合金化学分析方法草酸盐重量法测定稀土总量 HB 5218.14—1995铝合金化学分析方法三溴偶氮胂光度法测定铈组稀土总量 HB 5218.15—1995铝合金化学分析方法二甲酚橙光度法测定溶解锆含量 HB 5218.16—1995铝合金化学分析方法槲皮素光度法测定溶解锆含量 HB 5218.17—1995铝合金化学分析方法极谱法测定铅含量HB 5218.18—1995铝合金化学分析方法硫酸亚铁铵滴定法测定铬含量 HB 5218.19—1995铝合金化学分析方法二苯卡巴肼光度法测定铬含量 HB 5218.20—1995铝合金化学分析方法苯基荧光酮光度法测定锡含量 HB 5218.21—1995铝合金化学分析方法铍试剂?光度法测定铍含量 HB 5218.22—1995铝合金化学分析方法 HB 5218.23—1995铝合金化学分析方法钽试剂萃取光度法测定钒含量 HB 5219.1—1998镁合金化学分析方法 BCO HB 5219.2—1998镁合金化学分析方法新铜试剂光度法测定铜含量 HB 5219.3—1998镁合金化学分析方法原子吸收光谱法测定铜含量 HB 5219.4—1998镁合金化学分析方法邻菲啉光度法测定铁含量 HB 5219.5—1998镁合金化学分析方法原子吸收光谱法测定铁含量ML HB 5219.6—1998镁合金化学分析方法高碘酸钾光度法测定锰含量(含锆、稀土) HB 5219.7—1998镁合金化学分析方法高碘酸钾光度法测定锰含量(不含锆、稀土) HB5219.8—1998镁合金化学分析方法原子吸收光谱法测定锰含量 HB 5219.9—1998镁合金化学分析方法硅钼蓝光度法测定硅含量 HB 5219.10—1998镁合金化学分析方法丁二酮肟萃取光度法测定镍含量 HB 5219.11—1998镁合金化学分析方法原子吸收光谱法测定镍含量 HB 5219.12—1998镁合金化学分析方法三正辛胺萃取EDTA容量法测定锌含量 HB 5219.13—1998镁合金化学分析方法原子吸收光谱法测定锌含量 HB 5219.14—1998镁合金化学分析方法 EDTA容量法测定锆含量 HB 5219.15—1998镁合金化学分析方法槲皮素光度法测定溶解锆含量 HB 5219.16—1998镁合金化学分析方法 EDTA容量法测定铝含量M HB 5219.17—1998镁合金化学分析方法铬天青S光度法测定铝含量 HB 5219.18—1998镁合金化学分析方法草酸盐重量法测定稀土总量 HB 5219.19—1998镁合金化学分析方法三溴偶氮胂光度法测定铈含量 HB 5219.20—1998镁合金化学分析方法原子吸收光谱法测定银含量 HB 5219.21—1998镁合金化学分析方法依来铬氰蓝R光度法测定铍含量HB 5220.1—1995高温合金化学分析方法库仑法测定碳含量HB 5220.2—1995高温合金化学分析方法气体容量法测定碳含量ML HB 5220.3—1995高温合金化学分析方法高频感应加热红外线吸收法测定碳含量 HB 5220.4—1995高温合金化学分析方法还原蒸馏吸光光度法测定硫含量 HB 5220.5—1995高温合金化学分析方法碘酸钾容量法测定硫含量HB 5220.6—1995高温合金化学分析方法高频感应加热红外线吸收法测定硫含量M HB 5220.7—1995高温合金化学分析方法乙醚萃取钼蓝吸光光度法测定磷含量 HB 5220.8—1995高温合金化学分析方法正丁醇三氯甲烷萃取吸光光度法测定磷含量 HB 5220.9—1995高温合金化学分析方法重量法测定硅含量HB 5220.10—1995高温合金化学分析方法硅钼蓝吸光光度法测定硅含量 HB 5220.11—1995高温合金化学分析方法硝酸铵氧化硫酸亚铁铵容量法测定锰含量HB 5220.12—1995高温合金化学分析方法氧化锌分离硫酸亚铁铵容量法测定锰含量 HB 5220.13—1995高温合金化学分析方法过碘酸钾吸光光度法测定锰含量 HB 5220.14—1995高温合金化学分析方法火焰原子吸收光谱法测定锰含量 HB 5220.15—1995高温合金化学分析方法过硫酸铵氧化亚铁容量法测定铬含量 HB 5220.16—1995高温合金化学分析方法硫酸亚铁铵容量法测定钒含量 HB5220.17—1995高温合金化学分析方法钽试剂三氯甲烷萃取吸光光度法测定钒含量 HB 5220.18—1995高温合金化学分析方法二安替比啉甲烷吸光光度法测定钛含量 HB 5220.19—1995高温合金化学分析方法铜铁试剂、铜试剂分离-EDTA容量法测定铝含量 HB 5220.20—1995高温合金化学分析方法铬天青S吸光光度法测定铝含量 HB 5220.21—1995高温合金化学分析方法 EDTA容量法测定钼含HB 5220.22—1995高温合金化学分析方法硫氰酸盐吸光光度法测定钼含量 HB 5220.23—1995高温合金化学分析方法丁二酮肟-EDTA容量法测定镍含量 HB 5220.24—1995高温合金化学分析方法丁二酮肟吸光光度法测定镍含量 HB 5220.25—1995高温合金化学分析方法铁氰化钾电位滴定法测定钴含量 HB。
K465合金的显微组织和性能研究_裴忠冶
收稿日期:2007-07-10基金项目:辽宁省博士启动基金资助项目(20051010)·作者简介:裴忠冶(1980-),男,辽宁鞍山人,东北大学博士研究生;李俊涛(1964-),男,新疆奎屯人,钢铁研究总院教授,博士生导师;赵明汉(1956-),男,辽宁沈阳人,钢铁研究总院教授,博士生导师;田彦文(1946-),女,河北唐山人,东北大学教授,博士生导师·第29卷第8期2008年8月东北大学学报(自然科学版)Journal of Northeastern University (Natural Science )Vol .29,No .8Aug .2008K465合金的显微组织和性能研究裴忠冶1,李俊涛2,赵明汉2,田彦文1(1.东北大学材料与冶金学院,辽宁沈阳 110004;2.钢铁研究总院高温材料研究所,北京 100081)摘 要:研究了铸态、热处理态及含0.02%(质量分数)M g 的K465镍基铸造高温合金的显微组织、力学性能·研究结果表明:铸态K465合金组织主要由γ基体、弥散分布的γ′相、(γ+γ′)共晶和碳化物组成,室温平均抗拉强度960M Pa ,伸长率6.0%,975℃/230M P a 条件下平均持久寿命28.1h ;经1210℃/4h +空冷的固溶热处理后,晶界M C 碳化物部分转变为M 6C 碳化物,γ′相颗粒尺寸减小到0.1～0.2μm ,合金室温平均抗拉强度1055M Pa ,伸长率4.0%,975℃/230M P a 条件下平均持久寿命为50.3h ;加入0.02%(质量分数)Mg 后,合金中M C 碳化物球化,室温平均抗拉强度990M Pa ,伸长率5.0%,975℃/230M Pa 条件下平均持久寿命为56.3h ·关 键 词:K465;铸造高温合金;显微组织;力学性能;固溶处理中图分类号:TG 132.3 文献标识码:A 文章编号:1005-3026(2008)08-1126-04Study on Microstructure and Properties of K 465AlloyPEI Zhong -ye 1,LI J un -tao 2,ZHAO M ing -han 2,TI AN Yan -wen1(1.School of M aterials &M etallurgy ,No rtheastern University ,Shenyang 110004,China ;2.High T emperature M aterials Research Division ,Central I ron and Steel Research Institute ,Beijing 100081,China .Co rrespondent :PEI Z hong -ye ,E -mail :zhong yepei @ )A bstract :The as -cast microstructure and properties of K465nickel -base cast superalloy are investigated ,as well as they are during heat -treatment .The results showed that the alloy as -cast is composed of γphase ,γ′phase ,(γ+γ′)eutectic and M C carbide ,and its average tensile strength and percentage elong ation at ambient temperature are 960MPa and 6.0%,respectively .The creep rupture life under the condition of 975℃/230M Pa is 28.1h .After the 1210℃/4h solution treatment follow ed by air -cooling ,the crystal boundary M C carbide partly becomes M 6C one w ith γ′phase particle size reduced to 0.1～0.2μm and the tensile streng th and elong ation at ambient temperature up to 1055M Pa and 4.0%,respectively .The creep rupture life is 50.3h under the same condition .With 0.02w t %Mg added in ,the g rains of M C carbide in the alloy is spheroidized ,and the average tensile strength and elongation of the alloy at ambient temperature are 990M Pa and 5.0%,respectively ,w ith a creep rupture life up to 56.3h under the same conditon .Key words :K465;cast superalloy ;microstructure ;mechanical property ;solution treatment K465合金是在俄罗斯ЖС6У合金[1]基础上研制的一种合金化程度很高、具有高热强性的镍基铸造高温合金,其特点是W ,M o ,Nb 等难熔元素含量较高,具有良好的综合性能,适用于1050℃以下工作的涡轮发动机工作叶片和导向叶片·有数据显示,与现有涡轮导向器普遍采用的K424合金相比,K465合金的承温能力提高了50℃左右,可长时间工作在1000～1050℃高温状态,在耐高温能力提高的同时,其高温强度也有较大幅度增加,900℃以上比强度高出K424合金7%～20%[1-2],可以满足工作条件对于材料承温能力的进一步要求·近年来,国内对其做了一些相关的研究[3-6],但对其组织的控制还达不到令人满意的水平·研究证实,微量元素可以改善高温合金的组织,提高综合力学性能[7-10]·本文在前期成功研制了K465合金整铸涡轮导向器的基础上[11],分别对铸态和热处理态的K465合金显微组织和力学性能进行了研究,并对添加了0.02%(质量分数)M g的K465合金组织和性能进行了研究,以期找到有效的改善合金组织、提高力学性能的途径,为该合金的进一步研究和实际应用提供可靠依据·1 实验方法采用ZG0.5型真空感应炉熔炼母合金,然后在ZG0.05/0.1型真空感应炉中重熔浇注标准成形试棒,其化学成分见表1·试棒采用标准热处理制度:1210℃×4h,空冷·室温拉伸试样和高温持久试样采用标准成形试棒加工而成,工作段尺寸为5mm×25mm,在RD2-3蠕变持久强度试验机进行持久强度实验,试验条件为975℃/230MPa·性能数据均为2～3根试棒的平均值·金相分析试样均在每炉试棒的相同部位切取,抛光后在V(硝酸)∶V(盐酸)∶V(丙三醇)= 1∶2∶6腐蚀剂溶液中进行电解腐蚀测试,电流密度为0.1mA/cm2,时间为5～10s·采用LEICA MEF4A定量显微图像分析仪、JSM-6480LV扫描电子显微镜观察合金的微观组织,在S YSTEM SIX NSS300能谱仪上进行能谱分析·表1 K465合金的化学成分(质量分数)Table1 Chemical compositions of K465alloy(mass fraction)%C Cr Co M o W Al Ti Nb B Zr N i0.148.309.451.789.855.562.380.90≤0.035≤0.04余2 结果和讨论2.1 K465合金的力学性能K465合金的力学性能如表2所示·由表2可知,室温时铸态合金平均抗拉强度为960MPa,断后伸长率6.0%,975℃/230M Pa条件下平均持久寿命28.1h,持久伸长率小于3%;经1210℃×4h,空冷的固溶热处理后,合金室温平均抗拉强度升高到1055M Pa,伸长率略有下降,为4.0%,但仍满足技术条件要求,975℃/230MPa 条件下的平均持久寿命和持久伸长率分别可达50.3h和4.12%;加入0.02%(质量分数)Mg后,合金室温平均抗拉强度为990MPa,伸长率5.0%,975℃/230M Pa条件下平均持久寿命56.3h·合金在经过固溶热处理后,力学性能有明显提高,加入微量Mg后合金的持久寿命也有显著提高,可见,固溶处理和加入微量元素Mg对合金的综合力学性能有益·表2 K465合金的力学性能Table2 M echanical properties of alloy K465试样状态R m/M Pa R0.2/M Pa A/%平均持久寿命/h持久伸长率/% 铸态9607906.028.12.28 1210℃×4h,空冷10558754.050.34.12w(M g)=0.02%9908305.056.3— 技术条件830—3.040—2.2 K465合金的铸态显微组织实验所得K465合金的铸态组织如图1所示·由图1a可见,基体为γ相,其上弥散分布有γ′相、(γ+γ′)共晶和碳化物·碳化物在晶界和晶内有两种不同的形貌:晶界碳化物呈链状分布,晶内碳化物呈块状和短棒状分布于枝晶间·能谱分析(图1d)结果表明,碳化物中含有大量的钛和铌,可确定为MC型碳化物;(γ+γ′)共晶相分布于晶界和枝晶间,多为花瓣状和平板状,定量金相分析可知,合金(γ+γ′)共晶含量约6%～8%;γ′相弥散分布于基体上,枝晶干处γ′相主要为方形,枝晶间γ′相形状不规则,且略大于枝晶干处γ′相,图1c所示为枝晶干处γ′相,尺寸为1～2μm·2.3 K465合金的热处理态显微组织K465合金的热处理态组织如图2所示·由图2可以看到,经1210℃×4h,空冷的固溶热处理后,K465合金组织发生了较为明显的变化,基体上分布有两种不同尺寸的γ′相,大尺寸γ′相颗粒约0.5～1μm,小尺寸γ′相颗粒约0.1～0.2μm·这主要是由于热处理时固溶温度较高,γ′相大部分固溶于基体中,部分γ′相没有完全溶解,在随1127第8期 裴忠冶等:K465合金的显微组织和性能研究后的空冷过程中,从过饱和的固溶体中析出,因此获得了两种不同尺寸的γ′相颗粒;经固溶热处理后,(γ+γ′)共晶数量有所减少,约为3%～5%,形貌也由有棱角的花瓣状和平板状相结合的形式转变为边角比较圆钝的平板状(图2b )·由晶界上碳化物的能谱分析(图2d )结果可知,碳化物中(W +Mo )含量较高,表明经固溶热处理后M C 碳化物已部分转变为M 6C 碳化物·图1 铸态K465合金的显微组织Fig .1 As -cast microstructure of alloy K465(a )—铸态组织;(b )—(γ+γ′)共晶;(c )—枝晶干处γ′相;(d )—碳化物能谱分析·图2 热处理态K465合金的显微组织Fig .2 Microstructure of alloy K465during heat -treatment(a )—晶界上的碳化物;(b )—(γ+γ′)共晶;(c )—枝晶干处γ′相;(d )—碳化物能谱分析·2.4 含0.02%(质量分数)M g 的K465合金的组织图3为加入0.02%(质量分数)Mg 的合金经过1210℃×4h ,空冷的固溶处理后的组织,可以看到碳化物形貌不同于图1a 中铸态合金中碳化物的形貌;添加0.02%(质量分数)M g 的合金中MC 碳化物变为球状且均匀地分布在晶内,对其高温持久试样的断裂表面观察显示,断面有一定数量的二次裂纹·图3 晶内碳化物和断口二次裂纹Fig .3 Intergranular carbide precipitates and secondary cracks on fracture(a )—晶内碳化物;(b )—断口二次裂纹·2.5 讨论镍基高温合金主要通过γ′相的沉淀共格析出强化,因此γ′相的数量、大小、形态及其分布对合金的力学性能起决定性作用·由文献[12-15]可知,合金中强化相的作用机制与其形貌及温度密切相关·本文采取的固溶热处理温度为1210℃,温度较高,扩散系数较大,合金溶质元素扩散速度较快,扩散比较充分,从而使低熔点的(γ+γ′)共晶相部分固溶到基体相中,所以(γ+γ′)共晶的尺寸和数量得以减少;同时,合金铸态时粗大的γ′相大部分固溶,空冷后析出了细小的γ′相·1210℃×4h ,空冷的热处理将合金中(γ+γ′)共晶组织和γ′相组织细化,为提高合金的综合力学性能提供了有利的组织基础·K465合金室温拉伸断口如图3b 和图4所示·从图4可以看出,K465合金室温拉伸断口的断裂方式为沿枝晶间开裂·在铸态下,合金的γ′相颗1128东北大学学报(自然科学版) 第29卷粒较粗大(图1c),变形以位错绕过机制为主,变形阻力比较小,基体较易发生变形,导致裂纹不易形成和扩展,因而断裂前发生了较大的塑性变形,所以铸态下的K465合金强度较低,塑性较高·经固溶热处理后,细小的γ′相颗粒代替了铸态下粗大的γ′相颗粒,在室温拉伸条件下,变形时位错切割机制占主导作用,即位错切割γ′析出相,变形阻力较大,同时MC碳化物部分转变为M6C碳化物,也进一步促进合金强度的提高,但M6C碳化物的出现造成一定程度的应力集中,促进裂纹扩展,因而整体上表现为合金的强度有所提高,塑性则有一定程度的降低·加入0.02%(质量分数) Mg的合金中碳化物表现为球状化,这种球状的碳化物不仅强化了晶内,同时其对晶界的“钉轧”作用明显提高了高温时合金的持久寿命,在合金组织上表现为断裂面有一定数量的二次裂纹·图4 固溶处理对合金室温拉伸断口形貌的影响Fig.4 Effect of solution heat-treatment on tension fracture morphology at room temperature(a)—铸态;(b)—1210℃/4h,空冷·3 结 论1)K465合金经1210℃×4h,空冷的固溶热处理后,组织发生了明显的变化:γ′相尺寸减小、(γ+γ′)共晶形貌由有棱角的花瓣状和平板状转变为边角比较圆钝的平板状,MC型碳化物部分转变为M6C型碳化物·2)K465合金经1210℃×4h,空冷的固溶热处理后,室温抗拉强度有较大幅度的提高,达1055MPa,断后伸长率略有降低,为4.0%,970℃/230MPa条件下持久寿命达到50.3h·3)K465合金加入0.02%(质量分数)的Mg微量元素,MC碳化物变为球状,断裂试样断面有一定数量的二次裂纹·合金室温平均抗拉强度为990MPa,断后伸长率5.0%,975℃/230MPa条件下平均持久寿命56.3h·4)固溶处理(1210℃×4h,空冷)和加入微量元素Mg(质量分数为0.02%)是有效提高该合金综合力学性能的方法·参考文献:[1]黄福祥·苏联高温合金发展动态(一)[J]·材料工程,1990(3):42-44·(Huang Fu-xiang.The development of superalloy in Rus sia(1)[J].Jour nal of Materials Engine ering,1990(3):42-44.)[2]工程材料实用手册编辑委员会·变形高温合金和铸造高温合金[M]∥工程材料实用手册:第2卷·2版·北京:中国标准出版社,2002:645-651·(Editorial Board of Application M anual of EngineeringM aterials.Wrought-superall oy and cast-superall oy[M]∥Application M anual of Engineering M aterials:Volume2.2nded.Beijing:Standards Press of C hina,2002:645-651.)[3]Yin F S,Sun X F,Guan H R,et al.Effect of thermalhistory on the liquid structure of a cast nickel-base superalloyM963[J].Journal of All oys and C ompounds,2004,364(1/2):225-228.[4]He L Z,Zheng Q,Sun X F,et al.Effect of heat treatmenton microstructu res and tensile properties of Ni-base superalloyM963[J].Materia ls Scienc e Engineer ing:A,2005,398(1/2):128-136.[5]张宏炜,肖程波,王定刚,等·不同冷却方式对K465合金组织和力学性能的影响[J]·材料工程,2002(12):33-35·(Zhang Hong-w ei,Xiao Cheng-bo,Wang Ding-gang,et al.Influence of different cooling methods on microstructure andmechanical properties of K465superalloy[J].Jour nal ofMaterials Engineering,2002(12):33-35.)[6]Yuan C,S un X F,Yin F S,et al.Characteristics of hightemperature rupture of a cast nickel-base superalloy M963[J].Journa l of Materials Science Tec h nology,2001,17(4):425-428.[7]M a P L,Zhu J.M agnesium distribution in a nickel-bas edsuperalloy[J].Metallography,1986,19(1):115-118.[8]Bor H 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K465铸造高温合金
K465铸造高温合金
K465铸造高温合金
K465简介：
K465是镍基沉淀硬化型等轴晶铸造高温合金，加入的钨元素较多，使用温度在10 50度以下。
合金具有较高的高温强度和较好的耐热腐蚀性能，适用范围宽，综合
性能优越。
合金的铸造性能良好，可铸出形状复杂的精铸件。
适合于制作1050度
以下工作的燃气涡轮导向叶片，1000度以下的燃气涡轮工作叶片和整体涡轮导
向器等。
应用及特性：
K465合金已经用于制作多种型号航空发动机的燃气涡轮工作叶片、涡轮导向叶
片以及整体涡轮导向器。
采用K465合金研制的某型号发动机涡轮工作叶片。
涡轮导向叶片已经通过长期试车考核。
材料技术标准:
Q/6S 1966 K465合金锭规范
Q/KJ.J02.33 K465 铸造高温合金母合金锭
熔炼与铸造工艺：
采用真空感应炉熔炼母合金，真空感应炉重熔浇注熔模精密铸造零件和试棒。
K465化学成分：
元素C Cr Ni Co W Mo Al
0.13-0.208.0-9.5余 9-10.59.5-11 1.2-2.4 5.1-6.0元素Ti Fe Nb Zr B Ce Y
2.0-2.9≤1.0 0.8-1.2≤0.04≤0.035≤0.02≤0.01元素Si P S Mn Pb Bi
≤0.4≤0.015≤0.01≤0.4≤0.0005≤0.0005
K465热处理制度：
合金的标准热处理制度为1210度正负10度*4h,空冷或者真空控温冷却，合金也可铸态使用。
K465品种规格：
母合金铸成圆形长棒，其直径范围为75mm-90mm，长度200-350mm。
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合金具有较高的高温强度和较好的耐热腐蚀性能，适用范围宽，综合
性能优越。
合金的铸造性能良好，可铸出形状复杂的精铸件。
适合于制作1050度
以下工作的燃气涡轮导向叶片，1000度以下的燃气涡轮工作叶片和整体涡轮导
向器等。
应用及特性：
K465合金已经用于制作多种型号航空发动机的燃气涡轮工作叶片、涡轮导向叶
片以及整体涡轮导向器。
采用K465合金研制的某型号发动机涡轮工作叶片。
涡轮导向叶片已经通过长期试车考核。
材料技术标准:
Q/6S 1966 K465合金锭规范
Q/KJ.J02.33 K465 铸造高温合金母合金锭
熔炼与铸造工艺：
采用真空感应炉熔炼母合金，真空感应炉重熔浇注熔模精密铸造零件和试棒。
K465化学成分：
元素C Cr Ni Co W Mo Al
0.13-0.208.0-9.5余 9-10.59.5-11 1.2-2.4 5.1-6.0元素Ti Fe Nb Zr B Ce Y
2.0-2.9≤1.0 0.8-1.2≤0.04≤0.035≤0.02≤0.01元素Si P S Mn Pb Bi
≤0.4≤0.015≤0.01≤0.4≤0.0005≤0.0005
K465热处理制度：
合金的标准热处理制度为1210度正负10度*4h,空冷或者真空控温冷却，合金也可铸态使用。
K465品种规格：
母合金铸成圆形长棒，其直径范围为75mm-90mm，长度200-350mm。