钢筋混凝土拱涵水力计算表
混凝土圆管涵计算书
钢筋混凝土圆管涵（φ100cm）计算一. 设计资料设计荷载：公路Ⅰ级填土高度：H=1.5m：土容重：γ1=18KN/m3；土的内摩擦角φ=35°，管节内径D内=1.0m，外径D外=1.2m，管壁厚度为0.1m，每节1m长,采用30号混凝土，γ2=25KN/m3，混凝土强度为C15,管节下设10号混凝土0.2m。
二．外力计算1.恒载计算填土垂直压力q上=Hγ1=1.5×18=27KN/m2管节自重垂直压力 q管=γ2t=25×0.1=2.5 KN/m22.活载计算采用车辆荷载，公路Ⅰ级荷载标准，填料厚度等于或者大于0.5m不计汽车冲击力。
一个后轮单边荷载横向分布宽度=0.6/2+1.5×tan30°=1.166m故后轮垂直荷载横向分布宽度互相重叠，荷载横向分布宽度a 应两辆车后轮外边至外边计算。
即a=(0.6/2+1.5×tan30°)×2+(1.3+2×1.8)=7.23m同理，纵向后轮垂直荷载长度分布互相重叠，荷载纵向分布宽度b 应按照两辆车轮(后轴)外边至外边计算，即b=(0.2/2+1.5×tan30°)×2+1.4=3.33mq 汽=33.323.7140)(22⨯⨯⨯=23.26KN/m 2 三．弯矩计算和内力组合忽略管壁环向压力及径向剪力N和V,仅考虑管壁上的弯矩见上图。
1.恒载弯矩填土产生的弯矩为M1=M2=0.137q上R2(1-λ)=0.137×27×(1+1.2)/2×(1-λ)(其中λ=tan2(45°-φ/2)=0.271) =0.137×27×1.1×(1-0.271)=2.97KN·m管壁自重产生的弯矩为M管=0.369γtR2=0.369×25×0.1×1.12=1.12KN·m2.活载弯矩车辆荷载产生的弯矩为M汽=0.137q汽R2(1-λ)=0.137×23.26×1.12×0.729=2.81KN ·m3.内力组合γ0M d =0.9×(1.2M 恒+1.4M 汽)=0.9×1.2×(2.97+1.12)+1.4×2.81=8KN ·m正常使用极限状态下组合、短期组合： M S =M 恒+0.7M 汽=4.09+0.7×2.81=6.06 KN ·m长期组合: M L =M 恒+0.4M 汽=4.09+0.4×2.81=5.12KN ·m四．截面强度设计管节处预留接缝宽度为1cm,故实际预制管节长99cm,承受1m 内的荷载，考虑任一位置都可承受正负弯矩，布置双层钢筋φ10@100mm,由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》，按单筋截面算 χ=b f A f cd s sd =9.65.7811195）（⨯⨯=24.6mm h 0=100-25=75mmξb h 0=75×0.62=46.5＞χ=24.6mm而f cd b χ(h 0-χ/2)=6.9×103×0.99×0.0246×( 0.075-0.0246/2)=10.5KN ·m ＞8 KN ·m 满足截面强度要求。
钢筋砼水管及镇墩计算
力臂（m）
力矩（KN.m）
B6 B5 （2/3）*B1 （1/2）*B1 （2/3）*B2+B1 （1/2）*B2+B1 （π /4）*D2*（B3+B4）
1380.53 716.53 79.41 104.29 529.62 2305.80 284.85 4831.32
L= B= B1= B2= B3= B4= B5= B6= H1= H2= H3= H4=
3.5 4.3 1.1 3.2 2.2 2.1 2.58 2.29 3.05 1.97 2.25 1.17
＜B/6(满足要求)
0.72
＞1.5(满足要求)
＜［σ ］(满足要求) ＞0(满足要求)
B1*H3*(1/2)*L*γ B1*H2*L*γ B2*H1*L*γ
2 砼 砼
砼
602.85 277.72 108.28 189.61 163.80 854.00
砼
B2*H4*1/2*L*γ
砼
π /4*D *（B3+B4）*γ W1+W2+W3+W4-W5 Σ M/(Σ Y+W) X-(B)/2
84.39 1231.31 1509.03 3.20 1.05
C20砼轴心抗拉Rl(N/mm2) Kf
32 310 1.2 1.1 1.3
内径D(m) 管壁厚h(m)
1 0.10 6 28 32 26 35 30 3.6 0.6 1.5 22.5 25 10
上伸缩节头H3设 (水锤压力)设计水头起点H1(m)(镇墩H设) (水力)设计水头终点H2(m)(下伸缩节头H设)
水*V 水*VБайду номын сангаас
2 2
）/4g ）/4g
水力计算表
附录B 水力计算表《水力计算图表》汇集了给水排水工程设计常用的水力计算图表。
内容包括给水工程用钢管、铸铁管、塑料管水力计算表，圆形断面钢筋混凝土输水管水力计算表；圆形、矩形、马蹄形、蛋形断面排水管道水力计算图，以及梯形明渠水力计算图；热水管、钢塑复合管、蒸汽与压缩空气管的流量与压力损失计算表等。
为充分发挥实用设计功能以及配合计算机辅助设计的应用，《水力计算图表》配置了上述所有水力计算图表的电子软件，可通过计算机准确、方便、快速地检索、查询和计算。
B.0.1制表说明。
1水力计算表格按公式（4.4.1-1）编制，管道单位长度沿程水头损失为：i＝105C h－1.85dj－4.87q g1.85（B.0.1-1）式中i——管道单位长度水头损失（kPa/m）；d j——管道计算内径（m）；C h——海澄-威廉系数，C h＝140；q g——设计流量（m3/s）。
2建筑给水聚丙烯冷水管水力计算表分别按管系列S5、S4、S3.2和工作水温10℃编制。
建筑给水聚丙烯热水管水力计算表分别按管系列 S3.2、S2.5、S2.0和工作水温70℃编制。
i L＝0.011dj－4.87q g1.85（B.0.1-2）i R＝0.008dj－4.87q g1.85（B.0.1-3）式中i L——冷水管单位长度水头损失（kPa/m）；i R——热水管单位长度水头损失（kPa/m）；dj——管道计算内径（m）；q g——设计流量（m3/s）。
B.0.2水力计算表。
建筑给水聚丙烯冷水管水力计算表见本附录表B.0.2-1，B.0.2-2，B.0.2-3；建筑给水聚丙烯热水管水力计算表见本附录表B.0.2-4，B.0.2-5，B.0.2-6。
表B.0.2-1 冷水管S5管系列水力计算表11表B.0.2-2 冷水管S4管系列水力计算22表B.0.2-3 冷水管S3.2管系列水力计算3333表B.0.2-4 热水管S3.2管系列水力计算续表B.0.2-4表B.0.2-5 热水管S2.5管系列水力计算表55表B.0.2-6 热水管S2.0管系列水力计算表续表 B.0.2-6B.0.3修正系数。
浅析钢筋混凝土排水拱涵的结构计算
浅析钢筋混凝土排水拱涵的结构计算【摘要】：涵洞作为选矿厂尾矿库或公路工程的重要组成部分，钢筋混凝土排水拱涵作为涵洞的一种重要形式，对其进行研究具有非常重要的意义，本文以下内容将对钢筋混凝土排水拱涵的结构计算进行简要的分析，仅供参考。
【关键词】：钢筋混凝土；排水拱涵；结构计算1、前言涵洞作为道路桥梁或选矿厂尾矿库的重要组成部分，其有盖板涵、圆管涵、箱涵和拱涵等不同结构形式，其都有各自适用的范围。
攀西地区选矿厂繁多，有选矿厂就有尾矿库的情况，尾矿库大多选在“V”型山谷里，这样就破坏了原有的河流或原排水沟等排水设施，若处理不好，很容易产生地质灾害，一种处理方法就是在库内或尾矿坝下设排水设施，由于尾矿堆积较高，涵洞埋得较深，一般是埋深20-100m，一般采用排水拱涵的设计方案；而对于山区道路桥梁建设来说，由于其填土较厚，也一般采用钢筋混凝土拱涵，钢筋混凝土拱涵将上部填土荷载及活荷载转化成为拱的轴向力，极大的发挥了材料的力学性能，是一种受力合理、经济效益高的结构形式。
由以上分析，可知对拱涵的结构计算进行探讨具有非常重要的意义。
本文以下内容将对钢筋混凝土排水拱涵的结构计算进行简要的分析，仅供参考。
2、钢筋混凝土排水拱涵的荷载分析根据作者多年的实践经验，认为钢筋混凝土排水拱涵的荷载主要包含如下几个方面：第一，车辆荷载及其它活荷载。
车辆荷载及其它活荷载在向下传递的过程中会根据土质的类别有一个扩散角，也就是这些荷载是随着拱涵的深度增加而不断减少。
在一定的深度范围内，其荷载是可以忽略不计的，所以在进行荷载分析的过程中，要对拱涵的埋置深度综合考虑。
另外，还应注意对拱涵顶部产生最不利荷载压力的车型，这些选择好后，可以查结构计算手册，查出在拱涵顶深度范围内，车辆荷载的大小。
第二，垂直土压力。
首先要明确回填的土质，最好经过试验确定土自重。
知道了土重就可以根据规范给出的计算公式：σ=γH，进行垂直土压力计算，这个公式直观，但不能反应涵洞真实承受的土压力，这是因为规范规定垂直土压力按涵洞顶面内土柱重量计算，而没有考虑涵洞两侧土体与涵洞顶部土体间的不均匀沉降产生的附加应力，不均匀沉降产生的附加应力对土压力的影响很大，为了消除这一因素的影响，可以参考铁路规范采用土应力集中系数kz来修正规范公式，也就是利用σ=kzγH来进行土压力的计算，土应力集中系数一般为1.00~1.45，具体取值方法可参考铁路桥涵设计基本规范，采用修正后的计算公式所得结果经过验证可以完全满足工程需要。
钢筋混凝土管满流非满流的管道水力计算表
项目
换算结果
单位
计算公式或者依据
计算值
取值
=⋅
1
v = ⋅ 2/3 ⋅ ⅈ1/2
=
= − sⅈn ⋅ cos ⋅ 2
流量
Q
（m3/s）
流速
v
（m/s）
水力半径
R
（m）
水流断面
A
（m2）
湿周
ρ
1.8
钢筋混凝土圆管-非满流-水力计算（已知管径、流速、流量求充满度、坡度）
项目
单位
流量
Q
（m3/s）
流速
v
（m/s）
水力半径
R
（m）
水流断面
A
（m2）
计算公式或者依据
计算值
=⋅
1
v = ⋅ 2/3 ⋅ ⅈ1/2
=
= − sⅈn ⋅ cos ⋅ 2
= − + sⅈn ⋅ cos ⋅
2
0.06
=2⋅⋅
湿周
ρ
弧度
θ
等于角度×0.01745
粗糙度
n
钢筋混凝土圆管取0.014
坡度
i
充满度
h/D
管径
D
（m）
=2⋅ π− ⋅
0.66
0.93
0.014
0.0002
0.8
（m）
0.3
满度求坡度、流速）
换算结果
4500 m3/h
1.86 m/s
3.30 ‰
满度求坡度、流量）
涵洞(圆管涵、拱涵、箱涵、盖板涵)标准化设计宣贯
保护层最小厚度
保护层设计厚度
施工误差△： 预制0mm，现浇5mm
注：实际采用砼等级比上表规定低5Mpa，相应保护层厚度比规定 增加5～10mm；低10Mpa，增加10～15mm。
三、参考图的结构计算
结构耐久性
环境作用 砼强度 主筋最小保 净保护层
等级
等级 护层厚度(mm) 厚度(mm)
圆管涵
C
C40
沉降缝渗水
底部涌砂
细化防止沉降缝 渗水涌砂的措施。
填料脱落
沉降缝错台
一、以往设计、施工中存在的主要问题 沉降缝病害
技术性病害
危害：水流冲刷将台背回填砂带出，造成台背淘空。
原因：不均匀沉降引起错台现象；填缝料填塞不密实、 老化脱落致使沉降缝渗水，水流将台背回填砂带出，产
生涌砂现象，造成台背淘空。
措施建议：涵洞位置及数量应整体考虑、合理布设，尽 量减少后期沉降，养护部门及时对洞口、洞内的堵塞物 及锥坡长草进行清理；高速公路建议选择孔径不小于 1.5m的圆管涵，方便清淤。
一、以往设计、施工中存在的主要问题
功能性病害
通道涵长时间水浸、 涵顶刮擦、涵洞废弃
通道涵水浸
盖板涵、箱涵和拱 涵均增设5m净高的 涵洞类型。
λ=tan2(45-φ/2)
圆管自重：
M=0.369γtR2
混凝土圆管涵结构应按《04桥规》的规定进行承载能力极限状态的承载
能力(强度)和正常使用极限状态下的裂缝宽度的验算。
三、参考图的结构计算
(3) 盖板涵(EXCEL表格计算)
盖板两端简支
涵台两端简支
计算分析
涵台与盖板铰接 与基础固结
(1)盖板的长度与宽度之比大于等于2时，按简支单向板计算。 (2)分离式涵台:作为上下端简支的竖梁计算。 (3)整体式涵台身按上端与盖板不可移动的铰接、下端与基础固结计算。
涵洞水力计算
出口渐变段 ξ6
0.5
R
0.429
Σξ
1.00 n
0.014
洞底比降 修正系数β
i
2
0.010 0.85
C
上游行近流 速V0
62.02 4.67
四、淹没 压力流涵 洞过流能 力
淹没压力 流涵洞过 流计算表
进口损失系 拦污栅损失 闸门损失系
数ξ1
系数ξ2
数ξ3
0.2
0.3
0.05
出口损失系数ξ4
0
进口渐变段 损失系数ξ
洞宽
B
洞高 D
1
26
0.65
上游行近流 速V0
1.27
H0 1.08
Q计算 128.86
过水面积 A
16.9
Q设计
35
三、非淹没压力流涵洞过流能力
2
非淹没压力流涵洞过流能力计算表
进口损失系 拦污栅损失 闸门损失系
数ξ1
系数ξ2
数ξ3
0.2
0.3
0
进口渐变段ξ5
0
洞宽B
洞高D 过水面积A
χ
6
1
6
14
出口渐变段损 失系数ξ6
5
0
0.4
洞宽 B
洞高 D
过水面积 A
χ
R
n
Σξ 0.95
C
洞底比降 i
0.003
流量系数m3
4
3
12
14
0.857 0.014 69.62 0.514
动能修正系 数α
1.05
H0
淹没系数σ Q计算
1.1
1
H0
2.11
流量系数m2
钢筋混凝土管满流非满流的管道水力计算表
计算值 0.01
取值
0.2 0.09
水力半径 R
������=������/������ ������=(������−sin ������⋅cos ������ )⋅������^2
水流断面 A
（m2） ������=(������−������+sin ������⋅cos ������ )⋅度 充满度 管径
θ n i h/D D （m）
等于角度×0.01745 钢筋混凝土圆管取0.014
0.93 0.014 0.0033 0.8 1
满度、坡度） 换算结果 m3/h m/s
钢筋混凝土圆管-非满流-水力计算（已知管径、流速、充满度求坡度、流量） 项目 流量 流速 Q v 单位 （m3/s） （m/s） （m） 计算公式或者依据
3.30 ‰
充满度求坡度、流量） 换算结果 44 m3/h 0.20 m/s
0.19 ‰
������=2⋅������⋅������
0.06
湿周
ρ
（m）
0.66 ������=2⋅(π−������)⋅������ 等于角度×0.01745 钢筋混凝土圆管取0.014 0.93 0.014
弧度 粗糙度
θ n
坡度 充满度 管径
i h/D D （m）
0.0002 0.8 0.3
充满度求坡度、流速） 换算结果 4500 m3/h 1.86 m/s
水力半径 R
弧度 粗糙度
θ n
坡度 充满度 管径
i h/D D （m）
0.0033 0.8 1
流量、流速） 换算结果 m /h m/s
拱涵计算方法及表格
拱脚弯矩MA （KN/m） 18.06145808 -1.384398223 -4.523553428 -1.458350717 1.835254344 12.53041006
拱脚竖向反力VA （KN）
-0.01419 -0.00972
0 -0.56888 -0.03383
-0.01317 0
-0.75857 -0.03795
-0.01038 1
0.77364 0.01378 0.00435
57.55594 37.04848
拱顶
均布垂直荷载
拱背填料重力
均布水平荷载
三角形水平荷载
自重力
合计
偏心距e0=∑ MC/∑ N塑C=性0.影02响2m系数 K=1+1.5e0/y = 1.129 弯曲压应力σ a=∑N/A+∑ M/W= 2815.622 允许弯曲压应 力K[σa]= 13440.410 KN/m2 σa< K[σa], 截面受压满足 要弯求曲。拉应力σ wl=∑M/W -∑ N/A = 1657.552 KN/m2
拱顶弯矩MC （KN/m） 7.790834352 -0.948298149 -1.761016809 -0.39888486 0.579343715 5.261978249
拱顶轴力NC （KN）
182.4707897 8.003497349 57.5559435 37.04848868 22.1752444 307.2539636
墙底截面 作用力及力矩 计算表
拱脚竖向力
VA
拱脚水平力
HA
箱涵全套结构计算表格EXCEL版(包含计算书只需输入数据)
1、孔径及净空净跨径L 0 =3m 净高h 0 = 2.5m2、设计安全等级三级结构重要性系数r 0 =0.93、汽车荷载荷载等级公路 —Ⅰ级4、填土情况涵顶填土高度H =0.8m 土的内摩擦角Φ =30°填土容重γ1 =18kN/m 3地基容许承载力[σ0] =200kPa5、建筑材料普通钢筋种类HRB335主钢筋直径12mm 钢筋抗拉强度设计值f sd =280MPa 涵身混凝土强度等级C 20涵身混凝土抗压强度设计值f cd =9.2MPa 涵身混凝土抗拉强度设计值f td = 1.06MPa 钢筋混凝土重力密度γ2 =25kN/m 3基础混凝土强度等级C 15混凝土重力密度γ3 =24kN/m 3(一)截面尺寸拟定 (见图L-01)顶板、底板厚度δ =0.3m C 1 =0.3m 侧墙厚度t =0.28m C 2 =0.5m 横梁计算跨径L P = L 0+t = 3.28m L = L 0+2t = 3.56m 侧墙计算高度h P = h 0+δ = 2.8m h = h 0+2δ =3.1m 基础襟边 c =0.2m 基础高度 d =0.4m 基础宽度 B =3.96m图 L-01(二)荷载计算1、恒载恒载竖向压力p 恒 = γ1H+γ2δ =21.90kN/m2恒载水平压力顶板处e P1 = γ1Htan 2(45°-φ/2) = 4.80kN/m 2底板处e P2 = γ1(H+h)tan 2(45°-φ/3) =23.40kN/m 22、活载钢 筋 混 凝 土 箱 涵 结 构 设 计一 、 设 计 资 料二 、 设 计 计 算汽车后轮着地宽度0.6m，由《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)第4.3.4条规定，按30°角向下分布。
一个汽车后轮横向分布宽> 1.3/2 m < 1.8/2 m故横向分布宽度a = (0.6/2+Htan30°)³2+1.3 =2.824m同理，纵向，汽车后轮着地长度0.2m0.2/2+Htan30°=0.562 m < 1.4/2 m故b = (0.2/2+Htan30°)³2 =1.124m ∑G =140kN 车辆荷载垂直压力q 车 = ∑G /(a³b) =44.12kN/m 2车辆荷载水平压力e 车 = q 车tan 2(45°-φ/2) =14.71kN/m2(三)内力计算1、构件刚度比K = (I 1/I 2)³(h P /L P ) =1.052、节点弯矩和轴向力计算(1)a种荷载作用下 (图L-02)涵洞四角节点弯矩M aA = M aB = M aC = M aD =-1/(K+1)²pL P 2/12横梁内法向力N a1 = N a2 =0侧墙内法向力N a3 = N a4 =pL P /2恒载p = p 恒 =21.90kN/m 2M aA = M aB = M aC = M aD =-9.58kN ²m N a3 = N a4 =35.92kN 车辆荷载p = q 车 =44.12kN/m 2M aA = M aB = M aC = M aD =-19.30kN ²m 图 L-02N a3 = N a4 =72.36kN(2)b种荷载作用下 (图L-03)M bA = M bB = M bC = M bD =-K/(K+1)²ph P 2/12N b1 = N b2 =ph P /2N b3 = N b4 =0恒载p = e P1 =4.80kN/m 2M bA = M bB = M bC = M bD =-1.61kN ²m N b1 = N b2 =6.72kN(3)c 种荷载作用下 (图L-04)图 L-03M cA = M cD =-K(3K+8)/[(K+1)(K+3)]²ph P 2/60M cB = M cC =-K(2K+7)/[(K+1)(K+3)]²ph P 2/60N c1 =ph P /6+(M cA -M cB )/h P N c2 =ph P /3-(M cA -M cB )/h PN c3 = N c4 =0恒载p = e P2-e P1 =18.60kN/m2M cA = M cD =-3.43kN ²m M cB = M cC =-2.80kN ²m N c1 =8.45kN N c2 =17.59kN图 L-04(4)d 种荷载作用下 (图L-05)M dA =-[K(K+3)/6(K 2+4K+3)+(10K+2)/(15K+5)]²ph P 2/40.6/2+Htan30°=0.76 mM dB =-[K(K+3)/6(K2+4K+3)-(5K+3)/(15K+5)]²ph P2/4M dC =-[K(K+3)/6(K2+4K+3)+(5K+3)/(15K+5)]²ph P2/4M dD =-[K(K+3)/6(K2+4K+3)-(10K+2)/(15K+5)]²ph P2/4N d1 =(M dD-M dC)/h PN d3 = -N d4 =-(M dB-M dC)/L P车辆荷载p = e车 =14.71kN/m2M dA =-19.82kN²mM dB =9.00kN²mM dC =-13.92kN²mM dD =14.90kN²m图 L-05N d1 =10.29kNN d2 =30.88kNN d3 = -N d4 =-6.99kN(5)节点弯矩、轴力计算及荷载效应组合汇总表按《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)第4.1.6条进行承载能力极限状态效应组合V x =ω1x+x2(ω2-ω1)/2L P-N3图 L-07=-27.13kN(3)左侧墙 (图L-08)ω1 =1.4e P1+1.4e 车=27.31kN/m 2ω2 =1.4e P2+1.4e 车53.35kN/m 2x =h P /2N x = N 3 =134.61kNM x =M B +N 1x-ω1²x 2/2-x 3(ω2-ω1)/6h P=-13.17kN ²mV x =ω1x+x 2(ω2-ω1)/2h P -N 1=11.69kN (4)右侧墙 (图L-09)ω1 = 1.4e P1 = 6.72kN/m 2ω2 = 1.4e P2 =32.76kN/m 2x =h P /2N x = N 4 =154.18kNM x =M C +N 1x-ω1²x 2/2-x 3(ω2-ω1)/6h P=-25.08kN ²m V x =ω1x+x 2(ω2-ω1)/2h P -N 1=-17.14kN(5)构件内力汇总表(四)截面设计1、顶板 (B-C)钢筋按左、右对称，用最不利荷载计算。
某一级公路涵洞设计说明
桥涵设计说明十二、涵洞工程1、设计标准(1)设计结构工作年限：50年；(2)结构安全等级：二级(3)设计荷载：汽车荷载：公路—Ⅰ级；(4)设计洪水频率：1/100；(5)环境类别：Ⅰ类环境。
2、现状涵洞概况本路段位于仙公山西侧，现状共分布有四座涵洞。
其中石拱涵一座，圆管涵一座，盖板涵两座。
由于受改造后平面及纵断面影响，本段现状管涵及盖板涵均无法继续使用，均需拆除。
K0+278拱涵检测评价为五类涵洞，需拆除重建。
本段四座涵洞作用均为排水，典型现状涵洞图片如下图所示：K0+278 石拱涵K0+530 圆管涵K0+700 盖板涵K1+020 盖板涵现状涵洞一览表中心桩号孔数-孔径-台高（孔-m）类型交角（度) 备注K0+278.00 4.0×4.0 拱涵90 检测五类涵洞，拆除K0+530.00 1-φ1.0 钢筋砼圆管涵90 道路挖方，涵洞被挖除K0+700.00 1-1.3×1.5 钢筋砼盖板涵90 道路挖方，涵洞被挖除K1+020.00 1-2.0×2.1 钢筋砼盖板涵90 道路挖方，涵洞被挖除3、涵洞布设概况根据沿线现状排水，并结合道路平面及纵断面，本段共设置四座排水涵洞。
涵洞中心位置及孔径如下：涵洞设置一览表中心桩号孔数-孔径-台高（孔-m）类型交角（度) 备注K0+268.00 1-3.0×3.0 箱涵60 拱涵拆除还建K0+530.00 1-2.0×2.0 钢筋砼盖板涵90 圆管涵挖除还建K0+700.00 1-2.0×2.0 钢筋砼盖板涵90 盖板涵挖除还建K1+020.00 1-2.0×2.0 钢筋砼盖板涵90 盖板涵挖除还建4、涵洞布设概况（1）结构设计荷载等级取公路-Ⅰ级，重要性系数取1.0。
环境类别为Ⅰ类环境，最外侧钢筋混凝土保护层最小厚度2cm。
（2）涵洞水位计算本项目排洪涵洞水文计算方法：流域面积在≤30km2采用交通部公路科学研究所径流简化公式为：()βγδφ5423FZhQ-=结合形态调查法等水文计算的有关规定推求设计流量，设计流速，并以此为依据，结合河流、水系、沟渠、地形地貌、上下游桥涵设置、规划、近远期等情况，确定涵洞的孔径、孔数，以满足排洪、灌溉的要求。
水力计算表
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目录：一、给水管道水力计算1.钢管和铸铁管1.1计算公式1.2制表和使用说明1.3水力计算2.钢筋混凝土给水管2.1计算公式2.2水力计算3.塑料给水管3.1计算公式3.2编制和使用说明3.3水力计算二、排水沟道水力计算4.钢筋混凝土圆形排水管（满流，n=0.013）4.1计算公式4.2水力计算5.钢筋混凝土圆形排水管（非满流，n=0.014）5.1计算公式5.2水力计算图表及其使用说明6.矩形断面暗沟（满流，n=0.013）6.1计算公式6.2水力计算7.矩形断面暗沟（非满流，n=0.013）7.1计算公式7.2水力计算8.梯形断面明渠（n=0.025，m=1.5）8.1计算公式8.2水力计算图表及其使用说明9.马蹄形断面暗沟9.1马蹄形断面（Ⅰ型）暗沟9.2马蹄形断面（Ⅱ型）暗沟10.蛋形断面管道10.1计算公式10.2蛋形断面管道水力计算图表及其使用说明三、建筑给水排水水力计算11.水煤气管与热水管11.1水煤气管11.2热水管12.建筑给水钢塑复合管12.1计算公式12.2编制和使用说明12.3水力计算13.局部水头损失14.蒸汽、压缩空气管道压力损失计算14.1计算公式14.2有关压降计算的参数给水排水工程快速设计手册水力计算图表电子软件使用说明。
钢筋混凝土预制管道结构计算表
钢筋混凝土预制管道结构计算表刚性管道开槽施工，不考虑温度作用，不考虑1)设计条件：管道内径D0(mm)=1300管道壁厚t(mm)=130覆土深度Hs(m)=10覆土重力密度rs=18kN/立方管内水重力密度rw=12kN/立方2)荷载计算：(A)永久作用:(1)管道自重，取钢筋混凝土重力密度rs=25kN/管道自重标准值G0k=14.60055161kN/m设计值G0=17.52066193kN/m (2)管内水重（按满流考虑)：标准值G wk=15.92787448kN/m设计值G w=20.22840059kN/m (3)管顶竖向土压力标准值F sv,k=336.96kN/m设计值F sv=427.9392kN/m (4)管两侧土压力（计算管中心处的土压力)标准值F ep,k=64.68kN/㎡p ep,k=100.9008kN/m设计值p ep=128.144016kN/m (5)管道上腔内土重标准值P0k= 4.70025504kN/m设计值P0= 5.969323901kN/m(A)可变作用:(1)地面车辆荷载(计算管顶竖向压力)(按城-A管顶压力标准值q vk=0.22kN/㎡设计值q vk D1=0.48048kN/m (2)地面堆积荷载(计算管顶竖向压力)标准值q mk=10kN/㎡q mk D1=15.6kN/m设计值q m D1=21.84kN/m车辆荷载和堆积荷载取大者进行计算:取q活=20.16kN/m 3)圆管内力分析：初选支承角2α=180°混凝土基础，此时在荷载作用永久作用侧向压力取标准值计算，不计侧向的查表得各种作用下的弯矩系数:管道自重系数K m B=0.044管内满水重系数K m B=0.044垂直均布荷载系数K m B=0.06管上腔土重系数K m B=0.049水平均布荷载系数K m B=-0.04B截面上的设计弯矩值为：M B=∑K mi p i r0=17.73441357kN.m/m 4)核定预制圆管产品规格及型号：根据GB/T11835-1999预制圆管产品标准内径为1300mm Ⅱ级管裂缝荷载为81kN/m（相应裂缝宽度0.2mm）破坏荷载为120kN/m预制圆管产品的破坏荷载，系按照三边支承法p=M B/0.318r0=77.99803655kN/m <120产品合格kN/m(破坏荷载)。