炼油厂芳烃车间连续重整反应器检修施工方案
关于芳烃车间“7·7”40万吨年连续重整装置再生单元非计划停工事...
芳烃车间“7·7”40万吨/年连续重整装置再生单元非计划停工事故芳烃车间40万吨/年连续重整装置采用法国IFP技术再生催化剂，主要为炼油厂提供氢气和给100万吨/年连续重整装置提供重整生成油，保证大芳烃对二甲苯装置的正常运行。
2013年7月7日15时10分，芳烃车间40万吨/年连续重整装置再生单元的再生器二段压差PDI3105显示从7KPa上涨到满量程20KPa，15时17分再生器一段烧焦床层温度有两只温度最高点显示790℃，16时01分再生器二段烧焦床层温度有两只温度最高点显示960℃。
17时30分，连续重整装置再生单元被迫停工。
一、事故经过2013年7月7日10时40分，连续重整装置再生器闭锁料斗按照自动程序向再生器上部存储区卸料后，料位没有明显下降的趋势。
10时45分，连续重整再生烧焦一段入口氧含量AIC3001、再生检查气入口氧含量AIC3003、再生烧焦出口氧含量AIC3103、再生一段出口氧含量AIC3102同时开始上升。
10时49分，氧氯化段压差PDI3111由正常值32KPa开始下降。
11时25分，四支氧含量全部上涨到满量程（2%）。
12时03分，再生烧焦段与氧氯化段压差PDI3108开始上升，直到15时压力达到满量程。
15时10分，再生器二段压差PDI3105显示开始从7KPa上涨至满量程显示20KPa，此时再生料位开始松动向下流动。
15时17分，再生器一段烧焦床层温度有两只温度最高点显示790℃，16时01分，再生器二段烧焦床层温度有两只温度最高点显示960℃，17时30分，连续重整装置再生单元被迫停工。
二、事故原因分析（一）直接原因1.40万吨连续重整装置催化剂使用达11年，长期运行过程中产生的催化剂粉尘量较大，受资金费用的影响不能进行大量更换和补充，催化剂中的粉尘含量较大，致使再生烧焦段和氧氯化段的压差仪表引线堆积了较多的催化剂粉尘，导致烧焦段和氧氯化段的压差显示失真，不能正确反应实际压差值。
连续重整装置运行中的问题及应对措施
连续重整装置运行中的问题及应对措施摘要：本文对连续重整装置运行过程中常见问题进行分析，主要包括还原电加热器失效、再生注氯线不畅、预加氢补氢线堵塞、重整进料板式换热器冷侧压降不正常等问题，并提出相应的解决对策及改进措施，希望能对广大炼油厂工作者有所助益。
关键词：连续；重整装置；运行；催化剂所谓连续重整，是移动床反应器连续再生式重整的简称，是一种石油二次加工技术，该技术工艺主要利用铂Pt-铼Re双金属催化剂，在500℃左右的高温条件下将低辛烷值的直馏石脑油、加氢石脑油等进行分子重排与异构，提升芳烃产量与汽油辛烷值【1】。
在连续重整装置中，催化剂会连续依次流过移动床反应器，最后一个反应器流出的待生催化剂含碳量为5%-7%，待生催化剂在重力或是气体的提升作用下进入再生器再生。
待再生催化剂活性恢复后便会返回第一反应器进行反应，从而在整个装置系统中形成闭路循环。
基于工艺角度来看，正因为催化剂能够频繁再生，因此可选择较为苛刻的反应条件，如低反应压力（0.8-0.35MPa）、低氢油比（摩尔比，4-1.5）以及高反应温度（500℃-530℃），从而有利于烷烃芳构化反应，提升液体收率与氢气产率【2】。
然而，在连续重整装置运行中依旧存在一定的问题，文章便针对于此展开分析，并提出具体的应对措施。
一、还原电加热器失效问题及应对措施一般来讲，还原电加热工艺会选用含氢气体作为介质，将含氢气体加热至377℃，从而满足催化剂还原工作的技术要求。
但是从实际运行情况来看，会出现还原电加热失效的情况，导致催化剂的还原效果与使用寿命有所下降，究其原因就在于含氢气体中的氢浓度过低，并且其中还有重烃组分，正因为重烃加热氢解之后会产生积碳，长时间运行之后便会造成电加热器加热管上积碳累积，加热管的传热性能便会逐渐下降，倘若长时间加热运行，便极易导致加热管温度异常升高，从而出现失效或是损坏等问题。
为有效应对还原电加热器失效的问题，结合工作实践应当基于如下几点着手解决：1）应急操作开展前，先降低还原气体的流量，提高还原电加热器负荷，进而保证催化剂还原性能得到良好发挥；2）合理调整再接触系统操作，目的在于保证再接触罐压力保持平稳；3）对增压器聚液器脱液管线后路进行检查，保证其畅通，避免存在还原气带液情况。
反应器、再生器检修施工方案
检修方案检修方案1.0工程概况1.1工程简介中国石化镇海炼化分公司炼油四部催化车间反应区的沉降器（T-201）、第二再生器（T-203）、外取热器（T-204）及其附属的项目检修是镇海炼化2012年度催化车间检修的关键项目。
本方案将重点阐述检修过程中的生产组织、施工程序、计划安排、质量控制、现场管理、安全措施以及施工机具和手段用料等内容。
1.2 工程特点本次检修施工时间紧，安装、吊装难度大，沉降器器、再生器、外取热器同时检修，由于施工作业空间狭小，给安装、吊装制造了极大的难度，施工时，大型吊车交叉作业多，各工种、工序、空间交叉施工较多，施工难度非常大。
为确保施工工期，前期预制工作要求在装置停气前进入施工现场并提前预制完毕。
1.3具体检修内容（根据镇海炼化炼油四部提供的资料）1.3.1沉降器（T-201）检修具体工作量1.3.2第二再生器（T-203）检修具体工作量序号名称材质规格（毫米）重量（吨）标高（米）备注序号名称材质规格（毫米）重量（吨）标高（米）备注1 开、封人孔和装卸孔2 ∮1100大油气线盲板装2次,拆1次3 ∮1100大油气线盲板法兰加碟璜.4 反再系统各人孔软梯安放固定5 DN1200提升管封头拆开6 提升管沉降器人孔、装卸孔档圈修理7 沉降器翼阀检查、更换8 汽提档板通气孔疏通9 提升管原料油进料喷嘴更换10 油桨进料喷嘴检查11 提升管中心环管，喷嘴加工更换12 DN1200提升管封头及法兰恢复13 底封头法兰拆开4对。
14 底部短节拆装（DN150）检修方案1 开、封人孔2 炉前瓦斯过滤短节拆装1只，DN803 F202火盆1只拆开，DN700,PN2.04 火盆连接软管拆除，DN80,DN40,DN15各1只5 配合火盆调试，油枪疏通，阀门拆装6 二再主风分布板检查，修补7 烧焦罐筒体钢板部分更换。
8 脱气罐锥体，再生立管部分更换。
9 大孔分布检查，耐磨喷嘴更换。
10 二再旋分检查3只，翼阀更换2只。
连续重整装置运行过程中出现的问题分析及处理
连续重整装置运行过程中出现的问题分析及处理摘要：本文主要总结了天津分公司0.8Mt/a重整运行过程中出现的典型问题以及采处理措施。
分析问题产生的原因，通过技术改造、工艺参数优化和设备更新等方式，解决装置运行过程中出现的原料硅含量超标、加氢反应器压降增高、重整进料换热器堵塞、再生运行不稳定等问题。
通过持续优化调整改造，实现了装置在不断变化生产条件下稳定高效运转。
关键词:重整硅含量压降优化加氢压降重整进料换热器连续再生运行1概况中国石化天津分公司0.8Mt/a连续重整装置于2000年6月建成投产。
采用全馏分石脑油和重石脑油作为原料，重整产品作为下游芳烃联合装置原料。
加氢部分处理能力0.6Mt/a，采用先分馏后加氢工艺设计。
重整部分采用超低压重整技术，设计反应压力0.35Mpa，目前使用石油化工科学研究院研制PS-Ⅶ催化剂。
催化剂再生部分采用UOPCycleMax连续再生工艺，催化剂再生能力681kg/h。
装置投产后一直高负荷连续运行，期间出现了各种问题。
针对出现问题，经过不断优化改造满足了生产条件变化，实现了高效、稳定生产。
2装置出现的问题和解决方案2.1预加氢反应器床层压降异常增加装置从2012年9月开工后至2015年6月，压降由0.01MPa缓慢增至0.05MPa。
随后预加氢压降增长速率突然加快，至2015年10月预加氢压降增长至0.3MPa。
反应器压降过高，预加氢氢烃比无法满足生产要求。
预加氢停工检修96小时，更换部分预加氢催化剂。
检修期间重整装置保持80%负荷运转，对天津公司原料和氢气平衡产生一定影响。
正常情况下，预加氢反应器床层压降增加一般是由于系统内杂质积累、频繁开停工、原料超标等多种因素引起，并且随着装置运行时间延长呈缓慢上升趋势[1]。
系统内常见的杂质主要是铁,原料中超标主要是烯烃特别是二烯烃，铁锈的形成累积及焦块的形成是导致预加氢反应器床层压降增加的常见主要原因。
按照上述常见原因进行了分析，发现本次预加氢压降升高并非属于上述常见情况。
反应器再生器检修施工方案模板
1.0工程概况1.1工程简介中国石化镇海炼化分公司炼油四部催化车间反应区的沉降器( T-201) 、第二再生器( T-203) 、外取热器( T-204) 及其附属的项目检修是镇海炼化催化车间检修的关键项目。
本方案将重点阐述检修过程中的生产组织、施工程序、计划安排、质量控制、现场管理、安全措施以及施工机具和手段用料等内容。
1.2 工程特点本次检修施工时间紧, 安装、吊装难度大, 沉降器器、再生器、外取热器同时检修, 由于施工作业空间狭小, 给安装、吊装制造了极大的难度, 施工时, 大型吊车交叉作业多, 各工种、工序、空间交叉施工较多, 施工难度非常大。
为确保施工工期, 前期预制工作要求在装置停气前进入施工现场并提前预制完毕。
1.3具体检修内容( 根据镇海炼化炼油四部提供的资料)1.3.1沉降器( T-201) 检修具体工作量1.3.2第二再生器( T-203) 检修具体工作量1.3.3第一再生器外取热气( T-204) 检修具体工作量2.0编制依据再生器施工图纸反应器检修施工图纸GB150—1998 《钢制压力容器》SHJ3504—《催化裂化装置沉降器( 反应器) 、再生器施工及验收规范》JB/T4709—《钢制压力容器焊接规程》JB/T4708—《钢制压力容器工艺评定》JB4730—94 《压力容器无损检测》国家质量技术监督局《锅炉、压力容器安全技术监察规程》SHJ504-86 《反应器、再生器施工及验收规范》SHS0 -92《化工设备手册》催化裂化反应器再生器维护检修规程3.0检修步骤3.1检修前按要求预制好循环斜管, 内部做好衬里, 置于现场备用;3.2检修用的其它备件材料, 全部制造完成, 验收合格, 领用置于现场备用; 专用工器具到位, 调试完成;3.3两器切出, 准备检修;3.3.1工艺切断进料, 卸转催化剂。
3.3.2检修单位加装盲板, 分馏系统扫线, 两器降温。
3.3.3待装置吹扫冷却后, 拆卸人孔。
大型重整反应器内件修复的难点及对策
1连续重整装置是炼油企业的核心装置，主要目的是以石脑油等为原料生产高辛烷值汽油组分或芳烃基本化工原料，同时提供大量廉价的氢气，重整反应器是该装置的核心设备。
某炼油厂连续重整装置采用Axens（原IFP）工艺包，使用了超低压连续重整工艺技术。
在2015年一次停产检修再开车时，局部发生故障，冲击造成4台重整反应器内件受到不同程度的损坏，无法实现反应器的工艺性能。
本文以内件损坏最为严重的R104为例，阐述反应器内件的修复技术。
1 简述1.1 反应器概况此反应器属于径向移动床反应器，设备及内件规格大，结构复杂，由外筛网筒、中心筒，锥形弧板、扇形盖板、进料管及密封套管等部件组成，结构示意图见图1，技术参数见表1。
反应器工作原理是催化剂从进料管进入外筛网筒和中心筒之间的环状空间，由上而下流动，形成催化剂床层；反应油气从入口进入到反应器，经器壁与外筛网筒间的环状空间，通过外筛网筒进入催化剂床层，油气与催化剂发生一系列化学反应。
图1 重整反应器结构示意图表1 反应器技术参数位号设计温度/℃设计压力/Mpa 介质材质规格/mm R1045450.70 氢气和油气SA387 Gr.22 CL.2Φ4200×34×252831.2 主要内件结构形式1.2.1 外筛网筒外筛网筒由设备底部的支持圈支撑，并通过螺栓、定位筒等连接；上部由密封盖板、锥形弧板等封口。
外筛网为约翰逊网，外侧由环形支撑筋、纵向支持筋及交叉斜拉筋固定，以增加整体强度，技术特性见表2。
1.2.2 中心筒中心筒位于反应器中心部位，由内筒体和约翰逊网两层组成。
内筒体上均匀地开了若干个φ8mm的小孔；内筒体外罩约翰逊网，约翰逊网筒由一组平行且间距均匀的环形支撑筋与布设在外环一周的筛条焊接构成的条状网筒，约翰逊网筒通过环形支撑筋的内环与内筒体组装在一起，技术特性见表2。
表2 主要内件技术特性名称材质规格/mm 缝隙要求/mm 外筛网筒约翰逊网S32168Φ2950×186030.7±0.05中心筒约翰逊网S32168Φ1500×192350.7±0.051.3 内件损坏情况由于受非正常外力作用的影响，内件损坏较为严重，主要有以下几个方面：（1）外筛网筒刚性支撑不住非正常的外力，失稳后结构遭到破坏，外筛网筒底部螺栓全部断裂；外筛网筒底部固定环板整体呈波浪形装，变形严重；固定环板内侧与筛网的焊接接头多处撕裂；外筛网筒外侧18根立式加强筋、18块12m高L形加强筋及三角形连接板与外筛网底部固定环板的焊接接头全部开裂，见图2。
连续重整装置运行问题及对策
石油工程化 工 设 计 通 讯Petroleum EngineeringChemical Engineering Design Communications·14·第47卷第1期2021年1月连续重整装置在我国石油加工行业中占有着重要的地位。
它起着三个重要的作用：生产优质清洁汽油组分，生产轻质芳烃，提供廉价氢气。
连续重整装置运行性能状况直接影响到整个原油加工链的效益。
但从现状来看，在连续重整装置运行的过程中，还存在一些亟待解决的问题。
如二甲苯塔分馏效果的问题、重整催化剂粉尘量过多、重整原料杂质含量、预加氢反应器压差高的问题等。
这些问题将直接影响到连续重整装置的稳定长周期运行。
所以，本文仔细分析了问题存在的原因，并提出有针对性的措施。
辽阳石化油化厂1 400 kt/a 连续重整装置以直馏石脑油、加氢石脑油和加氢裂化重石脑油为原料，生产高辛烷值汽油调和组分、C 6～C 7馏分、混合二甲苯，同时副产H 2 和液化气等。
装置由700 kt/a 石脑油加氢部分、1400 kt/a 连续重整部分及3 000磅/h 催化剂连续再生部分以及配套的公用工程部分组成。
本装置的原料为常减压装置来的直馏石脑油和渣油加氢装置来的加氢石脑油，经加氢处理和拔头，与加氢裂化重石脑油混合，作为重整进料。
装置的主要产品是高辛烷值汽油调和组分（C 9～C 10 组分）、C 6～C 7馏分、混合二甲苯、拔头油、戊烷油、含氢气体、液化气、含硫燃料气、燃料气等。
1 二甲苯塔分馏效果的问题1.1 存在的问题及其原因二甲苯塔位于重整分馏部分的末端，进料为C 8+重整油。
该塔塔顶产混合二甲苯作为下游装置原料；塔侧线产C 9~C 10重整汽油；塔底产重芳烃。
当按照装置设计要求，将塔底重芳烃收率控制在目标值时，发现侧线C 9~C 10重整汽油产品不满足质量要求。
经分析发现侧线C 9~C 10重整汽油中C 10+A 超过规定要求，同时有接近2%混合二甲苯组分。
重整车间检修施工技术方案(1)
中国石油辽阳石化分公司重整车间大修施工技术方案编制：审核：批准：中油七建辽阳项目经理部二0一九年一月目录1 编制依据及适用范围 (1)2 工程概况及特点 (1)3 施工程序及方法 (1)4 质量保证措施 (20)5 HSE管理措施 (23)6 施工进度计划 (25)7 施工劳动力计划 (25)8 施工设备、机具、计量器具计划 (25)9 施工手段用料计划 (25)1 编制依据及适用范围1.1 编制依据1.1.1 中国石油天然气集团公司辽阳石化分公司芳烃厂重整车间检修工程量清单；1.1.2 《压力容器维护检修规程》 SHS01004-2004；1.1.3 《工业管道维护检修规程》 SHS01005-2004；1.1.4 《管式加热炉维护检修规程》 SHS01006-2004；1.1.5 《塔类设备维护检修规程》 SHS01007-2004；1.1.6 《固定床反应器维护检修规程》 SHS01008-2004；1.1.7 《管壳式换热器维护检修规程》 SHS01009-2004；1.1.8 《空气冷却器维护检修规程》 SHS01010-2004；1.1.9 《石油化工管式炉钢结构工程及部件安装技术条件》 SH3086-1998；1.1.10 《现场设备、工业管道焊接工程施工规范》 GB50236-2011；1.1.11 《石油化工有毒、可燃介质管道工程施工及验收规范》 SH3501-2011；1.1.12 《塔盘技术条件》 JB/T 1205-2001；1.1.13《承压设备无损检测》 JB/T47013.1～13-2015；1.1.14《石油化工施工安会技术规程》 SHJ3505-1999；1.1.15《固定式压力容器安全技术监察规程》 TSG R0004-2009；1.1.16《压力管道安装技术监察规程-工业管道》 TSG D0001-2009。
1.2 适用范围本方案仅适用于辽阳石化分公司芳烃厂重整车间大修。
炼油厂大修施工方案
炼油厂大修施工方案一、介绍本文档旨在提供一个炼油厂大修施工方案的详细描述和操作指南。
炼油厂大修是指对炼油厂的设备和设施进行全面检修、维护和更新的一项重要工作。
通过实施大修，可以确保炼油厂的运行安全和效率，延长设备的使用寿命，同时提高产品质量。
二、施工计划1. 检修范围根据炼油厂的运行情况和设备状态，确定本次大修的具体检修范围。
包括但不限于以下方面：•蒸馏塔和反应器的清洗和维护；•管道系统的检漏和更换；•泵站的维修和更新；•控制系统的校准和升级。
2. 施工时间表制定一个详细的施工时间表，确保大修工作的合理安排和高效进行。
时间表应考虑以下因素：•大修施工的前期准备工作；•各项检修任务的顺序和时间安排；•施工期间的风险评估和应急措施；•大修工作的验收和总结。
3. 施工资源根据大修范围和施工时间表，确定所需的施工资源，包括人力、物资和设备。
确保资源的充足供应，以便不影响大修工作的进行。
4. 施工团队组建一个专业的施工团队，包括各种技术专家和工人。
团队成员应具备相关的专业知识和经验，能够独立完成各项施工任务。
三、施工流程1. 施工准备•对设备和设施进行全面检查和评估，确定大修工作的重点和优先级；•制定详细的工作计划和操作指南；•准备所需的施工材料和设备。
2. 施工实施根据施工计划和操作指南，逐项进行施工工作，包括但不限于以下方面：•清洗和维护蒸馏塔和反应器；•检查和修复管道系统；•维修和更新泵站；•校准和升级控制系统。
施工过程中，要确保操作规范，遵循安全操作程序，并做好相应的安全防护措施。
3. 施工验收和总结完成施工任务后，进行相应的验收工作，确保施工质量符合要求。
根据实际情况，进行施工总结和经验总结，为以后的大修工作提供参考。
四、工作安全在进行炼油厂大修施工时，工作安全是至关重要的。
以下是一些建议的安全措施：•严格遵守安全操作规程，提供必要的个人防护装备；•对施工现场进行定期巡视和检查，及时清理危险物品和障碍物；•建立紧急救援计划，并进行相应的培训和演习；•检查和维护施工设备的安全性能；•提供必要的紧急救援设备和急救设施。
连续重整装置进料换热器腐蚀内漏原因分析和对策
连续重整装置进料换热器腐蚀内漏原因分析和对策陈强宇，杨 俊（中国石油兰州石化公司炼油厂，甘肃省兰州市７３００６０）摘要：连续重整装置进料换热器更换为国产板壳式换热器，运行几年后其热端温差由投用初期１８．５℃上升至４５．０℃，重整生成油环烷烃质量分数也从１％升高至４％左右，说明换热效率下降，同时发生了内漏。
分析认为结焦、结垢、堵塞、腐蚀等是造成换热效率下降的主要原因，同时由于换热器板片结垢堵塞致使其长期受热不均，产生的应力变化造成板片被撕裂，发生内漏。
详细介绍了装置停工堵漏修复的经验方法，并总结了利用优化进料、提高换热器入口温度、控制循环氢杂质、采用低流量保护等确保进料板式换热器长周期运行的方法。
关键词：连续重整装置 进料换热器 腐蚀内漏 板式换热器 热端温差 低流量保护１ 连续重整装置进料换热器简介连续重整装置作为炼油化工企业中的核心装置，主要以生产高辛烷值汽油和三苯产品为主，并副产加氢装置所用氢气。
重整进料换热器是重整进料和反应产物的热交换器，其性能好坏直接影响到进料加热炉的负荷和反应系统的压力降，影响装置的能耗，是装置的关键设备之一。
目前国内连续重整装置运用广泛的进料换热器主要以缠绕管式换热器和板壳式换热器为主。
板壳式换热器由于具有换热效率高、压力降低、占地面积小等优点在市场上有较好的竞争力，但同时也具有投资费用高、操作条件要求苛刻、易泄漏等缺点。
尤其是适应循环氢中断或进料中断、温度和压力大幅度波动等异常状况的能力较差，极易发生泄漏，影响装置安全平稳长周期运行。
２ 进料换热器的运行现状及存在问题中国石油兰州石化公司连续重整装置进料换热器Ｅ ２０１于２０１１年８月装置扩能改造时更换为国产立式板壳程热交换器，先后经过２０１４年、２０１６年两次大检修，均未发现明显异常。
２．１ 换热效率降低板式换热器的换热效率可以通过热端温差及压力降进行表征。
Ｅ ２０１更换为板式换热器后运行参数如表１所示。
其热端温差从１８．５℃上升至４５．０℃。
反应器再生器检修施工方案
反应器再生器检修施工方案1. 简介本文档旨在提供一份针对反应器再生器检修的施工方案。
反应器再生器是工业生产过程中的核心设备之一，对其检修和维护有着重要的意义。
本施工方案将对检修所需的步骤、注意事项和安全措施进行详细说明。
2. 检修步骤2.1 准备工作在开始检修反应器再生器之前，必须进行充分的准备工作，包括但不限于以下内容：•提前准备好所需工具、设备和备件；•对反应器再生器进行停机和排空处理；•清理工作区域，确保安全通道畅通。
2.2 拆卸工作反应器再生器检修的第一步是进行设备的拆卸工作。
具体步骤包括：1.根据设备定期维护手册，关闭相关设备的进出口和阀门；2.使用适当的工具，拆卸设备的固定螺栓和连接件；3.逐步拆下各个部件，并按照相应的顺序进行标记和记录。
2.3 清洗与维修完成设备拆卸后，进行设备的清洗和维修工作。
具体步骤包括：1.使用适当的溶剂和清洗剂，清洗设备内外表面；2.检查设备内部的零部件，如阀门、过滤器等，进行必要的维修或更换；3.检查设备的结构和密封性能，如有损坏或老化，及时修复或更换。
2.4 检测与调试清洗和维修工作完成后，进行设备的检测和调试。
具体步骤包括：1.安装已清洗维修好的部件，并确保安装牢固；2.连接设备的进出口和阀门，进行密封测试；3.检测设备的运行情况，包括温度、压力等参数是否正常；4.根据检测结果进行必要的调整和修正；5.确保设备调试完毕后，恢复正常运行。
2.5 清理和整理检修工作完成后，对工作现场进行清理和整理。
具体步骤包括：1.清理工作区域，将废弃物和残留物进行分类处理；2.检查工具和设备的完好性和数量，妥善存放；3.对检修过程中产生的记录和数据进行整理和归档；4.编写设备的检修报告，包括检修内容、耗时和费用等信息。
3. 注意事项在进行反应器再生器检修过程中，需要注意以下事项：•检修施工人员必须穿戴符合安全要求的工作服和个人防护装备；•施工过程中必须遵守相关的安全操作规程和操作规范；•对设备进行检修时，必须按照设备的操作手册和维护手册进行操作；•在对设备进行拆卸和维修时，要注意保护设备的精密部件和电气部件，避免损坏；•如果发现设备有任何问题，应及时停机并汇报，切勿强行继续施工。
连续重整装置工艺流程简介
加热器
回流罐 白 土 罐
2019/5/9
冷却 抽提单元
腾龙芳烃（厦门）有限公司
吸附分离单元
22
第3部分 CCR
一、工艺流程描述 催化剂再生部分的目的是将待生重整催化
剂进行再生，恢复其活性，然后再送回反应器， 从而使重整反应始终在高苛刻度下进行。 1.催化剂循环
第四反应器内的催化剂靠自身重力下流至催 化剂下部收集料斗，提升氮气由氮气压缩机升压， 通过一次和二次气量调节将催化剂提升至再生器 上部缓冲罐，由r射线料位仪监测催化剂料位，当 料位达一定高度时，启动特殊球阀及特殊闸阀， 将催化剂放入闭锁料斗。特殊球阀仅隔断催化剂 不隔断气体，特殊闸阀隔断气体。闭锁料斗中催 化剂被升压至与再生器压力一致后，在定时器的 控制下连续送入再生器进行烧焦再生。
再生器的压力稍高于第一反应器的压力。在 再生器中，催化剂依次经一段烧焦区、二段烧焦 区、氧氯化区以及焙烧区。完成再生反应后，在 高压氮气的反向吹扫下置换掉夹带的氧气进入1 号下部料斗，在提升器中由氮气提升至第一反应 器上部料斗，在流经还原室时被来自提升系统的 热氢气还原。还原过的催化剂保持了和原来几乎 一样的性质进入第一反应器，从而完成催化剂的 再生过程。
反应器内物料是径向流动的，进料通过催化剂床层 由外围向中心管流动。在一反中，主要反应都是吸热反 应，因此反应器出料需要经过第一中间加热炉的再加热， 以达到二反所要求的入口温度。第二反应器中吸热反应 不是那么剧烈，但仍然需要在进入三反前经过加热炉的 再加热。三反的出料要在进入四反前在第三中间加热炉 再加热。 出料离开四反后在换热器中和反应器进料进行 换热后，依次经过空冷器和水冷器的冷却，然后进入产 物分离罐。分离气经过汽轮机驱动的循环气压缩机 的压 缩，循环进入反应器。剩余气体作为产品氢排向再接触 部分，以提高氢气纯度和烃类液收。
连续重整装置中反再系统钢结构框架和设备的施工
1概述上海石化新建100t/a 连续重整装置中，反应再生系统（以下简称反再系统）施工是整个工程的关键线路，包括钢结构框架、设备、工艺管道等。
该区域的施工重点在于要通过优化钢结构框架安装、吊装工艺，合理安排结构与设备、管道的安装交叉、衔接，达到缩短施工工期、减少安全隐患、提高经济效益的目的。
反再框架主体钢结构工作量包括：钢结构总吨位约1800t 。
框架总体尺寸：长×宽×高为33.8m ×7.5m ×81.89m 。
图1反再框架平面布置图其中轴线1高度64m ，轴线2～5高度81.89m ，轴线6高度24m ，安装标高为0.2m 。
3～4轴线之间为楼梯间。
表1反再框架主立柱规格型式每种规格H 型钢之间为变截面结构。
框架共20层平台，框架梁、平台梁采用H 型钢、工字钢、槽钢，平台上铺设钢格板。
钢结构主体连接形式为：立柱间连接为焊接，梁、斜撑构件翼缘板采用等强坡口焊接，腹板采用高强螺栓连接。
设备：共计45台、套；表2重点安装的设备2总体施工方案的确定框架施工首先是确保安全，同时要满足质量、进度的总体要求。
因此在确定方案时主要考虑以下几点：加大框架在地面预制深度，减少高空作业量；框架的分段要满足吊车的吊装能力，并且每段的安装要与设备、管道相互配合；根据现有场地，做好平面布置和规划，满足吊车站位及变换工况、框架预制和运输、设备进场等的要求，并减少对周边区域的影响。
根据现场实际情况、吊车的使用、设备到货计划，确定以下施工方案：对主体钢结构采用分段预制，即在地面组框、组片的连续重整装置中反再系统钢结构框架和设备的施工■黄峰北京燕华建筑安装工程有限责任公司上海分公司上海201512摘要连续重整装置中反应再生系统的主体钢结构框架高度在80m 以上，总体工作量大，通过分段预制、吊装，优化结构与设备安装的衔接，能有效缩短施工工期、减少安全隐患，提高经济效益，总结其施工方法，可为类似装置施工提供借鉴。
MEA反应器修复方案
MEA反应器修复方案摘要：MEA反应器是炼油化工装置中非常重要的组成部分，在MEA反应器运行中，由于长期在高温状态下运行，会导致MEA反应器筒体出现破损，进而对MEA反应器使用寿命造成影响。
本文结合实际项目案例，主要对MEA反应器的筒体泄漏的原因和修复工艺进行了阐述，以供同行业参考与借鉴。
1、引言随着社会的不断发展，对于石油资源需求越来越多，促使原料油加工量也在不断提升。
在进行炼油生产中，MEA反应器是炼油装置的核心设备，由于其长期处于高温和临氢环境下，所以对MEA反应器壳体采用钢材料，内件采用不锈钢材料。
但是在MEA反应器运行中，会受到高温、腐蚀等不良影响，导致筒体出现损坏，进而影响炼油生产的顺利进行，所以加强对MEA反应器修复工艺研究具有重要意义。
本文以某炼油厂连续重整装置中内件严重损坏的一台大型MEA反应器为例，针对外筛网筒上下部分的损坏、中心筒的损坏，以实际工作条件提出了修复方案。
通过对修复部位难点与质量要点的分析，实施过程中采取了相关的对策和控制措施，保证了修复工作顺利的完成，满足了设备的工艺性能，证实了修复技术的可行性与有效性。
2、MEA反应器概况MEA反应器是炼油企业的核心装置，主要目的是以石脑油等为原料生产高辛烷值汽油组分或芳烃基本化工原料，同时提供大量廉价的氢气，MEA反应器是该装置的核心设备。
本文研究的MEA反应器是我公司承造的前郭炼油厂聚四氢呋喃项目的一台不锈钢设备，工号为051117，其直径为φ3600，设备主材为0Cr18Ni9，筒体厚度16mm，设备总长度20620mm。
由于该设备壁厚薄，直径大，在水压试验时采用了四点枕木支撑，导致了设备筒体三处凹陷，为了修复筒体，特制订修复方案。
筒体在水压试验过程中产生变形的情况说明及原因分析产生变形的部位为A、B、C三处（如图1所示）图1变形部位说明：在设备90°的方位处分别在下数2-3节、4-5节、7-8节焊缝处（即支点处）。
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**炼油厂芳烃车间连续重整反应器R-202/203/204检修施工方案施工单位：编制：审核：批准：目录一编制说明 (3)二编制依据 (3)三QOHSE目标指标 (3)四工机具的准备： (3)五、施工方法及技术质量措施 (4)六、施工安全技术措施 (5)6.1组织制度措施 (5)6.2安全技术措施 (5)6.3施工现场主要危险源辨识与控制措施 (6)七、质量控制措施 (7)八安全文明施工 (8)焊接技术交底工艺卡 (9)一编制说明本方案为**炼油厂芳烃联合车间60万吨连续重整装置R-202/203/204反应器设备的检修项目。
为了能及时、顺利、安全、保质保量完成检修工作，特编写此方案。
本方案重点叙述了2根催化剂料管拆装、入口分布器拆装、反应器内件扇形板拆装,内筒体底部螺栓拆装、中心管及外网结焦清理，检查修复的施工方法、质量、安全、环境要求及措施。
R-202/203/204反应器筒体直径为Φ2550mm，材质为2.25Cr-1Mo；设计压力为0.68MPa，设计温度为550℃，操作介质为氢气+油汽，设备自重为23673kg；最高工作压力为0.35MPa；本次施工施焊处完全不与反应器器壁接触。
内件焊接全为18－8材质，焊材选用H0Cr20Ni10Ti。
主要工作量见下表二编制依据1、炼油厂芳烃车间现场技术交底。
2、《现场设备、工业管道焊接工程施工及验收规范》GB50236－2011三QOHSE目标指标1、焊接一次合格率>93％。
2、焊条头、边角料、分类回收，集中存放。
3、死亡、重伤、轻伤事故均为0,火灾事故为0。
四工机具的准备：1、S17、S19、S30、S36、S41、S75的扳手各4把。
2、5吨倒链 3台，游锤一台.吸尘器一台（车间提供）3、钢丝刷 10把。
平口螺丝刀2把。
4、电焊机一台，磨光机一台及磨光机耗材，氩弧焊一套。
五、施工方法及技术质量措施5．1施工材料准备石棉板垫片DN850 1个, 18-8不锈钢焊丝0.5Kg，1~2mm不锈钢铁皮各0.3平方料.5．2搭设好脚手架；Φ3.5米*3.5米一座,拆除上部料管，弯头等部件保温并放置好。
5．3装置停工后，用S30扳手拆除影响法兰弯头拆除的反应器上部催化剂料管法兰螺栓，将2根料管拆除放在不影响下步施工的地方，并对法兰口用带衬膜编织袋进行包扎保护。
5．4用S75扳手拆除连接反应器头盖法兰弯头的螺栓，将法兰弯头用3个5T吊葫芦移至安全地方并对弯头法兰密封面进行包扎保护，另用δ＝3mm石棉板作一个与密封面等宽的环垫用双面胶粘接安装进行保护反应器本体法兰.5．5、分析化验合格，办理有效票证后，设置专人监护进入反应器内拆除连接内外筒体的扇形板，锥网，连接螺栓，螺母，垫片及各催化剂输送管盖板组件及套筒组件，作好标识（画施工简图对应作好记号）吊至反应器外并妥善放置.（按车间指定部位及要求数进行拆除）5．6放置软梯，施工人员从反应器内外网之间进入反应器底部对内外网进行清焦及检查。
5．7对检查结果，根据情况进行处理（主要工作为补焊）5．8内外网处理完毕及内部卫生打扫合格后（将较大的杂物清扫干净，对于细小的颗粒物用吸尘器吸干净）。
进行扇形板安装。
对整个扇形板及活套间隙用塞尺进行检查,对间隙≧0.85mm的地方进行加塞不锈钢板并进行焊死,整个扇形板及活套用塞尺检查合格。
5．9催化剂装填完毕后,将拆下的内套筒复位,开始安装上部盖板,安装上部盖板要保证以下3尺寸:a.盖板与外套筒内侧圆弧面间隙不大于0.4mm,b.密封料腿同一圆上的两块盖板平整度不大于0.4mm,两块盖板接触面间隙小于0.4mm.c.相临两料腿间盖板间隙为2mm,注意安装陶纤垫时要将陶纤垫的一边折边后塞入相临料腿间盖板之间的间隙,并拧紧螺母.盖板安装完毕后要对这一间隙用塞尺测量不大于0.75mm.5．10分配器安装完毕后回装反应器弯头头盖，回装料脚。
5．11工完料尽场地清。
六、施工安全技术措施6.1组织制度措施6.1.1设专职安全员一人，负责工地的安全检查监督工作，对各种不安全因素及时督促工地进行整改，对工地安全工作执行安全负责。
6.1.2汽车、吊车司机、电工、电气焊等特殊工种不得由非岗位人员代替操作。
6.1.3开工前，技术人员作出书面安全交底，班组长在每天上班前有针对性地进行安全教育。
6.1.4施工点设置灭火器，气焊作业时灭火器在现场，有班组安全员监督。
6.1.5消防器材齐全，性能良好。
6.2安全技术措施6.2.1进入施工现场，各工种根据要求穿戴必须的防护用品，禁止穿拖鞋或光脚进入现场。
8.2.2高空作业一定穿防滑鞋,在合适点系挂安全带。
6.2.2施工用电按要求实行三相五线制，手持电动设备应安装漏电保护器，用电设备应有可靠接地。
6.2.3夜间施工应有足够的照明设备，进入反应器内部照明必须使用行灯照明。
行灯必须有防护罩，行灯电压为12伏。
手持电动工具要装漏电保护器。
6.2.4现场电线安装要架空，电缆过路处，用槽钢扣住，进行保护，两侧垫土，以防电线破裂，发生触电事故。
6.2.5电焊把线与照明及一次线电缆等要按规定理顺，不许相互缠绕。
6.2.6用电设备线路必须经常检查绝缘是否良好，雨雪过后，及时检查电器是否符合安全要求，合格时才能投入使用。
6.2.17各种脚手架使用前，要进行认真检查、验收合格后，方能使用，脚手架在使用过程中，未经允许，不能私自拆除。
6.2.8现场焊接作业点与氧气、乙炔瓶之间的距离不得小于10米，与施焊地点的距离不得小于10米。
6.2.9施工点下方应无易燃物、易爆物。
施工现场要做好防火和防爆工作，要有足够数量的灭火器及其它防火工具。
6.2.10施工用电应符合JGJ46-2012《施工现场临时用电安全技术规范》的规定，实行三相五线制。
6.2.11需交叉作业时，上下要互相照应，不得鲁莽作业。
6.3施工现场主要危险源辨识与控制措施七、质量控制措施1、技术人员施工前必须熟悉图纸,了解各工序的施工难点与技术要求,并在施工方案中提出解决施工难点的控制方法,报项目经理或总（副总）工程师批准。
施工前,由技术人员根据工序的难易程度向班组进行技术、质量交底,使施工人员提前明确技术要求与质量控制目标, 保证技术方案与质量措施在班组的贯彻落实。
班组在施工中遇到技术、质量问题,应提前向技术人员反馈,当技术人员解决不了,应向上一级技术部门反馈,保证技术、质量信息畅通。
2、由检验责任师根据工程的进度定期与不定期的组织质量大检查,加强巡检与质量抽检的频数。
施工技术人员必须明确项目部制定的各工序质量控制点,及时的告知班组那个部位是停检点和必检点。
对关键工序的施工,必须有技术人员在场指导,保证施工技术、质量符合规定的要求。
对一些重要和关键工序, 项目部经过专检后，报监理或质监站。
对预制的成品、半成品必须经过检验合格后,才能运至现场,严禁不合格品的流入。
3、施工技术人员对每期的质量问题进行统计,对两次或两次以上出现的施工质量问题进行分析,找出问题原因,制定相应的纠正预防措施。
本着对质量问题“三不放过”的原则,让大家明白施工质量的重要性,必要时召开现场会,并给以通报批评。
对不合格品进行评审鉴定，结果分为返修、返工、降级改作它用、报废、让步接收（只对分项工程不合格品）五类。
不合格品经返工或返修，重新检验合格后，才能放行。
由专业责任师对质量问题或不合格品产生的原因进行分析，提出质量总结或不合格原因报告。
并制定纠正措施计划，经审批后实施。
实施后专业责任师对纠正措施效果进行验证，并提出纠正措施验证报告。
质量问题处理后，必须提交完整的处理报告。
其内容包括调查的原始资料、测试数据，原因分析、论证，处理依据、处理方案、方法及技术措施，处理后检查验收记录以及结论，或者毋需处理的论证资料。
质量控制点：制定并确认A、B、C三级质量控制检查点将施工过程中，对工程的使用性能、安全、寿命、可靠性等有重大影响的施工部位和对下道工序的质量形成有较大影响的工序，设置质量控制检查点。
同时按程度，将其划分为A、B、C三个等级，把管理人员的职责规范化地确定下来，做到既全面控制施工过程，又有重点地控制工序质量。
A（AR）级（停点检查）：关键工序质量控制检查点（影响工程质量的最重要检查项目）。
B（BR）级（见证检查点）：重要工序质量控制检查点。
C（CR）级（自检检查点）：除A、B级以外的质量控制检查点。
注：R表示该控制检查点必须提供施工记录或检查报告，办理各检查方签署手续。
控制检查点的项目和分级应经甲方审查批准。
接受甲方对控制检查点的项目和分级的修改和调整。
八安全文明施工1、施工中如有技术上的问题不得私自解决，应与建设单位和设计院取得联系解决问题。
2、要求每个施工人员必须熟悉施工方案和设计图纸。
3、进入现场要戴好安全帽，高空作业系好安全带。
4、吊装管线和管件时，索具应有足够的安全系数，捆绑牢固，注意保持平衡。
5、每天工作结束后，施工人员要对现场进行安全检查，不留火种隐患及其它隐患(尤其是枯草)。
施工现场需配备灭火器，需有监护人,安监人员要经常检查。