卷筒计算书
卷扬机设计计算说明书
哈尔滨工业大学（卷扬机动力总成设计计算说明书）院系专业年级设计者学号指导教师成绩2013年1月5日设计题目：设计卷扬机动力总成：见附录设计条件：1.载重=1600N；2.钢丝绳速=1.5m/s；3.卷筒直径=300mm；4.钢丝直径=3.5mm设计工作量：绘制出总装配图一张，标注有关尺寸，填写标题栏及零件明细表；编写设计计算说明书一份。
1.前期计算1.1输出功率：PW=F×V=1600×1.2÷1000=1.92 KW1.2求输入功率：经过查表得到各部件的传动效率：联轴器： 0.99带轮： 0.96链轮： 0.97球轴承： 0.99滚子轴承： 0.99卷筒： 0.97 这样可以算出总效率是η=0.994×0.992×0.97×0.96×0.97=0.850所以P（输入）=PW/η=2.26 KWP 需要 = K A P （输入）=2.94 KW1.3选电机经过查机械设计手册，选取合适的电机，选取的电机是型号为Y132S-6 的三相异步电机。
n 输出 =60v/（2πr ）=60×1.2/2π(150+1.75)×103=75.5r/min所以i 总 =960/75.5=12.7根据i 总 =i 低×i 而i 低和i 高 都在3~7之间， 取i 低=3 则i 高=4.232.带传动设计：带型选择表带轮直径选择表型号 额定功 率满载时 轴径 转动惯 量转速 电流 效率Y132S-63kw960r/mi n3.65A 79%380.0021kg.m 22.1确定直径：取小带轮是d1=100 mm，大带轮是d2=423 mm。
由上表圆整为450mm2.2 确定中心距：一般情况下 0.7（dd1+dd2）≤a0≤2(dd1+dd2)所以 385mm≤a0≤1100mm取a=500mm2.3计算带长：Ld0 ≈2a+π/2(d1+d2)+(d2-d1)2/4a得出Ld0≈1925mm 由教材表8-2取 Ld0=2000mm2.4计算实际中心矩a及变动范围：a=a0+（Ld-Ld0）/2=537.5mm考虑到带轮的制造的误差、带长误差、带的弹性以及因带的松弛而产生的补充张紧的需要，常给出的中心矩的变动范围：amin=a-0.015Ld=507.5mmamax=a+0.03Ld=597.5mm2.5验算小带轮的包角α1：小带轮上的包角α1小于大带轮的包角α2.小带轮上的摩擦力相应地小于大带轮上的摩擦力。
2010020计算书
α＜3.5° 合格 59.7 0.91 0.96 0.98 0.98 0.99 32890 9.5 YZR315S-8HC 75KW-725r/pm 987 75 725 1529 748 2.94 1085 Me>Mj 合格 3.1 KW
Kg m/min 40% N.m KW r.p.m N.m N.m N.m
t Kg cm m/min cm N N cm
N
5.5 15270 34 2 0.95 7 1.3 YZR160L-6(Jc40%) 11KW/945r.p.m 111X2 110 Me>Mj 合格 3.2 2.5 1 172 1747020 0.567
9 35200 67.3 4 0.95
KW Kg m/min
s
308 0.117 0.04 7 tq≤2-5s 47.2 90 2.1 1153.57 0.117 2 3.33 0.9 47.2<90 60 61.977 0.8
合格
100 0.158 0.05 9,5 tq≤2-5s 41 75 2.1 328.9 0.158 1 2.94 0.9 41<75 46.3 53.35 0.8
计算书 一、机构计算 主起升 M6 100 7 15357 φ1100 30 4 71.5 1153.57 2X2 4 0.9 副起升 M6 32 9.5 890 φ650 21.5 4 53.2 328.9 2 4 0.97 备注 t m/min Kg mm mm
KN KN
400.4 278 KN 5.6 5.6 71.5 53.2 KN 6W(19)+7X7-30-170Ⅰ 6W(19)-21.5-155I 589 292 KN [S]＞Sp 合格 [S]＞Sp 合格 672 481.6 mm 22.4 22.4
t-桥式起重机设计计算书
75/20T 桥式起重机设计计算书1.主要技术参数. 主起升机构起重量75t （750kN）起升速度4.79m/min 起升高度16m工作级别M5. 副起升机构起重量20t （200kN）起升速度7.16m/min起升高度18m工作级别M5. 小车行走机构行走速度32.97m/min工作级别M5轮距 3.3m轨距 3.4m. 大车行走机构行走速度75.19m/min 工作级别M5轮距 5.1m轨距16.5m2.机构计算. 主起升机构主起升机构为单吊点闭式传动，卷筒按螺旋绳槽、双联卷筒、单层缠绕设计。
2.1.1. 钢丝绳A.钢丝绳最大拉力S max ：错误!错误!= 78868 N式中，Q ――额定起升载荷，Q = 750000 N ;进入卷筒的钢丝绳分支数，对于双联卷筒，a = 2 ； 滑轮组倍率，q 二5 ;n h ------- 滑轮组效率，n h =。
B.钢丝绳最小直径d min :d min = C Sax = x - 78868 = 28.08 mm式中，C ――钢丝绳选择系数，C =；钢丝绳型号为：6X 19W+FQ8-170-I - 光-右交 GB1102-74 2.1.2.卷筒尺寸与转速A. 卷筒直径卷筒最小直径 D min >（ e-1）d=17 x 28=476mm式中，e ——筒绳直径比，e = 20 ;取D 0=800m （卷筒名义直径），一 、 800实际直径倍数e s = ~28 = > 18，满足。
B. 卷筒长度绳槽节距p = 32mm,绳槽半径r=15+0.2mm 绳槽顶峰高h= 10.5mm 。
单边固定圈数：n gd = 3圈；单边安全圈数：n aq =圈；单边工作圈数： 按 6X 19W+FQ8-170-I （钢丝绳公称抗拉强度）， 钢丝绳实际安全系数：-光-右交型钢丝绳，d = 28mm b = 1700MPa 钢丝破断拉力总和S 0= 492500N , c.钢丝绳选择n 二 S 0S max,通过。
钢烟囱计算书计算书5【精选文档】
（如果不单独存档，不盖入库章）计 算 书xxxx 项目 xxxx 装置 66米钢烟囱文件编号:xxxx钢烟囱设计软件QY —Chimney*＊**＊＊*＊＊工程建设有限公司2017年10月目录1、设计资料 (3)2、计算依据 (7)3、筒体自重计算 (8)4、筒体截面参数 (10)5、筒体温度计算 (11)6、动力特征计算 (14)7、风荷载计算 (16)8、考虑瞬时极端最大风速时的风荷载计算（只计算顺风向风压） (18)9、地震作用及内力计算 (20)10、附加弯矩计算 (24)11、荷载内力组合 (30)12、钢烟囱强度与稳定计算 (33)13、考虑瞬时极端最大风速下验算结果 (37)14、筒壁容许应力计算 (38)15、钢烟囱底座计算 (41)16、钢烟囱位移结果 (44)17、加强圈间距计算 (45)1、设计资料1．基本设计资料烟囱总高度H = 66。
000m烟气温度T gas = 80.00℃烟囱底部高出地面距离： 0mm夏季极端最高温度T sum = 40。
00℃冬季极端最低温度T win = —15。
00℃最低日平均温度T win = -5.00℃烟囱日照温差△T = 15.00℃基本风压ω0 = 0。
35kN/m2瞬时极端最大风速： 50.00（m/s)地面粗糙度： B类烟囱筒体几何缺陷折减系数δ = 0。
50 烟囱安全等级：二级抗震设防烈度: 7度（0.10g)设计地震分组: 第一组建筑场地土类别: Ⅱ类筒壁腐蚀厚度裕度: 2.00mm衬里起始高度： 0.00m设置破风圈: 是2．材料信息序号使用部位材料名称最高使用温度(℃)密度（kg/m3）导热系数λ（W /（m·K))1 隔热层JM—100 1100 850.00 ———-—2 筒壁钢材Q235（B）250 7850.00 58。
150给定三个温度点下隔热层的导热系数值给定温度（℃）350 450 550 导热系数(W /（m·K）) 0.200 0.200 0.2403．几何尺寸信息烟囱总分段数： 7烟囱筒身分段参数表编号标高(m）烟囱筒壁外直径（mm)分段高度(m）0 66.00 2000.00 -—--—1 60.00 2000。
卷筒直径D=480mm,工作转速n=75rmin,运输带的有效拉力F=3200N
2014年12月20日目录一、设计题目 (3)二、拟定传动方案 (3)三、选择电动机 (4)四、确定传动装置的总传动比和分配传动比 (5)五、计算传动装置的运动和动力参数 (5)六、齿轮的设计 (7)七、轴的设计和键的校核 (10)八、输出轴联轴器的选择 (18)九、减速器的各部位附属零件的设计 (18)十、润滑方式的确定 (19)一.设计题目设计一用于卷扬机传动装置中的两级圆柱齿轮减速器。
轻微震动，双向运转，在室内常温下长期连续工作。
卷筒直径D=480mm,工作转速n=75r/min,运输带的有效拉力F=3200N.二.拟定传动方案为估计传动装置的总传动比范围，以便选择合适的传动机构和拟定传动方案。
由先知条件75wnr/min，计算出传动装置的总传动比为13或20（一般选用同步转速为1000r/min或1500r/min的电动机作为原动机），根据总传动比数值，初步拟定二级传动比的多种方案。
指导书上已经分析其优缺点。
经过比较，选用带式运输机的二级展开式圆柱直齿轮减速器，如下图。
三．选择电动机二1.选择电动机类型：按工作要求和条件，选用三相笼型异步电动机，封闭型结构，电压380V ，Y 型。
2.选择电动机的容量输送带速度s mDn v w 88.1100060=⨯=π 卷筒轴输出功率sm Fv p w 76.51000==电动机输出功率ηwd p p =由电动机到运输带的传动总功率为432241ηηηηη=—滚动轴承的传动效率：0.99 —圆柱齿轮的传动效率：0.97 —弹式联轴器的传动效率：0.96 —齿式联轴器的传动效率：0.99则：91.099.099.097.099.042432241=⨯⨯⨯==ηηηηη 所以kwp p wd 5.791.076.5===η由表20.1选取电动机额定功率kwp ed 5.7=3.确定电动机转速为便于选择电动机转速，推算出电动机可选范围。
由表2.1查的单级齿轮传动比范围i=3-6，则电动机转速可选范围为m in2700~6752'r i n n w d =⋅=。
卷扬机机构计算以及天车和大车运行机构计算书
输出转速：34r/min
输出转距：755Nm
输出轴直径:φ55mm
配用电动机：4级电磁调速，带制动器，与减速机直联。
电机功率：3kW
二、大车走行计算
1．主要技术参数(计算条件)
1）额定起吊质量：50t
2）整机自重120t
3）最大坡度15‰
4）走行速度：负载：0-15.6m/min；空载：0-31.2m/min
2.运行阻力的计算：
运行静阻力Fj=Fm+Fp+Fw(N)
a)摩擦阻力Fm
Fm=(Q+G)ω=(N)
式中Q------额定起吊载荷，Q=500kN
G------整机自重载荷G=1200kN
ω------摩擦阻力系数，ω=0.015
Fm=(Q+G)ω=(500+1200)×0.015=25.5kN
b)坡道阻力Fp=(Q+G)·i(kN)
a)卷筒参数：
钢丝绳直径：d =21.5mm
卷筒底径：D0=700mm
卷筒有效长度：L0=850mm
绳槽距：p=23mm
卷绕圈数：n=1
b)容绳量L计算：
L==h·m＋3πD0
式中：D0—第一层绳圈直径D0=0.7(m)
L=L1＋L2=h·m＋3πD0
=12×6＋3π×0.7=72＋6.6=78.6(m)
M=M阻/2=2.97÷2=1.485kN·m
3. 4减速机构的设计和选型：
减速传动形式：采用一级开式齿轮传动和减速机
3.4.1减速机构总传动比：i2=n1/n2
式中：n1------电机转速（min-1）4级电机n1=1440r/min
n2------车轮转速（min-1）
QD50-10T-16.5M通用桥式计算书
QD50-10T-16.5M通用桥式计算书通用桥式起重机计算书（QD50/10t-16.5m）编制：批准：起重机计算书第一部分主梁设计计算一、主梁设计计算1、主要参数：起重量Q=50/10t 工作级别A5跨度LK=16.5m小车总重Gxc=15.425t2、主梁截面形状尺寸：上盖板δ=22mm 材料Q235-B下盖板δ=18mm 材料Q235-B腹板δ1=6mm 材料Q235-B腹板δ2=6mm 材料Q235-B腹板间距b=500mm腹板高h0=1000mm3、主梁截面性质：（1）主梁截面面积S=500*22*18+1000*6*2=210000mm2（2）半个桥架的质量：设加筋肋系数K=1.1 Gqj=K*ρ*S*Lk=1.1*7.85*10-6*210000*16500=10085kg（3）主梁均布载荷集度对于Y轴Wymin=Iy/Ymax=8.04×108/226=3.56×106mm34、作用于主梁上的载荷及内力计算Ⅰ:按载荷组合IIa计算桥架重量Gqj=1.0×Gqj=20170kg小车重量Gxc=1.0×Gxc=15425kg起升载荷Qq=ΨII×Qq=1.25×(50000+1268)=64085kg ΨII取1.2（水平惯性载荷Pgy不考虑）（1）小车轮压的计算Bx=2500mm b1=1231mm b2=1329mmP1=Q q/2×b2/Bx+Gxc/4 （代入相应数值）=8438kgP2Q q/2×b1/Bx+Gxc/4 （代入相应数值）=7956kg（2）当四轮小车作用于桥架时，主梁最大的弯距截面处距A点的距离：X=[p1+p2(1-Bx/Lk)+qLk]/[2×(p1+p2)/ Lk+q] （代入相应数值）（3）由垂直载荷在主梁上产生的最大弯矩为：M c max=[p1+p2(1-Bx/Lk)+qLk]2/[2×(p1+p2)/ Lk+q]+Mg（代入相应数值）=1.004×108 kg.mmMg=RaX----有固定集中静载荷（操纵室Gc、运行机构Gy、电气设备Gd）在主梁应力最大截面处产生的弯距：Mg=RaX=3.1×107kg.mmRa-----由操纵室、运行机构、电气设备的重量产生的支反力Gc=1500kg L1=2100mmGc=1204kg L1=800mmGc=1771kg L1=5000mmRa=[ Gc×(Lk-L1)+Gy×Lk+Gd×Lk/2]/ Lk(代入相应数值)=3789kg（4）当p1作用于A点处时，A端最大切力：Vamax=p1+p2(1-Bx/Lk)+Ra (代入相应数值)=22506.97kgⅡ: 按载荷组合IIb计算桥架重量Gqj=K II×Gqj=3856.6kg小车重量Gxc=K II×Gxc=8358kg起升载荷Qq=K II×Qq= 22515kg K II取1.1（水平惯性载荷Pgy按Pgy max考虑）(1)小车轮压的计算Bx=2500mm b1=1231mm b2=1329mmP1=Q q/2×b2/Bx+Gxc/4 （代入相应数值）=7844kgP2Q q/2×b1/Bx+Gxc/4 （代入相应数值）=7419kg(2)当四轮小车作用于桥架时，主梁的最大弯距截面处距A点的距离：X=[p1+p2(1-Bx/Lk)+qLk]/[2×(p1+p2)/ Lk+q] （代入相应数值）=8275mm(3) 由垂直载荷在主梁上产生的最大弯矩为：M c max=[p1+p2(1-Bx/Lk)+qLk]2/[2×(p1+p2)/ Lk+q]+Mg（代入相应数值）=1.01×108kg.mmMg=RaX----有固定集中静载荷（操纵室Gc、运行机构Gy、电气设备Gd）在主梁应力最大截面处产生的弯距：Mg=RaX=3.45×107kg.mmRa-----由操纵室、运行机构、电气设备的重量产生的支反力Gc=1500kg L1=2100mmGc=1204kg L1=800mmGc=1771kg L1=5000mmRa=[ Gc×(Lk-L1)+Gy×Lk+Gd×Lk/2]/ Lk(代入相应数值)=3789kg考虑冲击系数影响Ra= K II×Ra=1.1×3789=4167.9kg (3)桥架运行产生的水平惯性载荷在两主梁上平均分布，当正常制动时作用在每根主梁上的弯距为；M s=0.8×M c max×a qj/g (代入相应数值)=0.8×1.01×108×0.2/9.8=1.65×106kg.mm当猛烈制动时M s将增加一倍M s max=2*M s=3.3×106kg.mm5、主梁强度效核对本起重机主梁均按Ⅱ类载荷进行强度计算.Q235-B设计许用应力 [ a ] II=1600kg/cm2剪切许用应力 [ r ] II=900kg/cm2挤压许用应力 [ajy] II=1700kg/cm2(1)按载荷组合IIa计算IIa a max=M c max/Wxmin (代入相应数值)=1.004×108/7.861×106=12.77kg/mm2=1378kg/cm2 < [a]当p1作用于A点处时跨端腹板剪应力r0最大r0=Vmax/0.7hlf=22506.97/0.7×6×(650-20)×2=4.253 kg/mm2=425.3 kg/mm2 < [r]强度校核通过.6、主梁的钢度校核(1)主梁静钢度计算Fmax=p1×Lk3[1+a(1-6β2)]÷48Eix≤[f]其中a=p2/p1<1=6745/7131=0.946Bx=2500mm b1=1231mm b2=1329mmP1=Q q/2×b2/Bx+Gxc/4 （代入相应数值）Q q=20468kgGxc=7598kg=7131kgP2Q q/2×b1/Bx+Gxc/4 （代入相应数值）=6745kgβ=Bx/ Lk=2600/17500=0.1486Bx----小车轮距[f]=1/1000Lk=17.5mmf=7131×175003×[1+0.946×(1-6×0.14862)]÷[48×2.1×104×0.44×1010]=15.69mm < [f]主梁静钢度通过二、起升机构计算1、主起升机构计算(1)主要参数工作级别 M5起升载荷 Qq=50000+1268=50468kg (吊钩重量 q=1268kg)滑轮倍率 a=8起升速度 V=5.9m/min(2)选用钢丝绳型号钢丝绳所受拉力 S=Qq/2a*Л=51268/2*4*0.97=6606.7kgЛ=0.97钢丝绳破断拉力SpSp≥ns×s=6×6606.7=39640.2kgNs=6Sp=0.85*soSo=18618.4kg结果：选钢丝绳型号6W(19)-24-155-Ⅰ钢丝绳破断拉力So=19850Kg钢丝绳直径 ds=24mm卷筒计算直径 Dj=el*ds=34×24=816mmel=34取标准卷筒系列 Dj=800mm Djs=800+16.5=816.5mm起升速度(3)电动机的选择按静功率初选电动机Nj=Qq*v/6120*Л=51268×9.12/6120×0.9=65.1kwЛ=0.9电动机额定功率Ne≥kg*Nj （考虑惯性力的影响kg=0.7）=0.7×65.1=45.57kw选用电机型号：YZR280M-10（25%）电机额定功率：Ne=55kw电机转速： nz=556rpm(4)减速机的选择计算减速机速比：i=3.14*nz*Djs/a*v=48.57取标准速比i=48.57v1= nz*3.14* Djs/a*i=9.13△=[( v1-v)/v]*100%=0.1%<10%起升速度验算在误差范围内按疲劳计算减速机Nhs=Ψhs*Ne25=1.05×55=57.75kwΨhs=1.05强度校核按输出扭矩Tmax=S×Djs=2637.6×0.5175=1318.8kg.m（考虑动力系数的影响ΨII=1.45）（考虑动力系数的影响ΨII=1.45）Tmax=1912.3kg.m最大径向力校核强度Rmax=(2s+Njt)/2=3202.5kg（考虑动力系数的影响ΨII=1.45）Rmax=4644kg减速机型号：ZQ1000 速比：48.57（I=48.57时减速机容许输入功率57kw输出轴容许最大扭矩5950kgm最大径向载荷9250kg）验算合格(5)制动器的选择支持载荷所需的制动力矩MzMz=ns*Qq*Djs*Л/2a*i=1.75×51268×0.5175×0.9/(2×4×31.5)=66.2kg.m=662N.m≤Mez(Mez取1600N.m)Ns=1.75 Л=0.9Mez----制动器额定制动力矩制动器型号：YWZ-400 制动力矩：1×1600 N.m(6)卷筒计算Dj=800mm=0.5mDjs=816.5mm=0.8175m查取绳槽节距P=28mmDn=456mmδ=(Dj-Dn)/2=22mm起升高度H=16m安全圈数L1=n*P=40mm（安全圈数n不小于2，取2）固定钢丝绳2L2=2*3*P=120mm光滑面L光滑=120mm螺旋槽部分2L0=2a*H*P/3.14*Djs=1575卷筒长度L=2L0+L1+2L2+L光滑=1575+40+120+120=1855mm考虑两端留有一定的退刀余量取L=2000mm卷筒压应力验算σy=ξ*ΨII*S/δ*P(1-δ/Dj)=1.0×1.45×2637.6/22×20×(1-10/500) =9.05kg/mm2<[σy]ξ=1.0Ψ=1.45σy=75kg/ mm2[σy]= σy/5=15 kg/ mm2卷筒壁抗压强度验算合格L=2000>3D=1500故需验算弯曲的影响σ1=Mw/W+{[σy]/ [σy]}*σy1=ΨII*S*[(L-L光滑)/2]/[0.1(Dj4-Dn4)/Dj]+[(σb/5)/ (σb/5)]*[ ξ*ΨII*S/δ*P*(1-δ/Dj)]=3.95 kg/ mm2<[σ1]σb=25 kg/ mm2[σ1]= σb/5=5 kg/ mm2卷筒受合成拉应力验算合格2、参照主起升的计算过程副起升机构计算副起升机构(1) 主要参数工作级别 M5起升载荷 Qq=10000+285=10285kg (吊钩重量 q=285kg) 滑轮倍率 a=4起升速度 V=13.2m/min(2) 选用钢丝绳型号钢丝绳所受拉力 S=Qq/2a*Л=5102/2*2*0.99=1288.4kgЛ=0.99钢丝绳破断拉力SpSp≥ns×s=5.5×1288.4=7086kgNs=5.5Sp=0.85*soSo=8336.7.4kg结果：选钢丝绳型号6W(19)-14.5-155-Ⅰ钢丝绳破断拉力So=11500Kg钢丝绳直径 ds=14.5mm卷筒计算直径 Dj=el*ds=25×13.5=337.5mmel=25取标准卷筒系列 Dj=400mm Djs=400+13.5=413.5mm(3)电动机的选择按静功率初选电动机Nj=Qq*v/6120*Л=5102×19.7/6120×0.9=18.24kwЛ=0.9电动机额定功率Ne≥kg*Nj （考虑惯性力的影响kg=0.8）=0.8×18.24=14.6kw选用电机型号：YZR200L-6（25%）电机额定功率：Ne=26kw电机转速： nz=961rpm(4)减速机的选择计算减速机速比：i=3.14*nz*Djs/a*v=31.53取标准速比i=31.5v1= nz*3.14* Djs/a*i=9.13△=[( v1-v)/v]*100%=0.1%<10%起升速度验算在误差范围内按疲劳计算减速机Nhs=Ψhs*Ne25=1.05×26=27.3kwΨhs=1.05强度校核按输出扭矩Tmax=S×Djs=2637.6×0.5175=1318.8kg.m（考虑动力系数的影响ΨII=1.45）（考虑动力系数的影响ΨII=1.45）Tmax=1912.3kg.m最大径向力校核强度Rmax=(2s+Njt)/2=3202.5kg（考虑动力系数的影响ΨII=1.45）Rmax=4644kg减速机型号：ZQ500 速比：31.5（I=31.5时减速机容许输入功率29kw输出轴容许最大扭矩5950kgm最大径向载荷9250kg）验算合格(5)制动器的选择支持载荷所需的制动力矩MzMz=ns*Qq*Djs*Л/2a*i=1.75×5102×0.5175×0.9/(2×4×31.5)=21.2kg.m=212N.m≤Mez(Mez取800N.m)Ns=1.75 Л=0.9Mez----制动器额定制动力矩制动器型号：YWZ-200 制动力矩：1×800 N.m三、小车运行机构计算(1)主要参数起升载荷Qq=51268kg小车自重G=15245kg车轮直径D=50cm轴承直径d=10cm电机数目m=1运行速度V=38.5m/min(2)阻力的计算摩擦阻力Pm max=(Qq+G)×(2u+df)/D×Kf （代入相应数值）=384.9kgKf=1.6 Kp=0.002 u=0.05 f=0.02 d=10 D=35 Pm max=(2u+df)/D=240.6kg坡度阻力Pp=(Qq+G)×Kp （代入相应数值）=56.1kgKp=0.002Pj=Pm max+Pp=441kg(3)满载运行时电机静功率Nj=Pj*v/6120*Л=441×44.2/6120×0.9=3.54kw由于起动加速过程惯性力的影响，电动机的应选功率为：N=Kg*Nj=1.1×3.54=3.89kw(Kg=1.1)选用电动机型号：YZR160M2-6 （25%）电机额定功率Ne=8.5kw电机转速 nz=930ypm(4)减速机的计算速比计算：i=3.14*nz*D/v=22.38取标准速比i=22.4v1= nz*3.14* D/i=44.16rpm△=[( v1-v)/v]*100%=0.1%<10%运行速度验算在误差范围内按疲劳计算减速机Nhs=Ψhs*Ne25=1.4ξ×4=5.26kwG/(G+Qq)=7598/(7598+20648)=0.27<0.3查取修正系数ξ=0.94按强度计算减速机输出轴上的最大扭矩Mmax=Ψhs*Me25*i*Л=2.3×975×4/900×22.4×0.9=200.9kgm选用减速机型号：ZSC-600 速比：37.9验算合格(5)制动器的选择所选制动器应使起重机在满载、下坡情况下停车所需制动力矩Mz=Ms+1/tz[1.2*GD*n*m/375+0.975(Qq+G)v2/n]Ms=pjs*D*Л/2i=-184.5×0.35×0.9/(2×22.4)=-1.297kgPjs=Pp-Pm min=-184.5kgGD2=0.28kgm2 v=0.74m/sec n=900 tz取5secMz=-1.297+3.13=1.84kgm=18.4n.m选用一台制动器选用制动器型号：YWZ-200/45 制动力矩：200N.m三、大车运行机构计算机构按跨度分为两种，跨度≤22.5m为第一种，≥22.5m为第二种.参数按≥22.5m时取(1)主要参数起升载荷Qq=51268kg小车自重G=15425kg车轮直径D=80cm轴承直径d=10cm电机数目m=2运行速度V=74.6m/min(2)阻力的计算摩擦阻力Pm max=(Qq+G)×(2u+df)/D×Kf （代入相应数值）=547.2kgKf=1.5 u=0.08 f=0.02Pm max=(2u+df)/D=364.8kg坡度阻力Pp=(Qq+G)×Kp （代入相应数值）=60.8kgKp=0.001Pj=Pm max+Pp=608kg(3)满载运行时一个电机静功率Nj=Pj*v/6120*Л=4.15kw由于起动加速过程惯性力的影响，一个电动机的应选功率为：N=Kg*Nj=1.5×4.15=13kw (Kg=1.5)选用电动机型号：YZR160L-6 （25%）电机额定功率Ne=13kw电机转速 nz=935ypm(4)减速机的计算速比计算：i=3.14*nz*D/v=23.05v1= nz*3.14* D/i=75.28rpm△=[( v1-v)/v]*100%=0.1%<10%运行速度验算在误差范围内按疲劳计算减速机Nhs=Ψhs*Ne25=1.4ξ×6.3=10.32kwG/(G+Qq)=40329/(40329+20648)=0.66查取修正系数ξ=1.17按强度计算减速机输出轴上的最大扭矩 Mmax=Ψhs*Me25*i*Л=2.3×975×6.3/921×23.05×0.9 =318.2kgm选用减速机型号：ZQ-500 速比：31.5（i=3.15时减速机容许输入功率13kw）验算合格(5)制动器的选择所选制动器应使起重机在满载、下坡情况下停车所需制动力矩Mz=Ms+1/tz[1.2*GD*n*m/375+0.975(Qq+G)v2/n]Ms=pjs*D*Л/2i=-304×0.6/(2×23.05)=-3.56kgPjs=Pp-Pm min=-304kgGD2=0.48kgm2 v=1.25m/sec n=921 tz取5sec Mz=-3.56+18.8=15.2kgm=152n.m选用一台制动器选用制动器型号：YWZ-200 制动力矩：2×200N.m。
卷扬式启闭机计算书
目录一、钢丝绳的最大拉力与钢丝绳的选择二、卷筒的计算三、减速装置四、制动力矩与制动器的选择五、基础荷载与布置基本数据1、起升高度 56m2、起升速度 V min8.1m/3、工作级别 Q2-轻C4、吊点间距 8.3m5、倍率 6一、钢丝绳的最大拉力与钢丝绳的选择吊具装置，kg Q 68401= 钢丝绳自重，kg Q 100002=（每侧） kN Q 4.46681004.684500=++= 1. 钢丝绳所承受的最大静拉力 x=2(双联)， a=6(倍率)92.0)95.088.0(21=+=x Z η kN x x xa Q S Z 86.42292.0624.4668max ===η 2. 钢丝绳的选择n=4.5,钢丝绳最小安全系数（M 4）2.1破断拉力：kN x nS F 190386.4225.4max 0==≥ 2.2钢丝绳的选择：选择6x36SW 型钢丝绳，直径 d=56mm kN F kN x F 190372.2364336.11770][00=>== 标记：56ZAB6x36SW+IWR1770ZS二、卷筒的计算1. 主要尺寸节距:t=60mm,绳槽半径：r=30 折线段角度：05222x =ψ根据布置，取卷筒底径：mm D 25000=。
具体尺寸如下：2.卷筒钢丝绳偏角的计算扬程56，吊距8.3m ，闸门下游封水，起升速度1.8m/min 倍率 M=6钢丝绳的计算：(供货的绳大多接近于中间公差)mm x d d 68.575603.103.1===名义第一层工作圈数：201)23(241=++-=n m x x L 6.160556.2201==π第二层：m x L 4.1756.1605662=-=1.216506.24.1756506.222===ππL nmm x L H 2646060)1.215.24(=+-=a.上极限的偏角0111.268002645.512=-=-tg αb.第二层左端偏角：01262.16175********.51260605.24=+-+=-x tg α3.强度的计算材料：Q345B a MP 180][=σ A=1.4(绳索卷层系数) mm 59=δ t=60mm kN S 86.422max = 卷筒管壁的压应力：MPa MPa x x x A t S 180][1674.160591086.4223max =<===σδσ 4.卷筒的稳定校核4.1卷筒失去稳定时的临界应力： MPa x x x RE 42.5)22500(4591006.2433533===δσ临4.2卷筒壁受钢丝绳箍紧而产生的单位压应力：MPa x x x t D S 1.56326181086.4222231max 0===σ4.3卷筒的稳定安全系数：5.11.11.542.50〈临===σσϕ稳定安全系数偏小，需要在卷筒内壁加径向稳定环， 其径向加筋环见图纸。
卷扬机牵引力及锚固压重计算
卷扬机牵引力及锚固压重计算书依据《建筑施工计算手册》（13.2 卷扬机牵引力及锚固压重计算)。
1、卷扬机手动卷扬机推力计算:作用在绞磨推杆上需要的力,可按下式计算:其中: F──推动绞磨杆需要的推力(N)；R──钢丝绳的拉力(N)，取 R=8500.00(N)；r──鼓筒的半径(mm)，取 r=120(mm)；K──阻力系数，取 K=1.10。
经计算得 F=8500.00×120×1.10/2000=561(N)。
2、电动卷扬机牵引力计算:电动卷扬机牵引力,可按下式计算:其中: S──作用于卷筒上钢丝绳的牵引力(N)；PH──电动机的功率(kW)，取 PH=22.00(kW)；──卷扬机传动机构总效率,按下式计算：解得=0.94×0.93×0.93×0.93=0.76；V──钢丝绳速度(m/s)，由下式计算：D'──缠有钢丝绳的卷筒的计算直径(m)：D──卷筒直径，取 D=0.35(m)；d──钢丝绳的直径，取 d=0.017(m)；m──钢丝绳在卷筒上的缠绕层数，取 m=1；解得 D'=0.35+(2×1-1)×0.017=0.37n n──卷筒转数(r/s)：n h──电动机转数(r/min),取 nh=960(r/min)；i──传动比:i=T e/T pTe──所有主动齿轮的乘积:Te=30×22×16=10560；Tp──所有被动齿轮的乘积:Tp=120×66×64=506880；解得i=10560/506880=0.02；n n=960×0.02/60=0.32；V=3.14×0.37×0.32=0.37(m/s)；经计算得 S=1020×22.00×0.76/0.37=46092.97。
3、卷扬机卷筒容绳量计算:卷扬机卷筒容绳量,可按下式计算:其中: L──卷筒容绳量(m)；Z──卷筒每层能缠绕钢丝绳的圈数，取 Z=30；m──卷筒上缠绕钢丝绳的层数，取 m=8；D──卷筒直径，取 D=0.35(m)；d──钢丝绳直径，取 d=0.017(m)。
钢烟囱计算书计算书
（书xxxx 项目 xxxx 装置 66米钢烟囱 文件编号：xxxx钢烟囱设计软件QY-Chimney*********工程建设有限公司目录1、设计资料..................................................................................................................................................错误!未指定书签。
2、计算依据..................................................................................................................................................错误!未指定书签。
3、筒体自重计算 ....................................................................................................................................错误!未指定书签。
4、筒体截面参数 ....................................................................................................................................错误!未指定书签。
5、筒体温度计算 ....................................................................................................................................错误!未指定书签。
150m钢筋混凝土烟囱计算书
注：此结果仅供参考单筒式钢筋混凝土烟囱计算书项目名称_____________构件编号_____________日期_____________设计_____________校对_____________审核_____________ 计算时间 2011年4月2日（星期六）15:05一、设计资料1．基本设计资料烟囱总高度H = 150m烟气温度Tgas = 150.00℃夏季极端最高温度Tsum = 40.00℃冬季极端最低温度Twin = -30.00℃烟囱日照温差△T = 20.00℃基本风压0 = 0.40kN/m2地面粗糙度: B类空气密度 = 1.25kg/m3烟囱安全等级: 二级环境类别: 一类抗震设防烈度: 7度(0.15g) 设计地震分组: 第二组建筑场地土类别: Ⅲ类筒壁竖向钢筋等级: HRB335 筒壁环向钢筋等级: HRB335 燃煤含硫量Sar = 0.43%烟道底部标高0.00m混凝土刚度折减系数0.90m 2．材料信息3．几何尺寸信息烟囱总截面数: 16筒身代表截面: 截面12 烟囱筒身分节参数表(1)注: 1. 内衬材料列中“内衬1”为“耐热混凝土”，“内衬2”为“耐热混凝土”2. 上表中标高及长度单位为m烟囱筒身分节参数表(2)4．基础设计参数基础形式: 圆形基础基础混凝土等级: C30基础钢筋等级: HRB335底板下部配筋形式: 径环向配筋地下烟道: 无底板及其上土平均重度G = 20.00 kN/m3底板埋深: 5.00m地基土抗震承载力调整系数a = 1.00基础宽度修正系数b = 0.30基础埋深修正系数d = 1.50自动计算沉降经验系数基础几何尺寸:环壁顶部厚度rt = 0.60 mr1 = 10.50m r2 = 7.02m r3 = 5.85m h = 2.00m h1 = 1.20m±0.000相当于绝对标高0.000m天然地面标高0.000m土层参数表二、计算依据《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001(以下简称“荷载规范”)《建筑抗震设计规范》GB 50011-2001(以下简称“抗震规范”)《烟囱设计规范》 GB 50051-2002(以下简称“烟囱规范”)《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002(以下简称“基础规范”)《混凝土结构设计规范》GB 50010-2002(以下简称“混凝土规范”)《烟囱工程手册》(中国计划出版社，2004年7月第1版，以下简称“烟囱手册”)《钢筋混凝土烟囱》 05G212 (以下简称“烟囱图集”)三、筒身自重计算筒壁内侧挑出牛腿支承内衬和隔热层的重量，因此每节下部重量不包括本节的内衬及隔热层的重量，该重量由下一节来承受。
计算及说明
计算及说明主要结果一、设计题目1.1设计题目设计一电动卷扬机（提升机）传动装置，工作条件：二班制，间歇性工作，有中等程度冲击，室内工作，有粉尘。
使用寿命：6年，大修期2年。
三相交流电，速度误差5%传动简图及设计原始参数如表：数据编号钢绳拉力F（KN）钢绳速度V（m/s）滚筒直径D（mm）3 4 1.2 250 机构简图：F=4KNV=1.2m/s D=250mm计算及说明主要结果二、传动系统的确定1、选择电机类型按工作要求和条件，选用Y 系列全封闭自扇冷式笼型三相异步电动机，额定电压为380V 。
2、选择电动机2.1 选择电机的容量由于钢绳的速度V=1.2m/s ,钢绳的拉力F=4KN ，电机的功率w P =1000FVkw这里的功率只是工作时所需的功率，而实际功率应包括各零件之间消耗的功率，传动装置的总效率为：321234a ηηηηη=⋅⋅⋅根据《机械零件设计手册》表1-17中查得各传动效率如下： 蜗杆传动：1η=0.75-0.82，取1η=0.75 滚动轴承：2η=0.99（共三对）挠性联轴器：3η=0.99-0.995 ，取3η=0.99（共两个） 工作机（卷筒）：4η=0.96 因此：321234a ηηηηη=⋅⋅⋅=320.750.990.990.96⨯⨯⨯=0.68电机的实际功率：4 1.27.05100010.68d a F V P kw η⨯===⨯电机的额定功率ed P 需略大于d P，根据《机械零件设计手册》表22-4查出电动机的额定功率ed P =7.5kw0.68a η=d P =7.05 kwed P =7.5kw计算及说明主要结果3、确定电机转速 卷筒轴转速为： 601000601000 1.291.72250w v n kw D ππ⨯⨯⨯⨯===⨯⨯由《机械设计课程设计》查得： 蜗轮蜗杆的传动比常用范围是'1040i = ，因此电动机转速可以选择的范围是：''(1040)91.72917.23668.8/min d w n i n r =⨯=⨯=符合这个范围的同步转速有1000r/min, 1500r/min 和3000r/min 根据容量和转速，由《机械零件设计手册》表22-4查出有三种适合的电机型号，因此有三种传动比方案，如下表。
卷筒计算
净面积A= 37200 mm^2
形心位置X=
270 mm
Ix= 1.44E+10 mm^4
（主梁截面形式： 非对称箱型截面 ）
上翼缘板厚度
16
下翼缘板厚度ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
16
主腹板厚度
6
副腹板厚度
6
腹板厚度
工字钢型号 斜腹板厚度 （包工钢）贴板厚度
形心位置Y=
766 mm
Iy= 1.86E+09 mm^4
设计要求：
轮距b= 间距c= (门机)有效悬臂e=
22500 mm 0 mm
2500 mm 0 mm 0 mm
截面参数：（单位：mm）
上翼缘板宽度 下翼缘板宽度
主腹板高度 副腹板高度
腹板高度 腹板内侧间距 上翼缘板最大外伸
斜腹板高度 （包工钢）贴板宽度
600 600 1500 1500
528 30
截面计算结果：
垂直挠度控制[f]= 水平挠度控制[fH]=
计算结果：
主梁自重：Gzl=
C点垂直挠度:f=
L/ 800
=
L/ 2000
=
7884.5 Kg
（估值，截面重量 ×1.2腹板重量系 数,只对无悬臂的主 梁有效）
25.823 mm
[f]=
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28.125 mm 11.25 mm
28.125 mm
主梁静刚度计算结果输出
受力形式简图：
基本参数输入：(小车重Gxc和起重量Gq的单位：吨/t) 1.集中力P= 167212.5 N 其中： 小车重Gxc= 17
主梁数= 2 大车总轮数与主动车轮之比： 2
计算系数r1= 1.21
卷筒爬坡度数计算
卷筒爬坡度数计算
表示坡度最为常用的方法，即两点的高程差与其水平距离的百分比，其计算公式如下：坡度=(高程差/水平距离)x100%。
使用百分比表示时：即：i=h/l×100%。
生活中很多计算公式我们不会个个记住，：坡度=(高程差/水平距离)x100%使用百分比表示时，坡度计算公式
i=h/l×100%，公式中h为高度差，l为水平距离，i为坡度。
例如：坡度15% 是指水平距离每100米,垂直方向上升(下降)15米;1%是指水平距离每100米,垂直方向上升(下降)1米。
依次类推.
坡度级别由易到难分为4级爬坡、3级爬坡、2级爬坡、1级爬坡、HC级爬坡。
2018环意第14赛段的最后，从山脚奥瓦罗到宗克兰山顶的各级别坡度划分
2018环意第19赛段(皇后赛段)更大坡度达到14%。
开卷机卷筒前倾分析计算
开卷机卷筒前倾分析计算影响开卷机卷筒前倾(卷筒中心位置下垂)的原因有：前、后轴承游隙支承棱锥轴的前后铜套间隙后轴承外径与后轴承孔间隙扇形板的重量和棱锥轴自重造成棱锥轴向下弯曲。
1. 前、后轴承游隙造成卷筒前倾的斜度( 前轴承游隙/2+ 后轴承游隙/2 ) / 前后轴承中心距=(0.37/2+0.41/2)/1400=0.28mm/m (轴承游隙按0 组选最大值)2. 前后铜套间隙造成卷筒前倾的斜度( 前铜套间隙/2+ 后铜套间隙/2 ) / 前后铜套中心距=(0.16/2+0.14/2)/1340=0.11mm/m3. 后轴承外径与后轴承孔间隙造成卷筒前倾的斜度( 后轴承孔- 后轴承外径)/ 前后轴承中心距=(600.05-600)/1400=0.03mm/m( 轴承外径公差按0 位计算)4. 扇形板的重量造成卷筒前倾的斜度C 点 ( 卷筒中心位置 ) 下垂量扇形板的重量造成卷筒前倾的斜度=0.284mm/1300=0.22mm/m =P*A2*(L+A)/(3*E*I)=23200*13002*(1340+1300)/(3*206000*2904/ 12)=0.284mm其中：P=23200N,L=1343mm,A=1000mm弹性模量E=206000N/mm，2 轴截面惯性距I=2904/12mm45. 棱锥轴自重造成卷筒前倾的下垂量=P*A2*(L+A)/(3*E*I)=16000*13002*(1340+1300)/(3*206000*2904/ 12)=0.196mm其中：P=16000N卷筒外伸重量)丄=1343mm,A=1000mm弹性模量E=206000N/mm，轴截面惯性距l=2904/12mm4扇形板的重量造成卷筒前倾的斜度=0.196mm/1300=0.15mm/m注: 此计算为把卷筒外伸部分作为一集中载荷计算分析结论：将上述各项造成卷筒前倾斜度的计算值相加就是开卷机装配后卷筒中心位置前倾斜度。
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卷筒计算书
图号：HJ52(10)x001
一、 主要参数
卷筒直径 D =520 (mm)
卷筒长度 L =1550 (mm)
起重量（包括吊具或取物装置自重）Q =20 (t)
倍率 m =4
滑轮组效率（一般只取用滚动轴承）η =0.97
钢丝绳最大静拉力 max S ① 单联 ηm Q
S 1000max == (kg)
② 双联 ηm Q
S 21000max ==3081.6 (kg)
卷筒壁厚δ =18 (mm)
节距 p =18 (mm)
二、 卷筒强度计算
（1） L ≤ 3D
公式：[]压压σδσ≤⋅⋅=p S A A max
21
A 1 =1.0
卷绕层数 a = 1 A1 = 1.0
卷绕层数 a = 2 A1 = 1.4
应力减少系数（固定值） A 2 = 0.75
卷筒筒壁最大压应力 p S A A ⋅⋅=δσmax
21压 = 10 (kg/mm 2)
许用压应力 []压σ：
Ⅰ. 铸铁卷筒：筒体材料为HT200，抗压强度 σbc = 75 (kg/mm 2)
[]15575
5===bc
σσ压 (kg/mm 2)
Ⅱ. 钢板卷筒：
筒体材料为钢板时，常用二种材料：
1. 20 D≤500用无缝钢管材料20
2. Q345-B D≥500用低合金结构钢Q345-B 卷制
验算时建议采用Q345-B 。
卷筒壁厚δ ≤ 16 (mm) 屈服强度 s σ= 34.5 (kg/mm 2)
> 16～35 (mm) s σ= 32.5 (kg/mm 2)
> 35～50 (mm) s σ= 29.5 (kg/mm 2)
> 50～100 (mm) s σ= 27.5 (kg/mm 2)
[]2s σσ=压= 17.25 (kg/mm 2)
卷筒强度计算通过。
（2） L > 3D 时验算由弯矩和扭矩产生的换算应力 公式：[]σσ≤=W M 换
换
光段长度 光L = (mm)
弯矩 2max 光
弯L
L S M -⋅== (kg ·mm)
扭矩 D S M ⋅=m ax 扭= (kg ·mm)
换算力矩 22
扭弯换M M M +== (kg ·mm)
卷筒内壁直径 δ⋅-=2D D 内= (mm)
卷筒断面抗弯模数 ()D D D W 441.0内-=
= (mm 3)
W M 换换=σ= (kg/mm 2) 许用应力 []σ：
Ⅰ. 铸铁卷筒：筒体材料为HT200
卷筒壁厚δ ＞ 6~8 (mm) 抗拉强度σb = 32 (kg/mm 2)
＞8~15 (mm) σb = 25 (kg/mm 2)
＞15~30 (mm) σb = 20 (kg/mm 2)
＞30~50 (mm) σb = 18 (kg/mm 2)
＞50 (mm) σb = 16 (kg/mm 2)
[]6
b σσ== (kg/mm 2) Ⅱ. 钢板卷筒：筒体材料为Q345-B
卷筒壁厚δ ≤ 16 (mm) 屈服强度 s σ= 34.5 (kg/mm 2)
> 16～35 (mm) s σ= 32.5 (kg/mm 2)
> 35～50 (mm) s σ= 29.5 (kg/mm 2)
> 50～100 (mm) s σ= 27.5 (kg/mm 2)
[]5
.2s σσ== (kg/mm 2) 卷筒强度计算通过。
三、 稳定性验算
对于大尺寸卷筒（D ≥ 1200 mm ，L ＞2D ），尤其是钢板焊接的大尺寸薄壁卷筒，需对卷筒壁进行稳定性验算。
卷筒半径 2
D R == 260 (mm) 稳定性临界压应力 稳P ：
Ⅰ. 铸铁卷筒：33
3000R P δ⨯=稳 = (kg/mm 2)
Ⅱ. 钢板卷筒：33
5250R P δ⨯=稳 = 1 (kg/mm 2)
卷筒壁单位压应力 p D S P ⋅=max
2 =0 .7 (kg/mm 2) 稳定性系数：P P K 稳
== 1.4 ≥1.3 ~ 1.5
卷筒稳定性验算通过。
四、 结论
根据上述计算结果，该卷筒符合设计要求。