25米T梁张拉理论伸长量计算
张拉计算书
张拉力及伸长值计算一、T梁张拉力及伸长值计算1、张拉控制顺序张拉顺序：50％N2→100％N3→100％ N2→100％ N12、张拉力计算抗拉强度标准值fpk=1860MPa ，张拉控制应力为αcon=0.75fpk，单股张拉控制力P=193.9KN（设计图提供）。
（1）、25米T梁各梁张拉控制应力为：边跨边梁3束Φj15.2mmN1=8P=8×193.9=1551.2KN N2=N3=9P=9×193.9=1745.1KN边跨中梁3束Φj15.2mmN1=7P=7×193.9=1357.3KNN2=N3=8P=8×139.9=1551.2KN中跨边梁3束Φj15.2mmN1=7P=7×193.9=1357.3KNN2=N3=8P=8×193.9=1551.2KN中跨中梁3束Φj15.2mmN1=6P=6×193.9=1163.4KNN2=N3=7P=7×193.9=1357.3KN（2）、30米T梁各梁张拉控制应力为：边跨边梁3束Φj15.2mmN1=11P=11×193.9=2132.9KNN2=N3=10P=10×193.9=1939KN边跨中梁3束Φj15.2mmN1=N2=N3=9P=9×193.9=1745.1KN中跨边梁3束Φj15.2mmN1=10P=10×193.9=1939KNN2=N3=9P=9×193.9=1745.1KN中跨中梁3束Φj15.2mmN1=9P=9×193.9=1745.1KNN2=N3=8P=8×193.9=1551.2KN3、伸长值计算（1）、计算公式Pp=P*[1-e-(kL+μθ)]/(k*L+μθ)=P*M ΔL= P p*L/A y*E p式中：ΔL——预应力筋理论伸长值，m；Pp——预应力筋的平均张拉力，N；L——从张拉端至计算截面孔道长度， m；AY——预应力筋截面面积，取140，mm2；E p ——预应力筋的弹性模量，MPa，由实验数据取Ep=1.98*105 MPa；P——预应力筋张拉端的张拉力，KN；θ——从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，rad；k——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，取k=0.0015；μ——预应力筋与孔道壁的摩擦系数，μ取0.225；M——[1-e-(KL+μθ)]/(KL+μθ)。
梁板张拉实际伸长量计算
梁板张拉实际伸长量计算
梁板张拉实际伸长量计算
梁板的张拉是一种常见的结构加固方法，可以提高梁板的能力和
稳定性。
在梁板张拉的过程中，了解梁板的实际伸长量是非常重要的，它可以帮助我们更好地设计和施工梁板加固工程。
首先，我们需要知道梁板的伸长量计算公式。
梁板的伸长量可以
通过以下公式来计算：
△L = L0 * E * ε
其中，△L为梁板的实际伸长量，L0为梁板的原始长度，E为梁板材料的弹性模量，ε为梁板受力时的应变。
其次，我们需要了解梁板受力时的应变情况。
梁板的应变可以通
过以下公式计算：
ε = σ / E
其中，ε为梁板的应变，σ为梁板受到的应力，E为梁板材料的
弹性模量。
通过测量梁板受到的应力，我们可以计算出梁板的应变情况。
然后，我们需要知道梁板材料的弹性模量。
弹性模量是梁板材料
的一个重要物理参数，可以通过材料试验或相关资料来获取。
不同材
料的弹性模量会有所不同，我们需要根据实际情况选择相应的数值。
最后，我们需要测量梁板的原始长度。
在进行梁板加固工程时，我们需要准确测量梁板的原始长度，以便计算出梁板的实际伸长量。
总而言之，梁板张拉实际伸长量的计算需要了解梁板的伸长量计算公式、梁板受力时的应变情况、梁板材料的弹性模量和梁板的原始长度。
通过这些信息的计算和测量，我们可以准确地计算出梁板的实际伸长量，为梁板加固工程的设计和施工提供有力的指导。
T梁张拉计算公式
张拉顺序：N1(100%)-N2(50%)-N3(100%)-N2(100%) 1、孔号1钢绞线5根，锚固控制力为976.5KN锚具变形、钢筋回缩一端按照6mm计算；伸长率=（理论伸长值-（实测伸长值-12mm））/理论伸长值，控制在6%以内。
实测伸长值等于从初应力（10%）到锚固应力（100%）的实测伸长值+初应力以下的推算伸长值（采用相邻级的伸长值，即10%到20%应力的伸长值）。
一、张拉力的计算：根据设计图纸提供φ15.2钢铰线：公称直径d=15.2mm，抗拉强度标准值fpk=1860Mpa，张拉控制应力：σcon=0.75fpk=0.75×1860=1395Mpa；单根钢铰线截面积(查钢绞线质量证明书)为：Ap=140mm2Ep：预应力筋的弹性模量（N/mm2即Mpa）P：预应力钢绞线张拉端的张拉力（N）x：从张拉端至计算截面孔道长度（m）θ：从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）k：孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数μ：预应力钢绞线孔道壁的磨擦系数2、根据设计图纸及材料试验检验提供数据：钢铰线弹性模量Ep=1.95×105Mpa；锚具变形、钢筋回缩按6mm（一端）计算；1e-(kx+μθ)=0.99106张拉端力P=976.5KN终点力P1=P×e-(kx+μθ)＝967.8KN平均张拉力Pp=P[1-e-(kx+μθ)]/(kx+μθ)=972.1KNΔL1′=ΔL=P p L1/A p E p=42.62mm②L2=2.118mθ=0.1059KL2+μθ=0.0015×2.118+0.25×0.1059=0.029652e-(kx+μθ)=0.970783=10.93mm一端伸长量ΔL=ΔL1+ΔL2+ΔL3=68.35mm所以计算理论伸长值ΔL N1=2*ΔL=136.7mm2、以T梁中板N2管道为例，其余管道及负弯矩处钢绞线伸长值计算见附表。
25_米预制箱梁伸长值计算
25米先简支后连续预应力箱梁张拉数据计算书一、中跨梁理论伸长量计算1、计算公式△L=Ｐ·L/Ag·EgＰ——平均张应力（N）L——预应力钢绞线长度（cm）Eg——钢铰线的弹性模量（N/mm2）Ag——钢绞线的截面面积（mm2）Ｐ=P[1-e-(kx+μθ)]/K·X+μ·θP——张拉力（N）X——从张拉端至计算截面积的孔道长度（m）θ——从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）K——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数。
μ——预应力钢筋与孔道壁的摩擦系数。
2、各参数的确定XX1=24.38m X2=24.41m X3=24.44m X4=24.16m （2）Eg由图纸所给：弹性模量Eg=1.95*105Mpa（3）Ag截面面积4束Ag=139*4=556(mm2）3束Ag=139*3=417(mm2）(4)P张拉力考虑锚圈口摩阻损失,损失采用2.5%4束：P4=1860*106*0.75*139mm2*4*/106mm2*1.025=N=795.01( KN)3束：P3=1860*106*0.75*139mm2*3*/106mm2*1.025=N=596.257（KN）（5）θ值N1最大夹角为10.0°合计为θ1=10.0*π/180=0.175(rad)N2最大夹角为10.0°合计为θ2=10.0*π/180=0.175(rad)N3最大夹角为10.0°合计为θ3=10.0*π/180=0.175(rad)N4最大夹角为2.8°合计为θ4=2.8*π/180=0.049(rad) （6）：K值由图纸说明给出K=0.0015（7）μ值由图纸说明给出μ=0.203：伸长量的计算(1):N1伸长量ＰN1(4束)=P4[1-e-(kxN1+μθN1)]/kx N1+μθN1=795.01KNx[1-e-（0.0015x24.38+0.20x0.175）]/（0.0015x24.38+0.20x0.175）=767.227(KN)ΔL N1=P N1.L N1/AgEg=767.227x24.38/556x1.95=17.25(cm)(2):N2伸长量ＰN2(4束)=P4[1-e-（0.0015x24.41+0.20x0.175）]/0.0015x24.41+0.20x0.175=767.21(KN)ΔL N2=P N2L N2/AgEg=767.21x24.41/556x1.95=17.27(cm)(3)N3伸长量ＰN3(3束)=P3[1-e-（0.0015x24.44+0.20x0.175）]/0.0015x24.44+0.20x0.175=575.394(KN)ΔL N3(3束)=P N3(束)L N3/AgEg=561.091x24.44/417x1.95=17.29(cm)(4)N4伸长量ＰN4(3束)=P4[1-e-（0.0015x24.16+0.20x0.049）]/0.0015x24.16+0.20x0.049=582.739(KN)ΔL N4(3束)=P N4(束)L N4/AgEg=582.739x24.16/417x1.95=17.31(cm) 最后经过计算得出：N1理论伸长量：17.25(cm)N2理论伸长量：17.27(cm)N3理论伸长量：17.29(cm)N4理论伸长量：17.31(cm)二、边跨梁理论伸长量计算（1）各参数的确定XX1=24.49m X2=24.50m X3=24.51m X4=24.35m （2）Eg由图纸所给：弹性模量Eg=1.95*105Mpa（3）Ag截面面积4束Ag=139*4=556(mm2）3束Ag=139*3=417(mm2）(4)P张拉力考虑锚圈口摩阻损失,损失采用2.5%4束：P4=1860*106*0.75*139mm2*4*/106mm2*1.025=N=795.01(K N)3束：P3=1860*106*0.75*139mm2*3*/106mm2*1.025=N=596.257（KN）（5）θ值N1最大夹角为10.0°合计为θ1=10.0*π/180=0.175(rad)N2最大夹角为10.0°合计为θ2=10.0*π/180=0.175(rad)N3最大夹角为10.0°合计为θ3=10.0*π/180=0.175(rad)N4最大夹角为2.8°合计为θ4=2.8*π/180=0.049(rad)（6）K值由图纸说明给出K=0.0015（7）μ值由图纸说明给出μ=0.203：伸长量的计算(1)N1伸长量ＰN1(4束)=P4[1-e-(kxN1+μθN1)]/kx N1+μθN1=795.01KNx[1-e-（0.0015x24.49+0.20x0.175）]/（0.0015x24.49+0.20x0.175）=767.165(KN)ΔL N1=P N1.L N1/AgEg=767.165x24.49/556x1.95=17.32(cm) (2)N2伸长量ＰN2(4束)=P4[1-e-（0.0015x24.50+0.20x0.175）]/0.0015x24.50+0.20x0.175=767.159(KN)ΔL N2=P N2L N2/AgEg=767.159x24.50/556x1.95=17.33(cm)(3)N3伸长量ＰN3(4束)=P3[1-e-（0.0015x24.51+0.20x0.175）]/0.0015x24.51+0.20x0.175=767.153(KN)ΔL N3(4束)=P N3(束)L N3/AgEg=767.153x24.51/556x1.95=17.34(cm)(4)N4伸长量ＰN4(4束)=P4[1-e-（0.0015x24.35+0.20x0.049）]/0.0015x24.35+0.20x0.049=776.877(KN)ΔL N4(4束)=P N4(束)L N4/AgEg=776.877x24.35/556x1.95=17.44(cm) 最后经过计算得出：N1理论伸长量：17.32(cm)N2理论伸长量：17.33(cm)N3理论伸长量：17.34(cm)N4理论伸长量：17.44(cm)三、箱梁顶板负弯矩钢束理论伸长量计算（1）各参数的确定XT1=7.0m T2=14.0m（2）Eg由图纸所给：弹性模量Eg=1.95*105Mpa（3）Ag截面面积5束Ag=139*5=695(mm2）(4)P张拉力考虑锚圈口摩阻损失,损失采用2.5%5束:P5=1860*106*0.75*139mm2*5*/106mm2*1.025=N=993.763( KN)（5）θ值T1最大夹角为0°T2最大夹角为0°（6）K值由图纸说明给出K=0.0015（7）μ值由图纸说明给出μ=0.203：伸长量的计算(1):T1伸长量ＰT1(5束)=P5[1-e-(kxT1+μθT1)]/kx N1+μθN1=993.763KNx[1-e-（0.0015x7.0+0.20x0）]/（0.0015x7.0+0.20x0）=988.563(KN)ΔL T1=P T1.L T1/AgEg=988.53x7.0/695x1.95=5.1(cm) (2):T2伸长量ＰT2(5束)=P5[1-e-（0.0015x14.0+0.20x0）]/0.0015x14.0+0.20x0 =983.401(KN)ΔL T2=P T2L T2/AgEg=983.401x14.0/695x1.95=10.15(cm) T1理论伸长量：5.1(cm)T2理论伸长量：10.15(cm)计算：复核：监理工程师：。
25mT梁伸长量计算
25mT 梁预应力张拉计算书第一章 设计伸长量复核设计采用标准强度fpk=1860Mpa 的高强低松弛钢绞线，公称直径Ф15.2mm ，公称面积Ag=140mm ²；弹性模量Eg=1.95×105 Mpa 。
为保证施工符合设计要求，施工中采用油压表读数和钢绞线拉伸量测定值双控。
理论伸长量计算采用《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000附表G-8预应力钢绞线理论伸长值及平均张拉力计算公式。
一、计算公式及参数：1、预应力平均张拉力计算公式及参数：()()μθμθ+-=+kx e p p kx p 1 式中：P p —预应力筋平均张拉力（N ）P —预应力筋张拉端的张拉力（N ）X —从张拉端至计算截面的孔道长度（m ）θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad ）k —孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数，取0.0015μ—预应力筋与孔道壁的摩檫系数，取0.552、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数：()P P p E A l p l =∆式中：P p —预应力筋平均张拉力（N ）L —预应力筋的长度（mm ）A p —预应力筋的截面面积（mm 2），取140 mm 2E p —预应力筋的弹性模量（N/ mm 2），取1.95×105 N/ mm 2二、伸长量计算：1、N 1束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75×1860×140=193905NX 直=11.322m ；X 曲=1.018mθ=4×π/180=0.0698radk X 曲+μθ=0.0015×1.018+0.25×0.0698=0.019P p =193905×（1-e -0.019）/0.019=192074NΔL 曲= P p L/（A p E p ）=192074×1.018/（139×1.95×105）=7.2mmΔL 直= PL/（A p E p ）=193905×11.322/（139×1.95×105）=81mm(ΔL 曲+ΔL 直)*2=(7.2mm+81mm)*2=176.4mm与设计比较（176.4-172）/172=2.56%2、N 4束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75×1860×139=193905NX直= 4.709m；X曲=7.601mθ=4×π/180=0.1571radk X曲+μθ=0.0015×7.601+0.25×0.1571=0.0507P p=193905×（1-e-0.0507）/0.0507=189071NΔL曲= P p L/（A p E p）=189071×7.601/（139×1.95×105）=53mm ΔL直= PL/（A p E p）=193905×4.709/（139×1.95×105）=33.7mm (ΔL曲+ΔL直)*2=(53mm+33.7mm)*2=173.4mm与设计比较（173.4-171）/171=1.4%同理，N2,N3束钢绞线计算结果详见附表。
张拉、压浆方案(25T梁、30mT梁、40mT梁)
预应力T梁张拉、压浆施工方案一、工程概况怀通七标路线全长6.57km，其中桥梁七座计2024.56m，预制梁分为25米T梁、30米T 梁、40米T梁三种型号，依序是五岭水库30米T梁150片，黄沙塘30米T梁60片，文岩塘40米T梁90片，马鞍村25米T梁60片，对门田25米T梁30片，洛洛树30米T梁100片，风行湾30米T梁155片，共计预制T梁645片，其中：25米和40米各90片，30米465片。
二、计划张拉日期：2010 年11 月15 日三、预应力拟采用张拉工艺：本标段T梁张拉根据设计要求采用两端张拉，张拉时采用应力和伸长量双控，伸长量不超过计算值的±6%，严禁超出计算范围。
1、原材料及锚具技术要求预应力钢绞线采用设计要求的低松弛高强度预应力钢绞线（φ15.2mm）；锚具进场后按有关标准和规格数量进行了复核和质量检验，经检验合格。
2、投入机具设备3、钢绞线张拉施工要求3.1、施加预应力前，应将钢绞线与选配锚具夹具千斤顶，油表配套送有关计量认证机构校验。
3.2、钢绞线与锚具组装时，要使钢绞线与锚具均与孔道中心线重合。
3.3、预应力钢绞线张拉控制应力按设计要求进行，并按钢束编号顺序对称张拉。
3.4、在张拉过程中，应边张拉边测伸长值。
3.5、预应力钢丝束应以渐进的和均匀的速度张拉。
4、张拉工作4.1、穿束时用橡胶皮包扎束端，以便穿束。
4.2、将工作锚的锚环传入钢丝束，按钢绞线束的自然状态插入夹片，用小锤轻轻将夹片打入锚环内。
4.3、工作锚装好后，将束尾端100mm处绑扎成束，以便安装千斤顶。
S4.4、千斤顶、油泵、工具锚等张拉设备及仪器的安装，安装时工具锚需对中准确。
4.5、对预应力筋施加预应力之前。
应对构件进行检验，外观和尺寸应符合质量标准要求。
张拉时，预制梁砼立方体强度达到设计砼强度等级的85%，且龄期不少于7天后，方可张拉。
4.6、预应力筋的张拉顺序(钢绞线编号)：50%N2→100%N3→100%N2→100%N1。
T梁张拉伸长量计算值(示例)
边跨边梁(以40m边梁为例)
1.N1（1*8）
预应力筋截面面积Ap=139×8=1112mm2
锚下控制应力σcon=0.68Ryb=0.68*1860=1264.8MPa
起始端头张拉力p1=σcon*Ap=1264.8*1120=1416.58KN
由图纸说明：θ=2.23°*3.14/180°=0.039rad
30m、40mT梁张拉伸长量计算值（示例）
(按μ=0.17,k=0.0015计算）
弹性模量Ep=1.95×105MPa
根据后张预应力筋理论伸长值及预应力筋平均张拉力的计算式：
ΔL=PP=
式中:△L—预应力筋理论伸长值：cm；
P—预应力筋的平均张拉力，N；
x—从张拉端至计算截面孔道长度，cm；
Ap—预应力筋截面面积，mm2；
μ=0.17,K=0.0015,
由张拉力的计算公式:
[1-e-(kx+μθ)]1-e-(0.0015*5+0.23*0.078)
P=P×=1124.928*
kx+μθ0.0015*5+0.23*0.078
=1110.739KN
曲线段末端(直线段起始点)张拉力：p2=2P-P1=1110.739*2-1124.928=1096.55KN
Ep—预应力筋的弹性模量，Mpa；
p—预应力筋张拉端的张拉力，N；
θ—从张每米局部偏差对摩擦的影响系数，0.0015；
μ—预应力筋与孔道避的摩擦系数，0.17；
中主梁(以30m中梁为例)
1.N1（1*6）
预应力筋截面面积Ap=140*6=840mm2
=1405.5KN
曲线段末端(直线段起始点)张拉力：p2=2P-P1=1405.5*2-1416.58=1394.42KN
25m箱梁张拉方案
后张法25米箱梁梁张拉计算书一、钢束理论伸长值计算公式：1、预应力平均张拉力计算公式及参数：Pp=P（1-e-(κχ+μθ)）/(κχ+μθ)式中：Pp—预应力筋平均张拉力（N）P—预应力筋张拉端的张拉力（N）X—从张拉端至计算截面的孔道长度（m）θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）k—孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数，取0.0015μ—预应力筋与孔道壁的摩檫系数，取0.252、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数：ΔL=P P L/A P E P式中：Pp—预应力筋平均张拉力（N）L—预应力筋的长度（mm）Ap—预应力筋的截面面积（mm2），取140mm2Ep—预应力筋的弹性模量（N/ mm2），取1.95×105N/mm2二、材料与设备（一）材料：钢绞线，标准强度Ry b=1860Mpa，d=15.2mm，Ep=1.95×105N/ mm2。
每批材料均要送检，要有试验检验证书，其结果要达到设计标准。
锚具采用15-3型和15-4型系列锚具及其配件；波纹管采用金属波纹管，波纹管钢带壁厚0.35mm。
（二）设备使用两台150T千斤顶，编号703013#，油压表编号5255#，及编号703012#，油压表编号5277#。
千斤顶使用前送有资职单位标定，经合肥工大共达工程检测试验有限公司标定结果：千斤顶编号703013#，油压表编号5255#回归方程为y =1.31+0.0341x千斤顶编号703012#，油压表编号5277#回归方程为y =2.04+0.03393x三、钢束理论伸长值计算1、计算参数钢绞线弹性模量Ep=1.95×105N/ mm2，钢绞线截面积A=140mm2，金属波纹管摩阻系数μ=0.25，偏差系数k=0.0015，抗拉强度标准值fpk=1860MP。
一根钢绞线最大控制张拉力：P1=0.75×fpk×A=0.75×1860×140=195300N。
T梁伸长量计算说明
T 梁钢铰线理论伸长量计算说明一、 钢铰线长度计算（以25米N 1钢束为例）A半幅钢铰线分为4段，其中AC 、DE 为直线段，CD 为圆曲线段R=5900cm ，θ=6.5ºAE 段：L 1＝26.14÷2＝13.07m AB 段：L 2＝0.7m ，工作长度 DE 段：L 5＝2.4035m CD 段：L 4＝R ⨯⨯180πθ＝6.693mBC 段：L 3＝L 1-L 2 -L 4-L 5=3.275m 千斤顶长：L 6＝0.5m二、 理论伸长量计算（以25米N 1钢束为例）根据规范［JTJ041—2000(450页)］要求，直线与曲线混合组成的预应力筋，其伸长值宜分段计算，然后叠加，计算公式如下：ΔL=ApEpPpL式中：ΔL —钢铰线理论伸长值（mm ）Pp —预应力钢绞线的张拉力（N ） L —预应力钢绞线的长度（mm ）Ep —预应力钢绞线的弹性横量（195000N /2mm ）Ap —预应力钢绞线截面面积(1402mm ) 由于分段计算，每一段Pp 值不同，计算公式如下：μθμθ+-=+-kx eP p kx p )1()(式中：P —钢铰线平均张拉力(195300N)； x —从张拉端至计算截面的孔道长度（m ） BC 段加千斤顶：x 1=L 3 =3.275m CD 段: x 2=L 4=6.693m DE 段: x3=L5=2.4035m ；θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角（rad ） BC 、DE 段θ＝0，CD 段θ＝1805.6π⨯ ＝0.11345；κ—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数为0.0015； μ—钢铰线与孔道壁的摩擦系数为0.25。
1. BC 段加千斤顶的理论伸长值（B 点的张拉力为P,即P B =P ）:μθμθ+-=+-1)(1)1(1kx eP p kx p ＝527.30015.0)1(195300)0527.30015.0(⨯-⨯+⨯-e＝194821.0789N1L ∆=ApEpL L P P ) (631+=mm9.62195000140500)(32759194821.078=⨯+⨯2. CD 段的理论伸长值（C 点张拉力为: P C =2P P1-P B =194342.1578N ）:μθμθ+-=+-22)1()(2kx eP p kx p ＝13451.052.06.6935100.0)1(434219)13451.052.06.6935100.0(⨯+⨯-⨯⨯+⨯-e＝190657.9427N2L ∆=ApEpL P P 42⨯=mm46.719500014066937190657.942=⨯⨯3. DE 段的理论伸长值（D 点张拉力为: P D =2P P2-P C =186973.7276N ）:μθμθ+-=+-33)1()(3kx eP p kx p ＝52.02.40355100.0)1(869741)052.02.40355100.0(⨯+⨯-⨯⨯+⨯-e＝186637.0888N3L ∆=ApEpL P P 53⨯=mm16.4195000140240358186637.088=⨯⨯4. N 1钢束每端引伸量L ∆＝1L ∆＋2L ∆＋3L ∆＝（26.9+46.7+16.4）＝90.1mm5. 同样方法分别计算25mT 梁引伸量得N 2=90.5mm N 3=89.9mm 30mT 梁引伸量得N 1=107.7mm N 2=108mmN 3=107.2mm40mT 梁引伸量得N 1=141.9mmN 2=142.2mmN 3=142.5mm N 4=142.9mm N 5=141.6mm三、T梁理论伸长量对比表。
25米箱梁后张法钢铰线张拉伸长值计算
筑龙网WW W.ZH U L ON G.C OM25米箱梁后张法钢铰线张拉伸长值计算1、钢铰线标准强度： Ry b =1860MpaΦJ15.24钢线截面面积：Ay=140mm 21.97+2.00+ 1.96钢铰线试验弹性模量：Eg= ×105 =1.977×105Mpa 32、钢绞线张拉控制应力：R y =0.75R y b =1395Mpa张拉力：P=R y ×A y =1395×140=195300N 3、预应力钢绞线张拉时理论伸长值△L P ×L△ L= A y ×E g其中：L 为预应力钢绞线长度（mm ）E g 为弹性模量MpaA g 为钢绞线截面面积mm 2P 为预应力钢绞线平均张拉力N4、平均张拉力P 计算 p ×[1-e -(KL+μθ)] P=kL ＋μθ其中：P 为控制张拉力NL 为张拉端至计算截面的孔道长度mθ为从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角rad k 为孔道每米局部偏向对摩擦的影响系数筑龙网WW W.ZH U L ON G.C OMμ为预应力钢绞线与孔道壁的磨擦系数 5、系数取值当预应力钢绞线为直线段时：K=0、P=P 、K=0.0025、μ=0.2 6、25米箱梁钢绞线伸长值计算 （1） 中跨：N1束钢绞线为弯曲索，1/2的钢绞线伸长值长度：X=12.29米 千斤顶工作长度X 1=0.65米夹角：θ=70×π ÷180=0.12217195300×[1-e -(0.0025×12.29+0.2×0.12217)]P= =190011.41N0.0025×12.29+0.2×0. 12217190011.41×12.29+195300×0.651/2伸长值△L= =88.8mm 140×1.977×105即△L=88.8×2=177.6mmN 2束钢绞线为弯曲索，1/2的钢绞线伸长值长度：X=12.32m 千斤顶工作长度X 1=0.65m夹角；θ=70×π ÷180=0.12217195300×[1-e -(0.0025×12.32+0.2×0.12217)]P= =190004.35N0.0025×12.32+0.2×0.12217190004.35×12.32+195300×0.651/2伸长值△L= =89.2mm 140×1.977×105即△L=89.2×2=178.4mmN 3束钢绞线为弯曲索，1/2的钢绞线伸长值长度：X=12.20m 千斤顶工作长度X 1=0.65m筑龙网WW W.ZH U L ON G.C OM195300×[1-e -(0.0025×12.20+0.2×0.024435)]P= =191884.86N0.0025×12.20+0.2×0.024435191884.86×12.20+195300×0.651/2伸长值△L= =89.2mm 140×1.977×105即△L=89.2×2=178.4mm (2)边跨：N 1索为弯曲索，1/2的钢绞线伸长值长度：X=12.34m 千斤顶工作长度X 1=0.65m夹角；θ=70×π ÷180=0.12217195300×[1-e -(0.0025×12.34+0.2×0.12217)]P= =189999.64N0.0025×12.34+0.2×0.12217189999.64×12.34+195300×0.651/2伸长值△L= =89.3mm 140×1.977×105即△L=89.3+88.8=178.1mmN 2索为弯曲索，1/2的钢绞线伸长值长度：X=12.33m 千斤顶工作长度X 1=0.65m 夹角；θ=70×π ÷180=0.12217195300×[1-e -(0.0025×12.33+0.2×0.12217)]P= =190001.99N0.0025×12.33+0.2×0.12217190001.99×12.33+195300×0.651/2伸长值△L= =89.2mm 140×1.977×105即△L=89.2+89.2=178.4mmN 3索为弯曲索，1/2的钢绞线伸长值长度：X=12. 3m 千斤顶工作长度X 1=0.65m筑龙网WW W.ZH U L ON G.C OM195300×[1-e -(0.0025×12.3+0.2×0.024435)]P= =191861.02N0.0025×12.3+0.2×0.024435191861.02×12.3+195300×0.651/2伸长值△L= =89.85mm 140×1.977×105即△L=89.85+89.2=179.1mm (3)箱梁顶板束钢绞线伸长值 T1索为弯曲索1/2钢铰线计算长度X=3.995m 千斤顶工作长度X 1=0.3m夹角θ=2.57660×π ÷180=0.04497195300×[1-e -(0.0025×3.9995+0.2×0.04497)]P= =193458.13N0.0025×3.995+0.2×0.04497193458.13×3.995+195300×.31/2伸长值△L= =30.04mm 140×1.977×105即△L=30.04×2=60.1mmT2索为弯曲索1/2钢铰线计算长度X=6.995m 千斤顶工作长度X 1=0.3m 夹角θ=2.57660×π ÷180=0.04497195300×[1-e -(0.0025×6.995+0.2×0.04497)]P= =192736.76N0.0025×6.995+0.2×0.04497192736.76×6.995+195300×0.31/2伸长值△L= =50.83mm 140×1.977×105即△L=50.83×2=101.7mm T3索为弯曲索1/2钢铰线计算长度X=6.995m 千斤顶工作长度X 1=0.3m 夹角θ=2.57660×π ÷180=0.04497195300×[1-e -(0.0025×6.995+0.2×0.04497)]P= =192736.76N0.0025×6.995+0.2×0.04497筑龙网WW W.ZH U L ON G.C OM192736.76×6.995+195300×0.31/2伸长值△L= =50.83mm 140×1.977×105 即△L=50.83×2=101.7mm。
伸长量计算(新)
后张法预应力T梁（25m）钢铰线理论伸长量计算书
根据《路桥施工计算手册》和施工设计图纸，采用简化计算法，公式如下：
理论伸长量：△L=P平均×L/Ay×Ey 式中Ay 为钢绞线的截面积
为139mm2Ey=1.95×105Mpa
平均张拉力：P平均=P 终[1+e—（KL+uθ）]/2,式中K=0.0025；u=0.2 (图纸规定值)；L：从张拉端到计算截面的孔道长度；P终：预应力钢绞线张拉端的张拉力，P终=σCOM Ay =0.75f PK Ay=0.75×1860×139=193.9KN。
1、9根束同时张拉时的最大控制应力为1745.1kN。
根据千斤顶的标定结果，油压表读数控制如下表：
2、8根束同时张拉时的最大控制应力为1551.2kN。
根据千斤顶的标定结果，油压表读数控制如下表：
3、7根束同时张拉时的最大控制应力为1357.3kN。
根据千斤顶的标定结果，油压表读数控制如下表：
4、6根束同时张拉时的最大控制应力为1163.4kN。
根据千斤顶的标定结果，油压表读数控制如下表：。
张拉实际伸长量计算公式
张拉实际伸长量计算公式张拉实际伸长量是指在材料受到外力拉伸后，发生的长度变化。
这个变化量可以通过应力-应变关系和几何因素来计算。
下面将介绍张拉实际伸长量的计算公式及相关参考内容。
1. 引伸量公式张拉实际伸长量可以通过应力-应变关系来计算。
根据胡克定律，材料的应力和应变之间有一个线性关系，即应力等于应变乘以杨氏模量。
所以，应力 = 弯矩乘以截面惯性矩除以材料的弯矩惯性矩乘以截面面积应变 = 弯矩乘以截面惯性矩除以材料的弯矩惯性矩乘以材料的弹性模量其中，弯矩是外力引起的杆件截面上产生的内力，截面惯性矩是描述杆件截面几何形状的参数，弹性模量是材料对应力产生的应变的比值。
根据上述公式，张拉实际伸长量可以通过将应力和应变代入计算得到。
2. 相关参考内容1）材料力学教材：《材料力学》（作者：郑立华、黄永利）是一本经典的材料力学教材，其中详细介绍了张拉实际伸长量的计算方法和相关公式。
2）结构设计手册：《结构设计手册》是在工程实践中广泛使用的手册，其中提供了不同类型材料的力学性能参数，以及对应的计算公式和方法，可以根据具体材料的性能参数来计算张拉实际伸长量。
3）材料强度手册：《材料强度手册》是一个包含了各种常见材料的力学性能参数的手册，其中包括了钢材、混凝土、铝合金等材料的强度和应力-应变关系，可以根据不同材料的参数来计算张拉实际伸长量。
4）网上论坛和教学视频：在一些专业的材料力学网上论坛或教育平台上，可以找到一些关于张拉实际伸长量计算的讨论和教学视频，可以作为参考，了解不同工程师和学者对于计算公式的理解和应用方法。
综上所述，张拉实际伸长量的计算公式可以通过应力-应变关系来得到。
在实际应用中，可以通过材料力学教材、结构设计手册、材料强度手册以及网上论坛和教学视频等参考内容来获取相关的计算公式和方法。
国外25米T梁张拉工艺
T梁张拉小结1、25米张拉设计参数2、张拉前的准备工作钢绞线下料时，预留工作长度每端60厘米。
进场油泵及千斤顶各两台，两端同时张拉。
油泵及千斤如图：使用工人六人，张拉前对现场进行清理，搭设千斤顶支架用吊葫芦起吊千斤顶，固定于梁钢绞线两端，连接液压管及电缆准备张拉。
此油泵有三根液压管，两根为千斤顶进油和回油，一根为锁钢绞线（工具锚为液压锁制）如图：张拉前先报CHECK REQUESTBING，并通知咨询。
计算油泵油表读数，及准备空白表格。
表格如下：油泵油表读数计算:P=F/A165 TONS=165000KG/CM2A(油顶截面积，顶身有记号)=267.22cm2P=F/A×1.02=165000/267.22×1.02=617.468×1.02=629.8 KG/CM2油顶截面积标识：张拉标准计算方法：第一个100kg/cm2在油缸表面做测量记号，每100读数记录伸长值。
伸长量计算=终应力伸长值+初应力平均值。
初应力计算为：[（300kg/cm2-200 kg/cm2）+(400 kg/cm2-300 kg/cm2)+(500 kg/cm2-400 kg/cm2)]/3 即三个100读数的平均值。
回油时到150 kg/cm2停止，记录油缸伸长值，作为回缩校验值。
用630 kg/cm2读数减150 kg/cm2读数，再减弹性回缩量，填入表格。
张拉结束后放置24小时，切断多余的钢绞线。
用砂浆做锚具密封处理后，清水清洗管道，压缩空气吹出管道内残余水，按配比压浆。
压浆压力控制在0.4MPa。
完成后用D2混凝土封端。
配比：水泥、50kg，外加剂、500g，水、21kg。
25 米预制箱梁伸长值计算-推荐下载
25米先简支后连续预应力箱梁张拉数据计算书一、中跨梁理论伸长量计算1、计算公式△L=Ｐ·L/Ag·EgＰ——平均张应力（N）L——预应力钢绞线长度（cm）Eg——钢铰线的弹性模量（N/mm2）Ag——钢绞线的截面面积（mm2）Ｐ=P[1-e-(kx+μθ)]/K·X+μ·θP——张拉力（N）X——从张拉端至计算截面积的孔道长度（m）θ——从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）K——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数。
μ——预应力钢筋与孔道壁的摩擦系数。
2、各参数的确定XX1=24.38m X2=24.41m X3=24.44m X4=24.16m （2）Eg由图纸所给：弹性模量Eg=1.95*105Mpa（3）Ag截面面积4束Ag=139*4=556(mm2）3束Ag=139*3=417(mm2）(4)P张拉力考虑锚圈口摩阻损失,损失采用2.5%4束：P4=1860*106*0.75*139mm2*4*/106mm2*1.025=795010N=795.01(K N)3束：P3=1860*106*0.75*139mm2*3*/106mm2*1.025=596257N=596.257（KN）（5）θ值N1最大夹角为10.0°合计为θ1=10.0*π/180=0.175(rad)N2最大夹角为10.0°合计为θ2=10.0*π/180=0.175(rad)N3最大夹角为10.0°合计为θ3=10.0*π/180=0.175(rad)N4最大夹角为2.8°合计为θ4=2.8*π/180=0.049(rad)（6）：K值由图纸说明给出K=0.0015（7）μ值由图纸说明给出μ=0.203：伸长量的计算(1):N1伸长量ＰN1(4束)=P4[1-e-(kxN1+μθN1)]/kx N1+μθN1=795.01KNx[1-e-（0.0015x24.38+0.20x0.175）]/（0.0015x24.38+0.20x0.175）=767.227(KN)ΔL N1=P N1.L N1/AgEg=767.227x24.38/556x1.95=17.25(cm)(2):N2伸长量ＰN2(4束)=P4[1-e-（0.0015x24.41+0.20x0.175）]/0.0015x24.41+0.20x0.175=767.21(KN)ΔL N2=P N2L N2/AgEg=767.21x24.41/556x1.95=17.27(cm)(3)N3伸长量ＰN3(3束)=P3[1-e-（0.0015x24.44+0.20x0.175）]/0.0015x24.44+0.20x0.175=575.394(KN)ΔL N3(3束)=P N3(束)L N3/AgEg=561.091x24.44/417x1.95=17.29(cm) (4)N4伸长量ＰN4(3束)=P4[1-e-（0.0015x24.16+0.20x0.049）]/0.0015x24.16+0.20x0.049=582.739(KN)ΔL N4(3束)=P N4(束)L N4/AgEg=582.739x24.16/417x1.95=17.31(cm)最后经过计算得出：N1理论伸长量：17.25(cm)N2理论伸长量：17.27(cm)N3理论伸长量：17.29(cm)N4理论伸长量：17.31(cm)二、边跨梁理论伸长量计算（1）各参数的确定XX1=24.49m X2=24.50m X3=24.51m X4=24.35m （2）Eg由图纸所给：弹性模量Eg=1.95*105Mpa（3）Ag截面面积4束Ag=139*4=556(mm2）3束Ag=139*3=417(mm2）(4)P张拉力考虑锚圈口摩阻损失,损失采用2.5%4束：P4=1860*106*0.75*139mm2*4*/106mm2*1.025=795010N=795.01(KN) 3束：P3=1860*106*0.75*139mm2*3*/106mm2*1.025=596257N=596.257（K N）（5）θ值N1最大夹角为10.0°合计为θ1=10.0*π/180=0.175(rad)N2最大夹角为10.0°合计为θ2=10.0*π/180=0.175(rad)N3最大夹角为10.0°合计为θ3=10.0*π/180=0.175(rad)N4最大夹角为2.8° 合计为θ4=2.8*π/180=0.049(rad)（6）K值由图纸说明给出K=0.0015（7）μ值由图纸说明给出μ=0.203：伸长量的计算(1)N1伸长量ＰN1(4束)=P4[1-e-(kxN1+μθN1)]/kx N1+μθN1=795.01KNx[1-e-（0.0015x24.49+0.20x0.175）]/（0.0015x24.49+0.20x0.175）=767.165(KN)ΔL N1=P N1.L N1/AgEg=767.165x24.49/556x1.95=17.32(cm)(2)N2伸长量ＰN2(4束)=P4[1-e-（0.0015x24.50+0.20x0.175）]/0.0015x24.50+0.20x0.175=767.159(KN)ΔL N2=P N2L N2/AgEg=767.159x24.50/556x1.95=17.33(cm) (3)N3伸长量ＰN3(4束)=P3[1-e-（0.0015x24.51+0.20x0.175）]/0.0015x24.51+0.20x0.175=767.153(KN)ΔL N3(4束)=P N3(束)L N3/AgEg=767.153x24.51/556x1.95=17.34(cm) (4)N4伸长量ＰN4(4束)=P4[1-e-（0.0015x24.35+0.20x0.049）]/0.0015x24.35+0.20x0.049=776.877(KN)ΔL N4(4束)=P N4(束)L N4/AgEg=776.877x24.35/556x1.95=17.44(cm)最后经过计算得出：N1理论伸长量：17.32(cm)N2理论伸长量：17.33(cm)N3理论伸长量：17.34(cm)N4理论伸长量：17.44(cm)三、箱梁顶板负弯矩钢束理论伸长量计算（1）各参数的确定XT1=7.0m T2=14.0m（2）Eg由图纸所给：弹性模量Eg=1.95*105Mpa（3）Ag截面面积5束Ag=139*5=695(mm2）(4)P张拉力考虑锚圈口摩阻损失,损失采用2.5%5束:P5=1860*106*0.75*139mm2*5*/106mm2*1.025=993763N=993.763(K N)（5）θ值T1最大夹角为0°T2最大夹角为0°（6）K值由图纸说明给出K=0.0015（7）μ值由图纸说明给出μ=0.203：伸长量的计算(1):T1伸长量ＰT1(5束)=P5[1-e-(kxT1+μθT1)]/kx N1+μθN1=993.763KNx[1-e-（0.0015x7.0+0.20x0）]/（0.0015x7.0+0.20x0）=988.563(KN)ΔL T1=P T1.L T1/AgEg=988.53x7.0/695x1.95=5.1(cm) (2):T2伸长量ＰT2(5束)=P5[1-e-（0.0015x14.0+0.20x0）]/0.0015x14.0+0.20x0=983.401(KN)ΔL T2=P T2L T2/AgEg=983.401x14.0/695x1.95=10.15(cm) T1理论伸长量：5.1(cm)T2理论伸长量：10.15(cm)计算：复核：监理工程师：。
t梁预应力钢绞线伸长值计算实例
△
L1
195.3103 700 140 1.95 105
ห้องสมุดไป่ตู้
5.01mm
A1B1 段：
△L2
194.32 103 9989 140 1.95 105
71.10mm
B1C1 段；
△L3
191.26 103 3540 140 1.95 105
24.80mm
C1D1 段；
△L4 189.00 103 1063 7.36mm 140 1.95 105
△ L4 184.02 103 1639 11.05mm 140 1.95 105
D2 E2 段：
△L4 178.00 103 3200 20.86mm 140 1.95 105
N3 钢束
O3 A3 段：
3
△L1
195.3103 700 140 1.95 105
5.01mm
A3 B3 段；
（MPa） （MPa）
（MPa） （MPa）
N1 7 136.71 3.00 3.09 21.65 273.42 6.85 6.9 43.31 1367.1 37.65 37.39 216.54
N2 8 156.24 3.55 3.63 21.27 312.48 7.95 7.99 43.31 1562.4 43.15 42.83 212.65
N2 钢束
O2 A2 段；
△L1 195.3103 700 5.01mm 140 1.95 105
A2 B2 段；
△L2
194.77 103 5516 140 1.95 105
39.35mm
B2C2 段：
△L3
192.05 103 4272 140 1.95 105
25_米预制箱梁伸长值计算
25米先简支后连续预应力箱梁张拉数据计算书一、中跨梁理论伸长量计算1、计算公式△L=Ｐ〃L/Ag〃EgＰ——平均张应力（N）L——预应力钢绞线长度（cm）Eg——钢铰线的弹性模量（N/mm2）Ag——钢绞线的截面面积（mm2）Ｐ=P[1-e-(kx+μθ)]/K〃X+μ〃θP——张拉力（N）X——从张拉端至计算截面积的孔道长度（m）θ——从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）K——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数。
μ——预应力钢筋与孔道壁的摩擦系数。
2、各参数的确定XX1=24.38m X2=24.41m X3=24.44m X4=24.16m（2）Eg由图纸所给：弹性模量Eg=1.95*105Mpa（3）Ag截面面积4束 Ag=139*4=556(mm2）3束 Ag=139*3=417(mm2）(4)P张拉力考虑锚圈口摩阻损失,损失采用2.5%4束：P4=1860*106*0.75*139mm2*4*/106mm2*1.025=795010N=795.01(KN) 3束：P3=1860*106*0.75*139mm2*3*/106mm2*1.025=596257N=596.257（KN）（5）θ值N1最大夹角为10.0°合计为θ1=10.0*π/180=0.175(rad)N2最大夹角为10.0°合计为θ2=10.0*π/180=0.175(rad)N3最大夹角为10.0°合计为θ3=10.0*π/180=0.175(rad)N4最大夹角为2.8°合计为θ4=2.8*π/180=0.049(rad)（6）：K值由图纸说明给出K=0.0015（7）μ值由图纸说明给出μ=0.203：伸长量的计算(1):N1伸长量ＰN1(4束)=P4[1-e-(kxN1+μθN1)]/kx N1+μθN1=795.01KNx[1-e-（0.0015x24.38+0.20x0.175）]/（0.0015x24.38+0.20x0.175）=767.227(KN)ΔL N1=P N1.L N1/AgEg=767.227x24.38/556x1.95=17.25(cm)(2):N2伸长量ＰN2(4束)=P4[1-e-（0.0015x24.41+0.20x0.175）]/0.0015x24.41+0.20x0.175 =767.21(KN)ΔL N2=P N2L N2/AgEg=767.21x24.41/556x1.95=17.27(cm)(3)N3伸长量ＰN3(3束)=P3[1-e-（0.0015x24.44+0.20x0.175）]/0.0015x24.44+0.20x0.175 =575.394(KN)ΔL N3(3束)=P N3(束)L N3/AgEg=561.091x24.44/417x1.95=17.29(cm) (4)N4伸长量ＰN4(3束)=P4[1-e-（0.0015x24.16+0.20x0.049）]/0.0015x24.16+0.20x0.049 =582.739(KN)ΔL N4(3束)=P N4(束)L N4/AgEg=582.739x24.16/417x1.95=17.31(cm) 最后经过计算得出：N1理论伸长量：17.25(cm)N2理论伸长量：17.27(cm)N3理论伸长量：17.29(cm)N4理论伸长量：17.31(cm)二、边跨梁理论伸长量计算（1）各参数的确定XX1=24.49m X2=24.50m X3=24.51m X4=24.35m （2）Eg由图纸所给：弹性模量Eg=1.95*105Mpa（3）Ag截面面积4束 Ag=139*4=556(mm2）3束 Ag=139*3=417(mm2）(4)P张拉力考虑锚圈口摩阻损失,损失采用2.5%4束：P4=1860*106*0.75*139mm2*4*/106mm2*1.025=795010N=795.01(KN) 3束：P3=1860*106*0.75*139mm2*3*/106mm2*1.025=596257N=596.257（KN）（5）θ值N1最大夹角为10.0°合计为θ1=10.0*π/180=0.175(rad)N2最大夹角为10.0°合计为θ2=10.0*π/180=0.175(rad)N3最大夹角为10.0°合计为θ3=10.0*π/180=0.175(rad)N4最大夹角为2.8°合计为θ4=2.8*π/180=0.049(rad)（6）K值由图纸说明给出K=0.0015（7）μ值由图纸说明给出μ=0.203：伸长量的计算(1)N1伸长量ＰN1(4束)=P4[1-e-(kxN1+μθN1)]/kx N1+μθN1=795.01KNx[1-e-（0.0015x24.49+0.20x0.175）]/（0.0015x24.49+0.20x0.175）=767.165(KN)ΔL N1=P N1.L N1/AgEg=767.165x24.49/556x1.95=17.32(cm) (2)N2伸长量ＰN2(4束)=P4[1-e-（0.0015x24.50+0.20x0.175）]/0.0015x24.50+0.20x0.175 =767.159(KN)ΔL N2=P N2L N2/AgEg=767.159x24.50/556x1.95=17.33(cm)(3)N3伸长量ＰN3(4束)=P3[1-e-（0.0015x24.51+0.20x0.175）]/0.0015x24.51+0.20x0.175 =767.153(KN)ΔL N3(4束)=P N3(束)L N3/AgEg=767.153x24.51/556x1.95=17.34(cm) (4)N4伸长量ＰN4(4束)=P4[1-e-（0.0015x24.35+0.20x0.049）]/0.0015x24.35+0.20x0.049 =776.877(KN)ΔL N4(4束)=P N4(束)L N4/AgEg=776.877x24.35/556x1.95=17.44(cm) 最后经过计算得出：N1理论伸长量：17.32(cm)N2理论伸长量：17.33(cm)N3理论伸长量：17.34(cm)N4理论伸长量：17.44(cm)三、箱梁顶板负弯矩钢束理论伸长量计算（1）各参数的确定XT1=7.0m T2=14.0m（2）Eg由图纸所给：弹性模量Eg=1.95*105Mpa（3）Ag截面面积5束 Ag=139*5=695(mm2）(4)P张拉力考虑锚圈口摩阻损失,损失采用2.5%5束:P5=1860*106*0.75*139mm2*5*/106mm2*1.025=993763N=993.763(KN) （5）θ值T1最大夹角为0°T2最大夹角为0°（6）K值由图纸说明给出K=0.0015（7）μ值由图纸说明给出μ=0.203：伸长量的计算(1):T1伸长量ＰT1(5束)=P5[1-e-(kxT1+μθT1)]/kx N1+μθN1=993.763KNx[1-e-（0.0015x7.0+0.20x0）]/（0.0015x7.0+0.20x0）=988.563(KN)ΔL T1=P T1.L T1/AgEg=988.53x7.0/695x1.95=5.1(cm)(2):T2伸长量ＰT2(5束)=P5[1-e-（0.0015x14.0+0.20x0）]/0.0015x14.0+0.20x0=983.401(KN)ΔL T2=P T2L T2/AgEg=983.401x14.0/695x1.95=10.15(cm)T1理论伸长量：5.1(cm)T2理论伸长量：10.15(cm)计算：复核：监理工程师：。
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6 0.10472 0.0015 0.25 0.029187 0.971234 1355.982 195 1.394228 13.94
0
0
0.0015 0.25 0.006746 0.993277 1334.571 195 3.077726 30.78
单端伸长值
9.012615 90.13
N2预应力筋伸长量总计
18.03 180.25
注：每张拉段起始应力为前一段起始应力乘以前一段的摩擦总系数e-(kx＋μθ)，计入工具锚至工作锚段钢绞线伸长值
南欧江四级水电站25米T梁张拉伸长值计算书
N3预应力筋大样
每段起点 线段 应力
（MPa）
1
1395
2 1387.7017
3 1347.8685
x（m）
3.497 1.963 7.418
6 0.10472 0.0015 0.25 0.029124 0.971296 1355.982 195 1.365022 13.65
0
0
0.0015 0.25 0.011127 0.988935 1334.571 195 5.076844 50.77
单端伸长值
8.926406 89.26
N3预应力筋伸长量总计
线段 1
每段起点 应力
（பைடு நூலகம்Pa）
1395
2 1375.906
3 1336.2511
x（m）
9.188 2.043 1.678
N1预应力筋理论伸长量计算
α（°）
θ （rad）
管道偏差 系数k
管道摩擦 系数μ
kx＋μθ
e-(kx＋μ
θ)
P均
弹模Eg （Gpa）
初始应力 伸长量Δ L（mm）
控制应力伸 长量ΔL （mm）
N3预应力筋理论伸长量计算
α（°）
θ （rad）
管道偏差 系数k
管道摩擦 系数μ
kx＋μθ
e-(kx＋μ
θ)
P均
弹模Eg （Gpa）
初始应力 伸长量Δ L（mm）
控制应力伸 长量ΔL （mm）
0
0
0.0015 0.25 0.005246 0.994768 1385.431 195 2.48454 24.85
单端伸长值
9.096934 90.97
N1预应力筋伸长量总计
18.19 181.94
注：每张拉段起始应力为前一段起始应力乘以前一段的摩擦总系数e-(kx＋μθ)，计入工具锚至工作锚段钢绞线伸长值
南欧江四级水电站25米T梁张拉伸长值计算书
N2预应力筋大样
线段 1
每段起点 应力
（MPa）
1395
2 1381.6907
一、 公路 二、
计算依 据：
计算说 明：
南欧江四级水电站25米T梁张拉伸长值计算书
依据:公路桥涵施工技术规范（JTG/T F50--2011)附表G1，预埋金属波纹管的孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数k取值为0.0015 。对应的预应力钢绞线与孔道壁的摩擦系数μ取0.25，本工程采用1×7-15.2-1860-GB/T 5224-2003钢绞线，其弹性模量为195GPa。
3 1341.9456
x（m）
6.391 2.005 4.497
N2预应力筋理论伸长量计算
α（°）
θ （rad）
管道偏差 系数k
管道摩擦 系数μ
kx＋μθ
e-(kx＋μ
θ)
P均
弹模Eg （Gpa）
初始应力 伸长量Δ L（mm）
控制应力伸 长量ΔL （mm）
0
0
0.0015 0.25 0.009587 0.990459 1385.431 195 4.540662 45.41
17.85 178.53
注：每张拉段起始应力为前一段起始应力乘以前一段的摩擦总系数e-(kx＋μθ)，计入工具锚至工作锚段钢绞线伸长值
0
0
0.0015 0.25 0.013782 0.986313 1385.431 195 6.527867 65.28
6 0.10472 0.0015 0.25 0.029244 0.971179 1355.982 195 1.420652 14.21
0
0
0.0015 0.25 0.002517 0.997486 1334.571 195 1.148415 11.48
三、
计算公 式：
ΔL=P均x/E
P均 x θ
计算段平 均计控算制段应 预 应计力算筋段长 孔 道夹角之
P均=
P[1-e-(μ θ+kx)]/
P
e
μ
计算段起 始自应然力对数 底孔，道摩擦 系数
ΔL k E
计算段预 应孔力道筋偏伸差 系预数应力钢 筋的弹性
南欧江四级水电站25米T梁张拉伸长值计算书
N1预应力筋大样