3.5米照明灯杆设计计算书
灯杆强度设计计算书
De4= 506250000
此灯杆挠度是安全的 等，实际危险截面处的
N·m N·m N·m N·m N·m N·m
W=
π×（D外径4-D内径4）/32D
4、灯杆根部实际理论扭矩允许值
= 0.00016112 m3
[M]=
W*[σ]
＞1
= 1.13
因此灯杆强度是安全的
E、挠度核算
1、圆锥杆，相当于直杆，近似计算
De=
（d+D）/2
C、迎风面积 S塔杆= S挑臂= S灯具= S组件= S风叶=
D、扭矩核算
60 100 1580 300
（d+D）*H/2
=
1.2
m2
×
1200 × 0 =
0
m2
×
600
× 0=
0
m2
×
810
× 6 = 7.6788 m2× sin 35
×
600
× 0=
0
m2
1、重心高度
Hx=
（2d+D）*H/3（d+D）
6、综上所述
[fmax]/fmax＞1
= 1.87
因此灯杆挠度是安全的
结论：考虑风速的不均匀系数，空气动力系数，以及风向与灯杆、灯具的夹角等，实际危险截面处的 应力及灯顶的挠度均比以上计算的结果低，故此灯杆设计是安全可靠的。
还有地基强度和地脚螺栓强度计算，我也上传了
°= 4.404 m2
此灯杆强度是安全的 (De内径/De）= 0.9333333 (De内径/De）4= 0.7588346
太阳能路灯强度校验
A、已知条件 1、风速 2、灯杆材质
U= 36.9 m/s Q235
高杆灯35米计算书
2、 风力影响： fmax=FHX3/3EI
F=P1*S灯杆+P1*S灯具*H/Hx+P1*S叉杆*h/Hx=
fmax= 248.2988419 (mm)
灯杆顶处的挠度为：
f"max= fmax*H/Hx=
558.67 (mm)
3、 挠度比：
Байду номын сангаас
△= f"max /H= 1.60% <5%
故挠度是安全的。
W=π*(D4-d4)/32D
=
2、 危险截面应力：
б =M/W=
73073687.99 (Pa)
3、 安全系数：
K= [б]/б =
3.22 >1.5
故强度是安全的。
0.002687814 (m3)
六、 挠度计算
1、 惯性矩：
De= (D+d)/2=
450 mm
I=
π(De4-de4)/64
=
334519900 (mm4)
13637.30 (N)
35米高杆灯受力计算书
一、 已知条件
1、 设计最大风速度:
U=
35 m/S
2、 材
料：
Q235
3、 许用应力：
[σ] =
235 MPa
4、 弹性模量：
E=
206000 N/m2
5、 挠度计算，圆锥杆等效为：De=(d+D)/2的等径管
6、 H= 35000 mm，
d= 300 mm
D=
600 mm 平均厚度 10 mm
二、 风压 P=U2/16 =
750 (N/m2）
三、 迎风面积 S灯杆= S叉杆= S灯具=
3.5米高庭院灯基础尺寸
3.5米高庭院灯基础尺寸英文回答：3.5 Meter High Patio Light Foundation Dimensions.The foundation dimensions for a 3.5-meter high patio light will depend on the following factors:Soil conditions: The type of soil and its bearing capacity will determine the size and depth of the foundation.Wind load: The wind load in the area where the patio light will be installed will also affect the foundation dimensions.Weight of the patio light: The weight of the patio light will also need to be taken into account when determining the foundation dimensions.In general, the foundation for a 3.5-meter high patio light should be at least 600mm deep and 450mm wide. The foundation should be made of concrete and should be reinforced with steel rebar.Step-by-step instructions for installing a foundation for a 3.5-meter high patio light:1. Dig a hole that is at least 600mm deep and 450mm wide.2. Place a layer of gravel in the bottom of the hole.3. Place a concrete footing in the hole. The footing should be at least 150mm thick.4. Place the patio light on the footing and level it.5. Backfill the hole with soil and tamp it down.Additional tips for installing a foundation for a 3.5-meter high patio light:Use a concrete mix that is designed for outdoor use.Reinforce the concrete with steel rebar.Allow the concrete to cure for at least 28 days before installing the patio light.中文回答：3.5米高庭院灯基础尺寸。
灯杆基础规格计算
、标准灯杆尺寸参数表二、利用率1、公司常用规格材料：常规灯杆宽为0.85米、1.25米、1.5米，厚度为2.75mm、3.0mm、3.5mm、3.75mm。
2、6-12米利用率计算如下：6米灯杆：（1）已知灯杆上口=φ60锥度=11‰δ=2.75L=6000 选用宽为1.25米钢板料；得到：开料尺寸：上口开料尺寸=174 下口开料尺寸=387，根据下料尺寸，可开4张。
4张钢板的重量=7.85×0.275×112.2×600=145.33Kg（2）1.25米钢板全部利用完的重量=7.85×0.275×125×600=161.9Kg（3）材料的利用率=145.33/161.9×100%=89.77%7米灯杆：（1）已知灯杆上口=φ60锥度=11‰δ=3.0L=7000 选用宽为1.25米钢板料；得到：开料尺寸：上口开料尺寸=179 下口开料尺寸=421，根据下料尺寸，可开4张。
4张钢板的重量=7.85×0.3×120×700=197.82Kg（2）1.25米钢板全部利用完的重量=7.85×0.3×125×700=206.06Kg（3）材料的利用率=197.82/206.06×100%=96%8米灯杆：（1）已知灯杆上口=φ60锥度=11‰δ=3.0L=8000 选用宽为1.25米钢板料；得到：开料尺寸：上口开料尺寸=179 下口开料尺寸=456，根据下料尺寸，可开4张。
4张钢板的重量=7.85×0.3×127×800=239.27Kg（2）1.25米钢板全部利用完的重量=7.85×0.3×125×800=235.5Kg(3) 材料的利用率=239.27/235.5×100%=101%10米灯杆：（1）已知灯杆上口=φ70锥度=11‰δ=3.75L=10000 选用宽为1.5米钢板料；得到：开料尺寸：上口开料尺寸=208 下口开料尺寸=553，根据下料尺寸，可开4张。
灯杆计算公式(一)
灯杆计算公式(一)灯杆计算公式1. 灯杆高度计算公式•公式：高度 = (层数 - 1) * 间距 + 初始高度•例子：某个灯杆的初始高度为2米，每层间距为米，共有4层灯，那么该灯杆的总高度为：(4-1) * + 2 = 米2. 灯杆负载计算公式•公式：负载 = 单灯负载 * 灯的数量•例子：某个灯杆上挂载了10盏相同的LED灯，每盏灯的负载为150W，那么该灯杆的总负载为：150 * 10 = 1500W3. 灯杆电流计算公式•公式：电流 = 功率 / 电压•例子：某个灯杆的总功率为1000W，供电电压为220V，那么该灯杆的总电流为：1000 / 220 ≈4. 灯杆电力消耗计算公式•公式：电力消耗 = 功率 * 使用小时数 * 使用天数•例子：某个灯杆每天供电12小时，使用30天，总功率为500W，那么该灯杆的总电力消耗为：500 * 12 * 30 = 180,000W小时5. 灯杆功率因数计算公式•公式：功率因数 = 有功功率 / 视在功率•例子：某个灯杆的有功功率为800W，视在功率为1000VA，那么该灯杆的功率因数为：800 / 1000 =6. 灯杆照度计算公式•公式：照度 = 光通量 / 地面面积•例子：某个灯杆的光通量为5000流明，照明区域为100平方米，那么该灯杆的照度为：5000 / 100 = 50流明/平方米7. 灯杆平均寿命计算公式•公式：平均寿命 = 总使用小时数 / 灯的数量•例子：某个灯杆已经使用了5000小时，共有10盏灯，那么该灯杆的平均寿命为：5000 / 10 = 500小时8. 灯杆能效比计算公式•公式：能效比 = 光效 / 功率•例子：某个灯杆的光效为100流明/瓦，功率为50W，那么该灯杆的能效比为：100 / 50 = 2流明/瓦。
30米(9灯)照明高杆设计计算概述
30米（9灯）照明高杆设计计算概述1、设计说明本照明高杆的设计计算是按照GB50009-2001《建筑结构荷载规范》、CJJ45-91《城市道路照明设计标准》、CJ/T3076-1998《高杆照明设施技术条件》、GBT135-1990《高耸结构设计规范》、GB50017-2003《钢结构设计规范》、JT/T312-1996《升降式高杆照明装置技术条件》及我国电力行业标准DL/T5130-2001《架空送电线路钢管杆设计技术规定》采用概率理论为基础的极限状态设计方法设计，本杆设计满足强度、稳定性、刚度、安全可靠等方面的要求。
本高杆的制造符合电力行业标准DL/646-1998《输电线路钢管杆制造技术条件》。
2、设计条件2.1 气象条件基准高度（10m）风速：40m/s基准高度（10m）风压：1KN/m22.2 外负荷：2.2.1 灯架电动升降式圆周均布9灯灯架。
承风面积 A≤0.29m2s2.2.2 灯具数量：9台重量：<60㎏/个2.2.3 灯具与灯架＝（2.9+1.77）×0.6＝2.8m2总的承风面积 As3 、杆体结构设计杆体采用三段十二边形棱锥钢管插接连接，材质为宝钢特制低硅低碳ASTM A572 GR65钢杆段尺寸如下：第一段D240/374.34×10550×5 十二边棱锥尖缩率1/78.53 重449.53kg第二段D355.42/489.76×10550×6 十二边棱锥尖缩率1/78.53 插入700mm 重743.69kg第三段D465.66/600×10550×6 十二边棱锥尖缩率1/78.53 插入950mm 重940.49kg法兰盘及地脚螺栓：法兰盘：重量125kg外形：圆形直径尺寸D=950mm中心孔：正十二边形对边尺寸D=600mm地脚螺栓孔中心圆直径：D=800mm地脚螺栓：12-M48地脚螺栓全杆重：G=2710kg连地脚螺栓总计重量为：3100㎏4、高杆的主要技术参数4.1 地面处荷载地面处最大弯距： 712KN〃m地面处最大压力： 39KN地面处最大剪力： 36KN5、强度、稳定性校核本设计按弯、扭联合强度理论对强度进行校核，并对杆体的压弯局部稳定性以及刚度校核均符合有关标准要求，引证本设计可靠。
高杆灯基础计算书
二、设计条件⑴．基本数据：灯塔距地面高度30m，方形基础平面尺寸为4m×4m，基础埋深2.5m，灯杆截面为正十二边形，计算时简化为圆形，顶部直径D为280mm，根部直径D为650mm，厚度自顶端至底端分三段。
δ=6mm，长10m，δ=8mm，长10m，δ=8mm，长10m。
材料为上海宝钢生产的低合金钢，Q/BQB303 SS400,屈服强度为f屈=245N2，设计强度取f=225N2，fV=125N2，灯盘直径为3800mm，厚度简化为200mm，高杆灯总重为Fk=40KN。
⑵．自然条件：当地基本风压Wo=0.75KN/m2，地基土为淤泥质粘性土，地承载力特征值fak=60 KN/m2，地面粗糙度考虑城市郊区为B类，地下水位埋深大于2.5m，地基土的容重γm=18KN/m3。
⑶．设计计算依据：①、《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 ②、《建筑地基基础设计规范》GB5007-2002 ③、《钢结构设计规范》GB50017-2003 ④、《高耸结构设计规范》GBJ135-90 三、风荷载标准值计算基本公式：WK=βz·μs·μz·ur·Wo式中：Wk—风荷载标准值（KN/m2）；βz—高度z处的风振系数；μs—风荷载体型系数；μz—风压高度变化系数；μr—高耸结构重现期调整系数，对重要的高耸结构取1.2。
⑴．灯盘：高度为30m，μz=1.42，μs=0.5，μr=1.2βz=1+式中ξ—脉动增大系数；υ—脉动影响系数；φz—振型系数；βz=1+=1+（）=2.04 WK=βz·μs·μz·ur·Wo=2.04×0.5×1. 42×1.2×0.75=1.30KN/m2⑵．灯杆：简化为均布荷载，高度取15m，μz=1.4,μs=0.59,μr=1.2βz=1+=1+（）=2.16，WK2=βz·μs·μz·ur·Wo=2.16×0.59×1. 14×1.2×0.75=1.31KN/m2四、内力计算⑴．底部（δ=8mm）弯矩设计值：M=M灯盘+M灯杆M=γQ×WK1×0.2×3.8×30+γQ×WK2××30×15=1 .4×1.30×0.2×3.8×30+1.4×1.31××30×15=426KN·m 剪力设计值：V=V灯盘+V灯杆V =γQ×WK1×0.2×3.8+γQ×WK2××30=1.4×1. 30×0.2×3.8+1.4×1.31××30=27KN ⑵．δ=8mm与δ=6mm，交接处弯矩设计值：M=γQ×WK1×0.2×3.8×10+γQ×WK2×（0.28+ ）×10×5=1.4×1.30×0.2×3.8×10+1.4×1.31×（0.28+ ）×10×5=51KN·m剪力设计值：V =γQ×WK1×0.2×3.8+γQ×WK2×（0.28+ ）×10=1.4×1.30×0.2×3.8+1.4×1.31×（0.28+ ）×10=9KN 五、在风荷载作用下的强度复核（未考虑高杆灯自重）⑴．底部（δ=8mm）截面惯性矩I= ×（d －d ）= （6504－6344）=8.31×108mm4. 最大拉应力бmax=·y=426×106×325/(8.31×108)=167N 2 最大剪应力τmax=2·V/A=2×27×103/[×（6502－6342）]=3.3N 2 max<f，τmax<fv均能满足要求。
灯杆基础计算书
10米高灯杆基础计算书1.荷载计算1.1 风荷载计算基本风压：w0=0.45kN/m2（50年风压）; w0=0.3kN/m2（10年风压）设计风压：w=2x0.65x1.3x0.45=0.76 kN/m2（50年风压）; w=0.51 kN/m2（10年风压）灯杆风载：0.15x10x0.76x5=5.7kN.m灯臂风载：0.08x1.5x0.76x10=0.912kN.m灯具风载：0.85x0.2x0.76x10=1.292kN.m连接板风载：0.25x0.25x0.76x10=0.475kN.m合计：M=8.4 kN.m（50年）; M=5.6kN.m（10年）;1.2 恒载计算杆自重：0.15x4x0.004x10x78.50=1.9kN灯臂自重：0.08x0.003x4x1.5x78.5=0.113kN灯具自重：0.184kN合计：F=2.2kN,M=0.4kN.m1.3 荷载设计值M=0.4+8.4=8.8kN.m（50年）；M=0.4+5.6=6kN.m（10年）F=2.2kN2.倾覆稳定计算《架空送电线路基础设计技术规定》DL/T 5219-2016式8.1.4-42.1埋深h=1.5米，宽取b=0.8米h/b=1.875，查表8.1.3-1，k0=1.22;b=1.22x0.8=0.98m 杆高H=10米，H/h=6.67，查表u=11.4土压力参数m取48kN/m3，则M j-抗=13.93kN.m安全系数：13.93/6=2.32>1.5或13.93/8.8=1.58>1.5宽取b=0.7米h/b=2.14，查表8.1.3-1，k0=1.24;b=1.24x0.7=0.87m 杆高H=10米，H/h=6.67，查表u=11.4土压力参数m取48kN/m3，则M j-抗=12.36kN.m安全系数：12.36/6=2.06>1.5或12.36/8.8=1.4<1.5 2.2埋深h=1.8米，宽取b=0.8米h/b=2.25，查表8.1.3-1，k0=1.26;b=1.26x0.8=1.01m 杆高H=10米，H/h=5.56，查表u=11.7土压力参数m取48kN/m3，则M j-抗=24.17kN.m安全系数：24.17/8.8=2.75>1.5宽取b=0.6米h/b=3，查表8.1.3-1，k0=1.35;b=1.35x0.6=0.81m杆高H=10米，H/h=5.56，查表u=11.7土压力参数m取48kN/m3，则M j-抗=19.38kN.m安全系数：19.38/8.8=2.2>1.53.结论10年风载：倾覆稳定控制：1.5m埋深，0.6mx0.6m；1.8m埋深，0.6mx0.6m；50年风载：倾覆稳定控制：1.5m埋深，0.8mx0.8m；1.8m埋深，0.6mx0.6m；8米高灯杆基础计算书1.荷载计算1.1 风荷载计算基本风压：w0=0.45kN/m2（50年风压）; w0=0.3kN/m2（10年风压）设计风压：w=2x0.65x1.3x0.45=0.76 kN/m2（50年风压）; w=0.51 kN/m2（10年风压）灯杆风载：0.15x8x0.76x4=3.65kN.m灯臂风载：0.08x1.5x0.76x8+0.08x1.2x0.76x6=1.17kN.m灯具风载：0.85x0.2x0.76x（8+6）=1.81kN.m连接板风载：0.25x0.1x0.76x8=0.15kN.m合计：M=6.8 kN.m（50年）; M=4.55kN.m（10年）;1.2 恒载计算杆自重：0.15x4x0.0035x8x78.50=1.32kN灯臂自重：0.08x0.003x4x1.5x78.5x2=0.23kN灯具自重：0.293kN合计：F=1.8kN1.3 荷载设计值M=6.8kN.m（50年）；M=4.55kN.m（10年）F=1.8kN2.倾覆稳定计算《架空送电线路基础设计技术规定》DL/T 5219-2016式8.1.4-4埋深h=1.5米，宽取b=0.8米h/b=1.875，查表8.1.3-1，k0=1.22;b=1.22x0.8=0.98m 杆高H=8米，H/h=5.33，查表u=11.75土压力参数m取48kN/m3，则M j-抗=13.51kN.m安全系数：13.51/4.55=3>1.5或13.51/6.8=2>1.5宽取b=0.7米h/b=2.14，查表8.1.3-1，k0=1.24;b=1.24x0.7=0.87m 杆高H=8米，H/h=5.33，查表u=11.75土压力参数m取48kN/m3，则M j-抗=12kN.m安全系数：12/4.55=2.64>1.5或12/6.8=1.76>1.5 3.结论10年风载：倾覆稳定控制：1.5m埋深，0.6mx0.6m；50年风载：倾覆稳定控制：1.5m埋深，0.7mx0.7m6米高灯杆基础计算书1.荷载计算1.1 风荷载计算基本风压：w0=0.45kN/m2（50年风压）; w0=0.3kN/m2（10年风压）设计风压：w=2x0.65x1.3x0.45=0.76 kN/m2（50年风压）; w=0.51 kN/m2（10年风压）灯杆风载：0.15x6x0.76x3=2.05kN.m灯臂风载：0.07x1.0x0.76x6=0.32kN.m灯具风载：0.85x0.2x0.76x6=0.78kN.m连接板风载：0.25x0.1x0.76x6=0.11kN.m合计：M=3.3 kN.m（50年）; M=2.2kN.m（10年）;1.2 恒载计算杆自重：0.15x4x0.00325x6x78.50=0.92kN灯臂自重：0.07x0.003x4x1.0x78.5=0.066kN灯具自重：0.184kN合计：F=1.2kN;M=0.184x1.5=0.3kN.m1.3 荷载设计值M=3.6kN.m（50年）；M=2.5kN.m（10年）F=1.2kN2.倾覆稳定计算《架空送电线路基础设计技术规定》DL/T 5219-2016式8.1.4-4埋深h=1.2米，宽取b=0.8米h/b=1.5，查表8.1.3-1，k0=1.175;b=1.175x0.8=0.94m 杆高H=6米，H/h=5，查表u=11.8土压力参数m取48kN/m3，则M j-抗=6.61kN.m安全系数：6.61/2.5=2.64>1.5或6.61/3.6=1.84>1.5宽取b=0.7米h/b=1.71，查表8.1.3-1，k0=1.2;b=1.2x0.7=0.84m杆高H=6米，H/h=5，查表u=11.8土压力参数m取48kN/m3，则M j-抗=5.9kN.m安全系数：5.9/2.5=2.36>1.5或5.9/3.6=1.64>1.5宽取b=0.6米h/b=2，查表8.1.3-1，k0=1.23;b=1.23x0.6=0.74m杆高H=6米，H/h=5，查表u=11.8土压力参数m取48kN/m3，则M j-抗=5.2kN.m安全系数：5.2/2.5=2.08>1.5或5.2/3.6=1.44>1.5 3.结论10年风载：倾覆稳定控制：1.2m埋深，0.5mx0.5m；50年风载：倾覆稳定控制：1.2m埋深，0.7mx0.7m。
高杆灯基础计算书(DOC)
中杆灯支架基础计算一、设计参数钢筋混凝土容重：γ砼＝25 kN/m3，钢容重：γ钢＝78.5 kN/m3；地下水位按地面以下0.5m考虑；50年一遇风压：0.60 kN/m2；灯具总重：3.8 吨二、计算简图三、荷载计算1 恒载灯具共设8个投光灯，均布在灯杆顶部圆盘上G1＝3.8*10＝38 kN2 活载灯杆风荷载灯杆半高处截面外径d=(250+560)/2=405mm风压高度变化系数：地面粗糙类别B 类，灯杆高度H=30m ，μz ＝1.39 风荷载体形系数：μzw 0d 2＝1.39*0.60*0.405*0.405＝0.137≥0.015， 且⊿≈0，H/d ＝30/0.405＝74>25，故μs ＝0.6 H 2/d=30*30/0.405=2222>700 T=0.25+0.99*10-3*H 2/d=2.45s >0.25s根据规应考虑风压脉动对结构产生顺风向风振的影响。
脉动分风荷载的空间相关系数确定：根据规，对迎风面宽度较小的高耸结构，水平方向相关系数可取ρx=1 竖直方向的相关系数z ρ==0.8427脉动风荷载的背景分量因子1a z Bz kH x zzφρρμ= 对于迎风面和侧风面的宽度沿高度按直线变化的高耸结构，应乘以修正系数B v θθ、 ()(0)B H B =0.447，v θ=1.928，()(0)B B z B θ=，按下表确定： 表1 修正系数B θ表2脉动风荷载的背景分量因子Bz脉动风荷载的共振分量因子115R x x ==>R=2.876z 高度处的风振系数z β取值见下表：表3 风振系数z β取值灯具风荷载表4 灯具风荷载总水平力F=F1+F2=13.68 KN总弯矩M=M1+M2 =257.73 KN*m总竖向力G=G1 =38 KN“圆钢管柱外露刚接”节点计算书一. 节点基本资料采用设计方法为：常用设计节点类型为：圆钢管柱外露刚接柱截面：PIPE-560*10，材料：Q235柱与底板全截面采用对接焊缝，焊缝等级为：二级，采用引弧板；底板尺寸：L*B= 850 mm×850 mm，厚：T= 40 mm锚栓信息：个数：12采用锚栓：双螺母焊板锚栓库_Q235-M42锚栓垫板尺寸(mm)：B*T=90×20底板下混凝土采用C40节点前视图如下：节点下视图如下：二. 验算结果一览验算项数值限值结果最大压应力(MPa) 9.13 最大19.1 满足受拉承载力(kN) 136 最大157 满足混凝土要求底板厚(mm) 24.6 最大40.0 满足锚栓要求底板厚(mm) 17.4 最大40.0 满足底板厚度40.0 最小24.6 满足等强全截面 1 满足板件宽厚比16.1 最大18.0 满足板件剪应力(MPa) 37.1 最大125 满足焊缝剪应力(MPa) 46.4 最大160 满足板件厚度(mm) 16.0 最小16.0 满足焊脚高度(mm) 10.0 最小9.49 满足焊脚高度(mm) 10.0 最大19.2 满足板件厚度(mm) 16.0 最小16.0 满足焊脚高度(mm) 10.0 最小9.49 满足焊脚高度(mm) 10.0 最大19.2 满足基底最大剪力(kN) 11.8 最大165 满足三. 混凝土承载力验算控制工况：1.2D+1.4LN=-45.6 kN；M x=0 kN·m；M y=364 kN·m；偏心受压底板计算：这里偏心距e为：e= M/N =364000000/45600=7982.456mm > 119.749mm所以按部分截面混凝土受压，部分锚栓受拉来计算(通过对混凝土应力积分): δmax=9.127N/mm2中性轴的坐标: x = 128.949最大锚栓的拉力：NTa = 136439.829N锚栓总拉力：Ta = 620441.082 N轴力N大小为：N = 45600 N混凝土的总合压力：F = 666041.082N外力对中性轴的弯矩：M外= 358119947.929N.mm 按（fN(e-x)方式求出）锚栓的合弯矩：Ma = 243227678.915N.mm混凝土的合弯矩：Mc = 114892231.881N.mm混凝土抗压强度设计值：f c=19.1N/mm2底板下混凝土最大受压应力：σc=9.127N/mm2≤19.1，满足四. 锚栓承载力验算控制工况：1.2D+1.4LN=-45.6 kN；锚栓最大拉力：N ta=136.44 kN(参混凝土承载力验算)锚栓的拉力限值为：N t=156.927kN锚栓承受的最大拉力为：N ta=136.44kN≤156.927，满足五. 底板验算1 构造要求最小底板厚度验算一般要求最小板厚：t n=20 mm柱截面要求最小板厚：t z=10 mm构造要求最小板厚：t min=max(t n，t z)=20 mm≤40，满足2 混凝土反力作用下的最小底板厚度计算非抗震工况底板下最大压应力：σcm=9.127 N/mm2底板厚度验算控制应力：σc=9.127 N/mm2沿圆周布置的加劲肋之间按三边支承板简化计算：折算跨度：a2=3.142×850/12=222.529 mm悬挑长度：b2=0.5×(850-560)=145 mm分布弯矩：M1=0.08119×9.127×222.529×222.529 ×10-3=0.0367 kN·m 得到底板最大弯矩区域的弯矩值为：M max=0.0367 kN·m混凝土反力要求最小板厚：T min=(6*M max/f)0.5=(6×36.698/205×103)0.5=32.773 mm≤40，满足3 锚栓拉力作用下的最小底板厚度计算非抗震工况锚栓最大拉力：T am=136.44 kN底板厚度验算控制拉力：T a=136439.829 kN锚栓中心到柱底截面圆边缘距离：l a1=1202.082-560-50=240 mml a1对应的受力长度：l l1=2×240=480 mm锚栓中心到左侧加劲肋距离：l a2=(0.5×560+240)×0.2588=134.586 mml a2对应的受力长度：l l2=134.586+min(50，134.586+0.5×42)=184.586 mm锚栓中心到右侧加劲肋边距离：l a3=134.586 mml a3对应的受力长度：l l3=l l2=134.586+min(50，134.586+0.5×42)=184.586 mm弯矩分布系数：ζ1=240×134.586×134.586/(240×184.586×184.586+480×134.586×184.586+480×184.586×13 4.586)=0.1357得最大弯矩分布系数为：ζ=0.1357锚栓拉力要求的最小板厚：t min=(6×136.44×0.1357/205×103)0.5=23.278 mm≤40，满足六. 对接焊缝验算柱截面与底板采用全对接焊缝，强度满足要求七. X向加劲肋验算非抗震工况下锚栓最大拉力：T am=136.44 kN加劲肋承担柱底反力区域面积：S r=0.01 cm2非抗震工况下加劲肋承担柱底反力：V rc=σcm*S r=9.127×0.01×100=0.009127 kN板件控制剪力：1.2D+1.4L下锚栓拉力，V r=136.44 kN计算宽度取为上切边到角点距离：b r=167.797 mm板件宽厚比：b r/t r=167.797/16=10.487≤18，满足扣除切角加劲肋高度：h r=250-20=230 mm板件剪应力：τr=V b/h r/t r=136.44×103/(230×16)=37.076 Mpa≤125，满足焊缝控制剪力：1.2D+1.4L下锚栓拉力，V r=136.44 kN角焊缝剪应力：τw=V r/[2*0.7*h f*(h r-2*h f)]=136.44/[2×0.7×10×(230-2×10)]=46.408 MPa≤160，满足八. 柱脚抗剪验算控制工况：1.35D+0.84LN=-51.3 kN；V x=11.76 kN；V y=0 kN；锚栓所承受的拉力为：T a=360.206 kN柱脚底板的摩擦力：V fb=0.4*(-N+T a)=0.4×(51.3+360.206)=164.602 kN柱脚所承受的剪力：V=(V x2+V y2)0.5=(11.762+02)0.5=11.76 kN≤164.602，满足独立桩承台设计(ZCT-4)项目名称构件编号日期设计校对审核执行规:《混凝土结构设计规》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规》《建筑地基基础设计规》(GB 50007-2002), 本文简称《地基规》《建筑结构荷载规》(GB 50009-2001), 本文简称《荷载规》《建筑桩基技术规》(JGJ 94-2008), 本文简称《桩基规》-----------------------------------------------------------------------1 设计资料1.1 已知条件承台参数(3 桩承台第 1 种)承台底标高: -2.000(m)承台的混凝土强度等级: C25承台钢筋级别: HRB335配筋计算a s: 35(mm)桩参数桩基重要性系数: 1.0桩类型: 泥浆护壁钻(冲)孔桩承载力性状: 摩擦桩桩长: 25.000(m)是否方桩: 否桩直径: 600(mm)桩的混凝土强度等级: C25单桩极限承载力标准值: 558.000(kN)桩端阻力比: 0.400均匀分布侧阻力比: 0.400是否按复合桩基计算: 否桩基沉降计算经验系数: 1.000压缩层深度应力比: 20.00%柱参数柱宽: 1050(mm)柱高: 1050(mm)柱子转角: 0.000(度)柱的混凝土强度等级: C25柱上荷载设计值弯矩M x: 333.000(kN.m)弯矩M y: 0.000(kN.m)轴力N : 45.600(kN)剪力V x: 0.000(kN)剪力V y: -17.000(kN)是否为地震荷载组合: 否基础与覆土的平均容重: 20.000(kN/m3)荷载综合分项系数: 1.20土层信息地面标高: 0.000(m)1.2 计算容(1) 桩基竖向承载力计算(2) 承台计算(受弯、冲切、剪计算及局部受压计算)(3) 软弱下卧层验算(4) 桩基沉降计算2. 计算过程及计算结果2.1 桩基竖向承载力验算(1) 桩基竖向承载力特征值R计算根据《桩基规》5.2.2及5.2.3式中：R a——单桩竖向承载力特征值；Q uk——单桩竖向极限承载力标准值；K ——安全系数,取K=2。
路灯基础计算书(自编)
0.02 4
基础长度（m）： 基础宽度（m）：
0.55 0.55
基础深度（m）：
0.65
二、风荷载计算：
灯具迎风面积（㎡）：
0.2
灯具风荷载 （KN.m）：
（灯具1迎风面积*风压*灯 具1高度）+（灯具2迎风面 积*风压*灯具2高度）=
0.45
灯臂迎风面积（㎡）： 灯杆迎风面积（㎡）：
0.08
灯臂风荷载 （KN.m）：
Lf/4
b、基础偏心距验算
0.112 < 0.1375
K0 = Lf/(2*e)
1.275
式中：e----基底偏心距,e=M/N（m）
0.216
c、基础倾覆稳定验算：
满足要求
满足要求 不满足要求 满足要求 满足要求
0.183333333
F= G。=
下列符号仅适用于基础倾覆稳定验算
5.577 KN
1.581 KN 4.719 KN
4.5
灯臂1长度（m）：
0.8
灯臂1外径 （m）：
0.05
灯臂2长度（m）：
0.8
灯臂2外径 （m）：
0.05
风压（kPa）：
0.5
底盘长度（m）： 螺栓型号： 螺栓最大允许拉力值=
0.4
底盘宽度 （m）：
M16
螺栓与底盘边缘 距离（m）：
22.564 KN
0.4
底盘厚度 （m）：
0.05 螺栓个数：
}＝
本次设计采用Q235钢螺 栓
M16
最大允许拉力为
0.077 4.096 KN
22.564 KN
四、基础验算
a、基底应力验算
基底所受的外荷载为：
变径圆管灯杆强度挠度计算书1 以8米路灯为例
f1max=(ω*S灯杆 f2max=(ω*S灯臂 f3max=(ω*S灯具 f4max=(ω*S其他 f总
0.00005 m 0.00000 m 0.00012 m 0.00000 m 0.0001666 m
=
[4] M其他 = ω*S其他*h2
=
得出：
M总2=M上节+M灯臂+M灯具+M其他 =
强度校
1191.8016 N·m 0.0 N·m
731.808 N·m 0 N·m
1923.6096 N·m
核：
灯杆的
危险截
面位于
变径处
和灯杆
根部，
需要分
别计算
1、 变径处截面圆环的外径D2 2、 根部截面圆环的外径D1
=
62.5 Mpa
2、 灯杆变径处危险截面的应力：σ2=M总2/W2
=
68.0 Mpa
取灯杆变径处为最终的危险截面
可知
σ2＜ [σ]=215Mpa
3、 安全系数： K=[σ]/σ
=
3.16 ＞1.8
结论： 在12级风力作用下，灯杆根部危险截面应力小于Q235钢材的屈服应力，同时灯杆的安全系数
为2.72，由此得出灯杆的抗弯性良好，是安全的。
变径处的挠
θ=θF+θM+θ下节=F集中力*h1^2/（2EI1）+M力偶矩*h1/(EI1)+F下节*（h1*0.5）^2/（2EI1）=
4、风压
对灯杆
下节的
挠度：
[1]
灯杆上节受到 的风力影响：
F上节=ω*S上节=
397.2672 N
[2]
灯杆上节的挠 度：
f上节=ω*S上节*（0.5*h2）^3/（3EI2）+ω*（S灯具+S灯臂+S其他）*h2^3/
灯杆基础规格计算
、标准灯杆尺寸参数表二、利用率1、公司常用规格材料：常规灯杆宽为0.85米、1.25米、1.5米，厚度为2.75mm、3.0mm、3.5mm、3.75mm。
2、6-12米利用率计算如下：6米灯杆：（1）已知灯杆上口=φ60锥度=11‰δ=2.75L=6000 选用宽为1.25米钢板料；得到：开料尺寸：上口开料尺寸=174 下口开料尺寸=387，根据下料尺寸，可开4张。
4张钢板的重量=7.85×0.275×112.2×600=145.33Kg（2）1.25米钢板全部利用完的重量=7.85×0.275×125×600=161.9Kg（3）材料的利用率=145.33/161.9×100%=89.77%.7米灯杆：（1）已知灯杆上口=φ60锥度=11‰δ=3.0L=7000 选用宽为1.25米钢板料；得到：开料尺寸：上口开料尺寸=179 下口开料尺寸=421，根据下料尺寸，可开4张。
4张钢板的重量=7.85×0.3×120×700=197.82Kg（2）1.25米钢板全部利用完的重量=7.85×0.3×125×700=206.06Kg（3）材料的利用率=197.82/206.06×100%=96%8米灯杆：（1）已知灯杆上口=φ60锥度=11‰δ=3.0L=8000 选用宽为1.25米钢板料；得到：开料尺寸：上口开料尺寸=179 下口开料尺寸=456，根据下料尺寸，可开4张。
4张钢板的重量=7.85×0.3×127×800=239.27Kg（2）1.25米钢板全部利用完的重量=7.85×0.3×125×800=235.5Kg(3) 材料的利用率=239.27/235.5×100%=101%10米灯杆：（1）已知灯杆上口=φ70锥度=11‰δ=3.75L=10000 选用宽为1.5米钢板料；得到：开料尺寸：上口开料尺寸=208 下口开料尺寸=553，根据下料尺寸，可开4张。
路灯杆独立基础计算书1
路灯杆独立基础计算书1若采用1.5mx1.5m,则埋深需要近4米。
厂商提供内力为N=9KN,弯矩设计值为62KN.M,剪力为6KN。
如果按1.5mx1.5m计算的话，埋深要去到4m。
大放脚为1.5mx1.5m厚0.5m,基础柱为800x800的墩柱，自重为25x(1.5x1.5x0.5+0.8x0.8x3.5)=84.13KN.基础回填土自重为18x(1.5x1.5-0.8x0.8)=101.43KN。
共计185.6KN路灯塔自重为9KN作用于基底的标准值为194.6KN现浇独立柱基础设计: DJ-1===================================================================1 已知条件及计算要求：(1)已知条件：类型：阶梯形柱数：单柱阶数：1基础尺寸(单位mm):b1=1500, b11=750, a1=1500, a11=750, h1=500 柱:方柱, A=800mm, B=800mm设计值：N=272.44kN, Mx=62.00kN.m, Vx=6.00kN,My=0.00kN.m, Vy=0.00kN标准值：Nk=194.60kN, Mxk=44.29kN.m, Vxk=4.29kN, Myk=0.00kN.m, Vyk=0.00kN混凝土强度等级：C25, fc=11.90N/mm2钢筋级别：HRB335, fy=300N/mm2基础混凝土保护层厚度：40mm基础与覆土的平均容重：20.00kN/m3地基承载力设计值：210kPa基础埋深：4.00m作用力位置标高：-4.000m剪力作用附加弯矩M'=V*h(力臂h=0.000m)：My'=0.00kN.mMyk'=0.00kN.m(2)计算要求：1.基础抗弯计算2.基础抗剪验算3.基础抗冲切验算4.地基承载力验算-------------------------------------------------------------------2 基底反力计算：(1)承载力验算时,底板总反力标准值(kPa): [相应于荷载效应标准组合]pk = (Nk+Gk)/A = 166.49pkmax = (Nk+Gk)/A + Mkx/Wx + Mky/Wy = 245.22pkmin = (Nk+Gk)/A - Mkx/Wx - Mky/Wy = 87.76各角点反力 p1=245.22, p2=245.22, p3=87.76, p4=87.76(2)强度计算时,底板净反力设计值(kPa): [相应于荷载效应基本组合]p = N/A = 121.08pmax = N/A + Mx/Wx + My/Wy = 231.31pmin = N/A - Mx/Wx - My/Wy = 10.86各角点反力 p1=231.31, p2=231.31, p3=10.86, p4=10.86-------------------------------------------------------------------3 地基承载力验算:pk=166.49 < fa=210.00kPa, 满足pkmax=245.22 < 1.2*fa=252.00kPa, 满足-------------------------------------------------------------------4 基础抗剪验算:抗剪验算公式 V<=0.7*βh*ft*Ac [GB50010-2002第7.5.3条](剪力V根据最大净反力pmax计算)第1阶(kN): V下=121.44, V右=121.44, V上=121.44, V左=121.44砼抗剪面积(m2): Ac下=0.68, Ac右=0.68, Ac上=0.68, Ac左=0.68抗剪满足.-------------------------------------------------------------------5 基础抗冲切验算:抗冲切验算公式 F l<=0.7*βhp*ft*Aq [GB50007-2002第8.2.7条] (冲切力F l根据最大净反力pmax计算)第1阶(kN): F l下=0.00, F l右=0.00, F l上=0.00, F l左=0.00砼抗冲面积(m2): Aq下=0.00, Aq右=0.00, Aq上=0.00, Aq左=0.00抗冲切满足.-------------------------------------------------------------------6 基础受弯计算:弯矩计算公式 M=1/6*l a2*(2b+b')*pmax [l a=计算截面处底板悬挑长度]配筋计算公式 As=M/(0.9*fy*h0)第1阶(kN.m): M下=17.95, M右=17.95, M上=17.95, M左=17.95计算As(mm2/m): As下=97, As右=97, As上=97, As左=97基础板底构造配筋(构造配筋D12@200).-------------------------------------------------------------------7 底板配筋:X向实配 D12@200(565mm2/m) >= As=565mm2/mY向实配 D12@200(565mm2/m) >= As=565mm2/m--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------。
灯杆塔强度计算书.
1、
ωo=0.55kN/㎡2、
Q2353、
许用应力：[σ]=235MPa 4、
弹性模量：E=N/m25、
6、H=10000mm d=114m (m2
(m2四、1、H x =(m
2、4106.71475.4560.676142.8
五、1、=
(m3 2、б=M/W=(Pa
P 1*S灯具*Hx=（N·m）M叉杆=P 1*S叉杆*Hx=（N·m）
主杆根部的力矩，可以等效为集中风力作用在主杆重心处对主杆根部的力矩:
重心高度
(2d+D*H/3(D+d=4.47风力影响
M灯杆=
P 1*S灯杆*Hx =（N·m）S叉杆=
0.228S灯具=0.6根部所受最大力矩
挠度计算，圆锥杆等效为：De=(d+D/2的等径管风压
3、K=[б]/б=>1.5
六、1、De=(D+d/2=167mm
I==
(mm4 2、(Nf max =(mm
92.098(mm3、0.92%<5%
△= f"max /H=故挠度是安全的。1937.0541.17745603灯杆顶处的挠度为：
f" max = fmax*H/Hx=
挠度比：
惯性矩：
π(De 4-d e 4/646803367.35风力影响：
f max =FHX 3/3EI
F=P1*S灯杆+P1*S灯具*H/Hx+P1*S叉杆*h/Hx=
危险截面应力：
42692175.48安全系数：
5.50故强度是安全的。
挠度计算
M总=M灯杆+M灯具+M叉杆=（N·m）强度校核
灯杆受力计算书
一、1、U=40m/S 2、Q2353、许用应力：[σ]=235MPa 4、弹性模量：E=N/m 25、6、H=6150mm，d=89mm D=161mm 厚度 3.5mm二、=(N/m 2）三、(m 2)(m 2)(m 2)四、1、H x =(m)2、1923.31125.8570.413619.5五、1、=(m 3)2、б=M/W=(Pa)3、K=[б]/б=>1.5六、1、De=(D+d)/2=125mmI==(mm 4)2、(N)f max =(mm)63.672(mm)3、 1.04%<5%故挠度是安全的。
灯杆顶处的挠度为：f"max = fmax*H/Hx=挠度比：风力影响：f max =FH X 3/3EIF=P 1*S 灯杆+P 1*S 灯具*H/Hx+P1*S叉杆*h/Hx=2041.8828.7795867△= f"max /H=4.33故强度是安全的。
挠度计算惯性矩：π(D e 4-d e 4)/642466021.029灯杆的危险截面处于根部，根部的抗弯截面系数：W=π*(D 4-d 4)/32D 6.67065E-05危险截面应力：54260230.98安全系数：M 叉杆=P 1*S 叉杆*H x =（N〃m）M 总=M 灯杆+M 灯具+M叉杆=（N〃m）强度校核M 灯杆=P 1*S 灯杆*H x =（N〃m）M 灯具=P 1*S 灯具*H x =（N〃m）根部所受最大力矩主杆根部的力矩，可以等效为集中风力作用在主杆重心处对主杆根部的力矩:重心高度(2d+D)*H/3(D+d)= 2.78风力影响0.76875S 叉杆=0.228S 灯具=0.45风压P=U 2/16900迎风面积S 灯杆=(D+d)*H/2 =已知条件设计最大风速度:6.15米单臂灯杆体受力计算书材 料：206000挠度计算，圆锥杆等效为：De=(d+D)/2的等径管。
灯杆计算
灯杆应力计算城乡规划设计研究院一、引言国内历年来最大风力达17级，全市平均风速45m/s，椒江大陈陈岛最高风速达58.7m/s，台风持续时间长达16个小时，是1956年以来台州遭受的最大一次台风，给当地造成严重的影响，经济遭受重大损失。
诸多建筑物和构筑物，包括高杆灯、广告牌等在袭击过程中损失颇为严重，尤其是构筑物，在建设管理过程中，未执行基本建设程序，建设市场秩序相对混乱，无勘察、无设计、无资质施工现象大量存在，工程质量安全隐患严重，部分设计、施工单位经验不足，主体结构未经设计计算，导致刚度稳定性不足，对细部构造处理不当，偷工减料，以及建设单位偏面追求低成本，要求低造价，也导致构筑物质量低劣。
经过这次台风，引起各有关职能部门和建设主体的重视，本文以浙江永耀灯饰有限公司机场高杆灯在风荷载作用下强度和基础计算为例，以供读者参考。
二、设计条件⑴．基本数据：灯塔距地面高度30m，方形基础平面尺寸为4m×4m，基础埋深2.5m，灯杆截面为正十二边形，计算时简化为圆形，顶部直径D为280mm，根部直径D 为650mm，厚度自顶端至底端分三段。
δ=6mm，长10m，δ=8mm，长10m，δ=8mm，长10m。
材料为上海宝钢生产的低合金钢，Q/BQB303 SS400,屈服强度为f屈=245N/mm2，设计强度取f=225N/mm2，fV=125N/mm2，灯盘直径为3800mm，厚度简化为200mm，高杆灯总重为Fk=40KN。
⑵．自然条件：当地基本风压Wo=0.75KN/m2，地基土为淤泥质粘性土，地承载力特征值fak=60 KN/m2，地面粗糙度考虑城市郊区为B类，地下水位埋深大于2.5m，地基土的容重γm=18 KN/m3。
⑶．设计计算依据：①、《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001②、《建筑地基基础设计规范》GB5007-2002③、《钢结构设计规范》 GB50017-2003④、《高耸结构设计规范》 GBJ135-90三、风荷载标准值计算基本公式：WK=βz·μs·μz·ur·Wo式中：Wk—风荷载标准值（KN/m2）；βz—高度z处的风振系数；μs—风荷载体型系数；μz—风压高度变化系数；μr —高耸结构重现期调整系数，对重要的高耸结构取1.2。
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3、 相应于荷载效应标准组合时，作用于基础底面的弯矩值：
Mk=M/γQ+VH/γQ
=9.49/1.4+2.5×1.5/1.4=9.45KN.M
修正后的地基承载力特征值：
f相a＝应f于ak荷+η载b效•γ应(标b-准3)组+ 合η时d•，γ作m(用d-于0.基5)础=6底0+面0+边1.缘0×的1最8×大(最1.小5－压0力.5)=78KN/M2
K= [б]/б =
9839.41 >1.5
故强度是安全的。
(m 5.64669E-05 3)
六、
根部剪力计算 V=V灯盘+V灯杆=γQ×WK1×0.2×3.8+γQ×WK2×10=1.4×0.59 ×0.1×1+1.4×0.3×10=2.5KN
七、 挠度计算 1、 惯性矩：
De= (D+d)/2=
3.5米照明灯杆及灯具设计强度计算书
一、 已知条件
1、 当地风压取值
(N/m2
W0=
0.85 ）
2、 材
料：
Q235B
许用
应
3、 力：
[σ]
=
235 MPa
弹性
模 4、 量：
E=
206000 N/m2
5、 挠度计算，圆锥杆等效为：De=(d+D)/2的等径管
6、 H=
3500 mm
d=
76 mm，
D= 140 mm 厚度
0.5362 （N·m）
M叉杆=
P1*S叉杆*Hx=
0.3057 （N·m）
M总=M灯杆+M灯具+M叉杆= 1.3486 （N·m）
五、 强度校核 1、 灯杆的危险截面处于根部，根部的抗弯截面系数：
W=π*(D4-d4)/32D
=
2、 危险截面应力：
б =M/W=
23883.55298 (Pa)
3、 安全系数：
4 mm
7、 地面粗糙度考虑城市郊区为B类
二、 风压
灯
杆
-
WK
风荷载标W准0=值U2/计16 =
(N/m2 0.85 ）
2=
风荷载标准值计 0.
算：
3
算：
灯盘-WK=βz•μs•μz•Wo =（1+1.52*0.72*0.18)*0.5*1.0*0.98
三、 迎风面积 S灯杆= S叉杆= S灯具=
(D+d)*H/2 = 0.4 (m2)
值：
Pkma
1.2*
x
=9.45/1.2/1.2+2.5*1.5/1.2/1.2 =10.2 < fa
93.6 KN/M2
Pkmi
n
=9.45/1.2/1.2-2.5*1.5/1.2/1.2 =5.0 >
0
九、计算说明 ⑴．根据建筑结构荷载规范，按50年一遇查全国各城市的基本风压WO，绝大多 数城市的WO≤0.75KN/m2时，若山区、偏僻地区、沿海海面和海岛的基本风压Wo≥0.75KN/m2时， 以上计算乘以调整系数。
0.378 (m2) 0.228 (m2)
=0.59
四、 根部所受最大力矩
主杆根部的力矩，可以等效为集中风力作用在主杆重心处对主杆根部的力矩:
1、 重心高度
Hx= 2、 风力影响
(2d+D)*H/3(D+d)=
1.58 (m)
M灯杆=
P1*S灯杆*Hx=
0.5067 （N·m）
M灯具=
P1*S灯具*Hx=
△= f"max /H= 故挠度是安全的。
0.00% <5%
(N 1.础
平面
尺
1、 寸：
b*h= 0.3*0.3m
基础
底面
抗弯
模
量 地： 基
Wf=akb=*6h02K=N/
0.18 m3
承载
m2
基础自重和基础上的土
地质条件;亚粘土，比重：18KN/m3
2、
重
Gk=b×h×H×γ0=1.2×1.2×1.5×18=38.9KN
108 mm
I=
π(De4-de4)/64
=
1768648.96 (mm4)
2、 风力影响： fmax=FHX3/3EI
3、 挠度比：
F=P1*S灯杆+P1*S灯具*H/Hx+P1*S叉杆*h/Hx=
fmax=
0.005404965 (mm)
灯杆顶处的挠度为：
f"max= fmax*H/Hx=
0.012 (mm)