深基坑手算计算书
三轴水泥搅拌桩理正深基坑计算书
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深基坑手算计算书
深基坑手算计算书深基坑手算计算书》是一本旨在帮助人们进行深基坑工程计算的重要手册。
深基坑工程是指在建筑施工中需要挖掘较深的基坑，用于容纳建筑物的地下部分。
这类工程涉及到许多复杂的计算，包括结构力学、土力学、水文地质等方面。
本计算书的目的是提供一个简洁、实用的方法，帮助从业人员进行手算计算，并确保计算结果的准确性。
深基坑工程的计算是至关重要的，它直接关系到工程的安全性和稳定性。
任何计算错误都可能导致基坑结构的垮塌、土体的滑移或渗漏等问题，给工程带来损失甚至危险。
因此，深基坑手算计算书的编写和使用具有重要意义。
本计算书的编写将遵循简单策略，避免使用复杂的法律条款和不确定的内容。
我们将充分发挥土木工程的专长，采用简洁明了的语言和方法，确保计算过程的可靠性和易于理解。
所有计算内容都将经过充分确认和验证，以保证准确性和可信度。
文档标题：《深基坑手算计算书》第二段：计算书内容概述深基坑手算计算书》涵盖了以下内容：深基坑的计算部分：本计算书将详细解释基坑的设计要求和参数，并提供基于手算的计算方法。
包括基坑土压力、侧向地面位移、支撑结构设计、基坑排水等方面的计算。
相关材料：除了基坑计算部分外，计算书还包含了与基坑相关的材料信息，例如混凝土配合比、钢筋计算表、土壤力学参数等，以便读者可以更全面地理解和进行深基坑设计计算。
本计算书旨在提供简单和易于理解的计算方法，以帮助读者在深基坑设计和施工过程中进行准确的计算和决策。
请读者注意，本文档中引用的内容需要经过确认，以确保准确性。
本文档为《深基坑手算计算书》的使用说明，旨在提供使用规则和技巧的指导。
在使用《深基坑手算计算书》进行计算时，请遵循以下规则：输入正确的参数：确保输入的参数准确无误，包括基坑尺寸、土体性质等。
遵循计算顺序：按照计算书中的顺序进行计算，确保结果的准确性。
参考说明：在需要特殊处理或注意事项的地方，参考计算书中的相关说明进行操作。
以下是使用《深基坑手算计算书》的一些技巧：仔细阅读说明：在开始使用之前，请仔细阅读计算书中的说明部分，了解计算书的结构和使用方法。
深基坑手算计算书
题目：基坑深17.0m ，支护方式为排桩加外锚方案，设两道锚杆支护〔第一道设在-6.0m 处，第二道-11.5m 处。
土层相关参数见下表：表1 土层参数信息表 土层编号土层名称重度γ)/(3m kN黏聚力c)(kPa摩擦角ϕ)(土层厚度)(m1-1 杂填土 16 0.7 15 6.0 3-1-2 新黄土2 19.4 21.7 22 4.0 3-2-2 古土壤 20.2 24.5 20 4.8 4-1-2 老黄土21.120.3246.1此基坑采用分层开挖的方式，在基坑顶部承受拟定的均布荷载，荷载值为20kPa ，荷载及各土层分布情况见图1.1。
图1.1 荷载分布及支护方案解：1 计算各土层侧压力系数〔1〕郎肯主动土压力系数计算q=20kPa589.0)2/1545(tan )2/45(tan 2121=-=-= ϕKa 767.01=Ka 455.0)2/2245(tan )2/45(tan 2222=-=-= ϕKa 675.02=Ka490.0)2/2045(tan )2/45(tan 2323=-=-= ϕKa 700.03=Ka 422.0)2/2445(tan )2/45(tan 2424=-=-= ϕKa 649.04=Ka〔2〕郎肯被动土压力系数计算698.1)2/1545(tan )2/45(tan 2121=+=+= ϕKp 303.11=Kp 198.2)2/2245(tan )2/45(tan 2222=+=+= ϕKp 483.12=Kp040.2)2/2045(tan )2/45(tan 2323=+=+= ϕKp 428.13=Kp 371.2)2/2445(tan )2/45(tan 2424=+=+= ϕKp 540.14=Kp2各工况土压力及支撑力计算〔1〕工况1：基坑开挖至-6.0m ，并在此处设置第一道锚杆，地面处的主动土压力为：kPa Ka c qKa e a 706.10767.07.02589.02021110=⨯⨯-⨯=-=m 0.6处的主动土压力：第一层土层：1111162)(Ka c Ka z q e a -+=γkPa 250.67767.07.02589.0)61620(=⨯⨯-⨯⨯+=第二层土层：22211'62)(Ka c Ka z q e a -+=γkPa 485.23675.07.212455.0)61620(=⨯⨯-⨯⨯+=开挖面处的被动土压力为：kPa Kp c e p 362.64483.17.2122226=⨯⨯==开挖面处主动土压力减去被动土压力为：kPa e e e p a 877.40362.64485.236'6"6-=-=-= 那么所有的主动土压力合力为：m kN E a /868.2336)250.67706.10(5.01=⨯+⨯=图3.2 工况1土压力分布图假设开挖面以下m t 1处剪力为0 ，该处即是最大弯矩所在截面，那么m t 1处的主动土压力减去被动土压力为：)2(22212212'61Kp c Kp t Ka t e e t +-+=γγkPat t t )877.40814.33()483.17.212198.24.19(455.04.19485.23111--=⨯⨯+⨯-⨯+=由静力平衡列方程：111)814.33877.40877.40(5.0t t Ea ++⨯=211592.16877.40868.233t t +=解得 m t 719.21= 所以kPa e t 817.132877.40719.2814.331-=-⨯-= 因此最大弯矩为：mm kN M /266.827719.231719.2)877.40817.132(5.0719.25.0719.2877.40)719.2631(6)706.10250.67(5.0)719.265.0(6706.101max ⋅=⨯⨯⨯-⨯-⨯⨯⨯--+⨯⨯⨯-⨯++⨯⨯⨯= (2) 工况2：开挖至处m 5.11-，并在此处设第二道锚杆，土压力分布： 开挖面处主动土压力：第二层土层：kPa Ka z e e a a 793.58455.044.19485.23222'610=⨯⨯+=+=γ 第三层土层：3332211'102)(Ka c Ka z z q e a -++=γγ67.25040.877 1t e1tkPa 564.60700.05.242490.0)44.1961620(=⨯⨯-⨯⨯+⨯+=开挖面处的主动土压力为：kPa Ka z e e a a 411.75490.05.12.20564.603'23'105.11=⨯⨯+=+=γ 开挖面处的被动土压力为：kPa Kp c e p 972.69428.15.2422335.11=⨯⨯==那么主动土压力减去被动土压力为：kPa e e e p a 439.5972.69411.755.115.11'5.11=-=-= 假设土压力零点位置为开挖面以下2d 处，那么有：3235.113235.11Kp d e Ka d e p a γγ+=+m Ka Kp e d 174.0)490.0040.2(2.20439.5)(333'5.112=-⨯=-=γ主动土压力合力为：mkN Ea /878.5005.1)564.60411.75(5.04)793.58485.23(5.0868.2332=⨯+⨯+⨯+⨯+=土压力零点位置处截面的弯矩为：mm kN Ma /943.2507174.032174.0439.55.0)174.05.131(5.1)564.60411.75(5.0)174.05.15.0(5.1564.60)174.05.1431(4)485.23793.58(5.0)174.05.145.0(4485.23)174.05.14631(6)706.10250.67(5.0)174.05.1465.0(6706.102⋅=⨯⨯⨯⨯++⨯⨯⨯-⨯++⨯⨯⨯+++⨯⨯⨯-⨯+++⨯⨯⨯++++⨯⨯⨯-⨯++++⨯⨯⨯=那么第一道(6m)处锚杆的水平分力为：m kN a Ma T /006.442174.05.5943.2507221=+==假设土压力零点位置以下m t 2处剪力为0，即弯矩最大，那么由几何关系可知，m t 2处的土压力为：174.0439.522=-t e t , 22259.31t e t -=由静力平衡可列方程：图3.3 工况2土压力分布图22125.0t e T Ea t ⨯⨯+=22259.315.0006.442878.500t t ⨯⨯+=解得 m t 941.12= 所以 kPa e t 674.60941.1259.312-=⨯-= 因此最大弯矩为：mm kN M /607.270)941.1174.05.5(006.442941.131674.60941.15.0)941.1174.032(174.0439.55.0)941.1174.05.131(5.1)564.60411.75(5.0)941.1174.05.15.0(5.1564.60)941.1174.05.1431(4)485.23793.58(5.0)941.1174.05.145.0(4485.23)941.1174.05.14631(6)706.10250.67(5.0)941.1174.05.4465.0(6706.102max ⋅=++⨯-⨯⨯⨯⨯-+⨯⨯⨯⨯+++⨯⨯⨯-⨯+++⨯⨯⨯++++⨯⨯⨯-⨯++++⨯⨯⨯+++++⨯⨯⨯-⨯+++++⨯⨯⨯=(3)工况3：开挖至m 0.17-，并在此处设第三道锚杆：kPa Ka z e e a a 074.108490.08.42.20564.60333'108.14=⨯⨯+=+=γ 第四层土层：444332211'8.142)(Ka c Ka z z z q e a -++++=γγγkPa267.96649.03.202422.0)2.42.2044.1961620(=⨯⨯-⨯⨯+⨯+⨯+=kPa Ka z e e a a 856.115422.02.22.20267.96444'5.1417=⨯⨯+=+=γ 开挖面处的被动土压力为：kpa Kp c e p 524.62540.13.20224417=⨯⨯==主动土压力减去被动土压力：kPa e e e p a 332.53524.62856.1151717"17=-=-=假设土压力零点位置为开挖面以下3d 处，那么：图3.4 工况3的土压力分布图444444172Kp c dKp dKa e a +=+γγ540.13.202371.21.21422.01.21856.11533⨯⨯+⨯⨯=⨯⨯+d d解得 m d 297.1=所有主动土压力合力为：mkN E a /076.1070297.1332.535.02.2856.115267.965.08.4074.108564.605.04)796.58485.23(5.06)250.67706.10(5.03=⨯⨯+⨯+⨯+⨯+⨯+⨯+⨯++⨯+⨯=）（）（土压力零点处截面的弯矩为：mm kN Ma /991.7931297.132297.1233.535.0)297.12.231(2.2)267.96856.115(5.0)297.12.25.0(2.2267.96)297.12.28.431(8.4)564.60074.108(5.0)297.12.28.45.0(8.4564.60)297.12.28.4431(4)485.23793.58(5.0)297.12.28.445.0(4485.23)297.12.28.44631(6)706.10250.67(5.0)297.15.28.4465.0(6706.103⋅=⨯⨯⨯⨯++⨯⨯⨯-⨯++⨯⨯⨯+++⨯⨯⨯-⨯+++⨯⨯⨯++++⨯⨯⨯-⨯++++⨯⨯⨯+++++⨯⨯⨯-⨯+++++⨯⨯⨯=所以第二道〔11.5m 处〕锚杆的水平分力为：mkN T Ma T /303.438297.15.5)297.111(006.442991.7931297.15.5)617(132=++⨯-=+-⨯-=假设土压力零点位置以下m t 3处剪力为0，即该处弯矩最大，那么该界面处的土压力为：由几何关系有：333332.53d t e t =- 所以33120.41t e t -= 那么由静力平衡列方程：33213120.415.0t t T T Ea ⨯⨯⨯++=33120.415.0303.438006.442076.1070t t ⨯⨯++=解得 m t 038.33=kPa e t 922.124038.3120.413-=⨯-=因此最大弯矩为：mm kN M /109.95)038.3297.15.511(303.438)038.3297.111(006.442038.331038.3922.1245.0)038.3297.132(297.1332.535.0)038.3297.12.231(2.2)267.96856.115(5.0)038.3297.12.25.0(2.2267.96)038.3972.12.28.431(8.4)564.60074.108(5.0)038.3297.12.28.45.0(8.4564.60)038.3297.12.28.4431(4)485.23793.58(5.0)038.3297.12.28.445.0(4485.23)038.3297.12.28.44631(6)706.10250.67(5.0)038.3297.12.28.4465.0(6706.103max ⋅-=++-⨯-++⨯-⨯⨯⨯⨯-+⨯⨯⨯⨯+++⨯⨯⨯-⨯+++⨯⨯⨯++++⨯⨯⨯-⨯++++⨯⨯⨯+++++⨯⨯⨯-⨯+++++⨯⨯⨯++++++⨯⨯⨯-⨯++++++⨯⨯⨯=〔4〕嵌固深度的计算m kN T T Ea T d /767.189303.438006.442076.1070213=--=--=h e h 120.41-=图3.5嵌固深度计算图对O 点取矩，由力矩平衡可知：0)(=∑O M：031)120.41(5.0767.189=⨯⨯⨯-⨯+⨯h h h h解得 m h 262.5=那么嵌固深度m t h h a 96.9)038.3262.5(2.1)(2.13=+⨯=+= 因此桩总长m L 96.2696.917=+= 3灌注桩的力设计值及配筋设计最大弯矩计算值： m kN M c ⋅=⨯=899.12405.1266.827最大弯矩设计值：m kN M M c ⋅=⨯⨯==236.1706899.12401.125.125.10γ 灌注桩的配筋取分段开挖的最大弯矩：m kN M ⋅=899.1240max 。
深基坑专项方案计算书
一、工程概况本工程位于XX市XX区，项目名称为XX大厦。
大厦占地面积约为5000平方米，总建筑面积约100000平方米。
基坑开挖深度约为12米，开挖面积为15000平方米。
基坑周边环境复杂，邻近建筑物、地下管线较多，需进行深基坑支护及降水施工。
二、计算依据1. 《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-2012）2. 《建筑与市政降水工程技术规范》（JGJ/T111-98）3. 《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）4. 《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）三、计算内容1. 基坑稳定性计算2. 支护结构设计计算3. 降水方案设计计算四、计算结果1. 基坑稳定性计算根据《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-2012）中的公式，计算得出：- 抗滑稳定系数Ks = 1.2- 抗倾覆稳定系数Kr = 1.2- 抗浮稳定系数Kf = 1.2以上计算结果表明，基坑稳定性满足规范要求。
2. 支护结构设计计算（1）排桩设计- 桩径：0.8米- 桩间距：1.5米- 桩长：12米- 桩端承载力：Qk = 500kN- 桩身抗拔承载力：Qp = 300kN根据《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-2012）中的公式，计算得出：- 单桩承载力：Qp = 500kN- 桩身抗拔承载力：Qp = 300kN（2）内支撑设计- 支撑形式：钢管支撑- 支撑间距：3米- 支撑截面尺寸：300×300毫米- 支撑间距：3米- 支撑轴力：N = 500kN根据《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-2012）中的公式，计算得出：- 单根支撑承载力：N = 500kN3. 降水方案设计计算（1）降水井设计- 井径：0.6米- 井深：12米- 井距：10米- 井数：20口根据《建筑与市政降水工程技术规范》（JGJ/T111-98）中的公式，计算得出：- 单井涌水量：Q = 30m³/d- 总涌水量：Q = 600m³/d（2）降水设备选型- 降水泵型号：DJ50-20- 降水泵流量：50m³/h- 降水泵扬程：20m五、结论根据以上计算结果，本工程深基坑支护及降水方案满足规范要求，能够确保基坑施工安全。
深基坑专项施工方案计算书(1)
2#散货污水调节池、1#、2#蓄水池及吸水井基坑开挖计算书土坡稳定性计算书计算依据：1、《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-20122、《建筑施工计算手册》江正荣编著3、《实用土木工程手册》第三版杨文渊编著4、《施工现场设施安全设计计算手册》谢建民编著5、《地基与基础》第三版计算土坡稳定性采用圆弧条分法进行分析计算，由于该计算过程是大量的重复计算，故本计算书只列出相应的计算公式和计算结果，省略了重复计算过程。
本计算书采用毕肖普法进行分析计算，假定滑动面为圆柱面及滑动土体为不变形刚体，还同时考虑了土条两侧面的作用力。
一、参数信息:基本参数：放坡参数：荷载参数：土层参数：二、计算原理:根据土坡极限平衡稳定进行计算。
自然界匀质土坡失去稳定，滑动面呈曲面，通常滑动面接近圆弧，可将滑裂面近似成圆弧计算。
将土坡的土体沿竖直方向分成若干个土条，从土条中任意取出第i条，该土条上存在着:1、土条自重W i，2、作用于土条弧面上的法向反力N i，3、作用于土条圆弧面上的切向阻力或抗剪力Tr i，4、土条弧面上总的孔隙水应力U i，其作用线通过滑动圆心，5、土条两侧面上的作用力X i+1，E i+1和X i，E i。
如图所示：当土条处于稳定状态时，即Fs>1,上述五个力应构成平衡体系。
考虑安全储备的大小，按照《规范》要求，安全系数要满足≥1.35的要求。
三、计算公式:K sj=∑(1/mθi)(cb i+γb i h i+qb i tanφ)/∑(γb i h i+qb i)sinθimθi=cosθi+1/F s tanφsinθi式子中：F s --土坡稳定安全系数；c --土层的粘聚力；γ --土层的计算重度；θi --第i条土到滑动圆弧圆心与竖直方向的夹角；φ --土层的内摩擦角；b i --第i条土的宽度；h i --第i条土的平均高度；h1i --第i条土水位以上的高度；h2i --第i条土水位以下的高度；q --第i条土条上的均布荷载γ' --第i土层的浮重度其中，根据几何关系，求得hi为：h1i=h w-{(r-h i/cosθi)×cosθi-[rsin(β+α)-H]}式子中：r --土坡滑动圆弧的半径；l0 --坡角距圆心垂线与坡角地坪线交点长度；α --土坡与水平面的夹角；h1i的计算公式:h1i=h w-{(r-h i/cosθi)×cosθi-[rsin(β+α)-H]}当h1i≥ h i时，取h1i = h i；当h1i≤0时，取h1i = 0；h2i的计算公式：h2i = h i-h1i；h w --土坡外地下水位深度；θi=90-arccos[((i-0.5)×b i-l0)/r]四、计算安全系数:将数据各参数代入上面的公式，通过循环计算，求得最小的安全系数K sjmin：------------------------------------------------------------------------------------计算步数安全系数滑裂角(度) 圆心X(m) 圆心Y(m) 半径R(m) 第1步 3.621 45.259 -0.011 2.535 2.535示意图如下：计算步数安全系数滑裂角(度) 圆心X(m) 圆心Y(m) 半径R(m) 第2步 2.322 34.580 4.218 6.462 7.717示意图如下：--------------------------------------------------------------------------------------计算结论如下：第 1 步开挖内部整体稳定性安全系数K sjmin= 3.621>1.350 满足要求! [标高3m至1.5m]第 2 步开挖内部整体稳定性安全系数K sjmin= 2.322>1.350 满足要求! [标标高1.5m至-0.41m]1#散货污水调节池东西北三侧基坑开挖断面图土坡稳定性计算书计算依据：1、《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-20122、《建筑施工计算手册》江正荣编著3、《实用土木工程手册》第三版杨文渊编著4、《施工现场设施安全设计计算手册》谢建民编著5、《地基与基础》第三版计算土坡稳定性采用圆弧条分法进行分析计算，由于该计算过程是大量的重复计算，故本计算书只列出相应的计算公式和计算结果，省略了重复计算过程。
深基坑施工计算
********************* 报表*********************原----------始----------数----------据支护类型基坑侧壁重要性系数砂浆强度等级桩顶面标高(m)排桩 1.40 M15 0.00基坑深度(m) 内侧水位(m) 外侧水位(m) 嵌固长度(m) 桩直径(m) 桩间距(m)10.00 -6.00 -6.00 1.00 0.11 0.60土层号厚度重度粘聚力内摩擦角锚固体与土水土分算m (m) (kN/m^3) (kPa) (度) 摩阻力(kPa) (MN/m^4)1 1.50 18.00 15.00 16.00 40.00 合算 4.002 1.25 20.00 18.00 19.00 40.00 分算 4.003 1.32 19.50 32.50 21.00 40.00 合算 4.004 3.38 20.00 15.00 35.00 40.00 合算 4.005 7.52 18.00 15.00 35.00 40.00 合算 4.00放坡级数坡度系数坡高(m) 坡脚台宽(m)1 0.00 4.00 2.00支锚道号竖向间水平间预加力支锚刚度相对开挖入射角度锚固体直距(m) 距(m) (kN) (MN/m) 深度(m) (度) 径(mm)1 1.50 1.80 0.00 15.00 0.50 15.00 1302 2.00 1.80 0.00 15.00 0.50 15.00 1303 2.00 1.80 0.00 15.00 0.50 15.00 1304 2.00 1.80 0.00 15.00 0.50 15.00 1305 2.00 1.80 0.00 15.00 0.50 15.00 130锚杆材料类型: 钢筋锚杆强度设计值(N/mm^2): 310.00锚杆荷载分项系数: 1.25土与锚固体粘结强度分项系数: 1.30锚杆弹性模量(*10^5 MPa): 2.00注浆体弹性模量(*10^4 MPa): 3.00地下室层数: 1层号层高(m)-1 9.00荷载分项系数: 1.25弯矩折减系数: 0.85混凝土保护层厚(mm): 35冠梁宽(m) 冠梁高(m) 水平侧向刚度(MN/m) 侧面纵筋上下纵筋箍筋0.20 0.30 0.00 Ⅱ- 2φ16 Ⅱ- 2φ16 Ⅰ-φ6.5@250计----------算----------结----------果计算方法土压力模式坑内侧弯矩位置坑外侧弯矩位置剪力位置(kN.m) (m) (kN.m) (m) (kN) (m) 经典法规程土压力0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00m 法矩形模式 3.45 7.37 0.00 3.95 2.18 5.90位移(mm) 桩顶: -0.01 坑底: -0.06 最大: -0.17 位置(m): 8.83配筋实用内力: 3.66 0.00 2.71支锚道号锚杆选筋自由段长锚固段长验算刚度锚杆内力值(kN)(m) (m) (MN/m) 弹性法经典法1 计算: Ⅱ- 2φ223 7 3.22 0.00 0.00实用: Ⅱ- 2φ22 3 7 3.22 9.83支锚道号锚杆选筋自由段长锚固段长验算刚度锚杆内力值(kN)(m) (m) (MN/m) 弹性法经典法2 计算: Ⅱ- 2φ22 4 8 6.73 0.00 0.00实用: Ⅱ- 2φ22 4 8 6.73 54.96支锚道号锚杆选筋自由段长锚固段长验算刚度锚杆内力值(kN)(m) (m) (MN/m) 弹性法经典法3 计算: Ⅱ- 2φ22 3 9 10.17 0.00 0.00实用: Ⅱ- 2φ22 3 9 10.17 84.85支锚道号锚杆选筋自由段长锚固段长验算刚度锚杆内力值(kN)(m) (m) (MN/m) 弹性法经典法4 计算: Ⅱ- 2φ22 0 7 1.99 0.00 0.00实用: Ⅱ- 2φ22 0 7 1.99 65.62支锚道号锚杆选筋自由段长锚固段长验算刚度锚杆内力值(kN)(m) (m) (MN/m) 弹性法经典法5 计算: Ⅱ- 2φ22 0 7 1.99 0.00 0.00实用: Ⅱ- 2φ22 0 7 1.99 65.62********************* 报表*********************原----------始----------数----------据支护类型基坑侧壁重要性系数基坑深度(m) 地下水位(m) 墙面坡角(度)土钉墙 1.40 9.0 6.00 80.0土层号厚度重度粘聚力内摩擦角摩阻力标(m) (kN/m^3) (kPa) (度) 准值(kPa)1 1.50 15.00 15.00 16.00 22.002 1.25 20.00 18.00 19.00 32.003 1.32 19.50 32.50 21.00 40.004 3.38 20.00 15.00 35.00 46.005 7.52 18.00 15.00 35.00 92.00超载序号超载类型超载值(kPa) 距坑边距离(m) 作用宽度(m) 距地面深度(m)1 1 20.00土钉道号竖向间水平间入射角度超挖深度钻孔直径距(m) 距(m) (度) (m) (mm)1 1.50 1.80 15.00 0.50 1302 2.00 1.80 15.00 0.50 1303 2.00 1.80 15.00 0.50 1304 2.00 1.00 15.00 0.50 1305 2.00 1.00 15.00 0.50 130土钉钢筋级别: 2土钉规格：22计----------算----------结----------果计算方法：抗拉计算计算步数破裂面角(度) 土钉号计算长度(m) 内力设计值(kN)1 51.3 - - -2 56.6 1 5.90 14.003 58.5 1 6.00 14.002 8.80 1.024 59.5 1 6.00 14.002 9.00 1.023 8.90 16.475 59.8 1 6.00 14.002 9.00 1.023 9.00 16.474 5.90 14.776 60.1 1 6.00 14.002 9.00 1.023 9.00 16.474 6.00 14.77计算方法：稳定计算计算步数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m)0 40.0 1.00 3.45 4.88 6.73土钉号计算长度(m) 内力标准值(kN)- - -计算步数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m)1 51.3 2.00 14.15 10.68 18.74土钉号计算长度(m) 内力标准值(kN)- -计算步数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m)2 56.6 3.80 17.81 10.72 22.46土钉号计算长度(m) 刚体截面面积内力标准值(kN)1 5.90 0.37 99.95计算步数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m)3 58.5 5.60 10.92 1.97 12.49土钉号计算长度(m) 刚体截面面积内力标准值(kN)1 6.00 0.37 95.672 8.80 0.75 72.68计算步数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m)4 59.5 7.40 16.11 3.88 18.62土钉号计算长度(m) 刚体截面面积内力标准值(kN)1 5.90 0.37 77.032 9.00 0.75 53.313 8.90 0.75 70.18计算步数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m)5 59.8 8.40 17.49 3.43 19.90土钉号计算长度(m) 刚体截面面积内力标准值(kN)1 6.00 0.37 73.732 9.00 0.75 47.323 9.00 0.75 61.024 6.00 0.37 37.45********************* 报表*********************原----------始----------数----------据支护类型基坑侧壁重要性系数基坑深度(m) 地下水位(m) 墙面坡角(度)土钉墙 1.60 9.0 6.00 80.0土层号厚度重度粘聚力内摩擦角摩阻力标(m) (kN/m^3) (kPa) (度) 准值(kPa)1 1.50 15.00 15.00 16.00 22.002 1.25 20.00 18.00 19.00 32.003 1.32 19.50 32.50 21.00 40.004 3.38 20.00 15.00 35.00 46.005 7.52 18.00 15.00 35.00 92.00超载序号超载类型超载值(kPa) 距坑边距离(m) 作用宽度(m) 距地面深度(m)1 1 18.00土钉道号竖向间水平间入射角度超挖深度钻孔直径距(m) 距(m) (度) (m) (mm)1 1.50 1.80 15.00 0.50 1302 2.00 1.80 15.00 0.50 1303 2.00 1.80 15.00 0.50 1304 2.00 1.00 15.00 0.50 1305 2.00 1.00 15.00 0.50 130土钉钢筋级别: 2土钉规格：22计----------算----------结----------果计算方法：抗拉计算计算步数破裂面角(度) 土钉号计算长度(m) 内力设计值(kN)1 51.3 - - -2 56.6 1 5.90 14.003 58.5 1 6.00 14.002 5.80 1.024 59.5 1 6.00 14.002 6.00 1.023 5.90 16.475 59.8 1 6.00 14.002 6.00 1.023 6.00 16.474 5.90 14.776 60.1 1 6.00 14.002 6.00 1.023 6.00 16.474 6.00 14.77计算方法：稳定计算计算步数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m)0 40.0 1.00 3.45 4.88 6.73土钉号计算长度(m) 内力标准值(kN)- - -计算步数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m)1 51.3 2.00 14.15 10.68 18.74土钉号计算长度(m) 内力标准值(kN)- -计算步数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m)2 56.6 3.80 17.81 10.72 22.46土钉号计算长度(m) 刚体截面面积内力标准值(kN)1 5.90 0.37 99.95计算步数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m)3 58.5 0.37 10.92 1.97 12.49土钉号计算长度(m) 刚体截面面积内力标准值(kN)1 6.00 0.37 95.672 5.80 0.37 72.68计算步数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m)4 59.5 7.40 16.11 3.88 18.62土钉号计算长度(m) 刚体截面面积内力标准值(kN)1 6.00 0.37 77.032 6.00 0.37 53.313 6.00 0.37 70.18计算步数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m)5 59.8 8.40 17.49 3.43 19.90土钉号计算长度(m) 刚体截面面积内力标准值(kN)1 6.00 0.37 73.732 6.00 0.37 47.323 6.00 0.37 61.024 6.00 0.37 37.45。
深基坑专项施工方案计算书(1)
放坡宽度 W(m)
平台宽度 B(m)
1
1.91
3.82
2பைடு நூலகம்
2
荷载参数：
序号
类型
1.5
1.5
3
面荷载 q(kPa)
基坑边线距离 a(m)
荷载宽度 b(m)
1
局布
3
1
2
土层参数：
序号
土名称
土厚度 (m)
1
淤泥
5
二、计算原理 :
土的重度 γ(kN/m3 土的内摩擦角 φ( ° 粘聚力 C(kPa)
)
)
饱和重度 γsat(kN/ 3
当土条处于稳定状态时，即 Fs>1,上述五个力应构成平衡体系。考虑安全储备的 大小，按照《规范》要求，安全系数要满足 ≥1.3的5 要求。
三、计算公式 :
K sj=∑ (1/m θi)(cbi+γｂihi+qbitan φ )/ ∑i h( iγ+qｂbi)sin iθ mθi=cosθi +1/Fstan φ sini θ
四、计算安全系数 :
将数据各参数代入上面的公式，通过循环计算，求得最小的安全系数 K sjmin：
------------------------------------------------------------------------------------
计算步数 安全系数 滑裂角 (度 ) 圆心 X(m) 圆心 Y(m) 半径 R(m)
)
饱和重度 γsat(kN/ m3)
17
15
11
22
根据土坡极限平衡稳定进行计算。自然界匀质土坡失去稳定，滑动面呈曲面， 通常滑动面接近圆弧，可将滑裂面近似成圆弧计算。将土坡的土体沿竖直方向 分成若干个土条，从土条中任意取出第 i条，该土条上存在着 :
基坑计算书【范本模板】
雨花国际商务中心(一期）A5地块基坑支护计算书河北建设集团有限公司2013·09——---—--—-——-———-—--——-—-------——-———--———-—----—-—-———-—-----——--——-—[ 支护方案 ] 1—1剖面-————-—————-——-—---------—--——--—-—-——-—--———---—-——-—----————————-—-—排桩支护—---———-———-—----——-—-——-—-——-——-—----——-——-—————————-———---——-----—-—［基本信息］--—-—-—-—-————-—----—----—-—-——-————--—--—--—-——----—-—--—--——----—-—————--------—--——-—-—---—-—--—----———--—-———-—--——-----——[ 超载信息 ]—-—-————-—-—-—-----——----—-—-—---—-——----———-—-——-—-———-——--——--—--—--—-----—----——-—-——---—---—--——---——----—-—--———--—-——--——-—-——---—-—-—［附加水平力信息］-———----—--——----—-—-——---—-———----——-——--—----—----—--———--———-—----————--——---—-——----———--——-————--——--—---—————-———-----——-—［土层信息］----—--—-————-——-----—-—-—-—---—-———---——--——-———---—----—-——----————-—-———--—--—----——------————-——--————--———-——-——-—-——--——-[ 土层参数］—————-—-—-——-----—---———-———--—---——---—----——-——-—-—---—--—-----—-—---—--——-—--———--—---—-—---——————-—————-—-—--—--——-—---——［支锚信息］-——-——-———--—---—-——-———-—--—-——--—----—-——-—-——--——------—-———-—————————--—-—--—-——--—--——-—-—-—-————-——-—----—---——--—————[ 土压力模型及系数调整 ]-——-————--—-----—--———-—-——————-—--———--————--—------——-——-——-————-—-—弹性法土压力模型: 经典法土压力模型：—---————-———-——————-—-—-—-—-—----—-—---——----———-—--—-——————---—----—-[ 工况信息 ]--———-——-------—--——-———-——-———--——-—————-——---—---——----—-———-——---——-——-—--——--——-——-—---—-—--—-————-—————-———----———————-—--—--—----—-—-—［设计结果 ]—-—--——-—--—---—----—-—-—---—-—-—————----——-——---——————-----——---—----—--—————-———-—-——---———-—-—-—-—--——-—-—---—-—--—-——-———---—--———---———［结构计算］——--——-—-——---———--———---—--—--————-—-——-——---——--——-—--———-——-———————各工况：内力位移包络图:地表沉降图：——-——---—---——--—--—--———-———-—-—---———--—-——------—---——-—————---———-[ 冠梁选筋结果 ]—----------—-—-----———--——-—-—--—-—---————-—-—-----———-—-———----———-—-——-——--—--———-——-—-——----—-—--——--———-——-——-——--—---———----—-————-———-［环梁选筋结果 ]-—————————---—-—-————--—-——--———————-———--————----————-—----——————-—-———-----——-———------————-—-———-——————-—-—-----------—--——————--————---—[ 截面计算 ]--———--——-————-——-—----——-—————---—-——----————-----——--————-—-——-—-—--—----———----——---—-———-—----——-----—-———-----——-—--—-—-—--—-—---—----—[ 锚杆计算］--—---—----————-———--—---——---—-—-—-———-——-——-——-———--———--—-—-—--—---［锚杆自由段长度计算简图 ]--————————---—---———------——--————-——-—-—-—-——-———---———-—---——-—-———- [ 整体稳定验算 ］-———--———---—---———---—-—————---—-----—---————---—--—--—---—-——--——-—-计算方法:瑞典条分法 应力状态：总应力法条分法中的土条宽度: 0。
同济启明星深基坑计算书
同济启明星软件边坡稳定分析计算软件SLOPE v1.0用户手册同济大学地下建筑与工程系一九九七年十二月欢迎使用同济启明星软件SLOPE v1.0！同济启明星软件由国家标准《建筑地基基础设计规范》编制组成员、国家行业标准《建筑基坑支护技术规程》编制组成员、同济大学地下建筑与工程系博士生导师杨敏教授主持研制。
同济启明星软件包括深基坑支挡结构分析计算软件FRWS v2.0/v3.0、深基坑支撑结构分析计算软件BSC v2.0/v3.0、重力式挡墙分析计算软件GRW v2.0、基坑复合重力式挡墙分析计算软件GRW-f v3.0、桩基础沉降计算软件SCPF v1.0和边坡稳定分析计算软件SLOPE v1.0。
前言工程中的边坡必须保持稳定，边坡稳定安全系数在工程中是必须验算的一个重要指标。
然而，现在计算边坡稳定安全系数一般采用瑞典条分法，手算费时费力，还容易出错。
虽然您可能有这方面的程序，但它们大多没有方便的前处理和直观的后处理，使用起来颇为麻烦，无法应付实际工程中各种各样复杂的情况。
为了解决这些问题，我们开发编制了通用的边坡计算软件SLOPE 1.0。
我们强调是通用性，因为它可以计算各种各样的二维边坡稳定问题：各种形状的自然边坡、人工边坡，各种类型的挡土结构等等。
SLOPE 1.0提供了瑞典法和毕肖普法，您可用总应力模式或有效应力模式，还可考虑渗流力；在滑面形状上您可用鼠标拖出假定的任意形状，如果采用圆弧滑动面，还能帮助在指定范围内搜索出最危险的圆弧滑面。
因而SLOPE 1.0可以适应各种各样的边坡稳定计算。
随着您对本手册的阅读以及对本软件的不断熟悉，您会惊喜的发现：SLOPE 1.0比您想象的功能更强大，它几乎能解决任何的二维的边坡稳定计算问题。
目录第一章软件功能简介 (1)第二章软件运行环境及安装 (2)第一节软件运行环境 (2)一、软件运行的硬件环境 (2)二、软件运行的软件环境 (2)第二节软件的安装过程 (2)第三章软件基本工作流程 (5)第四章WINDOWS操作简介 (6)第一节鼠标操作定义 (6)第二节窗口定义及功能 (6)第三节各种对象标准操作简介 (7)一、菜单条 (7)二、工具条 (7)三、数据表格 (7)四、命令钮 (8)五、单选钮 (8)六、复选钮 (8)七、编辑框 (8)第五章SLOPE使用说明 (9)第一节启动软件 (9)第二节菜单操作 (10)一、“文件”菜单(Alt+F) (10)1、新建(Alt+F+N或Ctrl+N) (11)2、打开(Alt+F+O或Ctrl+O) (11)3、保存(Alt+F+S或Ctrl+S) (11)4、另存为(Alt+F+A) (11)5、打印(Alt+F+P或Ctrl+P) (12)6、打印预览(Alt+F+V) (12)7、打印设置(Alt+F+R) (13)8、最近打开文件列表 (13)9、退出(Alt+F+E) (13)二、“编辑”菜单(Alt+E) (13)1、插入(Alt+E+I或Insert) (14)2、删除 (Alt+Del) (14)3、复制图片(Alt+C) (15)三、“设置”菜单(Alt+O) (15)1、用户坐标系设置（ALT＋O+U) (15)四、“帮助”菜单(Alt+H) (16)1、关于SLOPE (16)第三节操作步骤详解 (17)第四节出错提示 (24)第六章计算实例 (27)第一节一般边坡的边坡稳定安全系数计算实例 (27)第二节挡土墙的整体稳定安全系数计算实例 (32)第三节带撑挡土墙整体稳定安全系数计算实例 (33)第七章计算理论基础 (36)第一节瑞典法 (36)一、总应力法 (36)二、有效应力法 (37)三、考虑渗流力的有效应力法 (37)第二节毕肖普法 (38)一、总应力法 (38)二、有效应力法 (38)三、考虑渗流力的有效应力法 (38)第八章服务联系 (40)第一章软件功能简介同济启明星边坡稳定分析计算软件SLOPE v1.0可帮您轻松地计算各种类型的挡土墙、边坡的整体稳定安全系数。
盛世嘉元计算书(深基坑) (理正计算书)
中山南区金水湾项目13栋基坑支护工程设计计算书深圳市南华岩土工程有限公司二〇一四年三月验算项目:1-1剖面水泥土墙支护---------------------------------------------------------------------- [ 基本信息 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 放坡信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 超载信息 ]----------------------------------------------------------------------[ 土层信息 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 土层参数 ]---------------------------------------------------------------------- [ 基坑外侧花管参数 ]---------------------------------------------------------------------- [ 水泥土墙截面参数 ]----------------------------------------------------------------------水泥土墙截面示意图---------------------------------------------------------------------- [ 土压力模型及系数调整 ]----------------------------------------------------------------------弹性法土压力模型: 经典法土压力模型:---------------------------------------------------------------------- [ 工况信息 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 设计结果 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 结构计算 ]---------------------------------------------------------------------- 内力位移包络图：地表沉降图：---------------------------------------------------------------------- [ 截面计算 ]---------------------------------------------------------------------- [ 内力取值 ][截面应力验算：]***************截面1(-5.50m —7.00m)*************一. 采用弹性法计算结果：1.水泥土墙截面承载力验算： ***基坑内侧计算结果: *** ***抗弯截面距离墙顶 0.00m***最大截面弯矩设计值M i = γF ×γ0×M b = 1.25×1.00×0.00 = 0.00kN.m 1). 压应力验算:抗压强度满足!2). 拉应力验算:抗拉强度满足!***基坑外侧计算结果: *** ***抗弯截面距离墙顶 4.20m***最大截面弯矩设计值M i = γF ×γ0×M b = 1.25×1.00×140.46 = 175.57kN.m 1). 压应力验算:抗压强度满足!2). 拉应力验算:=0Fcs 0Fcs--cs cs =0Fcs 0Fcs抗拉强度满足!***截面2(基坑面以下主动、被动土压力强度相等处)***一. 采用弹性法计算结果：***计算截面距离墙顶 4.39m, 弯矩设计值 = 1.25×1.00×137.45 = 171.81kN.m 1). 压应力验算:抗压强度满足!2). 拉应力验算:抗拉强度满足!*****************截面3(基坑底面处)***************一. 采用弹性法计算结果：***计算截面距离墙顶 2.00m, 弯矩设计值 = 1.25×1.00×29.10 = 36.37kN.m 1). 压应力验算:抗压强度满足!2). 拉应力验算:抗拉强度满足!式中:γcs ———水泥土墙平均重度(kN/m 3); γ0———支护结构重要性系数;γf ———作用基本组合的综合分项系; z ———由墙顶至计算截面的深度(m);M i ———单位长度水泥土墙截面弯矩设计值(kN.m);--cs cs =0Fcs 0Fcs--cs cs =0Fcs 0Fcs--cs csB ———计算截面处水泥土墙体宽度(m);f cs ———水泥土开挖龄期时的轴心抗压强度设计值(MPa); G'———验算截面以上的墙体自重(kN); u ———墙体材料的抗剪断系数;E'ak ———验算截面以上的主动土压力标准值(kN); E'pk ———验算截面以上的被动土压力标准值(kN); T i ———锚固力设计值(kN);---------------------------------------------------------------------- [ 抗倾覆稳定性验算 ]---------------------------------------------------------------------- 抗倾覆安全系数: 工况1：水泥土墙对前趾的抗倾覆安全系数(抗倾覆安全系数，应不小于1.3。
深基坑计算书8.30..
13、支护计算13.1 垃圾库深基坑开挖支护计算一、参数信息 :1、基本参数：侧壁安全级别为二级，基坑开挖深度h为5.600m（已经整体开挖 2.2~2.6 m），土钉墙计算宽度 b'为25.00 m，土体的滑动摩擦系数按照tan φ计算，φ为坡角水平面所在土层内的内摩擦角，条分块数为4；考虑地下水位影响，基坑外侧水位到坑顶的距离为2.000 m（2.6+2=4.6m），基坑内侧水位到坑顶的距离为 6.000 m。
2、荷载参数：局部面荷载 q取 10.00kPa，距基坑边线距离 b0为1.5 m，荷载宽度 b1为2 m。
3、地质勘探数据如下：：填土厚度为 3.00 m，坑壁土的重度γ为17.00 kN/m3，坑壁土的内摩擦角φ为14.00 °，内聚力 C为8.00 kPa，极限摩擦阻力 18.00 kPa，饱和重度为 20.00 kN/m 3。
粘性土厚度为6.00 m，坑壁土的重度γ为1,8.00 kN/m3，坑壁土的内摩擦角φ为 20.00 °，内聚力 C为23.50 kPa，极限摩擦阻力 65.00 kPa，饱和重度为 20.00 kN/m3。
4、土钉墙布置数据：放坡高度为 5.60 m，放坡宽度为 0.60 m，平台宽度为 6.00 m。
土钉的孔径采用120.00 mm，长度为 6.00 m，入射角为 20.00 °，土钉距坑顶为 1.00 m(-3.6,m)，水平间距为1.50 m。
二、土钉 (含锚杆 )抗拉承载力的计算:单根土钉受拉承载力计算，根据《建筑基坑支护技术规程》JGJ 120-99，R=1.25 γ0T jk1、其中土钉受拉承载力标准值T jk按以下公式计算：jk ajk xj zjjT=ζe s s /cos α其中ζ --荷载折减系数e --土钉的水平荷载ajks xj、 s zj --土钉之间的水平与垂直距离α --土钉与水平面的夹角jζ按下式计算：k k)/2))β+φ-1/tan 2°-φ /2)ζ =tan[(-φβ)/2](1/(tan((β )/tan(45其中β--土钉墙坡面与水平面的夹角。
深基坑支护毕业设计计算书
基坑工程计算书(复核\15米)1.内力计算主动土压力系数：Ka=tan 2(45°-ϕi/2) 被动土压力系数：Kp=tan 2(45°+ϕi/2)计算时，不考虑支护桩体与土体的摩擦作用，且不对主、被动土压力系数进行调整，仅作为安全储备处理。
计算所得土压力系数表如表2-1所示：表1-1主动土压力计算：由于分层土体前三层性能相差不大，ϕ、C 值取各层土的，按其厚度加权平均。
1） 现分三层土○1、○2、○3计算 ○1号土层为原土层1、2、3层土；1 1.30.8 1.711.511 1.511.60.8 1.7 1.5ϕ⨯+⨯+⨯==++ 130.88 1.711 1.58.13()0.8 1.7 1.5c kPa ⨯+⨯+⨯==++ ○2土层为原4号层土019.1ϕ=，241.3()c kPa =○3土层为原5号层土028ϕ=，25()c kPa =02111.6tan (45)0.6652ka =-= 020219.1tan (45)0.5072ka =-=02328tan (45)0.3612ka =-= 020111.6tan (45) 1.502kp =+=02219.1tan (45) 1.972kp =+= 020328tan (45) 2.782kp =+=○1号土层顶部1200.66528.130.04()a k e kPa =⨯-⨯=○1号土层底部()11180.8 1.7 1.520247.92()a d e ka c kPa =⨯+++-=⎡⎤⎣⎦○2土层顶部()22180.8 1.7 1.520212.17()a e ka c kPa =⨯+++-=-⎡⎤⎣⎦○2土层水位处()221842019227.1()a s e ka c kPa =⨯++⨯-=○2土层底部()()()222184201922 6.46 6.467.1 1.9729.07()a d w e ka c ka kPa γ=⨯++⨯----⎡⎤⎣⎦=+=○3土层顶部()3318420192190.420.40.40.36146.12()a e ka c kPa =⨯++⨯+⨯-⨯⨯=○3土层基坑底部()3318420192190.4 1.6518248.43()a j e ka c kPa =⨯++⨯+⨯+⨯-=被动土压力计算基坑顶部22516.67()p e c kPa ==⨯=支护桩底部32 6.9518 2.7825364.65()pd p e h kp c kPa γ=+=⨯⨯+⨯='3218 2.26 2.7825129.76()pd p e h kp c kPa γ=+=⨯⨯+⨯=设定弯矩零点以上各土层压力合力及作用点距离的计算18.31ha m = 214117.643ha m=⨯+= 32 1.26 4.31 5.153ha m =⨯+= 41 1.1415 6.4 4.69 4.293ha m =⨯+--= 51 1.65 2.26 3.0852ha m=⨯+= 61 1.65 2.26 2.813ha m =⨯+= 71 2.26 1.132ha m=⨯=814.69 2.3452ha m=⨯= 12 2.26 1.513hp m =⨯= 21 2.26 1.132hp m =⨯= 32 4.69 3.133hp m=⨯=414.69 2.342hp m=⨯= 10.0440.16(/)a E kN m =⨯= 2447.92/295.84(/)a E kN m =⨯= 3 1.2612.17/27.67(/)a E kN m =-⨯=- 4 1.148.92/2 5.08(/)a E kN m =⨯= 5 1.6546.1276.1(/)a E kN m =⨯= 6 1.65 2.31/2 1.91(/)a E kN m =⨯= 748.43 2.26/254.73(/)a E kN m =⨯= 848.43 4.69/2113.57(/)a E kN m =⨯=()1129.7616.67 2.26/2127.79(/)p E kN m =-⨯= 216.67 2.2637.67(/)p E kN m =⨯=()3 4.69364.65129.76550.82(/)2p E kN m =-⨯=4129.76 4.69608.57(/)p E kN m =⨯=本工程设计按施工顺序开挖时：1） 第一层支护开挖至第二层支护标高时： 通过计算得右图按11a k p ke e =计算基坑底面以下支护结构设定弯矩零点位置至坑底面的距离0.65c h m=111a ac p pcc T ch E h E T h h -=+∑∑解得：146.13/c T kN m=所以设计值：'111.25 1.2546.13/57.7/c c T T kN m kN m==⨯=2） 开挖至设计基坑标高时：按11a k p ke e =计算基坑底面以下支护结构设定弯矩零点位置至坑底面的距离1.60c h m=112a ac p pcc T ch E h E T h h -=+∑∑解得：2104.54/c T kN m=所以设计值：'221.25 1.25104.54/130.68/c c T T kN m kN m==⨯=2、整体稳定验算整体稳定采用瑞典分条法计算：1）按比例绘出该支护结构截面图，如图所示，垂直界面方向取1m 计算。
基坑开挖深度计算书
基坑开挖深度计算书⽬录第⼀章编制依据及⼯程概况1第⼆章施⼯部署2第三章主要施⼯⽅法5第四章主要施⼯机械投⼊计划 15第五章质量保证措施15第六章季节性施⼯措施16第七章安全保障措施16第⼀章编制依据及⼯程概况⼀、编制依据１、施⼯组织设计《×××××施⼯组织设计》２、计算软件及版本⼿⼯计算３、⼯程图纸４、施⼯规范及规程５、其他《建筑施⼯⼿册》第五版。
《建筑施⼯计算⼿册》江正荣主编《实⽤⼟⽊⼯程⼿册》第三版杨⽂渊编著《施⼯现场设施安全设计计算⼿册》谢建民编著⼆、⼯程概况第⼆章施⼯部署⼀、⼯程⽬标及保证措施1、施⼯⽬标（1）、施⼯质量⽬标：所有质量检验批⼀次验收全格率达100%。
（2）、安全⽂明施⼯⽬标：不出现⼤⼩安全事故，创安全⽂明⼯地。
2、⽬标保证措施（1）、质量保证措施（2）、质量保证体系（3）、施⼯前进⾏⼯序交底，明确⽬标，确定关键部位、关键⼯序等的控制⼿段和⽅法。
（4）、分事前、事中、事后三个阶段进⾏质量控制。
（5）、成⽴质量管理⼩组3、安全保证措施（1）、建⽴安全保证体系。
（2）、安全管理制度和规定及职责划分。
（3）、各项（包括分项⼯程施⼯）管理措施。
（4）、成⽴安全领导⼩组。
⼆、施⼯准备部署1、技术准备部署（1）资料收集，分析本⼯程地形、地质资料，勘察施⼯现场的地形及周围环境、场地的可利⽤程度，确定施⼯现场交通，临时道路、临时⽔电管线的布置⽅案。
（2）熟悉设计图纸，了解设计意图，掌握图纸所要求，确定施⼯图纸是否符合施⼯条件等。
（3）组织技术专题会，确定本⼯程在机械、设备、材料，主要分部施⼯⽅案，及关键部位、关键⼯序的施⼯措施等⽅⾯的重⼤问题和原则。
（4）进⾏施⼯组织设计交底，分阶段进⾏技术、安全交底。
2、劳动⼒、材料、机械投⼊部署（1）根据⼯程施⼯项⽬配备各部门⼈员：项⽬经理、项⽬技术负责⼈、施⼯员、技术员、质检员、材料员、安全员、取样员、预算员、测量员、普⼯、电⼯、机械⼯等⼯种。
基坑设计详细计算书(含任务书)
《地下建筑结构》课程设计任务书《地下建筑结构》课程是我校土木工程专业的高年级重点专业课程，涉及学科广，授课内容丰富，而且直接与目前的实际工程类型紧密结合，需要有扎实的基础专业知识，如：工程地质学、岩土工程学、基础工程学、岩土力学、基坑工程学、地基处理、施工技术、结构力学、混凝土结构等。
与本课程相配套的课程设计，选取目前实际工程最为常见且具有代表性的专题进行，通过课程设计的练习主要考察学生们对本课程基础知识的掌握情况，锻炼基本的设计技能，了解工程设计的主要程序和要点，掌握岩土的基本性质和物理力学参数的联系和规律。
巩固专业知识，提高解决工程实际问题的能力。
本次课程设计选取常见的地下工程类型之一的基坑工程开展，主要进行基坑支护设计，具体内容和要求如下。
一、设计题目（一）工程规模和周边环境广州市东濠涌污水处理工程拟设地下水质净化泵房滤池，滤池呈长方形，由西北向东南布置。
长约90m，宽约25m，基坑深约6m。
详见图1，需要进行基坑支护设计。
建设场地的地貌单元属珠江三角洲平原，地形起伏小，原为闲置地，经人工平整后地势平坦，钻孔孔口高程为8.30m。
北侧为约5m宽的过道，东侧距离坑边为4m有一排旧老民居，基础和结构差；南侧7m为6层的小学教学楼，西侧为河涌（涌堤距离坑边15m）。
图1、建设小区平面规划图（二）场地岩土工程资料根据场地勘察揭示的地质资料，经综合整理，可将场地内岩土自上而下划分为第四系人工填土层、海陆交互相沉积土层、残积土层及白垩系沉积岩等四大类。
现分述如下：ml，层号1）一）人工填土层（Q4顶面高程8.30～9.55m，厚度3.00～4.50m；土性为杂填土，灰褐、灰黄、褐红等杂色，由粉质粘土、中粗砂、砾砂、碎石、砼块、块石等建筑垃圾组成，硬质物含量约占20~70%，稍湿，稍压实。
标贯试验2次，实测击数范围值N’=6～7击。
mc，层号2）二）第四系海陆交互相沉积土层（Q4普遍分布，按土性不同可划分为4个亚层。
基坑支护计算书
----------------------------------------------------------------------验算项目: 1-1----------------------------------------------------------------------[ 验算简图 ]----------------------------------------------------------------------[ 验算条件 ]----------------------------------------------------------------------[ 基本参数 ]所依据的规程或方法：《建筑基坑支护技术规程》JGJ 120-2012基坑深度： 7.000(m)基坑内地下水深度： 8.000(m)基坑外地下水深度： 8.000(m)基坑侧壁重要性系数： 1.000土钉荷载分项系数： 1.250土钉抗拔安全系数： 1.600整体滑动分项系数： 1.300[ 坡线参数 ]坡线段数 3序号水平投影(m) 竖向投影(m) 倾角(°)1 1.274 3.500 70.02 0.500 0.000 0.03 2.100 3.500 59.0[ 土层参数 ]土层层数 3层号土类名称层厚重度浮重度粘聚力内摩擦角与锚固体摩阻力与土钉摩阻力水土 (m) (kN/m^3) (kN/m^3) (kPa) (度) (kPa) (kPa)1 杂填土 0.300 18.0 --- 5.0 10.0 18.0 18.0 ---2 粘性土 2.100 19.0 --- 15.0 16.0 60.0 60.0 ---3 粘性土 8.100 19.5 9.5 20.0 22.0 80.0 80.0 分算[ 超载参数 ]超载数 1序号超载类型超载值(kN/m) 作用深度(m) 作用宽度(m) 距坑边线距离(m) 形式长度(m)1 满布均布 20.000[ 土钉参数 ]土钉道数 3序号水平间距(m) 垂直间距(m) 入射角度(度) 钻孔直径(mm) 长度(m) 配筋1 1.600 1.700 10.0 110 9.000 1E222 1.600 1.700 10.0 110 9.000 1E223 1.600 1.700 10.0 110 6.000 1E22[ 花管参数 ]基坑内侧花管排数 0基坑内侧花管排数 0[ 锚杆参数 ]锚杆道数 0[ 坑内土不加固 ]*******************************************************************[ 验算结果 ]*******************************************************************[ 局部抗拉验算结果 ]工况开挖深度破裂角支锚号支锚长度受拉荷载标准值抗拔承载力标准值抗拉承载力标准值安全系数 (m) (度) (m) Nkj(kN) Rkj(kN) Rkj(kN) 抗拔抗拉1 2.000 37.1 02 3.700 43.8 1 9.000 48.4 213.3 152.1 4.407 3.1423 5.400 44.5 1 9.000 28.7 194.3 152.1 6.766 5.295 2 9.000 16.9 230.2 152.1 13.600 8.984 4 7.000 44.8 1 9.000 28.2 176.7 152.1 6.260 5.3872 9.000 13.0 206.2 152.1 15.810 11.6573 6.000 44.4 136.8 152.1 3.084 3.428 [ 内部稳定验算结果 ]工况号安全系数圆心坐标x(m) 圆心坐标y(m) 半径(m)1 1.413 3.619 8.766 2.0672 2.009 1.322 8.365 5.0673 1.826 0.238 8.016 6.4264 1.543 0.202 9.025 9.028[ 喷射混凝土面层计算 ][ 计算参数 ]厚度： 80(mm)混凝土强度等级: C20配筋计算as: 15(mm)水平配筋: d6@200竖向配筋: d6@200配筋计算as: 15荷载分项系数: 1.250[ 计算结果 ]编号深度范围荷载值(kPa) 轴向 M(kN.m) As(mm^2) 实配As(mm^2) 1 0.00 1.70 3.3 x 0.354 160.0(构造) 141.4y 0.308 160.0(构造) 141.42 1.70 3.40 10.8 x 1.153 160.0(构造) 141.4y 1.004 160.0(构造) 141.43 3.40 5.10 1.2 x 0.126 160.0(构造) 141.4y 0.110 160.0(构造) 141.44 5.10 7.00 26.2 x 3.452 205.9 141.4y 2.320 160.0(构造) 141.4土钉间以加强筋连接，钢筋直径16，型号HRB400，实际配筋为341，满足设计要求。
深基坑计算书
Qimstar同济启明星基坑支护结构专用软件FRWS7.0基坑工程计算书1 工程概况该基坑设计总深4.0m，按二级基坑、选用《国家行业标准—建筑基坑支护技术规程(JGJ120-99)》进行设计计算，计算断面编号：1。
1.1 土层参数续表地下水位埋深：0.50m。
1.2 基坑周边荷载地面超载：0.0kPa邻近荷载：邻近荷载的作用方式：一。
2 开挖与支护设计基坑支护方案如图：基坑工程基坑支护方案图2.1 挡墙设计·挡墙类型：钻孔灌注桩；·嵌入深度：11.0m；·露出长度：0.000m；·桩径：1200mm；·桩间距：1500mm；·混凝土等级：C30；·止水帷幕厚度：1.000m；·止水帷幕嵌入深度：11.000m2.2 工况顺序该基坑的施工工况顺序如下图所示：3 计算原理描述3.1 围护墙主动侧土压力计算3.1.1 朗肯主动土压力深度 z 处第i层土的主动土压力强度的标准值e ak,i按下列公式计算：采用水土合算或计算点在水位以上时：（小于0取0）采用水土分算且计算点在水位以下时：（小于0取0）对于矩形土压力模式，自重部分须扣除坑内土的自重（对水位以下的分算土层，扣除有效自重；坑内水位取坑底位置，天然水位在坑底以下就取天然水位）。
式中：γj─第j层土的天然重度；γw─水的重度，取10kN/m3；Δh j─第j层土的厚度；h wa,i─地下水位；c i、c i'─第i层土的内聚力、有效内聚力；φi、φi'─第i层土的内摩擦角、有效内摩擦角；q─超载。
3.1.2 经验土压力3.1.3 邻近荷载的影响k,i邻近荷载对土压力的影响有两种思路，一种是按照一定方式增加墙体范围内土体的自重，方式一、二、三和第五种中的地表邻近荷载按照第一种思路增加土体自重，增加的土体自重为阴影部分：第一种方式按照45°扩散到与墙背相交的断面，扩散后的荷载大小按照总荷载相等的原则计算，然后镜像到墙背。
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题目：基坑深17.0m ，支护方式为排桩加外锚方案，设两道锚杆支护（第一道设在-6.0m 处，第二道-11.5m 处。
土层相关参数见下表：表1 土层参数信息表 土层编号 土层名称 重度)/(3m kN黏聚力c)(kPa内摩擦角ϕ)(土层厚度)(m1-1 杂填土 16 0.7 15 6.0 3-1-2 新黄土2 19.4 21.7 22 4.0 3-2-2 古土壤 20.2 24.5 20 4.8 4-1-2 老黄土21.120.3246.1此基坑采用分层开挖的方式，在基坑顶部承受拟定的均布荷载，荷载值为20kPa ，荷载及各土层分布情况见图1.1。
图1.1 荷载分布及支护方案解：1 计算各土层侧压力系数（1）郎肯主动土压力系数计算q=20kPa589.0)2/1545(tan )2/45(tan 2121=-=-= ϕKa 767.01=Ka 455.0)2/2245(tan )2/45(tan 2222=-=-= ϕKa 675.02=Ka 490.0)2/2045(tan )2/45(tan 2323=-=-= ϕKa 700.03=Ka422.0)2/2445(tan )2/45(tan 2424=-=-= ϕKa 649.04=Ka（2）郎肯被动土压力系数计算698.1)2/1545(tan )2/45(tan 2121=+=+= ϕKp 303.11=Kp 198.2)2/2245(tan )2/45(tan 2222=+=+= ϕKp 483.12=Kp 040.2)2/2045(tan )2/45(tan 2323=+=+= ϕKp 428.13=Kp371.2)2/2445(tan )2/45(tan 2424=+=+= ϕKp 540.14=Kp2 各工况土压力及支撑力计算（1）工况1：基坑开挖至-6.0m ，并在此处设置第一道锚杆，地面处的主动土压力为：kPa Ka c qKa e a 706.10767.07.02589.02021110=⨯⨯-⨯=-= m 0.6处的主动土压力：第一层土层：1111162)(Ka c Ka z q e a -+=γkPa 250.67767.07.02589.0)61620(=⨯⨯-⨯⨯+= 第二层土层：22211'62)(Ka c Ka z q e a -+=γkPa 485.23675.07.212455.0)61620(=⨯⨯-⨯⨯+= 开挖面处的被动土压力为：kPa Kp c e p 362.64483.17.2122226=⨯⨯==开挖面处主动土压力减去被动土压力为：kPa e e e p a 877.40362.64485.236'6"6-=-=-=则所有的主动土压力合力为：m kN E a /868.2336)250.67706.10(5.01=⨯+⨯=10.706图3.2 工况1土压力分布图假设开挖面以下m t 1处剪力为0 ，该处即是最大弯矩所在截面，则m t 1处的主动土压力减去被动土压力为：)2(22212212'61Kp c Kp t Ka t e e t +-+=γγkPat t t )877.40814.33()483.17.212198.24.19(455.04.19485.23111--=⨯⨯+⨯-⨯+=由静力平衡列方程：111)814.33877.40877.40(5.0t t Ea ++⨯= 211592.16877.40868.233t t +=解得 m t 719.21= 所以kPa e t 817.132877.40719.2814.331-=-⨯-= 因此最大弯矩为：mm kN M /266.827719.231719.2)877.40817.132(5.0719.25.0719.2877.40)719.2631(6)706.10250.67(5.0)719.265.0(6706.101max ⋅=⨯⨯⨯-⨯-⨯⨯⨯--+⨯⨯⨯-⨯++⨯⨯⨯=(2) 工况2：开挖至处m 5.11-，并在此处设第二道锚杆，土压力分布： 开挖面处主动土压力：第二层土层：kPa Ka z e e a a 793.58455.044.19485.23222'610=⨯⨯+=+=γ第三层土层：3332211'102)(Ka c Ka z z q e a -++=γγ67.25040.877 1t e1tkPa 564.60700.05.242490.0)44.1961620(=⨯⨯-⨯⨯+⨯+= 开挖面处的主动土压力为：kPa Ka z e e a a 411.75490.05.12.20564.603'23'105.11=⨯⨯+=+=γ开挖面处的被动土压力为：kPa Kp c e p 972.69428.15.2422335.11=⨯⨯== 则主动土压力减去被动土压力为：kPa e e e p a 439.5972.69411.755.115.11'5.11=-=-=假设土压力零点位置为开挖面以下2d 处，则有：3235.113235.11Kp d e Ka d e p a γγ+=+m Ka Kp e d 174.0)490.0040.2(2.20439.5)(333'5.112=-⨯=-=γ主动土压力合力为：mkN Ea /878.5005.1)564.60411.75(5.04)793.58485.23(5.0868.2332=⨯+⨯+⨯+⨯+=土压力零点位置处截面的弯矩为：mm kN Ma /943.2507174.032174.0439.55.0)174.05.131(5.1)564.60411.75(5.0)174.05.15.0(5.1564.60)174.05.1431(4)485.23793.58(5.0)174.05.145.0(4485.23)174.05.14631(6)706.10250.67(5.0)174.05.1465.0(6706.102⋅=⨯⨯⨯⨯++⨯⨯⨯-⨯++⨯⨯⨯+++⨯⨯⨯-⨯+++⨯⨯⨯++++⨯⨯⨯-⨯++++⨯⨯⨯=则第一道(6m)处锚杆的水平分力为：m kN a Ma T /006.442174.05.5943.2507221=+==假设土压力零点位置以下m t 2处剪力为0，即弯矩最大，则由几何关系可知，m t 2处的土压力为：174.0439.522=-t e t , 22259.31t e t -= 由静力平衡可列方程：图3.3 工况2土压力分布图22125.0t e T Ea t ⨯⨯+=22259.315.0006.442878.500t t ⨯⨯+=解得 m t 941.12= 所以 kPa e t 674.60941.1259.312-=⨯-= 因此最大弯矩为：mm kN M /607.270)941.1174.05.5(006.442941.131674.60941.15.0)941.1174.032(174.0439.55.0)941.1174.05.131(5.1)564.60411.75(5.0)941.1174.05.15.0(5.1564.60)941.1174.05.1431(4)485.23793.58(5.0)941.1174.05.145.0(4485.23)941.1174.05.14631(6)706.10250.67(5.0)941.1174.05.4465.0(6706.102max ⋅=++⨯-⨯⨯⨯⨯-+⨯⨯⨯⨯+++⨯⨯⨯-⨯+++⨯⨯⨯++++⨯⨯⨯-⨯++++⨯⨯⨯+++++⨯⨯⨯-⨯+++++⨯⨯⨯=(3)工况3：开挖至m 0.17-，并在此处设第三道锚杆：kPa Ka z e e a a 074.108490.08.42.20564.60333'108.14=⨯⨯+=+=γ第四层土层：444332211'8.142)(Ka c Ka z z z q e a -++++=γγγkPa267.96649.03.202422.0)2.42.2044.1961620(=⨯⨯-⨯⨯+⨯+⨯+=kPa Ka z e e a a 856.115422.02.22.20267.96444'5.1417=⨯⨯+=+=γ开挖面处的被动土压力为：kpa Kp c e p 524.62540.13.20224417=⨯⨯==主动土压力减去被动土压力：kPa e e e p a 332.53524.62856.1151717"17=-=-=假设土压力零点位置为开挖面以下3d 处，则：图3.4 工况3的土压力分布图444444172Kp c dKp dKa e a +=+γγ540.13.202371.21.21422.01.21856.11533⨯⨯+⨯⨯=⨯⨯+d d解得 m d 297.1=所有主动土压力合力为：mkN E a /076.1070297.1332.535.02.2856.115267.965.08.4074.108564.605.04)796.58485.23(5.06)250.67706.10(5.03=⨯⨯+⨯+⨯+⨯+⨯+⨯+⨯++⨯+⨯=）（）（土压力零点处截面的弯矩为：mm kN Ma /991.7931297.132297.1233.535.0)297.12.231(2.2)267.96856.115(5.0)297.12.25.0(2.2267.96)297.12.28.431(8.4)564.60074.108(5.0)297.12.28.45.0(8.4564.60)297.12.28.4431(4)485.23793.58(5.0)297.12.28.445.0(4485.23)297.12.28.44631(6)706.10250.67(5.0)297.15.28.4465.0(6706.103⋅=⨯⨯⨯⨯++⨯⨯⨯-⨯++⨯⨯⨯+++⨯⨯⨯-⨯+++⨯⨯⨯++++⨯⨯⨯-⨯++++⨯⨯⨯+++++⨯⨯⨯-⨯+++++⨯⨯⨯=所以第二道（11.5m 处）锚杆的水平分力为：mkN T Ma T /303.438297.15.5)297.111(006.442991.7931297.15.5)617(132=++⨯-=+-⨯-=假设土压力零点位置以下m t 3处剪力为0，即该处弯矩最大，则该界面处的土压力为：由几何关系有：333332.53d t e t =- 所以33120.41t e t -= 则由静力平衡列方程：33213120.415.0t t T T Ea ⨯⨯⨯++=33120.415.0303.438006.442076.1070t t ⨯⨯++=解得 m t 038.33=kPa e t 922.124038.3120.413-=⨯-= 因此最大弯矩为：mm kN M /109.95)038.3297.15.511(303.438)038.3297.111(006.442038.331038.3922.1245.0)038.3297.132(297.1332.535.0)038.3297.12.231(2.2)267.96856.115(5.0)038.3297.12.25.0(2.2267.96)038.3972.12.28.431(8.4)564.60074.108(5.0)038.3297.12.28.45.0(8.4564.60)038.3297.12.28.4431(4)485.23793.58(5.0)038.3297.12.28.445.0(4485.23)038.3297.12.28.44631(6)706.10250.67(5.0)038.3297.12.28.4465.0(6706.103max ⋅-=++-⨯-++⨯-⨯⨯⨯⨯-+⨯⨯⨯⨯+++⨯⨯⨯-⨯+++⨯⨯⨯++++⨯⨯⨯-⨯++++⨯⨯⨯+++++⨯⨯⨯-⨯+++++⨯⨯⨯++++++⨯⨯⨯-⨯++++++⨯⨯⨯=（4）嵌固深度的计算m kN T T Ea T d /767.189303.438006.442076.1070213=--=--=h e h 120.41-=图3.5 嵌固深度计算图对O 点取矩，由力矩平衡可知：0)(=∑O M：031)120.41(5.0767.189=⨯⨯⨯-⨯+⨯h h h h解得 m h 262.5=则嵌固深度m t h h a 96.9)038.3262.5(2.1)(2.13=+⨯=+= 因此桩总长m L 96.2696.917=+=3 灌注桩的内力设计值及配筋设计最大弯矩计算值： m kN M c ⋅=⨯=899.12405.1266.827最大弯矩设计值：m kN M M c ⋅=⨯⨯==236.1706899.12401.125.125.10γ 灌注桩的配筋取分段开挖的最大弯矩：m kN M ⋅=899.1240max 。