啤酒厂课程设计计算公式编辑

（二）、糖化一批次物1、成品酒量：
69.44%
81.41%
73.03%
混合原料收得率：酒，采用高浓生产16度啤酒，设该厂全年工作日为320天，全年平均每天生产5批次，那
年产17万吨8度啤酒厂课程设计
一、物料衡算
（一）、100kg原料生产16°啤酒物料衡算
1、热麦汁量
原料麦芽收得率：辅料淀粉收得率：
521.66kg
1.056kg/L
182291.67L 16°麦汁20℃比重：100kg原料生产16°热麦汁量：
100℃麦汁为20℃麦汁体积的1.04倍，故热麦汁体积为：
本设计年产量为17万吨8度啤酒，采用高浓生产16度啤酒，设该厂全年工作日为320天，全年平均每天生产5批次，那么，全年共糖化320×5=1600批次，故糖化一批次生产酒量：
513.76L
184133.00L
503.48L
3、稀释加脱氧水量：
66763.23L
495.93L 过滤酒量118972.08
3、发酵液量（16°）：2、过滤酒量：2、冷麦汁量：1.04倍，故热麦汁体积为：
过滤酒量488.49120173.82L
4、稀释加脱氧水量：
275.52L
122003.88L
759.88L
124493.75L
4、发酵液量（16°）：
5、冷麦汁量：5、过滤酒量：
6、热麦汁量：
752.28L
7、原料用量：
热麦汁质量：126409.04kg
0.51kg 麦芽用量：16962.35kg
淀粉用量：
7269.58kg 1.54kg
124.49kg
373.48kg
麦糟量：
88.78kg
21189.22kg
9、湿糖化糟量：
10、湿糖化糟量：
6、8°成品酒量：
7、酒花耗用量：
8、酒花糟量：
8、酒花耗用量：
（颗粒酒花在麦汁中浸出率为40%，酒花糟含水率为80%）
9、酒花糟量：
设计参
年产17万吨8°啤酒厂物料衡算表
混合原料kg10024231.9346525312.77
麦芽kg7016962.3532567718.94
淀粉kg307269.5813957593.83
酒花kg0.51124.49239028.01
热麦汁L521.66124493.75239028005.05
冷麦汁L503.48122003.88234247444.95
发酵液L495.93120173.82230733733.27
过滤酒量L488.49118972.08228426395.94
L0.00
成品酒L752.28182291.67350000000.00
湿酒花糟kg 1.54373.48717084.02
湿糖化糟kg88.7821189.2240683303.72
名称规格
（MPa）
顿酒耗量（kg）小时最大耗量日耗量年耗量
蒸汽0.3339.818000.6790262.2028883903.67
画图比例
筒体1:10
壁厚1:1
空隙1:2
支座1:10
锅顶/升气筒壁厚2:1
年产17万吨8°啤酒厂热量衡算表
(五)、煮沸过程耗糖化t 0′
（1）麦汁由78℃升温至沸腾耗热量Q 5′
麦芽 1.71
KJ/(kg·K)
洗糟后进入煮沸锅的麦汁量G 麦汁：
糖化醪 3.56
KJ/(kg·K)
0′46.16℃
C 麦汁比热容计算：
糊化醪35742.10kg
煮沸前麦
汁浓度
混合醪103591.52kg
根据经验
公式C麦汁
=4.18-
0.0263x
′
糊化醪3.71
KJ/(kg·
K)
混合 3.61KJ/(kg·
K)
煮沸时间
与煮沸强
度的确
定：
煮沸过程
应煮出水
分百分
比：
65.25℃煮沸时间/h：
麦汁升温至沸腾耗热量Q5′
4773013.91KJ
(2) 麦汁
沸腾时耗
热量Q5″
(3) 麦汁
煮沸总耗
热Q5 58156.64kg
14585685.55KJ
Q总
原啤酒°p：99%
啤酒°p：1414%
浸出率40%热损失：
糟含水率80%洗糟水用量为原料倍数：
8度啤酒年产量/L：3.50E+08
洗糟水温
度：
全年工作
日/天：
320日糖化批
次：
6糊化锅料
水比:
4糖化锅料
水比:
3
自来水温度T1/℃：18
本设计选
择煮沸强
度：
投料水温度T2/℃：50
饱和蒸汽
/MPa:
水比热
Cw/KJ/(kg ·K)：4.18
饱和蒸汽
I/kJ／
kg:
常压煮沸
低压动态
煮沸
100℃水的汽
K)：
酒花
绝干谷物
比热
/KJ/(kg·K)：1.55
冷凝水焓
i/kJ／
kg:
蒸汽的热
效率η：
三、设备设计计算
（七）、
生产一批
（一）主体尺寸计算
1. 每批次醪液量：
44291.05kg每批次的糖化醪量：67849.41kg 140558.94kg每批次的糊化醪量：36347.90kg
(八）、
生产过程
中每小时最大蒸汽耗用量
Q max
每批次的水分蒸发量：605.80kg η)(i I
Q D -=总
13%兑醪后的糖化醪的量G：103591.52kg 3.85KJ/(kg·K) 2. 有效容积：
Q升37328485.79KJ/h混合醪干物质含量：21.50%
Q蒸29188806.20KJ/h V有效=G/ ρ：95.13m3
10%每小时最
大蒸汽耗
用量：
在麦汁生产各步骤中,煮沸麦汁耗热量Q5为最大,而包括升温和沸腾两步，则每小时蒸汽最大耗用量进行比较：
1.26D max2088
2.93kg/h
3.总容积 V总= V有效/ψ：135.89m3
11901836.05KJ (九)、蒸
汽年耗计
算
年耗蒸汽
量D T：
85038809.46kg/a糖化锅直径D： 6.38m
日耗用蒸
汽量D d：
265746.28kg/d圆整（以200为单位）6400mm
4.锅体高度H与直径D
31939144.94KJ
圆柱高度H： 3.19m
242.97kg/KL 圆整3200mm
校核醪液高度H′ 1.89m
50417128.13KJ
5. 升气筒直径d 905.10mm
每千升成品啤酒耗用蒸汽D S ：
圆整900mm 91046380.58KJ
6. 人孔直径确定D人孔500mm
7. 锅顶封头高度h2
2257.2容积系数15%
2.4
78本设计取时间/h： 1.5
煮沸强度8～12%
时间/h：1搅拌转数N/r/s
煮沸强度6～8%醪液粘度μ/N·s/m2
8%启动动率系数k(1.2-1.4)
0.3阻力系数
k1(1.1-1.3)
2725.3机构总效率
η总(0.4-0.5)
搅拌桨直径/mm D1=（2/3～3/4)D
水的汽化潜热/KJ/(kg·
K)：
升气筒截面积为液体蒸
发面积
醪液的近似密度ρ/kg/m3：
561.47P摩(10%P) 95%
（二）搅拌功率计（四）重量
计算
3.糖化锅
出料管管
1. 雷诺准数：1. 锅身重
G1：
糖化锅里
醪液体积
93.56m3
Re=(D1)2
×N×ρ/μ4956160G1=πDH r1ρ8176.69kg
糖化锅出
料管管径
d3
0.332m
2. 锅底重
G2：
选取公称
直径
350mm,外
径377mm,
壁厚9mm
的无缝钢
管
2. 功率
准数Np
0.0966309.69kg
3.锅顶重G3：
4.糖化锅蒸汽管管径
3. 搅拌器功率P 879.93kg
D=Q3/[（
78-t0
’）(I－
i)η]
P=Np×ρ×N3×D1518.48kw
4.升气筒
G4：
升温耗用
的蒸汽量
D
5032.47㎏/h G4=πdH r4ρ602.79kg
选用公称
直径
d4=250mm
，外径
273mm，
壁厚8mm
的无缝钢
管
4. 电机的功率
5.附属设备G5：
P电=k×(k1×P+P
摩)/η总
58.95kw600kg
5.不凝气
出口管管
径
(三)加
热面积
计算
则A058.58m2实际加热
面积比理论大20%
由于Q=K×A0×△t×T
实际加热面积A 70.30m2
A封头44.37m2夹套高度
h
1.29m
糊化醪液的
体积
32.76m3
糖化锅进料
管管径d2
0.257m
选取公称直
径300mm,外
径325 mm,壁
厚8mm的无缝
钢管
(七)搅拌
器选型
选取斜叶
桨式搅拌
器，叶片
数为2，
呈150°
安装
宽度b426.6666667mm
搅拌桨的
安装高度h1320mm
查表，选择支座本体允许载荷80kN的支座B8
QB/T2072.4八个，均匀分布于糖化锅周边，共可承受重量8×8=64t＞50t，符合条件
1089
5488965.99糖化醪干物质含量24%0.72000111661.25糊化醪干物质含量18%1/30～1/50
12.7510910.028进料速度/m/s 0.7锅底内壁厚r 2/mm 10进料时间/min 454266.667
外壁厚r 2’/mm 8糊化醪流速m/s 0.70.5夹层空隙d 0/mm 30倒醪时间/min 150.002
锅顶壁厚r 3/mm 3出料速度m/s 1.21.3
升气筒壁厚r 4/mm 3倒醪时间/min 151.2升气筒长度h/m 9糖化锅蒸汽管蒸汽效率η95%0.5不锈钢密度
/kg/m 37900冷凝水出水
管水流速m/s 1糖化锅进料管糊化醪倒醪管糖化锅出料管平均温差 △t/℃加热时间T/min 糖化液的近似密度ρ/kg/m3：糊化液的近似密度ρ/kg/m3：锅身壁厚r 1/mm 糖化过程Q=Q 3/KJ 传热系数K(900-2500)
锅盖倾角/rad 0.52
0.5
1177.574
8
，共可承受。