屋面钢管落地脚手架计算书

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钢管脚手架计算书

脚手架计算书一、脚手架设计及验算说明：本工程为科达公司施工的移动公司楼外装饰改造工程，建筑总高度50.7米，脚手架搭设高度51.9米。

因本工程外立面凸凹变化，脚手架尺寸参数根据外立面按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)设置，45.9米层以下采用落地式钢管脚手架，45.9米以上因建筑结构外挑2100mm,45.9米以上采用三角形钢管上拉下撑式悬挑脚手架。

落地架部分搭设高度为45.8米，在第6层设置钢管斜撑及拉杆，1－6层按落地式脚手架设计验算，7－12层按悬挑式钢管脚手架设计验算，45.9米以上按三角形钢管悬挑脚手架设计计算。

本计算书依据原报送方案进行验算和优化，部分计算参数需结合原报送方案璞审阅。

本计算书按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001以下简称技术规范)设计验算，同时参考《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)的荷载取值及稳定性验算相关内容编制。

二、脚手架设计验算：（一）、1－6层落地式钢管脚手架设计验算：1、计算参数⑴、脚手架参数：①、双排脚手架搭设高度为 24.3 m，立杆采用单立杆；采用的钢管类型为Φ48×3.5，为增加安全系数，计算时重量按Φ48×3.5取值，力学参数按Φ48×3.0计算。

因局部位置为三排立杆，在计算立杆强度及稳定性时按最大荷载发生位置取中间立杆计算。

②、搭设几何尺寸：立杆的横距为0.9m，立杆的纵距按建筑物尺寸有1.5m和1.6米，取大值1.6米计算。

大小横杆的步距为1.8 m；每步距中部外侧设一根大横杆作为防护栏杆；内排架距离墙0.45m；小横杆上不搭大横杆；小横杆每边伸出立杆尺寸按0.15米计算。

③、横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00；④、与结构的连接点，因为是改造工程，为尽量保护原有建筑主体，采用两步三跨，连接点采用钢管形成抱箍连接在原有框架柱上，竖向间距3.6 m，水平间距4.8 m，采用扣件连接，对没有柱子的部位采用楼板和铜管打孔连接。

钢管落地脚手架计算书

钢管落地脚手架计算书一、脚手架参数脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型 Ф48×3脚手架搭设高度H(m) 48 脚手架沿纵向搭设长度L(m) 243立杆步距h(m) 1.8 立杆纵距或跨距l a(m) 1.2立杆横距l b(m) 1.05 内立杆离建筑物距离a(m) 0.3双立杆计算方法按双立杆受力设计双立杆计算高度H1(m) 24双立杆受力不均匀系数K S 0.6二、荷载设计脚手板类型竹串片脚手板脚手板自重标准值G kjb(kN/m 2 ) 0.35脚手板铺设方式 1步1设密目式安全立网自重标准值G kmw(kN/m 2 ) 0.01挡脚板类型竹串片挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值G kdb(kN/m) 0.17挡脚板铺设方式 2步1设每米立杆承受结构自重标准值g k(kN/m) 0.1248横向斜撑布置方式 5跨1设结构脚手架作业层数n jj 2结构脚手架荷载标准值G kjj(kN/m 2 ) 3 地区浙江杭州市安全网设置全封闭基本风压ω0(kN/m 2 ) 0.3风荷载体型系数μs 1.13 风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆、双立杆稳定性) 1.2， 0.9， 0.74 风荷载标准值ωk(kN/m 2 )(连墙件、单立杆、双立杆稳定性) 0.29，0.21，0.18计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n 2横杆抗弯强度设计值[f](N/mm 2 ) 205 横杆截面惯性矩I(mm 4 ) 107800横杆弹性模量E(N/mm 2 ) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm 3 ) 4490纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.033+G kjb×l b/(n+1))+1.4×G k×l b/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×1.05/(2+1))+1.4×3×1.05/(2 +1)=1.66kN/m（其中0.033为钢管自重，0.35为脚手板自重）正常使用极限状态q'=(0.033+G kjb×l b/(n+1))+G k×l b/(n+1)=(0.033+0.35×1.05/(2+1))+3×1.05/(2+1)=1.21kN/m 计算简图如下：1、抗弯验算M max=0.1ql a 2 =0.1×1.66×1.2 2 =0.24kN∙m（三跨连续梁支座处弯矩计算公式，查《结构静力计算手册》）σ=M max/W=0.24×10 6 /4490=53.14N/mm 2 ≤[f]=205N/mm 2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q'l a 4 /(100EI)=0.677×1.21×1200 4 /(100×206000×107800)=0.762mm（三跨连续梁跨中挠度计算公式，查《结构静力计算手册》）νmax＝0.762mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1200/150，10]＝8mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.1ql a=1.1×1.66×1.2=2.19kN（三跨连续梁支座处剪力计算公式，查《结构静力计算手册》）正常使用极限状态R max'=1.1q'l a=1.1×1.21×1.2=1.59kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=2.19kNq=1.2×0.033=0.04kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=1.59kNq'=0.033=0.033kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN∙m)最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:M qmax = ql 2 /8集中荷载最大弯矩计算公式如下:M pmax = F1l/3= M qmax + M pmax最大弯矩 Mmaxσ=M max/W=0.76×10 6 /4490=170.23N/mm 2 ≤[f]=205N/mm 2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:νqmax = 5 q'l 4 /384EI集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:νpmax = F1'l(3l 2 4l 2 /9)/72EIνmax＝2.944mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[1050/150，10]＝7mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=2.21kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数 0.8 扣件抗滑承载力验算：纵向水平杆：R max=2.19/2=1.09kN≤R c=0.8×8=6.4kN横向水平杆：R max=2.21kN≤R c=0.8×8=6.4kN满足要求！六、荷载计算脚手架搭设高度H 48 双立杆计算高度H1 24脚手架钢管类型 Ф48×3 每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m) 0.1248 立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N G1k=(gk+l a×n/2×0.033/h)×(HH1)=(0.1248+1.2×2/2×0.033/1.8)×(4824)=3.53kN 单内立杆：N G1k=3.53kN双外立杆：N G1k=(gk+0.033+l a×n/2×0.033/h)×H1=(0.1248+0.033+1.2×2/2×0.033/1.8)×24=4.33kN 双内立杆：N GS1k=4.33kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆：N G2k1=((HH1)/h+1)×la×l b×G kjb×1/2=((4824)/1.8+1)×1.2×1.05×0.35×1/2=3.16kN 单内立杆：N G2k1=3.16kN双外立杆：N GS2k1=H1/h×la×l b×G kjb×1/2=24/1.8×1.2×1.05×0.35×1/2=2.94kN双内立杆：N GS2k1=2.94kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=((HH1)/h+1)×la×G kdb×1/2=((4824)/1.8+1)×1.2×0.17×1/2=1.46kN 双外立杆：N GS2k2=H1/h×la×G kdb×1/2=24/1.8×1.2×0.17×1/2=1.36kN4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw×la×(HH1)=0.01×1.2×(4824)=0.29kN双外立杆：N GS2k3=G kmw×la×H1=0.01×1.2×24=0.29kN构配件自重标准值N G2k总计单外立杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=3.16+1.46+0.29=4.91kN单内立杆：N G2k=N G2k1=3.16kN双外立杆：N GS2k=N GS2k1+N GS2k2+N GS2k3=2.94+1.36+0.29=4.59kN双内立杆：N GS2k=N GS2k1=2.94kN立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k=la×l b×(n jj×G kjj)/2=1.2×1.05×(2×3)/2=3.78kN内立杆：N Q1k=3.78kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.85×1.4×N Q1k=1.2×(3.53+4.91)+0.85×1.4×3.78=14.62kN单内立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.85×1.4×N Q1k=1.2×(3.53+3.16)+0.85×1.4×3.78=12.52kN双外立杆：N s=1.2×(N GS1k+ N GS2k)+0.85×1.4×N Q1k=1.2×(4.33+4.59)+0.85×1.4×3.78=15.2kN双内立杆：N s=1.2×(N GS1k+ N GS2k)+0.85×1.4×N Q1k=1.2×(4.33+2.94)+0.85×1.4×3.78=13.22kN七、立杆稳定性验算脚手架搭设高度H 48 双立杆计算高度H1 24双立杆受力不均匀系数K S 0.6 立杆计算长度系数μ 1.5立杆截面抵抗矩W(mm 3 ) 4490 立杆截面回转半径i(mm) 15.9立杆抗压强度设计值[f](N/mm 2 ) 205 立杆截面面积A(mm 2 ) 424连墙件布置方式两步三跨1、立杆长细比验算立杆计算长度l0=k μh=1.155×1.5×1.8=3.12m长细比λ=l0/i=3.12×10 3 /15.9=196.13≤210满足要求！查《规范》表C得，φ=0.1882、立杆稳定性验算不组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=(1.2×(N G1k+N G2k)+1.4×N Q1k)=(1.2×(3.53+4.91)+1.4×3.78)=15.42kN双立杆的轴心压力设计值N S=1.2×(N GS1k+N GS2k)+N=1.2×(4.33+4.59)+15.42=26.12kN σ=N/(φA)=15418.2/(0.188×424)=193.42N/mm 2 ≤[f]=205N/mm 2满足要求！σ=K S N S/(φA)=0.6×26116.44/(0.188×424)=196.58N/mm 2 ≤[f]=205N/mm 2满足要求！组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=(1.2×(N G1k+N G2k)+0.85×1.4×N Q1k)=(1.2×(3.53+4.91)+0.85×1.4×3.78)=14.62kN 双立杆的轴心压力设计值N S=1.2×(N GS1k+N GS2k)+N=1.2×(4.33+4.59)+14.62=25.32kN M w=0.85×1.4×M wk=0.85×1.4×ωk l a h 2 /10=0.85×1.4×0.21×1.2×1.8 2 /10=0.1kN∙mσ=N/(φA)+ M w/W=14624.4/(0.188×424)+0.1/4490=183.47N/mm 2 ≤[f]=205N/mm 2满足要求！M ws=0.85×1.4×M wk=0.85×1.4×ωk l a h 2 /10=0.85×1.4×0.18×1.2×1.8 2 /10=0.08kN∙mσ=K S(N S/(φA)+M w/W)=0.6×(25322.64/(0.188×424)+0.08/4490)=190.61N/mm 2 ≤[f]=205N/mm 2 满足要求！八、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步三跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN) 3 连墙件计算长度l0(mm) 600连墙件截面面积A c(mm 2 ) 489 连墙件截面回转半径i(mm) 158连墙件抗压强度设计值[f](N/mm 2 ) 205 连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数 1N lw=1.4×ωk×2×h×3×l a=1.4×0.29×2×1.8×3×1.2=5.18kN长细比λ=l0/i=600/158=3.8，查《规范》表D得，φ=0.99(N lw+N0)/(φAc)=(5.18+3)×10 3 /(0.99×489)=16.87N/mm 2 ≤[f]=205N/mm 2满足要求！扣件抗滑承载力验算：N lw+N0=5.18+3=8.18kN≤1×12=12kN满足要求！九、立杆地基承载力验算地基土类型粘性土地基承载力标准值f ak(kPa) 190地基承载力调整系数m f 0.6 垫板底面积A(m 2 ) 0.25 立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(m f A)＝25.32/(0.6×0.25)＝168.82kPa≤f ak＝190kPa 满足要求！。

屋面满堂脚手架的计算书

屋面满堂脚手架的计算书为了便于安装网架考虑在屋面以上搭设钢管满堂脚手架，采用φ48×3.5㎜钢管，横间为1M，纵向为1.2M，施工层铺设竹挑板，网架自重、槽钢轨道的重量为20T，由四条轨道支承此部分的荷载，即中间的轨道承受的力最大q=4900N/m1、荷载的计算:恒载：NG1=4.9×1.2×1.05=6.174KN网架及槽钢：脚手架钢管自重:查表得:NG2=2.81KN脚手架自重：NG3=0.35×1×1.2=0.42KN活载：NQ=1×1×1.2=1.2KN2、整体稳定性η=1.2/10.838=0.11 γη=1.59×1+0.11/1+1.17×0.11=1.564N=(6.174+2.81+42)×1.2+1.4×1.2=12.96查表:μ=1.55 L0=1.55×1.8=2.79 λ=L0/i=2.79/15.8=17.66查表:φ =0.954 A=489㎜2∵0.9N/φA=0.9×12960/0.954×489=25N/㎜2＜f c/γη΄=205/1.564=131N/㎜2∴满足要求3、扣件抗滑移的计算已知扣件抗滑移承载力设计值Rc=8.0KN由上图计算的R B的支座反力最大为9.072KN,所以R B支座必须设置双扣件才能满足抗滑移要求。

4、小横杆的计算由管面得知:N=1.2×(0.42+6.174)+1.4×1.2=9.6KNfc=pa2b2/3ElL=9.6×(0.7)2×(0.3)2/3×2.06×12.19×106×1=5.62N/㎜2＜fc=205 N/㎜2∴强度满足要求5qL4/384EL=5×9.6×(1)3/384×206×12.19×106=5.0㎜＜L/150=1000/150=6.667㎜∴挠度满足要求5、大横杆的计算脚手板自重：G k=0.35×1.2/3=0.14KN/m施工荷载：Q k=1×1.2/3=0.4 KN/mq=1.2×0.14+1.4×0.4=0.728 KN/mM Gk=0.1×0.14×1.2×1.2=0.02 KN.mM Qk=0.1×0.4×1.2×1.2=0.057 KN.mM=1.2×0.02+1.4×0.057=0.104 KN.mM x/5.08×103=0.104/5.08×103=0.02 KN/㎜2＜fc=0.205 KN/㎜2∴抗弯强度满足要求0.99qL4/100EI=0.99×（1.2×0.14+1.4×0.4）×1.24/100×2.06×106×12.19=0.06㎜＜1200/150=8㎜∴挠度满足要求6、立杆计算荷载由管面计算得:N=13.0KNN/A w=13/489=26.6N/㎜2＜fc=205N/㎜2因为步距为1.8m，回转半径i=15.8 λ=1.8/15.8=114查表数:φ=0.489则：N/φA=13000/0.489×489=54.365N/㎜2＜fc=205N/㎜2∴满足要求。

钢管落地脚手架计算书

钢管落地脚手架计算书外脚手架施工方案外脚手架施工方案第一章工程概况工程概况上海宝山区罗店西大型居住社区配套商品房基地A3地块；工程建设单位：上海罗南房地产有限公司；项目管理及施工总承包单位：浙江省紹兴白云建设有限公司；勘察设计単位；上海协力岩土工程勘察有限公司：建筑结构设计：上海市房屋建筑设计院有限公司：监理单位：上海创众工程监理有限公司；第二章作业特点a、本工程外行相对简单且立面平整，拐角不多，施工工期紧，层数不高，较适合采用双排外脚手架。

基于以上特点，综合考虑各方面因素，本工程外脚手架采用落地式钢管双排脚手架,脚手架地坪为回填土回填地坪，经振动式压路机分层压实。

再做10cmC20的混凝土地坪，外设240*240的砖砌排水沟,从底层搭到顶层，每三层用竹挑板封闭一次。

第三章材质要求及引用标准一钢管、角铁、扣件、螺栓的质量应符合规范要求，钢管外径不得小于Φ48mm，壁厚不得低于。

无严重锈蚀裂纹分层变型、扭曲和打洞截口，必须具有生产厂家产品检验合格证或租凭单位的质保书,不准使用 1 外脚手架施工方案锈蚀、变瘪、滑牙和有裂缝的金属扣件，不准使用木胡危、单径、破损散边的竹片、篱笆，不准用锈蚀铁丝作拉结和绑扎辅料。

二引用标准: 1建筑施工高处作业安全技术规范2建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范3施工现场临时用电安全技术规范4建筑施工现场安全检查评分标准5连墙杆材质符合现形国家标准GB/T700Q235-A级钢规范第四章施工部署一、落地式脚手架施工部署1、搭设顺序为：摆放扫地杆——逐根树立立杆，随即与扫地杆扣紧——装扫地小横杆并与立杆或扫地杆扣紧——安第一步大横杆——第一步小横杆——第二步小横杆——加设临时斜撑杆——第三、四步大横杆和小横杆——连墙杆——接立杆——加设剪刀撑——铺脚手板杆的伸出部分上，这样可以避免两根斜杆相交时把钢管别弯。

斜杆两端扣件与立杆点的距离不宜大于20cm，最下面的斜杆与立杆的连接点离地面不宜大于50cm，以保证架子的稳定性。

钢管落地脚手架计算书

钢管落地脚手架计算书一、脚手架参数二、荷载设计计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n 0 横杆抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 205 横杆截面惯性矩I(mm 4) 92800 横杆弹性模量E(N/mm 2)206000横杆截面抵抗矩W(mm 3)3860纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.028+G kjb ×l b /(n+1))+1.4×G k ×l b /(n+1)=1.2×(0.028+0.35×0.9/2)+1.4×3×0.9/2=2.11k N/m正常使用极限状态q'=(0.028+G kjb ×l b /(n+1))+G k ×l b /(n+1)=(0.028+0.35×0.9/2)+3×0.9/2=1.54kN/m 计算简图如下：1、抗弯验算M max =0.1ql a 2=0.1×2.11×1.52=0.48kN·mσ=M max /W=0.48×106/3860=123.14N/mm 2≤[f]=205N/mm 2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×1.54×15004/(100×206000×92800)=2.753mm νmax＝2.753mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.1ql a=1.1×2.11×1.5=3.49kN正常使用极限状态R max'=1.1q'l a=1.1×1.54×1.5=2.53kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=3.49kNq=1.2×0.028=0.034kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=2.53kNq'=0.028kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0×106/3860=0.79N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝0.013mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm 满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=0.01kN五、扣件抗滑承载力验算扣件抗滑承载力验算：纵向水平杆：R max=3.49kN≤R c=0.8×12=9.6kN横向水平杆：R max=0.01kN满足要求！六、荷载计算立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N G1k=(gk+l a×n/2×0.028/h)×H=(0.1248+1.5×0/2×0.028/1.8)×14.7=1.83kN 单内立杆：N G1k=1.83kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆：N G2k1=(H/h+1)×la×l b×G kjb×1/2/2=(14.7/1.8+1)×1.5×0.9×0.35×1/2/2=1.08kN 单内立杆：N G2k1=1.08kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=(H/h+1)×la×G kdb×1/2=(14.7/1.8+1)×1.5×0.14×1/2=0.96kN4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw×la×H=0.01×1.5×14.7=0.22kN构配件自重标准值N G2k总计单外立杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=1.08+0.96+0.22=2.27kN单内立杆：N G2k=N G2k1=1.08kN立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k=la×l b×(n jj×G kjj)/2=1.5×0.9×(2×3)/2=4.05kN内立杆：N Q1k =4.05kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(N G1k + N G2k )+0.9×1.4×N Q1k =1.2×(1.83+2.27)+ 0.9×1.4×4.05=10.02kN单内立杆：N=1.2×(N G1k + N G2k )+0.9×1.4×N Q1k =1.2×(1.83+1.08)+ 0.9×1.4×4.05=8.6kN七、立杆稳定性验算脚手架搭设高度H 14.7 立杆截面抵抗矩W(mm 3) 3860 立杆截面回转半径i(mm) 16.1 立杆抗压强度设计值[f](N/mm 2) 205 立杆截面面积A(mm 2)357连墙件布置方式两步三跨1、立杆长细比验算立杆计算长度l 0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m 长细比λ=l 0/i=2.7×103/16.1=167.7≤210 轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l 0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.12m 长细比λ=l 0/i=3.12×103/16.1=193.7 查《规范》表A 得，φ=0.193 满足要求！ 2、立杆稳定性验算不组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=1.2(N G1k +N G2k )+1.4N Q1k =1.2×(1.83+2.27)+1.4×4.05=10.59kN σ=N/(φA)=10590.45/(0.193×357)=153.71N/mm 2≤[f]=205N/mm 2 满足要求！组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=1.2(N G1k +N G2k )+0.9×1.4N Q1k =1.2×(1.83+2.27)+0.9×1.4×4.05=10.02kN M w =0.9×1.4×M wk =0.9×1.4×ωk l a h 2/10=0.9×1.4×0.28×1.5×1.82/10=0.17kN·m σ=N/(φA)+M w/W=10023.45/(0.193×357)+173545.27/3860=190.44N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！八、脚手架搭设高度验算不组合风荷载作用H s1=(φAf-(1.2N G2k+1.4N Q1k))×H/(1.2N G1k)=(0.193×357×205×10-3-(1.2×2.27+1.4×4.05))×14. 7/(1.2×1.83)=38.3m组合风荷载作用H s2=(φAf-(1.2N G2k+0.9×1.4×(N Q1k+M wkφA/W)))×H/(1.2N G1k)=(φAf-(1.2N G2k+0.9×1.4×N Q1k+M wφA/W))×H/(1.2N G1k)=(0.193×357×205×10-3-(1.2×2.27+0.9×1.4×4.05+0.17×1000×0.193×35 7/3860))×14.7/(1.2×1.83)=21.4mH s=21.4m>H=14.7m满足要求！九、连墙件承载力验算N lw=1.4×ωk×2×h×3×l a=1.4×0.38×2×1.8×3×1.5=8.55kN长细比λ=l0/i=600/158=3.8，查《规范》表A.0.6得，φ=0.99(N lw+N0)/(φAc)=(8.55+3)×103/(0.99×489)=23.8N/mm2≤0.85 ×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：N lw+N0=8.55+3=11.55kN≤1×12=12kN满足要求！十、立杆地基承载力验算地基土类型素填土地基承载力特征值f g(kPa) 100地基承载力调整系数m f 1 垫板底面积A(m2) 0.25 单立杆的轴心压力标准值N=(N G1k+N G2k)+N Q1k=(1.83+2.27)+4.05=8.15kN立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(m f A)＝8.15/(1×0.25)＝32.6kPa≤f g＝100kPa 满足要求！。

钢管落地脚手架计算书A10-1

钢管落地脚⼿架计算书A10-1钢管落地脚⼿架计算书⼀、脚⼿架参数脚⼿架搭设⽅式双排脚⼿架脚⼿架钢管类型Φ48×2.8脚⼿架搭设⾼度H(m) 21.5 脚⼿架沿纵向搭设长度L(m) 136⽴杆步距h(m) 1.8 ⽴杆纵距或跨距l a(m) 1.4⽴杆横距l b(m) 0.85 内⽴杆离建筑物距离a(m) 0.3双⽴杆计算⽅法按双⽴杆受⼒设计双⽴杆计算⾼度H1(m) 6双⽴杆受⼒不均匀系数K S0.6⼆、荷载设计脚⼿板类型⽵笆⽚脚⼿板⾃重标准值G kjb(kN/m2) 0.150.01脚⼿板铺设⽅式1步1设密⽬式安全⽴⽹⾃重标准值G kmw(kN/m2)挡脚板类型⽊挡脚板栏杆与挡脚板⾃重标准值G kdb(kN/m) 0.140.1248挡脚板铺设⽅式2步1设每⽶⽴杆承受结构⾃重标准值g k(kN/m)横向斜撑布置⽅式5跨1设结构脚⼿架作业层数n jj 2结构脚⼿架荷载标准值G kjj(kN/m2) 3 地区江苏昆⼭市安全⽹设置全封闭基本风压ω0(kN/m2) 0.51.25，1.25，1 风荷载体型系数µs 1.13 风压⾼度变化系数µz(连墙件、单⽴杆、双⽴杆稳定性)0.49，0.49，0.39风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单⽴杆、双⽴杆稳定性)计算简图：⽴⾯图侧⾯图三、纵向⽔平杆验算纵、横向⽔平杆布置承载能⼒极限状态q=1.2×(0.031+G kjb×l b/(n+1))+1.4×G k×l b/(n+1)=1.2×(0.031+0.15×0.85/(1+1))+1.4×3×0.8 5/(1+1)=1.9kN/m正常使⽤极限状态q'=(0.031+G kjb×l b/(n+1))+G k×l b/(n+1)=(0.031+0.15×0.85/(1+1))+3×0.85/(1+1)=1.37kN/ m计算简图如下：1、抗弯验算M max=0.1ql a2=0.1×1.9×1.42=0.37kN·mσ=M max/W=0.37×106/4250=87.57N/mm2≤[f]=205N/mm2满⾜要求！2、挠度验算νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×1.37×14004/(100×206000×101900)=1.697mm νmax＝1.697mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1400/150，10]＝9.33mm满⾜要求！3、⽀座反⼒计算承载能⼒极限状态R max=1.1ql a=1.1×1.9×1.4=2.92kN正常使⽤极限状态R max'=1.1q'l a=1.1×1.37×1.4=2.11kN四、横向⽔平杆验算承载能⼒极限状态由上节可知F1=R max=2.92kNq=1.2×0.031=0.037kN/m正常使⽤极限状态由上节可知F1'=R max'=2.11kNq'=0.031=0.031kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.62×106/4250=146.85N/mm2≤[f]=205N/mm2满⾜要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝1.296mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[850/150，10]＝5.67mm 满⾜要求！3、⽀座反⼒计算承载能⼒极限状态R max=1.48kN五、扣件抗滑承载⼒验算纵向⽔平杆：R max=2.92/2=1.46kN≤R c=0.8×12=9.6kN横向⽔平杆：R max=1.48kN≤R c=0.8×12=9.6kN满⾜要求！六、荷载计算1、⽴杆承受的结构⾃重标准值N G1k单外⽴杆：N G1k=(gk+l a×n/2×0.031/h)×(H-H1)=(0.1248+1.4×1/2×0.031/1.8)×(21.5-6)=2.12kN 单内⽴杆：N G1k=2.12kN双外⽴杆：N G1k=(gk+0.031+l a×n/2×0.031/h)×H1=(0.1248+0.031+1.4×1/2×0.031/1.8)×6=1.01kN 双内⽴杆：N GS1k=1.01kN 2、脚⼿板的⾃重标准值N G2k1单外⽴杆：N G2k1=((H-H1)/h+1)×la×l b×G kjb×1/1/2=((21.5-6)/1.8+1)×1.4×0.85×0.15×1/1/2=0.86kN 单内⽴杆：N G2k1=0.86kN 双外⽴杆：N GS2k1=H1/h×la×l b×G kjb×1/1/2=6/1.8×1.4×0.85×0.15×1/1/2=0.3kN 双内⽴杆：N GS2k1=0.3kN3、栏杆与挡脚板⾃重标准值N G2k2单外⽴杆：N G2k2=((H-H1)/h+1)×la×G kdb×1/2=((21.5-6)/1.8+1)×1.4×0.14×1/2=0.94kN 双外⽴杆：N GS2k2=H1/h×la×Gkdb×1/2=6/1.8×1.4×0.14×1/2=0.33kN 4、围护材料的⾃重标准值N G2k3单外⽴杆：N G2k3=G kmw×la×(H-H1)=0.01×1.4×(21.5-6)=0.22kN双外⽴杆：N GS2k3=G kmw×la×H1=0.01×1.4×6=0.08kN构配件⾃重标准值N G2k总计单外⽴杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=0.86+0.94+0.22=2.02kN单内⽴杆：N G2k=N G2k1=0.86kN双外⽴杆：N GS2k=N GS2k1+N GS2k2+N GS2k3=0.3+0.33+0.08=0.71kN双内⽴杆：N GS2k=N GS2k1=0.3kN⽴杆施⼯活荷载计算外⽴杆：N Q1k=la×l b×(n jj×G kjj)/2=1.4×0.85×(2×3)/2=3.57kN内⽴杆：N Q1k=3.57kN组合风荷载作⽤下单⽴杆轴向⼒：单外⽴杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.85×1.4×N Q1k=1.2×(2.12+2.02)+ 0.85×1.4×3.57=9.22kN单内⽴杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.85×1.4×N Q1k=1.2×(2.12+0.86)+ 0.85×1.4×3.57=7.82kN双外⽴杆：N s=1.2×(N GS1k+ N GS2k)+0.85×1.4×N Q1k=1.2×(1.01+0.71)+ 0.85×1.4×3.57=6.31kN双内⽴杆：N s=1.2×(N GS1k+ N GS2k)+0.85×1.4×N Q1k=1.2×(1.01+0.3)+0.85×1.4×3.57=5.82kN七、⽴杆稳定性验算⽴杆计算长度l0=k µh=1.155×1.5×1.8=3.12m长细⽐λ=l0/i=3.12×103/16=194.91≤210满⾜要求！查《规范》表C得，φ=0.1912、⽴杆稳定性验算不组合风荷载作⽤单⽴杆的轴⼼压⼒设计值N=(1.2×(N G1k+N G2k)+1.4×N Q1k)=(1.2×(2.12+2.02)+1.4×3.57)=9.96kN双⽴杆的轴⼼压⼒设计值N S=1.2×(N GS1k+N GS2k)+N=1.2×(1.01+0.71)+9.96=12.03kNσ=N/(φA)=9964.98/(0.191×398)=131.09N/mm2≤[f]=205N/mm2满⾜要求！σ=K S N S/(φA)=0.6×12025.34/(0.191×398)=94.91N/mm2≤[f]=205N/mm2满⾜要求！组合风荷载作⽤单⽴杆的轴⼼压⼒设计值N=(1.2×(N G1k+N G2k)+0.85×1.4×N Q1k)=(1.2×(2.12+2.02)+0.85×1.4×3.57)=9.22kN 双⽴杆的轴⼼压⼒设计值N S=1.2×(N GS1k+N GS2k)+N=1.2×(1.01+0.71)+9.22=11.28kNM w=0.85×1.4×M wk=0.85×1.4×ωk l a h2/10=0.85×1.4×0.49×1.4×1.82/10=0.27kN·m σ=N/(φA)+ Mw/W=9215.28/(0.191×398)+0.27/4250=121.22N/mm2≤[f]=205N/mm2 满⾜要求！M ws=0.85×1.4×M wk=0.85×1.4×ωk l a h2/10=0.85×1.4×0.39×1.4×1.82/10=0.21kN·m σ=K S(N S/(φA)+M w/W)=0.6×(11275.64/(0.191×398)+0.21/4250)=89N/mm2≤[f]=205N/mm2 满⾜要求！⼋、连墙件承载⼒验算lw k a长细⽐λ=l0/i=300/122=2.46，查《规范》表D得，φ=1(N lw+N0)/(φAc)=(6.96+5)×103/(1×309)=38.91N/mm2≤[f]=205N/mm2满⾜要求！拉接部分柔性钢筋的最⼩直径计算：拉接柔性钢筋的抗拉强度fy=205N/mm2d min=2×(A/2/π)1/2=2×((N lw+N0)/fy/2/π)1/2=2×((6.96+5)×103/205/2/3.14)1/2=6.1mm九、⽴杆地基承载⼒验算f ak满⾜要求！。

钢管脚手架计算书

钢管脚手架计算书一、工程概况本工程为_____建筑，总高度为_____米，脚手架搭设高度为_____米，采用_____类型的钢管脚手架。

二、脚手架设计参数1、脚手架立杆横距为_____米，纵距为_____米，步距为_____米。

2、内立杆距建筑物距离为_____米。

3、脚手架搭设方式为_____（如落地式、悬挑式等）。

三、荷载计算1、恒载标准值脚手架自重标准值：根据所选用的钢管规格和配件类型，计算每米立杆承受的自重。

构配件自重标准值：包括脚手板、栏杆、挡脚板等构配件的自重。

2、活载标准值施工均布活荷载标准值：根据施工实际情况，确定活荷载取值。

风荷载标准值：根据当地的基本风压、脚手架的受风面积等因素计算。

四、纵向水平杆计算1、强度计算最大弯矩：考虑恒载和活载的作用，计算纵向水平杆跨中的最大弯矩。

强度验算：根据最大弯矩和杆件的截面特性，验算纵向水平杆的强度。

2、挠度计算最大挠度：计算在恒载和活载作用下，纵向水平杆的最大挠度。

挠度限值验算：将最大挠度与挠度限值进行比较，确保满足要求。

五、横向水平杆计算1、强度计算最大弯矩：考虑集中荷载和均布荷载的作用，计算横向水平杆跨中的最大弯矩。

强度验算：根据最大弯矩和杆件的截面特性，验算横向水平杆的强度。

2、挠度计算最大挠度：计算在集中荷载和均布荷载作用下，横向水平杆的最大挠度。

挠度限值验算：将最大挠度与挠度限值进行比较，确保满足要求。

六、扣件抗滑力计算1、纵向水平杆通过扣件传给立杆的竖向力设计值。

2、横向水平杆通过扣件传给立杆的竖向力设计值。

3、扣件的抗滑承载力验算，确保扣件能够承受相应的荷载。

七、立杆稳定性计算1、不组合风荷载时计算立杆的轴心力设计值。

计算立杆的稳定性系数。

强度验算：根据轴心力设计值和稳定性系数，验算立杆的稳定性。

2、组合风荷载时计算立杆的轴心力设计值。

计算由风荷载产生的立杆段弯矩设计值。

强度验算：综合考虑轴心力和弯矩，验算立杆的稳定性。

八、连墙件计算1、连墙件的轴向力设计值风荷载产生的连墙件轴向力设计值。

钢管落地脚手架计算书

钢管落地脚手架计算书一、工程概况本工程为_____，建筑高度为_____米，总建筑面积为_____平方米。

结构形式为_____，脚手架搭设高度为_____米。

二、编制依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）2、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）3、《钢结构设计规范》（GB50017-2017）4、本工程施工图纸三、脚手架参数1、脚手架搭设方式：双排脚手架2、脚手架钢管类型：Φ48×353、脚手架搭设高度：＿____米4、立杆横距：105 米5、立杆纵距：15 米6、步距：18 米7、内立杆距建筑物距离：03 米8、脚手板类型：竹笆片脚手板9、脚手板自重标准值：03kN/m²10、栏杆、挡脚板类型：栏杆、竹笆片脚手板挡板11、栏杆、挡脚板自重标准值：015kN/m12、安全网类型：密目式安全立网13、安全网自重标准值：001kN/m²四、纵向水平杆计算1、荷载计算（1）恒载标准值：g1k ＝ 0038kN/m（2）活载标准值：q1k ＝ 03kN/m2、强度计算最大弯矩 Mmax ＝ 01×q×l²其中，q ＝ 12×g1k ＋ 14×q1kl ＝ 15 米（纵距）经过计算，最大弯矩 Mmax ＝＿____kN·m弯曲应力σ ＝ Mmax/W其中，W 为纵向水平杆的截面抵抗矩，W ＝ 508×10³mm³值 205N/mm²，满足要求。

3、挠度计算v ＝ 0677×q×l⁴/（100×E×I)其中，E 为钢材的弹性模量，E ＝ 206×10⁵N/mm²I 为纵向水平杆的截面惯性矩，I ＝ 1219×10⁴mm⁴经过计算，挠度 v ＝＿____mm，小于容许挠度 v ＝ l/150 与 10mm 中的较小值，满足要求。

落地式扣件钢管脚手架计算书

落地式扣件钢管脚手架计算书一、依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2021 《建筑结构荷载规范》GB50009-2021 《钢结构设计规范》GB50017-2021 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2021二、计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。

双排脚手架，考虑上部的工字钢悬挑架在结构砼未达到设计强度前，悬挑梁及斜拉钢丝绳未发挥作用，上两层悬挑架荷载均落在下层架体上，故落地架计算高度按落地架最高搭设高度16.8m上加两层的高度（4步架高7.2m）进行计算，计算高度为16.8+7.2=24m。

立杆采用单立管。

立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。

钢管类型为φ48×3.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。

施工活荷载为2.5kN/m2，同时考虑2层施工。

脚手板采用钢筋网片，荷载为0.15kN/m2，按照铺设8层计算。

栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。

脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。

基本风压0.30kN/m2，高度变化系数0.8800，体型系数1.1200。

地基承载力标准值145kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。

钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。

一、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.150×0.900/2=0.068kN/m 活荷载标准值Q=2.500×0.900/2=1.125kN/m 静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.068=0.127kN/m1/9落地式扣件钢管脚手架计算书活荷载的计算值q2=1.4×1.125=1.575kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.127+0.10×1.575)×1.5002=0.377kN.m 支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.127+0.117×1.575)×1.5002=-0.443kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=0.443×106/4491.0=98.689N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值 q1=0.038+0.068=0.106kN/m2/9落地式扣件钢管脚手架计算书活荷载标准值 q2=1.125kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.106+0.990×1.125)×1500.04/(100×2.06×105×107780.0)=2.703mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

钢管落地脚手架计算书

钢管落地脚手架计算书阜阳市城南中学施工项目工程；工程建设地点:阜阳市苗东路东侧，柳林路南侧，邢庄路西侧，中心街北侧；属于框架结构；地上5层；地下1层；建筑高度：21.3m；标准层层高：3.9m ；总建筑面积：24610.62平方米；总工期：300天。

本工程由阜阳市城南新区建设投资有限公司投资建设，中房集团建筑设计有限公司设计，安徽省阜阳市勘测院地质勘察，安徽国汉建设监理咨询有限公司监理，河南隆基建设有限公司组织施工；由娄艳霞担任项目经理，王新兵担任技术负责人。

扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等编制。

一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 22.5 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：横距L b为 1.05m，纵距L a为1.5m，大小横杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.25m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为Φ48Χ3.0；横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处安徽阜阳市，基本风压0.45 kN/m2；风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs为0.214；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.033；脚手板铺设总层数:12；5.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00；立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。

综合楼落地式扣件钢管脚手架计算书

落地式扣件钢管脚手架计算书一、基本参数：立杆纵距la = 1.5 m立杆横距lb = 1.05 m脚手架形式双排架脚手架的步距h = 1.5 m脚手架搭设高度H = 17 m小横杆间距 a = 0.75 m连墙件布置形式二步三跨脚手板类型木脚手板栏杆,档板类型栏杆、木脚手板挡板连墙件扣件类型双扣件脚手板的铺设层数nj = 3 层同时施工层数ns = 2 层基础底面扩展面积 A = 0.2 m2二、小横杆的计算小横杆按照均布荷载作用下的简支梁计算1、小横杆荷载计算脚手板的荷载标准值q1=0.35×0.75=0.26 kN/m活荷载标准值q2=2×0.75=1.5（kN/m）2、强度计算(1)、最大弯矩考虑为均布荷载作用下的简支梁弯矩计算公式：其中：l 小横杆计算长度；取l=1.05 mq1 脚手板的荷载标准值q1 = 0.26 kN/mq2 活荷载标准值q2 = 1.5 kN/m经计算得到：M=(1.2×0.26+1.4×1.5)×1.05^2÷8=0.33 kN.m(2)、截面应力计算公式如下：其中W 钢管截面抵抗矩W = 5.08 cm3M 最大弯矩M = 0.33 kN.m经计算得到:σ=0.33×÷(5.08×1000)＝64.96 N/mm2小横杆强度计算值不大于钢管抗弯强度设计值205N/mm2，故满足要求3、挠度计算最大挠度考虑为均布荷载作用下的简支梁,计算公式：其中: l 小横杆计算长度l = 1.05 mI 截面惯性矩I = 12.19 cm4E 弹性摸量E = N/mm2q1 脚手板的荷载标准值q1 = 0.26 kN/mq2 活荷载标准值q2 = 1.5 kN/m经计算得到：最大挠度V=5×(0.26+1.5)×(1.05×1000)^4÷(384××12.19×10000)=1.11 mm 最大挠度计算值不大于l/150=7mm,并且小于10mm,故满足要求三、大横杆的计算:大横杆按照集中荷载作用下的连续梁计算1、荷载值计算小横杆的自重标准值:P1=0.03763×1.05=0.04 kN脚手板的荷载标准值:P2=0.35×1.05×0.75=0.28 kN静荷载标准值:P=0.04+0.28=0.32 kN活荷载标准值:Q=2×1.05×0.75=1.58 kN2、强度计算(1)、最大弯矩计算公式如下:其中: l 立杆的纵距l = 1.5 mP 静荷载标准值P = 0.32 kNQ 活荷载标准值Q = 1.58 kN经计算得到最大弯矩M=0.175×(1.2×0.32+1.4×1.58)×1.5=0.68 kN.m(2)、截面应力计算公式如下：其中W 钢管截面抵抗矩W = 5.08 cm3M 最大弯矩M = 0.68 kN.m经计算得到:σ=0.68×÷(5.08×1000)＝133.86 N/mm2大横杆强度计算值不大于钢管抗弯强度设计值205 N/mm2，故满足要求3、挠度计算最大挠度计算公式：其中: l 立杆的纵距l = 1.5 mI 截面惯性矩I = 12.19 cm4E 弹性摸量E = N/mm2P 静荷载标准值P = 0.32 kNQ 活荷载标准值Q = 1.58 kN经计算最大挠度V=1.146×(0.32+1.58)×(1.5×1000)^3÷(100××12.19×10000)=2.93 mm 最大挠度计算值不大于l/150=10mm,并且小于10mm,故满足要求四、扣件的抗滑承载力计算:横杆的自重标准值P1 = 0.03763×(1.05 +1.5) =0.1kN脚手板的荷载标准值P2 = 0.35×1.5×1.05÷2 =0.28kN活荷载标准值Q = 2×1.5×1.05÷2 =1.58kN荷载的计算值R = 1.2×(0.1+0.28)+1.4×1.58 =2.67kN纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:其中: Rc 扣件抗滑承载力设计值Rc=12kNR 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=2.67kN 扣件的抗滑承载力不大于单扣件抗滑承载力设计值8kN,满足要求!五、脚手架计算：1、荷载计算:单立杆部分承受的结构自重标准值NG1=0.14×17=2.38 kN脚手板的自重标准值NG2=0.35×3×1.5×(1.05+0.35)÷2=1.1 kN栏杆与挡脚板自重标准值NG3=0.14×1.5×3÷2=0.32 kN吊挂的安全设施荷载：NG4=0.005×1.5×17 =0.13kN静荷载标准值NG=2.38+1.1+0.32+0.13=3.93 kN活荷载标准值NQ=2×2×1.5×1.05÷2=3.15 kN风荷载标准值Wk=0.7×1×1.2×0.3=0.25 kN/m2不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值N=1.2×3.93+1.4×3.15=9.13 kN考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值N=1.2×3.93+0.85×1.4×3.15=8.46 kN 风荷载标准值产生的立杆段弯矩：Mwk=0.25×1.5×1.5^2÷10=0.08 kN.m风荷载设计值产生的立杆段弯矩：Mw=0.85×1.4×0.08=0.1 kN.m构配件自重标准值产生的轴向力：NG2k=1.1+0.32+0.13=1.55 kN2、立杆的稳定性计算:(1)、立杆的长细比计算:其中: lo 立杆的计算长度lo = 1.155×1.5×1.5=2.6 mI 立杆的回转半径I = 1.58 cm经过计算,立杆的长细比λ=2.6×100÷1.58=165(2)、单立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中：A 立杆净截面面积；取A=4.89 cm2N 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值；取N=9.13 kNφ轴心受压立杆的稳定系数,由长细比λ的结果查表得到φ=0.259 不考虑风荷载时立杆的稳定性σ=9.13×1000÷(0.259×(4.89×100))=72.09 N/mm2 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中：A 立杆净截面面积；取A=4.89 cm2W 立杆净截面模量(抵抗矩)；取W=5.08 cm3N 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值；取N=8.46 kNMw 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩；取Mw=0.1 kN.mφ轴心受压立杆的稳定系数,由长细比λ的结果查表得到φ=0.259 考虑风荷载时立杆的稳定性σ=8.46×1000÷(0.259×(4.89×100))+(0.1×)÷(5.08×1000)=86.48 N/mm2不考虑风荷载时,立杆稳定性不大于205N/mm2,满足要求考虑风荷载时,立杆稳定性不大于205N/mm2,满足要求没有双立杆3、最大搭设高度的计算不组合风荷载最大搭设高度：组合风荷载最大搭设高度：其中：A 立杆净截面面积 A = 4.89 cm2W 钢管截面抵抗矩W = 5.08 cm3f 钢管立杆抗压强度设计值f= 205 N/mm2gk 每米立杆承受的结构自重标准值gk=0.14 kN/mNQK 活荷载标准值NQK=3.15 kNMwk 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩Mwk=0.08 kN.mNG2K 构配件自重标准值产生的轴向力NG2K=1.55 kNφ轴心受压杆件稳定系数φ= 0.259经计算，不组合风荷载最大搭设高度Hs=((0.259×(4.89×100)×205÷1000)-(1.2×1.55+1.4×3.15)÷(1.2×0.14)=117.22 m组合风荷载最大搭设高度Hs=((0.259×(4.89×100)×205÷1000)-(1.2×1.55+0.85×1.4×(3.15+0.08×0.259×(4.89÷5.08÷100)))÷(1.2×0.14)=107.03 m单立杆最大搭设高度应该取上式中的较小值Hs=107.03m由于搭设高度Hs大于等于26m,所以按下式调整:经计算得到脚手架单立杆高度限值为[H]=96.68m调整后的高度不宜超过50m,故:脚手架单立杆最大搭设高度为50m六、连墙件的计算:(1)、风荷载产生的连墙件轴向力设计值按照下式计算：其中：wk 风荷载基本风压值，wk=0.25 kN/m2Aw 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积；Aw=13.5 m2经计算得到：风荷载产生的连墙件轴向力设计值Nlw=1.4×0.25×13.5=4.72 kN (2)、连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：其中No 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力；取No=5 kN Nlw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值Nlw=4.72 kN经计算得到：连墙件轴向力计算值Nl=4.72+5=9.72 kN(3)、连墙件轴向力设计值其中：φ轴心受压立杆的稳定系数,由长细比λ查表得到φ=0.938A 立杆净截面面积A = 4.89 cm2[f] 钢管的强度设计值[f] = 205 N/mm2经过计算得到Nf=0.938×(4.89×100)×205÷1000=94.03 kN长细比λ计算:其中: l 计算长度l = 0.35 mI 钢管回转半径I = 1.58 cm经过计算,立杆的长细比λ=0.35×100÷1.58=23连墙件轴向力计算值不大于连墙件的轴向力设计值；满足要求连墙件轴向力计算值不大于于扣件抗滑承载力,满足要求七、立杆的地基承载力计算：1、立杆基础底面的平均压力其中：N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值N=9.13 kNA 基础底面面积A=0.2 m2经计算得到立杆的地基承载力p=(9.13)÷0.2=45.65 kPa2、地基承载力设计值应按下式计算：其中：kc 脚手架地基承载力调整系数；取kc=0.4fgk 地基承载力标准值；取fgk=200 kPa经计算得到地基承载力设计值fg=0.4×200=80 kPa计算结果：立杆基础底面的平均压力不大于地基承载力设计值80 kPa；满足要求。

脚手架施工方案计算书(3篇)

第1篇一、项目背景随着我国建筑行业的快速发展，脚手架作为建筑施工中的重要临时设施，其安全性和稳定性直接关系到施工人员的人身安全和工程进度。

本计算书针对某建筑工程项目，对脚手架的施工方案进行详细计算，以确保施工过程中的安全与效率。

二、工程概况1. 工程名称：某住宅楼工程2. 建筑地点：XX市XX区3. 建筑结构：框架结构4. 建筑高度：18层（地上）5. 建筑层数：地下1层，地上17层6. 施工周期：预计18个月三、脚手架选型根据工程概况和施工要求，本工程采用双排落地式钢管脚手架。

四、脚手架搭设参数1. 立杆间距：1.5m2. 水平杆步距：1.2m3. 纵横向水平杆步距：0.9m4. 剪刀撑设置间距：4跨设置5. 连墙件设置间距：3跨设置6. 脚手板铺设间距：0.3m五、脚手架材料1. 钢管：Q235钢，φ48.3×3.6mm2. 扣件：国标扣件3. 脚手板：竹笆板或钢笆板4. 安全网：密目式安全网5. 防护栏杆：高度1.2m，间距不大于2m六、脚手架计算1. 立杆稳定性计算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）的相关要求，立杆的稳定性计算公式如下：\[ K = \frac{F_{\text{允许}}}{F_{\text{实际}}} \]其中，\( F_{\text{允许}} \)为立杆允许承载力，\( F_{\text{实际}} \)为立杆实际受力。

立杆允许承载力计算如下：\[ F_{\text{允许}} = \frac{\pi d^2 S}{4} \]其中，\( d \)为钢管直径，\( S \)为钢管抗弯截面模量。

代入参数计算得：\[ F_{\text{允许}} = \frac{3.14 \times 0.0483^2 \times 0.018}{4} = 1.26 \text{ kN} \]立杆实际受力计算如下：\[ F_{\text{实际}} = \frac{G}{A} \]其中，\( G \)为立杆所受荷载，\( A \)为立杆横截面积。

落地式扣件钢管脚手架计算书

落地式扣件钢管脚手架计算书计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为23.4米，立杆采用车立管。

搭设尺寸为：立杆的纵距1.8m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距1.8m，采用的钢管类型为Ф48×3.5；连墙件采用2步3跨，竖向间距3.6m，水平间距5.4m，施工均布荷载为2.0KN/m2,同时施工2层，脚手板共铺设12F。

一、大横杆的计算：大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

1、均布荷载值计算大横杆的自重标准值：P1=0.038KN/m脚手板的荷载标准值：P2=0.35×1.05/3=0.122KN/m活荷载标准值：Q=2.000×1.050/3=0.700KN/m静荷载标准值：q=1.2×0.038+1.2×0.122=0.193KN/m1=1.4×0.4=0.98KN/mQ22、强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩：=(0.08×0.193＋0.10×0.98)×1.8002=0.368KN.M 跨中最大弯矩为：M1=10.1×0.193＋0.117×0.987×1.8008=0.434KN.M 支座最大弯矩为：M2我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.434×106/5080.0=85.444N/㎜2大横杆的计算强度小于205.0N/㎜2,,所以满足要求。

3、挠度计算：最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用大挠度：=0.038＋0.122=0.16KN/m静荷载标准值：q1=0.7KN/m活荷载标准值：q2三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度：V=（0.677×0.161＋0.990×0.7）×1800.04/(100×2.06×105×121900)=3.352㎜大横杆的最大挠度小于1800/150与10㎜。

住宅工程钢管落地脚手架计算书

钢管落地脚手架计算书一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度按18m计算，18米采用双排立杆，搭设尺寸为：横距L b为 0.8m，纵距L a为1.5m，大小横杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.30m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 1 根；采用的钢管类型为Φ48×3.0；横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件采用两步两跨，竖向间距 3.6 m，水平间距3 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:3 层；3.风荷载参数本工程地处四川成都市，基本风压0.27 kN/m2；风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs为0.214；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:冲压钢脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.033；脚手板铺设总层数:10；5.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00（本工程为保证地基，先浇筑100mm厚的C15混凝土垫层，在垫层上铺工字钢，工字钢上在搭设外架，计算仍按回填土要求计算）；立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。

二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.033 kN/m ；脚手板的荷载标准值: P2= 0.3×1.5/2=0.225 kN/m ；活荷载标准值: Q=3×1.5/2=2.25 kN/m；荷载的计算值: q=1.2×0.033+1.2×0.225+1.4×2.25 = 3.46 kN/m；小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下:M qmax = ql2/8最大弯矩 M qmax =3.46×0.82/8 = 0.277 kN·m；最大应力计算值σ = M qmax/W =61.647 N/mm2；小横杆的最大弯曲应力σ =61.647 N/mm2小于小横杆的抗弯强度设计值[f]=205 N/mm2，满足要求！3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.033+0.225+2.25 = 2.508 kN/m ；νqmax = 5ql4/384EI最大挠度ν = 5.0×2.508×8004/(384×2.06×105×107800)=0.602 mm；小横杆的最大挠度 0.602 mm 小于小横杆的最大容许挠度 800 / 150=5.333 与10 mm，满足要求！三、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

1 房钢管落地脚手架计算书

钢管落地脚手架搭设方案一、工程概况星洲工业园B73-A号地块新建厂房项目，位于无锡新区锡梅路南侧，薛典路东侧。

本工程由无锡星洲工业园区开发股份有限公司投资建设；工程勘测单位为江苏华信勘测设计院；信息产业电子第十一设计研究院有限公司设计；无锡建设监理咨询公司监理；南通建工集团施工总承包，由张琪志担任项目经理。

本项目由多个单体工程组成，其中以1#综合楼高度最高，其余均为单层厂房，故本方案只对1#综合楼工程脚手架搭设进行验算，具体计算附后。

1#综合楼工程，建筑面积11763.34平方米，五层,局部二层，框架结构。

建筑高度：26.70m，一层层高4.8m，标准层层高4.5m。

建筑物四周无高架线及特殊障碍物。

二、搭设准备对脚手架基础进行整平、夯实、浇筑砼垫层、定出底座位置，平行于墙面铺设木垫板，浇筑排水沟。

三、搭设方案1.本工程采用双排落地式外脚手架，在南面5-6轴和15-16轴之间各设置安全通道口1个，周围修混凝土排水沟。

2.材质说明：本工程所用的材料符合要求。

（1）垫木采用6m×0.2m×0.05m木板，底座采用直径为150mm,厚为8mm的圆形垫铁。

（2）钢管采用A3钢，直径为48mm，壁厚3.0mm。

（3）扣件直角扣件，对接扣件，旋转扣件。

（4）安全网：平网、立网均为省准用推荐产品，有合格证，推荐使用证、准用证。

（5）脚手板采用：竹笆片脚手板。

3.人员落实本工程架子工全部持证上岗，架子工5人，由施工员负责脚手架的搭设与拆除的全过程,并及时检查脚手架在施工过程中的各个环节。

根据本工程具体情况，架子工人员基本满足工程需要。

4．搭设顺序：竖立杆→扫地杆→纵向水平杆（第一步）→横向水平杆→连墙杆→竖立杆→纵向水平杆→（第二步）→横向水平杆→连墙杆→纵向水平杆→（第三步）→横向水平杆→剪刀撑→竖立杆→纵向水平杆→（第四步）→横向水平杆→竖立杆→纵向水平杆→（第五步）→横向水平杆→连墙杆→剪刀撑，依次类推，各工序流水作业逐项完成。