磁瓦充磁方式的对比

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磁钢充磁方式对表贴式永磁电机磁场影响分析

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电 Halbach 磁化结构中， Fourier 系数为
机
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制
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报
第 15 卷
nα m π cos M θn Br 2 M rn = = ，nα m ≠1 ， α nα m μ 0 π m （ nα m ） 2 － 1 Br M r n = M θn = ， nα m = 1 。 nμ0 （ 8）其中： B r 为磁体剩磁； μ0 为真空磁导率； n 为 Fourier 展开项数； α m 为极弧系数。
保证 3 种充磁方向的电机结构尺寸和材料相同，依照表 1 建立内外转子电机的仿真模型，分析磁钢在不同充磁方向下气隙磁场的变化。其中，气隙磁密值以平均气隙半径处的磁密为准。 3. 1 内转子永磁电机气隙磁场对比内转子永磁电机的磁钢贴在转子外表面，由转子保护套固定。图 2 为 3 种不同充磁方向的内转子永磁电机的磁感应强度 B 分布矢量图。
（ 1． School of Aucomation，Northwestern Polytechnical University，Xi'an 710129 ，China； 2． System and Transportation Laboratory，University of Technology BelfortMontbeliard，Belfort 90000 ，France）
第 15 卷
第 12 期
2011 年 12 月
电机与控制学报 ELECTRI C MACHINES AND CONTROL
Vol. 15 No. 12 Dec． 2011
磁钢充磁方式对表贴式永磁电机磁场影响分析

多极磁体及其充磁

随着充磁技术的发展，多极磁体产品质量不断提高。多极磁体的充磁方法一般有以下几种：（1）镶嵌法一般将铝镍钴金属永磁N-S-N……均匀地嵌在非磁性圆柱体上，制成多极磁体。这种方法工艺复杂，成本高，小型化困难。（2）拼凑法把多块永磁体按S-N-S……均匀地直接粘结成环形多极磁体。缺点同镶嵌法类似。（3）螺线管法这是一种较好、有效的充磁方法，目前还大量采用。缺点是小型化困难。对直径小、极数多的磁环，如外径为φ14mm或 φ16mm，要充24极就更不可能了。工程上，线圈数一般选用5~30匝，导磁体一般选用工业纯铁，线圈电流一般几十至几百安培，磁路长度一般为几厘米或几十厘米。具体参数，应根据充磁设备、被充磁产品外形尺寸和磁极数合理选用，才能达到理想效果。（4）磁力线轰击法它是一种先进的充磁方法，适用于直径小、极数多的磁环的内外充磁。比如φ14mm或φ16mm磁环，充24极，也可对磁环进行2、4、6、8、10极等内外充磁，以及24极以上的充磁。用这种方法对φ135mm（外）×φ118mm（内）×35mm(高)的磁环，性能很好，可满足几百瓦直流同步电机的需求。现介绍这种充磁方法的特点：对永磁各向同性铁氧体为0.09~0.16T；磁表面利用率为95%~98%，有利于电机的平稳均匀运转；能满足几瓦~几百瓦直流电机的需求。某公司利用磁力线轰击法方法生产的铁氧体永磁体材料性能如表1所示。表1 铁氧体永磁体材料性能
多极磁体及其充磁－磁性中国
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整体充磁优势

安装前充磁与安装后充磁的一个对比，结合我们近些年来做的整体充磁现归纳如下：一、在品质上采用整体充磁技术生产的电机要优于直接采用成品磁石安装方式生产的电机。

具体原因如下：1、由于整体充磁是把所有磁条安装好后统一充磁，这样在相同磁场强度等环境下的充磁能保证里面所有磁钢条的一致性，避免采用成品磁石安装可能造成的磁场分布不均等因素（生产批次，运输过程，存储不当等原因造成）2、由于整体充磁采用的磁钢在安装前不具有磁性，这样可以有效避免由于磁力引起的铁屑等颗粒物吸附引起电枢卡死，安装或其它环节由于磁力增加了摩擦力造成磁条刮伤损坏等一些列影响电机整体质量的因数，从而更好地保证电机品质。

二、在生产效率上整体充磁要优于传统生产方式,原因如下：1、安装磁条更加容易，相对传统模式能极大的提高安装效率。

2、减少质检环节，由于我公司整体充磁设备可以集充磁、表磁检测、磁通量检测峰值电流把控等一体，可以达到边充磁边检测显示质量数据，这样可以省去传统生产方式中一些列检测环节所用的时间提高生产效率。

同时也能更及时，更精准的把控产品质量。

3、在我们之前接触到的采用传统方式生产电机的客户中案例中，经常会出现由于安装不当，造成磁条磁极方向安装相反造成电机故障，给后期返工带来极大麻烦，而整体充磁从根本上杜绝了这一错误的可能性。

三、整体充磁技术在管理成本上的优势：1、省去使用成品磁石的特殊管理过程，在采购磁钢上面也可以满足按需采购的JIT生产方式。

2、有效减少使用成品磁石由于磁力原因引起的工人在安装过程中砸伤，压伤事故。

节省安全成本。

四、充磁设备及磁测量设备的的购入能够更好的为公司研发试验提供支持。

以上为整体充磁的主要优势，其实麦格雷博整体充磁技术之所以能够得客户的认可，一方面是因为整体充磁技术为电机品质保证提供了技术保证。

另一方面原因是麦格雷博近40年的充磁技术经验往往可以在合作中给予客户好的建议。

此外麦格雷博充磁设备在工业自动化和产品质量方面也是在整个亚洲同行业当中首屈一指的，比如日本电产，丰达等客户十年前购买的设备到如今依然在正常使用。

传统充磁与正弦充磁磁齿轮磁场分布及转矩特性对比分析

Analysis and comparison of magnetic field distribution and torque of magnetic gear based on traditional and sinusoidal magnetization
YANG An-tao1，JING Li-bing1, 2，LI Hao1 1. College of Electrical Engineering and New Energy, China Three Gorges University, Yichang 443000, China 2. Hubei Key Laboratory of Hydroelectril Mchinery Design & Maintenance, China Three Gorges University, Yichang 443000, China
性高、噪音低、机械损耗小、有更高的传动效率以及可自动过载保护等优点 [1] ，具有广阔的应用前景。
2001 年英国谢菲尔德大学 D.Howe 等人 [2]提出
了一种基于永磁体的全新型磁场调制式磁齿轮，这种新型磁齿轮的内外转子为同心式结构，在齿轮转动过程中所有磁体都参与转矩传递，有效提高了磁体利用率，使其转矩密度比传统外啮合磁齿轮高出很多。文献[3]对不同传动比的磁齿轮进行了二维磁场分析与比较，结果表明5.75:1的磁齿轮具有较小
[11-12]
表 1 磁齿轮主要参数
参数轴向长度/mm 内转子极对数外转子极对数内轭铁厚度/mm 内轭铁外半径/mm 内磁体外半径/mm 调磁环内半径/mm 数值 40 4 23 18 48 58 59 参数调磁环外半径/mm 外磁体内半径/mm 外轭铁内半径/mm 外轭铁厚度/mm 气隙长度/mm 永磁体剩磁/T 矫顽力/kA/m 数值 69 70 80 10 1 1.1 -1000

永磁体充磁方式的合理选择(补充参数化磁钢厚仿真图)

永磁体充磁方式的合理选择--案例验证原创作者：蜗牛漫步2019/12/13一、对于外转子无刷电机而言：1. 对气隙磁密幅值（合成或者径向）：平行充磁低于径向充磁2. 对齿槽转矩：平行充磁低于径向充磁3. 对负载转矩和转矩纹波：平行充磁均低于径向充磁4. 空载铁耗（定子铁芯+转子磁轭）：平行充磁低于径向充磁（由于径向充磁含有大量的谐波分量，使得每极磁通量和定子铁芯磁密均大于平行充磁，因此空载铁耗高）因此，对于文章《表贴式永磁电机的两种充磁方式》的总结言论是正确的：1. 充磁方式对电机的气隙磁密波形和气隙磁通大小有影响（平行--正弦波，径向--梯形或矩形波）2. 径向充磁方式气隙磁密为矩形波，适合外转子表贴式永磁电机，这样它会有更大的气隙磁通。

（**考虑：FOC驱动方式的话，是否平行充磁更匹配？）3. 平行充磁方式气隙磁密接近正弦波，适合内转子表贴式永磁电机。

因为平行充磁具有提供更大气隙磁通的可能：a. 平行充磁方式磁钢内部磁密均匀，使得磁钢附近区域的磁路不易发生局部饱和；径向充磁方式磁密沿半径由外向内逐步增加到一定值后，在该区域磁路易发生局部饱和，限制了气隙磁通的增加，降低了磁钢利用率b. 径向充磁方式电机的极间漏磁明显大于平行充磁。

4. 对内转子表贴：①平行充磁：气隙磁通随极对数p的增加而减小；随磁钢厚度增加先增后趋于不变；随气隙长度增加而减小；②径向充磁：气隙磁通随极对数p的增加而减小；随磁钢厚度增加先增后减小；随气隙长度增加而减小；因此，不管极对数p和气隙长度，磁钢厚度存在最优值，过多增加磁钢厚度无助于气隙磁通的增加。

③相同气隙时，两者充磁方式对比：p≥2时，平行充磁气隙磁通＞径向充磁气隙磁通；随着p增加，平行充磁总磁通逐渐下降，而径向充磁气隙磁通降幅较小，最后趋于一致。

另，随磁钢厚度的增加，气隙磁通相差越大。

5. 对外转子表贴：①对两种充磁方式：气隙磁通随极对数p的增加而减小；随磁钢厚度增加先增后趋于不变；随气隙长度增加而减小；因此，不管极对数p和气隙长度，磁钢厚度存在最优值，过多增加磁钢厚度无助于气隙磁通的增加。

不同充磁方式对无槽无刷永磁直流电机性能的影响

Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｓｌｏｔ－－ｌｅｓｓｂｒｕｓｈ－－ｌｅｓｓｐｅｒｍａｎｅｎｔｍａｇｎｅｔＤＣ
方式转子结构的无槽ＢＬＤＣＭ进行二维有限元仿真分析。首先比较了在所有结构参数都一样时，三种充磁方式无槽ＢＬＤＣＭ的气隙磁密、电压及电流的大小、波形和正弦度，得出三种电机的特点，为电机设计提供理论依据。在此基础上再分别讨论了三种充磁方式下，气隙磁密在永磁体厚度和气隙大小等结构不同时的变化规律，得出了如何能够获得较大的气隙磁密，进而得到较大的推力及如何消除推力脉动，使得电机稳定运行的
应用于内转子电机中；局部坐标充磁转子结构主要应用于圆筒形永磁同步直线电机和双馈电机
中，它的应用场合比较广泛，在不同类型的永磁
电机中都有应用［３］ｃ
本文利用有限元分析软￣Ａｎｓｙｓ对三种充磁
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
ｍａｇｎｅｔｉｚｉｎｇｔｙｐｅｓｗａｓａｎａｌｙｚｅｄｂｙｍｅａｎｓｏｆＡｎｓｙｓｉｆｎｉｔｅｅｌｅｍｅｎｔｓｏｆｔｗａｒｅ．Ｔｈｅｏｂｔａｉｎｅｄｌａｗｔｈｒｏｕｇｈｔｈｅａｎａｌｙｓｉｓｐｒｏｖｉｄｅｄｔｈｅｅｖｉｄｅｎｃｅｆｏｒｄｅｓｉｇｎｉｎｇｔｈｅｅｌｅｃｔｒｉｃｍａｃｈｉｎｅｓ．
Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｋｅｙｆａｃｔｏｒｓｗｈｉｃｈａｆｆｅｃｔｅｄｔｈｅｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅｏｆｔｈｅｓｌｏｔ — ｌｅｓｓｐｅｒｍａｎｅｎｔｍａｇｎｅｔＤＣｍａｃｈｉｎｅｗｅｒｅｔｈｅｓｉｚｅｏｆｔｈｅａｉｒｇａｐｏｆｔｈｅｍａｇｎｅｔｉｃｉｅｆｌｄａｎｄｗａｖｅｆｏｒｍｓｏｆｔｈｅｖｏｌｔａｇｅ，ｃｕｒｒｅｎｔａｎｄｔｏｒｑｕｅ．Ｔｈｅｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅｏｆｔｈｅｓｌｏｔ－ｌｅｓｓｐｅｒｍａｎｅｎｔｍａｇｎｅｔＤＣｍａｃｈｉｎｅａｆｆｅｃｔｅｄｂｙｔｈｒｅｅｄｉｆｆｅｒｅｎｔ

气隙磁场波形及磁瓦充磁方式对无刷直流电动机性能的影响

维普资讯
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气隙磁场波形及磁瓦充磁方式对无刷直流电动机性能的影响
沈建新，费伟中，陈利根
（浙江大学，浙江杭州３０２）１０７
Байду номын сангаас
ＳＮｉｎ—ｘｎ，ＦｉｈｎＣＮｉｅＨＥＪａｉＥＩＷｅ —ｚｏｇ，ＨＥＬ —ｇｎ
（ｈｊｎｎｖｒｔ，ａｇｈｕ３０２，ｈｎ）ＺｅａｇＵｉｓｙＨｎｚｏ０７Ｃｉａｉｅｉ１
摘要：比研究了梯形（对或方波）气隙磁场与正弦气
ｅｔｌｓｒｎｏｓ
１引言
永磁无刷电动机分两类，即无刷直流电动机和永磁同步电动机，后者在国际上亦称为无刷交流电
机。两者的电机本体及逆变器在结构上是一致的，
２反电势波形的影响
在理想情况下，无刷直流电动机的反电势为气隙磁场波形及磁１０梯形波，２。相电流为１０方波。若反电势的幅值２。是Ｅ，电流幅值是，，ｍ电磁转矩是，则反电势、电流的基波和谐波分量以及同次谐波产生的有效电磁转矩分别如表１所示：
ＩｆｅｃｆＡｉｇｐＦｉｌｓｒｂｔｏｎｕｆｃＭａｎｔａｉｎｉｕｈｅｓＤＣｏｏｓｎｕｎｅｏｒａｅｄＤｉｔｉｕｉｎａｄＳｒａｅＰＭｇｅｉｔｎＢｒｓｌｓｌｓｏＭｔｒ

钕铁硼永磁材料充磁方法

钕铁硼永磁材料充磁方法
首先，钕铁硼永磁材料的充磁可以通过电磁感应法进行。

该方法是利
用电磁感应产生的磁场对钕铁硼材料进行充磁。

具体操作时，将钕铁硼材
料置于充磁装置中，通过通过通电线圈产生的磁场对材料进行充磁。

充磁
装置一般由电源、线圈和控制系统组成。

通过调节电源输出电流和线圈匝数，可以控制充磁过程中的磁场强度和磁场方向，以达到所需的充磁效果。

其次，钕铁硼永磁材料的充磁还可以通过永磁体充磁法进行。

该方法
是利用已充磁的永磁体对钕铁硼材料进行充磁。

具体操作时，将钕铁硼材
料与已充磁的永磁体接触，通过相互作用产生的磁场对材料进行充磁。

该
方法可以简化设备，但需要保证永磁体充磁强度高且稳定。

在进行钕铁硼永磁材料充磁时，需要注意以下几点：
首先，充磁温度应适中。

高温可以提高材料的磁导率，但过高的温度
会导致材料烧结结构变化，降低磁性能。

一般采用适宜的温度进行充磁处理，一般为钕铁硼材料的居里温度以下。

其次，充磁速度要适宜。

充磁速度过快容易产生热损耗，降低材料的
磁性能。

充磁速度过慢则会增加充磁时间和成本。

因此，需要根据具体情
况进行合理选择，以在保证质量的前提下提高生产效率。

最后，充磁过程应避免其他磁场的干扰。

在进行钕铁硼永磁材料充磁时，应注意周围环境的电磁干扰，以免干扰充磁过程，影响磁性能。

总之，钕铁硼永磁材料的充磁是提高其磁性能的重要工艺之一、通过
合理选择充磁方法和注意充磁条件，可以实现对钕铁硼材料的有效充磁，
提高其磁导率和磁能积，从而增强其应用性能。

瓦型

1前言由于烧结铁氧体硬而脆，靠磨加工来决定产品形状很困难，尽量使烧结坯件符合产品尺寸及形状，尽量少的磨削就能达到产品尺寸精度及表面粗糙度的要求，对大弓高（中心角大于120°）磁瓦来说尤其重要。

本文分析大弓高磁瓦生产压制和烧结的不同特点，从而探讨模具设计对大弓高磁瓦成品率的影响。

2磁瓦压制过程中的定向磁场导致的密度不均匀及模具设计对于瓦形磁体来说，有两种不同的取向方式，一种是沿径向辐射状取向，另一种是沿对称轴平行取向。

对辐射取向磁瓦来说，沿其内弧表面测量，磁通密度分布呈马鞍形。

成型这种磁体时，模具的成型部位应稍高一点，靠近成型磁场线圈端面，以利用端面的发射状磁场使磁粉定向。

若使用高压泵注料，因注料压力大，上下冲头间距小，下冲头可抬高，也就是装料高度与压制高度之间差别较小，这也有利于沿径向辐射取向。

还有一个重要方面，就是利用机械力，使悬浮在水中的磁性粒子沿径向呈辐射取向。

对于沿对称轴平行取向磁瓦来说，沿其内弧表面测量，其磁通密度分布呈正弦状。

成型这种磁体时宜将成型部位安排在成型磁场线圈的中部，以利用平行磁场使磁粉充分定向。

这两种磁体装入电机后，前者的磁场利用率比后者高约20％，气隙磁通提高8．7％～11．8％，但后者转子转动比较平稳，抖动小。

目前磁瓦成型时磁瓦凸面朝上，这样可充分利用成型磁场。

2．1瓦型模具模腔中磁场强度分布的不均匀性磁瓦应用于电机的定子，要求内外两个弧面为同心圆，一般情况下，磁瓦内弧DBF面为磁瓦的工作面，它是由DB＋BF构成，外弧由CAE圆弧构成，如图1a所示。

充磁电流一定时，瓦型模腔内的磁场强度大小与上下模端面的距离成反比。

由图1b可知，从E′F′到A′B′上下模端面的间距逐渐增大，而从A′B′到C′D′上下模端面的间距逐渐减小，因此瓦型模腔的中心E′F′磁场强度最高，向两边逐渐降低，到A′B′处达到最低值，然后又逐渐升高，磁场分布如图1c所示。

磁场强度分布不同，导致不同部位取向度不同，中心部位（E′F′）取向度最好，C′D′处取向度也较好，A′B′处取向度最差。

电表永久磁铁充磁介绍

杨顺福电表（万能表、电压表或电流表）永久磁铁的磁性比一般磁铁的要求高。

如果磁性不强，电表的灵敏度就会降低。

永久磁铁失磁的原因不外：一、磁铁质料不好，日久磁性自然减弱；二、使用和维护不良，受外界震动或冲击，或曾在阳光下曝晒、火烤受热等等。

要恢复磁性有一定的方法。

热处理磁铁在充磁前，应先作热处理，使磁分子在一定温度下震动而失去磁性。

这样的磁铁，一经磁化，以后就不易失磁。

在热处理前，要用指南针测出两极的磁性N和S，不要忘记。

再按磁铁两极形状，制成大小适合的短路软铁一块，填入磁极空隙处，如图1。

然后放入一贮有豆油或柴油的铁罐里，设法加热到150-200华氏温度，经12小时左右，使全部冷却，取出磁铁擦净，准备充磁。

充磁方法充磁方法如图2。

把绕在软铁上的线圈接上6伏电源（电流约8安），使软铁两端产生磁性。

仍用指南针测出它两极的磁性，切断电源，把准备充磁的磁铁S极放在软铁N极上，磁铁N极放在软铁S极上，闭合开关，约经二十秒钟，充磁完毕。

然后把磁铁中短路软铁取出，把磁铁放在柔软的绒布上，不要震动。

放置两三天后，就可以装进原来表头使用。

充磁器的制造取铁条两根，尺寸各如图3。

在每条两端中心各做一直径约4、5公厘深约20公厘的螺丝眼孔，配上螺丝，以便装配方铁和作固定之用。

另用铁皮一块，两端各剪成10公厘深缺口多处（图4）。

把铁皮包在图3的铁心上，然后用中间有圆孔的胶木板两块，分别套在铁皮两端，把铁皮缺口向外折成直角，使胶木板不致脱出（图5）。

这样制好后，用2.588公厘径双纱包线在铁皮上面密绕，因用线较粗；用手容易拉紧、排齐，绕好一层再绕一层，绕满为止（约690圈）。

注意两个线圈绕线方向应相反。

线圈绕好后，下端用螺丝固定在20×35×150公厘的方铁a和木板上（图6），上端分别装上20×35×50公厘和20×35×6O公厘方铁一条，较长的一块方铁中间开槽，以便调整两极间的距离。

磁瓦的四个参数

磁瓦的四个参数什么叫矫顽力(bHc)，什么叫内禀矫顽力(jHc)？在永磁材料的退磁曲线上，当反向磁场H增大到某一值bHc时，磁体的磁感应强度B为0，称该反向磁场H值为该材料的矫顽力bHc；在反向磁场H= bHc时，磁体对外不显示磁通，因此矫顽力bHc表征永磁材料抵抗外部反向磁场或其它退磁效应的能力。

矫顽力bHc是磁路设计中的一个重要参量之一。

值得注意的是：矫顽力bHc在数值上总是小于剩磁Jr。

因为从（1-1）式可以看到，在H= bHc 处，B=0，则μ0 bHc =J，上面已经说明，在J退磁曲线上任意点的磁极化强度值总是小于剩磁Jr，故矫顽力bHc在数值上总是小于剩磁Jr。

例如：Jr =12.3kGs的磁体，其bHc不可能大于12.3kOe。

换句话说，剩磁Jr在数值上是矫顽力bHc的理论极限。

当反向磁场H= bHc时，虽然磁体的磁感应强度B为0，磁体对外不显示磁通，但磁体内部的微观磁偶极矩的矢量和往往并不为0，也就是说此时磁体的磁极化强度J在原来的方向往往仍保持一个较大的值。

因此，bHc还不足以表征磁体的内禀磁特性；当反向磁场H增大到某一值jHc时，磁体内部的微观磁偶极矩的矢量和为0，称该反向磁场H值为该材料的内禀矫顽力jHc。

内禀矫顽力jHc是永磁材料的一个非常重要的物理参量，对于jHc远大于bHc的磁体，当反向磁场H大于bHc但小于jHc时，虽然此时磁体已被退磁到磁感应强度B反向的程度，但在反向磁场H撤消后，磁体的磁感应强度B仍能因内部的微观磁偶极矩的矢量和处在原来方向而回到原来的方向。

也就是说，只要反向磁场H还未达到jHc，永磁材料便尚未被完全退磁。

因此，内禀矫顽力jHc是表征永磁材料抵抗外部反向磁场或其它退磁效应，以保持其原始磁化状态能力的一个主要指标。

矫顽力bHc和内禀矫顽力jHc的单位与磁场强度单位相同。

一般磁性材料的性能可以通过其四个参数来加以表述，即剩余磁感应强度（简称剩磁）Br （单位高斯Gs或毫特mT，1mT=10Gs），矫顽力Hcb（单位奥斯特Oe），内禀矫顽力Hcj（单位奥斯特Oe），最大磁能积（BH）max（单位兆高奥MGOe）,其中Br, Hcj, (BH)max三参数又是最直接的表示。

多极磁环的充磁方式

多极磁环的充磁方式
一、啥是多极磁环
嘿，同学们！在咱们深入了解多极磁环的充磁方式之前，咱们得先搞清楚啥是多极磁环。

多极磁环呀，就是那种在一个小小的圆环上分布着好多磁极的家伙。

它可不简单，在很多高科技设备里都能看到它的身影，比如电机啦、传感器啦等等。

二、多极磁环充磁的常见方式
1. 轴向充磁
这种方式就像是给磁环来个从头到脚的“洗礼”，让磁力线沿着磁环的轴向分布。

想象一下，就像给磁环穿了一件从头到脚都有魔力的衣服！
2. 径向充磁
这可不一样啦，磁力线是沿着磁环的径向方向分布的，从里到外或者从外到里，是不是有点神奇？
3. 辐射充磁
这就像是磁环在向外发射磁力的光芒，磁力线从磁环的中心向四周辐射出去，酷吧！
三、不同充磁方式的特点和适用场景
1. 轴向充磁
特点：磁极分布比较均匀，磁力较强。

适用场景：常用于需要稳定磁场和较高磁力的设备，比如某些精密电机。

2. 径向充磁
特点：磁力在径向方向上有明显的梯度变化。

适用场景：适用于对磁力在径向有特殊要求的场合，比如特定的传感器。

3. 辐射充磁
特点：磁力呈辐射状分布，具有独特的磁场特性。

适用场景：在一些特殊的电磁装置中能发挥独特作用。

四、充磁过程中的注意事项
1. 控制充磁的强度和时间
可别一股脑地乱充，得根据磁环的材质和要求来，不然充坏了可就糟糕啦！
2. 保证充磁环境的干净整洁
不能有杂质干扰，不然磁力线都跑偏啦！
3. 做好安全防护
毕竟是跟磁力打交道，可不能马虎，保护好自己最重要！
好啦，同学们，关于多极磁环的充磁方式就讲到这里啦，希望大家都能搞明白哦！。

瓦形磁铁多极充磁原理

瓦形磁铁多极充磁原理
瓦形磁铁的多极充磁原理主要是通过磁路设计来实现。

磁路设计是将磁铁的磁力线集中到一个或多个磁极上，以获得所需的磁场强度和方向。

对于瓦形磁铁，充磁方向通常是在磁铁的平面上进行。

这个平面可以是瓦形的侧面，也可以是端面。

充磁时，磁铁的两极会沿着轴向方向排列，形成一个N极和一个S极。

如果需要获得更多的磁极，可以在磁铁的平面上进行多次充磁。

每次充磁都会在磁铁上形成一个新的磁极。

例如，对于四极瓦形磁铁，可以在其一个端面上进行两次充磁，分别形成两个N极和两个S极。

需要注意的是，瓦形磁铁的多极充磁需要精确的控制和调整。

如果充磁不正确，可能会导致磁铁的磁场分布不均匀，影响其性能和使用效果。

因此，在进行多极充磁时，建议使用专业的充磁设备和技术人员进行操作。

充磁学习心得

充磁学习心得
充磁不是按量来分的，是场强的的大小，还有速率，自己充磁比较难，需要充磁机，简单的就是把电源整流成直流，并连一个几K微法的大电容，串联一个可控硅，再连接到一个线圈中，把磁钢放里，用其他导磁的铁闭合磁路，触发一下，就充磁了。

如果你的磁铁是条形磁铁，那么它的质量一定不过关；如果你的磁铁是圆环状或饼状的，这种现象是很正常的。

要知道条形磁铁的南北极是分布在两端的(一端红色，一端白色)。

所以如果它是标准磁铁，即使摔断了，断面仍然是两个异名磁极，仍然可以相互吸引。

但是如果它是圆环状或饼状的，那么它的磁极在上下两个面上(是圆环或圆形的两个面)。

这样的磁铁摔断了以后，断面的相对应的磁极是同名磁极，所以无法恢复原状。

我这样说希望你能理解，如果无法理解，就再思考思考不过，原理简单，你自己做要达到那么大的磁场强度比较难，最好在专业充磁机上做。

关于充磁机的各类问题解析一

关于充磁机的各类问题解析⼀
2.充磁机充EH钕铁硼要什么要求
答：EH只是他的耐温系数变化，充磁和普通的⼀样
电容式充磁机为什么充不了磁，不放电
问：在充磁时，按下充磁开关后充磁机没反应，充不了磁，充磁机没有放电。

答：根据楼主所述情况，有多种可能： 1、充电线路损坏； 2、电容损坏； 3、放电线路损坏。

3.我们充磁量测时是分单⽚充磁跟整机充磁.单⽚充磁时条件是1700V/4000uf,整机时如有8条在转⼦⾥,此时充磁条件是
1400V/4000uf,此时此两条件对应的磁通量是什么?对应的单⽚跟整机⾥的磁通量是什么?
第⼀：你所说的充磁机的磁通量，在充磁设计制作⼯艺领域中，并没有充磁抽的磁通量的说法。

那是因为⼀台充磁机可以配N 个充台，根据充台⼯艺的不同和充磁⽅式的不同，磁通量是不同的，哪怕是同⼀个充台，测量点的不同，磁通量也不同（可以这样简单的理解：被充磁的磁钢所摆放的位置的不同，受磁的⼤⼩不同）。

第⼆:充磁机的电压和电容的关系是有公式的。

通过这个公式最终将推算出充磁机的功率 J。

这个功率J，在不同的充台下产⽣的磁通量的不同，能确定所充磁钢的的⼤⼩，（功率太⼩，磁钢太⼤，⽆法充饱和，功率太⼤，磁钢太⼩，是浪费）
4.电机中磁体充磁⽅式什么叫内充磁或外充磁?
内充磁是指将磁铁放⼊电机的铁⼼内，通过电枢绕组给磁钢充磁，外充磁是指使⽤充磁机将磁钢充磁后在放⼊电机的铁⼼中。

各有优缺点，根据⽣产条件选择。

内充磁⼜分为径向充磁、切向充磁和轴向充磁，这个根据电机的径向和轴向判断就可以了。

磁瓦长径比

磁瓦长径比
磁瓦长径比（L/D Ratio of Magnet）是指磁瓦（永磁体）的长度与直径之间的比值。

磁瓦是一种常见的永磁体形状，通常是圆柱形或方柱形。

磁瓦的长径比对于其磁性能和应用特性具有重要影响。

不同的长径比可以导致磁瓦在磁力和磁场分布方面的差异。

以下是对长径比的两种常见情况的解释：
1.长径比小于1：当磁瓦的长度相对较短，而直径相对较大
时（L/D<1），磁力主要集中在磁瓦的两个端面上，磁场分
布更均匀。

这种情况下，磁瓦更适合用于需要均匀磁场的
应用，如传感器、电机等。

2.长径比大于1：当磁瓦的长度相对较长，而直径相对较小
时（L/D>1），磁力在磁瓦的侧面上相对较强，磁场分布不
均匀。

这种情况下，磁瓦更适合用于需要产生集中或局部
磁力的应用，如磁力吸附、磁力夹持等。

在实际应用中，根据不同的需求和具体的场景，可以选择适合的长径比。

需求均匀磁场、传感器应用等通常选择较小的长径比。

而需要强大局部磁力、吸附或夹持等应用通常选择较大的长径比。

需要注意的是，长径比只是磁瓦形状和磁性能的一个因素，实际应用中还需要考虑其他因素，如磁材料的性质、磁瓦的尺寸、磁场方向等，以获得最佳的性能和效果。

充磁方向与磁极方向关系

充磁方向与磁极方向关系咱们来聊聊充磁方向和磁极方向的关系，这事儿就像两个人跳舞的步伐配合一样有趣。

先来说说啥是充磁方向。

充磁啊，就像是给一个原本没什么磁性的东西注入一种特殊的力量，让它有了磁性。

这个充磁方向呢，就好比是这个力量注入的方向。

比如说，你往一个杯子里倒水，水倒进去的方向就是一种类似充磁方向的概念，只不过这里倒的不是水，而是能让物体产生磁性的神秘力量。

那磁极方向又是什么呢？咱们都知道磁铁有两极，就像地球有南北极一样。

磁极方向就是这两极所确定的方向。

这就像在一个大操场上，南北两端被特别标记出来了，这两端的方向就是磁极方向。

那这充磁方向和磁极方向有啥关系呢？这关系可微妙了。

有时候啊，充磁方向就像是给磁极方向定了个基调。

你想啊，如果把充磁当成是在盖房子打地基，那这个地基的朝向就会影响房子建成后的朝向。

充磁方向要是朝着某个特定的方向，磁极方向往往也会顺着这个方向来。

这就好比你在放风筝，你拉着风筝线的方向（充磁方向），在很大程度上会决定风筝在空中的朝向（磁极方向）。

不过啊，这事儿也不是绝对的。

有时候就像调皮的孩子，充磁方向明明是这样的，可磁极方向好像有点自己的小想法。

就像你让小狗去一个地方，你指着那个方向，可小狗可能会歪着头走偏一点。

这可能是因为被充磁的物体本身内部的结构有点复杂，就像小狗看到了路上有吸引它的小骨头或者小蝴蝶，就走偏了方向。

在实际生活当中，这关系的影响可不小呢。

就拿我们常见的小电机来说吧。

电机里面有磁铁，如果充磁方向和磁极方向没配合好，就像两个齿轮没咬合上，电机可能就转得不利索，甚至不转了。

这就像两个人一起抬东西，要是步伐不一致，走起来就磕磕绊绊的。

再比如说，在一些精密仪器里，充磁方向和磁极方向的关系要是没处理好，那整个仪器就像一个失去了平衡的跷跷板，没法正常工作。

这就好比你做饭的时候，盐和糖放错了顺序或者比例不对，做出来的菜就不是那个味儿了。

我们要是想让充磁方向和磁极方向配合得好，就得像了解朋友的脾气一样去了解被充磁物体的特性。