张拉台座设计及施工方案
先张法施工工艺详解
先张法施工工艺1、建设长线台张拉台座建设长线张拉台基础，台背（牛腿柱）台座是以传力式设计的，为钢筋混凝土结构，经计算有足够的耐压强度，并保证在预应力钢绞线张拉过程和其它工序施工过程中无变形现象，从而保证钢绞线的张拉值和施工安全。
2、张拉梁的制作与使用长线钢绞线张拉梁用A3.30mm厚的钢板和两件40工字钢拼焊而成的，分别为张拉固定梁和张拉行梁两种，张拉梁的结构有足够的刚度，保证在施工过程中无变形现象，并保证钢绞线张拉值的准确与安全。
在安放张拉固定梁和张拉行梁时，其水平对称线与底模中心线对中，用木楔调整高度，使张拉梁对称轴线与台背柱横轴线对中，将该长线槽内的底模纵轴线引到张拉台座的面板上，并按设计要求该长线槽预制板需的钢绞线固定在已经定好位的张拉梁上。
3、夹具制作夹具采用园套筒三片式夹具，夹片用20铬钢制造，夹片经有关部门进行检验合格的，使用时保证夹片平齐地夹持住钢绞线，使用前在套筒内壁稍涂黄油以使夹片的楔紧和用毕后便于退出夹片，每次在使用前对夹片进行详细检查，如发现有刻痕现象马上更换，保证张拉质量和安全。
4、长线张拉槽底模制作长线张拉槽底模设在两张拉台背之间，以钢筋混凝土的结构建设，本厂长线张拉槽全长115米，分两次浇筑混凝土，第一次先浇筑30公分的基础平面砼，在浇筑基础平面混凝土的同时预埋底模和传力防护垟的钢筋，基础平面混凝土强度达到一定强度后绑扎底模的钢筋骨架和焊接底模周边的角钢，而后支模板浇筑5、张拉机具①长线钢绞线张拉采用YC150Q－250型千斤顶两台，使用前对使用的千斤顶进行检查和系统标定经过标定的压力表和配套的千斤顶一定套使用，不得更换。
②油泵依据油泵说明要求先做空载运转，空载检验正常后做保压检验，经检验正常后进行施工使用。
③张拉机具除张拉固定横梁，张拉行（活）横梁、千斤顶、油泵外，还有配套的精轧螺纹钢，精轧螺纹钢与钢绞线连接的杆线连接器，杆与杆连接的杆杆连接器，牢固精轧螺纹钢的钢母，预紧小千斤顶等。
张拉台座结构设计
先张法预应力空心板张拉台座结构设计1 先张法台座的基本要求1.1 承力台座必须具有足够的强度和刚度，其抗倾覆安全系数应不小于1.5，抗滑移系数应不小于1.3。
1.2 横梁须有足够的刚度，受力后挠度应不小于2㎜。
1.3 在台座上铺放预应力筋时，应采取措施防止沾污预应力筋。
1.4 张拉前，应对台座，横梁及各项张拉设备进行详细检查，符合要求后方可进行操作。
2 压杆式台座的设计2.1 压杆式台座结构形式的选定压杆式台座采用矩形截面。
压杆式台座为双肢受压结构，主要算其截面强度，稳定性及变形。
2.1.1 压杆的受力分析及计算方法由于钢绞线距底模距离一般设计为4.5cm，因此纵向力作用在偏离压杆形心0.5cm处,可近似认为压杆为中心受压构件，压杆按素砼设计，按构造进行配筋，单肢压杆承受力为P/2，按极限状态法计算。
（1）强度验算N j≤αAR j a r mN j—纵向力；α—纵向力偏心系数1.0；A—构件截面面积a×b；R j a—材料抗压强度；r m—材料安全系数。
设等式右边为R，当N j≤R时强度满足要求；N j>R时强度不满足要求，需重新设计压杆截面，重新验算。
（2）稳定性验算N j≤φαAR j a/r mφ—受压构件纵向弯曲系数首先因压杆中心设置系梁，限制压杆侧向位移，因此压杆按一端固结，一端铰接计算。
求出长细比L0/h，查出φ值进行验算。
若有一条件式不满足要求时，就需重新设置压杆断面。
2.2 设计荷载的确定由于端横梁的刚度大，无挠曲变形，因此每根钢绞线的张拉力取同一值。
根据一片空心板中钢绞线的设计根数、张拉控制应力及超张拉系数1.05，确定台座的设计荷载。
P = nσAn—钢绞线根数；σ—张拉控制应力；A—钢绞线截面积；已知一片空心板梁设计23根钢绞线，每根钢绞线张拉控制应力为1395Mpa，张拉力为195.3KN。
计算时超张拉系数1.05考虑，每根张拉力为205KN，则台座的设计荷载P=23×205=4715（KN）。
张拉台座设计及施工方案
保沧高速C6合同段崔尔庄互通立交先张法张拉台座设计及施工方案1台座形式张拉台是先张法施以预应力的主要设备,它承受预应力筋在构件制作时的全部张拉力。
张拉台座必须具有足够的强度和刚度，其抗倾覆安全系数应≥1.5，抗移系数应≥1.3。
同时固定横钢梁(锚箱)与活动横钢梁(锚箱)必须有足够的刚度，受力后挠度应不大于钢梁的最大挠度。
工程选用框架式台座，根据施工要求，现场设计采用六线长线台座，台座设计长度为91.4m，宽度15m，每线可同时生产6片13m 空心板或5片16m空心板。
平面布置图见附图。
空心板全部采用公称直径φj15.24预应力1860MPa低松驰钢绞线，单根钢绞线控制应力1395Mpa。
因同时有13米和16米板，所以在13米板及6米板两端底胎下设横梁，以防钢绞线放张后空心板起拱把板两端底胎压坏，同时横梁减小了纵梁的长细比，大大提高了纵梁的稳定性。
横梁主筋为8根(及11根)16mm螺绞钢筋,箍筋为φ，底胎为10 cmC30砼上覆钢板。
在本工程中，在中心纵梁内预留了养护用的水管，每10m设置一丁字接头伸出纵梁外，在空心板养护时直接在其上接软管，省时省力，同时在每两个较近横梁中间埋设了横向排水管道，将养护时的流水排到台座一侧流回台座旁的养护水池内。
2台座结构设计及验算台座纵梁为轴心受压状态。
采用C30混凝土，f c=15Mpa A c=350×600=210000mm2;纵筋为616螺纹钢筋,箍筋为φ8@200，616钢筋面积A g=1206mm2,f g=310MPa.钢绞线公称直径为140mm2。
①设计荷载计算:P=nδA=12×1395MPa×140mm2=2343.6KN②强度验算:N=f g×A g+f c×A c=232.5×1206+15×210000=3430.395KNN/P=1.5>1.3故其结构满足轴心受压要求。
桥梁预应力张拉专项施工方案
一、工程概述本标段在道路桩号K1+052与K1+779.97太城溪桥各有桥一座，根据桥检报告，设计院现场勘察及计算两桥桥面加铺沥青层后原桥上部结构将不满足规范要求。
原桥下部结构采用重力式桥墩，U型桥台，15#片石扩大基础，持力层为卵石基础，地质及结构使用情况良好。
为满足道路路面改造的要求，保证道路的正常运营，减少工期，降低成本，对桩号K1+052与K1+779.97太城溪桥上部结构破除改建，原桥下部结构予以保留，并对下部结构病害进行修复处理后继续利用。
二、总体施工方案1）空心板预制与车行动沥青路面同时开工，尽量做到预制最后一块空心板的强度刚达到吊装强度要求时，车行到路面沥青也已经施工完毕，以缩短工期。
三、初步总体计划与车行道沥青混凝土路面工程平行施工，用最短的时间完成桥梁全部施工任务。
四施工方法4.1、辅助工程1）预制场桥梁空心板预制和存放采用正线外设预制场，即在K1+052桩号及K1+779.97太城溪桥处附近即霞河机动车综合性能检测站内。
内设预制区、存梁区、砂石料场、钢筋加工场、木工加工场、小型仓库、拌和站、机械停放处等，地面采用硬化处理，做法为：25cm厚片石垫层+12cm厚C15砼面层。
4.2垫石支座垫石支座施工工艺流程框图详见附图（十）1、支承垫石的制作1）桥台浇筑后，准确放出支承垫石平面位置，测定支承垫石高程。
2）凿毛清理砼面、绑扎垫石钢筋和模板，预埋地脚螺丝。
3）对支承垫石平面位置及高程进行复测。
4）按设计平面、高程浇筑混凝土。
下砼时要严格控制垫石顶面高程和平整度，并做好养护工作。
2、支座的安装1）先将支座支承垫石顶平面冲洗干净、风干。
2）复测支座支承垫石平面标高，使梁端两个支座处在同一个平面内。
3）在支承垫石上按设计图标出支座位置中心线，同时也标出安装后梁板宽度的边线和中心线。
4）在橡胶支座上也标出十字交叉中心，将支座安放在支承垫石上，使支座中心线同垫石中心线相重合。
矩形支座短边应与顺桥向平行放置，圆形支座可以不考虑方向问题，只需支座圆心与设计位置中心相重合即可。
张拉台座的设计
据空心板梁的特点 ． 安全、 从“ 实用 ” 的角度决定采用墩式台座 ２ ． 台座的抗倾 覆性验算 ．１ ３ 根据规范要求 ． 台座的抗倾覆 系数
Ｋ０ Ｍ １Ｍ ≥ １５ ＝ ／ ．
式中：
Ｍ—— 由张拉力产生 的倾覆力矩 Ｍｌ——抗倾 覆力矩 ． 不考虑土压力 ． 若 则为 台座 自重对 Ｏ点 的 力矩。 台墩 倾覆点 的设置 ． 对与台面共 同工作 的台墩 ， 理论计算倾 覆 按 点该 在混凝土 台面的表面处 ：但 考虑到台墩的倾覆趋势使得 台面端 部顶点出现局部应力集 中和混凝土抹面层的施工质量 ． 因此倾覆点 的 位置取在混凝土台面往下 ５ ｎ处 每个牛腿的受力按 ２ ０ Ｋ ｃｌ ５ ０ Ｎ考虑
过大的超 张拉会造成反拱过大 ． 预拉区出现裂缝也是不利 的。 因此 ， 预 应 力筋 的张拉控制应力应符合设计要求。 当施 工中预应力筋需要超张 拉时 ． 比设 计要求提高 ５ 但其最 大 张拉控制应力 不得超 过规范 可 ％． 的规定。丝 、 钢绞线属于硬钢 ， 冷拉热轧 钢筋属 于软钢 。硬钢 和软钢根 据它们是否存在屈服 点划分 的． 由于硬钢无明显屈服 点 ． 塑性较软钢 差． 所以其控制应力 系数较软钢低 １１２张拉 程序 的确定 ．． 预应力筋 的张拉程序 ：＠１５ Ｏ ０ ％控制应力 （ 持荷 ２分钟 ） ．或 ０ ＠ １３ ０ ％控制应力。预应力筋进行超张拉（ ．３ １ ５控制应力 ） １ ～． Ｏ Ｏ 主要是 为 了减少松驰引起的应力损失值 所谓应力松弛是指钢材在常温高应 力 作用下 ． 由于塑性变形而使应力随时间延续而降低 的现象 。这种现 象 再 张拉后 的头几分钟 内发展得特别快 ． 往后则趋于缓慢 。 例如 ． 超张托
简易张拉台座的设计与施工
简易张拉台座的设计与施工徐增荣中铁十一局集团四公司[摘要]本文提出一种尤其适合生产规模较小的预制场的简易张拉台座，具有造价低廉、制作简单、施工方便、安全可靠的特点。
[关键词]简易台座设计施工张拉台座是先张梁预制场最关键的大型临时设施。
台座的设计是否安全可靠直接关系到预应力梁是否能制作成功、操作人员及设备是否安全，同时台座的设计是否合理也直接影响到预制梁的施工进度和质量。
因此，工程技术人员在台座的设计与施工上都是相当慎重的，甚至于保守。
1.传统台座的优缺点目前，绝大多数施工单位在先张梁施工中所使用的都是有压柱式张拉台座其中运用最广的又是槽式张拉台座。
这种台座的最大特点就是安全可靠、稳定性好、便于蒸汽养护。
但这种台座造价较高，预制梁时绑钢筋、立模板、拆模板、模板搬运、砼浇注等工序都在槽中进行，空间狭小，操作较为困难。
尤其是砼浇注，由于砼输送车不能充分靠近，砼不能直接入模，必须使用其它传输设备倒运（当然如果使用砼输送泵直接由拌合站输送入模那又另当别论了。
但当前公路、铁路建设中一般砼圬工都较为分散，且每一工点需要砼数量也小，砼集中拌和较为普遍，因而砼输送车一般是必备设备。
考虑设备充分利用，一般不再配备输送泵）。
另外，需要配备大型龙门吊进行移梁和存梁作业，场地只能纵向布置。
笔者经过多年的现场实践，总结了一套比较适合生产规模较小、工期较短、不需要投入大量大型机械设备、同时又比较安全可靠的简易张拉台座的设计方案。
2.台座设计本文介绍的张拉台座为墩式台座，其结构特点如图一所示。
它主要由L形钢筋砼结构、干码片石平衡体、台面三部分组成。
由于其充分利用了台座两端墩的重力、墩与土的磨擦力、土压力、台面抗力等自然力来平衡倾覆和滑移力，因而可节省工程量。
本文以跨度为20 米梁的生产台为例说明台座的设计情况。
台座两立柱之间距离B=1.5m，台座墩宽2m，墩用C40 砼,台面用C30 砼,台面厚度25cm，台面宽2 米。
最大张拉力T=2929.5KN 来进行如座稳定性验算（倾覆稳定性，滑移稳定性）。
先张法预应力重力式张拉台座设计
先张法预应力重力式张拉台座设计一、概况由我公司施工的S318-4合同段共有五座大桥,一座中桥,20米先张法预应力空心板232片,集中预制,本文就先张法重力式台座的结构设计,实例计算等介绍如下:二、结构设计1、重力式台座由端部重力墩,牛腿,台面加厚部分和台面组成(见后附图一)。
重力式台座的计算稳定性包括:①抗倾覆能力,抗倾覆能力以台座的抗倾覆安全系数K表示(K≥1.5)②水平抗滑移能力,抗滑移能力以台座水平抗滑移安全系数R表示(R≥1.3)2、计算过程台座稳定性验算分四步:Ⅰ.抗倾覆验算考虑到混凝土台墩和台面相互作用的顶点角部会出现因应力集中而出现的局部破损现象,所以抗倾覆点O设在台面加厚部分端部下4～5cm处:K=M1/M≥1.5其中M—张拉力产生的倾覆力矩M=T*e式中:T—最大张拉力合力,即设计中刚绞线拉力的合力e—张拉力合力T的作用点到倾覆转动点O的力臂M1—抗倾覆力矩M1=G1L1+G2L2 ，(土压力产生的抗倾覆力矩很小忽略不计)式中:G1—传力墩自重L1—传力墩重心至倾覆转动点O的力臂G2—传力墩外伸台面加厚部分的自重L2—传力墩外伸台面加厚部分至倾覆转动点O的力臂Ⅱ.抗滑移验算R=T1/T≥1.3其中:T—张拉力的合力T1—抗滑移力,T1=N+E p+F式中:N—台面反力E p—土压力的合力F—摩阻力Ⅲ.传力墩牛腿配筋计算(按钢筋混凝土牛腿配筋计算)和裂缝开裂验算Ⅳ.台面加厚部分配筋计算(按钢筋混凝土偏心受压构件计算)Ⅴ.张拉横梁计算（受力后横梁挠度δ≤2mm）①采用混凝土横梁:按钢筋混凝土深受弯构件中的短柱计算②采用金属横梁:结构力学挠度演算三、计算实例⒈技术参数:我标段施工的20米空心板中，中板14根刚绞线,边板15根钢绞线,空心板底宽99cm,刚绞线采用￠j15.24,ASTM A416-92标准270级,标准强度为Ryb=1860MPa 张拉控制应力δcon=0.75Ryb=1395M Pa,钢绞线面积140mm2,单根张拉力为195.3KN,则最大张拉力合力为T=15*195.3KN=2929.5KN,根据初算选定台座几何尺寸（后附图二、图三）。
先张法预应力梁长线台座施工工法
先张法预应力梁长线台座施工工法先张法预应力梁长线台座施工工法是一种用于预应力梁长线台座施工的工法，通过张拉预应力钢筋，使梁体获得足够的强度和稳定性。
本文将详细介绍该工法的前言、工法特点、适应范围、工艺原理、施工工艺、劳动组织、机具设备、质量控制、安全措施、经济技术分析和工程实例。
一、前言先张法预应力梁长线台座施工工法是一种有效的梁体构造方法，通过预应力施工可以使梁体具有更高的承载能力、更好的刚度和稳定性。
本工法将详细介绍该工法的特点、适应范围、工艺原理、施工工艺等内容。
二、工法特点先张法预应力梁长线台座施工工法具有以下特点：（1）工程施工周期短，易于控制施工进度。
（2）施工过程中，对梁体的挠度控制较好，使梁体能够充分发挥预应力作用。
（3）安全可靠，易于监测施工过程中的质量状况。
三、适应范围先张法预应力梁长线台座施工工法适用于多种类型的梁体建设，包括道路、桥梁、高速公路等。
该工法适用于空间有限的施工现场，能够提高施工效率。
四、工艺原理先张法预应力梁长线台座施工工法通过预应力施工，使梁体获得足够的强度和稳定性。
施工工法与实际工程之间的联系主要在于采取的技术措施。
预应力钢筋的布置和张拉工序对梁体的力学性能起到决定性作用。
本工法将详细分析和解释这些技术措施，以便读者了解该工法的理论依据和实际应用。
五、施工工艺先张法预应力梁长线台座施工工法包括以下施工阶段：（1）准备工作：准备好所需的材料、设备和施工人员。
（2）台座施工：对梁体的台座进行施工，包括模板搭设、混凝土浇筑等工序。
（3）预应力钢筋布置：按照设计要求对梁体进行预应力钢筋的布置。
（4）张拉预应力钢筋：采用张拉设备对预应力钢筋进行张拉，使其获得足够的预应力。
（5）灌浆处理：对张拉预应力钢筋的锚固部位进行灌浆处理，保证锚固的质量。
（6）收拢梁体：通过收拢装置使梁体达到预定的形状和尺寸。
（7）养护与检验：采取适当的养护措施，同时进行检验，确保梁体的质量达到设计要求。
张拉台座施工工艺和方法
张拉台座施工工艺和方法(一)预应力空心板张拉台座的制作(1)预制场的设臵空心板梁预制场设在马坝大桥8#台后广州方向己平整压实的路基上，预应力张拉台座设在左幅路基上，张拉台左外边预留3米左右的位臵为起梁、移梁等设施用地，钢筋加工棚、砂、碎石、水泥堆放场地、搅拌站设在路基右侧，在路基中间预留一条5米左右的施工便道。
此处材料、施工机械设备进出方便，水电充足，空心板梁存储吊装条件良好(详见附图马坝大桥预制场地平面布臵图)。
(2)、预应力空心板张拉台座的设计1、空心板采用槽式张拉台座进行预制，该张拉台座长88.40m ，宽6.1m ，设3条预制板生产线，每条生产线一次张拉可生产4片空心板，一次最大生产量为12条空心板。
〃2、该张拉台座．由压柱、横向连续梁、端部重力墩、底板及端部横梁构成。
主要受力构件为压杆，其截面尺寸：边柱为45cm × 50cm ，中柱为50cm ×50cm ，压柱之间净距为1.40m ；为保证台座刚度和稳定性设臵了横向连续梁，其间距为5.0m ．(或5.5m)，其截面尺寸为40cm ×20cm ；出于安全保守设计，端部设臵了重力墩，不考虑其对台座张拉力的提高；压柱、横向连续梁、端部重力墩均为C30砼浇筑，底板为厚20cmC20砼：端部横梁为2条[40C 的槽钢。
(详见附图大桥预制梁及地梁配筋图、马坝大桥预制梁张拉台剖面图及配筋图、马坝大桥预制梁张拉台平面图及配筋图)3、张拉台的受力计算：①、计算数据：图纸要求：预应力钢绞线采用符合ASTMA-416—87a 。
标准的270级Φ12.7的钢绞线，空心板中板为17根、边板18根钢绞线。
其物理力学指标如下： 标准强度：K b y =1860Mpa公称截面积：Ai=98.71mm 2张拉控制应力：Ơ k =0.75K b y =l395Mpa张拉控制力：P k =1395×98.71/1000=137.7KN超张拉103％应力： 1.03Ơk=1436.85Mpa每根钢绞线最大张拉力：Pl =1.03 Ơk×Ai=141.8KN每片中梁17根钢绞线张拉总计为：P=17×141.8=2410.6KN每片边梁18根钢绞线张拉总计为：P=18×141.8=2552.4KN②受力计算：I、当多条生产线同时生产时，中压柱为受力最大的构件，采用有效承压面50cm ×50cm，中柱受力计算取边梁最大张拉力2552.4KN，正应力：Ơk=2552.4×1000/(500×500)=10.21Mpa<30Mpa因此，压柱采用C30砼浇筑强度符合设计要求。
公路先张梁槽式张拉台座设计
ｘ ——截面受压区高度。 可由下面的方法求得 ： 根据平衡条件 ， 向力 Ｎ的作用线取矩 对轴
Ｄ（ ｘ ｇ＋ ；； ＝ ｌｅ ｈ —） Ａ ｅ Ａ Ｅ 寺 ｏ ： 盯Ｅ
Ａ 。 ——受压区钢筋面积 ； 盯 。 ——受压区钢筋的压应力 ；
４ 总结与体会 按上述思路设计的先张 台座在盘海 、 锦阜高速
式 中：ｃ ８——临界应力；
Ａ ——传 力柱横截面积。
２２传力 柱 强度检 算 ．
两侧模板。设计台座横断面尺寸时应充分考虑模板
安拆的需要 ， 底板与传力柱 间要留有一定 的作业空 铺设一层钢板。底板应按要求设置反拱。底板混凝
由于一根传 力柱 承担并排两个 台座 上的张拉 力， 而这两个台座往往又不 同时张拉 ， 不利情况是偏 ｅ —— 由端横梁承担的张拉 力在传力柱 上 的作
ｍ——钢筋 与混凝 土强度 比； Ａ ——钢筋面积。 当ｅ ｋ ＞ 时传 力柱属于大偏心受压构件
ｅ １ｅ １０
传力柱稳定性可按压杆稳定进行检算 ， 偏于安 全考虑可认为传力柱两端为不可移动 的铰接结构。
１ １ ——偏心矩增大系数 ；
维普资讯
柱端部应设置与截面等大的 ３ ｒ ０ ｍ厚钢板 ； ａ
ａ ——构件刚度修正系数；
Ｏ．１
ａ — —
１ ２＋ ｃ ． ０
ｅ ｏ ——初始偏心矩 ；
ｈ ——偏心弯矩作用截面内截面高度。
混凝土压应力
Ｒ 一 ——————————— ——————一
（） ３ 系梁设置在底板下部 ， 要有足够的刚度 ； （） ４ 为保证张拉时传力柱不变形 ， 不滑动 ， 在其
座 。本文以槽式台座为例 ， 浅谈其设计要 点和设计
先张法台座设计及施工1
先张法台座设计及施工张拉台座是先张法施以预应力的主要设备，它承受预应力筋在构件制作时的全部张拉力。
张拉台座必须具有足够的强度和刚度，其抗倾覆安全系数应≥1.5，抗移系数应≥1.3。
同时固定横梁与活动横梁必须有足够的刚度，受力后挠度应不大于钢梁的最大挠度。
先张法是在台座上张拉预应力钢材，然后浇筑水泥混凝土以形成预应力构件的施工方法。
此先张法台座按构造形式为槽墩结合式。
工程概况：共有45片13米先张空心板梁，全部采用预应力1860MPa低松驰钢绞线，单根钢绞线张拉控制应力1302MPa，空心板梁设计规格普遍为13m(长)×1.24m(宽)×0.7m(高)，单块板梁配置12根（边梁13根）钢绞线。
1 设计依据及设计要求1.1 设计依据(1)技术资料。
该桥梁工程设计图纸及工程有关文件。
(2)规范、标准。
《公路桥涵设计通用规范》(JTJ021－89)；《公路桥涵施工技术规范》(JTJ041－2000）。
1.2 设计要求要求空心板梁预应力钢绞线强度标准值达到1860MPa，张拉控制应力1302MPa。
2 台座设计2.1 台座形式工程选用墩槽式台座，根据施工及进度要求，台座设计纵向两排台座，台座设计长度为48.2m，每排采用3线长线台座，宽度为3.2m。
每线可同时生产3片空心板梁，台座需承受2400t的张拉力。
先张法台座见附图。
2.2 台座结构设计及验算2.2.1 结构设计台座设置2根通长纵梁（传力柱），台座两侧2根纵梁规格为600mm（宽）×500mm （高），中间1根纵梁规格为1200mm（宽）×500mm（高），配8根Φ16螺纹钢筋和φ10＠200箍筋。
两头设立端承台，规格1600mm（宽）×1500mm（高）。
台面下每7m设置一道600mm（宽）×500mm（高）横向联系梁，共四道，横系梁主筋为8根Φ16mm螺纹钢，箍筋为φ8@200。
混凝土强度均为C30。
先张法预应力空心梁联体式张拉台座设计及施工应用
优势转化为产品优 势、 成本优势 ， 最大 限度地积 累资本 与 技术 ， 为企业竞争 力构筑坚 实的发展平 台。 （） ３ 重视研究开发投入 ， 强 自主创 新能力。坚持 比 增 较优势， 并不意味要放弃 自主创新， 相反 ， 要以 自主创新优 化提升 比较优 势素质 。这是 因为企业竞争 力的高低越来 越取决于企业 自主创新 能力 ， 领先的技术和 自主知识产权
已成为企业生存 发展的致胜 法宝。 四川工业 企业应从战 略高度出发，重视 Ｒ ＆Ｄ投 入，使技术创新能 力有较大提 高。当然， 四川工业企业 内部规模 、 技术、 资金差距较 大， 盲 目地进行 Ｒ ＆Ｄ投 入既不现 实， 也不经济 。 因此， 实力较 强的大型工业企业应按 国内先进 水平加大 Ｒ ＆Ｄ 投入强 度， 通过建立 面向社会 、 开放式的研 发体系， 究开发具有 研 自主 知识产权 的核心技术和主导产品， 成为技术创新和开 发投 入的主体 。而 中小型工业企 业更多从 自己实际情 况 出发 ， 通过跟踪先进 的科技成果 ， 加以消化吸收， 逐渐培育 目己的创新能力 。 （） ４ 强化基础 管理 ， 从细节入手 ， 推动 管理科学化。管 理大师普拉哈德和 哈默指 出， 对于组织 而言， 真正的竞争 优势 来源 于能够把全 公司范 围内的技 术和生产技 能组合 为公 司独特的实力 ， 并使公 司各部分都能迅速地适应环境 变化 的管理能力 。对于 四川工业企业来讲 ， 管理科学要有 针对性， 先抓好管理基础工作 ， 从管理细节入手 ， 针对决策 、 财务 、 营销 、 人事、 生产等管理环节实现制度化、 范化 ， 规 民 主化 ， 特别要强化管理执行力 ， 把各种 管理措 施落 实到实 处， 发挥 实效 ， 然后通 过管理信息系统 ， 把各项专业管理职 能相应 的管理方法、 技术 贯穿起来 ， 建立 有效 的基 础管理 参考 文献 ： １蔡 、
预制梁张拉端升降式钢台座施工工法(2)
预制梁张拉端升降式钢台座施工工法预制梁张拉端升降式钢台座施工工法一、前言预制梁是现代桥梁施工中常用的梁体类型之一。
在预制梁的施工中，梁体需要经过张拉与升降过程，以满足设计要求。
而预制梁张拉端升降式钢台座施工工法便是一种常用的施工方法。
本文将介绍该工法的特点、适应范围、工艺原理、施工工艺、劳动组织、机具设备、质量控制、安全措施、经济技术分析以及一个实际工程的实例。
二、工法特点预制梁张拉端升降式钢台座施工工法具有以下特点：1. 该工法适用于预制梁的一端需要进行张拉和升降的情况，能够满足不同类型的梁体施工需求。
2. 钢台座结构稳定可靠，能够承受梁体的重量和张拉力，同时方便进行升降操作。
3. 工法灵活，能够根据具体的梁体尺寸和形状进行调整和设计。
4. 工法简单易操作，能够提高施工效率和质量。
三、适应范围该工法适用于各类预制梁的施工，包括公路、铁路和市政等不同类型的桥梁工程。
特别适用于梁体较长或梁体需要多次张拉的情况。
四、工艺原理预制梁张拉端升降式钢台座施工工法是基于以下工艺原理实施的。
首先，在预制梁的一端预留张拉孔，并将张拉用的锚固装置安装在孔中。
之后，在梁体的另一端设置钢台座。
梁体首先在无影响梁体升降的条件下进行张拉，待张拉完成后，在梁体张拉端的钢台座下方加厚水泥柱，使梁体升降到设计位置。
完成梁体的升降后，再进行剩余预应力钢束的张拉。
整个工艺过程中，钢台座起到承重和升降调整的作用，确保梁体达到设计高度和张拉力。
五、施工工艺1. 钢台座的制作和安装：根据设计要求制作钢台座，并将其安装在梁体升降处。
2. 张拉孔的预留和锚固装置的安装：在预制梁的一端预留好张拉孔，并将锚固装置安装在孔中。
3. 张拉和升降操作：首先进行无影响升降的张拉，待张拉完成后，进行梁体升降，使其到达设计高度。
4. 剩余预应力钢束张拉：梁体升降完成后，进行剩余预应力钢束的张拉。
5. 安装悬臂装置和辅助设备：根据需要安装悬臂装置和辅助设备，以便进行接下来的施工工作。
先张法组合张拉台座设计与施工
要求不小于 1.3遥
N '= 2.6 伊 2 000 = 3 900 kN .
渊6冤
F = 滋渊G 1+ G 2冤=0.4 伊 渊486 + 219.95冤 = 282 kN . 渊7冤
式中院 滋 为摩擦系数袁 对于沙土取 0.4遥
台座底部的被动土压力
蓘 蓸 蔀 蓸 蔀 蓡 Pcp= 酌H K a= 酌H
借自重及土压力产生的摩阻力平衡张拉力产生的水 台座板及传立柱配筋尧 张拉组合钢横梁等方面系统
平滑动袁 因此墩式台座的台墩体积结构庞大尧 埋设 介绍组合张拉台座的设计计算遥
深度大尧 投资较大曰 槽式台座采用端柱及传立柱组 2 组合张拉台座构造
成的框架体系承受张拉力袁 适应张拉力吨位较大的 大型构件[2]遥
渊2冤
3.2 抗倾覆验算
抗倾覆力矩
M 1 = G 1L1+ G 2L2= 19 786.5 kN窑m .
渊3冤
. A式ll中R院 iGg1h为ts锚台Re重s量er曰vLe1d为.锚台重心到倾覆点距
离曰 G 2 为传立柱重量曰 L2 为传力柱重心到倾覆点
距离遥
每槽生产线张拉控制力以 3 906 kN 验算袁 最不
SC I-T E C H IN N O V A T IO N & P R O D U C T IV IT Y
110
晕燥援4 A pr.圆园17袁栽 燥贼葬造 晕燥援279
图 2 组合台座锚固端构造施工图
3 组合张拉台座抗倾覆及抗滑移性计算
3.1 张拉力计算
组合台座设计要同时满足张拉 20 m 与 16 m 跨
1 研究背景与目的
梁需求袁 又能满足台座自身强度尧 刚度及稳定性要
张拉台座
台座说明吉草项目先张法预制板共144片(16m板和13m板各72片)，考虑4条张拉台座(16m板2条台座各长53m，13m板2条台座各长58m)。
1、C25砼台座基础：2(长)×0.5(宽)×1.5(高)×16(个)=24m3；2、C25砼台座：(0.5×0.6×2+1.75×0.2)×(53×2+58×2)=210.9m3；3、C40细石砼：0.89×0.05×(53×2+58×2)=9.9m3；4、红松木方：0.05×0.05×2×(53×2+58×2)=1.1m3；5、6mm钢板：0.9×0.006×(53×2+58×2)×7.85=9.4吨；6、台座钢筋5827.5 kg，具体如下：A、I级钢筋合计1034.7kg，具体如下：①Φ8：(53+58)×2×2÷0.5=888根 888×0.45×0.395=157.8kg；②Φ8：(53+58)×2×2÷0.4=1110根 1110×2×0.395=876.9kg；B、II级钢筋合计4792.8kg，具体如下：③Φ10： 16×15×4.8×0.617=710.8kg；④Φ12： 4×2×(53+58)×2×0.888=1577.1kg；⑤Φ25： 16×28×1.45×3.856=2504.9kg；①②③④⑤、先张梁张拉台座设计与检算（1）、台座形式台座由两个传力柱和底板组成，传力柱长度与台座长度等长，台座长度需满足三片梁同时施工（一串三片梁）的要求。
张拉台位计算,施工方案
张拉台施工方案1、XXX桥上部结构采用13m预应力空心板梁，全桥中板93块，边板18块，钢绞线采用符合GB/T5224标准的270级高强底松弛钢绞线，公称直径12.70mm，张拉控制应力为1339Mpa，单根钢绞线张拉控制力为132.17Kn，一块中板张拉控制力为1718.21KN，一块边板的张拉控制应力为1850.38KN。
2、预制张拉台拟采用框架式台座，即传力支撑梁和前端张拉移动横梁，其中支撑梁采用钢筋混凝土柱，前端张拉横梁采用钢结构。
整个张拉台按4槽进行设计，每槽长71米，每槽可预制5块13m空心板。
支撑梁断面尺寸800*800mm，主筋配12Ф22，每隔6m设一联系梁，联系断面尺寸400*400mm，主筋配4Ф16。
3、支撑梁强度验算：支撑梁采用混凝土：C30，fc=14.3N/mm2 ，Ac =640000mm2钢筋：主筋Ⅱ级fg=310 N / mm2 Ag = 4559.28mm2按边板实际张拉力N＝1850.38 KN支撑梁计算长细比：Lo＝6m，则Lo/b=7.5，查表得：υ=1按轴心受压进行计算：N’=υ*(fc*Ac+fg*Ag)/Y=1*(14.3*640000+310*4559.28)/1.4= 7546.69KN >1850.38KN系数：γ=1.4满足轴心受压要求,由此可见张拉台完全满足要求,同时张拉台座两端基础按重力式台座进行施工,以保证实际施工时钢绞线与支撑梁水平中心线不重合所带来的倾覆弯距.三、前端钢横梁设计：按两跨整体张拉简支梁计算，按集中荷载计算，截面采用2个箱型截面（63a型工字钢加焊两个20mm厚钢板）。
材料选用：Q235，f=205 N/ mm2跨中最大弯矩和最大剪力值：Mmax=1850.38KN.mVmax=1850.38 KNa、正应力：σ=Mmax*Ymax/Iz=1850.38*103*0.315/（2*1.61*10-3）=181KN/m2 < 205 N/mm2 故所选截面满足要求。
先张法预应力空心板梁张拉台座的设计与施工
张拉 台座 是施 加 预应 力 的重 要 组成 部 分 ，需 要有 足 够 的强度 、刚度 和稳 定 性 ，湟 西 Ｂ标用 ２根 ｂ０的 ４ 工 字 钢 和厚 １ｒ 的钢 板 焊接 组 成 钢横 梁 ，然 后 再 焊 ｍ ６ ａ （ 弯起 钢 筋 纵 向受 拉 钢筋 的截 面 面
弯起 钢 筋计 算 ： 通 过计 算 ，
式 （ ） ，尼：砼 的强 度 ；Ａ：截 面 积 ；０ ４中 ：稳 定 系 数 ，
２ 台及墩 的抗倾覆验算
先张法 预 应 力空心 板 粱 张拉 台座 的设 计示 意 图 见
图 １
ｌ ２０ 。 １ ． 。 ５０ 一 ３０ Ｊ０ 一１
经 计算 ，Ｎ ２ ８ｋ 。 ：１４０ Ｎ （） 台座 与 土体 问 的摩擦力 ： ２
Ｆ Ｇｌ － ＋Ｇ２ ＋Ｇ３ ＋Ｇ４ ＋Ｇ５ （） ５
式 （ ） ，Ｇ 、Ｇ 、Ｇ 、Ｇ 、Ｇ ：台座部 分 的重力 。 ５中 经 计算 ，Ｆ＝４ １ ｋ 。 ２． Ｎ ２
（） 台座底 部 的被 动土 压力 ： ３
Ｐ ，Ｖ ［ ２ ４ 。 ＋Ｑ ２ 一ｔ２ ４ 。 一Ｑ ２ ］ ￣ Ｈｔ （ ５ ＝ ｇ ／ ） ｇ （５ ／） （） ６
压强 度 Ｆ＝ＩＭＰ ；混 凝 土 台座 采 用 Ｃ ５混 凝 土 ，钢 Ｏ ａ ２
筋混 凝土 比重 ｒ ５ ０ ｇ１～ ＝２ ０ ｋ ・Ｉ、摩擦 系 数 ＝０４ Ｔ ． 、地 基
土 壤 为 砂 砾 土 （ 则 须 进 行 换 填 ）、 内摩 擦 角 Ｑ ： 否
２ 。 ，锚 板 采 用 １ｒｍ钢 板 加工 而 成 ，钢 横 梁 采用 ０ ６ ａ ２根 ｂ ０－ 字钢 和钢 板加 而成 。 ４ １ Ｉ 二
积 ） ８４ ｍ。 ＝８ １ｒ ａ
先张法张拉台座设计(13,16m,20m张拉台座)
12*500
650
Φ12 ①
690
Φ12 ③
30
Φ12 ②
289 229 30
φ8 ④
140 5
30
30
张拉台座底系梁配筋表
编号 规格 1 Φ12
13、16m 桥板张拉台座底系梁钢筋表 长度(cm) 根数 总长(m) 共重
690
2*13
2 Φ12
4*13
②
3 Φ12
289
2*13
4 φ8
130
18*13
高淄路高青至新城段改建工程
13、16m 桥板张拉台座
张拉台座一般构造图
设 计:
复 核:
纵断图
横断图
④
·· ·· · · ··· · ·· · · ·· ··
··
··
··
··
①
·· ③ ··
·· ②
··
·· ··
Φ16@20 ①
765 455
310
④
⑤④
Φ16@10 ②
620 310
310
Φ8@20 ④
Φ16 ④ 385
Φ16 ⑤ 405
Φ16 ⑥ 425
160 65
120
40
170 65
130
40
180 65
140
40
Φ16 ⑦
480 40
150 100
150
40
Φ8 ⑧
320 5
100
55
Φ8 ⑨ 平均 230
5 95～20
55
高淄路高青至新城段改建工程
13、16m 桥板张拉台座
Φ16 ⑦ 425
13、16m 桥板张拉台座支撑梁钢筋表 长度(cm) 根数 总长(m) 共重
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保沧高速C6合同段崔尔庄互通立交
先张法张拉台座设计及施工方案
1台座形式
张拉台是先张法施以预应力的主要设备,它承受预应力筋在构件制作时的全部张拉力。
张拉台座必须具有足够的强度和刚度，其抗倾覆安全系数应≥1.5，抗移系数应≥1.3。
同时固定横钢梁(锚箱)与活动横钢梁(锚箱)必须有足够的刚度，受力后挠度应不大于钢梁的最大挠度。
工程选用框架式台座，根据施工要求，现场设计采用六线长线台座，台座设计长度为91.4m，宽度15m，每线可同时生产6片13m 空心板或5片16m空心板。
平面布置图见附图。
空心板全部采用公称直径φj15.24预应力1860MPa低松驰钢绞线，单根钢绞线控制应力1395Mpa。
因同时有13米和16米板，所以在13米板及6米板两端底胎下设横梁，以防钢绞线放张后空心板起拱把板两端底胎压坏，同时横梁减小了纵梁的长细比，大大提高了纵梁的稳定性。
横梁主筋为8根(及11根) 16mm螺绞钢筋,箍筋为φ8@300.台座纵梁内侧及底胎下均为10cmC25混凝土垫层，底胎为10 cmC30砼上覆钢板。
在本工程中，在中心纵梁内预留了养护用的水管，每10m设置一丁字接头伸出纵梁外，在空心板养护时直接在其上接软管，省时省力，同时在每两个较近横梁中间埋设了横向排水管道，将养护时的流水排到台座一侧流回台座旁的养护水池内。
2台座结构设计及验算
台座纵梁为轴心受压状态。
采用C30混凝土，f c=15Mpa A c=350×600=210000mm2;纵筋为6 16螺纹钢筋,箍筋为φ8@200，6 16钢筋面积A g=1206mm2,f g=310MPa.钢绞线公称直径为140mm2。
①设计荷载计算:
P=nδA=12×1395MPa×140mm2
=2343.6KN
②强度验算:
N=f g×A g+f c×A c
=232.5×1206+15×210000
=3430.395KN
N/P=1.5>1.3
故其结构满足轴心受压要求。
③抗倾覆验算(设O点为旋转中心):
传力柱每m自重：
q1=0.6×0.3×25KN/m3=4.5KN/m
台座:
q2=0.85×0.6×0.5×25KN/m3=6.375KN/m
q3 q3=0.5×1.5×0.6×25KN/m3=11.25KN/m
q4=2.8×0.8×0.5×25kN/m3=28KN/m
锚箱:
m1=700Kg×9.8N/Kg/1000×17.8m=122.108KNm
钢筋砼横梁:
m2=1.5m×1.2m×0.3m×25KN/m×16.9m=228.15KNm
平衡力矩：
M= q1×16×8+q2×17.8+q3×17.2+q4×15.5+m1+m2=1667.233KNm 倾覆力矩：
M2=3053.622KN×0.3m=916.087KNm
下方，纵横梁混凝土强度均为C30混凝土。
台座梁施工时，纵梁在已开挖好的沟槽内先做好5～8cm砂浆垫层，再立好模板(钢模或砖模)，绑扎好钢筋后进行浇筑。
浇筑前要中心纵梁内放置好养护用水管，并装好丁字接头，并且在纵梁顶部焊接好预留固定空心板模板用钢筋圈，详见附图。
底模宽度为98cm，拆除槽钢后两侧用建筑用胶粘贴1cm厚的塑胶泡沫板。
在预制梁板时，预先在钢底模上刷涂机油，降低空心板和底模的粘结力，且保证了梁板底板外观光滑。
3.3张拉及固定端
台座张拉及固定端采用钢梁，钢梁用2根45#工字钢和3mm钢板焊接而成。
固定端钢梁外侧设置锚固器，张拉端设置固定钢梁和活动钢梁，两钢梁间加设油压千斤顶，活动钢梁外侧设置锚固器。
在台座张拉端和锚固端设置 14钢筋网,纵筋和横筋间隔都是15cm。
在纵梁两端端部向内10cm预先埋置 20钢筋立杆30cm。
全部浇筑完后，再将钢筋网焊接到立杆上。
5．3职工安全教育
对预制场相关施工人员进行安全教育，并且在显著位置设置安全警示牌，闲杂人员一概不准入内。