十字梁计算DOC
十字梁式基础计算书
十字梁式基础计算书一、塔机属性二、塔机荷载塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值k三、基础验算十字梁板式基础布置图基础底面积：A=2bl-l2+2a2=2×8.5×1.1-1.12+2×12=19.49m2基础中一条形基础底面积：A0=bl+2(a+l)a=8.5×1.1+2×(1+1.1)×1=13.55m2 基础及其上土的自重荷载标准值：G k=AhγC=19.49×1.25×25=609.06kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×609.06=730.88kN1、偏心距验算条形基础的竖向荷载标准值：F k''=(F k+G k)A0/A=(341.1+609.06)×13.55/19.49=660.58kNF''=(F+G)A0/A=(417.32+730.88)×13.55/19.49=798.26kNe=(M k+F Vk·h)/ F k''=(275.12+10.41×1.25)/660.58=0.44m≤b/4=8.5/4=2.12m满足要求！2、基础偏心荷载作用应力(1)、荷载效应标准组合时，基础底面边缘压力值e=0.44m≤b/6=8.5/6=1.42mI=lb3/12+2×al3/12+4×[a4/36+a2/2(a/3+l/2)2]=1.1×8.53/12+2×1×1.13/12+4×[14/36+12/2×(1/3+1.1/2)2]=58.19 基础底面抵抗矩：W=I/(b/2)=58.19/(8.5/2)=13.69m3P kmin= F k''/A0-(M k+F Vk·h)/W=660.58/13.55-(275.12+10.41×1.25)/13.69=27.71kPa P kmax= F k''/A0+(M k+F Vk·h)/W=660.58/13.55+(275.12+10.41×1.25)/13.69=69.8kPa(2)、荷载效应基本组合时，基础底面边缘压力值P min= F''/A0-(M+F V·h)/W=798.26/13.55-(429.22+14.57×1.25)/13.69=26.23kPa P max= F''/A0+(M+F V·h)/W=798.26/13.55+(429.22+14.57×1.25)/13.69=91.59kPa 3、基础轴心荷载作用应力P k=(F k+G k)/A=(341.1+609.06)/19.49=48.75kN/m24、基础底面压应力验算(1)、修正后地基承载力特征值f a=f ak+εdγm(d-0.5)=160+1.6×19.3×(1.5-0.5)=190.88kPa(2)、轴心作用时地基承载力验算P k=48.75kPa≤f a=190.88kPa满足要求！(3)、偏心作用时地基承载力验算P kmax=69.8kPa≤1.2f a=1.2×190.88=229.06kPa满足要求！5、基础抗剪验算基础有效高度：h0=H-δ-D/2=1250-40-25/2=1198mm塔身边缘至基础底边缘最大反力处距离：a1=(b-20.5B)/2=(8.5-20.5×1.45)/2=3.22m 塔身边缘处基础底面地基反力标准值：P k1=P kmax-a1(P kmax-P kmin)/b=69.8-3.22×(69.8-27.71)/8.5=53.83kPa基础自重在基础底面产生的压力标准值：P kG=G k / A=609.06 / 19.49=31.25kPa基础底平均压力设计值：P=γ((P kmax+P k1)/2-P kG)=1.35×(( 69.8+53.83)/2-31.25)=41.26kPa基础所受剪力：V=pa1l=41.26×3.22×1.1=146.35kNh0/l=1198/1100=1.09≤40.25βc f c lh0=0.25×1×11.9×1100×1198/1000=3920.46kN≥V=146.35kN满足要求！6、软弱下卧层验算基础底面处土的自重压力值：p c=dγm=1.5×19.3=28.95kPa下卧层顶面处附加压力值：p z=lb(P k-p c)/(2(b+2ztanζ)2)=1.1×8.5×(70.12-28.95)/(2×(8.5+2×2×tan20°)2)=1.94kPa软弱下卧层顶面处土的自重压力值：p cz=zγ=2×20=40kPa软弱下卧层顶面处修正后地基承载力特征值f az=222.64kPa作用在软弱下卧层顶面处总压力：p z+p cz=1.94+40=41.94kPa≤f az=222.64kPa满足要求！四、基础配筋验算基础底部配筋HRB335 6Φ25 基础上部配筋HRB335 6Φ18基础腰筋配筋HPB235 4Φ14 基础箍筋配筋HPB235 Φ10@180 基础箍筋肢数n 41、基础底弯矩计算基础底均布荷载设计值：q1=pl=41.26×1.1=45.38kN/m塔吊边缘弯矩：M=q1a12/2=45.38×3.222/2=235.97kN·m2、基础配筋计算(1)、基础梁底部配筋αS1= M/(α1f c lh02)=235.97×106/(1×11.9×1100×11982)=0.013δ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.013)0.5=0.013γS1=1-δ1/2=1-0.013/2=0.994A s1=M/(γS1h0f y1)=235.97×106/(0.994×1198×300)=661mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.27/300)=max(0.2,0.19)=0.2%基础底需要配筋：A1=max(661，ρlh0)=max(661，0.002×1100×1198)=2636mm2基础梁底实际配筋：A s1'=2944mm2≥A1=2636mm2满足要求！(2)、基础梁上部配筋基础梁上部实际配筋：A s2'=1526mm2≥0.5A s1'=1472mm2满足要求！(3)、基础梁腰筋配筋梁腰筋按照构造配筋HPB235 4Φ14(4)、基础梁箍筋配筋箍筋抗剪截面高度影响系数：βh=(800/h0)0.25=(800/1198)0.25=0.90.7βh f t lh0=0.7×0.9×1.27×103×1.1×1.198=1059.03kN≥V=146.35kN按构造规定选配钢筋！配箍率验算ρsv=nA sv1/(ls)=4×78.5/(1100×180)=0.16%≥ρsv，min=0.24f t/f yv=0.24×1.27/210=0.15% 满足要求！(5)、基础加腋处配筋基础加腋处，顶部与底部配置水平构造筋Φ12@200mm、竖向构造箍筋Φ8@200mm，外侧纵向筋Φ10@200mm。
Tc4208十字梁塔吊基础方案带计算公式
一、编制依据：十二、工程概况：1.建筑和结构概况2.自然概况本场地土质自上而下为：1）素填土、（2）粉质粘土、（3）中细砂、（4）粗砂、（5）强风化片麻岩。
工程室外设计地平为绝对标高57.4m，为避免塔吊基础与后期室外管线地面等冲突，以减少拆除费用，将塔吊基础上平标高定为绝对标高56.5m。
考虑现场地质条件，该处绝对标高52米以上均为素填土，且下层粉质粘土承载力（140 kPa）均不能满足塔吊要求的基础承载力200 kPa，因此经研究采用同主体基础一样的预应力高强混凝土管桩基础。
十三、塔吊布设及基础验算1.布设位置：根据工程实际需要及集团公司塔吊调用情况，现场在两栋楼间拟设TC4208塔吊1台，做为主体工程施工阶段主要垂直运输工具。
塔吊位置平面布置见后附图。
2、塔吊基础设计：1）考虑安全性、经济性要求，地基拟采用预应力高强混凝土管桩基础，共设5根。
塔吊基础地基施工方法如下：桩机作业范围内的场地挖土（同楼一起挖），挖至绝对标高55.30，放线打桩，截桩，人工清土至标高，浇筑垫层，垫层上平比桩顶（绝对标高为55.05米）低5㎝，绑扎钢筋，支设模板，预埋螺栓，浇筑C30混凝土，砼浇筑12h后浇水养护。
承台浇筑后实体强度达到设计强度100%时方可进行塔吊安装工作。
桩头与承台连接参见图集L10G40中规定执行操作，填芯砼强度C35，采用微膨胀砼浇筑。
3、承载力验算：1）、参数塔吊型号: TC4208；塔吊起升高度H: 30.000m；塔吊倾覆力矩M: 400kN.m；塔身宽度B: 2.500m；塔吊自重G: 260kN；最大起重荷载Q: 40.000kN；桩间距l: 4.3m；桩直径d: 0.400m；桩钢筋级别: III级钢；混凝土强度等级: C30；交叉梁截面宽度: 1.2m；交叉梁截面高度: 1.200m；交叉梁长度: 7.07m；桩入土深度: 12.500m；保护层厚度: 25.000mm。
2.TC4208塔吊基础验算：塔身重量：P=260KN基础承台自重：G=（16.2m2×1.2m）×25 KN/ m2 =486KN桩自身重量（按桩直径R=0.4m，长l=12.5米）：G1=3.14×0.4×13×25×5=204.1KN桩竖向承载力验算： 1).单桩承载力验算：1、塔吊基础要求承载力为200 KN/ m 22、塔吊基础承台面积S=7.07×1.2+（7.07-1.2）×1.2+[（2.5/2-0.6×1.414）×1.414]2/2×4=16.2 m 2塔吊基础对单桩产生的竖向力为：200×16.2/5=648 KN 设计单桩承载力特征值为700 KN ＞648 KN ，符合设计要求 2).群桩承载力验算：按塔吊基础图要求，地基承载力不得小于200KN/m 2，按最大值考虑， 受力面积S=16.2m 2塔吊基础设5根桩，群桩效应系数K 取1，桩基础设计承载力为700×5=3500 KN ＞F=200×16.2=3240KN<700×5=3500KN,故满足要求。
十字梁计算
十字梁节点模板支架计算书七师五五工业园区消防危化应急救援中心工程；工程建设地点：五五工业园区；属于框架结构；地上3层；地下0层；建筑高度：15.7m；标准层层高：3.9m ；总建筑面积：3884.84平方米；总工期：135天。
本工程由五五工业园管委会投资建设，农七师勘察设计研究院设计，农七师勘察设计研究院地质勘察，新疆银通建设监理有限公司监理，奎屯广厦建筑安装有限责任公司组织施工；由宋东平担任项目经理，胡文欣担任技术负责人。
主次梁模板支架的计算依据有：《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)；《混凝土结构设计规范》GB50010-2002；《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)；《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
一、参数信息1、结构参数：结构层高(m)：7.3；板厚(mm)：90；节点处梁底增加承重立杆1排4根；2、主梁支模架体构造参数：梁截面高度(mm)：600；梁截面宽度(mm)：300；承重架支撑形式：小楞垂直于梁截面；梁底增设承重杆数量：4；立杆沿梁跨度方向间距(m)：1.2；梁底纵向支撑数量：4；梁两侧立杆间距(m)：1.2；梁底增加支撑小横杆数量：1；立杆步距(m)：1.5；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m)：0.3；立杆承重连接方式：单扣件连接；3、次梁支模架体构造参数：梁截面高度(mm)：600；梁截面宽度(mm)：300；承重架支撑形式：小楞垂直于梁截面；梁底增设承重杆数量：0；立杆沿梁跨度方向间距(m)：1；梁底纵向支撑数量：3；梁两侧立杆间距(m)：1；梁底增加支撑小横杆数量：0；立杆步距(m)：1.5；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m)：0.3；立杆承重连接方式：单扣件连接；4、荷载参数：模板和方木的自重荷载(kN/m2)：0.15；砼倾倒振捣荷载(kN/m2)：2；砼与钢筋自重荷载(kN/m2)：25；施工均布荷载(kN/m2)：1；5、材料参数：钢管直径(mm)：Ф48×3.5；面板类型：胶合面板；面板弹性模量值(N/mm2)：6000；面板厚度(mm)：20；抗弯强度设计值(N/mm2)：13；方木截面宽度(mm)：60；方木截面高度(mm)：80；抗压强度设计值(N/mm2)：16；抗弯强度设计值(N/mm2)：17；方木弹性模量值(N/mm2)：9000；抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；6、结构示意图：主梁截面示意图次梁截面示意图平面示意图二、主梁节点计算(一)底模计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
十字梁与井字梁(三种工况)
“井”字梁与“十”字梁选型分析报告（一）恒荷载31 KN/M2，活荷载3.5KN/M2一、比较范围标准柱距为8100mm*8100mm。
计算采用双方向5跨连续楼板的中间一跨楼板结果进行分析。
二、比较内容经济比较内容：含钢筋、砼、模板等用量，以及综合造价。
1.方案一：“井”字梁2.方案二：“十”字梁三、技术条件荷载：1.2m覆土，180mm板厚，恒荷载31 KN/M2活荷载3.5KN/M2梁、板混凝土等级：C35计算软件：PKPM 2006.10四、计算分析1、两种方案梁计算结果及配筋图：方案一方案二2、两种方案板计算结果及配筋图：方案一方案二五、经济指标由上表可以看到：井字梁每平米造价较十字梁节省（52124.69-49212.18）/ 8.1x8.1=44.4元。
“井”字梁与“十”字梁选型分析报告（二）恒荷载31 KN/M2，活荷载20KN/M2一、比较范围标准柱距为8100mm*8100mm。
计算采用双方向5跨连续楼板的中间一跨楼板结果进行分析。
二、比较内容经济比较内容：含钢筋、砼、模板等用量，以及综合造价。
1.方案一：“井”字梁2.方案二：“十”字梁三、技术条件荷载：1.2m覆土，180mm板厚，恒荷载31 KN/M2活荷载20KN/M2 （消防车道荷载）梁、板混凝土等级：C35计算软件：PKPM 2006.10四、计算分析1、两种方案梁计算结果及配筋图：方案一方案二2、两种方案板计算结果及配筋图：方案一方案二五、经济指标由上表可以看到：井字梁每平米造价较十字梁节省（74691.36-66179.32）/ 8.1x8.1=129.7元。
“井”字梁与“十”字梁选型分析报告（三）恒荷载18 KN/M2，活荷载3.5 KN/M2一、比较范围标准柱距为8100mm*8100mm。
计算采用双方向5跨连续楼板的中间一跨楼板结果进行分析。
二、比较内容经济比较内容：含钢筋、砼、模板等用量，以及综合造价。
3.方案一：“井”字梁4.方案二：“十”字梁三、技术条件荷载：0.6m覆土，180mm板厚，恒荷载18 KN/M2活荷载3.5 KN/M2梁、板混凝土等级：C35计算软件：PKPM 2006.10四、计算分析1、两种方案梁计算结果及配筋图：方案一方案二2、两种方案板计算结果及配筋图：方案一方案二五、经济指标由上表可以看到：井字梁每平米造价较十字梁稍贵（43550.99-43683.76）/ 8.1x8.1=5.1元。
浅基础(十字交叉梁)课程设计
浅基础(十字交叉梁)课程设计浅基础是指基础埋深3~5m或基础埋深小于基础宽度的基础，且只需排水或挖槽等普通施工即可建造的基础，在实际施工中对于其质量问题必须进行严格把控，下面整理了预防质量问题相关知识点，一起来看看吧。
基础设计问题防控（1）地基容许承载力设计方法要确保基底压力不超过地基极限承载力，且安全度满足设计要求；地基变形不超过允许变形值。
（2）设计方法以概率理论为基础，在极限状态进行设计。
基础施工问题防控基槽（坑）尺寸偏差（1）施工前根据平面控制桩和水准点建立测绘控制网，并定期复查。
（2）定位放线时在主要轴线部位设控制桩并进行后期校核。
（3）开挖前应确定合理的边坡坡度，并计算确定最小开挖线尺寸。
（4）开挖中定期分次校核基础平面位置与尺寸坡度是否合格。
基底标高误差（1）防止超挖，机械开挖时应预留一定高度进行人工修平，具体留置厚度应根据机械准确性进行确定。
（2）基槽（坑）挖至基底标高后应会同设计单位、监理单位及时检查基底土质是否符合要求，并进行隐蔽工程验收。
回填土密实度不合格（1）选择垫层材料时，确保砂石级配良好，使用粉细砂时还应掺入碎石或卵石，并控制最大粒径。
（2）控制素土土料中的有机质含量，禁用冻土或膨胀土料，并应过筛。
（3）灰土施工时控制含水量，并结合实际含水率进行晒干或洒水处理；拌和时应及时摊铺，不得隔日夯打。
（4）地基压实施工时，注意分层进行，合理设置分层厚度，下层密实度满足要求后方可进行上层施工。
回填质量不满足要求（1）填土前进行场地处理，清除垃圾并进行场内排水、地下降水，回填时按基底排水方向由高到低分层进行。
（2）回填施工须确保分层进行，逐层压实，确保每层铺填压实质量，完成压实施工后及时进行验收。
基础外观不合格（1）根据测量放线数据安装模板并浇筑混凝土，确保模板垂直度和上口平直，并有足够的刚度及稳定性。
（2）浇筑混凝土时须四周均匀振捣，及时铲除、抹平多余的外露混凝土。
（3）模板支撑在不稳定界面时须加设底部垫板以防倾覆，并确保模板板面平整，整体结构牢固。
十字梁式基础计算书
白下杨庄5号地块经济适用住房项目15栋工程塔吊工程安全专项施工方案编制人: 职务：校对人：职务：审核人：职务：审批人：职务：南京华淳建筑安装工程有限公司公司编制时间：年月日第一节、工程概况--------------------------------------------------------------------------------------------- - 2 - 第二节、编制依据--------------------------------------------------------------------------------------------- - 3 - 第三节、安装位置平面和立面图-------------------------------------------------------------------------- - 4 - 第四节、所选用的塔式起重机型号及性能技术参数------------------------------------------------- - 6 - 第五节、基础和附着装置的设置-------------------------------------------------------------------------- - 8 - 第六节、爬升工况及附着节点详图----------------------------------------------------------------------- - 9 - 第七节、安装顺序和安全质量要求--------------------------------------------------------------------- - 11 - 第八节、主要安装部件的重量和吊点位置 ----------------------------------------------------------- - 13 - 第九节、安装辅助设备的型号、性能及布置位置-------------------------------------------------- - 14 - 第十节、电源的设置 --------------------------------------------------------------------------------------- - 15 - 第十一节、施工人员配置 --------------------------------------------------------------------------------- - 16 - 第十二节、吊索具和专用工具的配备------------------------------------------------------------------ - 17 - 第十三节、安装工艺程序 --------------------------------------------------------------------------------- - 18 - 第十四节、安全装置的测试 ------------------------------------------------------------------------------ - 21 - 第十五节、重大危险源和安全技术措施 -------------------------------------------------------------- - 24 - 第十五节、应急预案 --------------------------------------------------------------------------------------- - 26 - 第十五节、附件---------------------------------------------------------------------------------------------- - 28 - 【计算书】---------------------------------------------------------------------------------------------- - 28 -二、资格证书------------------------------------------------------------------------------------------- - 33 -第一节、工程概况1、工程概况项目名称：白下杨庄5号地块经济适用住房项目15栋；工程建设地点：南京市高桥门；周边环境：紧凑；总建筑面积：12658.00平方米；占地面积：1000平方米；建筑高度：33.60m；地上11层；地下1层；主体结构：框剪；QTZ40塔机台数：3台；。
Tc4208十字梁塔吊基础方案带计算公式
一、编制依据：二、工程概况：1.建筑和结构概况2.自然概况本场地土质自上而下为：1）素填土、（2）粉质粘土、（3）中细砂、（4）粗砂、（5）强风化片麻岩。
工程室外设计地平为绝对标高57.4m，为避免塔吊基础与后期室外管线地面等冲突，以减少拆除费用，将塔吊基础上平标高定为绝对标高56.5m。
考虑现场地质条件，该处绝对标高52米以上均为素填土，且下层粉质粘土承载力（140 kPa）均不能满足塔吊要求的基础承载力200 kPa，因此经研究采用同主体基础一样的预应力高强混凝土管桩基础。
三、塔吊布设及基础验算1.布设位置：根据工程实际需要及集团公司塔吊调用情况，现场在两栋楼间拟设TC4208塔吊1台，做为主体工程施工阶段主要垂直运输工具。
塔吊位置平面布置见后附图。
2、塔吊基础设计：1）考虑安全性、经济性要求，地基拟采用预应力高强混凝土管桩基础，共设5根。
塔吊基础地基施工方法如下：桩机作业范围内的场地挖土（同楼一起挖），挖至绝对标高55.30，放线打桩，截桩，人工清土至标高，浇筑垫层，垫层上平比桩顶（绝对标高为55.05米）低5㎝，绑扎钢筋，支设模板，预埋螺栓，浇筑C30混凝土，砼浇筑12h后浇水养护。
承台浇筑后实体强度达到设计强度100%时方可进行塔吊安装工作。
桩头与承台连接参见图集L10G40中规定执行操作，填芯砼强度C35，采用微膨胀砼浇筑。
3、承载力验算：1）、参数塔吊型号: TC4208；塔吊起升高度H: 30.000m；塔吊倾覆力矩M: 400kN.m；塔身宽度B: 2.500m；塔吊自重G: 260kN；最大起重荷载Q: 40.000kN；桩间距l: 4.3m；桩直径d: 0.400m；桩钢筋级别: III级钢；混凝土强度等级: C30；交叉梁截面宽度: 1.2m；交叉梁截面高度: 1.200m；交叉梁长度: 7.07m；桩入土深度: 12.500m；保护层厚度: 25.000mm。
2.TC4208塔吊基础验算：塔身重量：P=260KN基础承台自重：G=（16.2m2×1.2m）×25 KN/ m2 =486KN桩自身重量（按桩直径R=0.4m，长l=12.5米）：G1=3.14×0.4×13×25×5=204.1KN桩竖向承载力验算：1).单桩承载力验算：1、塔吊基础要求承载力为200 KN/ m 22、塔吊基础承台面积S=7.07×1.2+（7.07-1.2）×1.2+[（2.5/2-0.6×1.414）×1.414]2/2×4=16.2 m 2塔吊基础对单桩产生的竖向力为：200×16.2/5=648 KN 设计单桩承载力特征值为700 KN ＞648 KN ，符合设计要求 2).群桩承载力验算：按塔吊基础图要求，地基承载力不得小于200KN/m 2，按最大值考虑， 受力面积S=16.2m 2塔吊基础设5根桩，群桩效应系数K 取1，桩基础设计承载力为700×5=3500 KN ＞F=200×16.2=3240KN<700×5=3500KN,故满足要求。
品茗安全计算3—塔吊十字梁式桩基础
品茗安全计算软件新手入门教程—塔吊十字格构式桩基础参考规范下载1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20083、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20114、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20105、《固定式塔式起重机基础技术规程》DB33/T1053-20086、《钢结构设计规范》GB50017-20036、建筑施工计算手册(第二版)参数解析①塔基属性塔机型号：即根据现场实际所用塔吊型号进行选择。
软件给出常用几种类型，如果过没有你所需类型，软件可进行添加。
具体方法如下图。
塔机型号添加塔机桁架结构：包含方钢管、圆钢及角钢三种。
桁架结构类型桁架结构类型未安装附墙装置状态时，塔吊最大起吊高度。
《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009 ，第3.0.2条：塔机在独立状态时，所承受的风荷载等水平荷载及倾覆力矩、扭矩对基础的作用效应最大。
附着状态（安装附墙件装置后）时，塔机虽然增加了标准节自重，但对基础设计起控制作用的各水平荷载及倾覆力矩、扭矩等主要由附墙装置承担，故附着状态可不计算。
本条是塔机基础设计的基本原则。
塔机独立状态的计算高度H(m)：《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009 ，第3.0.7条按基础顶面至锥形塔帽一半处高度或平头式塔机的臂架顶取值。
塔身桁架结构宽度B(m)：取桁架相邻立杆中心至中心距离。
桁架结构尺寸计算依据：《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009及《固定式塔式起重机基础技术规程》 DB33/T1053-2008（浙江地标）可以选择，选择原则：工程所在地要求或常用规范进行选择。
荷载确定方式：按规范分步计算、按塔吊使用说明书及自定义三种方式选择。
用户可根据实际需求进行选择。
如：当塔吊说明缺失时，可以选择按规范分步计算。
②塔机传递至承台荷载标准值塔机自重标准值Fk1(kN)：根据塔吊说明来取值；当计算依据选择塔吊说明书时，参数根据说明书自动取值，用户无法修改；如想修改，可把计算依据选择自定义。
浅基础(十字交叉梁)课程设计
《土力学及基础工程》课程设计任务书
浅基础（十字交梁）基础设计
一、工程概况
某工程为两跨钢筋混凝土框架结构，高度为5层，丙级建筑，设3排柱，其柱网平面布置如下图所示：
A
B
C
y x
O
已知：1、柱截面尺寸为500×500；
2、基床系数k=5MN/m 3；
3、作用在基础顶面的荷载（弯矩作用于y 轴方向）为：
二、工程地质条件
地表以下土层构成如下：
1、人工填土0.0～-1.2m ；粘性土-1.2～-7.2m ；细砂-7.2m 以下；地下水位在细砂层以下；标准冻深为0.60m 。
2、土的主要物理力学指标
三、设计容
1、确定基础埋深；
2、确定持力层承载力特征值；
3、确定基础形式、尺寸；
4、验算地基强度、变形；
5、按winkler地基模型进行基础结构设计；
6、完成基础设计计算书一份；
7、绘制基础施工图。
四、设计时间为一周
五、计算书。
十字梁方案楼板活荷载与板钢筋含量对比分析
31.934
142.625
5.5+4.0
L1=300*700
L2=250*500
梁Cb30
柱Cc35
墙Cw30
1
33.634
5.127
38.761
142.625
8.359
4.403
12.761
173.192
用钢量逐层减小，用钢量第四层有上升
2
32.818
4.713
37.531
142.625
梁Cb30
柱Cc30
墙Cw30
1
26.756
4.229
30.985
142.625
8.359
173.192
用钢量逐层减小（纵筋钢量减小，箍筋量不变）
2
26.205
4.229
30.433
142.625
3
24.022
4.229
28.251
142.625
4
23.494
4.229
27.723
142.625
5.5+3.0
注：层高4m；梁总数220，柱总数36.
总结：梁板钢含量随活载的增大而增大，砼总量基本无变化。
板活载（N/mm2）
板用钢量(t)
增长率（%）
备注
4.0
12.761
/
5.0
13.451
5.407100
6.0
13.650
1.479444
8.0
13.650、14.601
7.070106
取后值
10.0
14.601、15.589
7.458393
取后值
12.0
(整理)十字交叉梁式塔吊基础方案.
目录一、编制依据 (2)二、工程概况 (2)三、塔吊基础设计概况 (2)四、塔吊桩基础的计算 (5)4.1 3#塔吊基础计算 (5)4.2 4#塔吊基础计算 (8)五、施工组织与部署 (12)六、施工要点 (12)七、施工安全 (13)一、编制依据1.1塔吊租赁合同。
1.2根据***设计院提供的设计施工图纸和工程特点。
1.3**地质工程勘察院提供的《***工程详细勘察报告》（工程编号：勘2008-024）。
1.4湖北江汉建筑工程机械有限公司提供的TC5610塔式起重机使用说明书；长沙中联重工科技发展股份有限公司提供的TC5610塔式起重机使用说明书。
1.5《建筑机械使用安全规范》（JGJ33-2001）1.6《建筑桩基技术规范》（JGJ94-94）1.7《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）1.8《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）1.9《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）1.10国家现行桩基础工程设计、施工及验收规范等。
二、工程概况**包括1层地下室(包括1层夹层)、8层裙楼、A写字楼(26层)和B写字楼(28层)，占地面积10185.7m2、总建筑面积138610.81m2。
裙楼顶标高33.9m，写字楼A高90.8m （最高点为97.8m），写字楼B高97m（最高点为104m），混凝土框架剪力墙结构。
现裙楼混凝土结构已完成，基坑周边土方回填已完成30%。
三、塔吊基础设计概况3.1 塔吊定位因业主方提出裙楼提前营业，设置于裙楼内部的1#、2#塔吊需拆除。
现1#、2#塔吊距离建筑物外边线有28m远，工程施工场地和周边场地都比较狭小，无法采用吊车拆除此两台塔吊，拟利用设置的3#、4#塔吊拆除1#、2#塔吊。
为了使设置的3#、4#塔吊既可以服务于两栋塔楼，又可以满足拆除1#、2#塔吊和先拆塔吊后拆施工升降机的要求，将3#、4#塔吊定位在铁西路与建筑物间的施工场地内（见附图一）。
十字相交悬臂梁弯矩及剪力简化计算
十字相交悬臂梁弯矩及剪力简化计算在工程设计中，会碰到十字相交悬臂梁，这种结构体系受力性能有别于一般的平面悬臂梁，但也不能将其考虑成两端固支的梁，本文将从结构力学的角度着手，考虑十字相交悬臂梁的变形协调性，分析这类结构在收到集荷载和均布荷载的弯矩与剪力。
Key words：compatibility deformation；intersecting；cantilever beams；shearing force；bending moment1.前言实际工程中，存在十字相交悬臂梁结构，如图1，这类结构由于相互垂直的梁的影响，不能将两根梁简单地考虑为平面内悬臂梁，若相交的两段梁中仅有一根梁上有荷载作用，那么另一根梁就可以对这根梁起到一定的支撑作用，如若两段梁的跨度、受力的大小、受力位置、刚度均不相同，该如何进行受力分析。
参照结构力学[1]，本文将从两段梁受力，变形协调方面来分析此类结构受力。
2.理论计算为方便计算，本文忽略扭矩的影响。
AB：惯性矩I1，长度l1。
AC：惯性矩为I2，长度l2。
2.1 受集中荷载作用AB受集中力F1，距离端部α1l1，AC受集中力F2，距离端部α2l2，假设AB端部相对于AC端部有下降的趋势，故而，此时可认为AB收到AC向上的支撑力P的作用，反之，AC收到AB向上的支撑力P的作用。
AB，AC的MP 图和图分别如图2，图3所示。
2.2 受均布荷载作用AB梁受均布荷载q1，AC梁受均布荷载q2，则AB与AC的MP图和图分别如图4，图5所示3.结论考虑十字相交悬臂梁相交点有相同位移，本文应用结构力学的方法，推导出了受集中荷载和均布荷载时梁固端弯矩值和梁上剪力值：（1）受集中荷载作用时，AB梁固端弯矩值如式（6），剪力（7）和（8），AC梁固端弯矩值如式（9），剪力值如式（10）和（11）；并计算得到了当I1=I2，l1=l2=l时，B端弯矩值如式（12），C端弯矩如式（13），当集中力作用在梁的交叉点时，两梁固端弯矩值相等，如式（14）；（2）受均布荷载AB梁，固端弯矩值如式（18），剪力值如式（19），AC 梁固端弯矩值如式（20），剪力值如式（21）；并计算得到了当I1=I2，l1=l2=l时，B端弯矩值如式（22），C端弯矩如式（23），当两梁所受均布荷载相等时，两梁固端弯矩值相等，如式（24）。
6516塔十字梁式基础计算书
QTZ6516塔十字梁式基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2011一、塔机属性1、塔机传递至基础荷载标准值基础倾斜方向一端沉降量S1(mm) 30 基础倾斜方向另一端沉降量S2(mm) 20基础倾斜方向的基底宽度b'(mm) 20000基础布置图基础底面积：A=2bl-l2+2a2=2×9×3.6-3.62+2×12=53.84m2基础中一条形基础底面积：A0=bl+2(a+l)a=9×3.6+2×(1+3.6)×1=41.6m2基础及其上土的自重荷载标准值：G k=AhγC=53.84×1.35×25=1817.1kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×1817.1=2453.085kN1、偏心距验算条形基础的竖向荷载标准值：F k''=(F k+G k)A0/A=(580+1817.1)×41.6/53.84=1852.143kNF''=(F+G)A0/A=(783+2453.085)×41.6/53.84=2500.393kNe=(M k+F Vk·h)/ F k''=(674.077+18.927×1.35)/1852.143=0.378m≤b/4=9/4=2.25m满足要求！2、基础偏心荷载作用应力(1)、荷载效应标准组合时，基础底面边缘压力值e=0.378m≤b/6=9/6=1.5mI=lb3/12+2×al3/12+4×[a4/36+a2/2(a/3+l/2)2]=3.6×93/12+2×1×3.63/12+4×[14/36+12/2×(1/3+3.6/2)2]=235.689 基础底面抵抗矩：W=I/(b/2)=235.689/(9/2)=52.375m3P kmin=F k''/A0-(M k+F Vk·h)/W=1852.143/41.6-(674.077+18.927×1.35)/52.375=31.165kPaP kmax=F k''/A0+(M k+F Vk·h)/W=1852.143/41.6+(674.077+18.927×1.35)/52.375=57.881kPa(2)、荷载效应基本组合时，基础底面边缘压力值P min=F''/A0-(M+F V·h)/W=2500.393/41.6-(910.004+25.551×1.35)/52.375=42.072kPa P max=F''/A0+(M+F V·h)/W=2500.393/41.6+(910.004+25.551×1.35)/52.375=78.139kPa 3、基础轴心荷载作用应力P k=(F k+G k)/A=(580+1817.1)/53.84=44.523kN/m24、基础底面压应力验算(1)、修正后地基承载力特征值f a=f ak+ηdγm(d-0.5)=160+1.6×19.3×(1.5-0.5)=190.88kPa(2)、轴心作用时地基承载力验算P k=44.523kPa≤f a=190.88kPa满足要求！(3)、偏心作用时地基承载力验算P kmax=57.881kPa≤1.2f a=1.2×190.88=229.056kPa满足要求！5、基础抗剪验算基础有效高度：h0=H-δ-D/2=1350-40-28/2=1296mm塔身边缘至基础底边缘最大反力处距离：a1=(b-20.5B)/2=(9-20.5×2.1)/2=3.015m 塔身边缘处基础底面地基反力标准值：P k1=P kmax-a1(P kmax-P kmin)/b=57.881-3.015×(57.881-31.165)/9=48.931kPa基础自重在基础底面产生的压力标准值：P kG=G k / A=1817.1 / 53.84=33.75kPa基础底平均压力设计值：P=γ((P kmax+P k1)/2-P kG)=1.35×(( 57.881+48.931)/2-33.75)=26.535kPa基础所受剪力：V=pa1l=26.535×3.015×3.6=288.019kNh0/l=1296/3600=0.36≤40.25βc f c lh0=0.25×1×16.7×3600×1296/1000=19478.88kN≥V=288.019kN满足要求！6、软弱下卧层验算基础底面处土的自重压力值：p c=dγm=1.5×19.3=28.95kPa下卧层顶面处附加压力值：p z=lb(P k-p c)/(2(b+2ztanθ)2)=3.6×9×(57.623-28.95)/(2×(9+2×2×tan20°)2)=4.249kPa软弱下卧层顶面处土的自重压力值：p cz=zγ=2×20=40kPa软弱下卧层顶面处修正后地基承载力特征值f az=222.64kPa作用在软弱下卧层顶面处总压力：p z+p cz=4.249+40=44.249kPa≤f az=222.64kPa 满足要求！7、地基变形验算倾斜率：tanθ=|S1-S2|/b'=|30-20|/20000=0.0005≤0.001满足要求！四、基础配筋验算基础底均布荷载设计值：q1=pl=26.535×3.6=95.526kN/m塔吊边缘弯矩：M=q1a12/2=95.526×3.0152/2=434.199kN·m2、基础配筋计算(1)、基础梁底部配筋αS1= M/(α1f c lh02)=434.199×106/(1×16.7×3600×12962)=0.004ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.004)0.5=0.004γS1=1-ζ1/2=1-0.004/2=0.998A s1=M/(γS1h0f y1)=434.199×106/(0.998×1296×360)=933mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2% 基础底需要配筋：A1=max(933，ρlh0)=max(933，0.002×3600×1296)=9331mm2 基础梁底实际配筋：A s1'=12309mm2≥A1=9331mm2满足要求！(2)、基础梁上部配筋基础梁上部实际配筋：A s2'=6839mm2≥0.5A s1'=6154mm2满足要求！(3)、基础梁腰筋配筋梁腰筋按照构造配筋HRB400 10Φ22(4)、基础梁箍筋配筋箍筋抗剪截面高度影响系数：βh=(800/h0)0.25=(800/1296)0.25=0.8860.7βh f t lh0=0.7×0.886×1.57×103×3.6×1.296=4544.922kN≥V=288.019kN按构造规定选配钢筋！配箍率验算ρsv=nA sv1/(ls)=6×113.04/(3600×160)=0.118%≥ρsv，=0.24f t/f yv=0.24×1.57/360=0.105%min满足要求！(5)、基础加腋处配筋基础加腋处，顶部与底部配置水平构造筋Φ12@200mm、竖向构造箍筋Φ8@200mm，外侧纵向筋Φ10@200mm。
塔吊十字交叉梁天然基础计算书
基础抗倾覆稳定性满足要求！地基承载力特征值f a大于有附着时压力设计值P max= 72.117kPa，满足要求！实际冲切力小于允许冲切力设计值，满足要求！梁上部只需构造配筋。
由于最小配筋率为0.2%，所以最小配筋面积为:1000×500×0.2%=1000mm2建议配筋值：HRB335钢筋，325，实际配筋值1472.622mm2。
故取 A s=1115.66mm2。
建议配筋值：HRB335钢筋，325。
实际配筋值1472.622mm2。
建议配筋值：HPB235钢筋，10@390十字交叉梁高度h1=1000mm>450mm，所以需要配置腰筋。
建议配筋值：HRB335钢筋，414。
实际配筋值615.752mm2。
故取 A s=3600.00mm2。
建议配筋值：HRB33520@250mm。
承台底面单向根数24根。
实际配筋值7539.822mm2。
基础抗倾覆稳定性满足要求！地基承载力特征值f a大于有附着时压力设计值P max= 72.742kPa，满足要求！实际冲切力小于允许冲切力设计值，满足要求！梁上部只需构造配筋。
由于最小配筋率为0.2%，所以最小配筋面积为:1000×500×0.2%=1000mm2建议配筋值：HRB335钢筋，325，实际配筋值1472.622mm2。
故取 A s=1125.55mm2。
建议配筋值：HRB335钢筋，325。
实际配筋值1472.622mm2。
建议配筋值：HPB235钢筋，10@390十字交叉梁高度h1=1000mm>450mm，所以需要配置腰筋。
建议配筋值：HRB335钢筋，414。
实际配筋值615.752mm2。
故取 A s=3600.00mm2。
建议配筋值：HRB33520@250mm。
承台底面单向根数24根。
实际配筋值7539.822mm2。
岩土工程资料：十字交叉梁条形基础有哪些规定.doc
岩土工程资料：十字交叉梁条形基础有哪些规定
1、当单向条形基础的基底仍不能承受上部结构载荷的作用，可以把纵横柱基础均连在一起，成为十字交叉条形基础。
可承受10层以下的民用住宅。
2、地梁一般设在建筑物的纵向，可增加建筑物的纵向基础刚度。
柱下条形基础常用于框架结构的基础。
当基础压缩性很高且载荷较大时，为增加建筑物基础的整体性，可在纵横墙向均设置柱下条形基础而成为十字交叉条形基础。
3、条形基础梁顶面和底面的纵向受力钢筋，应有2～4根通长配置，且其面积不得少于纵向钢筋总面积的1/3。
4、柱下条形基础的混凝土强度等级一般采用C20。
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十字梁 方案 (2)
十字梁方案
十字梁是一种结构构件，通常用于支撑梁或桥梁的横向力。
以下是一种可能的十字梁方案：
1. 材料选择：可使用高强度钢材或混凝土。
钢材具有较高
的抗拉强度和刚性，混凝土具有较高的承载能力和抗冲击性。
2. 构件尺寸：根据梁的设计要求和负载要求，确定梁的宽
度和厚度。
3. 梁的布置：将两根梁按十字形交叉放置，梁的中心点正
好在梁的交叉点处。
4. 连接方式：使用焊接或螺栓连接梁的交叉点。
焊接可提
供更强的连接性能，但需要专业的焊接技术。
螺栓连接则
需要预先钻孔，并使用螺栓和螺母进行连接，可提供灵活
性和易于调整的优点。
5. 加固措施：根据设计要求和负载要求，可能需要在梁的
关键部位加固，如在交叉点处加设补强板或加厚梁的截面。
这仅仅是一种可能的十字梁方案，实际设计应根据具体情
况进行考虑，如负载要求、环境条件、施工工艺等。
因此，具体的十字梁方案需要由专业的结构设计师进行详细设计
和计算。
十字梁与井字梁(三种工况)
“井”字梁与“十”字梁选型分析陈述（一）之欧侯瑞魂创作恒荷载31 KN/M22一、比较范围尺度柱距为8100mm*8100mm。
计算采取双方向5跨连续楼板的中间一跨楼板结果进行分析。
二、比较内容经济比较内容：含钢筋、砼、模板等用量，以及综合造价。
1.方案一：“井”字梁2.方案二：“十”字梁三、技术条件荷载：1.2m覆土，180mm板厚，恒荷载31 KN/M22梁、板混凝土等级：C35四、计算分析1、两种方案梁计算结果及配筋图：方案一方案二2、两种方案板计算结果及配筋图：方案一方案二五、经济指标由上表可以看到：=44.4元。
“井”字梁与“十”字梁选型分析陈述（二）恒荷载31 KN/M2，活荷载20KN/M2一、比较范围尺度柱距为8100mm*8100mm。
计算采取双方向5跨连续楼板的中间一跨楼板结果进行分析。
二、比较内容经济比较内容：含钢筋、砼、模板等用量，以及综合造价。
1.方案一：“井”字梁2.方案二：“十”字梁三、技术条件荷载：1.2m覆土，180mm板厚，恒荷载31 KN/M2活荷载20KN/M2 （消防车道荷载）梁、板混凝土等级：C35四、计算分析1、两种方案梁计算结果及配筋图：方案一方案二2、两种方案板计算结果及配筋图：方案一方案二五、经济指标由上表可以看到：井字梁每平米造价较十字梁节省（）元。
“井”字梁与“十”字梁选型分析陈述（三）恒荷载18 KN/M2，活荷载3.5 KN/M2一、比较范围尺度柱距为8100mm*8100mm。
计算采取双方向5跨连续楼板的中间一跨楼板结果进行分析。
二、比较内容经济比较内容：含钢筋、砼、模板等用量，以及综合造价。
3.方案一：“井”字梁4.方案二：“十”字梁三、技术条件荷载：m覆土，180mm板厚，恒荷载18 KN/M2活荷载3.5 KN/M2梁、板混凝土等级：C35四、计算分析1、两种方案梁计算结果及配筋图：方案一方案二2、两种方案板计算结果及配筋图：方案一方案二五、经济指标由上表可以看到：井字梁每平米造价较十字梁稍贵（-=元。
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十字梁节点模板支架计算书七师五五工业园区消防危化应急救援中心工程；工程建设地点：五五工业园区；属于框架结构；地上3层；地下0层；建筑高度：15.7m；标准层层高：3.9m ；总建筑面积：3884.84平方米；总工期：135天。
本工程由五五工业园管委会投资建设，农七师勘察设计研究院设计，农七师勘察设计研究院地质勘察，新疆银通建设监理有限公司监理，奎屯广厦建筑安装有限责任公司组织施工；由宋东平担任项目经理，胡文欣担任技术负责人。
主次梁模板支架的计算依据有：《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)；《混凝土结构设计规范》GB50010-2002；《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)；《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
一、参数信息1、结构参数：结构层高(m)：7.3；板厚(mm)：90；节点处梁底增加承重立杆1排4根；2、主梁支模架体构造参数：梁截面高度(mm)：600；梁截面宽度(mm)：300；承重架支撑形式：小楞垂直于梁截面；梁底增设承重杆数量：4；立杆沿梁跨度方向间距(m)：1.2；梁底纵向支撑数量：4；梁两侧立杆间距(m)：1.2；梁底增加支撑小横杆数量：1；立杆步距(m)：1.5；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m)：0.3；立杆承重连接方式：单扣件连接；3、次梁支模架体构造参数：梁截面高度(mm)：600；梁截面宽度(mm)：300；承重架支撑形式：小楞垂直于梁截面；梁底增设承重杆数量：0；立杆沿梁跨度方向间距(m)：1；梁底纵向支撑数量：3；梁两侧立杆间距(m)：1；梁底增加支撑小横杆数量：0；立杆步距(m)：1.5；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m)：0.3；立杆承重连接方式：单扣件连接；4、荷载参数：模板和方木的自重荷载(kN/m2)：0.15；砼倾倒振捣荷载(kN/m2)：2；砼与钢筋自重荷载(kN/m2)：25；施工均布荷载(kN/m2)：1；5、材料参数：钢管直径(mm)：Ф48×3.5；面板类型：胶合面板；面板弹性模量值(N/mm2)：6000；面板厚度(mm)：20；抗弯强度设计值(N/mm2)：13；方木截面宽度(mm)：60；方木截面高度(mm)：80；抗压强度设计值(N/mm2)：16；抗弯强度设计值(N/mm2)：17；方木弹性模量值(N/mm2)：9000；抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；6、结构示意图：主梁截面示意图次梁截面示意图平面示意图二、主梁节点计算(一)底模计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板按照多跨连续梁计算。
作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
梁底模板采用胶合面板，厚度：20mm，则有：截面惯性矩I=600×203/12=400000mm4；截面抵抗矩W=600×202/6=40000mm3；1、荷载的计算钢筋混凝土荷载：g1=25×0.6×0.6=9kN/m；模板方木荷载：g2=0.15×0.6=0.09kN/m；砼倾倒荷载：q1=2×0.6=1.2kN/m；施工荷载：q2=1×0.6=0.6kN/m；作用在底模上的荷载P=1.2×(9+0.09)+1.4×(1.2+0.6)=13.428kN/m；计算简图剪力图(kN)弯矩图(kN·m)变形图(mm)根据计算，得到：最大弯矩：M max=0.013kN·m；最大剪力：V max=0.806kN；最大支座反力：R max=1.477kN；计算得出支座反力从左到右分别为：R1=0.537kN，R2=1.477kN，R3=1.477kN，R4=0.537kN；2、模板强度验算⑴模板抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.013×106/40000=0.336N/mm2；抗弯计算强度0.336N/mm2小于模板的抗弯强度设计值13N/mm2，满足要求！⑵模板挠度计算ω=0.677q k l4/100EI≤[ω]=min(l/150,10)最大变形ν=0.677×13.428×1004/(100×6000×400000)=0.004mm模板的最大挠度小于容许挠度min(100/150,10)，满足要求！(二)梁底支撑验算1、纵向支撑计算本算例中，纵向支撑采用钢管: Ф48×3.5支撑截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=5080mm3；I=121900mm4；按照2跨连续梁计算，纵向支撑承受由面板支座反力传递的荷载。
Q=1.477/0.6+0.01=2.472kN/m。
计算简图剪力图(kN)弯矩图(kN·m)变形图(mm)最大弯矩：M max=0.111kN·m；最大剪力：V max=0.927kN；⑴抗弯强度验算σ = M/W<f m；最大受弯应力σ=0.111×106/64000=1.738N/mm2；纵向支撑的最大应力计算值σ = 1.738N/mm2小于方木抗弯强度设计值f m=17N/mm2，满足要求!⑵抗剪强度验算截面抗剪强度必须满足：τ=3Q/(2bh)≤f vτ=3×0.927×103/(2×60×80)=0.29N/mm2；纵向支撑的剪应力计算值0.29N/mm2小于支撑小楞的抗剪强度设计值f v=1.7N/mm2，满足要求！⑶挠度验算ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=min(l/150,10)纵向支撑的最大挠度计算值：ν=0.677×2.472×6004/(100×9000×2560000)=0.094mm；纵向支撑的最大挠度计算值ν= 0.094mm 小于支撑小楞的最大允许挠度[ν]=min(600/150,10)mm，满足要求！2、横向支撑计算梁底横向支撑承受梁底纵向支撑传递的集中荷载。
对支撑的计算按照集中荷载作用下的多跨连续梁进行计算。
横向支撑采用钢管，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:W=5080mm3；I=121900mm4；计算简图剪力图(kN)弯矩图(kN·m)变形图(mm)经过计算得到支座反力：R1=0kN，R2=0kN，R3=0.547kN，R4=0kN，R5=1.487kN，R6=1.487kN，R7=0kN，R8=0.547kN，R9=0kN，R10=0kN；最大弯矩：M max=0kN·m；最大剪力：V max=0kN；⑴抗弯强度验算σ = M/W<f m；最大受弯应力σ=0×106/5080=0.002N/mm2；梁底横向支撑的最大应力计算值σ=0.002N/mm2小于梁底支撑小横杆的抗弯强度设计值f m=17N/mm2,满足要求!⑵抗剪强度验算截面最大抗剪强度必须满足：τ = V[b×h02-(b-δ)h2]/(8I Zδ)≤f v横向支撑的受剪应力值计算：τ = 0×103×[0×02 - (0-0)×02]/(8×0×104×0) = 0N/mm2；横向支撑的受剪应力计算值τ=0N/mm2小于支撑小楞的抗剪强度设计值f v=125N/mm2，满足要求！⑶挠度验算最大挠度计算值νmax=0mm；梁底横向支撑小楞的最大挠度：[ν]=min(240/150,10)=1.6mm；梁底支撑小横杆的最大挠度计算值ν= 0mm小于梁底支撑小横杆的最大允许挠度[ν] =min(240/150,10)mm，满足要求！3、梁底纵向支撑钢管计算本工程中，主次梁节点底部增加了垂直支撑体系，纵向支撑钢管只起构造作用，故不需要验算。
4、扣件抗滑移计算扣件所受到的竖向力为小横杆传递的支座反力，R=1.487kN<Rc=8kN，满足要求。
(三)立杆稳定性计算支架立杆的轴向力设计值N ut指每根立杆受到荷载单元传递来的最不利的荷载值。
其中包括上部模板传递下来的荷载及支架自重，显然，梁底部立杆所受的轴压力最大。
上部模板所传竖向荷载包括以下部分：通过支撑梁的顶部扣件的滑移力(或可调托座传力)。
根据前面的计算：F1=1.487kN；F2=1.2×0.129×6.7=1.037kN；立杆受压荷载总设计值为：N ut =1.487+1.037=2.524kN；立杆稳定性验算σ=N ut/υA≤fυ --轴心受压立杆的稳定系数，根据长细比λ按《规程》附录C采用；A--立杆的截面面积。
计算长度l o按下式计算取值：l o=kμh=1.155×1.73×1.5=2.997m；k -- 计算长度附加系数，取值为：1.155 ；u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.73；故l o取2.997m；λ=l o/i= 2.997×103/15.8=189.698；查《扣件式脚手架规范》附录得=0.199；σ=2.524×103/(0.199×489)=25.9N/mm2；立杆的受压强度计算值σ=25.9N/mm2小于立杆的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求。
三、次梁节点计算(一)底模计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照多跨连续梁计算。
作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
梁底模板采用胶合面板，厚度：20mm，则有：截面惯性矩I=500×203/12=333333.333mm4；截面抵抗矩W=500×202/6=33333.333mm3；1、荷载的计算钢筋混凝土荷载：g1=25×0.5×0.6=7.5kN/m；模板方木荷载：g2=0.15×0.5=0.075kN/m；砼倾倒荷载：q1=2×0.5=1kN/m；施工荷载：q2=1×0.5=0.5kN/m；作用在底模上的荷载P=1.2×(7.5+0.075)+1.4×(1+0.5)=11.19kN/m；计算简图剪力图(kN)弯矩图(kN·m)变形图(mm)根据计算，得到：最大弯矩：M max=0.031kN·m；最大剪力：V max=1.049kN；最大支座反力：R max=2.098kN；计算得出支座反力从左到右分别为：R1=0.629kN，R2=2.098kN，R3=0.629kN；2、模板强度验算⑴模板抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.031×106/33333.333=0.944N/mm2；抗弯计算强度0.944N/mm2小于模板的抗弯强度设计值13N/mm2，满足要求！⑵模板挠度计算ω=5q k l4/384EI≤[ω]=mi n(l/150,10)最大变形ν=5×11.19×1504/(384×6000×333333.333)=0.037mm模板的最大挠度小于容许挠度min(150/150,10)，满足要求！(二)梁底支撑验算1、纵向支撑计算本算例中，纵向支撑采用方木，支撑截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=60×80×80/6=64000mm3；I=60×80×80×80/12=2560000mm4；按照三跨连续梁计算，纵向支撑承受由面板支座反力传递的荷载。