渗流分析 稳定计算 理正
理正软件计算土石坝渗流稳定
用理正软件计算土石坝渗流稳定的方法1渗流计算1在CAD中绘制土石坝横断面图，图中坝坡下的长垫层为基岩，图例中有两种基岩，根据情况有几种画几种，长度为1.5-2倍坝长，注意不能使用镜像。
绘制时要注意并另存为DXF文件（最好存为最低版本即2000）2进行渗流计算打开理正岩土软件，选择渗流分析计算在选工程中选择软件生成结论的存储位置如上例，计算结论存在e盘考博文件中，确认后弹出下图直接点确认即可。
确认后点增，选择系统默认例题，点确认然后自动弹出下图中对话框然后点击左上角的“辅助功能”选择“读入DXF文件自动生成坡面、节点、土层数据”，弹出以下对话框选择已画好的CAD图打开打开后出现如下对话框，在图上双击后可放大图形，放大后可看到起始点编号（起始点在图中用红圈标出，及上游坝坡起始点）。
坡面线段数及坝坡分为几段，无马道土石坝坡面线段数为3，图例中有9条。
弹出以下对话框，在坡面形状中填写正确的上下游水位节点坐标一栏为理正自动生成坐标，不用修改土层定义一栏如下图，图中不同土性区域数为软件自动生成软件同时为不同区域编号，双击图中土石坝图形放大图形可以看到编号（如下附图2）Kx，Ky为土层的x，y向的渗透系数，同一土层两数相等且等于土层渗透系数，对应区号输入渗透系数（渗透系数由地质资料中查找）α值若无资料则都为0计算即可。
附图2面边界条件中，同样双击放大土石坝剖面图可以看到节点编号，顺时针输入计算所需要的坡面信息（即始末节点编号），面边界个数及浸润线可能经过的面，即上游所有水面线以下的坡面加上坝基上表面，下游所有坡面加坝基上表面，如图，蓝色为已知水面线，红色为可能的浸出面.点边界描述项数为2，节点即上下游水面线与坝体的交点，若下游无水则为下游坝脚，取值为0。
计算参数栏为系统默认，不用修改输出结果栏目中，需注意流量计算截面的点数一栏和理正边坡文件接口一栏。
流量计算截面的点数即下游截面所有点和基岩上表面所有点，如本例有5个，且须在右边一栏输入5个节点的坐标，坐标从第二栏节点坐标中查找。
理正尾矿库渗流稳定分析步骤解析
理正尾矿库渗流稳定分析步骤解析尾矿库是矿山开采中产生的废弃物的贮存地。
尾矿库的渗流稳定性是指尾矿库内的水体渗流所产生的稳定性问题。
渗流稳定性分析是对尾矿库渗流行为进行评估和预测的过程，以确保尾矿库的安全运行。
以下是理正尾矿库渗流稳定分析的步骤解析：1.收集相关数据首先，我们需要收集尾矿库的基本信息，包括尾矿库的地理位置、土地利用状况、气候条件等。
同时，还需要收集尾矿库的设计图纸、施工记录以及现场监测数据等相关资料。
2.确定渗流路径根据收集到的资料，我们需要确定尾矿库渗流的主要路径，包括表面渗流、基底渗流以及渗水井等。
通过对渗流路径的确定，可以帮助我们更好地理解尾矿库的渗流行为。
3.建立渗流模型根据收集到的数据和尾矿库的实际情况，我们可以借助数值模拟软件，例如FLAC、SEEP/W等，建立尾矿库的渗流模型。
在模型中，需要考虑尾矿库的几何形状、土壤层次、边界条件等因素，以及不同渗流路径的渗透系数等参数。
4.进行渗流稳定性分析在建立了尾矿库的渗流模型之后，我们可以进行渗流稳定性分析。
通过观察渗流模型中的水头分布、流速分布以及渗流压强等参数的变化，可以判断尾矿库的渗流稳定性。
渗流稳定性分析的目标是确定各个渗流路径的稳定性，以及尾矿库的整体稳定性。
5.评估安全性在进行渗流稳定性分析后，我们可以对尾矿库的安全性进行评估。
通过比较模拟结果与尾矿库设计要求以及安全标准，可以评估尾矿库的安全性。
如果发现存在渗流不稳定或超出设计范围的情况，需要采取相应的措施进行修复或改进尾矿库的设计。
6.制定管理措施最后，根据渗流稳定性分析的结果和安全评估的结论，我们可以制定相应的管理措施。
这些措施可能包括加强尾矿库的监测、加强渗流控制、加强防渗措施等，以确保尾矿库的安全运行。
总之，通过理正尾矿库渗流稳定性分析的步骤解析，我们可以全面评估和预测尾矿库的渗流行为，为尾矿库的安全运行提供科学依据。
同时，通过制定相应的管理措施，可以有效控制和减少尾矿库渗流对环境的不良影响，保护生态环境的可持续发展。
渗流稳定计算
赤峰市红山区城郊乡防洪工程5.6稳定计算5.6.1渗流及渗透稳定计算1）渗流分析的目的（1）确定堤身浸润线及下游逸出点位置，以便核算堤坡稳定。
（2）估算堤身、堤基的渗透量。
（3）求出局部渗流坡降，验算发生渗透变形的可能。
概括以上分析，对初步拟定的土堤剖面进行修改，最后确定土堤剖面及主渗，排水设备的型式及尺寸。
2）渗流分析计算的原则（1）土堤渗流分析计算断面应具有代表性。
（2）土堤渗流计算应严格按照《堤防工程设计规范》（GB50286-981）第8.1.2条及本规范附录E的有关规定执行。
3）渗流分析计算的内容（1）核算在设计洪水持续时间内浸润线的位置，当在背水侧堤坡逸出时，应计算出逸点位置，逸出段与背水侧堤基表面的出逸比降。
（2）当堤身、堤基土渗透系数K≥10-3cm/s时，应计算渗流量。
（3）设计洪水位降落时临水侧堤身内自由水位。
4）堤防渗流分析计算的水位组合（1）临水侧为设计洪水位，背水侧为相应水位。
（2）临水侧为设计洪水位，背水侧无水。
（3）洪水降落时对临水侧堤坡稳定最不利情况。
5）渗透计算方法堤防渗流分析计算方法按照《堤防工程设计规范》（GB50286-98）附录E3的透水堤基均质土堤渗流计算即——渗流问题的水力学解法。
6）土堤渗流分析计算计算锡泊河左岸（0-468）横断面，堤高 5.05米（P=2%），半支箭左岸（0+302.25）横断面，堤高6.46米（P=2%），该两段堤防均属于 2级堤防，堤防渗流计算断面采用1个断面计算即可。
采用《堤防工程设计规范》中透水堤基均质土堤下游坡无排水设备或有贴坡式排水稳定渗流计算公式：TH L TH H D 88.0m k q q 11210++-+=）（ （E.3.1）H m m b 121+-+=）（H H L （E2.1-3） 11112m m H L +=∆ （E2.1-4） 当K ≤k 0时h 0=a+H 2=q÷⎭⎬⎫⎩⎨⎧+++⎥⎦⎤⎢⎣⎡++++∙T H a m T K H a m H m m K 44.0)(5.0)5.0()5.0(122022222+H 2 ……………（E.3.2-2） 对于各种情况下坝体浸润线均可按下式确定X=k·T '0q h y -+k '222q h y - ……………（E.3.2-6）式中：q'= ）（0211120211m 2m 2k h m H L h H -++-+0211010m k h m H L h H T -+-（E.3.2-7）k ——堤身渗透系数； k 0——堤基渗透系数； H 1——水位到坝脚的距离（m ）； H 2——下游水位（m ）； H ——堤防高度（m ）；q ——单位宽度渗流量（m 3/s·m）； m 1——上游坡坡率，m 1=3.0；m2——下游坡坡率，m2=3.0；b——坝体顶部宽度6.0m；h0——下游出逸点高度（m）；锡伯河采用数据列表如下：正常工况锡伯河渗流计算结果表部分为相对不透水层，基础和堤身渗透系数相差100倍以上，下游无水，经计算堤身和堤脚无无出逸点，渗流稳定。
某水库大坝渗流计算及稳定分析
某水库大坝渗流计算及稳定分析作者：彭成山梁荣慧来源：《城市建设理论研究》2012年第30期摘要：在病险水库除险加固工程中，经常需要对加固前的建筑物进行安全复核。
本文根据某水库的地勘资料，对其进行了渗流计算和坝坡稳定抗滑稳定计算，计算结果为水库大坝的加固提供合理的构筑建议和措施。
关键词：土石坝；渗流计算；稳定分析中图分类号：TV697 文献标识码：A 文章编号：1.工程概况某水库位于罗山县西南约55km处的灵山镇境内，属丘陵地区水库，位于淮河水系小黄河支沟上，控制流域面积3.3km2，总库容102.02万m3。
水库是一座以防洪、灌溉为主，结合水产养殖等综合利用的小（1）型水库。
大坝为粘土心墙坝，现状坝长90m，最大坝高17.4m，坝顶宽约3m。
该水库按50年一遇设计，500年一遇防洪标准校核。
2.工程地质某水库位于秦岭－昆仑纬向复杂构造带之南亚带与新华夏系第二沉降带的交接复合部位。
受淮阳山字型构造与经向构造复合干扰，地质构造十分复杂。
据地质测绘及勘探揭露范围内，坝址区地层岩性主要为坝体人工填土（Qs）及燕山晚期侵入的花岗岩，仅在下游河槽分布有泥卵石。
坝址区地层根据时代、成因、岩性及其物理力学性特征，现由老到新分述如下：燕山晚期（r3 5）岩性为花岗岩，分布在水库两岸，肉红色、灰白色～淡红色，细粒~中粗粒结构，肉眼可见斑状矿物，矿物按含量依次为正长石、斜长石、石英、黑云母等。
裂隙较发育，多为60度左右的高倾角，裂隙宽0.3mm，裂面平整，沿裂隙面充填有铁锰质薄膜。
表层2m左右多为全风化，岩芯多呈碎屑状、块状，地质取芯率（RQD）低于10%；多为中等风化，岩芯呈块状和柱状，岩心采取率60%~90%，RQD值25%~80%。
第四系全新统（alplQ4）岩性为泥卵石，分布在下游河槽内，卵石成分主要为安山岩、花岗岩，灰绿色，灰黄色，多呈次圆状，粒径一般3~5cm，最大10cm左右，含量50%左右，泥质充填，结构较松散。
理正尾矿库渗流稳定分析的步骤及关键参数
理正尾矿库渗流稳定分析的步骤及关键参数尾矿库是矿山开采中产生的废矿渣储存设施，其渗流稳定性是保障矿山环境安全的重要因素之一。
在进行尾矿库渗流稳定分析时，需要遵循一系列步骤，并确定关键参数。
本文将介绍理正尾矿库渗流稳定分析的步骤及关键参数，以帮助读者深入了解尾矿库的渗流稳定性分析。
步骤一：收集基础数据首先，进行尾矿库渗流稳定分析前，需要收集相关的基础数据。
这些基础数据包括尾矿库的几何结构、土质材料参数、附近地质情况以及气候条件等。
通过收集这些数据，可以为后续的渗流稳定性分析提供有力的依据。
步骤二：构建工程模型第二步是构建尾矿库的工程模型。
模型的建立通常借助于专业软件或者其他工程建模方法。
在构建模型时，需要设定合适的边界条件，包括地下水位、边坡参数等。
通过工程模型的建立，可以模拟尾矿库的渗流场，进而评估其渗流稳定性。
步骤三：选择适当的渗流模型在进行渗流稳定性分析时，需要选择适当的渗流模型。
常用的渗流模型有Darcy定律模型、渗透-压缩模型等。
根据实际情况，选择合适的渗流模型可以更好地模拟尾矿库的渗流行为，并准确预测其稳定性。
步骤四：确定关键参数确定关键参数是尾矿库渗流稳定分析的关键步骤之一。
关键参数包括土质材料的渗透系数、孔隙度、渗透压等。
这些参数的准确性直接影响到渗流稳定性分析的结果。
通常可以通过室内实验或现场取样等手段来确定这些参数值。
步骤五：对渗流稳定性进行数值模拟在确定了关键参数后，可以使用数值模拟方法对尾矿库的渗流稳定性进行评估。
数值模拟可以预测尾矿库的渗流场及稳定性状况，并进行相应的分析和优化设计。
在数值模拟过程中，需要将步骤二中的工程模型纳入模拟计算。
步骤六：评估渗流稳定性数值模拟完成后，需要对尾矿库的渗流稳定性进行评估。
评估过程中，可以考虑安全系数、渗流轴线位置移动等指标。
通过评估渗流稳定性，可以判断尾矿库的水密性和稳定性，为进一步的施工和管理提供科学依据。
关键参数一：土质材料的渗透系数土质材料的渗透系数是尾矿库渗流稳定性分析中的重要参数之一。
理正岩土渗流就边坡稳定
断面图中，初期坝一般是由堆石组成，尾矿堆积坝 是由尾矿颗粒组成，地基为具有一定承载力的岩石 或者其他地基。 由于湿法尾矿排放时，尾矿本身含有大量的水（质 量浓度一般为25∽30%），还有尾矿库库区汇水面 积内的雨水进入尾矿库，所以在某个标高下整个尾 矿坝坝体内的水一定时间内会形成渗流，这样就存 在一个自由的液面，即浸润线。 渗流分析计算模块就可以用来计算浸润线。 根据上面的断面图，在最高洪水位（70m干滩）情 况下计算出来的浸润线如下图：
红色线为该尾矿坝计算浸润线
边坡稳定计算模块
采用前述计算浸润线的尾矿坝断面，来进行边坡稳 定计算，计算结果为一安全系数值，与规范规定值 进行比较。该库初期坝高30m，堆积坝高60m，总 坝高90m，为三等库。规范规定安全系数最小值为： 简化毕肖普法为1.20,；瑞典圆弧法为1.10。
采用理正岩土软件的方便之处就是 用边坡稳定计算模块可以直接读取 其渗流分析计算模块的结果，从而 不用再次建立二维断面模型。 模块本身提供了两种计算方法（由 于土体稳定计算理论假设的不同而 形成的，各有适应的范围）：简化 毕肖普法和瑞典圆弧法616
瑞典圆弧法,安全系数为1.169
由于土体理论本身的问题，毕肖普法比瑞典圆弧 法计算出来的边坡稳定安全系数要大一些，这也 是规范规定的1.20要＞1.10的原因。 同样的模型计算，结果也是毕肖普法＞瑞典圆弧 法。（1.616＞1.169）
理正岩土系列软件中的渗流分析计算模块和边坡 稳定计算模块的介绍及其在尾矿专业当中的应用 汇报完毕。 请各位指正！
各位领导、同事，大家上午好！
理正岩土计算 软件
1、渗流分析计算 2、边坡稳定计算
理正岩土系列软件是北京理正软件股份有 限公司开发的，用于岩土工程方面的一些 简单、实用型的计算。我们尾矿专业现在 主要使用其的两个模块。即渗流分析计算 模块和边坡稳定计算模块。
理正软件计算土石坝渗流稳定
用理正软件计算土石坝渗流稳定的方法1渗流计算1在CAD中绘制土石坝横断面图，图中坝坡下的长垫层为基岩，图例中有两种基岩，根据情况有几种画几种，长度为1.5-2倍坝长，注意不能使用镜像。
绘制时要注意并另存为DXF文件（最好存为最低版本即2000）2进行渗流计算打开理正岩土软件，选择渗流分析计算在选工程中选择软件生成结论的存储位置如上例，计算结论存在e盘考博文件中，确认后弹出下图直接点确认即可。
确认后点增，选择系统默认例题，点确认然后自动弹出下图中对话框然后点击左上角的“辅助功能”选择“读入DXF文件自动生成坡面、节点、土层数据”，弹出以下对话框选择已画好的CAD图打开打开后出现如下对话框，在图上双击后可放大图形，放大后可看到起始点编号（起始点在图中用红圈标出，及上游坝坡起始点）。
坡面线段数及坝坡分为几段，无马道土石坝坡面线段数为3，图例中有9条。
弹出以下对话框，在坡面形状中填写正确的上下游水位节点坐标一栏为理正自动生成坐标，不用修改土层定义一栏如下图，图中不同土性区域数为软件自动生成软件同时为不同区域编号，双击图中土石坝图形放大图形可以看到编号（如下附图2）Kx，Ky为土层的x，y向的渗透系数，同一土层两数相等且等于土层渗透系数，对应区号输入渗透系数（渗透系数由地质资料中查找）α值若无资料则都为0计算即可。
附图2面边界条件中，同样双击放大土石坝剖面图可以看到节点编号，顺时针输入计算所需要的坡面信息（即始末节点编号），面边界个数及浸润线可能经过的面，即上游所有水面线以下的坡面加上坝基上表面，下游所有坡面加坝基上表面，如图，蓝色为已知水面线，红色为可能的浸出面.点边界描述项数为2，节点即上下游水面线与坝体的交点，若下游无水则为下游坝脚，取值为0。
计算参数栏为系统默认，不用修改输出结果栏目中，需注意流量计算截面的点数一栏和理正边坡文件接口一栏。
流量计算截面的点数即下游截面所有点和基岩上表面所有点，如本例有5个，且须在右边一栏输入5个节点的坐标，坐标从第二栏节点坐标中查找。
渗流稳定计算(2020年整理).pdf
赤峰市红山区城郊乡防洪工程5.6稳定计算5.6.1渗流及渗透稳定计算1）渗流分析的目的（1）确定堤身浸润线及下游逸出点位置，以便核算堤坡稳定。
（2）估算堤身、堤基的渗透量。
（3）求出局部渗流坡降，验算发生渗透变形的可能。
概括以上分析，对初步拟定的土堤剖面进行修改，最后确定土堤剖面及主渗，排水设备的型式及尺寸。
2）渗流分析计算的原则（1）土堤渗流分析计算断面应具有代表性。
（2）土堤渗流计算应严格按照《堤防工程设计规范》（GB50286-981）第8.1.2条及本规范附录E的有关规定执行。
3）渗流分析计算的内容（1）核算在设计洪水持续时间内浸润线的位置，当在背水侧堤坡逸出时，应计算出逸点位置，逸出段与背水侧堤基表面的出逸比降。
（2）当堤身、堤基土渗透系数K≥10-3cm/s时，应计算渗流量。
（3）设计洪水位降落时临水侧堤身内自由水位。
4）堤防渗流分析计算的水位组合（1）临水侧为设计洪水位，背水侧为相应水位。
（2）临水侧为设计洪水位，背水侧无水。
（3）洪水降落时对临水侧堤坡稳定最不利情况。
5）渗透计算方法堤防渗流分析计算方法按照《堤防工程设计规范》（GB50286-98）附录E3的透水堤基均质土堤渗流计算即——渗流问题的水力学解法。
6）土堤渗流分析计算计算锡泊河左岸（0-468）横断面，堤高 5.05米（P=2%），半支箭左岸（0+302.25）横断面，堤高6.46米（P=2%），该两段堤防均属于 2级堤防，堤防渗流计算断面采用1个断面计算即可。
采用《堤防工程设计规范》中透水堤基均质土堤下游坡无排水设备或有贴坡式排水稳定渗流计算公式：TH L TH H D 88.0m k q q 11210++−+=）（ （E.3.1）H m m b 121+−+=）（H H L （E2.1-3）11112m m H L +=∆ （E2.1-4） 当K≤k 0时h 0=a+H 2=q÷⎭⎬⎫⎩⎨⎧+++⎥⎦⎤⎢⎣⎡++++•T H a m T K H a m H m m K 44.0)(5.0)5.0()5.0(122022222+H 2 ……………（E.3.2-2） 对于各种情况下坝体浸润线均可按下式确定X=k·T 'q h y −+k '2202q h y − ……………（E.3.2-6）式中：q'= ）（0211120211m 2m 2k h m H L h H −++−+0211010m k h m H L h H T −+−（E.3.2-7）k ——堤身渗透系数； k 0——堤基渗透系数；H 1——水位到坝脚的距离（m ）； H 2——下游水位（m ）； H ——堤防高度（m ）；q ——单位宽度渗流量（m 3/s·m ）； m 1——上游坡坡率，m 1=3.0；m2——下游坡坡率，m2=3.0；b——坝体顶部宽度6.0m；h0——下游出逸点高度（m）；锡伯河采用数据列表如下：正常工况锡伯河渗流计算结果表锡伯河防洪堤筑堤土为低液限粉土，基础为砂砾基础，强透水地基，堤身部分为相对不透水层，基础和堤身渗透系数相差100倍以上，下游无水，经计算堤身和堤脚无无出逸点，渗流稳定。
理正渗流和稳定分析步骤
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理 正 边坡文件接 口 蓄水 位 校核洪水位等
渗 透问 有 名无分
栏 定不要忘记填入 合理 命名 如正 常 否 则无 法进 行稳 定计算
5 细砂 8 00000 8 00000
6 细砂 8 00000 8 00000
,
0 000 0 000
T 9 25 24 23 22 2 1 26 2T 2 26 21 20 32 33 2T
渗流分析 稳定计算 理正
理正软土地基堤坝设计软件计算项目：简单软土地基堤坝设计 1计算时间： 2014-08-17 10:01:01 星期日============================================================================原始条件:计算目标: 只计算稳定堤坝设计高度: 10.000(m)堤坝设计顶宽: 4.000(m)竣工后左侧工作水位高: 9.000(m)竣工后右侧工作水位高: 0.000(m)竣工后经过 2.000 个月注水到工作水位堤坝左侧坡面线段数: 1坡面线号水平投影(m) 竖直投影(m)1 20.000 10.000堤坝右侧坡面线段数: 1坡面线号水平投影(m) 竖直投影(m)1 20.000 10.000工后沉降基准期结束时间: 2(月) 荷载施加级数: 1序号起始时间 (月) 终止时间(月) 填土高度(m) 是否作稳定计算1 0.000 6.000 10.000 否堤坝土层数: 1 超载个数: 1层号层厚度(m) 重度(kN/m3) 饱和重度(kN/m3) 内聚力(kPa) 内摩擦角(度) 水下内聚力(kPa) 水下内摩擦角(度)1 10.000 14.000 18.500 25.000 20.000 20.000 15.000超载号定位距离(m) 分布宽度(m) 超载值(kPa) 沉降计算是否考虑稳定计算是否考虑1 4.000 12.000 80.000 否是地基土层数: 1 地下水埋深: 1.000(m)层号土层厚度重度饱和重度地基承载力快剪C 快剪Φ 固结快剪竖向固结系水平固结系排水层(m) (kN/m3) (kN/m3) (kPa) (kPa) (度) Φ(度) 数(cm2/s) 数(cm2/s)1 1.000 25.000 25.000 2000.000 500.000 30.000 30.000 0.00150 0.00150 否层号 e( 0) e( 50) e(100) e(200) e(300) e(400) e(500) e(600) e(800)1 0.721 0.676 0.636 0.602 0.587 0.577 0.573 0.570 0.570承载力计算参数:承载力验算公式: p ≤γR[fa]验算点距离中线距离: 0.000(m)承载力抗力系数γR: 1.00承载力修正公式: [fa] = [fa0] + γ2(h-h0)基准深度h0: 0.000(m)固结度计算参数:地基土层底面: 不是排水层固结度计算采用方法: 微分方程数值解法多级加荷固结度修正时的荷载增量定义为"填土高*容重"填土-时间-固结度输出位置距离中线距离: 0.000(m)填土-时间-固结度输出位置深度: 0.000(m)沉降计算参数:地基总沉降计算方法: 经验系数法主固结沉降计算方法: e-p曲线法沉降计算不考虑超载沉降修正系数: 1.200沉降计算的分层厚度: 0.500(m)分层沉降输出点距中线距离: 0.000(m)压缩层厚度判断应力比 = 15.000%基底压力计算方法:按多层土实际容重计算计算时不考虑弥补地基沉降引起的堤坝增高量工后基准期起算时间: 最后一级加载(堤坝施工)结束时稳定计算参数:稳定计算方法: 有效固结应力法加载与堤坝竣工的间隔时间(月): 1稳定计算不考虑地震力稳定计算目标: 自动搜索最危险滑裂面条分法的土条宽度: 1.000(m)搜索时的圆心步长: 1.000(m)搜索时的半径步长: 0.500(m)============================================================================稳定计算(1) 第1级加荷,从0.0~6.0月,堤坝设计高度10.000(m), 堤坝计算高度(不考虑沉降影响)10.000(m)，加载结束时稳定结果用户不要求作稳定计算(2) 在8.0月堤坝注水到工作水位,堤坝设计高度10.000(m), 此时稳定结果土条起始x 土条面土条自条上荷总重αi Sinαi Cosαi Cqi Φqi 下滑力抗滑力抗滑力编号 (m) 积(m2) 重(kN) 重(kN) (kN) (度) (kPa) (度) (kN) WiCosαitgΦq CiLi-----------------------------------------------------------------------------------------------------------1 2.17 0.38 3.24 0.00 3.24 -16.75 -0.29 0.96 20.00 15.00-2.03 0.83 20.372 3.15 1.12 9.51 0.00 9.51 -14.12 -0.24 0.97 20.00 15.00-5.05 2.47 20.123 4.12 1.81 15.40 0.00 15.40 -11.51 -0.20 0.98 20.00 15.00-6.69 4.04 19.914 5.10 2.46 20.90 0.00 20.90 -8.93 -0.16 0.99 20.00 15.00-7.06 5.53 19.755 6.07 3.06 26.03 0.00 26.03 -6.36 -0.11 0.99 20.00 15.00-6.28 6.93 19.636 7.05 3.62 30.79 0.00 30.79 -3.81 -0.07 1.00 20.00 15.00-4.46 8.23 19.557 8.02 4.14 35.19 0.00 35.19 -1.27 -0.02 1.00 20.00 15.00-1.70 9.43 19.518 9.00 4.74 40.28 0.00 40.28 1.30 0.02 1.00 20.00 15.001.99 10.79 20.019 10.00 5.19 44.14 0.00 44.14 3.91 0.07 1.00 20.00 15.006.55 11.80 20.0510 11.00 5.60 47.61 0.00 47.61 6.53 0.11 0.99 20.00 15.0011.78 12.68 20.1311 12.00 5.96 50.69 0.00 50.69 9.16 0.16 0.99 20.00 15.0017.56 13.41 20.2612 13.00 6.28 53.37 0.00 53.37 11.81 0.20 0.98 20.00 15.0023.77 14.00 20.4313 14.00 6.54 55.63 0.00 55.63 14.48 0.25 0.97 20.00 15.0030.28 14.43 20.6614 15.00 6.76 57.47 0.00 57.47 17.19 0.30 0.96 20.00 15.0036.97 14.71 20.9415 16.00 6.93 58.86 0.00 58.86 19.94 0.34 0.94 20.00 15.0043.69 14.83 21.2816 17.00 7.03 59.79 0.00 59.79 22.74 0.39 0.92 20.00 15.0050.29 14.78 21.6917 18.00 4.72 40.78 0.00 40.78 25.11 0.42 0.91 20.00 15.0036.86 9.89 14.7318 18.67 4.73 42.09 0.00 42.09 27.04 0.45 0.89 20.00 15.0039.06 10.04 14.9719 19.33 4.71 43.67 0.00 43.67 29.01 0.48 0.87 20.00 15.0040.86 10.23 15.2520 20.00 6.33 63.69 0.00 63.69 31.43 0.52 0.85 20.00 15.0056.89 14.56 21.9421 20.94 5.77 65.49 0.00 65.49 34.33 0.56 0.83 20.00 15.0052.56 14.49 22.6722 21.87 5.13 66.72 0.00 66.72 37.34 0.61 0.80 20.00 15.0046.14 14.21 23.5523 22.81 2.91 40.70 0.00 40.70 39.89 0.64 0.77 25.00 20.0026.10 11.37 19.4224 23.40 2.60 36.39 0.00 36.39 41.94 0.67 0.74 25.00 20.0024.32 9.85 20.0325 24.00 3.35 46.85 80.00 126.85 44.82 0.70 0.71 25.00 20.00 89.42 32.75 35.2526 25.00 1.78 24.94 80.00 104.94 48.63 0.75 0.66 25.00 20.00 78.75 25.24 37.8327 26.00 0.26 3.68 43.60 47.28 51.75 0.79 0.62 25.00 20.00 37.13 10.65 22.01最不利滑动面:滑动圆心 = (9.000000,22.000000)(m)滑动半径 = 21.999712(m)滑动安全系数 = 2.163总的下滑力 = 413.411(kN)总的抗滑力 = 894.113(kN)土体部分下滑力 = 717.693(kN)土体部分抗滑力 = 894.113(kN)筋带的抗滑力 = 0.000(kN)地震作用下滑力 = 0.000(kN)坡外静水作用下滑力 = -304.282(kN)。
理正尾矿库渗流稳定性分析步骤解析
理正尾矿库渗流稳定性分析步骤解析尾矿库是由矿山开采活动产生的尾矿等废弃物堆积而成的大型人工建筑物。
尾矿库渗流稳定性分析是评估尾矿库排水系统和渗流稳定性的重要步骤。
本文将详细解析尾矿库渗流稳定性分析的步骤。
1. 数据收集和处理首先，需要收集尾矿库的相关数据，包括尾矿库的地理位置、设计参数、结构及渗流相关的实测数据。
这些数据可通过现场调查、设计文件、监测报告等方式获得。
收集到的数据需要进行处理，确保数据的准确性和完整性。
2. 渗透系数和渗流强度分析渗透系数和渗流强度是评估尾矿库渗流稳定性的重要参数。
通过现场测试或实验室试验，获取尾矿库及周围地质介质的渗透系数和渗流强度。
根据这些参数，可以分析尾矿库中的渗流现象及其可能的影响。
3. 地下水位调查和监测地下水位的高低对尾矿库的渗流稳定性影响较大。
通过地下水位调查和监测，了解尾矿库周围地下水位的变化情况，及时发现地下水位的升高或下降趋势，并进行合理分析和预测。
4. 渗流路径分析根据尾矿库的设计参数及周边地质条件，运用渗流力学和地质力学理论，建立尾矿库渗流模型，分析渗流路径和流向。
通过分析渗流路径，可以确定可能存在的渗流通道和渗流集中区域，为渗流稳定性风险评估提供依据。
5. 渗流稳定性分析模型建立根据尾矿库的实际情况，建立渗流稳定性分析模型。
模型通常包括考虑不同渗流路径、不同渗流强度以及地质力学和水力学因素的数学方程。
通过模型计算，可以预测尾矿库的渗流行为和稳定性。
6. 渗流稳定性分析结果评估根据模型计算结果，对尾矿库的渗流稳定性进行评估。
评估包括分析尾矿库内部的渗流压力分布、渗流速度变化和满足设计要求的情况。
同时，对可能存在的渗流稳定性问题进行识别和定量评估。
7. 风险管理和控制方案基于渗流稳定性分析结果，制定尾矿库的风险管理和控制方案。
根据具体情况，可以采取措施，如增加排水设施、加固尾矿库结构、改变渗流路径等，从而降低尾矿库的渗流风险。
8. 监测与维护完成渗流稳定性分析后，需要建立定期的监测与维护机制。
理正尾矿库渗流稳定分析流程设计
理正尾矿库渗流稳定分析流程设计尾矿库是在矿山开采过程中产生的废弃物储存设施，其渗流稳定性分析对于保障矿区环境安全至关重要。
本文将重点介绍尾矿库渗流稳定分析的流程设计，包括数据收集、数值模型建立、参数设置、稳定性分析流程等内容。
一、数据收集在进行尾矿库渗流稳定分析前，首先需要收集相关的数据。
这些数据包括地质地形图、岩土力学性质、地下水位、尾矿库的设计参数等。
这些数据将作为分析的基础。
二、数值模型建立为了进行尾矿库的渗流稳定性分析，需要建立一个数值模型。
数值模型是通过将实际情况抽象化成数学方程来描述尾矿库的渗流行为。
建立数值模型可以使用各种计算软件，比如FLAC、SEEP/W等。
建立数值模型的过程需要确定尾矿库的几何形状、材料属性、边界条件等。
几何形状可以通过实地测量或者设计图纸得到。
材料属性包括尾矿、岩土的物理性质和力学参数。
边界条件包括地下水位、渗流入口和渗流出口等。
三、参数设置建立数值模型后，需要设置相关的参数。
这些参数包括尾矿和岩土的物理性质参数、边界条件参数和数值模型计算参数等。
参数设置的合理与否直接影响到渗流稳定性分析的结果。
物质参数包括尾矿和岩土的渗透性、固结性等。
边界条件参数包括地下水位、尾矿库入口和出口的渗流条件等。
数值模型计算参数包括步长、收敛准则、计算时间等。
设置这些参数时，需要结合实际情况和研究目的进行合理的选择。
四、稳定性分析流程在数值模型建立和参数设置完成后，可以进行尾矿库渗流稳定性的分析。
稳定性分析可以分为静态分析和动态分析。
静态分析主要是针对尾矿库的稳态渗流情况进行分析，确定尾矿库的稳定性。
具体流程包括：施加边界条件、进行初始条件的设定、解算方程，得到尾矿库各点位的渗流压力和渗流速度等参数。
通过对渗流参数的分析，判断尾矿库的稳定性。
动态分析主要是针对尾矿库的瞬态渗流情况进行分析，确定尾矿库在不同条件下的渗流稳定性。
动态分析的流程包括：施加不同的边界条件、进行不同的初始条件的设定、解算方程，得到尾矿库在不同条件下的渗流压力和渗流速度等参数。
理正软件计算土石坝渗流稳定
用理正软件计算土石坝渗流稳定的方法1渗流计算1在CAD中绘制土石坝横断面图，图中坝坡下的长垫层为基岩，图例中有两种基岩，根据情况有几种画几种，长度为1.5-2倍坝长，注意不能使用镜像。
绘制时要注意并另存为DXF文件（最好存为最低版本即2000）2进行渗流计算打开理正岩土软件，选择渗流分析计算在选工程中选择软件生成结论的存储位置如上例，计算结论存在e盘考博文件中，确认后弹出下图直接点确认即可。
确认后点增，选择系统默认例题，点确认然后自动弹出下图中对话框然后点击左上角的“辅助功能”选择“读入DXF文件自动生成坡面、节点、土层数据”，弹出以下对话框选择已画好的CAD图打开打开后出现如下对话框，在图上双击后可放大图形，放大后可看到起始点编号（起始点在图中用红圈标出，及上游坝坡起始点）。
坡面线段数及坝坡分为几段，无马道土石坝坡面线段数为3，图例中有9条。
弹出以下对话框，在坡面形状中填写正确的上下游水位节点坐标一栏为理正自动生成坐标，不用修改土层定义一栏如下图，图中不同土性区域数为软件自动生成软件同时为不同区域编号，双击图中土石坝图形放大图形可以看到编号（如下附图2）Kx，Ky为土层的x，y向的渗透系数，同一土层两数相等且等于土层渗透系数，对应区号输入渗透系数（渗透系数由地质资料中查找）α值若无资料则都为0计算即可。
附图2面边界条件中，同样双击放大土石坝剖面图可以看到节点编号，顺时针输入计算所需要的坡面信息（即始末节点编号），面边界个数及浸润线可能经过的面，即上游所有水面线以下的坡面加上坝基上表面，下游所有坡面加坝基上表面，如图，蓝色为已知水面线，红色为可能的浸出面.点边界描述项数为2，节点即上下游水面线与坝体的交点，若下游无水则为下游坝脚，取值为0。
计算参数栏为系统默认，不用修改输出结果栏目中，需注意流量计算截面的点数一栏和理正边坡文件接口一栏。
流量计算截面的点数即下游截面所有点和基岩上表面所有点，如本例有5个，且须在右边一栏输入5个节点的坐标，坐标从第二栏节点坐标中查找。
基于数值模拟的理正尾矿库渗流稳定性分析方法探究
基于数值模拟的理正尾矿库渗流稳定性分析方法探究尾矿库是在采矿过程中产生的废弃物的储存设施，其渗流稳定性对环境保护和人类安全具有重要意义。
本文将探究基于数值模拟的理正尾矿库渗流稳定性分析方法。
首先，我们需要了解尾矿库渗流稳定性的概念。
渗流稳定性指的是尾矿库内部水流的稳定性，即尾矿库内部是否存在漏水、渗流速度过大等问题。
渗流稳定性分析的目的是评估尾矿库结构的安全性，并为设计合理的水管理措施提供依据。
基于数值模拟的理正尾矿库渗流稳定性分析方法可以通过建立合适的模型和假设，使用数值模拟软件对尾矿库内部的水流进行模拟，从而评估尾矿库的渗流稳定性。
首先，我们需要收集尾矿库的相关数据，包括尾矿库的几何形状、材料特性、温度、压力等参数。
这些数据将用于建立数值模拟模型。
接下来，我们需要选择合适的数值模拟软件。
当前常用的数值模拟软件有FLAC、ANSYS、COMSOL等。
选择软件时需要考虑其适用范围、计算效率和准确性等因素。
在建立数值模型时，我们需要根据尾矿库的实际情况进行合理的简化和假设。
这些简化和假设应符合物理规律，并保证结果的准确性。
数值模拟模型的建立包括选择合适的网格划分方法和边界条件的设定。
通过合理的网格划分和边界条件的设置，可以提高数值模型的计算效率和准确性。
在进行数值模拟计算之前，我们需要对模型进行验证。
这可以通过与实测数据的比较来实现。
如果模型的计算结果与实测数据吻合较好，则可以认为该模型的准确性较高，可以进行后续的渗流稳定性分析。
进行数值模拟计算时，我们需要设置不同的工况和边界条件。
例如，可以考虑尾矿库的日常排水、降雨以及突发洪水等情况，以评估尾矿库在不同工况下的渗流稳定性。
根据数值模拟的计算结果，我们可以评估尾矿库的渗流稳定性，并得出相应的结论和建议。
如果数值模拟结果显示尾矿库存在渗漏问题，我们可以提出相应的安全措施，如增加防渗材料、加固堤坝结构等。
总之，基于数值模拟的理正尾矿库渗流稳定性分析方法可以为尾矿库的设计和管理提供可靠的依据。
理正软件计算土石坝渗流稳定
理正软件计算土石坝渗流稳定用理正软件计算土石坝渗流稳定的方法1渗流计算1在CAD中绘制土石坝横断面图，图中坝坡下的长垫层为基岩，图例中有两种基岩，根据情况有几种画几种，长度为1.5-2倍坝长，注意不能使用镜像。
绘制时要注意并另存为DXF文件（最好存为最低版本即2000）2进行渗流计算打开理正岩土软件，选择渗流分析计算在选工程中选择软件生成结论的存储位置如上例，计算结论存在e盘考博文件中，确认后弹出下图直接点确认即可。
确认后点增，选择系统默认例题，点确认然后自动弹出下图中对话框然后点击左上角的“辅助功能”选择“读入DXF文件自动生成坡面、节点、土层数据”，弹出以下对话框选择已画好的CAD图打开打开后出现如下对话框，在图上双击后可放大图形，放大后可看到起始点编号（起始点在图中用红圈标出，及上游坝坡起始点）。
坡面线段数及坝坡分为几段，无马道土石坝坡面线段数为3，图例中有9条。
弹出以下对话框，在坡面形状中填写正确的上下游水位节点坐标一栏为理正自动生成坐标，不用修改土层定义一栏如下图，图中不同土性区域数为软件自动生成软件同时为不同区域编号，双击图中土石坝图形放大图形可以看到编号（如下附图2）Kx，Ky为土层的x，y向的渗透系数，同一土层两数相等且等于土层渗透系数，对应区号输入渗透系数（渗透系数由地质资料中查找）α值若无资料则都为0计算即可。
附图2面边界条件中，同样双击放大土石坝剖面图可以看到节点编号，顺时针输入计算所需要的坡面信息（即始末节点编号），面边界个数及浸润线可能经过的面，即上游所有水面线以下的坡面加上坝基上表面，下游所有坡面加坝基上表面，如图，蓝色为已知水面线，红色为可能的浸出面.点边界描述项数为2，节点即上下游水面线与坝体的交点，若下游无水则为下游坝脚，取值为0。
计算参数栏为系统默认，不用修改输出结果栏目中，需注意流量计算截面的点数一栏和理正边坡文件接口一栏。
流量计算截面的点数即下游截面所有点和基岩上表面所有点，如本例有5个，且须在右边一栏输入5个节点的坐标，坐标从第二栏节点坐标中查找。
渗流计算及渗流稳定分析[终稿]
![渗流计算及渗流稳定分析[终稿]](https://img.taocdn.com/s3/m/25c0097ea55177232f60ddccda38376bae1fe053.png)
渗流计算及渗流稳定分析
一、计算情况
根据《碾压式土石坝设计规范》有关规定，计算组合情况如下：
1、上游正常水位177.84米,下游无水;
2、上游设计洪水位180.57米,下游无水;
3、上游1/3坝高水位174米,下游无水
二、计算参数
坝体渗透系数Ko=3.3×10-6m/s,坝基Kt=3.0×10-6m/s
采用解析法计算成果见下图:
图1 桐峪沟水库大坝渗流安全计算图
三、防渗工程措施
计算结果如上图，由于计算出逸坡降大于允许坡降J=0.4，采取
工程措施,下游坝脚采取贴坡排水, 排水体顶按规范要求高于最高出逸点0.5米，即173.2米高程。
坝坡稳定计算及稳定分析
一、计算工况
根据有关规范，土石坝施工、建设、蓄水和库水位降落的各个时期不同荷载下，应分别计算其稳定性。
控制稳定的有施工期（包括竣工期）、稳定渗流期、水库水位降落期和正常运用遇地震四种情况。
二、计算参数
见下表
三、计算成果及分析
计算成果见下图,所示，经计算，各种工况下均满足设计要求。
图表 2 桐峪沟水库大坝上游坝坡抗滑稳定计算图
图表 3 桐峪沟水库大坝上游坝坡抗滑稳定计算图。
理正尾矿库渗流稳定分析步骤中的数值模拟与结果评估
理正尾矿库渗流稳定分析步骤中的数值模拟与结果评估尾矿库渗流稳定分析是针对尾矿库渗流问题的研究，通过数值模拟与结果评估来判断尾矿库渗流是否稳定。
下面将介绍理正尾矿库渗流稳定分析步骤中的数值模拟与结果评估的内容，并进行详细解析。
1. 数值模拟步骤（1）建立数值模型：首先，需要根据实际情况，建立尾矿库的数值模型。
模型建立过程中，考虑尾矿库的几何形状、材料特性、边界条件和挡水措施等因素，确保模型的准确性和可靠性。
（2）确定边界条件：在建立数值模型后，需要确定模型的边界条件。
这包括尾矿库的水位变化、周围地下水位、土壤渗透性等因素，通过确定这些边界条件，可以保证模型的真实性和可行性。
（3）选择数值方法：在数值模拟中，需要选择合适的数值方法来求解尾矿库渗流问题。
常用的数值方法包括有限差分法、有限元法和边界元法等。
选择适当的数值方法，可以提高数值模拟的准确性和精度。
（4）参数设定与计算：在进行数值模拟时，需要设定一些参数并进行计算。
例如，需要设定渗透系数、初始条件和边界条件等参数。
通过计算，可以得到尾矿库渗流的解析结果。
2. 结果评估步骤（1）渗流场分析：根据数值模拟的结果，进行渗流场分析。
通过分析渗流场的变化趋势和分布特点，可以了解尾矿库的渗流情况，并判断尾矿库的渗流稳定性。
（2）渗流稳定评估：根据渗流场分析结果，进行渗流稳定评估。
判断尾矿库的渗流稳定与否，需要考虑渗流速度、渗流压力、渗流路径等方面的因素。
通过评估渗流稳定性，可以确定尾矿库的渗流是否达到可接受的范围。
（3）结果解读与建议：根据渗流稳定评估的结果，进行结果的解读与建议。
如果尾矿库的渗流稳定性较好，可以给出相应的建议，如继续保持现有措施。
如果尾矿库的渗流稳定性不理想，需要提出相应的建议，如加强挡水措施或改善渗透性等。
总结：理正尾矿库渗流稳定分析步骤中的数值模拟与结果评估是通过建立数值模型，确定边界条件，选择数值方法，设定参数并进行计算来进行数值模拟；通过渗流场分析、渗流稳定评估，给出结果解读与建议来评估尾矿库的渗流稳定性。
理正软件渗流、边坡稳定计算02
理正软件渗流、边坡稳定计算02理正软件使用手册一、渗流计算1.打开Auto CAD 绘图软件，将断面图修正简化，或将所需分析的图形直接画出，通过移动将黄海高程系调整到和绘图的纵坐标一致，并将图形放在原点附近，绘图时以米为单位，线与线之间要连接精确，确保各分区为封闭单元。
图形画完后以DXF文件保存在工作路径文件夹下。
2.打开理正岩土计算——渗流分析计算——渗流问题有限元法——在界面选择“增”工具栏——系统默认例题——辅助功能——读入DXF文件自动形成坡面、节点和图层数据。
3.通过移动、放大图形界面找到左下坡脚的节点编号输入坡面起始节点号，坡面数为从迎水面坡脚到背水面坡脚之间的线段数。
点击确定，首先粗略的查看所显示的图形和数据是否基本正确，主要查看闭合区域的个数和线段、节点的个数。
4.若为稳定流分析，输入第一上游水位和下游水位，第二上游水位和下游水位取-1000。
若为非稳定流分析要输入上游第二水位数据。
（这个只是图形显示需要，除了流态其它参数对计算完全不起任何影响，）5.进入面边界条件界面，输入左边边界条件和右边的边界条件，包括已知水头，可能的浸出面。
在非稳定流分析中会有第一项水头随时间变化曲线工具栏，点击它并输入上游水位变化曲线。
此时要保证图形界面显示的图形正确；输入点边界条件，上下游必须要存在边界条件，可以是面边界条件，也可以是点边界条件。
6.输入土层参数，注意渗透系数单位。
7.在输出结果里的理正边坡分析接口文件输入文件名。
若为非稳定流分析还需输入渗流分析的第几步，此时所保存的数据即为此步渗流场的计算数据，这些数据用于边坡稳定分析中计算水位降落期的最小安全系数。
文件自动保存工作路径下。
8.在计算参数界面中输入参数，对非稳定渗流取填入时间分段数，初始渗流的稳定方法一般取稳定渗流的计算方法。
9.点击计算，在主界面图形查询——显示简图为DXF文件，将显示的图形保存，修改后，供打印使用。
10.若显示计算失败，可在计算参数界面中将有限元网格剖分长度减小，或者将判断误差增大。
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理正软土地基堤坝设计软件计算项目：简单软土地基堤坝设计 1计算时间： 2014-08-17 10:01:01 星期日============================================================================原始条件:计算目标: 只计算稳定堤坝设计高度: 10.000(m)堤坝设计顶宽: 4.000(m)竣工后左侧工作水位高: 9.000(m)竣工后右侧工作水位高: 0.000(m)竣工后经过 2.000 个月注水到工作水位堤坝左侧坡面线段数: 1坡面线号水平投影(m) 竖直投影(m)1 20.000 10.000堤坝右侧坡面线段数: 1坡面线号水平投影(m) 竖直投影(m)1 20.000 10.000工后沉降基准期结束时间: 2(月) 荷载施加级数: 1序号起始时间 (月) 终止时间(月) 填土高度(m) 是否作稳定计算1 0.000 6.000 10.000 否堤坝土层数: 1 超载个数: 1层号层厚度(m) 重度(kN/m3) 饱和重度(kN/m3) 内聚力(kPa) 内摩擦角(度) 水下内聚力(kPa) 水下内摩擦角(度)1 10.000 14.000 18.500 25.000 20.000 20.000 15.000超载号定位距离(m) 分布宽度(m) 超载值(kPa) 沉降计算是否考虑稳定计算是否考虑1 4.000 12.000 80.000 否是地基土层数: 1 地下水埋深: 1.000(m)层号土层厚度重度饱和重度地基承载力快剪C 快剪Φ 固结快剪竖向固结系水平固结系排水层(m) (kN/m3) (kN/m3) (kPa) (kPa) (度) Φ(度) 数(cm2/s) 数(cm2/s)1 1.000 25.000 25.000 2000.000 500.000 30.000 30.000 0.00150 0.00150 否层号 e( 0) e( 50) e(100) e(200) e(300) e(400) e(500) e(600) e(800)1 0.721 0.676 0.636 0.602 0.587 0.577 0.573 0.570 0.570承载力计算参数:承载力验算公式: p ≤γR[fa]验算点距离中线距离: 0.000(m)承载力抗力系数γR: 1.00承载力修正公式: [fa] = [fa0] + γ2(h-h0)基准深度h0: 0.000(m)固结度计算参数:地基土层底面: 不是排水层固结度计算采用方法: 微分方程数值解法多级加荷固结度修正时的荷载增量定义为"填土高*容重"填土-时间-固结度输出位置距离中线距离: 0.000(m)填土-时间-固结度输出位置深度: 0.000(m)沉降计算参数:地基总沉降计算方法: 经验系数法主固结沉降计算方法: e-p曲线法沉降计算不考虑超载沉降修正系数: 1.200沉降计算的分层厚度: 0.500(m)分层沉降输出点距中线距离: 0.000(m)压缩层厚度判断应力比 = 15.000%基底压力计算方法:按多层土实际容重计算计算时不考虑弥补地基沉降引起的堤坝增高量工后基准期起算时间: 最后一级加载(堤坝施工)结束时稳定计算参数:稳定计算方法: 有效固结应力法加载与堤坝竣工的间隔时间(月): 1稳定计算不考虑地震力稳定计算目标: 自动搜索最危险滑裂面条分法的土条宽度: 1.000(m)搜索时的圆心步长: 1.000(m)搜索时的半径步长: 0.500(m)============================================================================稳定计算(1) 第1级加荷,从0.0~6.0月,堤坝设计高度10.000(m), 堤坝计算高度(不考虑沉降影响)10.000(m)，加载结束时稳定结果用户不要求作稳定计算(2) 在8.0月堤坝注水到工作水位,堤坝设计高度10.000(m), 此时稳定结果土条起始x 土条面土条自条上荷总重αi Sinαi Cosαi Cqi Φqi 下滑力抗滑力抗滑力编号 (m) 积(m2) 重(kN) 重(kN) (kN) (度) (kPa) (度) (kN) WiCosαitgΦq CiLi-----------------------------------------------------------------------------------------------------------1 2.17 0.38 3.24 0.00 3.24 -16.75 -0.29 0.96 20.00 15.00-2.03 0.83 20.372 3.15 1.12 9.51 0.00 9.51 -14.12 -0.24 0.97 20.00 15.00-5.05 2.47 20.123 4.12 1.81 15.40 0.00 15.40 -11.51 -0.20 0.98 20.00 15.00-6.69 4.04 19.914 5.10 2.46 20.90 0.00 20.90 -8.93 -0.16 0.99 20.00 15.00-7.06 5.53 19.755 6.07 3.06 26.03 0.00 26.03 -6.36 -0.11 0.99 20.00 15.00-6.28 6.93 19.636 7.05 3.62 30.79 0.00 30.79 -3.81 -0.07 1.00 20.00 15.00-4.46 8.23 19.557 8.02 4.14 35.19 0.00 35.19 -1.27 -0.02 1.00 20.00 15.00-1.70 9.43 19.518 9.00 4.74 40.28 0.00 40.28 1.30 0.02 1.00 20.00 15.001.99 10.79 20.019 10.00 5.19 44.14 0.00 44.14 3.91 0.07 1.00 20.00 15.006.55 11.80 20.0510 11.00 5.60 47.61 0.00 47.61 6.53 0.11 0.99 20.00 15.0011.78 12.68 20.1311 12.00 5.96 50.69 0.00 50.69 9.16 0.16 0.99 20.00 15.0017.56 13.41 20.2612 13.00 6.28 53.37 0.00 53.37 11.81 0.20 0.98 20.00 15.0023.77 14.00 20.4313 14.00 6.54 55.63 0.00 55.63 14.48 0.25 0.97 20.00 15.0030.28 14.43 20.6614 15.00 6.76 57.47 0.00 57.47 17.19 0.30 0.96 20.00 15.0036.97 14.71 20.9415 16.00 6.93 58.86 0.00 58.86 19.94 0.34 0.94 20.00 15.0043.69 14.83 21.2816 17.00 7.03 59.79 0.00 59.79 22.74 0.39 0.92 20.00 15.0050.29 14.78 21.6917 18.00 4.72 40.78 0.00 40.78 25.11 0.42 0.91 20.00 15.0036.86 9.89 14.7318 18.67 4.73 42.09 0.00 42.09 27.04 0.45 0.89 20.00 15.0039.06 10.04 14.9719 19.33 4.71 43.67 0.00 43.67 29.01 0.48 0.87 20.00 15.0040.86 10.23 15.2520 20.00 6.33 63.69 0.00 63.69 31.43 0.52 0.85 20.00 15.0056.89 14.56 21.9421 20.94 5.77 65.49 0.00 65.49 34.33 0.56 0.83 20.00 15.0052.56 14.49 22.6722 21.87 5.13 66.72 0.00 66.72 37.34 0.61 0.80 20.00 15.0046.14 14.21 23.5523 22.81 2.91 40.70 0.00 40.70 39.89 0.64 0.77 25.00 20.0026.10 11.37 19.4224 23.40 2.60 36.39 0.00 36.39 41.94 0.67 0.74 25.00 20.0024.32 9.85 20.0325 24.00 3.35 46.85 80.00 126.85 44.82 0.70 0.71 25.00 20.00 89.42 32.75 35.2526 25.00 1.78 24.94 80.00 104.94 48.63 0.75 0.66 25.00 20.00 78.75 25.24 37.8327 26.00 0.26 3.68 43.60 47.28 51.75 0.79 0.62 25.00 20.00 37.13 10.65 22.01最不利滑动面:滑动圆心 = (9.000000,22.000000)(m)滑动半径 = 21.999712(m)滑动安全系数 = 2.163总的下滑力 = 413.411(kN)总的抗滑力 = 894.113(kN)土体部分下滑力 = 717.693(kN)土体部分抗滑力 = 894.113(kN)筋带的抗滑力 = 0.000(kN)地震作用下滑力 = 0.000(kN)坡外静水作用下滑力 = -304.282(kN)。