抗拔锚杆计算 - 360文档中心

锚杆(索)设计计算

锚杆(索)设计计算1、锚杆(索)轴向拉力标准值应按下式计算：式中：N ak——相应于作用的标准组合时锚杆所受轴向拉力(kN)；H tk——锚杆水平拉力标准值(kN)；α——锚杆倾角(°)。

2、锚杆(索)钢筋截面面积应满足下列公式的要求：普通钢筋锚杆：预应力锚索锚杆：式中：A s——锚杆钢筋或预应力锚索截面面积(m2)；ƒy，ƒpy——普通钢筋或预应力钢绞线抗拉强度设计值(kPa)；K b——锚杆杆体抗拉安全系数，应按表8.2.2取值。

表8.2.2 锚杆杆体抗拉安全系数3、锚杆(索)锚固体与岩土层间的长度应满足下式的要求：式中：K——锚杆锚固体抗拔安全系数，按表8.2.3-1取值；l a——锚杆锚固段长度(m)，尚应满足本规范第8.4.1条的规定；ƒrbk——岩土层与锚固体极限粘结强度标准值(kPa)，应通过试验确定；当无试验资料时可按表8.2.3-2和表8.2.3-3取值；D——锚杆锚固段钻孔直径(mm)。

表8.2.3-1 岩土锚杆锚固体抗拔安全系数表8.2.3-2 岩石与锚固体极限粘结强度标准值注：1 适用于注浆强度等级为M30；2 仅适用于初步设计，施工时应通过试验检验；3 岩体结构面发育时，取表中下限值；4 岩石类别根据天然单轴抗压强度ƒr划分：ƒr＜5MPa为极软岩，5MPa≤ƒr＜15MPa为软岩，15MPa≤ƒr＜30MPa为较软岩，30MPa≤ƒr＜60MPa为较硬岩，ƒr≥60MPa为坚硬岩。

表8.2.3-3 土体与锚固体极限粘结强度标准值注：1 适用于注浆强度等级为M30；2 仅适用于初步设计，施工时应通过试验检验。

4、锚杆(索)杆体与锚固砂浆间的锚固长度应满足下式的要求：式中：l a——锚筋与砂浆间的锚固长度(m)；d——锚筋直径(m)；n——杆体(钢筋、钢绞线)根数(根)；ƒb——钢筋与锚固砂浆间的粘结强度设计值(kPa)，应由试验确定，当缺乏试验资料时可按表8.2.4取值。

锚杆

:1：首先可知0-3.2m处的土压力强度为
作用位置
对B1点取距，按得
:2：计算3.2-5.7m处的土压力强度：
3.2-5.7m处的土压力为：
作用位置
对点取距，则得
:3：5.7-8.7m处的土压力强度
5.7-8.7m处的土压力为：
作用位置
对取距，则得：
:4：由于基坑点的弯矩等于零则8.7-12.1m处的土压力强度为
a—锚杆倾角
4：计算
第一根锚杆的水平轴力
由于本基坑安全等级为1级则取1.8所以
数值取自建筑基坑技术规程（2012）
则第一根锚杆的轴力为64.290KN，锚固段的长度为15.395m。
第二根锚杆的轴力为120.369KN，锚固段长度为18.4m。
第三根锚杆的轴力为346.260KN，锚固段长度为25.2m。
由此得每延米板墙上支撑作用力为：
已知支撑在基坑长度方向的间距1.6m，故各支撑计算荷载
计算板桩弯矩
A点的弯矩：
设AB跨间最大正弯矩位置距A的位置为X，按照该点截面剪力等于零求得：
得
X=1.225
AB跨间最大正弯矩为：
同理可求得
得
X=1.483
BC跨间最大正弯矩为：
同理求得
故可以求得板桩设计弯矩为
由于各锚杆水平轴力为
第四根锚杆的轴力为492.907KN，锚固段长度为21.2m。
计算锚杆拉力
1：先找主动土压力强度与被动土压力强度相同的点
由主动、被动各点土压力可以知道土压力强度相等的点位于第二层土以下。
设距离第二层土以下距离为X的地方两点土压力强度相等则：
令可得
X=0.73m
可以得出土压力强度相等的点位于第二层土一下0.73m处。

锚杆抗拔极限承载力

锚杆抗拔极限承载力1. 介绍锚杆是一种常用于加固和支撑结构的材料，其抗拔极限承载力是评估锚杆质量和设计合理性的重要指标。

本文将深入探讨锚杆抗拔极限承载力的相关概念、测定方法以及影响因素。

##2. 锚杆抗拔极限承载力的定义锚杆抗拔极限承载力是指锚杆在承受抗拔负荷时所能承受的最大力矩或最大拉力。

它代表了锚杆在工程实际应用中的使用极限。

通常情况下，锚杆的抗拔极限承载力需要满足相关标准和规范的要求，以确保结构的稳定性和安全性。

3. 锚杆抗拔极限承载力的测定方法3.1 静载试验法静载试验法是测定锚杆抗拔极限承载力的常用方法。

该方法通过在锚杆上施加静载，观察锚杆变形和荷载响应，进而确定抗拔极限承载力。

静载试验法通常使用大型试验设备，对于较大规模的锚杆工程具有较高的精度。

同时，该方法还可以用于确定锚杆的受力性能和应力-应变关系。

3.2 数值模拟法数值模拟法是一种基于计算机模拟的方法，可以通过对锚杆-土体相互作用进行数值计算，预测锚杆抗拔极限承载力。

该方法通常需要建立适当的数学模型和边界条件，并通过有限元或离散元方法进行计算。

数值模拟法具有较高的灵活性和效率，对于锚杆设计和优化具有重要的参考价值。

4. 影响锚杆抗拔极限承载力的因素锚杆抗拔极限承载力受多种因素的影响，包括材料特性、几何参数、环境条件等。

以下是一些主要影响因素的简要介绍：4.1 锚杆材料特性锚杆的材料特性直接影响其抗拔极限承载力。

常见的锚杆材料包括钢材、复合材料等。

不同材料具有不同的强度和韧性特性，因此其抗拔性能也存在差异。

4.2 锚杆几何参数锚杆的几何参数，如直径、长度、锚固长度等，对抗拔极限承载力起着重要作用。

较大的直径和长度可以提高锚杆的抗拔能力，而适当的锚固长度可以增强锚杆与周围土体的粘结性能。

4.3 与土体的相互作用锚杆与周围土体之间的相互作用也对抗拔极限承载力有显著影响。

土体的黏聚力、内摩擦角以及锚杆与土体之间的摩擦力都会对锚杆的抗拔性能产生影响。

锚杆计算书

锚杆设计计算书1．抗浮锚杆设计依据本工程抗浮锚杆设计依据为：（1）《高层建筑岩土工程勘察规程》（JGJ72-2004）；（2）《建筑边坡工程技术规范》(GB50330-2002)；（3）《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)；（4）《岩土锚杆（索）技术规程》(CECS22-2005);（5）《建筑地基基础设计规范》(DBJ 15-31-2003)。

2．抗浮锚杆设计2．1抗浮设计要求锚杆的抗拔力根据设计给定的地下室抗浮力标准进行计算。

结合建筑的性质以及场地条件，浮力设计值中取荷载分项系数为1.25。

2．2锚杆抗拔力计算抗浮锚杆主要依靠锚杆锚固体与土体的粘结力（抗剪强度）来抵抗（水体对基础或底板的浮力）上拔力。

根据《岩土锚杆（索）设计与施工规范》（CECS22-2005）规定，非粘性土中圆柱型锚杆锚固段长度按下列公式进行估算，并取其中较大值：L a>K·N t/πDf mgψ（7.5.1-1）L a> K·N t/nπDf msψ（7.5.1-2）锚杆杆体的截面公式：A s≥K t N t/f yk锚杆杆体的截面面积公式：As上述公式中：La——锚杆锚固段长度（m）；Kt——锚杆锚固体的抗拔安全系数，永久锚杆，取2.2（K值已考虑群锚效应）；Nt——锚杆的轴向拉力设计值（KN）；D ——锚固体的直径150mm；f mg——锚固段注浆体与地层间的粘结强度标准值，取f mg=200kPa（CECS22-2005保守取底值）；f ms——锚固段注浆体与钢筋间的粘结强度标准值，取f ms=2000kPa；——采用钢筋数量≥2根时，界面的粘结强度降低系数，取0.85~0.6；——锚固长度对粘结强度的影响系数，取1.0~1.3，计算取值1.1；f yt——钢筋抗拉强度标准值，当采用Ⅲ级热轧钢筋时，其抗拉强度标准值为f yt=400N/mm2；As——锚杆钢筋的截面积（mm2）；A ——单根Ⅲ级热轧钢筋的截面积；Kt——锚杆杆体的抗拉安全系数，永久锚杆取1.6；N ——钢筋根数；由于单根锚杆的轴向拉力值Nt和锚固段长度La都是未知数，类比其它工程实践数据，通常先行确定锚固段长度La，再来计算校核单根锚杆的轴向拉力值Nt。

边坡锚杆抗拔力设计值

边坡锚杆抗拔力设计值边坡锚杆抗拔力设计值是指在边坡工程中，锚杆抗拔力的设计数值。

边坡锚杆主要用于加固边坡及支挡结构，可以提供较大的抗拉力，有效增加边坡的稳定性和抗滑能力。

在设计边坡锚杆抗拔力时，需要考虑多种因素，包括地质条件、边坡高度、坡度、土层性质等。

本文将从边坡锚杆的基本原理、设计方法、影响因素等方面进行详细阐述，希望能对相关行业工作者有所帮助。

一、边坡锚杆抗拔力设计原理边坡锚杆是通过锚杆自身的拉力和周围土体的摩擦力来抵抗边坡的滑动和倾倒，从而保证边坡的稳定。

边坡锚杆抗拔力设计的基本原理是利用锚杆与土体之间的深度摩擦来实现抗拔功能。

在锚杆安装好后，施加在锚杆上的拉力会通过摩擦将力传递给土体，因此锚杆的抗拔能力与摩擦力密切相关。

边坡锚杆抗拔力的设计过程中，首先需要明确边坡的设计荷载、边坡的地质条件以及土体的力学性质等参数，然后确定锚杆的长度、直径和间距，最终计算出边坡锚杆的抗拔力设计值。

二、边坡锚杆抗拔力设计方法1.计算土体的支护范围边坡锚杆的抗拔力设计应考虑土体的支护范围，支护范围主要取决于土体的强度和边坡的高度。

通过对土体力学性质的分析，可以确定出土体的支护范围，从而确定锚杆的布置范围和数量。

2.确定锚杆的长度和直径锚杆的长度和直径是决定边坡锚杆抗拔力设计值的重要参数。

在确定锚杆的长度和直径时，需要综合考虑土体的承载能力、边坡的设计要求以及锚杆材料的性能等因素。

一般来说，锚杆的长度越长，抗拔能力越大；锚杆的直径越大，摩擦力越大，抗拔能力也就越大。

3.考虑固结锚段和自稳锚段边坡锚杆一般分为固结锚段和自稳锚段，其中固结锚段主要用于减小锚杆的变形和保持锚杆的刚度，自稳锚段则是通过摩擦力来抵抗土体的滑移。

在设计过程中，需要根据土体的力学性质和边坡的要求来确定固结锚段和自稳锚段的长度，以保证锚杆的抗拔能力满足设计要求。

4.进行抗拔力计算利用土体力学理论和锚杆设计原理进行抗拔力计算，得出边坡锚杆的抗拔力设计值。

边坡锚杆抗拔力设计值

边坡锚杆抗拔力设计值边坡是指山体或者土体在自然环境中因受到外力作用而形成的斜坡，而在土木工程中，边坡通常是指将土体或者岩石等地质材料在一定的坡度上进行开挖或者切割形成的斜坡。

在边坡工程中，由于受到地形、地质、水文等多种因素的影响，常常会有边坡稳定性不足的情况。

为了解决这个问题，工程师们常常会使用边坡锚杆作为边坡增稳的一种手段，而边坡锚杆抗拔力的设计值是边坡工程设计中非常重要的一个参数。

本文将对边坡锚杆抗拔力设计值进行详细的介绍，以及与之相关的理论和实际应用。

一、边坡锚杆的基本原理边坡锚杆是指通过在边坡内部或者边坡前方地下打入一根长杆，通过固定在岩体或者更深层次的稳定土体上，来达到增稳边坡的目的。

边坡锚杆可以有效地抵抗边坡的下滑和侧滑力，并且可以减缓边坡的塌方速度。

其基本原理是通过在边坡内部预埋或者打入锚杆，利用锚杆和岩土体的相互作用力，将边坡土体或者岩石固定在一起，从而增加边坡的稳定性。

二、边坡锚杆的抗拔力设计值边坡锚杆的抗拔力是指在设计工作状态下锚杆所能承受的最大拉力。

边坡锚杆的抗拔力设计值是根据边坡的地质条件、工程要求以及锚杆材料和结构等因素综合确定的。

在设计边坡锚杆时，通常需要考虑以下几个方面来确定其抗拔力设计值：1. 边坡的地质条件：包括土体或者岩石的性质、稳定性以及对锚杆的固定效果等因素。

不同的地质条件将直接影响边坡锚杆的抗拔力设计值。

2. 工程要求：包括边坡的设计坡度、高度、倾角、斜率等因素。

不同的工程要求将对边坡锚杆的抗拔力设计值提出相应的要求。

3. 锚杆材料和结构：包括锚杆的材料、截面形式、长度以及连接方式等因素。

不同的锚杆材料和结构将直接影响边坡锚杆的抗拔力设计值。

还需要考虑边坡锚杆的使用寿命、安全系数、各种设计载荷等因素。

边坡锚杆的抗拔力设计值所涉及到的因素较多，需要在设计过程中进行全面的综合考虑。

三、边坡锚杆抗拔力设计值的计算方法边坡锚杆抗拔力设计值的计算方法通常会根据具体的地质条件和工程要求来确定。

锚杆抗拔力计算公式

锚杆抗拔力计算公式
锚杆是一种用于地下工程中的支撑结构，其主要作用是固定地下结构以防止其移动或坍塌。

锚杆的抗拔力是指锚杆固定地下结构时所能承受的最大拉力。

锚杆抗拔力的计算公式如下：
F = π/4 ×d^2 ×σy ×n
其中，F为锚杆的抗拔力，d为锚杆的直径，σy为材料的屈服强度，n为锚杆的数量。

例如，一组由10根直径为25mm的锚杆组成的锚固结构，使用屈服强度为400MPa的钢材料，则其抗拔力计算公式为：
F = π/4 ×25^2 ×400 ×10 = 78.54 kN
因此，这组锚杆的抗拔力为78.54 kN，可以承受这个范围内的拉力，从而保证地下结构的稳定性。

抗拔锚杆计算表格

一锚杆孔直径Rt=0.8*π*d1*l*fRt=KN 锚杆竖向拔力l=m 入岩深度f=kPa 砂浆与岩石的粘结强度特征值d1=mm 锚杆孔最小直径实际取值:mm 锚杆孔直径选用值二d1=mm 锚杆孔直径选用值l=m 入岩深度f=kPa 砂浆与岩石的粘结强度特征值Rt=KN 实际取值:KN 三A=Ntd/ξ2/fyRt=KN 锚杆竖向拔力Ntd=KN 锚杆轴向拉力设计值fy=kPa 钢筋抗拉强度设计值ξ2=工作条件系数A=mm2锚杆筋体截面积d1=mm 锚杆筋直径最小值实际取值:mm 锚杆筋直径实际选用值(锚杆孔径不宜小于3倍锚筋直径)根据基础规范第8.6.3条根据基础规范第8.6.3条四Nt=Ag*fykAg=mm2杆筋总面积fyk=N/mm2钢筋抗拉承载力标准值Nt=KN五Fl=(0.7*βh*ft+0.25*σpc,m)η*um*hoβh=截面高度影响系数η1=0.4+1.2/Bs ft=N/mm2混凝土抗拉强度设计值Bs=σpc,m=有效预压应力加权平均值η1=η=面积影响系数η2=0.5+ash0/(4um)um=mm 计算截面的周长as=ho=mm 截面有效高度h0=Fl=KNum=结果:300KNη2=六的锚固长度计算Ntd=300KNξ3=0.6ns=3π= 3.14D=0.025mfb=2400KN0.884642604m结果:<5m满足要求锚杆自身抗拉承载力标准值ta>Ntd/(ξ3nsπDfb)。

锚杆支护理论计算方法

锚杆支护参数的确定一、锚杆长度L≥L1+L2+L3------------------------- ①=0.1+1.5+0.3=1.9m式中：L——锚杆总长度，m；L1 ——锚杆外露长度(包括钢带+托板+螺母厚度)，取0.1m；L2 ——锚杆有效长度或软弱岩层厚度，m；L3——锚入岩（煤）层内深度（锚固长度），按经验L3≥300mm。

(一)锚杆外露长度L1L1=(0.1～0.15)m，[钢带+托板+螺母厚度+（0.02～0.03）](二)锚入岩(煤)层内深度(锚固长度)L31.经验取值法《在锚杆喷射混凝土支护技术规范》GBJ86－85“第三节锚杆支护设计”中、第3.3.3条第四款规定：第3.3.3条端头锚固型锚杆的设计应遵守下列规定:一、杆体材料宜用20锰硅钢筋或3号钢钢筋;二、杆体直径按表3.3.3选用;三、树脂锚固剂的固化时间不应大于10分钟,快硬水泥的终凝时间不应大于12分钟;四、树脂锚杆锚头的锚固长度宜为200～250毫米,快硬水泥卷锚杆锚头的锚固长度宜为300～400毫米;五、托板可用3号钢,厚度不宜小于6毫米,尺寸不宜小于150×150毫米;六、锚头的设计锚固力不应低于50千牛顿;七、服务年限大于5年的工程,应在杆体与孔壁间注满水泥砂浆。

一般取300mm ～400mm2. 理论估算法《在锚杆喷射混凝土支护技术规范》GBJ86－85“第三节锚杆支护设计”中规定：第3.3.11条局部锚杆或锚索应锚入稳定岩体。

水泥砂浆锚杆或预应力锚索的水泥砂浆胶结式内锚头锚入稳定岩体的长度,应同时满足下列公式:公式(3.3.11-1)、(3.3.11-2)见图形所示。

cs st f f d k l 412≥ (3.3.11-1)crst a f d f d k l 2214≥ (3.3.11-2) 式中la ——锚杆杆体或锚索体锚入稳定岩体的长度（cm ）； d1——锚杆钢筋直径走私或锚索体直径（cm ）；d2——锚杆孔直径（cm ）；f st ——锚杆钢筋或锚索体的设计抗拉强度（N/cm 2）；f cs ——水泥砂浆与钢筋或水泥砂浆与锚索的设计粘结强度(N/cm 2)；圆钢为2.5MPa ，螺纹钢为5MPa 。

锚杆计算

锚杆体杆体的截面积按下式确定：As>Kt*Nt/f ykAs>Kt*Nt/f ptkKt---锚杆杆体的抗拉安全系数,按7.3.2条选Nt---锚杆的轴向拉力锚杆杆体抗拉安全系数锚杆的锚固长度可按下式的较大值La>K*Nt/(∏*D*f mg*ψ)La>K*Nt/(n*∏*D*f ms*ψ*ε)K---锚杆锚固体的抗拔安全系数，Nt---锚杆的轴向拉力La---锚杆的锚固长度f mg---锚固段注桨体与地层间的粘结强度标准值D---锚杆锚固段的钻孔直径d---钢筋直径ε---采用2根或以上钢筋，界面的黏结强度降低系数取0.6~0.85ψ---锚固长度对黏结强度的影响系数n---钢筋根数岩土锚杆杆体抗拔安全系数通常情况，锚杆入岩深度由岩石与水泥结石体之间的粘结强度强度控制。

锚杆间距不小于1.5m锚杆最大试验荷载不宜超过锚杆杆体极限承载力的0.8倍（9.1.1）验收试验的锚杆数量不得少于锚杆总数的5%，且不得少于3根，永久性锚杆最大试验荷载应取锚杆轴向拉力设计值的1.5倍，；临时性锚杆的最大试验荷载应取锚杆轴向拉力设计值的1.2倍。

(1)锚杆的基本试验：锚杆基本试验的目的是确定锚杆的抗拔承载力，广东省基础规范11.2.2 锚杆杆体按轴心受拉构件计算，不考虑裂缝，仅按承载力要求计算As>Nt/f y对永久抗拔锚杆锚杆尚应考虑抗腐蚀性要求，抗拔锚杆截面直径要比计算要求加大一个级别。

根据广东省基础规范11.2.1Rt<0.8*d1*∑li*fi（锚杆规范确定入岩深度时采用锚杆轴向拉力设计值，水泥砂浆与岩石间的粘结强度的取为标准值，广东省确定入岩深度时采用锚杆轴抗拔承载力的特征值，水泥砂浆与岩石间的粘结强度的取为特征值，当抗拔承载力的设计值=1.25倍锚杆抗拔拔承载力的特征值，两者计算结果一致）建筑边坡规范锚杆轴向拉力Na=γQ*NakγQ------荷载分项系数取1.3锚杆钢筋截面面积应满足As>γ0*Na/ε2*f yε2---锚筋抗拉工作条件系数，永久锚杆取0.69，临时性锚杆取0.92锚杆锚固体与地层的锚固长度应满足下式La>Nak/(ξ1*∏*D*frb)La—锚固长度，尚应满足7.4.1条D---锚杆锚固段的钻孔直径F rb---地层与锚固体的粘结强度特征值ξ1---锚固体与地层粘结工作条件系数，对永久锚杆取1.0，对临时性锚杆取1.33锚杆钢筋与锚固砂浆的锚固长度应满足下式La>γ0*Na /(ξ3*∏*n*d*fb)La—锚固长度，尚应满足7.4.1条d---锚杆钢筋直径f b---钢筋与锚固砂浆间的粘结强度设计值ξ3---钢筋与砂浆粘结强度条件系数，对永久锚杆取0.6，对临时性锚杆取0.72依据：《建筑基坑工程技术规程》JGJ120-99第4.4.2条As≥1.25Rt/fy锚杆计算书：锚杆布置在柱底下基础内，,抗浮水头取场地附近道路最低点，为26.85m，地下室顶板标高为29.40m，底板结构面标高为29.4-8.30=21.1m，底板厚度650mm，底板底面结构标高为20.45m。

锚杆支护理论计算方法(规范)

锚杆支护参数的确定一、锚杆长度L≥L1+L2+L3------------------------- ①=0.1+1.5+0.3=1.9m式中：L——锚杆总长度，m；L1 ——锚杆外露长度(包括钢带+托板+螺母厚度)，取0.1m；L2 ——锚杆有效长度或软弱岩层厚度，m；L3——锚入岩（煤）层内深度（锚固长度），按经验L3≥300mm。

(一)锚杆外露长度L1L1=(0.1～0.15)m，[钢带+托板+螺母厚度+（0.02～0.03）](二)锚入岩(煤)层内深度(锚固长度)L31.经验取值法《在锚杆喷射混凝土支护技术规范》GBJ86－85“第三节锚杆支护设计”中、第3.3.3条第四款规定：第3.3.3条端头锚固型锚杆的设计应遵守下列规定:一、杆体材料宜用20锰硅钢筋或3号钢钢筋;二、杆体直径按表3.3.3选用;三、树脂锚固剂的固化时间不应大于10分钟,快硬水泥的终凝时间不应大于12分钟;四、树脂锚杆锚头的锚固长度宜为200～250毫米,快硬水泥卷锚杆锚头的锚固长度宜为300～400毫米;五、托板可用3号钢,厚度不宜小于6毫米,尺寸不宜小于150×150毫米;六、锚头的设计锚固力不应低于50千牛顿;七、服务年限大于5年的工程,应在杆体与孔壁间注满水泥砂浆。

一般取300mm ～400mm2. 理论估算法《在锚杆喷射混凝土支护技术规范》GBJ86－85“第三节锚杆支护设计”中规定：第3.3.11条局部锚杆或锚索应锚入稳定岩体。

水泥砂浆锚杆或预应力锚索的水泥砂浆胶结式内锚头锚入稳定岩体的长度,应同时满足下列公式:公式(3.3.11-1)、(3.3.11-2)见图形所示。

cs st f f d k l 412≥ (3.3.11-1)crst a f d f d k l 2214≥ (3.3.11-2) 式中la ——锚杆杆体或锚索体锚入稳定岩体的长度（cm ）； d1——锚杆钢筋直径走私或锚索体直径（cm ）；d2——锚杆孔直径（cm ）；f st ——锚杆钢筋或锚索体的设计抗拉强度（N/cm 2）；f cs ——水泥砂浆与钢筋或水泥砂浆与锚索的设计粘结强度(N/cm 2)；圆钢为2.5MPa ，螺纹钢为5MPa 。

锚杆抗拔试验要点

锚杆抗拔试验要点B.1 一般规定B.1.1试验锚杆的参数、材料、施工工艺及其所处的地质条件应与工程锚杆相同。

B.1.2锚杆抗拔试验应在锚固段注浆固结体强度达到15MPa或达到设计强度的75%后进行。

B.1.3加载装置(千斤顶、油泵)的额定压力必须大于最大试验压力，且试验前应进行标定。

B.1.4加载反力装置的承载力和刚度应满足最大试验荷载的要求，加载时千斤顶应与锚杆同轴。

B.1.5计量仪表(测力计、位移计、压力表) 的精度应满足试验要求。

B.1.6试验锚杆宜在自由段与锚固段之间设置消除自由段摩阻力的装置。

B.1.7最大试验荷载下的锚杆杆体应力，对预应力钢筋，不应超过其抗拉强度标准值的0.9倍；对普通钢筋，不应超过其屈服强度标准值。

B.2 基本试验B.2.1同一条件下的极限抗拔承载力试验的锚杆数量不应少于3根。

B.2.2确定锚杆极限抗拔承载力的试验，最大试验荷载应大于预估破坏荷载，且试验锚杆杆体截面面积应符合本规程第B.1.7条的规定；不符合时，应按本规程第B.1.7条对钢筋强度的要求确定最大试验荷载。

必要时，可增加试验锚杆的杆体截面面积。

B.2.3锚杆极限抗拔承载力试验宜采用循环加载法，其加载分级和锚头位移观测时间应按表B.2.3确定。

表B.2.3 循环加载试验的加载分级与锚头位移观测时间注：1 锚杆加载前应预先施加初始荷载，初始荷载应取锚杆轴向拉力标准值的10％；2 每级加、卸荷载稳定后，在观测时间内测读锚头位移不应少于3次；3 在每级荷载的观测时间内，当锚头位移增量不大于1.0mm时，可视为位移稳定；当观测时间内锚头位移增量大于1.0mm时，应在该级荷载下再延长观测时间60min，并应每隔10min测读锚头位移1次；当该60min内锚头位移增量小于 2.0mm时，可视为锚头位移收敛；当锚头位移稳定或收敛后，方可施加下一级荷载；4 加至最大试验荷载后，当锚杆尚未出现本规程第B.2.5条规定的终止加载情况，且继续加载后满足本规程第B.1.7条对钢筋强度的要求时，宜按最大试验荷载10％的荷载增量继续进行下一循环加载，此时，每级加载中间过程的分级荷载与最大试验荷载的百分比应分别相应增加10％，其观测时间应为10min。

锚杆支护理论计算方法

锚杆支护参数的确定一、锚杆长度L≥L1+L2+L3------------------------- ①=0.1+1.5+0.3=1.9m式中：L——锚杆总长度，m；L1 ——锚杆外露长度(包括钢带+托板+螺母厚度)，取0.1m；L2 ——锚杆有效长度或软弱岩层厚度，m；L3——锚入岩（煤）层内深度（锚固长度），按经验L3≥300mm。

(一)锚杆外露长度L1L1=(0.1～0.15)m，[钢带+托板+螺母厚度+（0.02～0.03）](二)锚入岩(煤)层内深度(锚固长度)L31.经验取值法《在锚杆喷射混凝土支护技术规范》GBJ86－85“第三节锚杆支护设计”中、第3.3.3条第四款规定：第3.3.3条端头锚固型锚杆的设计应遵守下列规定:一、杆体材料宜用20锰硅钢筋或3号钢钢筋;二、杆体直径按表3.3.3选用;三、树脂锚固剂的固化时间不应大于10分钟,快硬水泥的终凝时间不应大于12分钟;四、树脂锚杆锚头的锚固长度宜为200～250毫米,快硬水泥卷锚杆锚头的锚固长度宜为300～400毫米;五、托板可用3号钢,厚度不宜小于6毫米,尺寸不宜小于150×150毫米;六、锚头的设计锚固力不应低于50千牛顿;七、服务年限大于5年的工程,应在杆体与孔壁间注满水泥砂浆。

一般取300mm ～400mm2. 理论估算法《在锚杆喷射混凝土支护技术规范》GBJ86－85“第三节锚杆支护设计”中规定：第3.3.11条局部锚杆或锚索应锚入稳定岩体。

水泥砂浆锚杆或预应力锚索的水泥砂浆胶结式内锚头锚入稳定岩体的长度,应同时满足下列公式:公式(3.3.11-1)、(3.3.11-2)见图形所示。

cs st f f d k l 412≥ (3.3.11-1)crst a f d f d k l 2214≥ (3.3.11-2) 式中la ——锚杆杆体或锚索体锚入稳定岩体的长度（cm ）； d1——锚杆钢筋直径走私或锚索体直径（cm ）；d2——锚杆孔直径（cm ）；f st ——锚杆钢筋或锚索体的设计抗拉强度（N/cm 2）；f cs ——水泥砂浆与钢筋或水泥砂浆与锚索的设计粘结强度(N/cm 2)；圆钢为2.5MPa ，螺纹钢为5MPa 。

扩大头锚杆最大抗拔力计算公式探讨与分析

扩大头锚杆最大抗拔力计算公式探讨与分析摘要:本文旨在通过分析头锚杆的结构来探讨头锚杆最大抗拔力计算公式。

本研究将在正文中简要介绍和分析头锚杆的结构特征，并计算出其最大抗拔力的计算公式。

关键词: 头锚杆，抗拔力，计算公式正文:头锚杆是一种常用的构件，它由受力侧和支座侧头和螺栓组成。

它的结构特征决定了它有很高的抗拔力。

头锚杆的最大抗拔力可以通过以下计算公式来确定：A = F_s × D_p × sinθ其中，F_s表示头锚杆受力侧承受的拉拔力；D_p表示头锚杆支座侧的直径；θ表示头锚杆的间距角。

通过上述公式，可以得出头锚杆的最大抗拔力。

因此，本文旨在分析头锚杆的结构，探讨头锚杆的最大抗拔力计算方法，并根据不同情况计算出最大抗拔力的计算公式。

本研究的成果将有助于今后更好地设计头锚杆，并有效解决头锚杆在最大抗拔力方面的应用难题。

头锚杆的最大抗拔力值取决于其结构特征，特别是头锚杆的间距角θ以及头锚杆受力侧承受的拉拔力F_s和支座侧的直径D_p。

在计算头锚杆抗拔力时，首先要考虑头锚杆的间距角θ。

在传统的头锚杆结构中，间距角θ通常为90度。

然而，由于工程上的需要，也可以采用其他角度，以提高头锚杆的最大抗拔力。

根据可获得的结果，当间距角θ增大时，头锚杆的最大抗拔力也会增大。

此外，头锚杆的最大抗拔力还受头锚杆受力侧承受的拉拔力F_s和支座侧的直径D_p的影响。

一般情况下，拉拔力F_s越大，头锚杆的最大抗拔力就越大。

另外，支座侧的直径D_p也是影响头锚杆抗拔力的一个重要因素。

如果支座侧的直径D_p增大，头锚杆的最大抗拔力也会增大。

因此，在设计头锚杆时，必须正确考虑这些问题。

通过正确考虑头锚杆的结构特征，可以确保头锚杆的最大抗拔力达到设计要求，从而使其应用范围更加广泛。

总之，本文讨论了头锚杆的结构特征，以及不同情况下头锚杆最大抗拔力值的计算公式。

此外，头锚杆的最大抗拔力还受受力侧和支座侧头的材料性能的影响。