静曲强度测定不确定度报告
测量不确定度报告
测量不确定度报告测量不确定度是度量各种物理量时所估计出来的一种表征结果的不确定程度的指标。
在进行实验测量时，总存在着各种因素的影响，包括仪器的误差、环境条件以及实验人员的技术水平等等。
这些因素的存在导致了测量结果的不确定性，所以在报告中需要说明这些不确定性。
首先，本次测量的不确定度主要来源于实验仪器的误差。
实验仪器的精度决定了测量结果的准确性。
在此次实验中，使用的仪器是一台电子衡器，其最小刻度为0.01g。
根据厂家提供的技术参数，可知其仪器误差为±0.02g。
在测量过程中，每次记录都有一定的误差，所以需要考虑到仪器误差对结果的影响。
其次，环境条件也会对测量结果产生一定的影响。
在实验进行过程中，温度、湿度、气压等环境因素都会对结果产生一定的影响。
为了控制这些因素的影响，我们在实验过程中采取了一系列措施，如保持实验室的稳定温度、湿度等。
另外，实验人员的技术水平也会对测量结果产生一定的不确定度。
在实验过程中，我们严格按照操作规程进行操作，并进行了多次重复测量，以尽量减小实验人员自身技术水平对结果的影响。
然而，由于实验人员水平参差不齐，所以在测量结果中仍然存在一定的技术误差。
综上所述，本次实验测量结果的不确定度主要来源于仪器误差、环境条件和实验人员技术水平等因素。
为了减小不确定度，我们在实验过程中采取了一系列措施，如重复测量、控制环境条件等。
然而，由于各种因素的存在，所以无法完全消除测量结果的不确定度。
最后，需要指出的是，在实验过程中，我们采用了标准差的方法对测量数据进行了统计处理。
采用标准差的方法可以度量数据的离散程度，从而获得数据的不确定度。
根据标准差的计算结果，我们可以得到该物理量的测量结果为X±ΔX，其中X为测量结果的平均值，ΔX为标准差。
在本次实验中，得到的测量结果为X=10.25g，ΔX=0.11g。
因此，该物理量的测量结果为10.25g±0.11g。
总之，测量不确定度是度量实验结果的一种指标，它反映了测量结果的不确定程度。
测量不确定度评估报告
测量不确定度评估报告测量不确定度评估报告1.识别测量不确定度的来源在医学实验室中构成测量不确定度的4个主要分量主要包括“检验过程不精密度”、“校准品赋值的不确定度”、“样品影响分量”和“其它检验影响分量”。
我们参考CNAS-GL05：2011《测量不确定度要求的实施指南》和CNAS-TRL-001：2012《医学实验室―测量不确定度的评定与表达》的要求，制定了测量不确定度评定程序，评估了本科室申报的定量项目的测量不确定度。
由于在医学实验室中“样品影响分量”和“其它检验影响分量”的不确定度难以估计，故我们只评估了前两个分量的不确定度。
2.目标不确定度2.1 确定的检验程序在正式启用前，实验室应为每个测量程序确定目标不确定度，即规定每个测量程序的测量不确定度性能要求。
2.2 检验科每个测量程序的目标不确定度由各实验室确定。
2.3 各实验室在确定目标不确定度时可以基于生物变异、国内外专家组的建议、管理准则或当地医学界的判断。
根据应用要求，对不同水平的测量结果可以确定一个或多个目标不确定度。
2.4目标不确定度如下：2.4.1临床化学项目将TEa(国家标准(GB/T20470-2006)、卫生部临床检验中心室间质量评价标准)作为目标扩展不确定度。
2.4.2血液学项目，将TEa（行业标准WS/T406-2012）指标作为目标扩展不确定度。
3.确立输出量与输入量之间的数学模型若输出量为Y（被测量值），输入量X的估计值为xi，则被测量与各输入量之间的函数关系为Y=f（x1，x2，x3，x4…）；由于在医学实验室中“样品影响分量”和“其它检验影响分量”的不确定度难以估计，故只对前两个分量的不确定进行评估。
4测量不确定度的计算4.1 A类评估：检验过程不精密度评估样本使用高低2个水平的室内质控品作为实验用样本。
计算本室2水平质控品的日间精密度。
计算批间变异系数CV。
=批间u 批间CV4.2 B 类评估：校准品赋值的不确定度评估信息来源于厂商提供的校准品溯源性文件。
静载试验不确定度分析报告2014
单桩竖向抗压静载试验不确定度分析报告报告编号：BYD201106报告编写：校核：批准：二0一三年六月十八日单桩竖向抗压静载试验不确定度分析报告1、测量方法本实验室的单桩竖向抗压静载试验是依据DBJ15-60-2008《建筑地基基础检测规范》，以确定基桩的承载力是否达到设计要求。
试验利用油压千斤顶进行加载，沉降测量仪器采用百分表进行测读，测点固定于桩身混凝土或桩顶钢板上。
本实验室以100吨千斤顶、最大加载量为800kN、采用快速维持荷载法为例，对单桩竖向抗压静载试验做“不确定度”分析。
2、数学模型的建立2.1、千斤顶荷载换算公式：Y=0.06465X+0.67 (1)其中：Y—压力表读数(MPa)；X—试验荷载(kN)；2.2、引入相对不确定度的概念因在静载试验中，百分表读数仅为确定基桩承载力是否达标的一个标准，因此在不确定度分析中不予考虑。
DBJ15-60-2008《建筑地基基础检测规范》中规定，在试验过程中应使荷载传递均匀、连续、无冲击，每级荷载在维持过程中的变化幅度不得超过该级增减量的±10%。
u1= d Y/Y=80×0.1×0.6465/(800×0.6465+0.67)≈0.8%2.3、千斤顶的影响u2千斤顶的检定/校准证书上所给出的插值计算结果的不确定度为2.0%；K=2。
即u 2=1.0%。
内泄漏性能为u 3=1.6%2.4、压力表的影响压力表的检定证书上所给出的测量结果的不确定度为1.2%；K=2。
即u 4=0.6%。
2.5、千斤顶轴向性的影响u 4由于千斤顶与竖向角度的差异，导致百分表读数轴向性的影响。
u 5= d X /X=(X －Xcos θ)/X=1-cos θ取θ≤3°即u 5=1-cos 3°≈0.14%3、合成标准不确定度u c上述各因素对不确定度的影响是互相独立的，因此其合成标准不确定度为：u c=u u u u u u b a 252423232221+++++=2.14%4、扩展不确定度为UpUp=k ·u c保证置信概率p 为95%，取k=2，则扩展不确定度为Up 为Up=4.28% k=2。
不确定度报告
不确定度报告在科学实验和测量中，不确定度是一个非常重要的概念。
它代表了测量结果的不确定程度，是对测量结果的范围和精确度的一种描述。
在进行任何科学实验或测量时，我们都需要对结果的不确定度进行评估和报告，以确保结果的可靠性和准确性。
本报告将介绍不确定度的概念、评估方法和报告要求，以及在实际测量中如何应对不确定度。
不确定度是指测量结果与真实值之间的差异范围。
在实际测量中，由于仪器精度、环境条件、人为误差等因素的影响，测量结果往往无法完全准确地反映出真实值。
因此，我们需要对测量结果的不确定度进行评估和报告，以提供一个客观的范围，来描述测量结果的可靠程度。
评估不确定度的方法有很多种，常见的方法包括标准偏差法、最大偏差法、合成不确定度法等。
在实际测量中，我们可以根据具体情况选择合适的评估方法，以确保对不确定度的评估是准确和可靠的。
在评估不确定度时，需要考虑到所有可能影响测量结果的因素，包括仪器精度、环境条件、人为误差等，以确保对不确定度的评估是全面和准确的。
在报告不确定度时，我们需要提供详细的信息，包括评估方法、评估结果、不确定度范围等。
报告应该清晰明了，以确保读者能够准确理解测量结果的可靠程度。
此外，我们还需要注明测量结果的单位和精确度，以便读者能够正确理解测量结果的含义和可靠程度。
在实际测量中，我们还需要注意如何应对不确定度，以确保测量结果的可靠性和准确性。
在进行实验或测量时，我们需要尽量减小不确定度的影响，采取合适的措施来提高测量结果的精确度和可靠性。
此外，我们还需要对测量过程进行严格控制，确保测量结果的可靠性和准确性。
综上所述，不确定度是科学实验和测量中一个非常重要的概念。
在进行任何科学实验或测量时，我们都需要对结果的不确定度进行评估和报告，以确保结果的可靠性和准确性。
评估不确定度的方法有很多种，报告不确定度时需要提供详细的信息，以确保读者能够准确理解测量结果的可靠程度。
在实际测量中，我们还需要注意如何应对不确定度，以确保测量结果的可靠性和准确性。
静载试验的测量不确定度评定
静载试验的测量不确定度评定文件编号：HDZJ/静载试验的测量不确定度评定在地基基础检测工作中通常需要运用静载试验的方法，静载试验的试验结果不可避免的具有不确定度。
科学决策基于试验结果，不确定度是试验结果的测度，它反映了试验结果的质量水平。
因此，静载试验结果的不确定度评定工作是很有意义的。
1、评定依据测量不确定度评定与表示（JJF 1059-1999）建筑地基基础检测规范（DGJ 15-60-2008）2、试验原理和方法地基基础检测中的静载试验是通过千斤顶将荷载传至受检体（桩或土体），以测定在应力作用下受检体的承载力和变形（位移）特征。
每台千斤顶配置一个压力表，并且进行周期性校准，千斤顶压力值通过与千斤顶并联的压力表来测定，即将压力表读数代入校准证书提供的插值方程换算而得。
3、数学模型及合成标准不确定度表达式根据测量方法考虑以下情况：①千斤顶、压力表处于正常的工作环境，试验环境（如温度、空气湿度等）对千斤顶、压力表工作的影响甚小，其产生的不确定度忽略；②设通过压力表读数而换算得到的实测压力值为F o，其不确定度为u(F o)；③校准误差引入修正量F B，其不确定度为u(F B)，且F B与F O无关。
综上分析得加载量F数学模型为：F=F o +F B而u （F ）为：u c （F ）=)()(22B o F u F u ①u c （F ）－加载量F 的合成标准不确定度u （F o ）－F o 的标准不确定度u （F B ）－F B 的标准不确定度本次实例采用QW-200型千斤顶，查校准证书插值方程为： F o =28.409P+14.2 ②F o －实测压力值（kN ）P －压力表数值（MPa ）4、标准不确定度分量的评定4.1F o 的标准不确定度根据JJF1059-1999国家计量技术规范第6条，F o 的标准不确定度表达式为：u （F o ）=28.409u(P) ③u （P ）－压力表数值标准不确定度4.1.1u （P ）的评定对于某个受检体，静载试验不可能重复进行，因此P 只能由压力表一次读数获得，该读数视为不变的量，设为P o ,其不确定度为零；压力表准确度等级所限引入修正量P 1，其不确定度为u （P 1）；压力表读数误差引入修正量P 2，其不确定度为u （P 2）；P 1和P 2无关；设备在正常工作环境下，环境效应引入的不确定度很小，忽略不计。
不确定度报告
不确定度报告不确定度报告一、问题的提出本次不确定度实验的目的是要计算出一个直线的斜率和截距，并计算出相应的不确定度。
二、试验方法1. 实验仪器：提供了一个直线回归的软件，并且计算具有线性关系的两种量的最佳拟合直线。
2. 实验操作：输入实验数据，并进行相应的计算和拟合。
三、数据处理根据实验要求，我们选择了十个数据点进行计算。
根据实验软件提供的功能，我们得到了线性拟合的最佳拟合直线。
四、不确定度计算1. 斜率的不确定度计算：通过实验软件得到的最佳拟合直线的斜率为a，可以使用公式σa=S/√Σ(xi-<x>)^2的形式进行计算。
其中，S表示拟合直线到各个数据点的距离之和，xi表示每个数据点的x坐标，<x>表示数据点x坐标的均值。
2. 截距的不确定度计算：与斜率的不确定度计算类似，可以使用公式σb=σa√Σx^2/n的形式进行计算。
其中，n表示数据点的个数。
五、结果分析通过计算，我们得到了最佳拟合直线的斜率和截距的数值，并且计算出了相应的不确定度。
在进行结果分析时，我们需要考虑到系统误差和随机误差对实验结果的影响。
六、结论通过实验计算，我们得到了直线的斜率和截距，并且计算出了相应的不确定度。
根据实验结果，我们可以得出结论：在实验条件下，该直线的斜率为a，截距为b，不确定度分别为σa和σb。
七、实验问题和改进在进行实验时，我们可能遇到了一些问题，如数据采集和计算的不准确性。
为了提高实验结果的准确性，我们可以采取以下改进措施：1. 增加数据采集的次数，以减小随机误差的影响。
2. 提高数据采集的精度，通过使用更精确的测量仪器或方法来减小系统误差的影响。
3. 进行多次实验并取平均值，以进一步减小误差。
八、实验感想通过这次实验，我们学习到了如何计算直线的斜率和截距，并且了解到了不确定度的计算方法。
实验中的问题和改进措施让我们更加注意了实验操作的准确性和数据的精确性。
实验结果的不确定度提醒我们要对实验结论进行合理的评价和解释，同时也提醒我们在进行实验时要注意数据的可靠性和实验方法的合理性。
实验讲义 材料的静弯曲强度实验
实验四材料的静弯曲强度实验一、实验目的1．测定脆性和非脆性材料的静弯曲强度；2．掌握静弯曲强度的实验方法。
3．正确操作电子式万能材料试验机。
二、实验原理弯曲性能测试主要用来检验材料在经受弯曲负荷作用时的性能，生产中常用弯曲实验来评定材料的弯曲强度和塑性变形的大小，尤其是对于托架这样的产品，制品经常受到弯曲的作用力，弯曲强度称为质量控制和应用设计的重要参考指标。
弯曲强度测定常常采用简支梁法，将试样放在两支点上，在两支点间的试样上施加集中载荷，如图所示。
使脆性材料变形直至破裂时的强度即为弯曲强度，对于非脆性材料来讲，当载荷达到某一值时其变形继续增加而载荷不增加时的强度即为破坏载荷。
根据下式计算弯曲强度：σ=1.5PL/bh2式中： p——最大载荷，N；L——试验时试样的跨度，mm；b——试样宽度，mm；h——试样厚度，mm。
三、实验设备及试样1．设备电子式万能材料试验机。
2．试样脆性材料聚氯乙烯非脆性材料聚丙烯试样长（120±1）mm，宽（15±0.2）mm，厚（10±0.2）mm。
3．实验温度和湿度热固性材料为（25±2）℃，热塑性材料为（25±5）℃，相对湿度为（65±5）%。
四、实验步骤1．使用游标卡尺测量试样中间部位的宽度和厚度，测量三点，取其平均值，精确到0.02mm。
2．电子式万能材料试验机使用前预热30分钟。
3．调整电子式万能材料试验机，设定相应的实验参数，最大静态弯曲载荷选择10KN的档位；下压速度选择（l-3）/h（mm/min）；跨度L选择10h±0.5(mm)。
4.调节好跨度，将试样放于支架上，上压头与试样宽度的接触线须垂直于试样长度方向，试样两端紧靠支架两头。
5.启动下降按钮，试验机按设定的参数开始工作。
当压头接触到试样后，计算机开始自动记录试样所受的载荷及其产生的位移数据。
至试样到达屈服点或断裂时为止，立即停机。
测量不确定度评定报告【范本模板】
测量不确定度评定报告1、评定目的识别实验室定量项目检测结果不确定度的来源，明确评定方法,给临床检测结果提供不确定度依据．2、评定依据CNAS—GL0５《测量不确定度要求的实施指南》JJＦ1059—1９9９《测量不确定度评定和表示》CNＡS- CL０1《检测和校准实验室能力认可准则》3 、测量不确定度评定流程测量不确定度评定总流程见图一.图一测量不确定度评定总流程４、测量不确定度评定方法４.１建立数学模型4.１.1 数学模型根据检验工作原理和程序建立,即确定被测量Y(输出量)与影响量（输入量)X1，X2，…，XN间的函数关系f来确定,即：Y=ｆ（X1,X2,…，XN）建立数学模型时应说明数学模型中各个量的含义和计量单位。
必须注意, 数学模型中不能进入带有正负号（±)的项．另外，数学模型不是唯一的,若采用不同测量方法和不同测量程序,就可能有不同的数学模型。
4.1.2计算灵敏系数偏导数Y/xi ＝ci称为灵敏系数。
有时灵敏系数cｉ可由实验测定,即通过变化第i个输入量xｉ,而保持其余输入量不变，从而测定Y的变化量.4.2不确定度来源分析测量过程中引起不确定度来源，可能来自于：a、对被测量的定义不完整;b、复现被测量定义的方法不理想；c、取样的代表性不够，即被测量的样本不能完全代表所定义的被测量；d、对测量过程受环境影响的认识不周全或对环境条件的测量和控制不完善;e、对模拟式仪器的读数存在人为偏差(偏移)；f、测量仪器的计量性能(如灵敏度、鉴别力阈、分辨力、死区及稳定性等)的局限性；g、赋予计量标准的值或标准物质的值不准确;h、引入的数据和其它参量的不确定度;i、与测量方法和测量程序有关的近似性和假定性;j、在表面上完全相同的条件下被测量在重复观测中的变化。
４。
3标准不确定度分量评定4。
３。
1 A 类评定—-对观测列进行统计分析所作的评估a对输入量X I进行n次独立的等精度测量,得到的测量结果为: x1，ｘ2， (x)n。
国军标静强度试验测试报告
国军标静强度试验测试报告1. 背景国军标静强度试验是一项关键的测试，用于评估国军标的产品在静态负荷下的强度和稳定性。
该测试对于确保产品的质量和可靠性至关重要，因此需要进行详尽的分析和结果报告。
2. 分析2.1 测试目的本次测试旨在评估国军标产品在静态负荷下的强度和稳定性。
通过施加特定负荷并监测产品的变形和破坏情况，可以确定其最大承载能力和使用寿命。
2.2 测试方法本次测试采用了以下步骤： 1. 准备待测产品，并确保其符合国军标规定。
2. 设计合适的试验装置，以施加特定负荷并保证测试过程的准确性。
3. 在装置上施加逐渐增加的静态负荷，并记录相关数据，如变形、位移、应力等。
4. 持续增加负荷直至产品发生破坏或达到预设条件。
5. 分析数据并得出结论。
2.3 测试参数在本次测试中，我们关注以下参数： 1. 最大承载能力：产品能够承受的最大静态负荷。
2. 变形和位移：产品在测试过程中的变形和位移情况。
3. 应力分布：测试过程中产品各部分的应力分布情况。
3. 结果3.1 测试数据根据我们的测试，我们得到了以下数据： - 最大承载能力：1000N - 变形和位移：在500N负荷下，产品变形为10mm；在800N负荷下，产品变形为15mm。
- 应力分布：在最大负荷时，产品顶部应力为50MPa，底部应力为30MPa。
3.2 结论根据测试数据和分析结果，我们得出以下结论： 1. 该国军标产品在静态负荷下具有较高的强度和稳定性，最大承载能力达到1000N。
2. 在500N和800N负荷下，产品均出现了一定程度的变形。
需要进一步评估这些变形对产品功能和安全性的影响。
3. 顶部和底部应力差异较大，可能需要进一步优化设计以提高应力均衡性。
4. 建议基于上述结论，我们提出以下建议： 1. 进一步研究产品的变形情况，评估其对产品功能和安全性的影响，并根据需要进行相应的改进。
2. 优化产品设计，以提高应力均衡性，减少顶部和底部应力差异。
测量不确定度评定报告
*******测量不确定度报告一、概述1.1 测试标准：GB/T1.2 测试环境：温度21℃, 相对湿度65%二、建立数字模型x = xi式中： x ---调湿后织物的断裂强力，Nxi----几个试样的平均断裂强力，N三、不确定度的来源3.1不确定度来源图示如下：强力仪数字修约拉断强力（N）纱线均匀度试样宽度偏差样品间差异试样夹持状态经密度纬密度测试的重复性3.2不确定度在测试过程中主要来源：3.2.1 测试的重复性导致的不确定度分量a. 样品间差异：织物的经密度、纬密度及纱线自身均匀度的差异构成了样品间的差异。
b. 试样宽度偏差：标准规定试样宽度为50mm，如最后一根纱线超过半根则留之，未超过半根则不留，这就导致试样宽度不一致，影响试样的断裂强力。
c. 夹持状态不理想：按要求夹口线应与拉伸线垂直，但在实际操作时，由于织物懂得经纬向分布不平直均匀，难以控制到理想状态，不同人员对同样品作测试的结果也会有差异。
3.2.2 数字修约导致的不确定度分量3.2.3 强力仪导致的不确定度分量由于仪器跟踪应力的灵敏度导致自动显示终端的最大示值误差。
四、不确定度的评定4.1 测试的重复性导致的不确定度分量设计方案如下：取同批样本的六个样品，各裁取经向、纬向各3块，长300mm,宽约60mm，再修正到50mm，如最后一根纱线超过半根则留之。
两个不同方向断裂强力的测试结果见表1。
注：u (x ) 表示试验重复性导致的不确定度分量，其计算方法为：u (x ) =nx u )(=3.68 N ，其中：s(x i ) = 2)x - (x i 1-n 1∑=15.61N 4.2 结果数字修约导致的不确定度分量因结果报告应为计算结果的算术平均值，此值大于10N 且小于1000N 。
那么最大可能值的半宽区间a=1N/2=0.5N ，取矩形分布，按JJF1059-1999中5.6评定引入的不确定度分量为：u （修约）=35.0=0.29N4.3 匀速拉伸试验仪导致的不确定度分量拉伸强力仪经校准后，给出强力机最大示值误差的相对不确定度：u rel （示值）=0.3%，k =2当断裂强力为780N 时，u （示值）= 0.3%/2×780 = 1.17 N五、合成不确定度关于断裂强力不确定度的合成不确定度为：u c （y ）=()222((仪器）修约）u u x u ++ = 3.87 N六、扩展不确定度取k =2 ，U = k × u c （y ）= 2×3.87N=7.7N七、结果报告按GB/T 3923.1-2013和ASTM D5035-2011对织物进行拉伸强力试验： 经向断裂强力为780N ，U =7.7N ，k =2 同理，纬向断裂强力551N ，U =7.6N ，k =2八、编制审核人信息 编制人：日期：审核人：日期：。
人造板静曲强度测定的若干问题_他石
人造板力学性能是人造板产品标准中的主要技术要求，也是质量检验的重要内容，力学性能指标能否达标在产品质量监督抽检中是衡量其是否合格的重要因素。
然而，对于人造板产品标准中诸多力学性能的检测方法和限量值指标的某些规定，经过深入分析和思考，发现有待继续深入研究的必要。
1 标准中检测方法的商榷人们往往会想当然地认为，既然我国人造板产品标准中有关力学性能的测定方法和规定都无例外地参照了国际标准或国外先进标准的规定，自然就毋须再去作徒劳无益地深究。
其实，情况并非如人们想象的那样简单。
从对已经发生问题的反思来看，至少有以下3方面的因素，造成了检测结果的失误。
其一，在采用国际标准或国外先进标准时，认为其某一项规定无关紧要而忽略了，其实这一看似无关紧要的规定，却影响到某力学性能检测的结果。
例如测定胶合板胶合强度的试件，国外标准均允许试件的槽口中保留芯板厚度的1/3，我国标准则一直沿用文革前的做法，要求清理掉槽口内锯制时残留的全部芯板，而这样做肯定会降低胶合强度测定值，据说正准备修改。
其二，国外标准本身存在问题，我们没有及时发现而是照抄不误。
关于人造板表面结合强度测定方法中问题的发现和修正，就是属于这种情况。
其三，标准编制工作的失误，抄错了国外标准的重要内容。
如测定握螺钉力时，错误地降低了螺钉拧入的深度，所幸多年来因握螺钉力不合适而造成产品不合格的事例很少，总体损失不大，现已改正。
2 静曲强度测定以上事例，在《中国人造板》杂志上都已刊登过。
现在要谈一个更重要的人造板力学性能测定的问题，即人造板的静曲强度测定。
静曲强度测定怎么还会有问题？回答是肯定的，而且问题还不小。
要系统地解释这些问题的成因和影响，必须涉及《材料力学》、《弹性力学》和《弹塑性力学》的基本知识。
为了方便读者的阅读和理解，本文先从介绍这些力学基本知识开始。
测定人造板静曲强度的试件，相当于具有矩形截面的简支（直）梁，当试件受到横向外力而发生弯曲时，作用在梁的横截面上既有剪力Q，也有弯矩M，这剪力和弯矩都要由截面上的内力来平衡，即由垂直于截面的正应力σ和平行于截面的剪应力τ来平衡。
人造板静曲强度测试中不确定度评定
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本文介绍 了人造板静 曲强度的测量 不确 定度评定的方法 ， 并对 实验 室 自制 定向刨花板静 曲强度 进行测 量不确 定度 的评定 ， 到 实验室 自制定 向刨花板 静 曲强度为 ： １ ６ ３ Ｐ ， 中扩展 不确 定度的 包含 因子 ＝１ ９ ５ 置 得 【 ：（ ０± ）Ｍ ａ 其 ．８ ，
信 概 率 Ｐ＝９ ％ 。 ５ 关 键 词 ： 造 板 ； 曲 强 度 ； 确 定 度 ； 向 刨 花 板 人 静 不 定
中密度纤维板静曲强度不确定度
中密度纤维板静曲强度测量结果的不确定度评定一、 概 述 1.1 目 的评定中密度纤维板静曲强度测量结果不确定度。
1.2 检测依据的标准GB/T11718-2009《中密度纤维板》。
1.3 检测使用的仪器设备人造板万能材料试验机，型号：MWW-10，精度±1.0%，量程10kN 游标卡尺，型号：0-150mm ，允差：±0.02mm ， 千分尺，型号：0-25mm ，允差：±0.01mm 1.4 检测程序在同一块板中，共制备3组试件，m=3，每组12个试件，n=12；每组可得12个试验数据，3组共得m ×n=36个试验数据。
二、 数学模型232b F l b tσ⨯⨯=⨯⨯式中：于是可得：u 2（b σ）=u 2（F ）+ u 2（l ）+ u 2（b ）+4u 2（t ） 静曲强度测量不确定度：u （b σ）的不确定度分量总括： 拉力测量不确定度u （F ）和支座间距测量不确定度u （l ）、试件宽度测量不确定度u （b ）、试件厚度测量不确定度u （t ）、数值修约引起的不确定度u （X ）、样品材料不均匀性的不确定度u （R ）。
三、测量不确定度分量计算 1、拉力F 的测量不确定度u （F ）拉力F 的测量不确定度主要来源于设备的示值误差引进的不确定度，读数引进的不确定度，样品材料不均匀性引进的不确定度，数值修约引进的不确定度四个方面。
1）设备示值误差的不确定度u 1（F ）0-10kN 万能材料试验机检定合格，其示值误差小于±1.0%，按其均匀分布考虑，则设备示值误差引入的不确定度按B 类方法评定，得出不确定度为：u 1（F ）=%580.03%0.1=2）读数引进的不确定度此试验机满刻度为10kN ，分辨力为0.01 kN ，其相对误差为0.1％，假设为均匀分布:u 2（F ）=0.058%=3）数值修约的不确定度按标准要求，修约到测量值的1%，按B 类方法评定，则数值修约引入的不确定度为：（按均匀分布考虑）u 3（F ）= 0.289%=4) 拉力的不确定度u r （F ）()0.651%u F ===2、支座距离l 的测量不确定度u （l ）1）游标卡尺误差引入的标准不确定度u 1（l ）游标卡尺经上级计量部门检定合格，查检定规程，此卡尺精度为±0.02mma=0.02mm ，总量程为300mm ，则标准不确定度1u l 0.004%==（）2）游标卡尺数值修约引入的标准不确定度u 2（l ）试验支座距离为200mm ，测量精确至0.5mm ，按B 类方法评定，则数值修约引入的不确定度为：（按均匀分布考虑）2U l 0.072%==（）3）支座距离的不确定度u （l ）()0.072%u l ===3、试件宽度b 的测量不确定度u （b ）1）游标卡尺误差引入的标准不确定度u 1（b ）游标卡尺经上级计量部门检定合格，查检定规程，此卡尺精度为±0.02mma=0.02mm ，总量程为300mm ，则标准不确定度1u b 0.004%==（）3）试件宽度的不确定度u （b ）()0.023%u b ===4、试件厚度t 的测量不确定度u （t ） 1）千分尺误差引入的标准不确定度u 1（t ）游标卡尺经上级计量部门检定合格，查检定规程，此卡尺精度为±0.01mma=0.005mm ，总量程为25mm ，则标准不确定度1u t 0.012%==（）2）试件厚度的不确定度u （t ）()0.059%u b ===5、结果数值修约引起的不确定度u （X ）36个试样的平均值为20.0MPa ，修约至0.1MPa ，按B 类方法评定，则数值修约引入的不确定度为：（按均匀分布考虑）u 3（X ）= 0.289%=6、样品材料不均匀性的不确定度u （R ） 试件测量数据的输入 m=3，n=12 表一：36个试件测量结果b σ=20.0进行3组试验，每组试件12个，m=3，n=12 则由不均匀性引入的不确定度为，u 4（F ）=0.427MPa =相对不确定度u 4（F ）=0.427100% 2.135%20⨯=表二： 不确定度分量表四、合成标准不确定度U =2.253% Uc =20.0×2.253%=0.456 MPa 五、扩展不确定度U取 K=2，扩展不确定度U =2×0.456=0.912MPa=1.0 伍、报告不确定度静曲强度测量结果b σ =（20.0±1.0）MPa,扩展不确定度U=1.0MPa ，它是由合成标准不确定度u C =0.456MPa 乘以扩展因子k=2而得到。
有关人造板测量不确定度评定的几个问题及与抽样检验的关系
ｓ＝ 的测量 中可能是 十分重要的 ， 这在产 品标准中应该会做 算 ： ｚ
一 ｓ 。这就是表示样本不确定度 的实验标
” 其本质是一致的。 出详细 的规定 。 于是 ， 在对人造板进行 测量 时 ， 由于测 准偏差。 以上两段 引文 的内容 ，
量 的目的不同， 对测量结果 的评定程序 自然也就不一样。
《 测量不确定度表述导则 》代表了当前 国际上统一 的约 消 除这种差异 。于是 ，在定 义被测 量 的测量 结果 时 ， ， 定方法和形式 ， 能以充分完整 的信息表述测量不确定度 ， 必须注明是对单个试件测量结果 的评定 ， 或是对一张样
提供 测量结果 ， 为进行 国际比对 的基础 ， 作 从而使不 同 品的测量结果 的评定 ， 还是对一批成品板材 的测量结果 国家 和地区 、 不同学科和行业在表述测量结果及其不确 的评定 。这样 ，也 就把测 量不确定度评定 与表示 和人 定度 时 ， 于相互理解和 比较 。 国国家计量技术规范 造板 的抽样检验结合起来 了。 便 我 以上意见大概不会有明显
标 准化讲坛
有关人造板测量不确定度评定的几个问题
及与抽样检验的关系
《 测量不确定度表示指南 》（ ｕｄ ｅＥ ｐｅ— 各部位差 异和样品间 的差异 ，都 明显大 ，即使是用 当 Ｇ ｉｅｔ ｔ ｘ ｒｓ ｏｈ
ｓ ｎ ｆ ｎ ｅ ａｎ ａｕｅ ｅ ｔ简称 Ｇ Ｍ） ｉ ｃｒ ｉ ｙ ｎ ｏ ｏ Ｕ ｔ ｔ ｉ Ｍｅｓｒｍ ｎ， Ｕ ，也译作 今最先进 的制造 技术 ，也只能减小这种差 异 ，而不能
均与上述 的标准不确定度的Ａ 类评定完全一致 ： 差 ， 实是不可能得到的 ， 其 因为是破坏性测量 ， 所 机变化 ， 己 法实现再次和多次测量 。 因而只能用不确定度的 Ｂ 以贝赛 尔公式计算 出实验标 准偏差 ｓｚ ・，并按 ９ ％ 的置 ５
实验报告《弯曲强度不确定度》
测量不确定度分析报告测量不确定度分析报告参数名称：弯曲强度编制：审核：批准：日期：概述本报告将主要对弯曲强度的测量进行不确定度评定。
由导致不确定度的随机效应和系统效应及不确定度的传播律进行评定。
依据的标准JJF1059.1-2012《测量不确定度评定与表示》GB/T9341-2008《塑料弯曲性能的测定》测量及分析的过程弯曲强度测量结果不确定度主要来源：(1)试样厚度测量的重复性引起的不确定度UA1；(2)试样宽度测量的重复性引起的不确定度uA2(3)破坏载荷测量的重复性引起的不确定度UA3,采用A类方法评定(4)拉力机设备的精密度引起的不确定度UB1(5)游标卡尺的精密度引起的不确定度UB2，采用B类方法评定数学模型及不确定度分量表一、同一试验条件下，使用万能拉力试验机和游标卡尺6次弯曲强度测定数据如下：样号厚度h（mm）宽度b（mm）破坏负荷P（N）弯曲强度σ（MPa）1 4.0610.11551.3127.52 3.9910.07589.5139.93 4.0110.04576.7137.04 4.0410.07562.7131.85 4.0610.11539.2124.76 4.0210.09578.7135.7算术平均值 4.0310.081566.4--单次试验标准差sa=0.02828s b=0.02714s F=18.8282--不确定度B类分析结果分量UB1UB2UB3UB4UB5UB6UB7UB8UB9数值0.82N0.0173mm分布类型均匀均匀合成标准不确定度U cu c(rel)=1.4665%扩展不确定度UU=2.993%结论U=2.993%；k=2。
测量不确定度报告
3/16/2015
n
i 1
平均值的实验标准差为 故
s( x)
2 ( x i x ) i 1
n
n( n 1)
0.088m m
u1(l ) u ( x ) s ( x ) 0.088m m
3/16/2015
（2）带尺刻度误差引入的不确定度，u 2(l ) u(ls) 已知带尺的最带允许误差为±1mm，并以矩形分布估计，于是
5、扩展不确定度 本测量共考虑两项不确定度分量，其中 l 为占优势的分量且为 矩形分布，故可以确定被测量u2 也接近于矩形分布 对于置信概率 p 0.95 ，矩形分布的 k 95 1.65 ，故
U 95 k 95 uc 1.65 0.584 mm 0.96 mm
6、测量不确定度报告 m,U 95 0.96mm 。它由合成标准不确定度 测量结果 l 10.00047 uc 0.584 mm 和包含因子 k 95 1.65 之乘积得到。被测量以矩形 分布估计。
不确定度分量汇总表
序号 来源 读数重复性 刻度误差
1m m u 2(l ) u (ls ) 0.577m m 3
u1(l ) mm
分布类型 正态 矩形
符号
1 2
u1 s1
u2
0.088 0.577
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4、合成标准不确定度 由于两不确定度分量之间不存在相关性，故
uc(l ) u12 .584mm
x
二：实例
1、测量问题 用殷钢带尺测量约有10m的长度 l，已知带尺的最大允 许误差为±1mm。用6次测量的平均值作为测量结果。 带尺的温度效应、弹性效应及其他不确定度来源均忽略 不计。 2、数学模型 带尺上得到的读数x即为测量结果，故得被测长度 l x。 但除了读数x可能引入测量不确定度外，带尺刻度误差 对测量结果也会有影响。若带尺刻度误差对测量结果的 影响为ls ，则数学模型可以表示为
测量不确定度评定报告
测量不确定度评定报告一、引言二、测量方法和装置本次测量使用的方法是直线测量法，采用直尺和游标卡尺进行测量。
直线测量法是一种简单有效的测量方法，在工程和科学领域得到广泛应用。
1.人为误差测量1：30.2cm测量2：30.1cm测量3：30.3cm根据三次测量结果的平均值，得到被测量值为30.2cm。
通过测量结果的离散程度，可评估人为误差的大小。
2.仪器误差仪器误差是由于测量仪器本身的不准确性而引起的。
在使用直尺和游标卡尺进行测量时，需要考虑到仪器的刻度精度和读数精度。
本次测量中，直尺和游标卡尺的刻度间距分别为0.1cm和0.01cm。
根据仪器的刻度间距，可以评估测量结果在刻度内的不确定度。
例如，如果测量结果位于两个刻度之间，不确定度可以评估为刻度间距的一半。
3.环境影响环境因素如温度、湿度等的变化会对测量结果产生一定的影响。
在本次测量中，环境温度保持相对稳定，湿度变化较小，因此可以忽略环境影响对测量结果的不确定度。
四、测量不确定度评定五、灵敏度分析和建议灵敏度分析用于评估测量结果对误差的敏感程度，从而提供改进测量方法和装置的建议。
1.人为误差的影响2.仪器误差的影响根据前述的仪器误差评估，本次测量结果对仪器误差的敏感程度较高。
为了减小仪器误差对测量结果的影响，可以考虑使用更精密的测量仪器，如数字卡尺等，降低仪器误差。
六、结论本次测量的不确定度评定结果为0.1cm。
测量结果对人为误差的敏感程度较低，对仪器误差的敏感程度较高。
改进测量方法和装置可降低仪器误差对测量结果的影响。
人造板静曲强度测试中不确定度评定
人造板静曲强度测试中不确定度评定
周兆兵;张洋
【期刊名称】《林业科技开发》
【年(卷),期】2010(24)4
【摘要】测量不确定度是测量技术的重要概念,只要涉及到测量数据的场合,都不可避免地牵涉到测量不确定度.本文介绍了人造板静曲强度的测量不确定度评定的方法,并对实验室自制定向刨花板静曲强度进行测量不确定度的评定,得到实验室自制定向刨花板静曲强度为:σb=(60±3) MPa,其中扩展不确定度的包含因子kp=1.985,置信概率p=95%.
【总页数】3页(P29-31)
【作者】周兆兵;张洋
【作者单位】南京林业大学木材工业学院,南京,210037;南京林业大学木材工业学院,南京,210037
【正文语种】中文
【相关文献】
1.人造板静曲强度测定的若干问题 [J], 他石
2.人造板静曲强度测定的若干问题（续） [J], 他石
3.人造板静曲强度测定分析 [J], 杨浩
4.构用人造板采用小试件或大尺寸板材测定静曲强度时二者的相关关系 [J],
J.Dobbin McNatt;Robert W.Wellwood;Lars Bach
5.饰面人造板静曲强度的不确定度评定 [J], 姚辉领;吉军;沈玉萍;谭成达
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静曲强度测定不确定度分析报告
1. 试验方法 1.1 依据标准说明
本次试验依据GB /T17657-2013《人造板及饰面人造板理化性能试验方法》进行测定。
1.2 试验步骤
1.2.1样品在（20±2）℃，相对湿度（65±5）%条件下放至质量恒定。
1.2.2由于中心压机的限制及确保试验的同一性，同一块板上仅制得6块试样，测量样品的厚度和宽度，宽度在样品长边中心处测量；厚度在样品长边中心距边10mm 处，每边各测一点，计算时采用两点算术平均值。
1.2.3调节两支座跨距为150 mm ，装卡样品。
1.2.4调节试验机，在10kN 档进行加压试验，读了力值，并求平均值。
1.2.5按公式计算求得静曲强度。
2. 数学模型
由于静曲强度为计算所得，因此数学模型为：
3. 标准不确定度的A 类评定
实验中，测得的数据见表1。
根据贝塞尔公式，1
)()(1
2
--=
∑=n x x
n
i i
i x s 求得标准偏差。
根据n x s x s )
()(=公式，求得测量结果的不确定度。
自由度为：v 1=n-1=5
表1 测量结果
4. 标准不确定度的B 类评定 4.1 由游标卡尺引入的不确定度分量
由使用说明书给出游标卡尺精度为0.01mm ，按均匀分布，则不确定度为： 宽度：U 2=0.01mm/3=0.006mm/49.43mm=0.012% 4.2 由微控电子式万能试验机引入的不确定度分量
根据校准证书知道：U=0.4%,k=2，则其不确定度为： U 3=0.4%/2=0.2%
4.1 由千分尺引入的不确定度分量
由使用说明书给出千分尺精度为0.01mm ，按均匀分布，则不确定度为： 厚度：U 4=0.01mm/3=0.006mm/7.55mm=0.079% 5. 合成标准不确定度
=+++=
2
4232221c U U U U U 1.39%
6. 扩展不确定度的计算
U=kU C =2×1.39%=2.78 %（取包含因子k=2，置信概率P=95%） 7. 不确定度的报告结果
扩展不确定度：2.78%（取包含因子k=2,置信概率P=95%）。