基础抗风计算书
抗风计算
两层集装箱临舍抗风计算书根据国家标准，热带低压(TD)：最大风速为10.8～17.1米/秒，底层中心附近最大风力6-7级；热带风暴(TS)：最大风速为17.2～24.4米/秒，风力8-9级；强热带风暴(STS)：最大风速为24.5～32.6米/秒，风力10-11级；台风(TY)：最大风速为32.7～41.4米/秒，风力12-13级；强台风(STY)：最大风速为41.5～50.9米/秒，风力14-15级；超强台风(Super TY)：最大风速为51.0以上米/秒，风力16级或以上。
参照《港口工程荷载规范》（JTS144-1-2010）,垂直作用在港口工程结构表面上的风荷载标准值应按下式计算：W k=μs ×μz×W 0风荷载标准值（KPa）式中W k——μs——风荷载体系系数μz——风压高度变化系数W 0——基本风压（KPa）可按下式确定：其中，基本风压WW 0 =V2/1600式中V——港口附近空旷平坦地面，离地10m高，30年一遇10min平均最大风速（m/s）。
1、风荷载作用于集装箱上的倾覆弯矩：根据以上信息，岛上两层集装箱临设按抗强台风设计，计算过程如下（计算简图见下图a）：W k=μs ×μz×W 0=0.8×1.38×512/1600=1.8KPa所以，作用于集装箱上的均布荷载为Q=1800N/m。
考虑结构重要系数取1.1，风荷载分项系数取 1.4，可得风荷载作用于集装箱上的倾覆弯矩为：=1.1×1.4×1800N/m×6m×3m=54432N·m。
M12、结构自重抗倾弯矩：每个集装箱自重按10000N计，混凝土条形基础自重为4×0.3m×0.3m×25000N/m3=9000N/m。
则两层集装箱及条形基础抗倾弯矩为：M 2=[(4×10000N/6)+9000]×3.75m =58750N ·m 3、结论：由以上可得：M 1 < M 2由此，在强台风作用下，两层集装箱临舍依然可以保持稳定。
抗风计算书
西南交通大学第三届研究生结构设计竞赛（结构抗风组）设计理论方案目录一设计说明书 (3)1 设计概况 (3)1.1基本概况 (3)1.2加载过程 (3)1.3 设计材料 (3)1.4 设计要求 (3)1.5使用工具 (4)2方案构思 (4)2.1 结构类型简介 (4)2.2结构力学性能简介 (5)2.3结构选型 (5)3 制作流程 (5)4特色处理 (5)二方案设计图 (6)三计算说明书 (7)1模型的整体受力计算 (7)2模型材料参数及风荷载计算 (7)3静力计算结果分析 (8)3.1结构变形图 (8)3.2结构轴力图 (9)3.3.结构弯矩图 (10)3.4.底部剪力图 (12)3.5结构扭转变形图 (12)4结构动力特性 (13)5 结构优化处理方案 (14)参考文献 (14)一设计说明书1 设计概况1.1基本概况本次竞赛题目为“研究生结构抗风竞赛”。
竞赛内容包括：结构设计、结构模型制作、作品介绍与答辩、模型风洞试验。
其中模型加载项目包括4.5m/s的风速，6.5m/s的风速，9.5m/s的风速，风向垂直于广告牌，在风洞实验室进行加载。
1.2加载过程（1）首先施加4.5m/s的风速作为预载，风向垂直于广告牌。
观察模型的响应。
（2）在预载的基础上，将风速提升至6.5m/s，风向垂直作用于广告牌正面。
采用激光位移计测量模型的动态位移。
位移测试的时间为32s。
（3）在第一阶段6.5m/s的风速基础上，再将风速提升至9.5m/s。
采用激光位移计测量模型的平均位移和动态位移。
位移测试的时间为32s。
1.3 设计材料组委会将统一提供桐木条（4×3mm）、铅发丝线和AB胶，广告牌，底板5种材料，各参赛队设计、制作模型仅限于使用以上材料，除此之外不得自行使用其他材料。
其中桐木条尺寸为：4mm×3mm×97mm，广告牌的规格尺寸为：600mm（长）×300mm （宽）×3mm（厚）；木质底板规格为：250mm（长）×250mm（宽）×10mm（厚）。
砌体墙抗风抗弯计算书(Mathcad)
K :=
K = ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ.767
结论：沿齿缝抗弯满足要求
2
3
1. 设计资料
设计依据： 砌体类型： 砌体种类： 砂浆强度等级： 《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)2006年版 《砌体结构设计规范》(GB50003-2001) 自承重填充墙 混凝土砌块 M5
2. 计算参数
2.1 荷载参数： 基本风压 风压高度变化系数 风荷载体型系数 恒载分项系数 活载分项系数 2.2 几何参数 验算沿通缝破坏的计算跨度(墙高) 验算沿齿缝破坏的计算跨度(柱距) 用于静力计算查遍的边长 H := 4 L := 4 m m w0 := 0.55 μz := 1.0 μs := 0.8 γg := 1.2 γq := 1.4 KN/m2 KN/m2
lx := min ( H , L ) ly := max ( H , L )
2.2 材料参数： 沿通缝破坏的弯曲抗拉强度设计值 沿齿缝破坏的弯曲抗拉强度设计值 墙厚度 砌体容重 砌体抗压强度设计值 砌体弹性模量 砌体剪变模量 ftmh := 0.05 ftml := 0.09 b := 0.2 γb := 8 f := 1.31 E := 1500f G := 0.4E N/mm2 N/mm2 m KN/m3 N/mm2 E = 1.965 × 10 G = 786
KN-m/m KN
单位长度自重产生的压力设计值 N := b ⋅
单位长度最大拉应力设计值
ft :=
MH ⋅ 10 W ⋅ 10 ftmh ft
9
−
b ⋅ 10 ⋅ l ⋅ 10
ft = 0.029
N/mm2
验算的安全系数为(允许值>1)
K :=
广告牌抗风计算书
二 结构选型
该承载结构的相当于一个悬臂梁式抗风柱，由于给定的 制作材料为木条，根据其抗拉压能力远大于其抗弯能力的力 学特性，选择桁架结构作为主结构与其他结构形式相比，桁 架结构无论是在美观、实用还是经济等方面都较为适合。其 结构形式如下图所示：
结构整体形式图
结构细部形式图
三 模型简图ຫໍສະໝຸດ ABAQUS模拟加载图：模拟加载整体效果图迎风面加载效果图四计算分析静力分析1结构变形图2结构轴力3结构弯矩4底部剪力5结构扭转变形1变形结构整体刚度很大变形很小主要表现为广告牌边缘处的变形2轴力结构在收到最大风速的情况下的最大轴力发生在迎风面主杆的底部其值为2993n
抗风设计
--第三届研究生抗震结构设 计大赛
将风荷载等效为静荷载施加在挡风板上面，结构底部约束其全部方向位移。
模拟加载整体效果图
迎风面加载效果图
四 计算分析（静力分析）
1、结构变形图 2、结构轴力
3、结构弯矩
4、底部剪力
5、结构扭转变形
1 变形
结构整体刚度很大，变形很小，主要表现 为广告牌边缘处的变形
2 轴力
结构在收到最大风速的情况下的最大轴力发生 在迎风面主杆的底部，其值为29.93N。
（2）结构与广告牌的连接 采用适当的横撑来承担不传递广告牌所受风荷载，同时对横撑给以适当加固 保证其稳定性；同时考虑到广告片下边缘有可能受拉力较大，使用AB胶粘接的 同时，采用杆件加固；
（3）结构基础的连接 广告牌结构类似于竖向悬臂梁，其基础受弯矩、剪力很大，但设计时最易 忽略的就是其抗拔力设计，为此我们将基础设计为“田”字形，以增大其与 底板的接触面积，增加其抗拔和抗剪能力。
七 心得体会
风机基础计算书
风机基础计算书一、基础类型及尺寸基础图例如上图所示。
基础尺寸为：基础底板半径R = 8.5m基础棱台顶面半径R1 = 2.6m基础台柱半径R2 = 2.6m塔筒直径b3 = 4.2m基础底板外缘高度H1 = 1m基础底板棱台高度H2 = 1.5m台柱高度H3 = 0.4m上部荷载作用力标高Hb = 0.2m基础埋深Hd = 2.9m二、钢筋、混凝土及岩土力学参数混凝土：强度等级C35；fcd=16.7N/mm2；ftd=1.57N/mm2；fck=23.4N/mm2；ftk=2.2N/mm2；Ec=31500N/mm2；Efc=14000N/mm2钢筋：等级HRB335(20MnSi)；fy=300N/mm2；fy'=300N/mm2；Es=200000N/mm2；ft=155N/mm2基础底面钢筋直径：32mm基础顶面钢筋直径：32mm混凝土容重：25kN/m3混凝土保护层厚度：50mm覆土容重(自然)：20kN/m3覆土容重(湿)：20kN/m3地下水埋深：10m岩土力学参数值土层编号岩土名称厚度(m) 重力密度(自然)(kN/m3) 重力密度(湿)(kN/m3) 压缩模量Es(MPa) 内聚力C(kPa) 摩擦角ψ(°)承载力特征值fak(kPa) 宽度承载力修正系数ηb深度承载力修正系数ηd地基抗震承载力修正系数ζα1 岩土1 0.8 20 20 1030 15 300 0 01.32 岩土2 5 22 22 2030 20 1500 0 01.53 岩土3 30 22 22 2030 20 2500 0 01.5三、上部结构传至塔筒底部的内力标准值荷载分项系数：永久荷载分项系数(不利/有利)：1.2/1可变荷载分项系数(不利/有利)：1.5/0疲劳荷载分项系数：1偶然荷载分项系数：1结构重要性系数：1荷载修正安全系数：1.35工况名称Fx(kN) Fy(kN) Fz(kN ) Mx(kNm) My(kNm) M四、地基反力计算基础混凝土水下体积V11：0.000m3基础混凝土水上体积V12：394.298m3基础覆土水下体积V21：0.000m3基础覆土水上体积V22：263.944m3基础自重：9857.454kN回填土重：5278.881kN基础自重与回填土重之和：15136.335kN塔筒底部荷载标准值：Frk：562.200kNFzk：-1577.000kNMrk：33253.000kNmMzk：886.000kNm塔筒底部荷载修正标准值： *1.35Hk：758.970kNNk：-2128.950kNMk：44891.550kNmMzk：1196.100kNm基础底部荷载标准值(计入基础混凝土重和土重)：Frk：562.200kNNk+Gk：13559.335kNMrk：34995.820kNm= 562.2*3.1+ 33253Mzk：886.000kNm基础底部荷载修正标准值(计入基础混凝土重和土重)：*1.35Hk：758.970kNNk+Gk：13007.385kNMrk＋Hk*Hd1：47244.357kNmMzk：1196.100kNm基础底面不利时荷载设计值(计入基础混凝土重和土重)： *Fr：843.300kNm=562.2*1.5N+G：16271.202Kn=13559.335*1.2 Mr：52493.730kN= 34995.82*1.5Mz：1329.000kNm=886*1.5荷载修正标准值(用于地基承载力验算)：偏心距：3.632m=实际受压宽度：12.200m基础底面平均压力：57.306kPa基础底面最大压力：168.098kPa基础底面最小压力：0.000kPa荷载标准值(用于变形和疲劳验算)：偏心距：2.581m实际受压宽度：15.368m基础底面平均压力：59.738kPa基础底面最大压力：133.059kPa基础底面最小压力：0.000kPa荷载设计值(计入基础混凝土自重和覆土重，用于抗弯和配筋验算)：偏心距：3.226m实际受压宽度：13.356m基础底面平均压力：71.686kPa基础底面最大压力：188.102kPa基础底面最小压力：0.000kPa荷载设计值(不计基础混凝土自重和覆土重，用于抗冲切和抗剪验算)：基础底面最大压力：108.079kPa五、地基承载力复核地基持力层的承载力特征值：1500.000kPa 地基承载力复核时不对地基持力层的承载力特征值进行修正;基础底面平均压力：57.306<=1500.000;承载力满足要求；基础底边最大压力：168.098<=1500.000×1.2；承载力满足要求；六、软弱下卧层验算土层3(Es2/Es3=20/20=1)按平均压力计算：Pz+Pcz=-4.722+121.800=117.078kp a，faz=2500.000kpa；Pz+Pcz<faz，满足要求按最大压力计算：Pz+Pcz=102.179+121.800=223.979k pa， 1.2*faz=3000.000kpa，Pz+Pcz<1.2*faz，满足要求七、沉降和倾斜变形验算计算沉降分层厚度：1m计算沉降：均匀分布：地基沉降计算深度范围内所划分的土层数：18计算沉降计算经验系数：沉降计算深度范围内压缩模量的当量值：20.000 MPa沉降计算经验系数：0.200最大沉降量为：7.0 mm允许沉降量为：100.0 mm，满足要求！计算倾斜：三角形分布（2点)：地基沉降计算深度范围内所划分的土层数：18计算沉降计算经验系数：沉降计算深度范围内压缩模量的当量值：20.000 MPa沉降计算经验系数：0.200三角形分布（2点)沉降量为：6.7 mm三角形分布（1点)：地基沉降计算深度范围内所划分的土层数：28计算沉降计算经验系数：沉降计算深度范围内压缩模量的当量值：20.000 MPa沉降计算经验系数：0.200三角形分布（1点)沉降量为：2.8 mm均匀分布：地基沉降计算深度范围内所划分的土层数：18计算沉降计算经验系数：沉降计算深度范围内压缩模量的当量值：20.000 MPa沉降计算经验系数：0.200均匀分布沉降量为：1.6 mm1点合计沉降量为：1.2mm2点合计沉降量为：5.1mm倾斜率为：0.0002允许倾斜率为：0.0030，满足要求八、基础抗倾覆验算倾覆力矩设计值Ms：47244.4kNm抗倾力矩设计值Ma：115254.3kNmMa/Ms：2.44>安全系数：1.60；满足要求九、基础抗滑验算滑动力Fs：827.3kN抗滑力(抗剪断公式)Fres：11005.2kNFres/Fs：13.3>安全系数：1.3；满足要求十、基础底板悬挑根部配筋计算基础底板底面正交配筋：弯矩设计值:890kNm弯矩计算单位宽度配筋面积为:1224平方毫米单位宽度要求配筋面积为:4868平方毫米实际配筋为:第一排配筋：113Φ32@150(5346平方毫米/米)，配筋率为：0.21963%基础底板顶面正交配筋：单位宽度要求配筋面积为(采用构造配筋):4868平方毫米实际配筋为:第一排配筋：113Φ32@150(5346平方毫米/米)，配筋率为：0.21963%十一、基础底板悬挑根部裂缝宽度验算基础底板底面裂缝计算(正交配筋)：弯矩标准值:546kNm裂缝宽度：0.03418mm裂缝允许宽度：0.3mm，满足要求!十二、基础抗剪验算剪力：13688.812kN抗剪力：34980.981kN，满足要求！十三、基础抗冲切验算冲切力：9771.228kN抗冲切力：55466.184kN，满足要求！十四、台柱正截面强度验算：台柱横截面半径：2.6m台柱水上体积：8.49m3台柱水下体积：0.00m3台柱混凝土自重：212.37kN台柱底面荷载设计值：Fr：843.30kNN + G：-1637.55kNMr：50385.48kNmMz：1329.00kNm偏心距e：-30.77m台柱半径R2：2.60m台柱配筋计算：下面配筋按弯拉构件进行，但偏心距小于台柱半径，因此，下面配筋仅供参考。
陆上风电场工程风电机组基础计算书excel
陆上风电场工程风电机组基础计算书excel陆上风电场工程风电机组基础计算是风电场设计中非常重要的一部分。
风电机组基础计算需要考虑到风电机组在各种条件下的持续运行安全性和稳定性。
下面将介绍一些风电机组基础计算的相关内容。
1. 土层承载力计算：风电机组基础的设计需要先进行土层承载力计算。
土层承载力是指土壤能够承受的最大荷载。
风电机组基础的土层承载力必须大于风电机组本身的重量以及风荷载等外力的作用。
土层承载力计算需要考虑土壤的物理性质、含水率、土层深度等因素。
2. 基础尺寸和形状设计：根据风电机组的特点和运行要求，设计合适的基础尺寸和形状。
基础的尺寸和形状设计需要考虑到风电机组的重量和重心位置，以及基础对机组的抗风性能的要求。
3. 抗风设计：风电机组基础的设计中需要考虑到抗风性能。
根据风电场所在地的风速、风向等因素，计算基础所需的抗风荷载。
基础的设计需要满足抗风性能的要求，以确保风电机组在强风条件下的稳定性。
4. 基础材料的选择：基础的材料选择对风电机组基础的稳定性和耐久性至关重要。
一般情况下，使用混凝土作为基础的材料可以提供足够的强度和稳定性。
同时，还需要考虑到基础材料的耐久性、抗腐蚀性等因素。
5. 基础施工和安装要求：风电机组基础的施工和安装过程也需要考虑到一系列的因素。
例如，基础施工过程中需要保持基础底面平整，以确保基础的强度和稳定性。
同时，在安装过程中，需要注意机组和基础之间的连接方式和紧固件的选择，以确保机组与基础之间的稳固连接。
综上所述，陆上风电场工程风电机组基础计算是保证风电机组安全稳定运行的重要一环。
基础计算需要考虑到土层承载力、基础尺寸和形状设计、抗风设计、基础材料的选择以及基础施工和安装要求等多个因素。
通过科学合理的基础计算，可以确保风电机组在各种条件下的持续运行安全性和稳定性。
屋面板抗风计算书
１） 屋面板抗风计算书A. 屋面板基本参数基材：350n/m ㎡，厚度t=0.6mm ，板型：468，有效宽度：468mm ，波高：75mm ， 波距：468mm ，檩条间距 1.5m 43212.66,11.12/,350/I c m m W c m m f n m m ===B ．荷载组合a 基本荷载屋面板自重 0.06 kn/ ㎡屋面恒载标准值DB 0.06 kn/ ㎡屋面活荷载 0.50 kn/ ㎡活荷载标准值LB 0.50 kn/ ㎡基本风压 0.50 kn/ ㎡屋面风压体形系数 -2.2地面粗糙度分类 A 类风压高度系数 1.80 h=32.8m风阵系数 1.54风压标准值 -3.05 kn/ ㎡ h=32.8m屋面雪荷载 0.5kn/ ㎡积雪分布系数 1.4雪荷载标准值 0.5 kn/ ㎡检修集中荷载换算值 0.15 kn/ ㎡b 屋面板上标准线荷载恒载 0.468*0.08=0.028kn/m活荷载 0.468*0.50=0.23kn/m负风压 0.468*(-3.05)=-1.43 kn/m h=32.8m雪压 0.468*0.5=0.23 kn/m检修集中荷载换算值 0.468*0.15=0.07 kn/mc 荷载组合1.2*恒载＋1.4*max(活荷载、雪压、检修荷载)＝1.2*0.028+1.4*0.23=0.36kn/m 1.0*恒载+1.4*负风压＝1.0*0.028+1.4*(-1.43)=-2.03kn/m h=32.8mC. 弯曲应力验算屋面板为一坡通长板，为连续使用2232223221/(8)0.361500/(811.1210)8.95/350/1500/(811.1210)46.4/350/c k e f c c q W f n m mf n m m n m m f n m m σσσ=⨯⨯<=⨯⨯⨯=<=⨯⨯⨯=<=满足＝-2.03满足 h =32.8m 经验算，板材弯曲应力满足要求，满足抗风要求D.挠度验算44344341/(384)||1500/25060.361500/(2061038412.6610)0.18||1500/25062.031500/(2061038412.6610) 1.03||1500/2506k e f q E I m mm m m m m m m m ωωωωωω⨯<===⨯⨯⨯⨯⨯=<===⨯⨯⨯⨯⨯=<===满足满足h =32.8m 经验算，板材挠度满足要求2) 墙面板抗风计算书A.墙面板基本参数基材：300n/m ㎡，厚度t=0.6mm ，板型：860，有效宽度：860mm ，波高：25mm ， 波距：215mm ，檩条间距 1.5m 4327.98, 5.73/,300/I c m m W c m m f n m m ===B ．荷载组合a 基本荷载墙面板自重 0.055 kn/ ㎡墙面恒载标准值DB 0.055 kn/ ㎡基本风压 0.50 kn/ ㎡墙面风压体形系数 0.8地面粗糙度分类 A 类风压高度系数 1.80 h=32.8m风阵系数 1.54风压标准值 -1.11kn/ ㎡ h=32.8mb 墙面板上标准线荷载恒载 0.86*0.055=0.047kn/m风压 0.86*1.11=0.95 kn/m h=32.8mc 荷载组合1.0*恒载＋1.4*max(活荷载、雪压、检修荷载)＝1.2*0.047+1.4*0=0.056kn/m 1.0*恒载+1.4*风压＝1.0*0.047+1.4*0.95=1.377kn/m h=32.8mC. 弯曲应力验算墙面板为一坡通长板，为连续使用2232223221/(8)0.0561500/(8 5.7310) 2.8/300/1500/(8 5.7310)67.6/300/c k e f c c q W f n m mf n m m n m m f n m m σσσ=⨯⨯<=⨯⨯⨯=<=⨯⨯⨯=<=满足＝1.377满足 h =32.8m 经验算，板材弯曲应力满足要求D.挠度验算44344341/(384)||1500/25060.0561500/(206103847.9810)0.05||1500/25061.3771500/(206103847.9810) 1.1||1500/2506k e f q E I m mm m m m m m m m ωωωωωω⨯<===⨯⨯⨯⨯⨯=<===⨯⨯⨯⨯⨯=<===满足满足h =32.8m 经验算，板材挠度满足要求。
抗风计算书模板
西南交通大学第四届研究生结构设计竞赛设计理论方案作品名称参赛编号组长姓名武玉兴班级13级桥梁2班学号队员姓名易敬班级13级桥梁2班学号******** 队员姓名李豹班级13级桥梁2班学号******** 联系电话目录一设计说明书 (3)1 设计概况 (3)1.1设计题目 (3)1.3 设计材料 (3)1.4 设计要求 (3)1.5使用工具 (3)2方案构思 (4)2.1 结构类型简介 (4)2.2 结构受力特点 (4)2.3结构选型 (4)3 制作流程 (5)4特色处理 (5)二方案设计图 (5)三计算说明书 (7)1模型的整体受力计算 (7)3静力计算结果分析 (8)3.1结构变形图 (8)3.2结构轴力图 (8)3.3.结构弯矩图 (9)3.4.底部弯矩图 (9)4结构动力特性 (10)5 结构优化处理方案 (11)一设计说明书1 设计概况1.1设计题目本次竞赛题目为以高墩大跨桥梁为工程背景的T型悬臂刚构模型的结构设计与制作。
竞赛内容包括：结构设计、结构模型制作、作品介绍与答辩、模型风洞试验。
其中模型加载项目包括0.5kg的悬臂配重，风洞试验的风速分三级，分别为5.0m/s、7.5m/s、9.5m/s。
风向垂直于悬臂墩侧面。
1.3 设计材料提供的材料为桐木条（4×3mm）、铅发丝线和AB胶，另有挡风板和支座底板。
其中桐木条尺寸为：4mm×3mm×1200mm，挡风板规格尺寸为：200mm×200mm×3mm；木质底板规格为：250mm×250mm×10mm。
1.4 设计要求结构为高度1.2m（从结构顶面到模型底面），纵向长度1.2m的T型刚构，正负误差不超过1cm。
悬臂根部高度为12.6cm，悬臂末端高度为3cm，高度沿主梁长度直线变化。
梁宽B应满足80mm≤B≤160mm；桥墩沿纵桥向宽度（即迎风宽度）为100mm，横向向宽度与梁的宽度一致。
风电风机独立基础计算书
然) (kN/m3) Es(MP
fak(kPa 正系数 正系数 力修正
(kN/m3)
a)
)
ηb
ηd 系数ζα
1 残积砂 3.89 18.5 18.5 4.7
42 22.4 2200质ຫໍສະໝຸດ 性土11.1
2 砂土状 4
22
22
20
0
强风
0
500
3
4.4 1.1
3 碎块状 4
22
22
25
0
强风化
花岗岩
0
650
砂土状强 5.100 风
70.365 792.951
结论 满足
Pz_max(k Pcz_max( 1.2*faz(kP
Pa)
kPa)
a)
56.137 70.365 951.541
结论 满足
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十三、疲劳强度验算
钢筋弹性模量：200000.000MPa 混凝土疲劳变形模量：15000.000MPa 配筋面积（由极端荷载工况确定）：
底板底面单位宽度正交配筋：0.006m2 底板顶面单位宽度正交配筋：0.006m2
最大弯矩：277.976kNm 最小弯矩：269.855kNm
矩形断面受压区高度：0.56mm 矩形断面受压区惯性矩：0.56mm4
方量计算： 基础混凝土水下体积V11：0.000m3 基础混凝土水上体积V12：822.469m3 基础覆土水下体积V21：0.000m3 基础覆土水上体积V22：409.035m3
工况名称
正常运行荷 载工况
极端荷载工 况
多遇地震工 况
围挡结构抗台风稳定性计算书
目录计算依据：................................................................................................................................................ - 1 -1、工程概况.............................................................................................................................................. - 1 -2、2.5m围挡设计计算书......................................................................................................................... - 1 -2.1荷载计算..................................................................................................................................... - 2 -2.2建立模型..................................................................................................................................... - 3 -2.3稳定性计算................................................................................................................................. - 3 -2.3.1立柱抗弯压强度计算..................................................................................................... - 4 -2.3.2立柱抗剪强度计算......................................................................................................... - 4 -2.3.3嵌固端抵抗弯矩计算..................................................................................................... - 4 -3、6m围挡设计计算书............................................................................................................................. - 4 -3.1荷载计算..................................................................................................................................... - 5 -3.2建立模型..................................................................................................................................... - 6 -3.3稳定性计算................................................................................................................................. - 7 -3.3.1A114×3钢管受力验算 .................................................................................................. - 7 -3.3.2角钢强度计算................................................................................................................. - 8 -3.3.3基础抗倾覆计算............................................................................................................. - 8 -3.3.3焊缝验算....................................................................................................................... - 10 -3.3.4基础验算....................................................................................................................... - 10 -4、8m围挡设计计算书........................................................................................................................... - 13 -4.1荷载计算................................................................................................................................... - 13 -4.2建立模型................................................................................................................................... - 14 -4.3稳定性计算............................................................................................................................... - 16 -4.3.1A114×3钢管强度验算 ................................................................................................ - 16 -4.3.2A48×3钢管验算 .......................................................................................................... - 17 -4.3.3L40×3角钢验算........................................................................................................... - 17 -4.3.4焊缝验算....................................................................................................................... - 18 -4.3.5基础抗倾翻验算........................................................................................................... - 20 -4.3.6基础验算....................................................................................................................... - 21 -5、12m围挡设计计算书......................................................................................................................... - 23 -5.1荷载计算................................................................................................................................... - 24 -5.2建立模型................................................................................................................................... - 25 -5.3稳定性计算............................................................................................................................... - 26 -5.3.1A114×3钢管验算 ........................................................................................................ - 26 -5.3.2A80×3钢管验算 .......................................................................................................... - 27 -5.3.3L63×5角钢验算........................................................................................................... - 27 -5.3.4焊缝计算....................................................................................................................... - 28 -5.3.5基础抗倾翻计算........................................................................................................... - 30 -5.3.6基础计算....................................................................................................................... - 31 -围挡稳定性计算书计算依据：（1）建筑结构设计统一标准 GB20068-2011（2）建筑结构荷载规范 GB50009-2012（3）建筑抗震设计规范 GB50011-2010（4）钢结构设计规范 GB50017-2017（5）冷弯薄壁型钢结构设计规范 GB50018-2002（6）钢结构工程施工质量验收规范 GB50205-2001（7）建筑钢结构焊接与验收规程 JGJ81-2002（8）混凝土结构设计规范 GB50010-2010（9）建筑地基基础设计规范 GB50007-2011（10）户外广告设施钢结构技术规程CECS148：20031、工程概况本工程为浙江省台州市玉环市，地处中国东南，距离东海海岸线直线最近距离为25km，查荷载规范知玉环市10年和50年遇基本风压分别为0.7kN/㎡、1.2kN/㎡，故本工程取1.0kN/㎡。
抗风柱计算书
抗风柱计算书验算规范《GB 50017-2003 钢结构设计规范》《CECS 102：2002 门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》《GB 50009-2001 建筑结构荷载规范》构件几何信息柱高：抗风柱间距：6m柱顶节点：铰接柱脚节点：铰接截面特性：焊接H型钢H400x200x6x8A n = 5504 mm2I x = 107 mm4 W x = x 105 mm3 i x = mmI y = x 107 mm4 W y = x 105 mm3 i y = mmλx = λy = （计算长度取隅撑间距）材料特性材料牌号：Q235B屈服强度fy： MPa抗拉强度设计值f： MPa抗剪强度设计值fv： MPa弹性模量E： MPa荷载信息抗风柱承受山墙墙板重量：恒载 kN/m2风荷载：基本风压W0 = kN/m2地面粗糙度：B类风载体型系数：+（风压）（风吸）高度变化系数：内力计算计算简图如图所示.轴向力N = x x 6 =风压力q = x x X x 6 = kN/m“恒载+风载”组合：轴力 N = x = kN跨中弯矩M = x x / 8 =构件强度验算截面塑性发展系数x =“恒载+风载”组合：x n x xN M A W γ+= MPa < 215 MPa 满足平面内整体稳定验算弯矩平面内轴心受压构件稳定系数x ϕ= 截面塑性发展系数x γ= 等效弯矩系数mx β=“恒载+风载”组合： (10.8)'mx x x x x Ex N M N A W N βϕγ+=- < 215 MPa 满足平面外整体稳定验算弯矩平面外轴心受压构件稳定系数y ϕ= 受弯构件整体稳定系数b ϕ= 截面影响系数η=等效弯矩系数tx β=“恒载+风载”组合： tx x y b xN M A W βηϕϕ+= < 215 MPa 满足局部稳定验算翼缘：受压翼缘外伸部分b / t = < 满足 腹板0α=h 0 / t w= 64 < 0[480.5αλ+- = 满足挠度验算按标准组合“恒载+风载” 3/5/(384)L qL EI δ== 1 / 551 < 1 / 400 满足。
18米中杆灯抗风计算
灯杆的最大主应力：mpa
灯杆的最大应力小于材料强度设计值，校核通过
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三，地脚螺栓强度计算
作用于地脚螺栓群的垂直力：N 作用于地脚螺栓群的水平力：N 作用于地脚螺栓群的弯距：NM 螺栓中心的分布距离：M 灯杆根部外尺寸：M 单颗螺栓承受的总拉力：N 单颗螺栓承受的剪切力：N 安全系数：K 地脚螺栓校核： 7080 2461 35785 0.6 0.30 24664 308 地脚螺栓的数量： 地脚螺栓的规格：MM 地脚螺栓的有效直径：MM 地脚螺栓的有效截面积：MM2 地脚螺栓的材料： 材料的设计强度：N/MM 4.9 校核通过
加强筋承受的剪应力：N/MM2 加强筋承受的正应力：N/MM2 加强筋的抗剪设计值：N/MM 加强筋的强度设计值：N/MM 校核通过
2 2
17 71 125 215
7.52 39.36 0.00 86.44 86.44 1.96 0.46 134.0
基础底面宽度:M 基础上柱宽度：M 基础总高度：M 基础上柱高度：M 基础以上部分土的体积：M3 钢筋混凝土的体积：M
19285 42507 56668 66314 73198 78278 82142
215
11.1 5.1 3.8 3.2 2.9 2.7 2.6 2.5 2.2 2.2 2.2 2.1 2.1 2.1 1.5 1.5 开门处
85137 97505 99124 99950 100448பைடு நூலகம்100662 100629 143887
计算结果
灯杆自振周期：s 灯杆轴力：kn 灯杆扰度;％ 地脚螺栓校核： 加强筋校核： 2.14 7.1 1.9 校核通过 校核通过 灯杆剪力：kn 灯杆最大弯矩：kn.m 灯杆最大位移：mm 基础抗倾覆校核： 2.46 36 342 校核通过 灯杆最小安全系数： 灯杆抗风等级 法兰盘强度校核： 基础最大压力校核： 1.5 十级 校核通过 校核通过
抗风计算
两层集装箱临舍抗风计算书根据国家标准，热带低压（TD）:最大风速为10.8〜17.1米/秒，底层中心附近最大风力6-7级；热带风暴（TS）最大风速为17.2〜24.4米/秒，风力8-9级；强热带风暴（STS）最大风速为24.5〜32.6 米/秒，风力10-11级；台风（TY）:最大风速为32.7〜41.4米/秒，风力12-13级；强台风（STY）最大风速为41.5〜50.9 米/秒，风力14-15级；超强台风（Super TY）:最大风速为51.0以上米/秒，风力16级或以上。
参照《港口工程荷载规范》（JTS144-1-2010 ,垂直作用在港口工程结构表面上的风荷载标准值应按下式计算：W k=卩s X卩z X W0式中Wk —风荷载标准值（KPa卩s—风荷载体系系数卩z—风压咼度变化系数W0——基本风压（KPa其中，基本风压W 0可按下式确定：W 0 = V/1600式中V——港口附近空旷平坦地面，离地10m高，30年一遇10min平均最大风速（m/s）。
1、风荷载作用于集装箱上的倾覆弯矩：根据以上信息，岛上两层集装箱临设按抗强台风设计，计算过程如下（计算简图见下图a）:W k=u s X 卩z X W02=0.8X 1.38 X 51 /1600=1.8KPa所以，作用于集装箱上的均布荷载为Q=1800N/m。
考虑结构重要系数取1.1，风荷载分项系数取 1.4，可得风荷载作用于集装箱上的倾覆弯矩为：M=1.1 X 1.4 X 1800N/m X 6m X 3m=54432N m。
2、结构自重抗倾弯矩：每个集装箱自重按10000N计，混凝土条形基础自重为4X0.3m X0.3m X25000N/n i=9000N/m则两层集装箱及条形基础抗倾弯矩为：M=[(4 X 10000N/6)+9000] X 3.75m =58750N • m3、结论：由以上可得：M < M2由此，在强台风作用下，两层集装箱临舍依然可以保持稳定图a两层抗风能力计算简图。
基础抗风计算书
附件4XX拌和站基础计算书XX混凝土拌合站，配备HZS120k拌和机两套，每套搅拌楼设有5个储料罐，按照厂家提供图纸，3.2米储料罐自重12t.单个3.2米储料罐在装满建筑材料时按(110t=)1100kN荷载计算。
根据《建筑地基基础设计规范》第3.0.2条根据建筑物地基基础设计等级及长期荷载作用下地基变形对上不结构的影响程度，地基基础设计应符合下列规定：1.所有建筑物的地基计算均应满足承载力计算的有关规定；4.“对经常受水平荷载作用的高层建筑、高耸结构和挡土墙等，以及建造在斜坡上或边坡附近的建筑物和构造物，尚应验算其稳定性”；故需对砼拌合站配套的储料罐进行以下检算。
一.计算公式1 .地基承载力P/A=σ≤σ0P—储蓄罐重量kNA—基础作用于地基上有效面积mm2σ—地基受到的压应力MPaσ0—地基容许承载力MPa通过查阅相关资料得出该处地基容许承载力σ0=0.20MPa 2．风荷载强度W=K1*K2*K3*W0=240 PaW0—风荷载强度Pa，查阅延安地区取W0=300PaK1=0.8,K2=1.0,K3=1.03．基础抗倾覆计算K c=M1/ M2≥1.50 即满足设计要求M1—抗倾覆、弯距kN·mM2—倾覆弯距kN·m二、储料罐地基承载力验算1．储料罐地基开挖及浇筑根据制造厂家提供的拌和站设计安装施工图知，现场基础平面尺寸如下：地基开挖尺寸如图所示，宽度4.8m，砼基础浇注厚度为1.5m。
以地基容许承载力为0.2MPa作为计算依据。
2.计算方案已知砼拌合站储料罐基础开挖深度为2.1m，根据《建筑地基基础设计规范》，不考虑摩擦力的影响，计算时按单个储料罐受力考虑，每个储料罐满仓时集中力P1（满罐）=162t=1620kN，料罐基础平面尺寸为4.5m×4.8m，受力面积为A=21.6m2,基础为C30混凝土，砼重度取25kN/m3，基础砼自重P2=21.6m2×1.50m×25.0kN/m3=810kN，承载力计算示意见下图：P=P1+P2=2430kN2.1m 基础4.8m根据相关资料查询，延安市风压为W0=300Pa=300N/m2，在最不利情况（空仓）下计算基础的抗倾覆性。
建筑门窗的抗风压计算书
一、计算依据二、风荷载计算1、基本情况：门窗计算风荷最大标高取70米；根据工程所处的地理位置，其风压高度变化系数按C类算。
平开窗的受力杆件MQ25-24a最大计算长度为2400mm，杆件两边的最大受力宽度为:1375mm,；推拉窗的受力杆件QLC30-25最大计算长度为:1960mm，杆件两边的最大受力宽度为1480mm。
2、风荷载标准值的计算风荷载标准值ωk=βzμSμZωO (资料③ωk―风荷载设计标准值βZ―高度Z处的阵风系数，(资料③μS―风荷载体型系数，取μS =0.8 (资料③ωO―基本风压，取ωO =0.7KPa (资料③全国基本风压分布图)μz―风压高度变化系数, （资料③风荷载标准值计算：ωk=βzμSμZωO =1.66×0.8×1.45×0.7=1.35KPa三、主要受力构件的设计及校核1、受力构件的截面参数根据（BH^3-bh^3 ）/12 Ix=0.0491(D43建筑门窗的抗风压计算一、概况1.1计算依据风荷载标准按GB50009-2001《建筑结构荷载规范》的规定计算任何材料制作的门窗玻璃按JGJ113-2003《建筑玻璃应用技术规范》的规定计算玻璃幕墙按JGJ102-2003《玻璃幕墙工程技术规范》的规定计算建筑外窗抗风强度计算方法1.2说明什么是围护结构呢？指建筑物及房间的围档物，包括墙壁、挡板等，按是否与室内外空气分割而言，包括内外围护结构，有透明与不透明之分。
“对于高层建筑、高耸结构以及对风荷载比较敏感的其他结构，基本风压应适当提高，并应由有关的结构设计规范具体规定。
”提出了几个问题：一、高层建筑，二、高耸结构，三、比较敏感的其他结构，四、有关的结构设计规范。
如何理解和应用的问题。
高层建筑：定义、基准，可从下列资料中找到。
JGJ37-87 《民用建筑设计通则》GB50096-99 《住宅设计规范》GB50045-95 《高层民用建筑设计防火规范》GBJ 16-87 《建筑设计防火规范》JGJ 3-2002 《高层建筑混凝土结构技术规程》有一句基本雷同的说法：在通则与防火等规范中指出为：居住建筑大于10层（约30M）公用建筑大于24M在JGJ3中定义为：10层及10层以上或房屋高度大于28M的建筑物。
搅拌站基础承载力及罐仓抗风计算书
XX铁路XX标第X搅拌站罐仓基础承载力及罐仓抗风计算书计算：复核：中铁X局集团XX铁路项目经理部2010年12月一、工程概况中铁X局XX铁路六标第X搅拌站，配备HZS90搅拌机、HZS120搅拌机各一台，每台搅拌机设有6个100吨级储料罐仓。
根据厂家提供的拌和站安装施工图，确定罐仓基础呈扇型布置，尺寸如下：根据现场地质情况，基础浇筑厚度为1.5m，混凝土强度等级为C30。
二、基础承载力检算1、相关计算公式根据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002，fa=fak+ηbγ(b-3)+ηdγm(d-0.5)式中fa--修正后的地基承载力特征值fak--地基承载力特征值ηb、ηd--基础宽度和埋深的地基承载力修正系数γ--基础底面以下土的重度，地下水位以下取浮重度；b--基础底面宽度(m)，当基宽小于3m按3m取值，大于6m 按6m取值；γm--基础底面以上土的加权平均重度，地下水位以下取浮重度；d--基础埋置深度(m)。
2、承载力检算不考虑摩擦力的影响，罐仓与基础自重P1=1100kN*6+基础自身重量，基础自身重量=95m3*24kN/m3=2280kN则P1=1100kN*6+95m3*24kN/m3=6600+2280=8880kN最大应力f K=8880/64=139Kpa修正后地基承载力特征值:fa=120+0*(6-3)+2280/64=155KPa(根据现场地质情况地基承载力特征值fak取120 Kpa)计算结果f K=139KPa＜fa=155KPa 承载力满足要求三、罐仓抗风检算1、相关计算公式根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2001，风荷载强度：W=K1K2K3W0= K1K2K3V2/1.6W —风荷载强度PaW0—基本风压值PaK1、K2、K3—风荷载系数，查表分别取0.8、1.13、1.0V—风速m/s,本次按照XX地区最大风速20.7m/s检算抗倾覆计算：K c=M1/ M2=[(P1*0.5*基础宽)/(14*P2*受风面)]K c≥1.5 即满足抗倾覆要求M1—抵抗弯距kN•mM2—抵抗弯距kN•mP1—储蓄罐与基础自重kNP2—风荷载kN2、抗倾覆检算W=K1K2K3W0=K1K2K3V²/1.6=0.8*1.13*1.0*20.7²/1.6=242.1paP2=W/1000=0.2421kN罐仓顶至地表面距离为15米，罐身长12m,6个罐基本并排竖立，受风面210m²，整体受风力抵抗风载，在最不利风力下计算基础的抗倾覆性。
钢材罐抗风验算计算书
钢材罐抗风验算计算书
1. 引言
本文档旨在对钢材罐的抗风性能进行验算计算，以保证罐体在遭受风力作用时的安全性。
本计算书基于简化策略，不考虑法律复杂性，并遵循独立决策原则，不寻求用户辅助。
2. 抗风验算方法
根据国家标准《建筑抗风设计规范》，我们采用以下简化的抗风验算方法。
2.1 风荷载计算
根据罐体的设计风速和建筑抗风设计规范的相关要求，我们计算钢材罐在不同风向和不同高度处的风荷载。
2.2 结构受力分析
根据钢材罐的结构特点，进行结构受力分析，包括罐体壁板、支撑结构、底板等部分的受力状态和承载能力。
2.3 应力和变形计算
根据结构受力分析结果，计算钢材罐在风荷载作用下的应力和
变形情况，以评估其抗风性能是否满足要求。
3. 计算示例
以下是一个钢材罐抗风验算的计算示例，包括风荷载计算、结
构受力分析和应力变形计算，请参考附表。
4. 结论
根据抗风验算的结果，钢材罐在设计风速下的抗风性能满足要求，无安全隐患。
然而，为了确保罐体的持久稳定性，建议定期进
行抗风验算计算，以便及时发现潜在的问题并采取相应的维护措施。
5. 参考文献
- 国家标准《建筑抗风设计规范》
- 相关钢材罐设计手册和规范.。
抗风倾覆稳定性计算书(幕墙和广告牌立柱、地脚螺栓、地基等抗倾覆稳定性计算大全)
抗风倾覆稳定性计算书案例一：广告牌计算书SAP2000案例二：广告牌计算书PKPM-STS案例三：单柱或多柱广告塔主要结构造型计算附件一：螺栓强度核算表附件二：基础抗风稳定性简易计算附件三：广告牌地脚螺栓强度简易核算广告牌计算书SAP2000一、工程概况本工程为一广告牌，该广告牌为立体桁架组成的结构体系，桁架采用角钢连接。
二、设计所依据的规范1、户外广告设施钢结构技术规程(CECS148-2003)2、建筑结构荷载规范（GB50009-2001）3、钢结构设计规范（GB50017-2003）4、钢结构高强度螺栓连接的设计、施工及验收规程（JGJ82-91）三、荷载情况1、恒载：结构自重程序自动计入2、活载：0.35kN/m23、基本雪压：0.3kN/m24、基本风压:Wo=0.35kN/m，地面粗糙度:C类。
5、抗震设防烈度:8度，设计基本地震加速度:0.20g，设计地震分组:第三组6、水平地震影响系数最大值:0.167、建筑物场地类别:Ⅱ类，特征周期值:0.35s，结构阻尼比:0.058、抗震等级:三级。
四、总体结构布置形式1、喷绘图案广告位高度h＝4.68m2、广告牌高H=5m3、广告牌全长L=30m五、风荷载计算1、基本风压ω0＝0.35KN/m22、标准风压ω＝β×K×Kz×ω0＝0.77KN/m2其中：风振系数β=2.3；体型系数K=1.3；风压高度变化系数Kz=0.74六、计算过程1、SAP2000整体模型：2、SAP2000计算喷绘广告位每个柱脚迎风面一根（即轴2处，其他轴线处均等于或小于该轴线）方钢管最大弯矩、剪力、挠度：由分析可得：最大剪力为32.362KN；最大弯矩为M J=14.9655KN·M；最大挠度为7.86mm由于喷绘广告位每个柱脚背风面方钢管弯矩、剪力、挠度均小于每个柱脚迎风面方钢管弯矩、剪力、挠度，所以此处不再示明。
其中上图局部放大图如下：3、地脚螺栓强度核算1）、由于地脚螺栓没有明确采用什么型号钢材，这里采用4Φ28的圆钢制作制的地脚螺栓Q235A进行核算。
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附件4
XX拌和站基础计算书
XX混凝土拌合站，配备HZS120k拌和机两套，每套搅拌楼设有5个储料罐，按照厂家提供图纸，3.2米储料罐自重12t.单个3.2米储料罐在装满建筑材料时按(110t=)1100kN荷载计算。
根据《建筑地基基础设计规范》第3.0.2条根据建筑物地基基础设计等级及长期荷载作用下地基变形对上不结构的影响程度，地基基础设计应符合下列规定：
1.所有建筑物的地基计算均应满足承载力计算的有关规定；
4.“对经常受水平荷载作用的高层建筑、高耸结构和挡土墙等，以及建造在斜坡上或边坡附近的建筑物和构造物，尚应验算其稳定性”；
故需对砼拌合站配套的储料罐进行以下检算。
一.计算公式
1 .地基承载力
P/A=σ≤σ0
P—储蓄罐重量kN
A—基础作用于地基上有效面积mm2
σ—地基受到的压应力MPa
σ0—地基容许承载力MPa
通过查阅相关资料得出该处地基容许承载力σ0=0.20MPa 2．风荷载强度
W=K1*K2*K3*W0=240 Pa
W0—风荷载强度Pa，查阅延安地区取W0=300Pa
K1=0.8,K2=1.0,K3=1.0
3．基础抗倾覆计算
K c=M1/ M2≥1.50 即满足设计要求
M1—抗倾覆、弯距kN·m
M2—倾覆弯距kN·m
二、储料罐地基承载力验算
1．储料罐地基开挖及浇筑
根据制造厂家提供的拌和站设计安装施工图知，现场基础平面尺寸如下：
地基开挖尺寸如图所示，宽度4.8m，砼基础浇注厚度为1.5m。
以地基容许承载力为0.2MPa作为计算依据。
2.计算方案
已知砼拌合站储料罐基础开挖深度为2.1m，根据《建筑地基基础设计规范》，不考虑摩擦力的影响，计算时按单个储料罐受力考虑，每个储料罐满仓时集中力P1（满罐）=162t=1620kN，料罐基础平面尺寸为4.5m×4.8m，受力面积为A=21.6m2,基础为C30混凝土，砼重度取25kN/m3，基础砼自重P2=21.6m2×1.50m×
25.0kN/m3=810kN，承载力计算示意见下图：
P=P1+P2=2430kN
2.1m 基础
4.8m
根据相关资料查询，延安市风压为W0=300Pa=300N/m2，在最不利情况（空仓）下计算基础的抗倾覆性。
计算示意图如下
3.储料罐基础验算过程
3.1 地基承载力检算
根据上面公式，已知P=P1+P2=2430kN=2.43×106N，计算面积A=21.6×106mm2,
σ= P/A= 2.43×106N/2.16×
106mm2=0.113N/mm2
=0.113MPa ＜σ0=0.20MPa
故：地基承载力满足设计承载力要求。
3.2 基础抗倾覆检算
A1=1.87×0.8=1.496m 2，考虑储料罐仓顶护栏等，提高K=1.5倍安全系数
F 1=K ×W ×A 1=1.5×240N/m 2×1.496m 2=538.56N
作用高度：H 1=25.52-1.87/2=24.585m
A 2=3.2×13.48=43.136m 2
F 2=W ×A 2=240N/m 2×43.136m 2=10352.64N
作用高度：H 2=7.37+2.8+13.48/2=16.91m
A 3=(3.2×2.8)/2=4.48m 2
F 3=W ×A3=240N/m 2×6.975m 2=1075.2N
作用高度：H 3=7.37+2.8×2/3=9.24m
倾覆力矩计算：
i 31h ⋅=∑i F M 倾=538.56×24.585+10352.64×16.91+1075.2×9.24
=1.9×105N.m=190kN.m
稳定力矩计算：
假定储料罐筒仓绕AB 轴倾覆，定力矩由两部分组成，一部分是储料罐空罐时仓体自重（P 1（空罐）=12t=120kN ）稳定力矩M 稳1，另一部分是水泥仓立柱与基础预埋件产生的稳定力矩M 稳2为主或是以混凝土基础自重产生弯矩M 稳3的为主.
工况一：罐体空闲时,考虑支腿的拉力（倾覆面位于基础顶面）。
M稳1= P1（空罐）×1.25m=120kN×1.25m=150kN.m
说明：（依据《混凝土结构设计规范》检算）每个罐体由4个腿支撑，基础上预埋4个预埋件（20mm钢板+4根ϕ20 圆钢长度1.0m 锚固钢筋，设计锚固长度La=ɑ*fy/ft*d( 式中：a-钢筋外形系数取0.16,f Y-钢筋抗拉强度设计值，取210N/mm2;ft-为砼抗拉强度设计值，C30砼取1.43N/mm2，预埋钢筋直径d=20mm，其截面积
A=314.16mm2，
计算得：La=469mm，故实际安全系数为K=La实
/La=1000/469=2.13>1.30 ，满足要求。
每个锚固钢筋的轴心设计抗拉力
N1=fy*A=210N/mm2*314.16=65973N=65.97kN
4根预埋钢筋轴心设计抗拉力：N=4*N1=4*65.97=263.88kN
所以：M稳2设= N×2.5m=263.88×2.5=659.7kN.m 取安全系数
K=1.50
则：M稳2=659.7kN.m/1.50=439.8kN.m
M稳=M稳1+M稳2=589.8kN.m
K0=M稳/M倾= K=589.8/190=3.10>1.50 满足要求。
工况二：罐体半罐时,不考虑支腿的拉力（倾覆面位于地底面）。
M稳1= P1（空罐）×1.25m=140kN×1.25m=175kN.m
M稳3= P2×1.25m=700kN×1.25m=937.5kN.m
M稳=M稳1+M稳3=1087.5kN.m
K0=M稳/M倾= K=1087.5/190=5.73>1.50 满足要求。
工况三：满罐体时,考虑支腿的拉力（迎风面前段基础发生微量沉降时，倾覆面位于基础顶面）。
M稳1= P1（满罐）×1.25m=1620kN×1.25m=2025kN.m
M稳2=659.7kN.m/1.50=439.8kN.m
M稳=M稳1+M稳2=2464.8kN.m
K0=M稳/M倾= K=2464.8/190=12.97>1.50 安全。
工况四：满罐体时,考虑支腿的拉力（背迎风面前段基础发生微量沉降时，倾覆面位于基础顶面）。
M稳1= P1（满罐）×1.25m=1620kN×1.25m=2025kN.m
M稳2=659.7kN.m/1.50=439.8kN.m
M稳=M稳1-M稳2=1585.2kN.m
K0=M稳/M倾=K=1585.2/190=8.34>1.50 满足要求。
三结论
经计算，水泥罐基础承载力和抗倾覆均满足要求。
2017年5月18日轻型动力触探35下，换算实际地基承载力＞160kpa；
实际两个基础，开挖深度为2.1m.
（1）基础面积计算：
p=F/S,S=F/p=642KN/13.4Mpa=47.9×10-3m2＜0.45m2;
参照《GB50010-2010混凝土结构设计规范》表4.1.3-1-2计算。
（2）抗拉钢筋根数计算：
p=F/S,S=F/p=168KN/205N/mm2=168000N/210N/mm2 =800mm2；
故得，抗拉钢筋根数：800mm2/314mm2=2.55根，实际取4根。
（3）锚固钢筋深度计算：。