四跨单向板计算书
单向板的计算
单向板肋梁楼盖的计算书小组成员：纪昌建陈安羽李立斌舒海鹏姜庆涛罗斌时间：2011/12/22一、板计算根据题意可得：混泥土为C35 f c =19.1Kn/mm 2 f t =1.71 Kn/mm 2板厚：0h >=80mm>=(1/40)L ”=55mm b h 取80mm 次梁：h=(1/12~1/18)L=(525~350) h 取400mm b=(1/2~1/3)h=(200~133.3) b 取150mm 主梁：h=(1/8~1/14)L=(825~471) h 取600mm b=(1/2~1/3)h=(200~133mm) b 取200mm 荷载计算连续板的计算简图80mm 钢筋混凝土：24*0.08=1.922/mm kN25mm 水泥砂浆搅拌面：20*0.025=0.52/mm kN 20mm 厚混合砂浆拌灰：17*0.02=0.342/mm kN 15mm 厚混合砂浆抹灰：17*0.015=0.2552/mm kN 活荷载：q=4.82/mm kN恒荷载：1.92+0.5+0.34+0.255=3.0152/mm kN 1）由可变荷载控制的组合q+g=(1.3*4.8+1.2*3.015)=9.862/mm kN 2）由永久荷载控制的组合q+g=(1.35*3.015+1.3*4.8*0.7)=8.442/mm kN荷载组合值取由可变荷载控制的较大值g+q=9.862/mm kN 板的计算跨度中间跨;l=l=2200-150=2050mm边跨：l=l+h/2=(2200-75-120)+80/2=2045mm<=l+a/2=2005+60=2065mm故取l=2045mm 中间跨与边跨的高度差(2050-2045)/2200=0.227%<10%,可按等跨连续板进行计算连续板受力简图板的弯矩计算截面配筋计算二、次梁计算次梁计算简图连续板传来的荷载9.86KN/m次梁自重25*0.2*（0.4-0.08）=1.6KN/m次梁粉刷 1.7*0.002*（0.4-0.08）*2=0.2176KN/m恒荷载标准值11.68KN/m活荷载标准值 4.8*2.2=10.56KN/m可变荷载效应控制组合g+q=1.2*11.68+1.3*10.08=27.12KN/m永久荷载效应控制组合g+q=1.35*11.68+0.7*1.3*10.08=24.94KN/ml=6300-200=6100mm中间跨l=（6300-120-100）+240/2=6200 mm 边跨故边跨取6200mm（6200-6100）/6200=1.56%<10% 故可能用等跨连续梁计算内力次梁受力简图次梁弯矩计算次梁剪力计算截面承载计算次梁跨中按T 形截面计算21003/0=='l f b 215020001500=+=+s b b 取2100m梁高 h=400mm 360404000=-=h mm 翼缘厚 mm h f 80=次梁正截面受弯承载力计算次梁斜截面受剪承载力计算三、主梁计算主梁计算简图1.次梁恒载 11.68*6.3=73.58KN主梁自重 24*0..2*（0.45-0.08）*2.2=4.08KN 主梁粉刷 17*（0.45-0.08）*0.015*2..3*2=0.43KN g=73.58+4.08+0.43=78.09KN由次梁传来的荷载：q=10.56*6.3=66.528KN 组合：1.2*78.09+66.528*1.3=180.19KN 2.内力计算计算跨度：边跨 l n =6.6-0.12-0.4/2=6.28ml 0=1.025 +b/2=6.637m< Ln+a/2+b/2=6.665m中跨 l n =6.6m-0.4m=6.2ml 0 = l n +b=6.2+0.4=6.6m跨度差: （6.637-6.2）/6.6=0.61%<10% 可接连续板计算 M=0201Ql k Gl k + 剪力V=Q k G k 43+ 中间跨与边跨的平均跨度：（6.64+6.6）/2=6.62 边跨： 0l G •=93.71*6.64=622.23KN*m 0l Q •=86.49*6.64=574.29 KN*m 中间跨： 0l G •=93.71*6.6=618.49 KN*m 0l Q •=86.49*6.6=570.83 KN*m 支座B ： 0l G • =93.71*6.62=620.36 KN*m 0l Q •=86.49*6.62=572.56 KN*m主梁正截面受弯承载力计算主梁斜截面受剪承载力计算板平法施工图梁平法施工图11。
单向板设计实用标准计算书实用模板
混凝土单向板肋梁楼盖设计某多层厂房的建筑平面如图所示，环境类别为一类，楼梯设置在旁的跗属房屋内。
楼面均布可变荷载标准值为5kN/m²，楼盖拟采用现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖。
试进行设计，其中板、次梁按考虑塑性内力重分布设计，主梁内力按弹性理论计算。
L1×L2=31.2m×18.9m1.设计资料（1）楼面做法：水磨石面层；钢筋混凝土现浇板，20mm混合砂浆抹底。
（2）材料：混凝土C3O，梁钢筋采用HRB400级钢筋,板采用HPB300级钢筋。
2.楼盖的结构平面布置。
主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置。
主梁跨度为 6.3m，次梁的跨度为6.3m，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为6.3/3=2.1m，2o l/1o l=6.3/2.1=3，因此按单向板设计。
按跨高比条件，连续板板厚h≥2100/30=70mm，对工业建筑的楼盖板，要求h≥70mm，取板厚h=80mm。
(注：在民用建筑中，楼板内往往要双向布置电线管，故板厚常不宜小于100mm。
)次梁截面高度应满足h=o l/18～o l/12=6300/18～6300/12=350～525mm。
考虑到楼面可变荷载比较大，取h=500mm。
截面宽度取b=200mm 主梁截面高度应满足h=o l/15～o l/10=6300/15～6300/10=420～630mm。
取h=600mm截面宽度为b=300mm。
楼盖结构平面布置图见附件3.板的设计（1）荷载恒荷载标准值：水磨石面层 0.65kN/㎡80mm 钢筋混凝土板 0.08×25KN／m³=2.0kN/㎡20㎜混合砂浆 0.02×17KN／m³=0.34kN/㎡小计 2.99kN/㎡板的可变荷载标准值 5.0kN/㎡永久荷载分项系数取 1.2；因楼面可变荷载标准值等于4.0kN/2m，所以可变荷载分项系数应取1.3。
于是板的永久荷载设计值g=2.99x1.2=3.59kN/m可变荷载设计值q=5x1.3=6.5kN/mg =10.09KN/m,近似取为g+q=10.0kN/m荷载总设计值q（2）计算简图按照塑性内力重分布设计。
单向板设计实用标准计算书实用模板
混凝土单向板肋梁楼盖设计某多层厂房的建筑平面如图所示，环境类别为一类，楼梯设置在旁的跗属房屋。
楼面均布可变荷载标准值为5kN/m²，楼盖拟采用现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖。
试进行设计，其中板、次梁按考虑塑性力重分布设计，主梁力按弹性理论计算。
L1×L2=31.2m×18.9m1.设计资料（1）楼面做法：水磨石面层；钢筋混凝土现浇板，20mm混合砂浆抹底。
（2）材料：混凝土C3O，梁钢筋采用HRB400级钢筋,板采用HPB300级钢筋。
2.楼盖的结构平面布置。
主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置。
主梁跨度为 6.3m，次梁的跨度为6.3m，主梁每跨布置两根次梁，板的跨度为6.3/3=2.1m，2o l/1o l=6.3/2.1=3，因此按单向板设计。
按跨高比条件，连续板板厚h≥2100/30=70mm，对工业建筑的楼盖板，要求h≥70mm，取板厚h=80mm。
(注：在民用建筑中，楼板往往要双向布置电线管，故板厚常不宜小于100mm。
)次梁截面高度应满足h=o l/18～o l/12=6300/18～6300/12=350～525mm。
考虑到楼面可变荷载比较大，取h=500mm。
截面宽度取b=200mm 主梁截面高度应满足h=o l/15～o l/10=6300/15～6300/10=420～630mm。
取h=600mm截面宽度为b=300mm。
楼盖结构平面布置图见附件3.板的设计（1）荷载恒荷载标准值：水磨石面层 0.65kN/㎡80mm 钢筋混凝土板 0.08×25KN／m³=2.0kN/㎡20㎜混合砂浆 0.02×17KN／m³=0.34kN/㎡小计 2.99kN/㎡板的可变荷载标准值 5.0kN/㎡永久荷载分项系数取1.2；因楼面可变荷载标准值等于4.0kN/2m，所以可变荷载分项系数应取1.3。
于是板的永久荷载设计值g=2.99x1.2=3.59kN/m可变荷载设计值q=5x1.3=6.5kN/mg =10.09KN/m,近似取为g+q=10.0kN/m荷载总设计值q（2）计算简图按照塑性力重分布设计。
单向板的计算
单向板肋梁楼盖的计算书小组成员：纪昌建陈安羽李立斌舒海鹏姜庆涛罗斌时间：2011/12/22一、板计算根据题意可得：混泥土为C35 f c =19.1Kn/mm 2 f t =1.71 Kn/mm 2板厚：0h >=80mm>=(1/40)L ”=55mm b h 取80mm 次梁：h=(1/12~1/18)L=(525~350) h 取400mm b=(1/2~1/3)h=(200~133.3) b 取150mm 主梁：h=(1/8~1/14)L=(825~471) h 取600mm b=(1/2~1/3)h=(200~133mm) b 取200mm 荷载计算连续板的计算简图80mm 钢筋混凝土：24*0.08=1.922/mm kN25mm 水泥砂浆搅拌面：20*0.025=0.52/mm kN 20mm 厚混合砂浆拌灰：17*0.02=0.342/mm kN 15mm 厚混合砂浆抹灰：17*0.015=0.2552/mm kN 活荷载：q=4.82/mm kN恒荷载：1.92+0.5+0.34+0.255=3.0152/mm kN 1）由可变荷载控制的组合q+g=(1.3*4.8+1.2*3.015)=9.862/mm kN 2）由永久荷载控制的组合q+g=(1.35*3.015+1.3*4.8*0.7)=8.442/mm kN荷载组合值取由可变荷载控制的较大值g+q=9.862/mm kN 板的计算跨度中间跨;l=l=2200-150=2050mm边跨：l=l+h/2=(2200-75-120)+80/2=2045mm<=l+a/2=2005+60=2065mm故取l=2045mm 中间跨与边跨的高度差(2050-2045)/2200=0.227%<10%,可按等跨连续板进行计算连续板受力简图板的弯矩计算截面配筋计算二、次梁计算次梁计算简图连续板传来的荷载9.86KN/m次梁自重25*0.2*（0.4-0.08）=1.6KN/m次梁粉刷 1.7*0.002*（0.4-0.08）*2=0.2176KN/m恒荷载标准值11.68KN/m活荷载标准值 4.8*2.2=10.56KN/m可变荷载效应控制组合g+q=1.2*11.68+1.3*10.08=27.12KN/m永久荷载效应控制组合g+q=1.35*11.68+0.7*1.3*10.08=24.94KN/ml=6300-200=6100mm中间跨l=（6300-120-100）+240/2=6200 mm 边跨故边跨取6200mm（6200-6100）/6200=1.56%<10% 故可能用等跨连续梁计算内力次梁受力简图次梁弯矩计算次梁剪力计算截面承载计算次梁跨中按T 形截面计算21003/0=='l f b 215020001500=+=+s b b 取2100m梁高 h=400mm 360404000=-=h mm 翼缘厚 mm h f 80=次梁正截面受弯承载力计算次梁斜截面受剪承载力计算三、主梁计算主梁计算简图1.次梁恒载 11.68*6.3=73.58KN主梁自重 24*0..2*（0.45-0.08）*2.2=4.08KN 主梁粉刷 17*（0.45-0.08）*0.015*2..3*2=0.43KN g=73.58+4.08+0.43=78.09KN由次梁传来的荷载：q=10.56*6.3=66.528KN 组合：1.2*78.09+66.528*1.3=180.19KN 2.内力计算计算跨度：边跨 l n =6.6-0.12-0.4/2=6.28ml 0=1.025 +b/2=6.637m< Ln+a/2+b/2=6.665m中跨 l n =6.6m-0.4m=6.2ml 0 = l n +b=6.2+0.4=6.6m跨度差: （6.637-6.2）/6.6=0.61%<10% 可接连续板计算 M=0201Ql k Gl k + 剪力V=Q k G k 43+ 中间跨与边跨的平均跨度：（6.64+6.6）/2=6.62 边跨： 0l G •=93.71*6.64=622.23KN*m 0l Q •=86.49*6.64=574.29 KN*m 中间跨： 0l G •=93.71*6.6=618.49 KN*m 0l Q •=86.49*6.6=570.83 KN*m 支座B ： 0l G • =93.71*6.62=620.36 KN*m 0l Q •=86.49*6.62=572.56 KN*m主梁正截面受弯承载力计算主梁斜截面受剪承载力计算板平法施工图梁平法施工图11。
单向板计算书
≥ 1 45 ≥ 1 50
（按短向跨度）
≥ 1 20 ≥ 1 25 （ h 为肋高）
≥ 1 12
≥ 1 30 ≥ 1 35
1 18 ~ 1 12 1 14 ~ 1 8 1 14 ~ 1 8
当 l ≥ 1.5m
民用建筑楼板 工业建筑楼板 行车道下的楼板
h ≥ 60mm h ≥ 60mm h ≥ 70mm h ≥ 80mm
连续板受荷进入极限状态时，支座截面在负弯矩作用下上部开裂，而跨内截面则由于正弯矩的 作用在下部开裂，这就使板中未开裂部分形成拱状，如图 9-16，从支座到跨中各截面受压区合力作 用点形成具有一定拱度的压力线，。当板的周边具有足够的刚度（如：板四周有限制水平位移的边梁） 时，在竖向荷载作用下，周边将对它产生水平推力，形成内拱作用。所以，作用于板上的一部分荷 载将通过拱的作用直接传给边梁，而使板的最终弯矩降低。考虑这一有利作用，《规范》规定，对四 周与梁整体连接的单向板，其中间跨的跨中截面及中间支座截面(即现浇连续板的内区格板)的计算 弯矩可减少 20％，其他截面如：板的角区格、边跨的跨中截面及第一支座截面的计算弯矩则不折减， 因为边梁侧向刚度不大(或无边梁) 难以提供水平推力。
论
跨
单向板楼盖设计计算书
单向板楼盖设计计算书解：一、板的设计：１：确定板厚及次梁截面1 板厚ｈｈ≥1/40＝2000／40＝50ｍｍ，并应不小于民用建筑楼面最小厚度70ｍｍ，取ｈ＝80ｍｍ。
②次梁截面b×h次梁截面高h按1/20～1/12初估，选h＝450ｍｍ，截面宽b＝（1/2～1/3）ｈ，选b＝200mm。
图1：板的计算简图４）弯矩及配筋计算取板的截面有效高度h0＝h-20＝60mm，并考虑②～⑤轴线间的弯矩折减，可列表计算如下（表1）。
对四周与梁整浇的单向板跨中和中间支座处，弯矩可减少20％（如上表1中括号数字），也可直接采用钢筋面积折减，即将非折减处的钢筋面积直接乘以0.8这样计算简便些，且误差不大，偏于安全。
表1：板的配筋设计注：①括号内数字用于②～⑤轴间。
2 ρminbh＝75mm2。
在一般情况下，楼面所受动力荷载不大，可采用分离式配筋。
本例采用的配筋图如图2所示。
图2：板配筋平面图（分离式）板配筋选择法：板的配筋用间距ｓ表示。
在求出钢筋面积Ａs后，习惯上是通过查“板配筋表”得到间距的（附表１１）；通过该表的编制可知间距ｓ、钢筋直径ｄ、计算面积Ａｓ的关系是：故在算出钢筋面积后，可将其存储于计算器内，然后选择常用直径ｄ与２８相乘，再平方；然后除以Ａｓ即得间距s，此法快速方便，可称为板配筋的“28d”法。
二、次梁设计（按塑性理论计算）1 计算简图的确定②主梁截面尺寸选择主梁截面高度h为（1/14～1/18）l0＝430～750mm，选h=600mm；由b=(1/2~1/3)h，选b=250mm；则主梁截面尺寸b×h=250mm×600mm③计算简图根据平面布置及主梁截面尺寸，可得出次梁计算简图（图２．２８）。
中间跨的计算跨度l0 l0＝5.75mm；边跨的计算跨度l0＝ln+a/2＝5.88mm＜1.025 ln＝5.9m。
边跨和中间跨计算跨度相差2.2％，可按等跨连续梁计算。
图2：次梁计算简图的确定（a）尺寸及支承情形；（b）计算简图２）内力及配筋计算①正截面承载力计算次梁跨中截面按T形截面计算，翼缘计算宽度按规定（附表１２）有：以此作为判别Ｔ形截面类别的依据。
四跨连续梁计算书
四跨连续梁计算书
一、几何数据及计算参数
6000 mm
6000 mm
6000 mm
6000 mm
混凝土: C25
主筋: HRB335(20MnSi) 箍筋: HPB235(Q235)
第一排纵筋合力中心至近边距离: 35 mm 跨中弯矩调整系数: 1.00 支座弯矩调整系数: 1.00 最大裂缝宽度: 0.30 mm 自动计算梁自重: 是
由永久荷载控制时永久荷载分项系数γG1: 1.35 由可变荷载控制时永久荷载分项系数γG2: 1.20 可变荷载分项系数γQ : 1.40 可变荷载组合值系数ψc : 0.70 可变荷载准永久值系数ψq : 0.40
二、荷载数据
1．恒载示意图
2．活载示意图
三、内力及配筋
1．剪力包络图
2．弯矩包络图
注:1.弯矩--kN·m 剪力--kN 钢筋面积--mm挠度--mm 裂缝--mm
2.括号中的数字表示距左端支座的距离,单位为m。
单向板计算书
实训题目一2010、12 付丽文一、设计题目某工业用现浇钢筋混凝土单向板助形楼盖，楼盖平面如图1所示，试设计该楼盖。
图3-1 楼盖平面图二、设计资料1、楼面可变荷载标准值按表1设计题号对应荷载值选择，中柱断面尺寸400m×400m。
表1设计题号对应荷载值1）20mm厚水泥砂浆面层，重度γ=20KN/m32）钢筋混凝土现板，重度γ=25KN/ m3。
3)15mm厚混合砂浆板底抹灰，重度γ=17KN/ m33、材料选用(1)混凝土采用C20(可以调整)(f C=9.6N/mm2, f t=1.1N/mm2)(2)钢筋梁中受力钢筋采用HRB335级(f y=300N/mm2,)其余钢筋一律采用HPB235级(f y =210N/mm2,)(可以调整)三、设计内容1)结构平面布置(柱网布置，主梁、次梁及板的布置。
)_2)板的内力计算、配筋计算(按塑性理论计算内力)3)次梁的内力计算、配筋计算(按塑性理论计算内力)4）主梁的内力计算、配筋计算(按弹性理论计算内力)5)绘制结构施工图(图幅比例可以自行掌握)①结构平面布置(比例1：100，可以在此图中画出板的配筋图)。
②次梁配筋图(比例1：50、1：25)。
③主梁配图及M、V包络图(比例1：40、1：20)④钢筋明细表及必要的说明。
四、设计要求(1)计算书要求书写工整、数字准确、画出必要的计算简图。
(2)制图要求所有图线、图例尺寸和标注方法均应符合国家现行的建筑制图标准，图样上所有汉字和数字均应书写端正、排列整齐、笔画清晰，中文书写为长仿宋字。
解：一、选择题目选设计任务书中的第4组题目，l1=30m,l2=20.7m二、结构平面布置结构平面布置如图1所示。
三、单向板的设计1、板厚及主次粱截面尺寸多跨连续板的厚度按不进行挠度验算条件不小于l0/40,同时对于现浇工业建筑单向楼板厚度不小于70mm.222222000000/26.0/17015.0153/00.2/2508.080)2(/40.0/2002.02015594%,10%95.02100/21002120.2120,2140)2/1202/2001202300(2/2120)2/802/2001202300(2/)2/2/(2100)2002300(32250,325~217650)2/1~3/1()2/1~3/1(650,863~4936900)8/1~14/1()8/1~14/1(200,225~150450)2/1~3/1()2/1~3/1(.450,5003336000)12/118/1()12/118/1(.80,5.57)40/2300(40/m KN m KN mm m KN m KN mm m KN m KN mm mm l mm mm a l mm mm h l a h l l mm mm l l mm b mm mm h b mm h mm mm l h mm b mm mm h b mm h mm mm l h mm h mm mm l n n n n =⨯=⨯=⨯<=-==+--=+=+--=++==-====⨯====⨯====⨯===-=⨯-=-====厚混合沙浆板底抹灰）（钢筋混凝土现浇板厚水泥沙浆面层）（、荷载计算跨连续板计算。
单向板配筋计算书
水工钢筋混凝土结构课程设计计算书设计题目：某水电站副厂房楼盖结构设计题目类型：钢筋混凝土单向板肋形结构题号：班级：水电0601******学号：************指导教师：王中强彭艺斌任宜春日期：2009年6月8-14 日目录1课程设计任务书……………………………………………………………………2 计算书正文…………………………………………………………第一章结构布置及板梁截面的选定和布置……………………………………1.1 结构布置....................................................................................... .1 1.2初步选定板、梁的截面尺寸. (2)1.2.1板厚度的选定1.2.2次梁的截面尺寸1.2.3主梁截面尺寸第二章单向板的设计2.1板的荷载计算 (3)2.1.1板的永久荷载的计算2.1.2板的可变荷载的计算2.2板的计算跨度计算 (1)2.2.1边跨的计算2.2.2中间跨度计算2.2.3连续板各界面的弯矩计算2.3板的正截面承载能力计算及配筋计算…………………………………………. .1第三章次梁的设计3.1次梁的荷载计算………………..…………………3.1.1次梁的永久荷载设计值计算 (1)3.1.2次梁承受可变荷载设计值………………………………3.1.3次梁承受荷载设计值…………3.2 次梁的内力计算………………..…………………………………………3.2.1次梁边跨计算………………..…………………3.2.2次梁中间跨计算 (1)3.3.3次梁的弯矩设计值和剪力设计值的计算……………………………3.4次梁的承载力计算 (3)3.4.1正截面受弯承载力计算3.4.2翼缘计算宽度的计算…………………………………3.4.3 T形梁截面类型的判定………………..…………………3.4.4次梁正截面承载能力计算………………………………………. .13.4.5次梁斜截面受剪承载力计算 (1)第四章主梁设计………………..………………4.1主梁内力的弹性理论设计 (1)4.1.1主梁承受永久荷载的计算………………………………………4.1.2主梁承受可变荷载的计算 (1)4. 2主梁的内力计算……………………………………4.2.1主梁的边跨计算……………………………4.2.2主梁中间跨的计算……………………4.3弯矩设计值和剪力设计值的计算………………………4.4主梁承载能力计算…………………………4.4.1主梁正截面承载能力计算………………………………4.4.2翼缘计算宽度的计算…………………………………4.4.3 T形梁截面类型的判定…………...………………………4.4.4主梁斜截面受剪承载力计算4.4.5主、次梁交接处附加横向钢筋计算………………第五章施工图的绘制……………………………………………5.1施工图绘制………..…………………………………………………………5.2 结构平面布置图……………..……………………………………………………. 5.3 板的配筋图………………..…………………………………………………………5.4主、次梁的配筋图……………………………. .3课程设计体会…………………………………………………………………………4致谢 (1)5参考文献 (1)6附录 (1)附录1 计算书手稿 (1)附录2 施工图手稿 (1)第一章 结构布置及板梁截面的选定和布置1.1结构布置因为在肋形楼盖结构中，结构布置包括柱网、承重墙、梁格和板的布置，且需注意：对承重墙、柱网和梁格布置应满足建筑使用要求，且柱网尺寸宜尽可能大，内柱在满足结构要求的情况下尽可能少设；根据设计经验，主梁的跨度一般为 5m~8 m ，次梁为 4m~6 m 。
单向板计算书(绝对详细)
一、设计资料某建筑现浇钢筋混凝土楼盖，建筑轴线及柱网平面见图14-37。
层高4.5m。
楼面可变荷载标准值5kN/，其分项系数1.3。
楼面面层为30mm厚现制水磨石，下铺70mm厚水泥石灰焦渣，梁板下面用20mm厚石灰砂浆抹灰梁、板混凝土均采用C25级；钢筋直径≥12mm时，采用HRB335钢，直径<12mm，采用HPB235钢。
二、结构布置楼盖采用单向板肋形楼盖方案，梁板结构布置及构件尺寸见图14-37。
图14-37 单向板肋形楼盖结构布置三、板的计算板厚80mm。
板按塑性内力重分布方法计算，取每m宽板带为计算单元，有关尺寸及计算简图如图14-38所示。
图14-38 板的计算简图1.荷载计算30mm现制水磨石0.65kN/ 70mm水泥焦渣14kN/×0.07m＝0.98 kN/ 80mm钢筋混凝土板25kN/×0.08m＝2 kN/ 20mm石灰砂浆17kN/×0.02m＝0.34 kN/恒载标准值＝3.97 kN/活载标准值＝5.0 kN/荷载设计值p＝1.2×3.97+1.3×5.0＝11.26 kN/每米板宽p＝11.26 kN/ 2.内力计算计算跨度板厚h＝80mm，次梁b×h＝200mm×450mm边跨＝2600－100－120+＝2420mm中间跨＝2600－200＝2400mm跨度差（2420—2400）/2400＝0.83<10％，故板可按等跨连续板计算。
板的弯矩计算截面位置弯矩系数M＝边跨跨中×11.26×=5.99B支座×11.26×=－4.67中间跨跨中×11.26×=4.05中间C支座×11.26×=－4.05 3.配筋计算b＝1000mm，h＝80mm，＝80－20＝60mm，＝11.9,=1.27,=210截面位置M（kN·m）＝＝1－＝（）实配钢筋边跨跨中 5.99 0.140 0.151 51310@140，561B支座－4.67 0.109 0.116 3948/10@140460中间跨跨中①－②④－⑤轴线间4.05 0.095 0.1 3408@140，359②－④轴线间4.05×0.8 0.076 0.079 2696/8@140，281中间C支座①－②④－⑤轴线间－4.05 0.095 0.1 340 8@140，359②－④轴线间－4.05×0.80.076 0.079 269 6/8@140，281其中均小于0.35，符合塑性内力重分布的条件。
四跨连续箱梁下部计算计算书.
1.电算入力内容(用于桥博计算
1.施工阶段1永久荷载
a.考虑到钢箱梁加劲肋及焊缝等影响主梁自重系
1.04 b.箱梁横隔板作为集中荷载加载(每2米设置一个
××
=
kN
2.施工阶段2永久荷载(线荷载
主梁二期恒载:铺装
××
=kN/m防撞栏杆(一侧10
×
=kN/m永久荷载集度
=
kN/m
2
3.基础不均匀沉降取为30mm 4.温度影响
27.6+32+32+305300
4
2.23.25E+07
1
1
3.21E-06=3.25E+07
1.09771.28E-06m/KN
1.0970
30303.
3.02E+04
δmm=
4.00E-08
0.0000330m/KN
弧度/KNm/KN
δhm==
=EI
H r 33
1=
=GA
t r 2
单跨重力:KN KN上部重力Gsp:KN墩换算质点重Gtp:KN
m c、桩弹性变形系数α=(mb1/EI 1/5=其中:
1.b1为基础计算宽度,由于桩基所受水平力主要为制动力,力的方向与顺桥向一致,根据基础规范(JTJ024-85附录六(二、1.(4规定, b1取平行于外力作用方向的一行桩柱来计算桩的计算宽度,见附表6.3,即每根桩的计算宽度为0.9k(d+1,(同时参考墩台手册P647的规定。k为各桩间相互影响系数,根据下式确定(基础规范JTJ024-85P71(5,即:
当L1≥0.6h1时k=L1
当L1<0.6h1时k=b'
单向板设计计算书
0.021 618.24
2φ20
0.277<0.35 765.1
3φ18
0.013 412.2
2φ18
0.173 509.3
2φ18
As bh 0α1fc/fy
选用钢筋 实际钢筋截面面积（mm2）
628
763
509
509
7
次梁斜截面承载力计算见下表：
连续次梁斜截面承载力计算
截面 边跨跨内 离端第二支座 离端第二跨 跨内 中间跨跨内 中间支座
252.96 80.96 221.97
10
① +⑤
-158.24 88.48 (-272.05) 114.56
① 对边跨取 l0 6.02m ，对中跨取 l0 5.931m ，对支座 B 取 l0 5.975m 。
主梁剪力计算 端支座 项 次 计算简图
K VAin
中间支座
2
g q = 1.2 g k 1.3qk =1.2×2.689+1.3×5=3.23+6.5=9.73kN/m
故取每米板宽
g q =9.73kN/m
（2）内力计算 次梁截面 200mm×500mm 板在墙上支撑长度 120mm 计算跨度：板按塑性计算取值 边跨
l n +h/2=2.0m-0.1m-0.12m+0.08∕2=1.82m l n +a∕2=2.0m-0.1m-0.12m+0.12/2=1.84m
取 l o =1.82m 中间跨 l o =2.0m-0.2m=1.8m 计算跨度差： （1.82-1.8）/1.8=1.1%<10% 板为多跨连
续板， 对于跨数超过五跨的等截面连续板， 其各跨受荷相同， 且跨差不超过 10%时，均可按五跨等跨度连续板计算，为使 计算简化统一取 l o =1.82m 计算简图：
单向板计算书(绝对详细)
一、设计资料某建筑现浇钢筋混凝土楼盖，建筑轴线及柱网平面见图14-37。
层高4.5m。
楼面可变荷载标准值5kN/，其分项系数1.3。
楼面面层为30mm厚现制水磨石，下铺70mm厚水泥石灰焦渣，梁板下面用20mm厚石灰砂浆抹灰梁、板混凝土均采用C25级；钢筋直径≥12mm时，采用HRB335钢，直径<12mm，采用HPB235钢。
二、结构布置楼盖采用单向板肋形楼盖方案，梁板结构布置及构件尺寸见图14-37。
图14-37 单向板肋形楼盖结构布置三、板的计算板厚80mm。
板按塑性内力重分布方法计算，取每m宽板带为计算单元，有关尺寸及计算简图如图14-38所示。
图14-38 板的计算简图1.荷载计算30mm现制水磨石0.65kN/ 70mm水泥焦渣14kN/×0.07m＝0.98 kN/ 80mm钢筋混凝土板25kN/×0.08m＝2 kN/ 20mm石灰砂浆17kN/×0.02m＝0.34 kN/恒载标准值＝3.97 kN/活载标准值＝5.0 kN/荷载设计值p＝1.2×3.97+1.3×5.0＝11.26 kN/每米板宽p＝11.26 kN/ 2.内力计算计算跨度板厚h＝80mm，次梁b×h＝200mm×450mm边跨＝2600－100－120+＝2420mm中间跨＝2600－200＝2400mm跨度差（2420—2400）/2400＝0.83<10％，故板可按等跨连续板计算。
板的弯矩计算截面位置弯矩系数M＝边跨跨中×11.26×=5.99B支座×11.26×=－4.67中间跨跨中×11.26×=4.05中间C支座×11.26×=－4.05 3.配筋计算b＝1000mm，h＝80mm，＝80－20＝60mm，＝11.9,=1.27,=210截面位置M（kN·m）＝＝1－＝（）实配钢筋边跨跨中 5.99 0.140 0.151 51310@140，561B支座－4.67 0.109 0.116 3948/10@140460中间跨跨中①－②④－⑤轴线间4.05 0.095 0.1 3408@140，359②－④轴线间4.05×0.8 0.076 0.079 2696/8@140，281中间C支座①－②④－⑤轴线间－4.05 0.095 0.1 340 8@140，359②－④轴线间－4.05×0.80.076 0.079 269 6/8@140，281其中均小于0.35，符合塑性内力重分布的条件。
单向板计算书
单向板计算书项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、示意图：二、基本资料：1．依据规范：《建筑结构荷载规范》（GB 50009--2001）《混凝土结构设计规范》（GB 50010--2002）2．几何参数：宽度: l x = 6000 mm 长度: l y = 3000 mm 板厚: h = 120 mm 3．荷载设计值：(均布荷载)q = 15.000 kN/m4．材料信息：混凝土强度等级: C25 钢筋等级: HPB235(Q235)三、计算结果：1．弯矩值：M x = 1.413 kN ·m M y = 5.485 kN ·mM xo = -7.695 kN ·m M yo = -11.192 kN ·m2．X向板底钢筋：配筋率ρ=0.0677%ρ＜ρmin = max{ 0.002,0.45·f t/f y} = 0.2721% ρ = ρmin = 0.2721%计算面积：326.57 mm2采用方案：d6@80 实配面积：353.43 mm23．Y向板底钢筋：配筋率ρ=0.2675%ρ＜ρmin= 0.2721% ρ = ρmin = 0.2721%计算面积：326.57 mm2采用方案：d6@80 实配面积：353.43 mm2 4．X向支座钢筋：配筋率ρ=0.3791%计算面积：379.11 mm2采用方案：d6@70 实配面积：403.92 mm2 5．Y向支座钢筋：配筋率ρ=0.5607%计算面积：560.66 mm2采用方案：d8@80 实配面积：628.32 mm2。
单向板计算
楼板计算书一、构件编号: LB-1二、示意图三、依据规范《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001《混凝土结构设计规范》 GB50010-2002四、计算信息1.几何参数计算跨度: Lx = 2700 mm; Ly = 6000 mm板厚: h = 100 mm2.材料信息混凝土等级: C25 fc=11.9N/mm2 ft=1.27N/mm2 ftk=1.78N/mm2 Ec=2.80×104N/mm2钢筋种类: HRB400 fy = 360 N/mm2 Es = 2.0×105 N/mm2最小配筋率: ρ= 0.200%纵向受拉钢筋合力点至近边距离: as = 30mm保护层厚度: c = 25mm3.荷载信息(均布荷载)永久荷载分项系数: γG = 1.200可变荷载分项系数: γQ = 1.400准永久值系数: ψq = 1.000永久荷载标准值: ｑgk = 4.000kN/m2可变荷载标准值: ｑqk = 2.000kN/m24.计算方法:弹性板5.边界条件(上端/下端/左端/右端):简支/固定/简支/固定6.设计参数结构重要性系数: γo = 1.00泊松比:μ = 0.200五、计算参数:1.计算板的跨度: Lo = 2700 mm2.计算板的有效高度: ho = h-as=100-30=70 mm六、配筋计算(ly/lx=6000/2700=2.222>2.000,所以选择多边支撑单向板计算):1.X向底板配筋1) 确定X向底板弯距Mx = 9*(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2/129= 9*(1.200*4.000+1.400*2.000)*2.72/129= 3.865 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*3.865×106/(1.00*11.9*1000*70*70)= 0.0663) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.066) = 0.0694) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*11.9*1000*70*0.069/360= 159mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 159/(1000*100) = 0.159%ρ<ρmin = 0.200% 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.200%*1000*100 = 200 mm26) 计算纵跨分布钢筋面积不宜小于横跨板底钢筋面积的15%,所以面积为:As1 = As*0.015 = 200.00*0.15 = 30.00mm2不宜小于该方向截面面积的0.15%,所以面积为:As1 = h*b*0.0015 = 100*1000*0.0015 = 150.00mm2取二者中较大值，所以分布钢筋面积As = 150mm2采取方案d8@200, 实配面积251 mm22.X向支座钢筋1) 确定右端支座弯距M o x = (γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2/8= (1.200*4.000+1.400*2.000)*2.72/8= 6.925 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o x/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*6.925×106/(1.00*11.9*1000*70*70)= 0.1193) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.119) = 0.1274) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*11.9*1000*70*0.127/360= 293mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 293/(1000*100) = 0.293%ρ≥ρmin = 0.200% 满足最小配筋要求采取方案d8@160, 实配面积314 mm23.上边支座配筋1) 构造上边钢筋面积构造钢筋面积As = ρmin*b*h = 0.200%*1000*100 = 200 mm2用户选择了单向板上部板边构造钢筋截面面积不宜小于板跨中相应方向纵向钢筋截面面积的三分之一,所以:面积s = 纵跨板底钢筋面积/3 = 50 mm2我们去其中两个值较大者，所以构造钢筋面积为200 mm24.下边支座配筋1) 构造下边钢筋面积钢筋面积As = ρmin*b*h = 0.200%*1000*100 = 200用户选择了单向板下部板边构造钢筋截面面积不宜小于板跨中相应方向纵向钢筋截面面积的三分之一,所以:面积s = 纵跨板底钢筋面积/3 = 50 mm2我们去其中两个值较大者，所以构造钢筋面积为200 mm2采取方案d8@200, 实配面积251 mm25.左边支座配筋1) 构造左边钢筋面积钢筋面积As = ρmin*b*h = 0.200%*1000*100 = 200用户选择了单向板左部板边构造钢筋截面面积不宜小于板跨中相应方向横跨方向钢筋截面面积的三分之一,所以:面积s = 横跨跨板底钢筋面积/3 = 67 mm2我们去其中两个值较大者，所以构造钢筋面积为200 mm2七、跨中挠度计算：Mk -------- 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq -------- 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值1.计算标准组合弯距值M k:Mk = M gk+M qk = 9*(ｑgk+ｑqk)*Lo2/128= 9*(4.000+2.000)*2.72/128= 3.075 kN*m2.计算永久组合弯距值Mq:Mq = M gk+M qk = 9*(ｑgk+ψq*ｑqk)*Lo2/128= 9*(4.000+1.0*2.000)*2.72/128= 3.075 kN*m3.计算受弯构件的短期刚度 Bs1) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk = Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.3－3)= 3.075×106/(0.87*70*251) = 201.196 N/mm2) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积: Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*100= 50000mm2ρte = As/Ate (混凝土规范式 8.1.2－4)= 251/50000 = 0.502%3) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ = 1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) (混凝土规范式 8.1.2－2)= 1.1-0.65*1.78/(0.502%*201.196) = -0.046因为ψ不能小于最小值0.2，所以取ψ = 0.24) 计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αEαE = Es/Ec = 2.0×105/2.80×104 = 7.1435) 计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf矩形截面，γf=06) 计算纵向受拉钢筋配筋率ρρ = As/(b*ho)= 251/(1000*70) = 0.359%7) 计算受弯构件的短期刚度 BsBs = Es*As*ho2/[1.15ψ+0.2+6*αE*ρ/(1+ 3.5γf')](混凝土规范式8.2.3--1) = 2.0×105*251*702/[1.15*0.200+0.2+6*7.143*0.359%/(1+3.5*0.0)] = 4.214×102 kN*m24.计算受弯构件的长期刚度B1) 确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ当ρ'=0时，θ=2.0 (混凝土规范第 8.2.5 条)2) 计算受弯构件的长期刚度 BB = Mk/(Mq*(θ-1)+Mk)*Bs (混凝土规范式 8.2.2)= 3.075/(3.075*(2.0-1)+3.075)*4.214×102= 2.107×102 kN*m25.计算受弯构件挠度f max = 0.00542*(q gk+q qk)*Lo4/B= 0.00542*(4.000+2.000)*2.74/2.107×102= 8.202mm6.验算挠度挠度限值fo=Lo/200=2700/200=13.500mmfmax=8.202mm≤fo=13.500mm，满足规范要求!八、裂缝宽度验算:1.跨中X方向裂缝1) 计算荷载效应Mx = 9*(ｑgk+ｑqk)*Lo2/128= 9*(4.000+2.000)*2.72/128= 3075468.750 kN*m2) 光面钢筋,所以取值v i=0.73) 因为C > 65，所以取C = 654) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.3－3)=3.075×106/(0.87*70*251)=201.196N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*100=50000 mm2ρte=As/Ate (混凝土规范式 8.1.2－4)=251/50000 = 0.0050因为ρte=0.0050 < 0.01,所以让ρte=0.016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) (混凝土规范式 8.1.2－2)=1.1-0.65*1.780/(0.0100*201.196)=0.5257) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/200=58) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=5*8*8/(5*0.7*8)=119) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混凝土规范式 8.1.2－1)=2.1*0.525*201.196/2.0×105*(1.9*25+0.08*11/0.0100)=0.1541mm ≤ 0.30, 满足规范要求2.右端支座跨中裂缝1) 计算荷载效应M o x = (ｑgk+ｑqk)*Lo2/8= (4.000+2.000)*2.72/8= 5.467 kN*m2) 光面钢筋,所以取值v i=0.73) 因为C > 65，所以取C = 654) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.3－3)=5.467×106/(0.87*70*314)=285.918N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*100=50000 mm2ρte=As/Ate (混凝土规范式 8.1.2－4)=314/50000 = 0.0063因为ρte=0.0063 < 0.01,所以让ρte=0.016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) (混凝土规范式 8.1.2－2)=1.1-0.65*1.780/(0.0100*285.918)=0.6957) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/160=68) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=6*8*8/(6*0.7*8)=119) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混凝土规范式 8.1.2－1) =2.1*0.695*285.918/2.0×105*(1.9*25+0.08*11/0.0100)=0.2900mm ≤ 0.30, 满足规范要求。
4单向板肋梁楼盖设计计算书实例
目录1、设计任务书-------------------------------------------------（1）2、设计计算书-------------------------------------------------（2）3、平面结构布置----------------------------------------------（2）4、板的设计----------------------------------------------------（3）5、次梁的设计-------------------------------------------------（6）6、主梁的设计-------------------------------------------------（10）7、关于计算书及图纸的几点说明-------------------------（16）附图1、平面结构布置图------------------------------------（18）附图2、板的配筋图------------------------------------------（19）附图3、次梁的配筋图---------------------------------------（20）附图4、主梁配筋图------------------------------------------（21）参考资料：1、建筑荷载规范2、混凝土结构设计规范钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计任务书一、设计题目单向板肋梁楼盖设计建筑平面见下图1二、设计内容1、结构平面布置图：柱网、主梁、次梁及板的布置2、板的强度计算（按塑性内力重分布计算）3、次梁强度计算（按塑性内力重分布计算）4、主梁强度计算（按弹性理论计算）5、绘制结构施工图（1）、结构平面布置图（1：100）（2）、板的配筋图（1：10）（3）、次梁的配筋图（1：50；1：25）（4）、主梁的配筋图（1：40；1：20）及弯矩M、剪力V的包络图（5）、钢筋明细表及图纸说明三、设计资料1、楼面的活荷载标准值为9.0kN/m22、楼面面层水磨石自重为0.65kN/m2,梁板天花板混合砂浆抹灰15mm.3、材料选用：（1）、混凝土： C25（2）、钢筋：主梁及次梁受力筋用HRB335级钢筋，板内及梁内的其它钢筋可以采用HPB235级。
(完整word版)一联四跨木板midas计算书
作业1:支架连续梁计算报告姓名: 学号:基本计算参数跨度组成：1.55m+2.0m+2.0m+1.55m截面形式：矩形材料：木混凝土荷载集度：35.5kN/m临时施工荷载集度：7.5kN/m荷载组合方式：方式1（强度组合）:1.2 x 35.5kN/m+1.4X 7.5kN/m=53.1kN/m方式2（刚度组合）:1.0X 35.5kN/m+1.0x 7.5kN/m=43 kN/m 二、建模过程节点单元边界条件质呈荷養建立节点节点起始号:坐标（器”）FTi 复制72距离（A KJ妆dj :0. 1L 0, 0叼台并重夏节点叼在交叉点片割单元适用图2.1节点建立对话框截图—眾材料号：旧 名称■用户定女 弹性模里：Sfttt ：麵殊系数:□诧用质里蔭度: 日混灘土 弹性槿里 £松比： 线胺胀系埶： 容重:使用质蚩宙度: 欢性数損垫性材料容称：MUHE纤维糧娶的弹塑性材料特性 混魅土 无钢料 比热: 0热传导军：kJ/in*hr*[C]阻尼比；图2.2材料输入界面截图弹性数据用户定义r^Define4桝楼塑⑥各向同性0各向异性用户定义颊范： 数拥库:混凝土规范；数揺库MS取鞘i ooooeHioekid0 36O.OOOOe+COOi/[cj 0 ]?N/m'3 ckMi/眈o. ooooe+cnckM/ri'2 0Q. OOOOe'HJOC1/EC]0 ]?N/rn _'3/g数据库/用户截面号显示截面特till磅认 取消 适用图2.3截面输入界面截图@用户 O 颤据库GB-YB焊接组合戡面GB-VB中池 僱改偏心• • ‘实腹长方形截面掃：木矩形鮎面戳面:M 单角钢数据库中读取數锯 数掲库名称： 截面容祢・ 叼考虑剪切变羽□考虑翹曲効果仃自由度）II)II)2.5有限元模型图2.5有限元模型消影图图3.1混凝土荷载作用下梁变形图（单位mm ）图3.2自重作用下梁变形图（单位mm ）二、计算结果3.1变形结果H ■»-・■!>表3.1混凝土荷载作用下梁的变形结果节点号竖向挠度(mm)节点号竖向挠度(mm)节点号竖向挠度(mm)节点号竖向挠度(mm)1 0.00 21 -0.09 41 -0.08 61 -0.062 -0.02 22 -0.11 42 -0.11 62 -0.083 -0.05 23 -0.14 43 -0.13 63 -0.104 -0.07 24 -0.16 44 -0.16 64 -0.115 -0.10 25 -0.18 45 -0.18 65 -0.126 -0.11 26 -0.19 46 -0.19 66 -0.137 -0.12 27 -0.19 47 -0.19 67 -0.128 -0.13 28 -0.19 48 -0.19 68 -0.119 -0.12 29 -0.18 49 -0.18 69 -0.1010 -0.11 30 -0.16 50 -0.16 70 -0.0711 -0.10 31 -0.13 51 -0.14 71 -0.0512 -0.08 32 -0.11 52 -0.11 72 -0.0213 -0.06 33 -0.08 53 -0.09 73 0.0014 -0.04 34 -0.05 54 -0.0615 -0.02 35 -0.03 55 -0.0316 0.00 36 -0.01 56 -0.0117 0.00 37 0.00 57 0.0018 -0.01 38 -0.01 58 0.0019 -0.03 39 -0.03 59 -0.0220 -0.06 40 -0.05 60 -0.043.2内力结果L一Q Mb MWb*4N4■摘I >IU■7*iin吗叫血ipm•计图3.3混凝土荷载作用下弯矩图(单位kN.m)43uU.li如I N4.7-2JB“ 卩lillllnZJ!hl啣■丄图3.4混凝土荷载作用下剪力图（单位kN）2 iiijr 虽*■4..L-1J 勺丄M1>LJ y]| 4J•1J-zn iI.B 01 “F抚打"0 呵JiBUittJib」图3.5临时施工荷载作用下弯矩图（单位kN.m）J< m■阿・4fri>•二:T H—i -KEIMMu T MIrJM*Frf^■T. I-I C-A-WWZ*i CBUJhitr■ ci*■1. i* liJiB# -埒打-i 弭1I ：>rH 曜lUOliZl 丽* = !申电M l 图3.6临时施工荷载作用下剪力图（单位kN）2n^HSMCU,—--I-LUJ . .1e.vI.LJ■TA 4J ：卜上U.4-L5•1坤27-JT J I+斗】川…XI訓严— 、钻』JU 妙讣「图3.8强度组合作用下剪力图（单位kN ）表3.2强度组合作用下内力结果表格单元号节点号弯矩 (kN.m)剪力(kN)单元号节点号弯矩 (kN.m)剪力(kN)1 10 -30.32 6 6 8.27 -6.43 2 1.45 -27.67 7 8.65 -1.12 2 2 1.45 -27.67 7 7 8.65 -1.12 3 3.95 -22.36 8 8.49 4.19 3 3 3.95 -22.36 8 8 8.49 4.19 4 5.92 -17.05 9 7.81 9.5 4 4 5.92 -17.05 99 7.81 9.5 5 7.36 -11.74 10 6.59 14.81 55 7.36 -11.74 1010 6.59 14.81 68.27-6.43114.8520.12r*i ii -d. _ nU"»图3.7强度组合作用下弯矩图（单位kN.m ）。
结构验算 计算书
结构验算计算书1板的受力计算1.1选择A-C轴线和②-④轴线之间板（1）单双向板的判定L x / Ly= 4500 / 6300 = 0.714 (1/3 , 3) 双向板（2）荷载计算在承受均布荷载的四边支撑板跨中截出两个相互垂直的宽度均为1m的板带。
恒荷载：水磨石楼面 0.4 KN/㎡20mm厚水泥砂浆找平层 0.02×20=0.4 KN/㎡板自重 0.12×25=3 KN/㎡20mm厚天棚抹灰0.02×20=0.4 KN/㎡活荷载：标准值楼面 2 KN/㎡∴荷载设计值：q=(0.4+0.4+3+0.4)×1.2×1+2×1.4×1=7.84 KN/㎡（3）弯矩计算∴m 1(v)=0.0314+0.2×0.0118=0.0338 m 2(v)=0.0118+0.2×0.0314=0.0181∴M x =0.0338×4.5²×7.84=5.36 KN ·m M y =0.0181×4.5²×7.84=2.87 KN ·m（4）配筋计算b ·h 0·§ s ·f y设计混凝土C25，查表得混凝土的轴心抗压强度设计值f c =11.9 N/mm ² 板厚120mm 则板的有效厚度h 0= h-20 = 100 mm 钢筋采用Ф则抗拉强度设计值 210 N/mm 矩形应力图应力值系数α1 = 1 （∵C25） a 验算X 方向确定计算系数α=M x /（α1·f c ·b ·h 0²）=(5.36×10^6)/(1×11.9×1000×100²) =0.045 计算相对受压高度§=0.5×（1+α2-1）=0.977计算受压钢筋面积A s = M x /(§·h 0·f y )= (5.36×10^6)/( 0.977×100×210)=216.25 mm ²选配钢筋Ф8@150 查表得没米宽板带上钢筋面积335mm ²>A s 验算最小配筋率ρ= A s /bh=335/(1000×120)=0.28％>ρmin=0.2％b 验算Y 方向确定计算系数α=M y /（α1·f c ·b ·h 0²）=(2.87×10^6)/(1×11.9×1000×100²) =0.024 计算相对受压高度§=0.5×（1+α2-1）=0.988计算受压钢筋面积A s = M y /(§·h 0·f y )= (2.87×10^6)/( 0.988×100×210)=138.33 mm ²选配钢筋Ф8@150 查表得没米宽板带上钢筋面积335mm ²>A s 验算最小配筋率ρ= A s/bh=335/(1000×120)=0.28％>ρmin=0.2％综上可知验算该板配筋满足要求。
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四跨单向板计算书
四跨单向板计算书的内容可能因具体的设计要求和条件而有所不同，但一般包括以下几个步骤：
1. 确定计算理论：选择弹性理论或塑性理论进行计算。
2. 计算跨度：对于弹性理论，计算跨度取两支座反力之间的距离；对于塑性理论，计算跨度则由塑性铰的位置确定。
3. 确定构件截面尺寸：保证梁、板有足够的刚度，其截面尺寸一般可参考相关表格确定。
在进行四跨单向板计算时，需要仔细考虑板的支撑条件、荷载情况以及材料性能等因素，并按照相关规范和标准进行计算和验证。
如果你需要关于四跨单向板计算的更详细信息或帮助，请提供更多的背景和需求，以便我更好地为你解答。